JPH0994639A - Ｎｉ系ステンレス鋼の異鋼種連々法 - Google Patents
Ｎｉ系ステンレス鋼の異鋼種連々法Info
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- JPH0994639A JPH0994639A JP25289295A JP25289295A JPH0994639A JP H0994639 A JPH0994639 A JP H0994639A JP 25289295 A JP25289295 A JP 25289295A JP 25289295 A JP25289295 A JP 25289295A JP H0994639 A JPH0994639 A JP H0994639A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｎｉ系ステンレス溶鋼を先行溶鋼とする場合
においても安定的かつ歩留りのよい異鋼種連々鋳を行う
ことができる異鋼種連々法を提供する。 【解決手段】 Ｎｉ系ステンレス溶鋼を先行溶鋼とする
連続鋳造での異鋼種連々法において、先行溶鋼１ｂのモ
ールド２内への注入が終了した直後にモールド冷却水流
量を１０００〜１２００ｌ／ｍｉｎに低下させると共
に、モールド２内にシェル倒れ込み防止治具６を挿入し
てシェルの倒れ込みを防止し、その後、先行溶鋼１ａと
後行溶鋼ｂとを仕切る仕切り板７をモールド２内に配置
する。
においても安定的かつ歩留りのよい異鋼種連々鋳を行う
ことができる異鋼種連々法を提供する。 【解決手段】 Ｎｉ系ステンレス溶鋼を先行溶鋼とする
連続鋳造での異鋼種連々法において、先行溶鋼１ｂのモ
ールド２内への注入が終了した直後にモールド冷却水流
量を１０００〜１２００ｌ／ｍｉｎに低下させると共
に、モールド２内にシェル倒れ込み防止治具６を挿入し
てシェルの倒れ込みを防止し、その後、先行溶鋼１ａと
後行溶鋼ｂとを仕切る仕切り板７をモールド２内に配置
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｎｉ系ステンレス
溶鋼を先行溶鋼とする連続鋳造での異鋼種連々法に関す
る。
溶鋼を先行溶鋼とする連続鋳造での異鋼種連々法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造での異鋼種連々法としては、特
開昭６３−１０８９４９号公報、特公平３−０５８９８
号公報及び特公平５−３０５４３号公報に記載のものが
知られている。これらの方法はいずれも異鋼種の溶鋼を
モールド内に連続注入する際に、先行溶鋼と後行溶鋼と
の混合を防止すべく該モールド内に仕切り部材を配置す
るようにしたもので、これにより安定的かつ歩留りのよ
い異鋼種連々鋳を可能にしている。
開昭６３−１０８９４９号公報、特公平３−０５８９８
号公報及び特公平５−３０５４３号公報に記載のものが
知られている。これらの方法はいずれも異鋼種の溶鋼を
モールド内に連続注入する際に、先行溶鋼と後行溶鋼と
の混合を防止すべく該モールド内に仕切り部材を配置す
るようにしたもので、これにより安定的かつ歩留りのよ
い異鋼種連々鋳を可能にしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、かかる
従来の異鋼種連々法においては、一般的な低炭素鋼や普
通鋼では十分に活用できる技術であるが、Ｎｉ系ステン
レス溶鋼が先行溶鋼となった場合には次に示す問題があ
る。即ち、Ｎｉ系ステンレス溶鋼は通常の綱種と比較し
て凝固収縮が大きくかつ線膨張係数も大きいため、その
凝固及び熱収縮によりモールド内でシェルが内側に大き
く倒れ込んでくる（図８参照）。従って、特開昭６３−
１０８９４９号公報等のようにモールド内に仕切り板を
挿入するタイプのものでは倒れ込んだシェルが邪魔にな
って仕切り板の挿入が不可能となり、この結果、異鋼種
連々部の溶鋼の分離が不十分となって異鋼種の混合域が
大きくなり、多くのロスを発生させる原因になる。
従来の異鋼種連々法においては、一般的な低炭素鋼や普
通鋼では十分に活用できる技術であるが、Ｎｉ系ステン
レス溶鋼が先行溶鋼となった場合には次に示す問題があ
る。即ち、Ｎｉ系ステンレス溶鋼は通常の綱種と比較し
て凝固収縮が大きくかつ線膨張係数も大きいため、その
凝固及び熱収縮によりモールド内でシェルが内側に大き
く倒れ込んでくる（図８参照）。従って、特開昭６３−
１０８９４９号公報等のようにモールド内に仕切り板を
挿入するタイプのものでは倒れ込んだシェルが邪魔にな
って仕切り板の挿入が不可能となり、この結果、異鋼種
連々部の溶鋼の分離が不十分となって異鋼種の混合域が
大きくなり、多くのロスを発生させる原因になる。
【０００４】また、シェルの倒れ込み量が大きくなる
と、モールドの銅板内側からシェル間の隙間が大きくな
って該隙間に溶鋼が流れ込み、湯洩れ等のトラブルを発
生させる可能性がある。本発明はかかる不都合を解消す
るためになされたものであり、Ｎｉ系ステンレス溶鋼を
先行溶鋼とする場合においても安定的かつ歩留りのよい
異鋼種連々鋳を行うことができる異鋼種連々法を提供す
ることを目的とする。
と、モールドの銅板内側からシェル間の隙間が大きくな
って該隙間に溶鋼が流れ込み、湯洩れ等のトラブルを発
生させる可能性がある。本発明はかかる不都合を解消す
るためになされたものであり、Ｎｉ系ステンレス溶鋼を
先行溶鋼とする場合においても安定的かつ歩留りのよい
異鋼種連々鋳を行うことができる異鋼種連々法を提供す
ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めに、本発明に係るＮｉ系ステンレス鋼の異鋼種連々法
は、Ｎｉ系ステンレス溶鋼を先行溶鋼とする連続鋳造で
の異鋼種連々法において、先行溶鋼のモールド内への注
入が終了した直後にモールド冷却水流量を１０００〜１
２００ｌ／ｍｉｎに低下させると共に、モールド内にシ
ェル倒れ込み防止治具を挿入してシェルの倒れ込みを防
止し、その後、先行溶鋼と後行溶鋼とを仕切る仕切り部
材をモールド内に配置するようにしたことを特徴とす
る。
めに、本発明に係るＮｉ系ステンレス鋼の異鋼種連々法
は、Ｎｉ系ステンレス溶鋼を先行溶鋼とする連続鋳造で
の異鋼種連々法において、先行溶鋼のモールド内への注
入が終了した直後にモールド冷却水流量を１０００〜１
２００ｌ／ｍｉｎに低下させると共に、モールド内にシ
ェル倒れ込み防止治具を挿入してシェルの倒れ込みを防
止し、その後、先行溶鋼と後行溶鋼とを仕切る仕切り部
材をモールド内に配置するようにしたことを特徴とす
る。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態の一例
を図１〜図８を参照して説明する。図１〜図４は本発明
の実施の形態の一例であるＮｉ系ステンレス鋼の異鋼種
連々法を説明するための説明的概略図、図５は鋳込停止
時のモールド冷却水流量とモールド抜熱量との関係を示
したグラフ図、図６は鋳込停止時のモールド冷却水流量
とモールド銅板内側の温度との関係を示したグラフ図、
図７はシェル倒れ込み防止治具を使用した場合の長辺シ
ェルの倒れ込み量とモールド冷却水流量との関係と、シ
ェル倒れ込み防止治具を使用しない場合の長辺シェルの
倒れ込み量とモールド冷却水流量との関係との比較を示
したグラフ図、図８はＮｉ系ステンレス溶鋼がモールド
内で停止したときにおこるシェルの倒れ込みを説明する
ための説明図である。
を図１〜図８を参照して説明する。図１〜図４は本発明
の実施の形態の一例であるＮｉ系ステンレス鋼の異鋼種
連々法を説明するための説明的概略図、図５は鋳込停止
時のモールド冷却水流量とモールド抜熱量との関係を示
したグラフ図、図６は鋳込停止時のモールド冷却水流量
とモールド銅板内側の温度との関係を示したグラフ図、
図７はシェル倒れ込み防止治具を使用した場合の長辺シ
ェルの倒れ込み量とモールド冷却水流量との関係と、シ
ェル倒れ込み防止治具を使用しない場合の長辺シェルの
倒れ込み量とモールド冷却水流量との関係との比較を示
したグラフ図、図８はＮｉ系ステンレス溶鋼がモールド
内で停止したときにおこるシェルの倒れ込みを説明する
ための説明図である。
【０００７】まず、Ｎｉ系ステンレス鋼の異鋼種連々法
の大略を説明すると、Ｎｉ系ステンレス溶鋼（先行溶
鋼）１ａのタンディッシュ５内の残鋼量の低下と共に鋳
込速度を低下させる（図１参照）。次いで、タンディッ
シュ５内溶鋼１ａのモールド２への注入が終了した後に
鋳込速度を０〜０．０５ｍ／ｍｉｎの範囲で低下させ、
それと同時にタンディッシュ５を別の場所に移動して残
鋼を排出する（図２（ａ）参照）。尚、この時点で後行
溶鋼１ｂの取鍋４が搬入されてくる。
の大略を説明すると、Ｎｉ系ステンレス溶鋼（先行溶
鋼）１ａのタンディッシュ５内の残鋼量の低下と共に鋳
込速度を低下させる（図１参照）。次いで、タンディッ
シュ５内溶鋼１ａのモールド２への注入が終了した後に
鋳込速度を０〜０．０５ｍ／ｍｉｎの範囲で低下させ、
それと同時にタンディッシュ５を別の場所に移動して残
鋼を排出する（図２（ａ）参照）。尚、この時点で後行
溶鋼１ｂの取鍋４が搬入されてくる。
【０００８】残鋼の排出中に、図２（ｂ）（図２（ａ）
の矢印Ａ方向から見た図）に示すように、モールド２内
に略円柱状の部材を二本並設して構成された長辺シェル
倒れ込み防止治具６をモールド長辺の略中央位置にその
軸線を鋳片厚み方向に向けて挿入し、引き続き、倒れ込
み防止治具６の両側に先行溶鋼１ａと後行溶鋼１ｂとの
つなぎ部材を兼ねた仕切り板７を挿入してモールド２内
に凝固層８を形成する。尚、図２（ｂ）において符号７
ａは、仕切り板７の上下端部及び中央部に形成されたつ
なぎ用のフランジである。
の矢印Ａ方向から見た図）に示すように、モールド２内
に略円柱状の部材を二本並設して構成された長辺シェル
倒れ込み防止治具６をモールド長辺の略中央位置にその
軸線を鋳片厚み方向に向けて挿入し、引き続き、倒れ込
み防止治具６の両側に先行溶鋼１ａと後行溶鋼１ｂとの
つなぎ部材を兼ねた仕切り板７を挿入してモールド２内
に凝固層８を形成する。尚、図２（ｂ）において符号７
ａは、仕切り板７の上下端部及び中央部に形成されたつ
なぎ用のフランジである。
【０００９】次いで、図３及び図４に示すように、タン
ディッシュ５をセットして後行溶鋼１ｂを取鍋４から該
タンディッシュ５内に注入してモールド２内への鋳込を
再スタートさせる。モールド２内では、水面上の氷の如
く一面に先行溶鋼１ａの凝固壁８が形成されているた
め、後行溶鋼１ｂとの湯まじりが良好に防止される。倒
れ込み防止治具６及び仕切り板７は、共に冷し金の役割
を果たすもので、モールド２内に浸漬されるとまわりの
溶鋼を凝固させる程度の熱容量をもつものでなくてはな
らず、また、モールド２内全面に凝固層８を形成させる
ためには、できるかぎりモールド２の厚みに近い断面形
状が望まれる。尚、先行溶鋼１ａの注入終了から仕切り
板７が挿入されるまでの所要時間は３〜５分程度、倒れ
込み防止治具６及び仕切り板７が挿入されてから後行溶
鋼１ｂの注入スタートまでの所要時間は５〜７分程度で
ある。
ディッシュ５をセットして後行溶鋼１ｂを取鍋４から該
タンディッシュ５内に注入してモールド２内への鋳込を
再スタートさせる。モールド２内では、水面上の氷の如
く一面に先行溶鋼１ａの凝固壁８が形成されているた
め、後行溶鋼１ｂとの湯まじりが良好に防止される。倒
れ込み防止治具６及び仕切り板７は、共に冷し金の役割
を果たすもので、モールド２内に浸漬されるとまわりの
溶鋼を凝固させる程度の熱容量をもつものでなくてはな
らず、また、モールド２内全面に凝固層８を形成させる
ためには、できるかぎりモールド２の厚みに近い断面形
状が望まれる。尚、先行溶鋼１ａの注入終了から仕切り
板７が挿入されるまでの所要時間は３〜５分程度、倒れ
込み防止治具６及び仕切り板７が挿入されてから後行溶
鋼１ｂの注入スタートまでの所要時間は５〜７分程度で
ある。
【００１０】ところで、上述したように従来の異鋼種連
々法においては、凝固収縮の大きくかつ線膨張係数の大
きいＮｉ系のステンレス溶鋼を先行溶鋼１ａとした場
合、先行溶鋼１ａの注入終了から仕切り板７が挿入され
るまでの間に図８に示すようにモールド２内のシェル３
が先行溶鋼１ａの凝固及び熱収縮に伴い内側に大きく倒
れ込んでしまう。従って、このままでは仕切り板７が挿
入できなくなると共に、モールド２の銅板内側からシェ
ル３間の隙間に先行溶鋼１ａが流れ込んで湯洩れ等を引
き起こす可能性がある。
々法においては、凝固収縮の大きくかつ線膨張係数の大
きいＮｉ系のステンレス溶鋼を先行溶鋼１ａとした場
合、先行溶鋼１ａの注入終了から仕切り板７が挿入され
るまでの間に図８に示すようにモールド２内のシェル３
が先行溶鋼１ａの凝固及び熱収縮に伴い内側に大きく倒
れ込んでしまう。従って、このままでは仕切り板７が挿
入できなくなると共に、モールド２の銅板内側からシェ
ル３間の隙間に先行溶鋼１ａが流れ込んで湯洩れ等を引
き起こす可能性がある。
【００１１】そこで、この実施の形態では、先行溶鋼１
ａの注入終了から仕切り板７が挿入されるまでの間のモ
ールド２内のシェル３の温度降下を少なくすると共に、
モールド２内に上述した倒れ込み防止治具６を挿入し
て、シェル３の倒れ込みを防止している。詳述すると、
図５は鋳込停止時のモールド冷却水流量とモールド抜熱
量との関係を示すグラフ図、図６は鋳込停止時のモール
ド冷却水流量とモールド銅板内側の温度との関係を示す
グラフ図であり、図５から明らかなようにモールド冷却
水流量が低下するにつれてモールド抜熱量が低下するこ
とがわかる。この場合、モールド抜熱量があまり低下し
すぎると、モールド２の銅板表面温度が上昇してモール
ド冷却水が沸騰してしまうので、モールド冷却水流量の
下限値を設定する必要がある。モールド冷却水圧力から
モールド冷却水の沸騰温度は１５０〜１８０°Ｃである
ので、図６を参照してモールド冷却水流量の下限値は１
０００ｌ／ｍｉｎにする。
ａの注入終了から仕切り板７が挿入されるまでの間のモ
ールド２内のシェル３の温度降下を少なくすると共に、
モールド２内に上述した倒れ込み防止治具６を挿入し
て、シェル３の倒れ込みを防止している。詳述すると、
図５は鋳込停止時のモールド冷却水流量とモールド抜熱
量との関係を示すグラフ図、図６は鋳込停止時のモール
ド冷却水流量とモールド銅板内側の温度との関係を示す
グラフ図であり、図５から明らかなようにモールド冷却
水流量が低下するにつれてモールド抜熱量が低下するこ
とがわかる。この場合、モールド抜熱量があまり低下し
すぎると、モールド２の銅板表面温度が上昇してモール
ド冷却水が沸騰してしまうので、モールド冷却水流量の
下限値を設定する必要がある。モールド冷却水圧力から
モールド冷却水の沸騰温度は１５０〜１８０°Ｃである
ので、図６を参照してモールド冷却水流量の下限値は１
０００ｌ／ｍｉｎにする。
【００１２】また、図７は長辺シェル３の倒れ込み量
（モールド銅板内側〜シェル間の隙間寸法）Ｃ（図８参
照）とモールド冷却水流量との関係を示すグラフ図であ
る。図７から明らかなように長辺シェル３の倒れ込み量
Ｃは、モールド冷却水流量が低下するに従って低下して
おり、モールド冷却水流量が１２００ｌ／ｍｉｎ以下で
ほぼ９ｍｍ以下となる。一般的にモールド２の銅板内側
〜シェル３間の隙間寸法が片側１０ｍｍ以上になると溶
鋼が洩れることがわかっており、従って、モールド冷却
水流量の上限値を１２００ｌ／ｍｉｎとする。このよう
に先行溶鋼１ａの注入終了直後にモールド冷却水流量を
１０００〜１２００ｌ／ｍｉｎの範囲に設定することに
よりモールド２内のシェル３の温度降下を少なくしてシ
ェル３の倒れ込みを防止している。
（モールド銅板内側〜シェル間の隙間寸法）Ｃ（図８参
照）とモールド冷却水流量との関係を示すグラフ図であ
る。図７から明らかなように長辺シェル３の倒れ込み量
Ｃは、モールド冷却水流量が低下するに従って低下して
おり、モールド冷却水流量が１２００ｌ／ｍｉｎ以下で
ほぼ９ｍｍ以下となる。一般的にモールド２の銅板内側
〜シェル３間の隙間寸法が片側１０ｍｍ以上になると溶
鋼が洩れることがわかっており、従って、モールド冷却
水流量の上限値を１２００ｌ／ｍｉｎとする。このよう
に先行溶鋼１ａの注入終了直後にモールド冷却水流量を
１０００〜１２００ｌ／ｍｉｎの範囲に設定することに
よりモールド２内のシェル３の温度降下を少なくしてシ
ェル３の倒れ込みを防止している。
【００１３】しかしながら、このようにモールド冷却水
流量を１０００〜１２００ｌ／ｍｉｎの範囲に設定して
モールド２内のシェル３の温度降下を少なくしても、作
業時間のばらつき等によりモールド内停止時間が延長し
た場合には、モールド冷却水流量が１２００ｌ／ｍｉｎ
以下となっても長辺シェル３の倒れ込み量が１０ｍｍ以
上になることが予想される。この場合、モールド冷却水
流量の上限値を１２００ｌ／ｍｉｎ以下に狭めることが
考えられるが、図５よりモールド冷却水流量の下限値が
１０００ｌ／ｍｉｎであることから冷却水の温度及び流
量のばらつきを考慮すると、上限値を１２００ｌ／ｍｉ
ｎ以下に狭めることは困難である。
流量を１０００〜１２００ｌ／ｍｉｎの範囲に設定して
モールド２内のシェル３の温度降下を少なくしても、作
業時間のばらつき等によりモールド内停止時間が延長し
た場合には、モールド冷却水流量が１２００ｌ／ｍｉｎ
以下となっても長辺シェル３の倒れ込み量が１０ｍｍ以
上になることが予想される。この場合、モールド冷却水
流量の上限値を１２００ｌ／ｍｉｎ以下に狭めることが
考えられるが、図５よりモールド冷却水流量の下限値が
１０００ｌ／ｍｉｎであることから冷却水の温度及び流
量のばらつきを考慮すると、上限値を１２００ｌ／ｍｉ
ｎ以下に狭めることは困難である。
【００１４】そこで、この実施の形態では、先行溶鋼１
ａの注入終了直後にモールド冷却水流量を１０００〜１
２００ｌ／ｍｉｎの範囲にすることに加えて、シェルの
倒れ込み防止治具６をモールド２内に挿入することによ
り、長辺シェル３の倒れ込み量Ｃを安定的に９ｍｍ以下
に確保するようにしている。尚、シェルの倒れ込み防止
治具６のモールド２内への挿入は多少の時間を必要とす
るため、時間が長引くとシェル３の倒れ込みにより挿入
出来なくなる恐れがあるが、挿入されるまでの間は上述
したモールド冷却水流量の調整によってシェル３の倒れ
込みが制限されるため、シェル倒れ込み防止部材６をモ
ールド２内に挿入するに際して、シェル３が邪魔になる
ことはない。
ａの注入終了直後にモールド冷却水流量を１０００〜１
２００ｌ／ｍｉｎの範囲にすることに加えて、シェルの
倒れ込み防止治具６をモールド２内に挿入することによ
り、長辺シェル３の倒れ込み量Ｃを安定的に９ｍｍ以下
に確保するようにしている。尚、シェルの倒れ込み防止
治具６のモールド２内への挿入は多少の時間を必要とす
るため、時間が長引くとシェル３の倒れ込みにより挿入
出来なくなる恐れがあるが、挿入されるまでの間は上述
したモールド冷却水流量の調整によってシェル３の倒れ
込みが制限されるため、シェル倒れ込み防止部材６をモ
ールド２内に挿入するに際して、シェル３が邪魔になる
ことはない。
【００１５】図４にシェル３の倒れ込み防止治具６を使
用した場合の結果を使用しない場合の結果と合わせて示
す。この図から明らかなように、モールド冷却水流量を
１０００〜１２００ｌ／ｍｉｎの範囲にすることに加え
て、シェルの倒れ込み防止治具６をモールド２内に挿入
することにより、安定的にモールド２の銅板内側〜シェ
ル３間の隙間寸法を９ｍｍ以下にできることがわかる。
用した場合の結果を使用しない場合の結果と合わせて示
す。この図から明らかなように、モールド冷却水流量を
１０００〜１２００ｌ／ｍｉｎの範囲にすることに加え
て、シェルの倒れ込み防止治具６をモールド２内に挿入
することにより、安定的にモールド２の銅板内側〜シェ
ル３間の隙間寸法を９ｍｍ以下にできることがわかる。
【００１６】そして、シェル倒れ込み防止治具６の挿入
後、仕切り板７をモールド２内に挿入することにより、
この実施の形態のようにＮｉ系ステンレス溶鋼を先行溶
鋼とする場合においても安定的かつ歩留りのよい異鋼種
連々鋳を行うことができる。ここで、シェル倒れ込み防
止治具６は、モールド２厚みよりも１５ｍｍ以上、２０
ｍｍ未満の範囲で短いものがよい。該防止治具６がモー
ルド厚みより２０ｍｍ以上の短いものとなると、モール
ド２の銅板内側〜シェル３間の隙間寸法が片側１０ｍｍ
以上となるためである。
後、仕切り板７をモールド２内に挿入することにより、
この実施の形態のようにＮｉ系ステンレス溶鋼を先行溶
鋼とする場合においても安定的かつ歩留りのよい異鋼種
連々鋳を行うことができる。ここで、シェル倒れ込み防
止治具６は、モールド２厚みよりも１５ｍｍ以上、２０
ｍｍ未満の範囲で短いものがよい。該防止治具６がモー
ルド厚みより２０ｍｍ以上の短いものとなると、モール
ド２の銅板内側〜シェル３間の隙間寸法が片側１０ｍｍ
以上となるためである。
【００１７】
【実施例】スラブ幅１０００〜１２００ｍｍ、厚み１９
０ｍｍの鋳込サイズで異鋼種連々を実施した。前後の鋼
種、モールド冷却水条件、倒れ込み治具の使用の可否、
モールド内停止時間及びその時のモールド銅板内側〜シ
ェル間の隙間寸法（シェル倒れ込み量）を表１に示す。
０ｍｍの鋳込サイズで異鋼種連々を実施した。前後の鋼
種、モールド冷却水条件、倒れ込み治具の使用の可否、
モールド内停止時間及びその時のモールド銅板内側〜シ
ェル間の隙間寸法（シェル倒れ込み量）を表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】比較例１は従来から実施している線膨張係
数の小さい鋼種（低炭素鋼）の異鋼種連々であり、比較
例２が本発明を適用しない場合でのＳＵＳ３０４（Ｎｉ
系ステンレス鋼）の異鋼種連々である。比較例２ではシ
ェル倒れ込み量が大きくなりすぎて溶鋼洩れを危険があ
ったため異鋼種連々を中断した。比較例３，４ではモー
ルド冷却水流量を１１００ｌ／ｍｉｎに低下させた場合
のＳＵＳ３０４の異鋼種連々を示す。比較例３では、モ
ールド内停止時間が４分でありシェル倒れ込み量も少な
く異鋼種連々が可能であったが、比較例４ではモールド
内停止時間が７分と長くなったためにシェル倒れ込み量
が大きくなりすぎて溶鋼洩れの危険があったため異鋼種
連々を中断した。
数の小さい鋼種（低炭素鋼）の異鋼種連々であり、比較
例２が本発明を適用しない場合でのＳＵＳ３０４（Ｎｉ
系ステンレス鋼）の異鋼種連々である。比較例２ではシ
ェル倒れ込み量が大きくなりすぎて溶鋼洩れを危険があ
ったため異鋼種連々を中断した。比較例３，４ではモー
ルド冷却水流量を１１００ｌ／ｍｉｎに低下させた場合
のＳＵＳ３０４の異鋼種連々を示す。比較例３では、モ
ールド内停止時間が４分でありシェル倒れ込み量も少な
く異鋼種連々が可能であったが、比較例４ではモールド
内停止時間が７分と長くなったためにシェル倒れ込み量
が大きくなりすぎて溶鋼洩れの危険があったため異鋼種
連々を中断した。
【００２０】実施例１，２では、モールド冷却水流量を
１１００ｌ／ｍｉｎに低下させると共に、シェル倒れ込
み防止治具を用いた場合の結果を示す。実施例１はモー
ルド内停止時間が５分、実施例２はモールド内停止時間
が８分であったが両者とも安定した異鋼種連々が可能で
あった。
１１００ｌ／ｍｉｎに低下させると共に、シェル倒れ込
み防止治具を用いた場合の結果を示す。実施例１はモー
ルド内停止時間が５分、実施例２はモールド内停止時間
が８分であったが両者とも安定した異鋼種連々が可能で
あった。
【００２１】
【発明の効果】上記の説明から明らかなように、本発明
では、先行溶鋼のモールド内への注入が終了した直後に
モールド冷却水流量を１０００〜１２００ｌ／ｍｉｎに
低下させると共に、モールド内にシェル倒れ込み防止治
具を挿入してシェルの倒れ込みを防止しているので、Ｎ
ｉ系ステンレス溶鋼を先行溶鋼とした場合においても安
定的かつ歩留りのよい異鋼種連々鋳を行うことができ、
連鋳作業能率の向上を図ることができるという効果が得
られる。
では、先行溶鋼のモールド内への注入が終了した直後に
モールド冷却水流量を１０００〜１２００ｌ／ｍｉｎに
低下させると共に、モールド内にシェル倒れ込み防止治
具を挿入してシェルの倒れ込みを防止しているので、Ｎ
ｉ系ステンレス溶鋼を先行溶鋼とした場合においても安
定的かつ歩留りのよい異鋼種連々鋳を行うことができ、
連鋳作業能率の向上を図ることができるという効果が得
られる。
【図１】本発明の実施の形態の一例であるＮｉ系ステン
レス鋼の異鋼種連々法を説明するための説明的概略図で
ある。
レス鋼の異鋼種連々法を説明するための説明的概略図で
ある。
【図２】（ａ）は本発明の実施の形態の一例であるＮｉ
系ステンレス鋼の異鋼種連々法を説明するための説明的
概略図、（ｂ）は図２（ａ）の矢印Ａ方向から見た図で
ある。
系ステンレス鋼の異鋼種連々法を説明するための説明的
概略図、（ｂ）は図２（ａ）の矢印Ａ方向から見た図で
ある。
【図３】本発明の実施の形態の一例であるＮｉ系ステン
レス鋼の異鋼種連々法を説明するための説明的概略図で
ある。
レス鋼の異鋼種連々法を説明するための説明的概略図で
ある。
【図４】本発明の実施の形態の一例であるＮｉ系ステン
レス鋼の異鋼種連々法を説明するための説明的概略図で
ある。
レス鋼の異鋼種連々法を説明するための説明的概略図で
ある。
【図５】鋳込停止時のモールド冷却水流量とモールド抜
熱量との関係を示したグラフ図である。
熱量との関係を示したグラフ図である。
【図６】鋳込停止時のモールド冷却水流量とモールド銅
板内側の温度との関係を示したグラフ図である。
板内側の温度との関係を示したグラフ図である。
【図７】シェル倒れ込み防止治具を使用した場合の長辺
シェルの倒れ込み量とモールド冷却水流量との関係と、
シェル倒れ込み防止治具を使用しない場合の長辺シェル
の倒れ込み量とモールド冷却水流量との関係との比較を
示したグラフ図である。
シェルの倒れ込み量とモールド冷却水流量との関係と、
シェル倒れ込み防止治具を使用しない場合の長辺シェル
の倒れ込み量とモールド冷却水流量との関係との比較を
示したグラフ図である。
【図８】Ｎｉ系ステンレス溶鋼がモールド内で停止した
ときにおこるシェルの倒れ込みを説明するための説明図
である。
ときにおこるシェルの倒れ込みを説明するための説明図
である。
１ａ…Ｎｉ系ステンレス溶鋼（先行溶鋼） １ｂ…後行溶鋼 ２…モールド ３…モールド内シェル ４…取鍋 ５…タンディッシュ ６…シェル倒れ込み防止治具 ７…仕切り板 ８…モールド内凝固壁 Ｃ…モールド内シェル倒れ込み量
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西川 廣 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 大関 忠雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 足立 實 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 杉沢 元達 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 加藤 勲 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｎｉ系ステンレス溶鋼を先行溶鋼とする
連続鋳造での異鋼種連々法において、先行溶鋼のモール
ド内への注入が終了した直後にモールド冷却水流量を１
０００〜１２００ｌ／ｍｉｎに低下させると共に、モー
ルド内にシェル倒れ込み防止治具を挿入してシェルの倒
れ込みを防止し、その後、先行溶鋼と後行溶鋼とを仕切
る仕切り部材をモールド内に配置するようにしたことを
特徴とするＮｉ系ステンレス鋼の異鋼種連々法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25289295A JPH0994639A (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | Ｎｉ系ステンレス鋼の異鋼種連々法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25289295A JPH0994639A (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | Ｎｉ系ステンレス鋼の異鋼種連々法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0994639A true JPH0994639A (ja) | 1997-04-08 |
Family
ID=17243625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25289295A Pending JPH0994639A (ja) | 1995-09-29 | 1995-09-29 | Ｎｉ系ステンレス鋼の異鋼種連々法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0994639A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100544430B1 (ko) * | 2001-04-10 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 고 Ｎｉ합금의 연속주조 스라브의 제조방법 |
| EP1754806A1 (en) * | 2005-08-18 | 2007-02-21 | Sumco Solar Corporation | Method for casting polycrystalline silicon |
| JP2008246532A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Jfe Steel Kk | 異鋼種連続鋳造用継目金物及び鋼の連続鋳造方法 |
-
1995
- 1995-09-29 JP JP25289295A patent/JPH0994639A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100544430B1 (ko) * | 2001-04-10 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 고 Ｎｉ합금의 연속주조 스라브의 제조방법 |
| EP1754806A1 (en) * | 2005-08-18 | 2007-02-21 | Sumco Solar Corporation | Method for casting polycrystalline silicon |
| US7682472B2 (en) | 2005-08-18 | 2010-03-23 | Sumco Solar Corporation | Method for casting polycrystalline silicon |
| JP2008246532A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Jfe Steel Kk | 異鋼種連続鋳造用継目金物及び鋼の連続鋳造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040106 |