JPH0988935A - Torque transmitting cable - Google Patents
Torque transmitting cableInfo
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- JPH0988935A JPH0988935A JP24785495A JP24785495A JPH0988935A JP H0988935 A JPH0988935 A JP H0988935A JP 24785495 A JP24785495 A JP 24785495A JP 24785495 A JP24785495 A JP 24785495A JP H0988935 A JPH0988935 A JP H0988935A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、トルク伝達用ケー
ブルに関する。さらに詳しくは、心線のまわりにそれぞ
れ複数の鋼の素線から構成され、巻き方向がたがいに逆
向きであるｎ個（ｎ≧２）の層を設けたトルク伝達用ケ
ーブルであって、前記ｎ個の層のうち、少なくとも最外
層たる第ｎ番目の層と該最外層に隣接する第（ｎ−１）
番目の層を構成する各素線の引張強さが２０００〜３０
００Ｎ／ｍｍ2であり、かつ当該ケーブルの締め率が４
〜７％であるトルク伝達用ケーブルに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a torque transmission cable. More specifically, it is a torque transmission cable that is provided with n (n ≧ 2) layers each of which is composed of a plurality of steel wires around a core wire and whose winding directions are opposite to each other. Of the n layers, at least the nth layer which is the outermost layer and the (n-1) th layer which is adjacent to the outermost layer
The tensile strength of each strand of the second layer is 2000 to 30
00N / mm 2 and the tightening rate of the cable is 4
˜7% for torque transmission cables.
【０００２】[0002]
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】原動
機駆動式の草刈機のばあい、駆動部が発生したトルク
を、円盤状の回転ブレードに伝達して、該ブレードの回
転によって草を刈り取っている。2. Description of the Related Art In the case of a prime mover-driven mower, the torque generated by the drive unit is transmitted to a disk-shaped rotary blade, and the blade is rotated to mow the grass. There is.
【０００３】また自動車のパワーシートのばあい、駆動
部が発生したトルクを座席の背もたれ部に伝達して、該
背もたれ部の傾斜角度を増減せしめて最適の角度を得て
いる。Further, in the case of an automobile power seat, the torque generated by the drive unit is transmitted to the backrest of the seat to increase or decrease the inclination angle of the backrest to obtain the optimum angle.
【０００４】かかる駆動部が発生したトルクを回転ブレ
ードや背もたれ部などの制御対象に伝達して回転または
傾斜させるための伝達媒体として、従来よりケーブルが
用いられている。Conventionally, a cable has been used as a transmission medium for transmitting the torque generated by the drive unit to a controlled object such as a rotary blade or a backrest for rotation or inclination.
【０００５】従来、図６に示されるように、心線２１の
まわりに、それぞれ複数本の素線（鋼線）から構成され
る第１層２２、第２層２３、第３層２４、第４層２５を
備え、隣接する各外層の巻付方向がたがいに逆向きであ
るケーブル３０が使用されている。Conventionally, as shown in FIG. 6, a first layer 22, a second layer 23, a third layer 24, and a third layer 24 each composed of a plurality of element wires (steel wires) around a core wire 21. A cable 30 with four layers 25 is used in which the winding directions of adjacent outer layers are opposite to each other.
【０００６】叙上の従来式のケーブル３０のばあい、可
撓性を重視するために、各層を構成している素線の引張
強さが比較的低く（６００〜２０００Ｎ／ｍｍ2）され
ていたり、あるいは比較的高温の歪取り焼鈍をすること
により、素線の引張強さが６００〜２０００Ｎ／ｍｍ2
と低くなっており、かつケーブルの締め率も低い（１．
５〜３％）ものとなっている。このため、高い伝達トル
クは期待できず、最近の駆動部の高トルク化に対応でき
るものではない。In the above-mentioned conventional cable 30, the tensile strength of the wire constituting each layer is relatively low (600 to 2000 N / mm 2 ) in order to emphasize flexibility. Or, the tensile strength of the wire is 600 to 2000 N / mm 2 by strain relief annealing at a relatively high temperature.
The cable tightening rate is also low (1.
5 to 3%). For this reason, high transmission torque cannot be expected, and it cannot cope with the recent increase in torque of the drive unit.
【０００７】なお、ここでいう締め率とは、計算外径か
ら実測外径を引いた値を計算外径で除した値（百分率：
パーセント）をいう。ただし、計算外径とは各素線外径
のケーブル直径方向の総和をいい、実測外径とは、ケー
ブルの外接円の直径を実測して得られた値をいう。The tightening ratio mentioned here is a value obtained by subtracting the measured outer diameter from the calculated outer diameter divided by the calculated outer diameter (percentage:
Percent). However, the calculated outer diameter means the sum of the outer diameters of the individual wires in the cable diameter direction, and the actually measured outer diameter means a value obtained by actually measuring the diameter of the circumscribed circle of the cable.
【０００８】かかる従来のケーブルのばあい、図７に示
されるように、第１層２２と第２層２３とのあいだ、第
２層２３と第３層２４とのあいだ、および第３層２４と
第４層２５とのあいだに隙間が生じてしまい、これによ
り高い伝達トルクが期待できないという問題がある。In the case of such a conventional cable, as shown in FIG. 7, between the first layer 22 and the second layer 23, between the second layer 23 and the third layer 24, and the third layer 24. There is a problem that a high transmission torque cannot be expected due to a gap between the second layer 25 and the fourth layer 25.
【０００９】また、特開昭５５−１３９５１５号公報に
は、各層の鋼線を楕円形状ないし長円形状の断面形状に
形成し、捻回力、伝達力を向上した可撓軸（ケーブル）
が開示されているが、いまだ充分ではない。Further, in Japanese Patent Laid-Open No. 55-139515, a flexible shaft (cable) in which the steel wire of each layer is formed in an elliptical or elliptical cross-sectional shape to improve the twisting force and the transmission force.
Is disclosed, but it is still not enough.
【００１０】本発明の目的は、叙上の問題を解消し、高
トルクを伝達しうるケーブルを提供することである。An object of the present invention is to solve the above problem and provide a cable capable of transmitting high torque.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】本発明のトルク伝達用ケ
ーブルは、心線と、該心線のまわりに配設されたｎ個の
層からなるトルク伝達用ケーブルであって、前記ｎがｎ
≧２の関係を満足する整数であり、前記ｎ個の層がそれ
ぞれ所定の巻き方向で巻付けられた複数の鋼の素線から
なり、前記ｎ個の層の隣接する２層の巻き方向がたがい
に逆向きであり、前記ｎ個の層のうち、少なくとも最外
層たる第ｎ番目の層と該最外層に隣接する第（ｎ−１）
番目の層とを構成している素線の引張強さが２０００〜
３０００Ｎ／ｍｍ2であり、前記ケーブルの締め率が４
〜７％であることを特徴としている。The torque transmission cable of the present invention is a torque transmission cable comprising a core wire and n layers arranged around the core wire, wherein n is n.
Is an integer satisfying the relation of ≧ 2, the n layers are made of a plurality of steel wires wound in a predetermined winding direction, and the winding directions of two adjacent layers of the n layers are In the opposite direction, at least the nth layer which is the outermost layer and the (n-1) th layer which is adjacent to the outermost layer among the n layers.
The tensile strength of the wire constituting the second layer is 2000 to
3000 N / mm 2 , and the tightening rate of the cable is 4
It is characterized by being ~ 7%.
【００１２】また、少なくとも前記第ｎ番目の層、およ
び第（ｎ−１）番目の層を構成している素線の断面形状
は、ほぼ四角形であることが好ましい。Further, it is preferable that the wires forming at least the n-th layer and the (n-1) -th layer have a substantially quadrangular cross-sectional shape.
【００１３】[0013]
【発明の実施の形態】請求項１のトルク伝達用ケーブル
のばあい、該ケーブルのｎ個の層のうち少なくとも第ｎ
番目の層（最外層）と第（ｎ−１）番目の層を構成して
いる素線の引張強さが２０００〜３０００Ｎ／ｍｍ2で
あるため破断トルクが高くなる。このため高トルクの伝
達が可能になる。また請求項１のトルク伝達用ケーブル
のばあい、締め率が４〜７％であるため、所定の耐久性
を得ることができる。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS In the case of the torque transmission cable according to claim 1, at least the nth layer out of the n layers of the cable.
Since the tensile strengths of the wires forming the th layer (outermost layer) and the (n-1) th layer are 2000 to 3000 N / mm 2 , the breaking torque is high. Therefore, high torque can be transmitted. Further, in the case of the torque transmission cable according to the first aspect, since the tightening rate is 4 to 7%, a predetermined durability can be obtained.
【００１４】請求項２のトルク伝達用ケーブルのばあ
い、隣り合う２層間の隙間が小さくなり、トルク伝達に
有効な断面積をかせぐことができる。このため伝達トル
クを一層増大することができる。In the case of the torque transmission cable of the second aspect, the gap between the two adjacent layers can be reduced, and a cross-sectional area effective for torque transmission can be obtained. Therefore, the transmission torque can be further increased.
【００１５】[0015]
実施例１ 図１は本発明のケーブル１０の説明図であり、図２は図
１の線II−IIについての断面図である。Example 1 FIG. 1 is an explanatory view of a cable 10 of the present invention, and FIG. 2 is a sectional view taken along line II-II of FIG.
【００１６】ケーブル１０は、心線１と、該心線１のま
わりに巻き付けられた４本の素線２ａからなる第１層２
と、該第１層２のまわりに巻き付けられた４本の素線３
ａからなる第２層３と、該第２層３のまわりに巻き付け
られた５本の素線４ａからなる第３層４と、該第３層４
のまわりに巻き付けられた６本の素線５ａからなる第４
層（最外層）５とから構成される（図１および２参
照）。The cable 10 has a first layer 2 composed of a core wire 1 and four strands 2a wound around the core wire 1.
And the four wires 3 wound around the first layer 2
a second layer 3 made of a, a third layer 4 made of five strands 4a wound around the second layer 3, and a third layer 4
A fourth consisting of six strands 5a wrapped around the
And a layer (outermost layer) 5 (see FIGS. 1 and 2).
【００１７】本実施例に用いている素線の材質は鋼であ
り、前記心線１のばあい、炭素の含有量は約０．８％で
あり、前記第１層２および第２層３を構成している素線
２ａおよび３ａについては、炭素の含有量は約０．６％
であり、第３層４および第４層５を構成している素線４
ａおよび５ａについては約０．８％であり、熱処理温度
は２５０〜３００℃である。また第１層２〜第４層５の
素線２ａ〜５ａの隣り合う層の素線の巻き方向はたがい
に逆向きである（図１参照）。The material of the strand used in this embodiment is steel, and in the case of the core wire 1, the carbon content is about 0.8%, and the first layer 2 and the second layer 3 are For the wires 2a and 3a that make up the carbon, the carbon content is about 0.6%.
And the wire 4 that constitutes the third layer 4 and the fourth layer 5
About 0.8% for a and 5a, the heat treatment temperature is 250-300 ° C. Further, the winding directions of the strands of the adjacent layers of the strands 2a to 5a of the first layer 2 to the fourth layer 5 are opposite to each other (see FIG. 1).
【００１８】なお、心線１の材料としては、ＪＩＳ Ｇ
３５０６（硬鋼線材）のＳＷＲＨ８２Ａが好適に用い
られる。The material of the core wire 1 is JIS G
SWRH82A of 3506 (hard steel wire) is preferably used.
【００１９】本実施例１のケーブル１０を構成している
各要素の寸法および引張強さは、つぎのとおりである。
すなわち、心線１の素線径は０．４ｍｍであり、引張強
さは２５００Ｎ／ｍｍ2である。また、素線２ａおよび
３ａの素線径は０．３６ｍｍであり、引張強さは２３０
０Ｎ／ｍｍ2である。さらに、素線４ａおよび５ａの素
線径は０．４ｍｍであり、引張強さは２５００Ｎ／ｍｍ
2である。The dimensions and tensile strengths of each element constituting the cable 10 of the first embodiment are as follows.
That is, the core wire 1 has a wire diameter of 0.4 mm and a tensile strength of 2500 N / mm 2 . In addition, the wire diameters of the wires 2a and 3a are 0.36 mm, and the tensile strength is 230.
It is 0 N / mm 2 . Furthermore, the wire diameters of the wires 4a and 5a are 0.4 mm, and the tensile strength is 2500 N / mm.
2
【００２０】つぎに叙上の心線１、素線２ａ、３ａ、４
ａおよび５ａを用いた本実施例１のケーブル１０の製法
について説明する。Next, the core wire 1, the wires 2a, 3a, 4
A method of manufacturing the cable 10 of Example 1 using a and 5a will be described.
【００２１】心線１のまわりにそれぞれ円形断面を有す
る４本の素線２ａからなる第１層２を所定の巻き方向
に、該第１層２のまわりにそれぞれ円形断面を有する４
本の素線３ａからなる第２層３を前記第１層２の巻き方
向とは逆向きの方向に、該第２層３のまわりにそれぞれ
円形断面を有する５本の素線４ａからなる第３層４を前
記第２層３の巻き方向とは逆向きの方向に、該第３層４
のまわりにそれぞれ円形断面を有する６本の素線５ａか
らなる第４層５を前記第３層４の巻き方向とは逆向きの
方向に巻き付けて締め率が４．２５％である本実施例１
のケーブル１０をえた。A first layer 2 composed of four strands 2a each having a circular cross section around the core wire 1 is wound in a predetermined winding direction and has a circular cross section around the first layer 2.
A second layer 3 composed of five strands 3a in a direction opposite to the winding direction of the first layer 2 and composed of five strands 4a each having a circular cross section around the second layer 3; The third layer 4 in a direction opposite to the winding direction of the second layer 3.
A fourth layer 5 composed of six strands 5a each having a circular cross-section around is wound in a direction opposite to the winding direction of the third layer 4, and the tightening rate is 4.25%. 1
I got cable 10.
【００２２】実施例２ 図３は本発明のケーブルの他の実施例を示す説明図であ
る。Embodiment 2 FIG. 3 is an explanatory view showing another embodiment of the cable of the present invention.
【００２３】本実施例のばあい、第１層１２〜第４層
（最外層）１５を構成している素線１２ａ〜１５ａの断
面形状が図４に示されるようなほぼ四角形である点を除
いて、第１層１２〜第４層１５の各層を構成している素
線の数および巻き方向ならびに素線の材料については、
前述の実施例１と同一である。図５は図３の線Ｖ−Ｖに
ついての断面図である。図５から明らかなとおり、本実
施例のばあい、隣接する層間の隙間がきわめて小さくな
っている。In the case of this embodiment, the cross-sectional shape of the wires 12a to 15a forming the first layer 12 to the fourth layer (outermost layer) 15 is substantially quadrangular as shown in FIG. Except for the number and winding direction of the strands constituting each layer of the first layer 12 to the fourth layer 15 and the material of the strands,
This is the same as in the first embodiment described above. FIG. 5 is a sectional view taken along the line VV in FIG. As is clear from FIG. 5, in this example, the gap between the adjacent layers is extremely small.
【００２４】本実施例２のケーブル２０を構成している
各要素の寸法および引張強さならびに製法はつぎのとお
りである。The dimensions, tensile strengths, and manufacturing method of each element constituting the cable 20 of the second embodiment are as follows.
【００２５】すなわち、素線径が０．４ｍｍであり、引
張強さが２５００Ｎ／ｍｍ2の心線１１のまわりに、そ
れぞれ引張強さが２３００Ｎ／ｍｍ2であり、縦軸
（Ａ）および横軸（Ｂ）の長さがいずれも０．３６ｍｍ
のほぼ四角形断面を有する４本の素線１２ａからなる第
１層１２を所定の巻き方向に、該第１層１２のまわり
に、それぞれ引張強さが２３００Ｎ／ｍｍ2であり、縦
軸（Ａ）および横軸（Ｂ）がいずれも０．３６ｍｍのほ
ぼ四角形断面を有する４本の素線からなる第３層１４を
前記第２層１３の巻き方向とは逆向きの方向に、該第２
層１３のまわりに、それぞれ引張強さが２５００Ｎ／ｍ
ｍ2であり縦軸（Ａ）および横軸（Ｂ）が０．４ｍｍの
ほぼ四角形断面を有する５本の素線１４ａからなる第３
層１４を前記第２層１３の巻き方向とは逆向きの方向
に、該第３層１４のまわりに、それぞれ引張強さが２５
００Ｎ／ｍｍ2であり縦軸（Ａ）および横軸（Ｂ）がい
ずれも０．４ｍｍのほぼ四角形断面を有する６本の素線
１５ａからなる第４層１５を前記第３層１４の巻き方向
とは逆向きの方向に巻き付けて締め率が４．３０％であ
る本実施例２のケーブル２０をえた。[0025] That is, a wire diameter of 0.4 mm, around the core 11 of the tensile strength of 2500N / mm 2, tensile each strength is 2300N / mm 2, the vertical axis (A) and transverse The length of the shaft (B) is 0.36mm for both
The first layer 12 consisting of four strands 12a having a substantially quadrangular cross section in a predetermined winding direction around the first layer 12 has a tensile strength of 2300 N / mm 2 and a vertical axis (A ) And the abscissa (B) are both 0.36 mm, and the third layer 14 composed of four strands having a substantially quadrangular cross section is placed in a direction opposite to the winding direction of the second layer 13
The tensile strength around the layer 13 is 2500 N / m, respectively.
m 3 and a vertical axis (A) and a horizontal axis (B) are 0.4 mm and have a substantially quadrangular cross section.
The layer 14 has a tensile strength of 25 in the direction opposite to the winding direction of the second layer 13 and around the third layer 14.
The fourth layer 15 composed of six strands 15a having a substantially quadrangular cross section of 00 N / mm 2 and each having a vertical axis (A) and a horizontal axis (B) of 0.4 mm has a winding direction of the third layer 14. The cable 20 of Example 2 having a tightening rate of 4.30% was obtained by winding the cable 20 in the direction opposite to the above.
【００２６】比較例１ 素線径が０．４ｍｍであり、引張強さが２５００Ｎ／ｍ
ｍ2の心線のまわりに、それぞれ引張強さが２３００Ｎ
／ｍｍ2であり素線径が０．３６ｍｍの円形断面を有す
る４本の素線からなる第１層を所定の巻き方向に、該第
１層のまわりに、それぞれ引張強さが２３００Ｎ／ｍｍ
2であり素線径が０．３６ｍｍの円形断面を有する４本
の素線からなる第２層を前記第１層の巻き方向とは逆向
きの方向に、該第２層のまわりに、それぞれ引張強さが
２５００Ｎ／ｍｍ2であり素線径が０．４ｍｍの円形断
面を有する５本の素線からなる第３層を前記第２層の巻
き方向とは逆向きの方向に、該第３層のまわりに、それ
ぞれ引張強さが２５００Ｎ／ｍｍ2であり素線径が０．
４ｍｍの円形断面を有する６本の素線からなる第４層
（最外層）を前記第３層の巻き方向とは逆向きの方向に
巻き付けて締め率が２．１５％である本比較例１のケー
ブルをえた。Comparative Example 1 The wire diameter is 0.4 mm and the tensile strength is 2500 N / m.
Tensile strength of 2300 N around the m 2 core wire
/ Mm is 2 a first layer wire diameter consisting of four wire having a circular cross section of 0.36mm in a predetermined winding direction, around the first layer, the tensile each strength of 2300N / mm
2 and a second layer consisting of four strands having a circular cross-section with a strand diameter of 0.36 mm in a direction opposite to the winding direction of the first layer, around the second layer, respectively. A third layer composed of five strands having a circular cross-section with a tensile strength of 2500 N / mm 2 and a strand diameter of 0.4 mm was placed in the direction opposite to the winding direction of the second layer. Around each of the three layers, the tensile strength is 2500 N / mm 2 and the wire diameter is 0.
This comparative example 1 in which a fourth layer (outermost layer) composed of six strands having a circular cross section of 4 mm was wound in a direction opposite to the winding direction of the third layer and the tightening rate was 2.15%. I got the cable.
【００２７】比較例２ 素線径が０．４ｍｍであり、引張強さが２５００Ｎ／ｍ
ｍ2の心線のまわりに、それぞれ引張強さが２３００Ｎ
／ｍｍ2であり素線径が０．３６ｍｍの円形断面を有す
る４本の素線からなる第１層を所定の巻き方向に、該第
１層のまわりに、それぞれ引張強さが２３００Ｎ／ｍｍ
2であり素線径が０．３６ｍｍの円形断面を有する４本
の素線からなる第２層を前記第１層の巻き方向とは逆向
きの方向に巻き付け、該第２層のまわりに、それぞれ引
張強さが１５００Ｎ／ｍｍ2であり素線径が０．４ｍｍ
の円形断面を有する５本の素線からなる第３層を前記第
２層の巻き方向とは逆向きの方向に、該第３層のまわり
に、それぞれ引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ2であり素線
径が０．４ｍｍの円形断面を有する６本の素線からなる
第４層（最外層）を前記第３層の巻き方向とは逆向きの
方向に巻き付けて、締め率が４．５０％である本比較例
２のケーブルをえた。Comparative Example 2 The wire diameter is 0.4 mm and the tensile strength is 2500 N / m.
Tensile strength of 2300 N around the m 2 core wire
/ Mm is 2 a first layer wire diameter consisting of four wire having a circular cross section of 0.36mm in a predetermined winding direction, around the first layer, the tensile each strength of 2300N / mm
2 and the second layer consisting of four strands having a circular cross section with a strand diameter of 0.36 mm is wound in a direction opposite to the winding direction of the first layer, and around the second layer, Each has a tensile strength of 1500 N / mm 2 and a wire diameter of 0.4 mm
And a tensile strength of 1500 N / mm 2 around the third layer in the direction opposite to the winding direction of the second layer. A fourth layer (outermost layer) composed of six strands having a circular cross section with a strand diameter of 0.4 mm was wound in a direction opposite to the winding direction of the third layer, and the tightening rate was 4.50. %, The cable of Comparative Example 2 was obtained.
【００２８】比較例３ 素線径が０．４ｍｍであり、引張強さが２５００Ｎ／ｍ
ｍ2の心線のまわりに、それぞれ引張強さが２３００Ｎ
／ｍｍ2であり素線径が０．３６ｍｍの円形断面を有す
る４本の素線からなる第１層を所定の巻き方向に、該第
１層のまわりに、それぞれ引張強さが２３００Ｎ／ｍｍ
2であり素線径が０．３６ｍｍの円形断面を有する４本
の素線からなる第２層を前記第１層の巻き方向とは逆向
きの方向に、該第２層のまわりに、それぞれ引張強さが
１５００Ｎ／ｍｍ2であり素線径が０．４ｍｍの円形断
面を有する５本の素線からなる第３層を前記第２層の巻
き方向とは逆向きの方向に、該第３層のまわりに、それ
ぞれ引張強さが１５００Ｎ／ｍｍ2であり素線径が０．
４ｍｍの円形断面を有する６本の素線からなる第４層
（最外層）を前記第３層の巻き方向とは逆向きの方向に
巻き付けて、締め率が２．００％である本比較例３のケ
ーブルをえた。Comparative Example 3 The wire diameter is 0.4 mm and the tensile strength is 2500 N / m.
Tensile strength of 2300 N around the m 2 core wire
/ Mm is 2 a first layer wire diameter consisting of four wire having a circular cross section of 0.36mm in a predetermined winding direction, around the first layer, the tensile each strength of 2300N / mm
2 and a second layer consisting of four strands having a circular cross-section with a strand diameter of 0.36 mm in a direction opposite to the winding direction of the first layer, around the second layer, respectively. A third layer composed of five strands having a circular cross section with a tensile strength of 1500 N / mm 2 and a strand diameter of 0.4 mm was placed in the direction opposite to the winding direction of the second layer. Around each of the three layers, the tensile strength is 1500 N / mm 2 and the wire diameter is 0.
This comparative example in which a fourth layer (outermost layer) composed of six strands having a circular cross section of 4 mm was wound in a direction opposite to the winding direction of the third layer, and the tightening rate was 2.00%. I got 3 cables.
【００２９】叙上のようにしてえられた実施例１〜２お
よび比較例１〜３のケーブルについて、曲げ剛性、破断
トルクおよび伝達トルクを測定した。各測定項目につい
ては、つぎのような条件下でテストを行いケーブルの性
能を測定してえた。Bending rigidity, breaking torque and transmission torque were measured for the cables of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3 obtained as described above. Each measurement item was tested under the following conditions to measure the cable performance.
【００３０】１．曲げ剛性 測定方法：ケーブルの一端を固定し、固定点からの距離
Ｌ（Ｌ＝５０ｍｍ）の位置をプッシュプルゲージにて押
し、ケーブルがたわみ量ｙ（ｙ＝２０ｍｍ）だけたわん
だときの力Ｐを測定し、つぎの式により曲げ剛性ＥＩを
算出した（図８参照）。1. Bending rigidity Measurement method: One end of the cable is fixed, the position of the distance L (L = 50 mm) from the fixed point is pushed with a push-pull gauge, and the force P when the cable is deflected by the amount of deflection y (y = 20 mm) Was measured, and the bending rigidity EI was calculated by the following formula (see FIG. 8).
【００３１】[0031]
【数１】 [Equation 1]
【００３２】２．破断トルク （ａ）配索条件：直線状に配索（アウターケーシング内
に挿入せず） （ｂ）ケーブルの長さ：３００ｍｍ （ｃ）測定方法：ケーブルの一端（被駆動側）を固定
し、ケーブルの他端（駆動側）を把持し、かつ当該ケー
ブルの軸線回りに回転させ、ケーブルが破断したときの
回転トルクを測定してえた。なお、回転方向は第４層
（最外層）が締まる方向である。2. Breaking torque (a) Installation condition: Straight installation (not inserted into outer casing) (b) Cable length: 300 mm (c) Measurement method: One end (driven side) of the cable is fixed, The other end (driving side) of the cable was grasped and rotated around the axis of the cable, and the rotational torque when the cable was broken was measured. The rotation direction is the direction in which the fourth layer (outermost layer) is tightened.
【００３３】３．伝達トルク （ａ）配索条件：直線状に配索（アウターケーシング内
に挿入せず） （ｂ）ケーブルの長さ：３００ｍｍ （ｃ）測定方法：ケーブルの被駆動側端部を摩擦クラッ
チで一定の抵抗（負荷トルク）を持たせ回転自在に把持
し、ケーブルの他端に１６．６７Ｓ-1の定速回転を加え
るテストを行い、１０7回以上の耐久性があった負荷ト
ルクを測定して伝達トルクとした。なお、回転方向は第
４層（最外層）が締まる方向である。3. Transfer torque (a) Installation condition: Installed linearly (not inserted in outer casing) (b) Cable length: 300 mm (c) Measuring method: Fixed end of cable on driven side with friction clutch It has a resistance (load torque) and is rotatably gripped, and is subjected to a test in which the other end of the cable is rotated at a constant speed of 16.67S -1 and the load torque that has been durable for 10 7 times or more is measured. Was used as the transmission torque. The rotation direction is the direction in which the fourth layer (outermost layer) is tightened.
【００３４】実施例１〜２および比較例１〜３のケーブ
ルについての曲げ剛性、破断トルクおよび伝達トルクの
測定結果を表１に示す。Table 1 shows the measurement results of bending rigidity, breaking torque and transmission torque of the cables of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 3.
【００３５】[0035]
【表１】 [Table 1]
【００３６】表１に示されるように、実施例１および２
のケーブルは、破断トルクおよび伝達トルクのいずれに
おいても、比較例１〜３のケーブルよりすぐれているこ
とが分かった。As shown in Table 1, Examples 1 and 2
It was found that the cable of No. 2 was superior to the cables of Comparative Examples 1 to 3 in both breaking torque and transmission torque.
【００３７】とくに、各層にほぼ四角形の断面を有する
素線を用いた第２実施例のばあい、一層すぐれた効果を
奏することが分かった。In particular, it has been found that in the case of the second embodiment in which the wire having a substantially rectangular cross section is used for each layer, a further excellent effect is obtained.
【００３８】[0038]
【発明の効果】本発明のケーブルによれば、ｎ個の層の
うち、少なくとも第ｎ番目の層（最外層）と第（ｎ−
１）番目の層を構成する素線の引張強さを２０００〜３
０００Ｎ／ｍｍ2とし、かつケーブルの締め率を４〜７
％としたため、高いトルクを伝達することができる。こ
のため、高トルクを要求される草刈機の動力伝達用ケー
ブルやパワーシートのシート傾斜制御用ケーブルに好適
のケーブルを提供することができる。According to the cable of the present invention, of the n layers, at least the n-th layer (outermost layer) and the (n-th layer).
1) The tensile strength of the wire constituting the second layer is 2000 to 3
000 N / mm 2 and tightening rate of cable is 4 to 7
%, It is possible to transmit high torque. Therefore, it is possible to provide a cable suitable for a power transmission cable of a mower that requires high torque and a seat tilt control cable of a power seat.
【図１】本発明のケーブルの一実施例を示す説明図であ
る。FIG. 1 is an explanatory view showing an embodiment of a cable of the present invention.
【図２】図１のケーブルの線II−IIについての断面図で
ある。2 is a cross-sectional view of the cable of FIG. 1 taken along the line II-II.
【図３】本発明のケーブルの他の実施例を示す説明図で
ある。FIG. 3 is an explanatory view showing another embodiment of the cable of the present invention.
【図４】図３のケーブルに用いられる素線の断面図であ
る。4 is a cross-sectional view of a wire used in the cable of FIG.
【図５】図３のケーブルの線Ｖ−Ｖについての断面図で
ある。5 is a cross-sectional view of the cable of FIG. 3 taken along line VV.
【図６】従来のケーブルの一例の説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram of an example of a conventional cable.
【図７】図６のケーブルの線VII−VIIについての断面図
である。7 is a cross-sectional view of the cable of FIG. 6 taken along line VII-VII.
【図８】曲げ剛性の測定方法の説明図である。FIG. 8 is an explanatory diagram of a method of measuring bending rigidity.
１、１１、２１ 心線 ２、１２、２２ 第１層 ３、１３、２３ 第２層 ４、１４、２４ 第３層 ５、１５、２５ 第４層 1, 11, 21 Core wire 2, 12, 22 First layer 3, 13, 23 Second layer 4, 14, 24 Third layer 5, 15, 25 Fourth layer
Claims (2)
個の層からなるトルク伝達用ケーブルであって、前記ｎ
がｎ≧２の関係を満足する整数であり、前記ｎ個の層が
それぞれ所定の巻き方向で巻付けられた複数の鋼の素線
からなり、前記ｎ個の層の隣接する２層の巻き方向がた
がいに逆向きであり、前記ｎ個の層のうち、少なくとも
最外層たる第ｎ番目の層と該最外層に隣接する第（ｎ−
１）番目の層とを構成している素線の引張強さが２００
０〜３０００Ｎ／ｍｍ2であり、前記ケーブルの締め率
が４〜７％であるトルク伝達用ケーブル。1. A core wire and n arranged around the core wire.
A torque transmission cable consisting of a number of layers, said n
Is an integer satisfying the relationship of n ≧ 2, each of the n layers is made of a plurality of steel wires wound in a predetermined winding direction, and the two adjacent layers of the n layers are wound. Among the n layers, the directions are opposite to each other, and at least the n-th layer which is the outermost layer and the (n-th) layer adjacent to the outermost layer.
1) The tensile strength of the strands of the second layer is 200
A cable for torque transmission, which is 0 to 3000 N / mm 2 and the tightening rate of the cable is 4 to 7%.
（ｎ−１）番目の層を構成している素線の断面形状がほ
ぼ四角形である請求項１記載のトルク伝達用ケーブル。2. The torque transmitting cable according to claim 1, wherein the wires forming at least the n-th layer and the (n-1) -th layer are substantially quadrangular in cross section.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24785495A JPH0988935A (en) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | Torque transmitting cable |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24785495A JPH0988935A (en) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | Torque transmitting cable |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0988935A true JPH0988935A (en) | 1997-03-31 |
Family
ID=17169645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24785495A Pending JPH0988935A (en) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | Torque transmitting cable |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0988935A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010033792A (en) * | 1997-12-31 | 2001-04-25 | 잭 더블류 로마노 | Method and apparatus for transferring drilling energy to a cutting member |
| WO2016013110A1 (en) * | 2014-07-25 | 2016-01-28 | グンゼ株式会社 | Composite member |
| JP2016508885A (en) * | 2013-03-07 | 2016-03-24 | 釜山大学校 産学協力団Ｐｕｓａｎ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ−Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｃｏｏｐｅｒａｔｉｏｎ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ | Moldless plate material forming apparatus provided with flexible forming roller |
| CN109538620A (en) * | 2019-01-11 | 2019-03-29 | 洛阳市黄河软轴控制器股份有限公司 | Aviation drag-line |
-
1995
- 1995-09-26 JP JP24785495A patent/JPH0988935A/en active Pending
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| CN109538620B (en) * | 2019-01-11 | 2024-02-13 | 洛阳市黄河软轴控制器股份有限公司 | Guy cable for aviation |
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