JPH0985488A - Fused flux for submerged arc welding - Google Patents
Fused flux for submerged arc weldingInfo
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- JPH0985488A JPH0985488A JP24942895A JP24942895A JPH0985488A JP H0985488 A JPH0985488 A JP H0985488A JP 24942895 A JP24942895 A JP 24942895A JP 24942895 A JP24942895 A JP 24942895A JP H0985488 A JPH0985488 A JP H0985488A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、高速サブマージアーク
溶接において溶接作業性が良好であると共に、優れた靱
性を有する溶接金属を得るのに好適のサブマージアーク
溶接用溶融型フラックスに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a molten type flux for submerged arc welding, which has good welding workability in high speed submerged arc welding and is suitable for obtaining a weld metal having excellent toughness.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、高速溶接においては、アンダ
ーカット及びスラグ巻込み等の溶接欠陥の発生が頻出す
ることに加え、溶接金属中の酸素量が増加するため、靱
性が低下するという難点があった。このような高速溶接
においても、アンダーカット及びスラグ巻込み等の溶接
欠陥が発生することがなく、且つ溶接後の靱性も良好で
ある溶接法が要望されており、この要望に応えるため
に、溶接施工法及びフラックス等の溶接材料の改良が試
みられている。これらのうち、フラックスの改良例とし
ては、特公昭６１−１８０６９４、特公平１−５３７９
９及び特開平６−３１４８１等に開示された技術があ
る。2. Description of the Related Art Conventionally, in high-speed welding, in addition to frequent occurrence of welding defects such as undercut and slag inclusion, the amount of oxygen in the weld metal increases, which causes a problem that toughness decreases. there were. Even in such high-speed welding, there is a demand for a welding method that does not cause welding defects such as undercut and slag entrainment, and has good toughness after welding. Attempts have been made to improve construction methods and welding materials such as flux. Among these, examples of improved flux are Japanese Examined Patent Publication No. Sho 61-180694 and Japanese Examined Patent Publication No. 1-5379.
9 and Japanese Patent Laid-Open No. 6-31481.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
従来技術には、以下に示す問題点がある。即ち、いずれ
の方法においても、溶接速度が３ｍ／ｍｉｎ以下の場合
は、溶接作業性が良好であるものの、溶接速度が３ｍ／
ｍｉｎを超える場合には、アンダーカット及びスラグ巻
込みが発生し、また溶接金属中の酸素量が増加するた
め、靱性が低下する。However, the above-mentioned prior art has the following problems. That is, in any method, when the welding speed is 3 m / min or less, the welding workability is good, but the welding speed is 3 m / min.
If it exceeds min, undercut and slag inclusion occur, and the amount of oxygen in the weld metal increases, so that the toughness decreases.
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、溶接速度が３ｍ／ｍｉｎを超えるような高
速溶接においても溶接作業性が良好であると共に靱性が
優れた溶接金属を得ることができるサブマージアーク溶
接用溶融型フラックスを提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above problems, and provides a weld metal having good toughness and good workability even in high-speed welding at a welding speed of more than 3 m / min. It is an object of the present invention to provide a molten flux for submerged arc welding, which is capable of
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明に係るサブマージ
アーク溶接用溶融型フラックスは、ＳｉＯ2：２５乃至
４０重量％、ＣａＯ：１０乃至３０重量％、ＣａＦ2：
２０乃至４０重量％、ＭｇＯ：１乃至１０重量％、Ｍｎ
Ｏ：１乃至１０重量％、Ａｌ2Ｏ3：１乃至１０重量％、
Ｎａ2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：総量で０．２乃至５重量％、
Ｂ2Ｏ3：０．１乃至２重量％を含有し、ＳｉＯ2／Ｍｇ
Ｏ比を５乃至１０、ＴｉＯ2を０．５重量％未満、Ｂａ
Ｏを１重量％未満に規制し、残部が微量元素及び不可避
的不純物からなることを特徴とする。MEANS FOR SOLVING THE PROBLEMS The molten flux for submerged arc welding according to the present invention comprises SiO 2 : 25 to 40% by weight, CaO: 10 to 30% by weight, CaF 2 :
20 to 40% by weight, MgO: 1 to 10% by weight, Mn
O: 1 to 10% by weight, Al 2 O 3 : 1 to 10% by weight,
Na 2 O and / or K 2 O: 0.2 to 5% by weight in total,
B 2 O 3: contains 0.1 to 2 wt%, SiO 2 / Mg
O ratio 5 to 10, TiO 2 less than 0.5 wt%, Ba
It is characterized in that O is regulated to less than 1% by weight, and the balance comprises trace elements and inevitable impurities.
【０００６】[0006]
【作用】本願発明者等は、アンダーカットが発生する原
因を鋭意研究した結果、スラグの粘性を低粘性に制御す
ることにより、アンダーカットを防止できることを見出
した。従来、アンダーカットはアークによって溶融金属
が後退し、開先部に溶融金属が不足するために発生する
と考えられていた。このため、従来技術では溶融スラグ
の粘性を高くすることによって、溶融スラグのアークに
対する抵抗力を高め、アンダーカットを防止することが
試みられてきた。しかし、本願発明者等がアンダーカッ
トの発生機構について実験研究した結果、スラグ粘性が
高い場合は、溶融スラグの抵抗により溶融金属の流動が
抑制されるため、溶融金属が開先部を充足することが阻
害され、これによりアンダーカットが発生しやすいこと
が判明した。即ち、本願発明は、従来技術とは異なり、
スラグ粘性を低減することにより、アンダーカットを抑
制することを特徴とする。また、スラグ粘性を低減する
ことにより、スラグが溶融金属中に捕捉されにくくなる
ため、スラグ巻込みも防止できる。The inventors of the present invention have conducted intensive studies on the cause of undercut, and have found that the undercut can be prevented by controlling the viscosity of the slag to a low viscosity. Conventionally, it was thought that undercut occurs because the molten metal recedes due to the arc, and the molten metal runs short in the groove portion. Therefore, in the prior art, it has been attempted to increase the viscosity of the molten slag to increase the resistance of the molten slag to the arc and prevent undercut. However, as a result of the inventors of the present application experimentally researching the mechanism of undercut generation, when the slag viscosity is high, the flow of the molten metal is suppressed by the resistance of the molten slag, so that the molten metal fills the groove portion. It was proved that the undercut was likely to occur, which caused an undercut. That is, the present invention, unlike the prior art,
It is characterized by suppressing undercut by reducing the slag viscosity. Further, by reducing the viscosity of the slag, it becomes difficult for the slag to be captured in the molten metal, so that slag entrainment can be prevented.
【０００７】また、本願発明者等は、フラックスの主成
分の配合比を適切なものとすることにより、溶融金属中
の酸素量を低減させることによって、溶接後の靱性が良
好となることを見出した。具体的には、ＳｉＯ2、Ｃａ
Ｏ、ＣａＦ2及びＭｎＯ成分の配合比を適切なものとす
ることにより、溶接金属中の酸素量を低減し、良好な靱
性が得られることを見出した。但し、これら主成分の組
成を、良好な靱性が得られる配合比の範囲内で調整する
だけでは、上述の低いスラグ粘性を得ることは困難であ
る。そこで、本願発明者等が種々実験研究した結果、Ｔ
ｉＯ2及びＢａＯの含有量を抑制すると共にＳｉＯ2／Ｍ
ｇＯ（ＳｉＯ2の重量をＭｇＯの重量で徐した値）を制
御することにより、靱性を良好に保ちつつ、スラグ粘性
を低減できることを究明した。The inventors of the present invention have found that the toughness after welding is improved by reducing the amount of oxygen in the molten metal by adjusting the mixing ratio of the main components of the flux. It was Specifically, SiO 2 , Ca
It has been found that by making the compounding ratio of O, CaF 2 and MnO components appropriate, the amount of oxygen in the weld metal can be reduced and good toughness can be obtained. However, it is difficult to obtain the above-mentioned low slag viscosity only by adjusting the composition of these main components within the range of the compounding ratio at which good toughness is obtained. Therefore, as a result of various experimental studies by the inventors of the present application, T
Suppressing the contents of iO 2 and BaO, as well as SiO 2 / M
By controlling gO (a value obtained by dividing the weight of SiO 2 by the weight of MgO), it was clarified that the slag viscosity can be reduced while maintaining good toughness.
【０００８】以下、本発明におけるフラックスの組成限
定理由について説明する。The reasons for limiting the composition of the flux in the present invention will be described below.
【０００９】ＳｉＯ2：２５乃至４０重量％ ＳｉＯ2は酸性成分であり、溶接金属中の酸素量を調整
し、溶接作業性を向上させるのに有効な成分である。Ｓ
ｉＯ2の含有量が２５重量％未満では、スラグの粘性が
高くなり過ぎ、アンダーカット及びスラグ巻込みが発生
して、溶接作業性が劣化する。一方、ＳｉＯ2の含有量
が４０重量％を超えた場合は、フラックスの塩基度が低
下して溶接金属中の酸素量が増加し、靱性が劣化する。
従って、ＳｉＯ2の含有量は２５乃至４０重量％とす
る。 SiO 2 : 25 to 40 wt% SiO 2 is an acidic component and is an effective component for adjusting the amount of oxygen in the weld metal and improving welding workability. S
If the content of iO 2 is less than 25% by weight, the viscosity of the slag becomes too high, undercutting and slag entrainment occur, and welding workability deteriorates. On the other hand, when the content of SiO 2 exceeds 40% by weight, the basicity of the flux decreases, the amount of oxygen in the weld metal increases, and the toughness deteriorates.
Therefore, the content of SiO 2 is set to 25 to 40% by weight.
【００１０】ＣａＯ：１０乃至３０重量％ ＣａＯは塩基性成分であり、溶接金属の酸素量と溶接作
業性とを調整するのに有効な成分である。ＣａＯ含有量
が１０重量％未満では、塩基度が不足して溶接金属中の
酸素が増加し、靱性が劣化する。一方、ＣａＯ含有量が
３０重量％を超えると、スラグ剥離性が劣化する。よっ
て、ＣａＯ含有量は１０乃至３０重量％とする。 CaO: 10 to 30 wt% CaO is a basic component and is an effective component for adjusting the oxygen content of the weld metal and the welding workability. If the CaO content is less than 10% by weight, the basicity is insufficient, the oxygen content in the weld metal increases, and the toughness deteriorates. On the other hand, if the CaO content exceeds 30% by weight, the slag removability deteriorates. Therefore, the CaO content is set to 10 to 30% by weight.
【００１１】ＣａＦ2：２０乃至４０重量％ ＣａＦ2は塩基性の成分であることに加え、耐吸湿性を
損なう虞れがないので、フラックスの塩基性を高めるの
に好都合な成分である。また、ＣａＦ2はスラグの融点
及び流動性を調整するのに有効な成分でもある。更に、
ＣａＦ2は溶接冶金反応に際して、ＣａＦ2＋Ｏ→ＣａＯ
＋Ｆ2という反応を起こし、発生したＦ2ガスによって、
溶融金属を大気からシールドする効果があり、溶接金属
の酸素含有率及び窒素含有率の低減に極めて有効な成分
である。ＣａＦ2の含有量が２０重量％未満では、上述
の効果が不十分であり、特に溶接金属中の酸素量が増加
して、靱性が不良となる。一方、ＣａＦ2の含有量が４
０重量％を超える場合は、スラグ巻込みが著しくなると
共にスラグ剥離性が劣化する。また、ポックマークが発
生しやすくなる。よって、ＣａＦ2の含有量は２０乃至
４０重量％とする。 CaF 2 : 20 to 40 wt% CaF 2 is a basic component, and since it does not impair the moisture absorption resistance, it is a convenient component for enhancing the basicity of the flux. CaF 2 is also an effective component for adjusting the melting point and fluidity of slag. Furthermore,
CaF 2 is CaF 2 + O → CaO during the welding metallurgical reaction.
A reaction of + F 2 occurs, and the generated F 2 gas causes
It has the effect of shielding the molten metal from the atmosphere, and is an extremely effective component for reducing the oxygen content rate and nitrogen content rate of the weld metal. When the content of CaF 2 is less than 20% by weight, the above-mentioned effect is insufficient, and especially the amount of oxygen in the weld metal increases, resulting in poor toughness. On the other hand, the content of CaF 2 is 4
If it exceeds 0% by weight, slag inclusion becomes significant and the slag releasability deteriorates. Also, a pock mark is likely to occur. Therefore, the content of CaF 2 is set to 20 to 40% by weight.
【００１２】ＭｇＯ：１乃至１０重量％ ＭｇＯは塩基性成分であり、溶接金属の酸素量及びスラ
グの粘性を調整するのに有効な成分である。ＭｇＯの含
有量が１重量％未満の場合は、塩基度が不足して溶接金
属の酸素量が増加し、靱性が劣化する。一方、ＭｇＯの
含有量が１０重量％を超えると、スラグの粘性が高くな
り、アンダーカット及びスラグ巻込みが発生する。よっ
て、ＭｇＯ含有量は１乃至１０重量％とする。 MgO: 1 to 10 wt% MgO is a basic component and is an effective component for adjusting the oxygen content of the weld metal and the viscosity of the slag. When the content of MgO is less than 1% by weight, the basicity is insufficient, the oxygen content of the weld metal increases, and the toughness deteriorates. On the other hand, if the content of MgO exceeds 10% by weight, the viscosity of the slag becomes high and undercut and slag entrainment occur. Therefore, the MgO content is set to 1 to 10% by weight.
【００１３】ＭｎＯ：１乃至１０重量％ ＭｎＯは、溶接金属中の酸素量及び機械的性能を調整す
るのに有効な成分である。ＭｎＯの含有量が１重量％未
満では、Ｍｎの溶接金属中への歩留りが低く、所定の強
度が得られないことに加え、靱性も低くなる。一方、Ｍ
ｎＯの含有量が１０重量％を超えると、溶接金属中の酸
素量が増加するために、靱性が劣化する。従って、Ｍｎ
Ｏ含有量は、１乃至１０重量％とする。 MnO: 1 to 10 wt% MnO is an effective component for adjusting the oxygen content and mechanical performance in the weld metal. When the content of MnO is less than 1% by weight, the yield of Mn in the weld metal is low, a predetermined strength cannot be obtained, and the toughness is also low. On the other hand, M
When the content of nO exceeds 10% by weight, the amount of oxygen in the weld metal increases, so that the toughness deteriorates. Therefore, Mn
The O content is 1 to 10% by weight.
【００１４】Ａｌ2Ｏ3：１乃至１０重量％ Ａｌ2Ｏ3は、溶接金属中の酸素量と溶接作業性とを調整
するのに有効な成分である。Ａｌ2Ｏ3の含有量が１重量
％未満では、脱酸効果が不十分であり、溶接金属中の酸
素量が低下し、靱性が劣化する。一方、Ａｌ2Ｏ3の含有
量が１０重量％を超えた場合は、スラグの粘性が高くな
り過ぎて、アンダーカット及びスラグ巻込みが発生す
る。よって、Ａｌ2Ｏ3の含有量は、１乃至１０重量％と
する。 Al 2 O 3 : 1 to 10 wt% Al 2 O 3 is an effective component for adjusting the amount of oxygen in the weld metal and the welding workability. When the content of Al 2 O 3 is less than 1% by weight, the deoxidizing effect is insufficient, the amount of oxygen in the weld metal decreases, and the toughness deteriorates. On the other hand, when the content of Al 2 O 3 exceeds 10% by weight, the viscosity of the slag becomes too high and undercut and slag inclusion occur. Therefore, the content of Al 2 O 3 is set to 1 to 10% by weight.
【００１５】ＴｉＯ2：０．５重量％未満 ＴｉＯ2は、従来の高速用フラックスでは必須成分であ
ったが、アンダーカット及びスラグ巻込みを防止するた
めに、その含有量を抑制する必要がある。ＴｉＯ2含有
量が０．５重量％以上の場合は、溶融スラグの粘性が増
加するため、アンダーカット及びスラグ巻込みが発生す
る。よって、ＴｉＯ2の含有量は０．５重量％未満に規
制する。 TiO 2 : Less than 0.5 wt% TiO 2 was an essential component in the conventional high-speed flux, but its content must be suppressed to prevent undercut and slag inclusion. . When the TiO 2 content is 0.5% by weight or more, the viscosity of the molten slag increases, so that undercut and slag inclusion occur. Therefore, the content of TiO 2 is limited to less than 0.5% by weight.
【００１６】ＢａＯ：１重量％未満 ＴｉＯ2の場合と同様、アンダーカット及びスラグ巻込
みを防止するために、ＢａＯの含有量を制限する必要が
ある。ＢａＯ含有量が１重量％以上では、溶融スラグの
粘性が増加するため、前述のアンダーカット及びスラグ
巻込みが発生する。よって、ＢａＯの含有量は、１重量
％未満に規制する。 BaO: As in the case of less than 1% by weight of TiO 2 , it is necessary to limit the content of BaO in order to prevent undercut and slag inclusion. When the BaO content is 1% by weight or more, the viscosity of the molten slag increases, so that the above-mentioned undercut and slag inclusion occur. Therefore, the content of BaO is limited to less than 1% by weight.
【００１７】Ｎａ2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：０．２乃至５重
量％ Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏはアーク安定性及びスラグの粘度調整
剤として有効である。Ｎａ2ＯとＫ2Ｏとを合計した含有
量が０．２重量％未満では、アーク安定性が不安定とな
り、ビードの凹凸及び蛇行が著しくなる。一方、Ｎａ2
Ｏ及び／又はＫ2Ｏの含有量が５重量％を超えると、耐
吸湿性が劣化し、ピット及びポックマークが発生する。
従って、Ｎａ2Ｏ及び／又はＫ2Ｏの含有量は０．２乃至
５重量％とする。 Na 2 O and / or K 2 O: 0.2 to 5 layers
The amounts% Na 2 O and K 2 O are effective as arc stability and viscosity modifiers for slag. When the total content of Na 2 O and K 2 O is less than 0.2% by weight, the arc stability becomes unstable and the bead irregularities and meandering become remarkable. On the other hand, Na 2
When the content of O and / or K 2 O exceeds 5% by weight, the moisture absorption resistance is deteriorated and pits and pock marks are generated.
Therefore, the content of Na 2 O and / or K 2 O is 0.2 to 5% by weight.
【００１８】なお、Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏを、夫々、単独で
使用してもよく、また任意の割合で上記範囲に入るよう
に合計して併用することもできる。It should be noted that Na 2 O and K 2 O may be used alone, respectively, or may be used in combination at any ratio so as to fall within the above range.
【００１９】Ｂ2Ｏ3：０．１乃至２重量％ Ｂ2Ｏ3は溶接熱で還元され、Ｂ（ホウ素）として溶接金
属中に歩留まって溶接金属の衝撃性能を向上させる効果
がある。Ｂ2Ｏ3の含有量が０．１重量％未満では、溶接
金属中に歩留まるＢが不足し、衝撃性能向上効果を十分
に発揮することができない。一方、Ｂ2Ｏ3の含有量が２
重量％を超える場合は、溶接金属のＢ含有量が多くなり
過ぎるために、高温割れが発生しやすくなる。よって、
Ｂ2Ｏ3の含有量は０．１乃至２重量％とする。 B 2 O 3 : 0.1 to 2 wt% B 2 O 3 is reduced by welding heat, and is retained in the weld metal as B (boron) to improve the impact performance of the weld metal. When the content of B 2 O 3 is less than 0.1% by weight, the yield B in the weld metal is insufficient, and the impact performance improving effect cannot be sufficiently exhibited. On the other hand, the content of B 2 O 3 is 2
When the content is more than wt%, the B content of the weld metal becomes too large, and thus hot cracking tends to occur. Therefore,
The content of B 2 O 3 is 0.1 to 2% by weight.
【００２０】ＳｉＯ2の重量をＭｇＯの重量で徐した値
（ＳｉＯ2／ＭｇＯ）：５乃至１０ ＳｉＯ2及びＭｇＯは、スラグの低粘性を確保するため
に、組み合わせて使用する必要がある。ＳｉＯ2／Ｍｇ
Ｏが５乃至１０以外では、スラグの粘性が高くなり、ア
ンダーカット及びスラグ巻込みが発生する。従って、Ｓ
ｉＯ2の重量をＭｇＯの重量で徐した値は５乃至１０と
する。 Value obtained by dividing the weight of SiO 2 by the weight of MgO
(SiO 2 / MgO): 5 to 10 SiO 2 and MgO must be used in combination to ensure the low viscosity of the slag. SiO 2 / Mg
If O is other than 5 to 10, the viscosity of the slag becomes high and undercut and slag entrainment occur. Therefore, S
The value obtained by dividing the weight of iO 2 by the weight of MgO is 5 to 10.
【００２１】なお、上述以外の成分のうち、通常のフラ
ックスに添加される微量成分を、本発明におけるサブマ
ージアーク溶接用溶融型フラックスに対して、添加する
ことができる。このような微量成分としては、ＦｅＯ、
ＺｒＯ2及びＬｉ2Ｏ3等がある。但し、このような微量
成分を添加する場合であっても、その含有量の合計は１
重量％未満とする。It should be noted that, of the components other than those described above, a trace amount of components that are added to ordinary flux can be added to the molten flux for submerged arc welding according to the present invention. Such trace components include FeO,
Examples include ZrO 2 and Li 2 O 3 . However, even if such trace components are added, the total content is 1
% By weight.
【００２２】[0022]
【実施例】以下、本発明の実施例について、その比較例
と比較して説明する。下記表１に示す化学組成のフラッ
クス（実施例Ｎｏ．１〜２０及び比較例Ｎｏ．１〜２
０）を常法に従って調整し、得られたフラックスを使用
してサブマージアーク溶接を試験板に施して、溶接作業
性、溶接金属中の酸素量、衝撃値ｖＥ−２０℃（−２０
℃における衝撃試験で吸収されたエネルギー）及びＸ線
性能を調べた。EXAMPLES Examples of the present invention will be described below in comparison with comparative examples. Flux having the chemical composition shown in Table 1 below (Example Nos. 1 to 20 and Comparative Examples No. 1 to 2)
0) according to the usual method, submerged arc welding is applied to the test plate using the obtained flux, and the welding workability, the amount of oxygen in the weld metal, and the impact value vE-20 ° C (-20
The energy absorbed in the impact test at ℃) and the X-ray performance were examined.
【００２３】溶接に使用された母材はＡＰＩ規格のＸ６
０相当材であり、母材の厚さは１２ｍｍ、長さは１５０
０ｍｍである。図１は、この母材の開先形状を示す断面
図である。図１に示すように、先端が凸状の板１ａ及び
１ｂが突き合わされて、Ｘ形状の開先２が形成されてい
る。この開先２の開先角度はいずれも９０°である。こ
のような開先２を有する母材に対して、直径が４．０ｍ
ｍであるＪＩＳ ＹＳ−Ｓ６ワイヤを使用し、溶接入熱
が２８ｋＪ／ｃｍ、溶接速度が３５０ｃｍ／ｍｉｎ及び
フラックス粒度が３２×２００メッシュという条件で、
４電極両面一層溶接を施した。各実施例及び比較例に対
して、溶接時の作業性が良好であった場合は○、不良で
あった場合は×とした。The base material used for welding is API standard X6.
Equivalent to 0, the base material has a thickness of 12 mm and a length of 150
It is 0 mm. FIG. 1 is a cross-sectional view showing the groove shape of this base material. As shown in FIG. 1, the plates 1a and 1b having convex tips are butted against each other to form an X-shaped groove 2. The groove angle of the groove 2 is 90 °. With respect to the base material having such a groove 2, the diameter is 4.0 m.
m JIS YS-S6 wire is used, the welding heat input is 28 kJ / cm, the welding speed is 350 cm / min, and the flux grain size is 32 × 200 mesh.
Welded four electrodes on both sides. With respect to each of the examples and the comparative examples, the workability during welding was good, and the bad workability was x.
【００２４】次に、溶接を終えた試験板の中央部から、
ＪＩＳ Ｚ３２１２ ４号試験片（２ｍｍＶサイドノッ
チ）を採取し、この試験片に−２０℃の温度で衝撃試験
を実施した。衝撃試験は、３本の試験片を使用して実施
し、得られた衝撃値の平均をとった。また、試験板の全
長に亘ってＸ線透過試験を実施し、欠陥の有無を調べ
た。得られた溶接作業性、衝撃値及びＸ線透過試験結果
を下記表１に示す。Next, from the center of the test plate after welding,
A JIS Z32124 No. 4 test piece (2 mmV side notch) was sampled, and an impact test was performed on the test piece at a temperature of -20 ° C. The impact test was performed using three test pieces, and the obtained impact values were averaged. In addition, an X-ray transmission test was carried out over the entire length of the test plate to examine the presence or absence of defects. The obtained welding workability, impact value and X-ray transmission test result are shown in Table 1 below.
【００２５】[0025]
【表１】 [Table 1]
【００２６】上記表１に示すように、実施例Ｎｏ．１〜
２０においては、いずれも溶接作業性が良好であり、衝
撃値も８０乃至９８Ｊと安定して高かった。As shown in Table 1 above, Example No. 1 to
In No. 20, the welding workability was good and the impact value was stable and high at 80 to 98 J.
【００２７】一方、比較例Ｎｏ．１〜２０においては、
アンダーカット及びスラグ巻込み等の溶接作業性又は靱
性等の機械性能が劣っていた。比較例Ｎｏ．１、２にお
いては、いずれもＳｉＯ2の含有量が本発明にて規定し
た範囲外であるため、比較例Ｎｏ．１ではアンダーカッ
ト及びスラグ巻込みが発生し、一方比較例Ｎｏ．２では
靱性が低かった。比較例Ｎｏ．３では、ＣａＯの含有量
が本発明にて規定した範囲より少ないため、靱性に問題
があり、また比較例Ｎｏ．４では、ＣａＯの含有量が本
発明にて規定した範囲を超えて多いため、スラグ剥離性
が悪かった。比較例Ｎｏ．５、６については、ＣａＦ2
の含有量が本発明にて規定した範囲から外れているた
め、比較例Ｎｏ．５では靱性が劣化し、また比較例Ｎ
ｏ．６では、スラグ巻込みが発生し、スラグ剥離性も不
良であった。比較例Ｎｏ．７、８では、ＭｇＯの含有量
が本発明にて規定した範囲から外れており、またＳｉＯ
2／ＭｇＯの値が本発明の範囲外となっているため、い
ずれにおいてもアンダーカット及びスラグ巻込みが発生
した。また、比較例Ｎｏ．７については、靱性が劣化し
た。比較例Ｎｏ．９、１０では、ＭｎＯの含有量が本発
明にて規定した範囲外であるため、いずれも靱性が不良
であった。比較例Ｎｏ．１１、１２ではＡｌ2Ｏ3の含有
量が、本発明にて規定した範囲を外れているため、比較
例Ｎｏ．１１では靱性に問題が生じ、比較例Ｎｏ．１２
ではアンダーカット及びスラグ巻込みが発生した。比較
例Ｎｏ．１３では、ＴｉＯ2の含有量が本発明にて規定
した量よりも多いため、アンダーカット及びスラグ巻込
みが発生した。比較例Ｎｏ．１４では、ＢａＯの含有量
が本発明にて規定した範囲を超えて大きいため、アンダ
ーカット及びスラグ巻込みが発生した。比較例Ｎｏ．１
５、１６では、Ｋ2ＯとＮａ2Ｏの総量が本発明にて規定
した範囲外であるために、比較例Ｎｏ．１５ではビード
が蛇行し、一方、比較例Ｎｏ．１６ではポックマークが
発生した。比較例Ｎｏ．１７、１８においては、Ｂ2Ｏ3
の含有量が本発明にて規定した範囲を外れているため、
比較例Ｎｏ．１７では靱性に問題が残り、また比較例Ｎ
ｏ．１８では、割れが発生した。比較例Ｎｏ．１９、２
０では、ＳｉＯ2／ＭｇＯの値が本発明にて規定した範
囲外であったために、いずれにおいてもアンダーカット
及びスラグ巻込みが発生した。On the other hand, in Comparative Example No. In 1 to 20,
Mechanical properties such as welding workability such as undercut and slag inclusion or toughness were poor. Comparative Example No. In Comparative Examples Nos. 1 and 2, the SiO 2 content was out of the range specified in the present invention. In Example 1, undercut and slag inclusion occurred, while Comparative Example No. 1 In No. 2, toughness was low. Comparative Example No. In Comparative Example No. 3, since the content of CaO is less than the range specified in the present invention, there is a problem in toughness, and Comparative Example No. In No. 4, since the CaO content was large beyond the range specified in the present invention, the slag removability was poor. Comparative Example No. For 5 and 6, CaF 2
Since the content of is out of the range specified in the present invention, Comparative Example No. In No. 5, toughness deteriorates, and Comparative Example N
o. In No. 6, slag inclusion occurred and the slag removability was also poor. Comparative Example No. In Nos. 7 and 8, the content of MgO was out of the range specified in the present invention, and
Since the value of 2 / MgO was out of the range of the present invention, undercut and slag inclusion occurred in all cases. Also, in Comparative Example No. For No. 7, the toughness deteriorated. Comparative Example No. In Nos. 9 and 10, since the MnO content was outside the range specified in the present invention, the toughness was poor in all cases. Comparative Example No. In Comparative Examples Nos. 11 and 12, the Al 2 O 3 content is outside the range specified in the present invention. No. 11 has a problem in toughness, and Comparative Example No. 12
Undercut and slag inclusion occurred. Comparative Example No. In No. 13, since the content of TiO 2 was larger than the amount specified in the present invention, undercut and slag inclusion occurred. Comparative Example No. In No. 14, since the BaO content was large beyond the range specified in the present invention, undercut and slag inclusion occurred. Comparative Example No. 1
In Comparative Examples Nos. 5 and 16, the total amount of K 2 O and Na 2 O was out of the range specified in the present invention. In No. 15, the beads meander, while in Comparative Example No. In No. 16, a pock mark occurred. Comparative Example No. In 17 and 18, B 2 O 3
Since the content of is out of the range specified in the present invention,
Comparative Example No. No. 17 had a problem with toughness, and Comparative Example N
o. In No. 18, cracking occurred. Comparative Example No. 19, 2
At 0, the value of SiO 2 / MgO was out of the range specified in the present invention, so undercut and slag entrainment occurred in all cases.
【００２８】[0028]
【発明の効果】以上説明したように、本発明にて規定し
た成分をフラックスに添加することによって、スラグの
粘性を低下させると共に溶接金属中の酸素量を低減させ
ることができるので、溶接作業性及び溶接後の溶接金属
の靱性が良好であるサブマージ溶接用溶融型フラックス
を得ることができる。As described above, by adding the components specified in the present invention to the flux, the viscosity of the slag can be reduced and the amount of oxygen in the weld metal can be reduced. Also, it is possible to obtain a molten flux for submerged welding in which the toughness of the weld metal after welding is good.
【図１】本発明の実施例にて使用した母材の開先形状を
示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing a groove shape of a base material used in an example of the present invention.
１ａ，１ｂ；板 ２；開先 1a, 1b; plate 2; groove
Claims (1)
Ｏ：１０乃至３０重量％、ＣａＦ2：２０乃至４０重量
％、ＭｇＯ：１乃至１０重量％、ＭｎＯ：１乃至１０重
量％、Ａｌ2Ｏ3：１乃至１０重量％、Ｎａ2Ｏ及び／又
はＫ2Ｏ：総量で０．２乃至５重量％、Ｂ2Ｏ3：０．１
乃至２重量％を含有し、ＳｉＯ2／ＭｇＯ比を５乃至１
０、ＴｉＯ2を０．５重量％未満、ＢａＯを１重量％未
満に規制し、残部が微量元素及び不可避的不純物からな
ることを特徴とするサブマージアーク溶接用溶融型フラ
ックス。1. SiO 2 : 25 to 40% by weight, Ca
O: 10 to 30% by weight, CaF 2 : 20 to 40% by weight, MgO: 1 to 10% by weight, MnO: 1 to 10% by weight, Al 2 O 3 : 1 to 10% by weight, Na 2 O and / or K 2 O: 0.2 to 5% by weight in total, B 2 O 3 : 0.1
To 2 wt% and the SiO 2 / MgO ratio is 5 to 1
0, TiO 2 less than 0.5% by weight, BaO less than 1% by weight, the balance consisting of trace elements and unavoidable impurities, a molten flux for submerged arc welding.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24942895A JPH0985488A (en) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | Fused flux for submerged arc welding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24942895A JPH0985488A (en) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | Fused flux for submerged arc welding |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0985488A true JPH0985488A (en) | 1997-03-31 |
Family
ID=17192833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24942895A Pending JPH0985488A (en) | 1995-09-27 | 1995-09-27 | Fused flux for submerged arc welding |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0985488A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006305604A (en) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Kobe Steel Ltd | Fused flux for submerged arc welding |
| CN102990251A (en) * | 2011-09-13 | 2013-03-27 | 株式会社神户制钢所 | Flux for electroslag overlay welding |
| CN103223563A (en) * | 2012-01-27 | 2013-07-31 | 株式会社神户制钢所 | Solder for single-surface submerged-arc welding |
-
1995
- 1995-09-27 JP JP24942895A patent/JPH0985488A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006305604A (en) * | 2005-04-28 | 2006-11-09 | Kobe Steel Ltd | Fused flux for submerged arc welding |
| JP4553787B2 (en) * | 2005-04-28 | 2010-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | Fused flux for submerged arc welding |
| CN102990251A (en) * | 2011-09-13 | 2013-03-27 | 株式会社神户制钢所 | Flux for electroslag overlay welding |
| CN102990251B (en) * | 2011-09-13 | 2015-04-01 | 株式会社神户制钢所 | Flux for electroslag overlay welding |
| CN103223563A (en) * | 2012-01-27 | 2013-07-31 | 株式会社神户制钢所 | Solder for single-surface submerged-arc welding |
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