JPH0978613A - Precast interlocking block member - Google Patents
Precast interlocking block memberInfo
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- JPH0978613A JPH0978613A JP23752795A JP23752795A JPH0978613A JP H0978613 A JPH0978613 A JP H0978613A JP 23752795 A JP23752795 A JP 23752795A JP 23752795 A JP23752795 A JP 23752795A JP H0978613 A JPH0978613 A JP H0978613A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- block
- interlocking
- granular material
- blocks
- construction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Landscapes
- Retaining Walls (AREA)
- Revetment (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、土木、建築の舗装ブロ
ック、また、盛土、切土のブロック積擁壁、河川、海岸
のブロック張り護岸、さらに、フィルダム等の遮水壁、
補強土擁壁、鉄道軌道のマクラギ、軟弱地盤対策工等に
用いるプレキャストブロック、プレキャスト部材に関す
るものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to civil engineering and paving blocks for construction, embankment, cut block retaining wall, river, coastal block revetment, and water blocking wall such as fill dam.
The present invention relates to a reinforced soil retaining wall, a railroad track sleeper, a precast block and a precast member used for soft ground countermeasure work.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来の土木、建築に用いられるコンクリ
ートブロックは、インターロッキング舗装、積ブロッ
ク、張りブロックに大別できる。以下個々の特徴につい
て、説明図を例にあげて述べるとともに、従来の施工方
法についても説明する。 （イ） インターロッキングブロック舗装（図１８参
照）に用いられるコンクリートブロックは、水平方向イ
ンターロッキングブロックとして、長方形ブロック、歯
型ブロック等がある。さらに、鉛直方向インターロッキ
ングブロックについては、（図１９）に示すようにブロ
ック側面に突起、または、傾斜を設けたものもある。水
平方向歯型つきインターロッキングブロックは、自動車
走行荷重、水平荷重による水平クリープ、ブロックの回
転を防止する。長方形ブロックの水平クリープは、歯型
ブロックよりも常に非常に大きい値を示す。その理由
は、目地砂のダイレイタンシー（膨張）によるインター
ロッキング（かみ合い）のみに依存しているからであ
る。ゆえに、長方形ブロックの目地間隔は、他のブロッ
クよりも布設精度管理を厳しくする必要がある。また、
交通量が多い場合には、水平クリープ、舗装の永久変形
（わだち掘れ）を少なくするために、ブロックの厚さが
増加する。ブロック層は、単なる摩耗層でなく、交通応
力に抗する構造的な１つの層を形成し、主要な荷重支持
層の役割をする。例えば、鉛直応力の場合には、施工方
法にも依存するが、ブロック表層に作用する応力の５０
％程度が路盤面に伝達する。鉛直方向インターロッキン
グブロック（図１９参照）は、ブロックの胴回り全面な
どに、継ぎ溝を用いて積極的な鉛直のかみ合せを図って
いる。したがって、走行荷重等の鉛直荷重は、持続する
ブロックに伝達し、効果的に荷重を分散する。しかし、
図に示すように、複雑な幾何学的形状によって、水平の
みにかみ合わすブロックよりも製造が難しく、また高価
である。そのうえ、突起形状に応力集中（形状係数）を
考慮した設計も少ないようである。よって、衝撃、振動
の作用でブロックが破損しやすくなる。インターロッキ
ングブロックの施工は（図１８参照）、締め固められた
路盤の上に床砂（クッション砂）を敷設し良く締め固
め、その上にブロックを並べる。ブロック目地間隔は規
定の寸法（３ｍｍ〜５ｍｍ）に精度管理するが、特に長
方形ブロックにおいては、目地間隔精度は水平クリー
プ、鉛直変位の増大に非常に関係する。したがって、ブ
ロックの据付けに熟練工を必要とする。ブロックを敷設
した後、それを転圧機械で締固める。そのとき、床砂
（クッション砂）がブロック目地に５ｍｍ〜２５ｍｍ位
の高さで昇っていくようにする。さらに、残った目地空
間に目地砂を落し込んで詰め、第２回目の締固めを実施
する。以後、コンクリートブロックがロックアップ（砂
とブロックのインターロック）するまで規定回数転圧す
る。なお、ロックアップは、ブロック舗装で当然に発生
すると考えるべきものでない。例えば、低い支持力値を
もつ路盤層は、舗装の初期段階でインターロックを進展
させないことが分っている。インターロッキングブロッ
ク舗装は、関節式変形挙動特性をもつ、たわみ性舗装と
考えることができる。一般的に交通下でブロック舗装
は、わだち掘れを徐々に累積する傾向をもち、この点に
関しては、ブロック舗装の供用性は、従来のたわみ性舗
装（アスファルト舗装）に類似する。よって、地盤の不
同沈下には、ある程度追従することができる。 （ロ） ブロック積擁壁は、（図２０）に示すように、
自立式積ブロックが製造されている。ＪＩＳ規格にある
積ブロックは、ブロック尻にブロックささえ面がなく、
施工には熟練ブロック工を必要としている。また、ブロ
ック間の胴込めコンクリートを締固めるために、棒状バ
イブレータを過度に使用するとブロックが移動し、その
修正には労力を必要としていたが、自立式積ブロック
は、その欠点をなくしたものと思われる。さらに、ブロ
ックの間に存在する胴込めコンクリート投入穴に砕石等
の粒状材料を詰めれば、空積ブロックとなる。このこと
は、粒状材料を使用したインターロッキングブロックと
も考えることができる。しかし、自立式積ブロックの形
状は、粒状材料を投入し締固めるには、不十分な形状で
ある（注：間詰め空間が流線形状に作られてない）。そ
のうえ、土圧の偏荷重による集中荷重（注：たわみ性擁
壁の土圧分布は現在でも明確に分ってない）、衝撃、振
動に対して、耐久性の向上を図った応力集中緩和形状に
も製作されてない。現在は、環境保全に対して、魚巣ブ
ロック、植生ブロック等が製造、販売されているが、特
殊ブロックであるがゆえに、積ブロックのように大量生
産ができず割高である。また、施工の自由度も少なく、
ブロック積の美観的性質（例：城の石積）と融通性のゆ
えに、得られる広範囲の景観調和性も十分に活用されて
ない。施工は、積みブロックをヘリンボンボンド（間知
積）に積み上げるのが一般的である。ブロックを石工が
積み、ブロックの尻面にプラスチックの裏型枠を設け、
その裏に砕石を投入、敷設して胴込めコンクリートを打
設後、棒状バイブレータでコンクリートを締固める。こ
の一連の作業工程で最も施工能率を左右するものは、生
コンクリートの搬入である。生コンクリートはＪＩＳの
工場から運搬されるが、練り上げてからコンクリート打
設までの時間は約２時間以内にする必要がある。したが
って、生コンクリートの搬入管理は非常に重要である
が、土木作業員、技能工の未熟練、また、不足によって
工程管理は難しく、施工能率は低下傾向にある。また、
裏込め砕石の背面盛土転圧は非常に難しい。その理由
は、背面の盛土を転圧すると積ブロックを押し出す。ゆ
えに、裏込砕石、盛土は転圧を実施してない。したがっ
て、道路、宅地等のブロック積擁壁では、長年のうちに
必ず擁壁背面の盛土が沈下し舗装等の沈下補修を必要と
している。 （ハ） 張りブロック（図２１参照）は、海岸、河川堤
防の護岸に用いられている。その形状は、（図２１）に
示すものが一般的に使用されている。施工は、（図２
３）に示すように水平部に余盛を実行して転圧機械で締
固めるのが理想的であるが、通常では実行されてなく、
バックホウ等のバケットで押して転圧している。したが
って、転圧は不完全となり、不同沈下の原因となってい
る。張りブロックの施工は、クレーン等を用いてブロッ
ク工が据え付けるが、張りブロックの裏面には注意して
施工を行っても間隙ができる。それは、ブロック形状に
依存する。継目には、アスファルトピッチ等の止水材を
注入、または、詰めて止水するが、ブロック継目の構造
によっては完全な止水は難しい。さらに、海岸堤防の護
岸に用いると波浪の衝撃によって、ブロックが移動す
る。最初は小さな移動量であっても、繰り返す波力の作
用で移動量が拡大し全面破壊に至ることもある。 （ニ） フィルダム等に用いる遮水壁（図２２参照）に
は、アスファルト舗装、鉄筋コンクリート舗装がある。
アスファルト舗装は、たわみ性舗装である。したがっ
て、堤体の不同沈下にもある程度追従できるが、過大な
沈下をすればクラック（割れ目）が発生し漏水が生じ
る。また、耐用年数は、コンクリート舗装遮水壁よりも
短い。さらに、法面勾配は、気温によるアスファルト流
動化、アスファルトの斜面施工問題によって限界があ
る。鉄筋コンクリート遮水壁（図２２参照）は、剛体舗
装である。したがって、堤体の不同沈下は最小限にする
ことが要求される。堤体をロック材料（まき出し岩石
等）で築造し、さらに、鉄筋コンクリートフェイシング
裏面に荷重分散効果（不同沈下対策）のある粗石積を設
ける。鉄筋コンクリートフェイシングは、温度の上昇・
下降、また堤体全体の沈下、水平移動によって変位する
が、そのために、水平、鉛直継目を設ける。水平継目
は、コンクリート施工設備（図２３参照）の能力等によ
って継目間隔を定める。そのようにして、鉄筋コンクリ
ート舗装の１ブロック寸法が決定される。継目には、止
水板（銅板等）を取り付け水密性を確保する。止水板上
部の継目空間には、ブロンアスファルト等を詰めて止水
を確保するが、施工、及び施工管理は斜面上の作業とな
ることから難しい。施工を（図２３）の説明図を例にあ
げて述べる。土質材料に近い堤体は、余盛を実施し転圧
機械で締固めたのち、余盛をバックホウ等で除き、粗石
積、又は砕石層（３０ｃｍ〜５０ｃｍ）を施工するが、
粗石ゾーン表面の凹凸が大きい場合には、これを平滑に
するために、目つぶし砕石層を敷設し、さらに砕石層の
安定化にアスファルト乳剤を散布したりする。鉄筋コン
クリートフェイシングは、ａスリップフオームのレール
敷設トロリーを設置し、次にｂ鉄筋敷設トロリーで鉄筋
マットを据付け、コンクリート打設は、ｃスリップフオ
ームトロリーで施工する。このように、鉄筋コンクリー
ト遮水壁は、規模の大きな仮設備を必要とし、かつ、そ
の施工管理は、コンクリート養生（温度、湿度等）を例
にとっても、また作業手順の繁雑さを考えても、高度な
施工管理技術を要求される。 （ホ） 補強土擁壁には（図１０２参照）、多数アンカ
ー式擁壁工法、テールアルメ工法、ジオテキスタイルに
よる補強土擁壁等がある。多くの築造実績のある代表的
なテールアルメ工法、また多数アンカー式擁壁工法につ
いて述べる。テールアルメ工法は（図１０３参照）は、
粘着力のない砂質土中にストリップと称する帯状の鋼板
を順次層状に埋設することによって、盛土自体の安定度
を増し、壁面を構成する壁面材、すなわちスキンによっ
て、壁背面の土砂のこぼれ出しを防ぐもので、道路、鉄
道、土地造成等のいろいろな分野で現在使用されてい
る。しかし、粘着力のある細粒分の多い土質材料を用い
て築造すると、盛土自体の安定確保のために土質改良材
を用いて、安定処理する必要を生じる場合もある。した
がって、テールアルメ壁に適用可能な盛土材料は制限さ
れる。テールアルメの築造は、基礎コンクリートを施工
した後、壁面材（スキン）を組立て、壁面材の垂直度を
測定し不良である場合は、木製クサビを使用して垂直度
の修正をする。さらに、ストリップを敷設し、盛土材の
敷均し、盛土の締固めを実施する。次に壁面材を組立て
上記の工程を繰返す。盛土材の締固めは十分注意して施
工する必要がある。なぜなら壁面材（スキン）は転倒し
やすい形状に製作されている。さらに、細粒分の多い盛
土材料を使用した場合には、垂直度の管理と修正は困難
になる。多数アンカー式擁壁（図１０２参照）の場合、
築造方法はテールアルメとほぼ同様である。工法の概要
は、複数のアンカープレートを有するタイロッドを盛土
中に多段に敷設し、さらに、壁面材とタイロッドとを連
結して盛土の一体化を図る。タイロッドとしては通常、
鋼棒が、また壁面材には既製のコンクリート版等が用い
られており、アンカープレートによって、比較的小さい
変形で大きな引抜き抵抗が得られる（注：テールアルメ
はストリップと盛土材との周面摩擦力を利用している〜
図３１参照。アンカープレートは支圧力を活用してい
る）。したがって、適用できる盛土材料の範囲は広い
が、壁面材の形状を版状とする場合には、垂直度管理に
多少の注意が必要である。 （ヘ） 河川、海岸堤防の場合（図１０４，図１０５参
照）、海岸堤防は、高潮、津波による海水の侵入を防
ぎ、波浪による越波を減少させるとともに、侵食による
土砂の流出を防止する。護岸は、河川、海岸堤防と良く
似ているが、現地盤を保護し、土砂が持ち去られ侵食さ
れるのを防止する施設である。護岸は工法的に見ると海
岸堤防に準じて造られるため、海岸堤防の特徴について
述べる。海岸堤防の、のり被覆工の構造には、石張り
式、コンクリートブロック張り式、コンクリート被覆
式、アスファルト被覆式等がある。堤体は、堤防の主要
部であり、波力、揚圧力などの外力に対して安定でなけ
ればならない。また堤体それ自体として、沈下、滑動を
起さないようにする必要がある。したがって、堤体盛土
は充分締固め可能な材料を用いるが、盛土は充分締固め
ても、収縮および圧縮によって沈下する。また、すべり
に対する抵抗力と考えられるものには、土のせん断抵抗
に加えて根固工等が押え盛土の働きをする。さらに、す
べりに対する検討は、すべり面を円弧または直線として
行う。海岸堤防は、その建設位置によっては、軟弱地盤
（地盤支持力が小さく、堤体の大きな沈下、基礎地盤の
すべり破壊を起す恐れのある軟弱粘性土地盤や緩い砂質
地盤）に造らなければならない場合もある。よって、堤
体底面積を拡大する等の軟弱地盤対策をするとともに、
堤体の沈下に追従するのり被覆工を採用することが重要
である。その工法としては、石張り式、コンクリートブ
ロック張工法等がある。石張り式は、施工が容易なこ
と、たわみ性に富むことなどから、波が小さい場合、あ
るいは軟弱地盤で不同沈下の生ずる恐れのある場所で多
く用いられてきたが、波力によって散乱しやすい欠点が
ある。コンクリートブロック張工法は、砂浜の決壊対策
を考慮しなければならない場合や、地盤が悪く不等沈下
の恐れのある場合は他の工法より有利であるが、洗掘や
侵食に対して抵抗性の大きいブロックの製造が少ない。
ゆえに、これからのブロック護岸は、堤体や基礎部の変
形に追従でき、流水や波浪に耐え、しかも自然環境の保
全及び親水性、景観などを考慮した護岸ブロックの開発
が要求されている。 （ト） 鉄道の軌道に用いるマクラギについて述べる
（図１０６，図１０７参照）。軌道工事は土木工事の一
部門であり、他の部門と比較して大きな違いはない。軌
道構造として、バラスト軌道及びスラブ軌道が主な軌道
構造である。スラブ軌道は、列車の高速化、列車本数の
増加による軌道破壊の増大、及び保守間隔の減少、労働
者の高齢化、環境問題による作業制限等により、従来の
軌道構造ではこれらの問題に対処しきれなくなってきた
ために、開発されたスラブ軌道である。したがって、ス
ラブ軌道は保守の省力化と超高速運転に対する安定性を
目的としており、建設時における施工誤差を極力小さく
することが望まれている。スラブ軌道は、壊れにくい構
造である、言いかえれば整正しにくい構造でもあり、施
工は細心の注意と高度な施工技術を必要としている。軌
道スラブは、レール直下に敷設され繰返しの激しい列車
荷重を受ける。よって、スラブ（版）の製作は外形寸法
の精度、耐候性、耐久性を向上するため、十分な設備を
備えた工場で製作工程管理を行う必要がある。とくに、
耐久性を向上するには、スターラップ（帯筋〜図６７参
照）を密に配筋する必要があるが、版構造物であるがゆ
えに難しく、コンファインド（横方向拘束）コンクリー
ト効果による曲げ部材の変形能力（じん性）のみなら
ず、繰返し荷重に対する耐力性状の飛躍的改善も難し
い。バラスト軌道では、軌道の沈下は主として道床バラ
スト部分、及び路盤で生じる。この道床バラストの沈下
を防止するためには、道床圧力、道床振動加速度を減少
させるとともに、道床バラストの結合力を強め、雨水の
浸透を防止し、さらに、長期間に路盤の沈下によって生
ずる軌道の沈下を補修するときも道床つき固め作業を行
わない軌道構造とすることが必要である。これらの目的
で開発されたものが、舗装軌道（図１０７参照）であ
る。舗装軌道は、幅が広く底面積の大きい大版ＰＣマク
ラギ（ＬＰＣマクラギ）を使用するため、載荷時の路盤
への圧力が小さく、支持地盤が比較的弱くても使用が可
能であるが、マクラギ間のインターロッキングによる載
荷重分散は考慮されていない。よって、マクラギは単独
で荷重を路盤に伝達する。舗装軌道の施工方法は、ＬＰ
Ｃ軌きょうをジャッキアップして、レール面を整正し、
ＬＰＣ下面と道床上面との間に生じたすき間に加熱溶融
した特殊アスファルトを注入する。特殊アスファルト
は、このすき間を充填するとともに一定の厚さまで道床
バラストの中に浸透し、一体となって固結する。最後に
道床バラスト表面をアスファルトで排水勾配をつけて防
水舗装する。バラスト軌道、スラブ軌道の特徴を要約す
ると、スラブ軌道は保守の省力化、超高速運転にはすぐ
れているが、スラブの取替は容易にできないうえに騒音
が高くなる欠点がある。また、バラスト軌道は騒音、振
動は低いが、保守の省力化、維持管理に難点が生じる。
その理由は、車両の安定走行と快適な乗り心地を確保す
るためには、レール面の形状を一定の許容限度内に保持
することが必要である。ところが、有道床軌道では高速
で大きな輪荷重が通過するたびに道床バラストがゆる
み、マクラギが痛んでレール面が変位するからである。 （チ） 軟弱地盤対策工法には、載荷重、除去置換、締
固め、排水、混合攪拌工法等、多くの種類があるが、構
造物による工法（パイルネット，スラブ，矢板打設杭）
について述べる（図１０８，図１０９参照）。軟弱地盤
対策としては、沈下と安定対策（せん断変形による側方
移動，地盤強度増加，すべり抵抗増加）とが主要であ
る。パイルネット工法（図１０８参照）は、地盤内に木
杭、又はコンクリート杭を打設し、その頭部を鉄筋で連
結した後に、ジオテキスタイルを敷設して盛土を行うも
のである。したがって、盛土荷重を地盤内に打設した杭
などで分担することになるから、盛土による地盤の沈下
量は少なくなる。しかし、杭の打設までは機械施工でで
きるが、その後の作業は人力施工であって、省力化、機
械施工化するには不十分な工法である。スラブ工法は、
地盤中に打設した杭の上にコンクリートスラブを施工す
る。したがって、杭は相互に固定され、盛土荷重は分散
して地盤内に伝達される。しかし、この工法は高価であ
る。その理由は、コンクリートスラブは、杭の打設位置
精度の関係とスラブ下面空洞（図１０５参照）発生とに
よって、現場打ちコンクリートスラブとなり、施工の繁
雑さと急速施工とができないからである。最近の盛土工
事においては、盛土荷重による沈下によって、周辺地盤
も沈下、変形を発生し近接構造物等へ影響を及ぼすこと
がある（図１０９参照）。そのために、図に示すような
矢板、又は深層混合処理工法等の改良柱体を盛土のり先
部付近の地盤に打設して、周辺部との縁切りを行う方法
も採用されている。プレキャストブロックを用いた工法
には、次のような方法がある（図１１０〜図１１２参
照）。この工法の施工は、基礎地盤表面にコマ型のコン
クリートブロックを敷設し、隙間に砕石を充填して締固
める表層処理工法である。軟弱地盤上に組鉄筋（筏マッ
ト）を敷き、所定の位置にコマ型ブロックを設置する。
次に砕石を充填し締固めた後、ブロックの頭部鉄筋（連
結筋）を井桁状に配置した鉄筋で連結する。これらの作
業は全てが人力施工であるため、省力化には適してない
と考えられる。この工法は、軟弱層の側方への変形を防
止し、不同沈下の抑制をする。しかし、間詰め砕石の充
填、締固めが容易にできるブロック形状に製作されてい
ないがために、（図１１２）に示すように充填不足にな
りやすい箇所が生じ、施工能率の向上を阻害している。
さらに、コマ型ブロックをバイブロハンマー等の振動機
械で振動させて、間詰め砕石を締固めるブロック形状に
も作られてない。2. Description of the Related Art Conventional concrete blocks used for civil engineering and construction can be roughly classified into interlocking pavement, laminated blocks and tension blocks. The individual features will be described below with reference to explanatory diagrams, and conventional construction methods will be described. (A) Interlocking blocks Concrete blocks used for pavement (see FIG. 18) include rectangular blocks and tooth blocks as horizontal interlocking blocks. Further, as for the vertical interlocking block, there is a block in which a projection or an inclination is provided on the side surface of the block as shown in (FIG. 19). The interlocking block with horizontal tooth profile prevents vehicle running load, horizontal creep due to horizontal load, and block rotation. The horizontal creep of rectangular blocks is always much higher than that of tooth blocks. The reason is that it depends only on interlocking (meshing) due to dilatancy (expansion) of joint sand. Therefore, the joint spacing of the rectangular blocks needs to be stricter in the laying accuracy control than in the other blocks. Also,
When traffic is heavy, the block thickness increases to reduce horizontal creep and permanent deformation of the pavement (ruting). The blocking layer forms not only a wear layer, but a structural layer that resists traffic stress and acts as the main load bearing layer. For example, in the case of vertical stress, although it depends on the construction method, 50
% Is transmitted to the roadbed surface. The vertical interlocking block (see FIG. 19) uses a joint groove to positively engage the entire area around the waistline of the block. Therefore, a vertical load such as a traveling load is transmitted to the continuous block, and the load is effectively distributed. But,
As shown, the complex geometry makes it more difficult and more expensive to manufacture than blocks that mate only horizontally. Moreover, it seems that there are few designs that consider stress concentration (shape factor) in the projection shape. Therefore, the block is easily damaged by the action of impact or vibration. For the construction of the interlocking block (see FIG. 18), floor sand (cushion sand) is laid on the compacted roadbed and compacted well, and the blocks are arranged on it. Although the joint spacing of blocks is controlled to a specified size (3 mm to 5 mm), the joint spacing accuracy is very related to the increase of horizontal creep and vertical displacement, especially in a rectangular block. Therefore, a skilled worker is required to install the block. After laying the block, compact it with a compaction machine. At that time, the floor sand (cushion sand) is allowed to rise to the block joint at a height of about 5 mm to 25 mm. Further, the joint sand is dropped into the remaining joint space and packed, and the second compaction is carried out. After that, the concrete block is rolled a specified number of times until it locks up (interlock between sand and block). It should be noted that lockup should not be considered to occur naturally in block paving. For example, it has been found that roadbed layers with low bearing values do not develop interlocks in the early stages of pavement. Interlocking block pavement can be thought of as flexible pavement with articulating deformation behavior characteristics. In general, under traffic, block pavement tends to gradually accumulate ruts, and in this respect, the serviceability of block pavement is similar to conventional flexible pavement (asphalt pavement). Therefore, it is possible to follow the uneven settlement of the ground to some extent. (B) The block retaining wall, as shown in (Fig. 20),
Freestanding product blocks are manufactured. The product block in the JIS standard has no blocking surface at the bottom of the block,
Skilled block work is required for construction. Also, excessive use of a bar-shaped vibrator to compact the stuffed concrete between the blocks caused the blocks to move, requiring labor to correct them, but the self-supporting product block eliminated the drawbacks. Seem. Further, by filling granular material such as crushed stone in the filling concrete filling hole existing between the blocks, it becomes an empty block. This can be considered as an interlocking block using a granular material. However, the shape of the self-supporting product block is insufficient for charging and compacting the granular material (Note: the filling space is not made streamlined). In addition, stress concentration relaxation shape with improved durability against concentrated load due to unbalanced load of earth pressure (Note: the earth pressure distribution of the flexible retaining wall is still unknown), shock and vibration. It has not been produced. Currently, for the purpose of environmental protection, fish nest blocks, vegetation blocks, etc. are manufactured and sold, but because they are special blocks, they cannot be mass-produced like product blocks, which is expensive. Also, there is little freedom in construction,
Due to the aesthetic nature of block masonry (eg castle masonry) and its versatility, the widespread landscape harmony obtained is not fully exploited. For construction, it is common to stack the blocks on Herringbone bonds. The mason piles the blocks, and a plastic back formwork is provided on the bottom of the block.
Crushed stones are placed on the back of the concrete, laid down, and the concrete is filled into it. Then, the concrete is compacted with a bar-shaped vibrator. In this series of work steps, the one that most affects construction efficiency is the loading of ready-mixed concrete. The ready-mixed concrete is transported from the JIS factory, but the time from kneading to placing concrete must be within 2 hours. Therefore, it is very important to control the loading of ready-mixed concrete, but it is difficult to control the process due to the lack of civil engineering workers and skilled workers, and the shortage, and the construction efficiency tends to decrease. Also,
Back embankment compaction of backfilled crushed stone is very difficult. The reason is that when the embankment on the back is compacted, the pile blocks are pushed out. Therefore, the crushed stone and embankment of Urakami are not compacted. Therefore, for block retaining walls such as roads and residential land, the embankment on the back of the retaining wall must be subsided over a long period of time, and subsidence repair such as pavement is required. (C) Tension blocks (see Figure 21) are used for seawall and river bank protection. The shape shown in FIG. 21 is generally used. Construction is (Fig. 2
As shown in 3), it is ideal to carry out overfilling on the horizontal part and compact it with a compaction machine, but this is not normally done,
Pushing with a bucket such as a backhoe to roll. Therefore, the rolling compaction is incomplete, causing differential settlement. The construction of the tension block is installed by a block worker using a crane, etc. However, even if the construction is done carefully on the back side of the tension block, there will be a gap. It depends on the block shape. A water blocking material such as asphalt pitch is injected or filled at the seam to stop the water, but it is difficult to completely stop the water depending on the structure of the block seam. Furthermore, when used as a revetment for coastal levees, the blocks move due to the impact of waves. Even if the amount of movement is small at the beginning, the amount of movement may expand due to repeated wave forces, leading to total destruction. (D) Impermeable walls used for fill dams (see FIG. 22) include asphalt pavement and reinforced concrete pavement.
Asphalt pavement is a flexible pavement. Therefore, it is possible to follow the uneven settlement of the levee body to some extent, but if excessive settlement occurs, cracks will occur and water leakage will occur. It also has a shorter useful life than concrete pavement impermeable walls. Furthermore, the slope slope is limited due to asphalt fluidization due to temperature and asphalt slope construction problems. The reinforced concrete impermeable wall (see FIG. 22) is a rigid pavement. Therefore, it is required to minimize the differential settlement of the bank. The levee body will be constructed with rock material (such as unrolled rock), and further, rough stone masonry with a load distribution effect (differential settlement measure) will be provided on the back surface of the reinforced concrete facing. Reinforced concrete facings increase in temperature
Displacement is caused by lowering, subsidence of the entire levee, and horizontal movement. For this purpose, horizontal and vertical joints will be provided. For horizontal seams, seam intervals are determined by the capacity of concrete construction equipment (see FIG. 23). In that way, the block size of the reinforced concrete pavement is determined. A water stop plate (copper plate, etc.) is attached to the seam to ensure water tightness. The seam space above the water stop plate is filled with bron asphalt to secure the water stop, but construction and construction management are difficult because of the work on the slope. Construction will be described with reference to an explanatory diagram of (FIG. 23). The embankment, which is close to the soil material, is overfilled and compacted by a compaction machine, and then the overfill is removed with a backhoe or the like, and a coarse masonry or crushed stone layer (30 cm to 50 cm) is constructed.
In the case where the rough stone zone surface has large irregularities, a crushed crushed stone layer is laid in order to make it smooth, and asphalt emulsion is sprayed to stabilize the crushed stone layer. For reinforced concrete facing, a rail laying trolley of a slip foam is installed, then a reinforcing rod mat is installed by a b reinforced laying trolley, and concrete placing is carried out by a c slip foam trolley. In this way, the reinforced concrete impermeable wall requires a large-scale temporary facility, and its construction management takes concrete curing (temperature, humidity, etc.) as an example, and considering the complexity of the work procedure, Advanced construction management technology is required. (E) Reinforced soil retaining walls (see FIG. 102) include multi-anchor retaining wall construction method, tail arme construction method, geotextile reinforced soil retaining wall, and the like. This section describes the typical Tail Arme method, which has a lot of construction results, and the multi-anchor retaining wall method. The Tail Arme method (see Fig. 103)
The stability of the embankment itself is increased by sequentially embedding strip-shaped steel plates called strips in non-sticky sandy soil, and the wall material that forms the wall surface, that is, the skin, spills out the soil on the back surface of the wall. It is currently used in various fields such as roads, railways, and land development. However, if it is constructed using a soil material having a large amount of fine particles having adhesiveness, it may be necessary to perform a stable treatment by using a soil improvement material in order to secure the stability of the embankment itself. Therefore, the embankment material applicable to the tail alum wall is limited. For the construction of Tail Arme, after constructing the basic concrete, assemble the wall material (skin), measure the verticality of the wall material, and if it is defective, use a wooden wedge to correct the verticality. Furthermore, a strip is laid, the embankment material is spread, and the embankment is compacted. Next, the wall material is assembled and the above steps are repeated. Care must be taken when compacting the embankment material. Because the wall material (skin) is made in a shape that can easily fall. Furthermore, when using an embankment material with a large amount of fine particles, it is difficult to control and correct the verticality. In case of multiple anchor type retaining wall (see Fig. 102),
The construction method is almost the same as Tail Arme. As for the outline of the construction method, tie rods having a plurality of anchor plates are laid in multiple steps in the embankment, and the wall material and the tie rods are further connected to integrate the embankment. As a tie rod,
Steel bars are used, and wall plates are made of ready-made concrete slabs, etc. Anchor plates provide large pull-out resistance with relatively small deformation (Note: Tail Arme is the frictional force between the strip and the embankment surface). Are using ~
See FIG. Anchor plates utilize bearing pressure). Therefore, although the range of embankment materials that can be applied is wide, when the wall material is plate-shaped, some care must be taken in verticality control. (F) In the case of rivers and coastal levees (see FIGS. 104 and 105), the coastal levees prevent intrusion of seawater due to storm surges and tsunamis, reduce wave overtopping, and prevent sediment outflow due to erosion. The revetment is similar to rivers and coastal levees, but it is a facility that protects the local ground and prevents sediment from being taken away and eroded. From the viewpoint of construction method, the seawall is constructed according to the coastal embankment, so the characteristics of the coastal embankment will be described. There are stone-clad, concrete-block-clad, concrete-clad, and asphalt-clad types of seawall embankment structures. The levee body is the main part of the levee and must be stable against external forces such as wave forces and lifting forces. Moreover, it is necessary for the bank itself to prevent subsidence and sliding. Therefore, the bank embankment uses a material that can be sufficiently compacted, but the embankment sinks due to contraction and compression even if it is sufficiently compacted. For what is considered to be resistance to slip, in addition to the shearing resistance of the soil, the root embankment works as a pressing embankment. Further, the study on slip is performed by making the slip surface an arc or a straight line. Depending on the construction location, coastal levees must be constructed on soft ground (soft and viscous ground or loose sandy ground that has a low ground bearing capacity and may cause large subsidence of the dam body and slip failure of the foundation ground). In some cases. Therefore, while taking measures against soft ground such as expanding the bottom surface of the dam body,
It is important to adopt a glue coating that follows the settlement of the bank body. Examples of the construction method include a stone-clad method and a concrete block-clad method. The stone-clad type has been widely used in cases where the waves are small or where uneven settlement may occur on soft ground due to its ease of construction and flexibility, but it is easily scattered by wave forces. There are drawbacks. The concrete block tension method is more advantageous than other methods when it is necessary to consider measures to prevent the beach from collapsing or when the ground is bad and there is a risk of uneven settlement, but it is more resistant to scouring and erosion. Less production of large blocks.
Therefore, the block revetment in the future is required to develop a revetment block that can follow the deformation of the levee body and the foundation part, can withstand running water and waves, and that also consider the conservation of the natural environment, hydrophilicity, and landscape. (G) The sleeper used for railroad tracks will be described (see FIGS. 106 and 107). Track construction is a division of civil engineering and there is no big difference compared to other divisions. Ballast orbits and slab orbits are the main orbital structures. The slab track is a conventional track structure that addresses these problems due to the speeding up of trains, the increase in the number of trains resulting in increased track destruction, the reduction in maintenance intervals, the aging of workers, and work restrictions due to environmental issues. It is a slab orbit that has been developed because it is no longer possible. Therefore, the slab track is aimed at labor saving of maintenance and stability for ultra-high speed operation, and it is desired to minimize the construction error at the time of construction. The slab track is a structure that is difficult to break, in other words, a structure that is difficult to adjust, and construction requires careful attention and advanced construction technology. The track slab is laid directly under the rail and receives repeated heavy train loads. Therefore, in order to improve dimensional accuracy, weather resistance, and durability of slab (plate) manufacturing, it is necessary to manage the manufacturing process in a factory equipped with sufficient equipment. Especially,
In order to improve the durability, it is necessary to arrange the stirrup (belt-figure 67) densely, but it is difficult because it is a plate structure, and it is a bending member due to the confined (lateral restraint) concrete effect. It is difficult to dramatically improve not only the deformation capacity (toughness) of, but also the resistance to repeated loads. In ballast tracks, subsidence of the track occurs mainly in the ballast section of the track and the roadbed. In order to prevent the subsidence of the ballast ballast, the roadbed pressure and the vibration acceleration of the roadbed are reduced, the binding force of the roadbed ballast is strengthened to prevent the infiltration of rainwater, and the track subsidence caused by the subsidence of the roadbed for a long period of time is prevented. Even when repairing subsidence, it is necessary to have a track structure that does not carry out consolidation work with the bed. A pavement track (see FIG. 107) was developed for these purposes. The paved track uses a large-sized PC sleeper (LPC sleeper) with a wide width and large bottom area, so the pressure on the roadbed during loading is small and it can be used even if the supporting ground is relatively weak. The load distribution due to interlocking between them is not considered. Therefore, the sleeper independently transfers the load to the roadbed. The paving track construction method is LP
Jack up the C track and adjust the rail surface.
A special asphalt that is heated and melted is injected into a gap formed between the lower surface of the LPC and the upper surface of the track bed. The special asphalt fills the gap and penetrates into the ballast ballast to a certain thickness and solidifies together. Finally, the surface of the ballast ballast is waterproofed with asphalt to make a drainage gradient. To summarize the characteristics of the ballast orbit and the slab orbit, the slab orbit is excellent for labor saving in maintenance and ultra-high speed operation, but it has the drawbacks that the slab cannot be replaced easily and the noise is high. Further, although the ballast track has low noise and vibration, labor saving of maintenance and difficulty in maintenance occur.
The reason is that in order to ensure stable running of the vehicle and comfortable riding comfort, it is necessary to keep the shape of the rail surface within a certain allowable limit. However, on a bedbed track, each time a large wheel load passes at high speed, the bedballast loosens, the sleeper hurts, and the rail surface is displaced. (H) There are many types of construction methods for soft ground, such as loading, removal and replacement, compaction, drainage, and mixing agitation, but construction methods (pile net, slab, pile pile)
Will be described (see FIGS. 108 and 109). As measures against soft ground, subsidence and stability measures (lateral movement due to shear deformation, increase in ground strength, increase in slip resistance) are the main measures. In the pile net method (see FIG. 108), a wooden pile or a concrete pile is placed in the ground, the head of the pile is connected by a reinforcing bar, and then a geotextile is laid to perform embankment. Therefore, since the embankment load is shared by the piles or the like placed in the ground, the subsidence amount of the ground due to the embankment is reduced. However, although the construction of the piles can be done by mechanical construction, the work after that is manual construction, which is an insufficient construction method for labor saving and mechanical construction. The slab method is
A concrete slab will be constructed on the piles placed in the ground. Therefore, the piles are fixed to each other and the embankment load is dispersed and transmitted to the ground. However, this construction method is expensive. The reason for this is that the concrete slab becomes a cast-in-place concrete slab due to the relationship between the driving accuracy of the piles and the occurrence of cavities on the bottom surface of the slab (see FIG. 105), which makes the construction difficult and quick construction impossible. In the recent embankment work, subsidence due to the embankment load may cause subsidence and deformation of the surrounding ground, affecting nearby structures (see FIG. 109). Therefore, there is also adopted a method in which a sheet pile as shown in the figure, or an improved columnar body such as a deep layer mixing treatment method is driven into the ground near the tip of the embankment to cut the edge with the surrounding area. The construction method using the precast block includes the following methods (see FIGS. 110 to 112). This construction method is a surface treatment method in which a coma-type concrete block is laid on the surface of the foundation ground, and the gap is filled with crushed stone and compacted. Laminated rebar (raft mat) is laid on soft ground, and a coma block is installed at a predetermined position.
Next, after crushed stones are filled and compacted, the block head reinforcing bars (connecting bars) are connected by reinforcing bars arranged in a cross beam shape. Since all of these works are done manually, it is considered that they are not suitable for labor saving. This method prevents lateral deformation of the soft layer and suppresses differential settlement. However, since it is not manufactured in a block shape that facilitates filling and compaction of crushed crushed stones, there are places where filling is apt to become insufficient as shown in (Fig. 112), which hinders improvement of construction efficiency. There is.
Furthermore, the block shape is not made to compact the packed crushed stone by vibrating the top block with a vibrating machine such as a vibro hammer.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】解決しようとする課題
を説明図を例にあげて箇条書に述べる。 （イ） インターロッキングブロック舗装においては、
鉛直、水平方向インターロッキングを強化し、かつ、水
平クリープ、舗装の永久変形（わだち掘れ）を減少さ
せ、さらに、ブロック目地の精度管理を容易とする。そ
して、ブロック製造、舗装施工コストの低減を可能にす
ること。 （ロ） ブロック積、ブロック張りについては、ブロッ
クが容易に据付け、施工できる築造構造とし、背面盛土
転圧を十分に実施できるようにする。さらに、波浪、地
震荷重等の外力に耐え、ブロックが多少不同沈下、移動
しても、破壊しない柔構造を開発し、かつ、ブロックの
美観的性質と融通性のゆえに得られる環境、景観調和性
を十分に活用できるようにすること。 （ハ） フィルダム等に用いられるコンクリート遮水壁
においては、少々の不同沈下も許容できる遮水壁とし、
かつ、耐久力のある止水構造とする。さらに、堤体材料
使用範囲を拡大し、堤体盛土締固めが容易に実施でき、
設計、施工の単純化を達成し、建設工事費の削減をする
こと。 （ニ） 補強土擁壁においては、適用可能な盛土材料の
範囲を拡大し、壁面材の垂直度管理を容易とし、かつ、
壁面材の曲面施工を可能にする（図６９参照）。さら
に、基礎コンクリートをプレキャストブロック化し、施
工の単純化、急速施工を達成すること。 （ホ） 河川、海岸堤防の護岸については、堤体や基礎
部の変形に追従でき、流水や波浪に対して抵抗性の大き
なブロック形状を開発する。さらに、基礎工をプレキャ
スト部材化し、水位以下の施工を急速にでき、水替等の
仮設備費用を低減し、工事費の削減をすること。 （ヘ） 鉄道の軌道に用いるマクラギの場合は、施工し
やすく、保守管理が容易で、かつ、列車の高速化、低騒
音に対応することが可能であり、さらに、耐久性の向上
が望めるプレキャストマクラギを提供すること。 （ト） 軟弱地盤対策工法では、施工の単純化、機械化
施工、省力化のできる杭形状のインターロッキング式プ
レキャスト部材を提供すること。本発明が解決しようと
することは、前記に述べた課題を解決できるインターロ
ッキング機能をもつ、応用範囲の広い、プレキャストブ
ロック，プレキャスト部材を提供することにある。The problems to be solved will be described in the clauses by taking an explanatory diagram as an example. (B) In the interlocking block pavement,
It enhances vertical and horizontal interlocking, reduces horizontal creep and permanent deformation of pavement (ruting), and facilitates accuracy control of block joints. And it should be possible to reduce block manufacturing and pavement construction costs. (B) Blocks and blocks will be constructed so that the blocks can be easily installed and constructed so that the rear embankment can be rolled sufficiently. Furthermore, we have developed a flexible structure that will withstand external forces such as waves and earthquake loads, and will not be destroyed even if the block sinks to a certain extent or moves, and the aesthetic and versatility of the block provides the environment and landscape harmony. To make full use of. (C) Concrete impermeable walls used for fill dams, etc. should be those that can tolerate even uneven settlement.
In addition, the structure will be durable and waterproof. Furthermore, the range of embankment material usage can be expanded, and embankment embankment compaction can be easily implemented.
Achieve simplification of design and construction and reduce construction costs. (D) In the reinforced soil retaining wall, the range of applicable embankment materials is expanded to facilitate the verticality control of wall materials, and
Enables curved surface construction of wall materials (see FIG. 69). In addition, the basic concrete shall be made into precast blocks to simplify the construction and achieve rapid construction. (E) For revetments of rivers and coastal levees, we will develop block shapes that can follow the deformation of the dike and foundations and have great resistance to running water and waves. In addition, the foundation work should be made into a precast member so that construction below the water level can be done rapidly, temporary equipment costs such as water replacement can be reduced, and construction costs can be reduced. (F) For sleepers used for railroad tracks, precast that is easy to construct, easy to maintain and manage, and can handle high-speed trains and low noise, and is expected to have improved durability. Providing sleepers. (G) To provide a pile-shaped interlocking type precast member that can simplify construction, mechanize construction, and save labor in the soft ground countermeasure method. An object of the present invention is to provide a precast block and a precast member having an interlocking function that can solve the above-mentioned problems and have a wide range of applications.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】本発明にかかるインター
ロッキングブロックは、以上の課題を解決したもので、
次のようなものである。その構成を図を例にとって説明
する。 （イ） （図１〜図４）の例では、ブロック６の合せ面
に単一の凹曲面１を作り、さらに応力集中緩和を考慮し
た曲面、立体曲面形状をブロック６の側面４に設けたイ
ンターロッキング式ブロック。ブロックの側面４に設け
た凹曲面１で、他のブロックとの間に流線形状の空間を
設け、その空間に目地砂２を詰める。目地砂は、輪荷重
をブロックから次のブロックに荷重を伝達する粒状材料
である。したがって、粒度調整した砂を用いるのが良
い。ブロックの上面３の形状は、長方形、正方形、六角
形、八角形等があるが、インターロッキング空間（流線
形状空間）を設けることができれば平面形状は自由であ
る。ブロックの製造材料は、コンクリート、繊維補強コ
ンクリート、鉄筋コンクリート等を用いる。 （ロ） （図５〜図８）の例では、ブロックの合せ面に
凹曲面１を組合せて作り、かつ、応力集中緩和を考慮す
る曲面、立体曲面形状をブロックの側面４に設けたイン
ターロッキング式ブロック。ブロックの側面４に凹曲面
１を組合せて、他のブロックとの間に流線形状の空間を
設ける。その上面３に近い空間に粒状材２ａ（砕石等）
を詰める。粒状材料は、ブロックに作用する外力をブロ
ックからブロックへ荷重を伝達するインターロック材料
である。したがって、粒度調整した粒状材料を使用する
のが良い。ブロックの下面５に近いブロック間にできた
空間は、クサビ形流線形状にし、止水材を詰める。クサ
ビ型形状にする理由は、ブロックが不同沈下する場合、
止水材とブロックとの間に微小な間隙が生じ、漏水する
可能性があるが、クサビ形状を用いると、止水材上面に
作用する水圧によって止水材が変形し漏水を止める
（例：風呂の排水に使用されているゴム栓）。なお、止
水材料は、弾塑性材料（アスファルトビッチ等）を使用
するのが良い。The interlocking block according to the present invention has solved the above problems.
It looks like this: The configuration will be described with reference to the drawings. (A) In the example of (FIGS. 1 to 4), a single concave curved surface 1 is formed on the mating surface of the block 6, and a curved surface and a three-dimensional curved surface shape are provided on the side surface 4 of the block 6 in consideration of stress concentration relaxation. Interlocking block. The concave curved surface 1 provided on the side surface 4 of the block forms a streamline-shaped space with another block, and the joint sand 2 is filled in the space. Joint sand is a granular material that transfers wheel load from one block to the next. Therefore, it is better to use sand whose grain size is adjusted. The shape of the upper surface 3 of the block may be a rectangle, a square, a hexagon, an octagon, or the like, but the planar shape is arbitrary as long as an interlocking space (streamline shape space) can be provided. The block manufacturing material is concrete, fiber reinforced concrete, reinforced concrete, or the like. (B) In the example of (FIGS. 5 to 8), interlocking in which a concave curved surface 1 is combined with the mating surface of the block, and a curved surface or a three-dimensional curved surface shape that considers stress concentration relaxation is provided on the side surface 4 of the block. Expression block. A concave curved surface 1 is combined with the side surface 4 of the block to provide a streamline-shaped space with another block. Granular material 2a (crushed stone, etc.) in the space near the upper surface 3
Stuff. The granular material is an interlock material that transfers a load from block to block by applying an external force acting on the block. Therefore, it is preferable to use a granular material whose particle size is adjusted. The space formed between the blocks close to the lower surface 5 of the block has a wedge-shaped streamline shape and is filled with a water blocking material. The reason for using wedge-shaped shape is that if the blocks settle unevenly,
There is a possibility that a minute gap will occur between the water blocking material and the block, causing water leakage, but if the wedge shape is used, the water pressure acting on the top surface of the water blocking material will deform the water blocking material and stop the water leakage (example: Rubber stopper used for bath drainage). It is preferable to use an elasto-plastic material (such as asphalt bitch) as the water blocking material.
【０００５】（ハ） ブロックの側面に、凹曲面形状を
設ける場合、その形状が不適当なとき、ブロックに輪荷
重が作用すれば（図２４参照）、突起の根本に応力が集
中しクラックが発生する（図２５参照）。したがって、
凹曲面は、応力集中を緩和する形状に作る必要がある。
その形状を述べる前に、応力が集中する要因を説明図を
例にあげて述べる。応用力学によれば、多くの応力集中
現象に共通した条件から、概念的には、「応力集中は構
造物の形状の湾曲、あるいは、不連続性など、形状の一
様性が失われることを原因として起る」と考えられてい
る。応力集中現象を詳しく説明するのは困難であるか
ら、概念的に述べる。たとえば、（図２６）の一様幅の
板の途中に一つの切欠き（ノッチ）が形成される場合を
考えると、主応力線の一部は周辺条件によって、もとの
位置（破線）を保つことが不可能となり、切欠き空間の
周囲をう回するのを余儀なくされ、その結果一局部に主
応力線の密集ができ、すなわち応力集中が生じる。この
現象は、流体力学の流線と定性的に類似の傾向を持って
おり、特に応力線の変化が緩慢な場合には両者は相似性
を保っている。また、応力集中現象が起こる理由を説明
する一方法として、せん断応力説とでも呼ぶべき次のよ
うな方法がある。（図２６）に示すように、幅２ｂから
２Ｂに曲率半径ρで連続されるフィレットを持つ板の引
張りについて考える。このフィレットに関して、狭い方
の幅２ｂの一様幅を持つ帯板を想像すると、その想像線
上の直線縁には、せん断応力（τｘｙ）が働いて、はじ
めて力のつり合いが保たれることは明らかである。した
がって、せん断応力分布の形状によって応力集中の大き
さが定まることになる。さて、応力集中緩和形状の凹曲
面は、結論を先に述べると、せん断応力分布形状に沿っ
て、構造物の断面形状変化率を滑らかに調和させること
であると考えられる。その一つの手法である。２重曲率
プロフィル応力集中緩和法を（図２７）を例にあげて説
明する。フィレット（Ｙ型ジョイント）の場合、形状フ
ァクターとしては、フィレット底の曲率半径ρ／ｂ、フ
ィレットの傾斜角θ、フィレットの高さｈ／ｂと（Ｈ／
ｂ）との四つが主要である。光弾性実験によれば、傾斜
角θが大きくなると図に示すＡ点（円弧部）の応力集中
が顕著に低減される傾向をもっている。また、（図２
６）の応力集中概念図に示すように、最大応力集中点
（Ａ）は、直線部と円弧との連続点Ｂの付近で発生する
が、この部分の曲率半径ρをとくに大きくして、右に向
って順次曲率半径を小さくとってゆくと、応力集中がほ
とんど無視できる形状が存在することが知られている。
このことは、応力値の大きい周辺に沿って直応力が一定
となる形状、とくに、曲率半径を追求していく問題であ
る。したがって、順次曲率半径ρが変化する応力集中緩
和形状が理想的であるが、製作等を考慮すれば（図２
７）に示す２重曲率プロフィルが現実的である。インタ
ーロッキング式ブロックの場合、２重曲率プロフィルは
次のようにして定める。傾斜角θは、θ＝４０°〜６０
°位の範囲で定め、その接線より曲率半径ρ２の円弧を
設け、さらにその円弧に続いて曲率半径ρ１の円弧をＸ
軸に接続する。なお、図では直線部分を設けてないが、
応力集中緩和にあまり関係しない部分は直線でも良い。
応力集中率α＝σｍ／σｏの値を、どの程度とするかは
荷重（特に振動、衝撃）の種類と大きさ、ブロック製作
材料、並びに、インターロッキング式ブロックがどのよ
うな築造物に使用されるかであるが、応力集中の問題は
複雑であり、実際には有限要素法による数値解析、促進
荷重試験等でブロック耐力を確認する。(C) When a concave curved surface shape is provided on the side surface of the block, if the shape is not appropriate and a wheel load is applied to the block (see FIG. 24), stress concentrates at the root of the protrusion and cracks occur. Occurs (see FIG. 25). Therefore,
The concave curved surface needs to be formed in a shape that alleviates stress concentration.
Before describing the shape, the cause of stress concentration will be described with reference to an explanatory diagram. According to applied mechanics, the concept common to many stress concentration phenomena is that, conceptually, "stress concentration means that the uniformity of the shape is lost, such as the curvature of the shape of the structure or discontinuity. It is thought to occur as a cause. " Since it is difficult to explain the stress concentration phenomenon in detail, it will be described conceptually. For example, considering the case where one notch (notch) is formed in the middle of a plate of uniform width (Fig. 26), part of the principal stress line may be changed from its original position (broken line) depending on the peripheral conditions. It becomes impossible to keep it, and it is forced to circulate around the notch space, and as a result, the main stress lines are concentrated in one area, that is, stress concentration occurs. This phenomenon tends to be qualitatively similar to the hydrodynamic streamline, and the two maintain the similarity especially when the stress line changes slowly. Further, as one method for explaining the reason why the stress concentration phenomenon occurs, there is the following method which should be called the shear stress theory. As shown in (FIG. 26), let us consider the tension of a plate having fillets that are continuous with a radius of curvature ρ from the widths 2b to 2B. Imagine a strip with a narrow width of 2b for this fillet, and it is clear that the shear stress (τxy) acts on the straight edges on the imaginary line, and the balance of forces is maintained for the first time. Is. Therefore, the shape of the shear stress distribution determines the magnitude of stress concentration. Now, it is considered that the concave curved surface of the stress concentration relaxing shape is to smoothly harmonize the cross-sectional shape change rate of the structure along the shear stress distribution shape, in conclusion. That is one method. The double curvature profile stress concentration relaxation method will be described with reference to FIG. 27 as an example. In the case of a fillet (Y-shaped joint), the shape factors include the radius of curvature ρ / b of the bottom of the fillet, the inclination angle θ of the fillet, and the height h / b of the fillet (H /
The four main points are b). According to the photoelasticity experiment, when the inclination angle θ increases, the stress concentration at the point A (arc portion) shown in the figure tends to be remarkably reduced. In addition, (Fig. 2
As shown in the conceptual diagram of stress concentration in 6), the maximum stress concentration point (A) occurs near the continuous point B between the straight line portion and the circular arc. It is known that there is a shape in which the stress concentration is almost negligible when the radius of curvature is gradually reduced toward.
This is a problem in which the shape, in particular, the radius of curvature, in which the direct stress becomes constant along the periphery where the stress value is large is pursued. Therefore, a stress concentration relaxing shape in which the radius of curvature ρ changes sequentially is ideal, but considering manufacturing etc.
The double curvature profile shown in 7) is realistic. For interlocking blocks, the double curvature profile is determined as follows. The inclination angle θ is θ = 40 ° to 60 °
Set in the range of ° degrees, provide an arc with a radius of curvature ρ 2 from the tangent line, and then follow the arc with a radius of curvature ρ 1 by X
Connect to the shaft. In addition, although the straight part is not provided in the figure,
A straight line may be used for a portion that is not so related to stress concentration relaxation.
The value of stress concentration rate α = σ m / σ o should be set according to the type and size of load (especially vibration and impact), block manufacturing material, and what kind of building the interlocking block is. Although it is used, the problem of stress concentration is complicated, and the block strength is actually confirmed by numerical analysis by the finite element method, accelerated load test, etc.
【０００６】（ニ） （図３３〜図４９）の例では、ブ
ロック６の側面４（合せ面）に応力集中緩和形状を考慮
した、単一の凹面１ａを設けるインターロッキング式ブ
ロックである。ブロックの側面４に直線と曲線とを組み
合せた凹面１ａを設け、他のブロックとの間に流線形状
の空間を作る。その空間に目地砂２、または粒状材２ａ
を詰める。粒状材は、ブロックから接するブロックに輪
荷重を伝達するインターロッキング材料である。ブロッ
ク間の荷重伝達能力は、ブロック目地幅と粒状材の粒
度、密度、粒状材最大径等に関係する。したがって、荷
重伝達能力（荷重分散効果）の調整は、このブロックが
どのような築造物に使用されるかで定めることになる。
なお、ブロックの側面に設ける凹面１ａは、（図５９〜
図６２）に示す方法もある。ブロックの上面３の形状
は、正方形、長方形、三角形、五角形、六角形等がある
が、インターロッキング空間（流線形状間詰空間）を設
けることができれば、形状は任意である。また、ブロッ
ク上面３の形状が自由にできるということは、ブロック
積、ブロック張りの景観を向上するのに非常に効果的な
手法となる。なぜなら、過去の城壁においては切り出さ
れた石を積み、その目地には、小さな割石を詰めて城壁
を築造している。その手法は、一種のインターロッキン
グ式ブロック工法とも考えることができる。本発明のイ
ンターロッキングブロックは、前申請の積ブロック施工
法で述べたように、目地幅の調整許容量が大であるた
め、ブロック上面の形状が多くあるほど、またブロック
上面に疑似目地を設けるほど、景観が自然の石積に類似
する。ブロックの製造材料は、コンクリート、繊維補強
コンクリート、鉄筋コンクリート等を用いるが、ブロッ
クが応力集中緩和形状に製作されいてるため、セメン
ト、鉄筋を減らすことが可能である。 （ホ） （図５０〜図５８）の例は、遮水壁、護岸等に
用いるインターロッキングブロックで、ブロック６の側
面４（合せ面）に応力集中緩和形状を考慮した、複数の
凹面１ａを設けるインターロッキング式ブロックであ
る。ブロックの側面４に直線と曲線とを組み合せた凹面
１ａを設け、他のブロックの合せ面との間に流線形状の
空間を作る。ブロックの上面３に近い目地空間には、粒
状材２ａを詰める。その粒状材は、ブロックに作用する
外力をブロックからブロックへ荷重を伝達するインター
ロック材料である。したがって、荷重の伝達割合は前記
に述べた方法で定めることになる。ブロックの下面５に
近いブロック間にできる空間は、応力集中緩和形状にす
るが、この空間は止水材７を詰める空間であり、前出願
で述べた応力集中率α＝σｍ／σｏの値を高くしても良
い。なぜなら、止水材は弾塑性材料（アスファルトピッ
チ等）を使用し、止水材によるブロック間の荷重伝達を
最小限にするからである。止水材を詰める空間がクサビ
形状となっている理由は、ブロックが不同沈下する場
合、止水材とブロックとの間に微小な隙間が生じ、漏水
する可能性があるが、クサビ形状を用いると止水材上面
に作用する水圧によって、止水材が変形し漏水を止める
からである。 （ヘ） （図６３〜図６８）の例は、鉄道の軌道に用い
るインターロッキング式プレキャストマクラギで、プレ
キャストマクラギ６ａの側面４（合せ面）に、応力集中
緩和形状を考慮した、凹面１ａを設けるインターロッキ
ング式プレキャストマクラギである。マクラギの側面４
に直線と曲線とを組み合せた凹面１ａを設け、他のマク
ラギの合せ面との間に流線形状の間詰空間を設ける。そ
の空間に粒状材２ａを詰める。粒状材２ａは、マクラギ
に作用する輪荷重を、隣り合う他のマクラギに荷重を伝
達、分散するインターロック材料である。粒状材は、マ
クラギ間の荷重伝達能力、及びマクラギ間の関節式変形
挙動特性を左右する重要な因子の一つである。また、マ
クラギ間の目地幅、粒状材の粒度は、粒状材をインター
ロッキング空間に詰める場合、材料の詰めやすさ、締固
めの容易さを決める要因でもある。さらに、マクラギの
連続をスラブ（版）と考える場合のたわみ性能、道床振
動加速度、道床圧力を決定する原因の一つでもある。ゆ
えに、粒状材の粒度調整と粒状材形状の選定は重要であ
る。インターロッキングブロック舗装に用いる粒状材
（目地砂）は、角のある砂が良いと報告されているが、
マクラギの場合には、列車騒音低減とたわみ性とを考慮
すれば、丸みのある粒状材形状（河川砂利，加工した丸
い砕石等）が良い。マクラギの配筋は（図６７参照）、
耐久性の向上を図るため、コンファインド（横方向拘
束）コンクリートとするのが良い。その方法は、細いス
ターラップ１０（帯鉄筋）を軸方向に小さい間隔で密に
配筋すれば、曲げ部材の変形能力（じん性）のみなら
ず、繰返し荷重に対する耐力が飛躍的に改善される。コ
ンクリートは、強度を重視するよりも、ねばりのあるコ
ンクリートとするのが良い。なぜなら、コンファインド
化配筋との相乗効果によって、一層マクラギの変形性能
が向上するからである。ねばりのあるコンクリートとす
る方法には、骨材形状が丸い材料（河川砂利等）を使用
し、不連続粒度配合すれば、製品となったマクラギに列
車の振動荷重が作用しても、コンクリート内部に応力集
中要素が少ないため、変動荷重による疲労破壊が押えら
れ、マクラギの耐久性が向上する（注：この手法は、ダ
クタイル鋳鉄の製造に用いられている）。 （ト） （図８４〜図９８）の例は、軟弱地盤対策、及
び基礎工、根固工、水制工等に用いるインターロッキン
グ式プレキャスト杭で、プレキャスト杭頭部６ｂの側面
４（合せ面）に、応力集中緩和形状を考慮した、凹面１
ａを設けるインターロッキング式プレキャスト杭であ
る。プレキャスト杭頭部６ｂの側面４に直線と曲線を組
み合せた凹面１ａを設け、他のプレキャスト杭の合せ面
との間に、流線形状の間詰め空間を設ける。その空間に
粒状材２ａを詰める。粒状材２ａは、杭に作用する荷重
を他の杭に伝達、分散するインターロッキング材料であ
る。杭部５ａは、杭に作用する荷重を地盤内に伝達、分
散するとともに、側方荷重にも抵抗する機能を持ってい
る。さらに、砂質土軟弱地盤の場合には地盤の締固めの
役割もする。したがって、杭部は、杭先端部に向って断
面積を減らすのが良い。また、杭先端部に鋼製キャップ
を取り付ければ、砂礫地盤に打設することも可能であ
る。杭の配筋は、マクラギのところで述べたように、コ
ンファインドコンクリートとするのが良い。なぜなら、
この杭の施工は、省力化のために機械化施工を主とす
る。したがって、杭には打撃、振動が多く作用するから
である。(D) The example of FIGS. 33 to 49 is an interlocking block in which a single concave surface 1a is provided on the side surface 4 (matching surface) of the block 6 in consideration of the stress concentration relaxing shape. A concave surface 1a, which is a combination of a straight line and a curved line, is provided on the side surface 4 of the block, and a streamline-shaped space is formed between the block and another block. Joint space 2 or granular material 2a in the space
Stuff. The granular material is an interlocking material that transfers a wheel load from the block to the contacting block. The load transfer capacity between blocks is related to the block joint width, the granularity of the granular material, the density, the maximum diameter of the granular material, and the like. Therefore, the adjustment of the load transmission capacity (load distribution effect) is determined by what kind of construction the block is used for.
The concave surface 1a provided on the side surface of the block is (see FIG.
There is also a method shown in FIG. The shape of the upper surface 3 of the block may be a square, a rectangle, a triangle, a pentagon, a hexagon, or the like, but the shape is arbitrary as long as an interlocking space (streamline-shaped interstitial space) can be provided. In addition, the fact that the shape of the block upper surface 3 can be freely set is a very effective method for improving the block product and the landscape of the block tension. Because the stones that have been cut out are piled up on the walls of the past, and the joints are filled with small stones to build the walls. The method can be considered as a kind of interlocking block construction method. Since the interlocking block of the present invention has a large adjustment allowance for the joint width as described in the product block construction method of the previous application, the more the shape of the block upper surface is, the more pseudo joints are provided on the block upper surface. The more the landscape resembles natural masonry. The block is made of concrete, fiber reinforced concrete, reinforced concrete, or the like, but since the block is manufactured in a stress concentration relaxing shape, it is possible to reduce cement and rebar. The example of (e) (FIG. 50 to FIG. 58) is an interlocking block used for a water blocking wall, a sea wall, etc., and a plurality of concave surfaces 1a in consideration of stress concentration relaxing shapes are formed on the side surface 4 (matching surface) of the block 6. It is an interlocking block provided. A concave surface 1a, which is a combination of straight lines and curved lines, is provided on the side surface 4 of the block, and a streamline-shaped space is formed between the concave surface 1a and the mating surface of another block. The joint material space near the upper surface 3 of the block is filled with the granular material 2a. The granular material is an interlock material that transmits a load from block to block by applying an external force acting on the block. Therefore, the load transmission rate is determined by the method described above. The space formed between the blocks close to the lower surface 5 of the block has a stress concentration relaxing shape, but this space is a space filled with the water blocking material 7 and has the stress concentration ratio α = σ m / σ o described in the previous application. You may raise the value. This is because the water blocking material uses an elasto-plastic material (such as asphalt pitch) to minimize load transmission between the blocks due to the water blocking material. The reason why the space filled with the waterproof material is wedge-shaped is that when the block is settled unevenly, a minute gap may occur between the waterproof material and the block, causing water leakage. And the water pressure acting on the upper surface of the water blocking material causes the water blocking material to deform and stop water leakage. The example of (f) (FIGS. 63 to 68) is an interlocking type precast sleeper used for railroad tracks, and a concave surface 1a is provided on the side surface 4 (a mating surface) of the precast sleeper 6a in consideration of the stress concentration relaxing shape. It is an interlocking precast sleeper. Side of sleeper 4
Is provided with a concave surface 1a which is a combination of a straight line and a curved line, and a streamline-shaped interstitial space is provided between the concave surface 1a and a mating surface of another sleeper. The space is filled with the granular material 2a. The granular material 2a is an interlock material that transmits and distributes the wheel load acting on the sleeper to the other adjacent sleepers. Granular material is one of the important factors that influence the load transfer capability between sleepers and the joint deformation behavior characteristics between sleepers. Further, the joint width between sleepers and the particle size of the granular material are factors that determine the ease of packing the material and the ease of compaction when packing the granular material in the interlocking space. It is also one of the factors that determine the flexural performance, bed vibration acceleration, and bed pressure when the continuous sleepers are considered as slabs. Therefore, it is important to adjust the particle size of the granular material and select the shape of the granular material. It has been reported that the granular material (joint sand) used for the interlocking block pavement should be horned sand,
In the case of sleepers, a round granular material shape (river gravel, processed round crushed stone, etc.) is preferable in consideration of train noise reduction and flexibility. The sleeper bar arrangement (see Figure 67)
Confined concrete is recommended to improve durability. According to the method, if the thin stirrup 10 (reinforcing bar) is densely arranged at small intervals in the axial direction, not only the deformability of the bending member (toughness) but also the proof stress against repeated load is dramatically improved. . Concrete should be sticky concrete rather than strength. This is because the synergistic effect with the confined bar arrangement further improves the deformation performance of the sleeper. To make concrete with stickiness, use a material with a round aggregate shape (river gravel, etc.) and mix it with a discontinuous grain size, even if the vibration load of the train acts on the product sleeper Fatigue fracture due to fluctuating load is suppressed and the durability of sleeper is improved because there are few stress concentration elements (Note: This method is used in the production of ductile cast iron). (G) The example of (FIG. 84 to FIG. 98) is an interlocking type precast pile used for soft ground countermeasures, foundation work, root solidification, water control work, etc. ), The concave surface 1 considering the stress concentration relaxation shape
It is an interlocking type precast pile provided with a. The side surface 4 of the head portion 6b of the precast pile is provided with a concave surface 1a that is a combination of straight lines and curved lines, and a streamline-shaped space is provided between the concave surface 1a and the mating surface of another precast pile. The space is filled with the granular material 2a. The granular material 2a is an interlocking material that transmits and distributes the load acting on the pile to other piles. The pile portion 5a has a function of transmitting and distributing a load acting on the pile in the ground and also resisting a lateral load. Furthermore, in the case of sandy soil soft ground, it also plays a role of compacting the ground. Therefore, the pile portion may have a reduced cross-sectional area toward the tip of the pile. Also, if a steel cap is attached to the tip of the pile, it can be placed on the gravel ground. The reinforcement of the pile should be made of confined concrete as mentioned in the sleeper. Because
The construction of these piles is mainly mechanized in order to save labor. Therefore, a large amount of impact and vibration act on the pile.
【０００７】（チ） ブロックの側面に、凹面形状を設
ける場合、その形状が不適当なとき、ブロックに輪荷重
等の外力が作用すれば（図１１３参照）、突起の根本に
応力が集中しクラックが発生する（図１１４参照）。ゆ
えに、凹面は、応力集中を緩和する形状に設けることが
重要である。応力が集中する要因は、前出願のときに説
明したので省略する。 （リ） 応力集中緩和形状の凹面は、結論を先に述べる
と、せん断応力分布形状に沿って、ブロック，プレキャ
スト部材の断面形状変化率を滑らかに調和させることで
あると考えられる。前申請の場合には、２重曲率プロフ
ィル応力集中緩和法を述べたのであるが、他の方法につ
いて説明する（図１１５参照）。フィレット（ダウ・テ
ィル型ジョイント）の場合、形状ファクターとして、フ
ィレット底の曲率半径ρ／ｂ、フィレットの傾斜角θ、
フィレットの高さｈ／ｂと、応力集中点Ａよりヘッドの
頂点に至る高さＨと幅ｂの比（Ｈ／ｂ）との四つが主要
である。光弾性実験によれば、傾斜角θが大きくなると
（接線角θは小さくなる）、図に示すＡ点の応力集中が
顕著に低減される傾向をもっている。凹面を設けたイン
ターロッキング式ブロック、プレキャスト部材の応力集
中緩和形状は、次のようにして決定する（図１１５参
照）。傾斜角θは、θ＝５０°〜７５°（β＝１５°〜
４０゜）の範囲で定め、接線の交差するところ（Ｉｐ）
で曲線を入れて、接線（直線）を滑らかに接続する。そ
の曲線は２重曲率プロフィルでも良いが、製造を考慮し
た場合、円弧が現実的である。また、曲率半径が小さ過
ぎるときは、応力集中率α＝σｍ／σｏが上昇するの
で、直線部と曲線部の長さの比は（１：１）の程度が良
い。この形状が応力集中率αを下げる理由は、傾斜角θ
が大きくなって応力集中が低減されるとともに、応力集
中点Ａよりヘッドの頂点に至る高さＨが増加し、（Ｈ／
ｂ）が大きくなり、その相乗効果によって応力集中率α
が下がることによる。なお、これまでの説明は、２次元
応力集中について述べたのであるが、３次元応力集中の
場合には、集中応力の拡散速度が大きいため、２次元応
力集中率αよりも、さらに応力集中率αが低下する。(H) When a concave shape is provided on the side surface of the block, if the shape is not appropriate and an external force such as a wheel load acts on the block (see FIG. 113), stress concentrates on the root of the protrusion. A crack occurs (see FIG. 114). Therefore, it is important to provide the concave surface in a shape that alleviates stress concentration. The factors of stress concentration have been described in the previous application, and will not be described. (I) It is thought that the concave surface of the stress concentration relaxing shape is to smoothly harmonize the cross-sectional shape change rates of the block and the precast member along the shear stress distribution shape. In the case of the previous application, the double curvature profile stress concentration relaxation method has been described, but another method will be described (see FIG. 115). In the case of a fillet (Dow-Till type joint), as the shape factor, the radius of curvature ρ / b of the bottom of the fillet, the inclination angle θ of the fillet,
The four main factors are the height h / b of the fillet and the ratio (H / b) of the height H from the stress concentration point A to the top of the head and the width b. According to the photoelasticity experiment, when the inclination angle θ increases (the tangent angle θ decreases), the stress concentration at the point A shown in the figure tends to be remarkably reduced. The stress concentration relaxing shapes of the interlocking block and the precast member provided with the concave surface are determined as follows (see FIG. 115). The inclination angle θ is θ = 50 ° to 75 ° (β = 15 ° to
40 °), and where the tangent intersects (Ip)
Enter a curve with and connect tangents (straight lines) smoothly. The curve may be a double curvature profile, but an arc is realistic when manufacturing is taken into consideration. Further, when the radius of curvature is too small, the stress concentration rate α = σ m / σ o increases, so the ratio of the lengths of the straight line portion and the curved line portion is preferably about (1: 1). The reason why this shape reduces the stress concentration rate α is that the inclination angle θ
Becomes larger and the stress concentration is reduced, and the height H from the stress concentration point A to the apex of the head increases.
b) becomes large, and the stress concentration rate α
Is due to In the above description, the two-dimensional stress concentration is described. However, in the case of the three-dimensional stress concentration, since the diffusion rate of the concentrated stress is high, the stress concentration rate is higher than the two-dimensional stress concentration rate α. α decreases.
【０００８】[0008]
【作用】次に、本発明の作用を説明図を例にあげて述べ
る。本発明のインターロッキング式ブロックは、流線形
状の空間に粒状材料を詰めてインターロッキングを強化
するのであるが、その説明の前に、土質試験法の単純せ
ん断試験、一面せん断試験を述べて、次に本発明の機構
を説明する。 （イ） 長方形ブロックのように、歯型のないブロック
のブロック相互間のインターロッキング効果は、土質試
験法の単純せん断試験（図２８参照）に類似している。
輪荷重がブロックに作用すると、目地砂はブロック間で
せん断されようとする。良く締められた砂は、せん断時
の粒状材料のダイレイタンシーによって、垂直応力σａ
を発生する。粒状材料のせん断応力τは、（τ＝σａ・
ｔａｎφ，φ＝粒状材の内部摩擦角）で表現される。し
たがって、ブロック間にせん断応力（τａｔ）が発生し
輪荷重を接続するブロックに伝達する。しかし、ブロッ
クによる単純せん断の場合、せん断抵抗最大値（τｍａ
ｘ）は、ブロック面と目地砂との接触部の状態に依存す
る。その理由は（図３１参照）、粒状材料の内部摩擦角
φとブロックとの周面摩擦力ｆｕとを比較すれば、常に
周面摩擦力ｆｕが内部摩擦角φより小さい（ｆｕ＜
φ）。よって、（τ＝σａ・ｔａｎφ）の最大せん断強
度は発現できない。さらに、せん断抵抗最大値（τｍａ
ｘ）を越える相対変位をブロックがすれば、目地砂はブ
ロック接触面ですべりを生じ、目地砂が流出したり、砂
の密度が変化する（図３２参照）。そのために、荷重分
散効果は小さく、交通量の多いところでは水平クリー
プ、鉛直変位（わだち掘れ）量が増大する。これまでの
インターロッキングブロックは、歯型状の突起を設けた
り、継ぎ溝を設けたりしてインターロックを強化してい
る。また、ブロック間のせん断抵抗最大値（τｍａｘ）
が小さいことと、ブロック目地形状が直線であることに
よって目地砂が流出しやすく、流出すれば一層インター
ロック効果が低下する。したがって、これまでのインタ
ーロッキングブロックは、ブロックの関節式変形挙動特
性の耐力（ねばり）が小さいと考えられる。Next, the operation of the present invention will be described with reference to an explanatory diagram. The interlocking block of the present invention strengthens interlocking by packing a streamline-shaped space with a granular material, but before the description thereof, a simple shear test of soil test method, a single-sided shear test is described, Next, the mechanism of the present invention will be described. (B) The interlocking effect between blocks of a toothless block such as a rectangular block is similar to the simple shear test of the soil test method (see FIG. 28).
When wheel load acts on blocks, joint sand tends to shear between blocks. Well-tightened sand has a normal stress σ a due to the dilatancy of the granular material when sheared.
Occurs. The shear stress τ of the granular material is (τ = σ a ·
tan φ, φ = internal friction angle of granular material). Therefore, shear stress (τat) is generated between the blocks and the wheel load is transmitted to the connected blocks. However, in the case of simple shear by a block, the maximum shear resistance (τma
x) depends on the state of the contact portion between the block surface and the joint sand. The reason (see FIG. 31) is that when the internal friction angle φ of the granular material is compared with the circumferential surface friction force fu of the block, the circumferential surface friction force fu is always smaller than the internal friction angle φ (fu <
φ). Therefore, the maximum shear strength of (τ = σ a · tan φ) cannot be expressed. Furthermore, the maximum shear resistance (τma
If the block makes relative displacement exceeding x), the joint sand will slip on the block contact surface, and the joint sand will flow out or the sand density will change (see FIG. 32). Therefore, the load distribution effect is small, and the amount of horizontal creep and vertical displacement (ruting) increases in high traffic volume. The conventional interlocking block strengthens the interlock by providing a tooth-shaped projection or a joint groove. The maximum shear resistance between blocks (τmax)
Is small and the joint shape of the block is straight, the joint sand easily flows out, and if the joint sand flows out, the interlock effect is further reduced. Therefore, it is considered that the conventional interlocking blocks have a small yield strength (stickiness) of the articulated deformation behavior characteristics of the blocks.
【０００９】（ロ） 土質試験法の一面せん断試験で測
定された、せん断強度（τ＝σ・ｔａｎφ）について述
べる（図３０参照）。測定された内部摩擦角（φ）は、
図に示すように「物理摩擦角±ダイレイタンシー＋粒子
破砕と再配列」より構成されている。一面せん断試験で
は、供試体が剛な加圧板、側壁で囲まれているので、三
軸圧縮試験より供試体の変形に対する拘束性が強く、し
たがって、粒径の影響が顕著に表れる。また、（ｄ／Ｄ
ｍａｘ）の値が小さくなると、せん断強度（τ）が異常
に大きくなる。次に、（ｈ）が低いものほど粒子がより
自由に動きにくくなり、せん断強度が大きくなりやす
い。さらに、粒状材料が密に詰っているときは、（ｈ）
が大きいほど（ｄ／ｈが小さいほど）逆にせん断強度
（τ）が大きくなる。すなわち、ダイレイタンシーによ
り、粒状材料が膨張しようとするとき、せん断箱と粒状
材試料との間に摩擦が生じ、破壊時のせん断面上での
（σ）が非常に大きくなる。次に、一面せん断試験での
すべり面は水平でない（図２９参照）。その方向は概
略、主応力（σ１）の最大傾角（ψ）方向である。ま
た、一面せん断試験における主応力の回転（ψ）の最大
傾角は、単純せん断の最大傾角よりも大きく、応力比
（τ／σＮ）も大である。したがって、試験方法によっ
ては一面せん断試験は単純せん断よりも、せん断強度
（τ）、応力比（τ／σＮ）が大きく、耐力（ねばり）
の強い試験結果が得られる。その結果を活用したのが、
本発明のインターロッキング強化法である。(B) The shear strength (τ = σ · tan φ) measured by the one-sided shear test of the soil test method will be described (see FIG. 30). The measured internal friction angle (φ) is
As shown in the figure, it consists of "physical friction angle ± dilatancy + particle crushing and rearrangement". In the one-sided shear test, since the specimen is surrounded by the rigid pressure plate and the side wall, it is more restrained against the deformation of the specimen than the triaxial compression test, and therefore the influence of the grain size is remarkable. Also, (d / D
When the value of (max) becomes small, the shear strength (τ) becomes abnormally large. Next, as the value of (h) is lower, the particles are more difficult to move freely, and the shear strength tends to increase. Furthermore, when the granular material is densely packed, (h)
Is larger (d / h is smaller), the shear strength (τ) is conversely larger. That is, due to dilatancy, when the granular material tries to expand, friction occurs between the shear box and the granular material sample, and (σ) on the shear plane at the time of breaking becomes very large. Next, the slip surface in the one-sided shear test is not horizontal (see FIG. 29). The direction is roughly the direction of the maximum inclination (ψ) of the principal stress (σ 1 ). Further, the maximum inclination angle of rotation (ψ) of the principal stress in the one-sided shear test is larger than the maximum inclination angle of simple shear, and the stress ratio (τ / σ N ) is also large. Therefore, depending on the test method, the one-way shear test has a larger shear strength (τ) and stress ratio (τ / σ N ) than the simple shear, and the proof stress (stickiness).
Strong test results are obtained. The result was that
It is an interlocking strengthening method of the present invention.
【００１０】（ハ） 本発明のインターロッキング式ブ
ロックは、ブロックを床砂、基礎砕石等の上に敷設し、
流線形状の空間に粒状材料を詰めて、その粒状材料を締
め固めるのであるが、そのブロック上面に荷重が作用す
ると、ダイレイタンシーの作用によって垂直応力
（σＮ）が生じ、せん断応力（τ）との共役によって主
応力（σ１）が発生する（図２９参照）。凹曲面に囲ま
れた空間の主応力線は、（図２４）に示すようにブロッ
クに集中荷重が作用すると、主応力線とブロック面との
接触角は凹曲面形状位置によって変化しているがため
に、詰められた粒状材料は凹曲面で囲まれた空間内を回
転するように再配列する（注：大荷重時、又は振動荷重
時）。ゆえに、凹曲面形状との相乗効果によって粒状材
料の流出は少ない。また、前記に述べたように凹曲面で
構成された空間は、一面せん断試験に類似し、（ｄ／Ｄ
ｍａｘ），（ｄ／ｈ）を適当に定めれば、最大せん断応
力（τ）が増加し、粒状材料の流出が少ないこともあっ
て、ブロック間のインターロッキングを強化する。この
ことは、ブロックの関節式変形挙動特性の耐力（強度、
ねばり）を大きくすることであって、ブロックの荷重分
散効果を高める。したがって、インターロッキングブロ
ック舗装に使用すれば水平クリープ、鉛直変位、舗装の
永久変形（わだち掘れ）を減少させ、かつ、軟弱地盤で
の施工を可能にする。(C) In the interlocking type block of the present invention, the block is laid on floor sand, crushed foundation stone, etc.,
The granular material is packed in a streamline-shaped space and the granular material is compacted. When a load acts on the upper surface of the block, a vertical stress (σ N ) is generated by the action of dilatancy, and a shear stress (τ ), The principal stress (σ 1 ) is generated (see FIG. 29). The principal stress line in the space surrounded by the concave curved surface changes in contact angle between the principal stress line and the block surface depending on the concave curved surface shape position when a concentrated load acts on the block as shown in (FIG. 24). Therefore, the packed granular material is rearranged so as to rotate in the space surrounded by the concave curved surface (Note: under heavy load or under vibration load). Therefore, outflow of the granular material is small due to the synergistic effect with the concave curved surface shape. In addition, as described above, the space formed by the concave curved surface is similar to the one-way shear test, and (d / D
If (max) and (d / h) are appropriately set, the maximum shear stress (τ) increases, and the outflow of the granular material is small, so that interlocking between blocks is strengthened. This means that the yield strength (strength,
By increasing the stickiness, the load distribution effect of the block is enhanced. Therefore, when used for interlocking block pavement, it reduces horizontal creep, vertical displacement, permanent deformation of the pavement (ruting), and enables construction on soft ground.
【００１１】（ニ） 本発明の凹面を設けたインターロ
ッキング式ブロック，プレキャスト部材は、流線形状の
空間に粒状材料を詰めてインターロッキングを強化する
のであるが、その強化方法は、土質試験法にある一面せ
ん断試験の試験結果を応用したものである。土質試験法
の単純せん断試験、一面せん断試験は、前出願で述べた
ので省略する。凹面を設けたインターロッキング式ブロ
ック，プレキャスト部材は、流線形状の間詰め空間に粒
状材を詰めて、その粒状材を締固めるのであるが、ブロ
ック上面、側面に外力が作用すると、ダイレイタンシー
の作用によって垂直応力（σＮ）が生じ、せん断応力
（τ）との共役によって主応力（σ１）が発生する（図
２９参照）。凹面に囲まれた粒状材の主応力線は、（図
１１３）に示すようにブロックに集中荷重が作用する
と、主応力線とブロック面との接触角は、凹面形状位置
によって変化するがために、粒状材料は凹面で囲まれた
空間内を回転するように再配列する。したがって、凹面
形状目地のクサビ効果とによって、粒状材の流出は直線
目地よりも減少する。また、凹面で構成された空間は、
一面せん断試験に類似し、（ｄ／Ｄｍａｘ）、（ｄ／
ｈ）を適度に定めれば、最大せん断応力（τ）が増し、
ブロックの関節式変形挙動（ねばり，ブロックとの相対
変位）を大きくする。このことは、ブロック，プレキャ
スト部材の荷重分散効果を高め、不同沈下追従性を大き
くする。さらに、たわみ性能を拡大し、ブロック，プレ
キャスト部材を用いた、ねばり強い柔構造物の築造が可
能となる。以上のごとく、凹面で構成された空間に粒状
材料を詰めて、インターロッキングを強化し、かつ、粒
状材料の流出を最小減にした構造を特徴とする。(D) In the interlocking block and precast member provided with the concave surface of the present invention, the granular material is packed in the streamline-shaped space to strengthen the interlocking. The strengthening method is the soil test method. This is an application of the test results of the single shear test in. The simple shear test and single-sided shear test of the soil test method are omitted because they have been described in the previous application. The interlocking block and the precast member with the concave surface pack the granular material in the streamline-shaped space and compact the granular material. However, when an external force acts on the upper and side surfaces of the block, the dilatancy The vertical stress (σ N ) is generated by the action of, and the principal stress (σ 1 ) is generated by the conjugation with the shear stress (τ) (see FIG. 29). The main stress line of the granular material surrounded by the concave surface is because the contact angle between the main stress line and the block surface changes depending on the concave surface shape position when a concentrated load acts on the block as shown in (FIG. 113). , The granular material rearranges to rotate in the space surrounded by the concave surface. Therefore, due to the wedge effect of the concave joint, the outflow of the granular material is reduced as compared with the straight joint. Also, the space formed by the concave surface,
Similar to the direct shear test, (d / Dmax), (d /
If h) is set appropriately, the maximum shear stress (τ) will increase,
Increase the articulated deformation behavior of the block (stickiness, relative displacement with the block). This enhances the load distribution effect of the blocks and precast members, and enhances the differential settlement followability. Further, the flexing performance is expanded, and it becomes possible to construct a tenacious flexible structure using blocks and precast members. As described above, the feature is the structure in which the space formed by the concave surface is filled with the granular material to enhance the interlocking and minimize the outflow of the granular material.
【００１２】[0012]
【実施例】本発明の実施方法とその構成について図を例
にあげて説明する。実施例１ （図１〜図４）に基づいて実施例１を説明する。（図
１）は本発明のインターロッキング式ブロックの縦断面
図（図２のＢ〜Ｂ線矢視）。（図２）は（図１）の平面
図である。（図３）は（図１）のＡ〜Ａ線矢視による横
断面図である。 （イ） ブロック６の側面４に凹曲面１を設け、凹曲面
１で囲まれた流線形状の空間をブロック間で構成する。
その空間に、目地砂２をブロックの上面３より詰める。
凹曲面１は、応力集中を緩和するように２重曲率プロフ
ィル等の曲線を用いて曲面を構成する。さらに、曲線と
直線の接続部分は、適当な曲率半径ρを入れてすべらか
に接続する。なお、凹曲面１で囲まれた空間は、図では
１つのブロックに最大２空間であるが、空間の数は任意
である。 （ロ） インターロッキングブロック舗装の施工は（図
４参照）、締固め路盤の上に締固め床砂を敷設し締固
め、その上にブロックを並べる。ブロック目地の管理
は、これまでの長方形ブロックのように厳しい精度管理
は不必要である。ブロックを敷設した後、ブロックの上
から転圧機械で締固めると、締固め床砂７はブロック目
地に昇ってくる。さらに、残った目地空間に目地砂２を
詰めて、第２回目の締固めを実施する。以後、ブロック
６がロックアップするまで転圧するが、従来の長方形ブ
ロックのように、転圧回数を多くする必要はない。なぜ
なら、凹曲面１で囲まれた空間の目地砂２は、前記作用
のところで述べたように、目地砂２は砂の供給さえあれ
ばブロック振動と床砂の上昇によって急速に締固められ
る（図２４参照）。さらに、低い支持力値をもつ路盤層
でも、舗装の初期段階でインターロックを進展させるか
ら、軟弱地盤でも施工が可能である。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A method for implementing the present invention and its configuration will be described with reference to the drawings. The first embodiment will be described based on the first embodiment (FIGS. 1 to 4). (FIG. 1) is a vertical cross-sectional view of the interlocking block of the present invention (viewed from the arrows BB in FIG. 2). (FIG. 2) is a plan view of (FIG. 1). FIG. 3 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG. (A) A concave curved surface 1 is provided on the side surface 4 of the block 6, and a streamline-shaped space surrounded by the concave curved surface 1 is formed between the blocks.
Filling the space with joint sand 2 from the upper surface 3 of the block.
The concave curved surface 1 forms a curved surface using a curve such as a double curvature profile so as to reduce stress concentration. Further, the curved and straight connecting portions are smoothly connected with an appropriate radius of curvature ρ. In the figure, the space surrounded by the concave curved surface 1 is a maximum of two spaces in one block, but the number of spaces is arbitrary. (B) When constructing the interlocking block pavement (see Fig. 4), lay compaction floor sand on the compaction roadbed and compact it, and arrange the blocks on it. As for the management of block joints, it is not necessary to perform strict accuracy control like the conventional rectangular blocks. After the block is laid, it is compacted from above the block with a compaction machine, and the compacted floor sand 7 rises to the joints of the block. Further, the remaining joint space is filled with the joint sand 2, and the second compaction is performed. After that, the compaction is performed until the block 6 is locked up, but it is not necessary to increase the number of compaction as in the conventional rectangular block. Because the joint sand 2 in the space surrounded by the concave curved surface 1 is rapidly compacted by the block vibration and the rise of the floor sand as long as the joint sand 2 is supplied with sand, as described in the above-mentioned action (Fig. 24). In addition, even on roadbeds with low bearing capacity, interlock progresses at the initial stage of pavement, so construction on soft ground is possible.
【００１３】実施例２ （図５〜図８）に基づいて実施例２を説明する。 （イ） ブロック６の側面４に、凹曲面１を組合せて設
け、凹曲面１で囲まれた階段状の流線形状空間をブロッ
ク６とブロックとの間に構成する。次に、ブロック下面
５に近い凹曲面１で囲まれた空間は、止水材７ａを詰め
る。止水材料は、弾塑性材料（アスファルトピッチ，粘
土等）を使用する。止水材７ａを詰める空間が、クサビ
形状をしている理由は、止水材７ａの上面に作用する水
圧で止水材７ａを押して止水を確実にするためである。
さらに、ブロック上面３に近い凹曲面１で囲まれた空間
には、粒状材２ａを投入し締固める。粒状材２ａは砕
石、砂利、スラグ砕等を用いる。なお、この構成手法を
インターロッキングブロック舗装に採用すれば排水性舗
装（近年アスファルト排水性舗装が施工されている）が
可能である。 （ロ） このインターロッキング式ブロックは、主に海
岸、河川堤防の護岸ブロロックに用いるが（図８参
照）、施工方法は張りブロックの実施例で述べる。The second embodiment will be described based on the second embodiment (FIGS. 5 to 8). (A) A concave curved surface 1 is provided in combination on the side surface 4 of the block 6, and a stepwise streamline-shaped space surrounded by the concave curved surface 1 is formed between the block 6 and the block. Next, the space surrounded by the concave curved surface 1 near the block lower surface 5 is filled with the water blocking material 7a. An elastoplastic material (asphalt pitch, clay, etc.) is used as the water blocking material. The reason why the space filled with the water blocking material 7a has a wedge shape is that the water blocking material 7a is pushed by the water pressure acting on the upper surface of the water blocking material 7a to ensure water blocking.
Further, in the space surrounded by the concave curved surface 1 close to the block upper surface 3, the granular material 2a is put and compacted. As the granular material 2a, crushed stone, gravel, slag, or the like is used. If this construction method is applied to the interlocking block pavement, drainage pavement (asphalt drainage pavement has been constructed in recent years) is possible. (B) This interlocking type block is mainly used for seawalls and revetment blocks of river banks (see FIG. 8), but the construction method will be described in the example of tension blocks.
【００１４】実施例３ （図９〜図１１）に基づいて実施例３を説明する。（図
９）は本発明のインターロッキング式ブロックを用いた
積ブロック擁壁の横断面図である（図１０のＢ〜Ｂ線矢
視）。（図１０）は（図９）のＡ〜Ａ線矢視による正面
図である。（図１１）は積ブロックの斜視図である。 （イ） 積ブロックは、基礎コンクリート３を施工し、
その天端に端部ブロック１１を据付ける。端部ブロック
１１は、従来の積ブロックのように細心の注意をもって
施工する必要はない。なぜなら、本発明の空積ブロック
は、ブロック目地間隔を従来よりも大きく施工するた
め、各段の積ブロックの目地調整許容値が大きいからで
ある。なお、この空積ブロックは柔構造であるので、場
合によっては基礎コンクリート３は不用のこともある。 （ロ） 端部ブロック１１を据付けしたら、インターロ
ッキング式ブロック２を積み上げる。そして、ブロック
の裏に流用土を盛り、ブロックをささえる。粒状材の間
詰穴１３に、胴込め粒状材４を投入しインターロックが
有効に作用するまで衝撃、振動締固め（エアタンパー，
つき棒等）する。さらに、ブロック背面に流用土を敷均
し転圧する。このようにして、１段目のブロック積が終
了する。以後は同じ作業工程を繰返す。したがって、作
業は非常に単純化し、盛土転圧も容易である。そのう
え、ブロックを積み上げるたびに、胴込め粒状材４には
ブロック重量による側圧が作用し、かつ、盛土転圧によ
る振動、及び胴込め粒状材４のつき固めにより、ブロッ
ク間インターロックは強固なってゆく。なお、ブロック
目地間隔の調整は、ブロックとブロックとの間に、木，
コンクリート片等をかませて調整し胴込め粒状材のつき
固めが終ったら除去する。粒状材の間詰穴１３は、接続
するブロック間で連続しているが、粒状材の投入と締固
めがスムースにできるように、長方形ブロック側面の、
長い凹曲面１と短い凹曲面１との接続部は、すべらかな
曲面で接続する。また、粒状材は砕石，砂利等を用いる
が、インターロックを効果的に発現させるため、粒度調
整したものを使用するのが良い。 （ハ） ブロックに疑似目地１０、またブロック上面を
かち割りで製造すれば、景観対策として非常に効果的で
ある。さらに、四角形，六角形等のブロックを組み合せ
て施工すれば、ブロック目地から見える胴込め粒状材１
２と調和し良い景観となる（例：城の石積）。そのう
え、長年のうちには、ブロック目地から草木が育ち、ま
た河川等の水位以下にブロック目地がある場合には、小
動物（カニ，どじょう等）の繁殖場となり、環境保全に
も良い結果をもたらす（例：昔の野面石の小さな空
洞）。The third embodiment will be described based on the third embodiment (FIGS. 9 to 11). (FIG. 9) is a cross-sectional view of a product block retaining wall using the interlocking type block of the present invention (viewed from arrows BB in FIG. 10). FIG. 10 is a front view taken along the line AA of FIG. FIG. 11 is a perspective view of the product block. (B) For the building block, the foundation concrete 3 was constructed,
The end block 11 is installed on the top. The end block 11 does not need to be installed with great care, unlike the conventional product block. This is because, in the empty block of the present invention, the block joint interval is set larger than in the conventional case, so that the joint adjustment allowable value of the product block of each stage is large. Since this empty block has a flexible structure, the foundation concrete 3 may not be used in some cases. (B) After the end block 11 is installed, the interlocking block 2 is stacked. Then, fill the block with diversion soil and support the block. The cylinder-filled granular material 4 is put into the packing hole 13 of the granular material, and shock and vibration compaction is performed until the interlock works effectively (air tamper,
Stick stick). In addition, divert the soil to the back of the block and roll it. In this way, the block product of the first stage is completed. After that, the same work process is repeated. Therefore, the work is greatly simplified and the embankment compaction is easy. Moreover, each time the blocks are piled up, the lateral pressure due to the block weight acts on the body-filling granular material 4, and the interlocking between the blocks becomes strong due to the vibration due to the embankment rolling pressure and the solidification of the body-filling granular material 4. go. In addition, the adjustment of the block joint interval is performed with a tree,
Bite a concrete piece etc. to adjust it, and remove it after the packing of the granular material is completed. The packing holes 13 of the granular material are continuous between the blocks to be connected.
The connection portion between the long concave curved surface 1 and the short concave curved surface 1 is connected by a smooth curved surface. Further, as the granular material, crushed stone, gravel or the like is used, but it is preferable to use a material having a grain size adjusted in order to effectively develop interlock. (C) It is very effective as a landscape countermeasure if the blocks are manufactured with pseudo joints 10 and the upper surface of the block is split. Furthermore, if you construct by combining blocks such as quadrangle, hexagon, etc.
It becomes a good scenery in harmony with 2. (Example: Stone masonry). In addition, over the years, when plants grow from block joints, and when there are block joints below the water level of rivers, etc., they will become breeding grounds for small animals (crabs, dojos, etc.), which will also result in good environmental conservation ( Example: a small hollow of old field stone).
【００１５】実施例４ （図１２〜図１４）に基づいて実施例４を説明する。
（図１２）は、本発明のインターロッキング式ブロック
を用いた張りブロック護岸の横断面図である（図１３の
Ｃ〜Ｃ線矢視）。（図１３）は（図１２）のＡ〜Ａ線矢
視による平面図である。（図１４）は（図１２）のＢ〜
Ｂ線矢視による断面図である。 （イ） 張りブロックは、基礎コンクリート１１を施工
し、ブロック１段目下面の盛土を搬入し転圧、締固めす
る。そして、転圧された盛土の上にインターロッキング
式ブロック６を据付ける。ブロックの据付けはクレーン
等でするが、ブロック下面５が盛土仕上がり面に、合せ
て製作されているから据付けは簡単である。次に、流用
土を搬入し、規定された流用盛土転圧高さ１０になるよ
うに十分締固めを実施する。なお、このとき１段目ブロ
ックが移動、またブロック下面５の斜部下面が転圧不足
にならないように注意して施工し、２段目ブロックを布
設する。以後この工程を繰返す。ブロック布設が終了し
たら、凹曲面１で囲まれた空間の、下部にある目地に止
水材９を注入、もしくは詰める。さらに、凹曲面１で囲
まれた空間に胴込め粒状材７を投入し、衝撃，振動を粒
状材に与えて締固め、ブロック間インターロックを強固
にする。なお、ブロックを３〜４段ほど据付け、２段目
以下の止水材９、胴込め粒状材７を施工しても良い。こ
のように、盛土転圧、ブロック施工は、非常に単純であ
る。 （ロ） 図におけるブロックは、正方形を用いている
が、長方形，六角形等も使用できる。また、ブロックの
目地は、ずらして、段違いに布設しても良いし（図１６
参照）、インターロッキングロック舗装のようにヘリン
ボンボンドで敷設してもよい。胴込め粒状材７に、少々
の細粒土と肥料，種子を混入して施工すれば、後日草木
が繁り縁化が可能である。ブロック形状より護岸斜面は
階段状となって人々に親しまれる親水護岸となる。さら
に、海岸護岸に用いるとき、粒状材の詰まらないブロッ
ク側面に穴を設けると、小動物（カニ等）の住家となっ
て繁殖し環境保全対策に効果的である。The fourth embodiment will be described based on the fourth embodiment (FIGS. 12 to 14).
(FIG. 12) is a cross-sectional view of a revetment block revetment using the interlocking type block of the present invention (see the arrows C to C in FIG. 13). FIG. 13 is a plan view taken along the line AA of FIG. (FIG. 14) is from B of (FIG. 12)
It is sectional drawing by the B line arrow. (A) For the tension block, the foundation concrete 11 is constructed, and the embankment on the lower surface of the first stage of the block is carried in and compacted and compacted. Then, the interlocking type block 6 is installed on the compacted embankment. The block is installed by a crane or the like, but the bottom surface 5 of the block is manufactured in conformity with the finish surface of the embankment, so that the installation is easy. Next, the reclaimed soil is carried in and sufficiently compacted so that the specified reclaimed embankment rolling height is 10. At this time, the first block is moved and the lower surface of the inclined portion of the lower surface 5 of the block is constructed so as not to have insufficient rolling pressure, and the second block is laid. After that, this process is repeated. When the block laying is completed, the water stop material 9 is injected or filled in the joints at the bottom of the space surrounded by the concave curved surface 1. Further, the body-filled granular material 7 is put into the space surrounded by the concave curved surface 1, and shock and vibration are applied to the granular material to compact it, thereby strengthening the interlock between blocks. In addition, you may install a block about 3 to 4 steps | paragraphs, and apply the water stop material 9 of the 2nd step or less, and the granulated material 7 in a cylinder. In this way, embankment compaction and block construction are very simple. (B) The blocks in the figure use squares, but rectangles, hexagons, etc. can also be used. Further, the joints of the blocks may be shifted and laid in different steps (see FIG. 16).
), You may lay with herringbone bond like interlocking rock pavement. If a small amount of fine-grained soil, fertilizer, and seeds are mixed in the body-filled granular material 7 and the construction is carried out, vegetation can proliferate at a later date and become rimmed. From the block shape, the slope of the revetment becomes a staircase and becomes a hydrophilic revetment popular with people. Further, when used for coastal revetment, if holes are provided on the side of the block where the granular material is not clogged, it will become a house for small animals (crabs etc.) and breed, which is effective for environmental conservation measures.
【００１６】実施例５ （図１５〜図１７）に基づいて実施例５を説明する。
（図１５）は本発明のインターロッキング式ブロックを
用いた、フィルダム等に使用される遮水壁の横断面図で
ある（図１６のＣ〜Ｃ線矢視）。（図１６）は（図１
５）のＡ〜Ａ線矢視の平面図である。（図１７）は（図
１５）のＢ〜Ｂ線矢視の断面図である。 （イ） 遮水壁は、止水壁１５を鉄筋コンクリートで施
工し、１段目ブロックの透水層８下面まで堤体材料を盛
土，転圧する。堤体材料は不同沈下の少ない材料で築堤
するが、従来の鉄筋コンクリートフェイシングのよう
に、ロック材にこだわる必要はない。その理由は遮水壁
が柔構造で、かつ、止水構造の不同沈下追従性によって
である。したがって、土質材料にセメント系固化材を混
入し土質安定処理して使用することができるし、さら
に、締固め容易で、沈下の少ない材料であれば使用可能
である。インターロッキング式ブロック７は、止水プラ
スチックシート１３の上に透水層８を敷設し、その上に
ブロックを据付ける。そして、堤体材料を搬入，敷均し
て、転圧機械（中央部はタイヤローラ等，ブロック近辺
はランマー，タンパー等）で規定の盛土転圧高さ１１に
なるように十分締固める。以後、その工程を繰返してブ
ロックを布設する。したがって、従来の技術（図２３参
照）で述べた水平部の余盛は不用であるし、透水層８の
施工も容易である。 （ロ） ブロックの布設がある程度終了すれば、ブロッ
ク下面５に近い、凹曲面１で囲まれたクサビ形状の空間
に弾塑性止水材９を注入、もしくは詰める。止水材の上
面には水圧が作用するが、その水圧によって止水材はク
サビ形状となって押し込められ、ブロック面と密着する
（図１７参照）。また、堤体盛土が不同沈下、鉛直、水
平変位をすれば、止水材とブロック面との間に間隙が生
じることもあるが、水圧力と止水材のクサビ効果によっ
て止水は実用上完全にできる。なお、透水層８、止水壁
の排水孔１４は、遮水壁の点検、維持管理のために設け
る（注：漏水量で止水の状態が分かる）。 （ハ） 止水材の施工が終了すれば、凹曲面１で囲まれ
た空間に、胴込め粒状材１０を投入し、タンパ等で締固
めるが、ブロック斜面が階段状であるから施工は容易で
ある。次に、ブロック側面の目地に透水性アスファルト
等（透水性コンクリートでも良いが貧配合とする〜ブロ
ックは沈下を許容している）を施工する。 （ニ） インターロッキング式ブロック７は、プレキャ
ストブロックであるから、製作ヤード又は工場で製造
し、堤体まで運搬してクレーン等で据付ける。建設機械
は汎用機械を使用する。また、大規模な仮設備は不用で
ある。したがって、施工管理も容易である。The fifth embodiment will be described based on the fifth embodiment (FIGS. 15 to 17).
(FIG. 15) is a cross-sectional view of an impermeable wall used for a fill dam or the like, which uses the interlocking block of the present invention (see the arrows C to C in FIG. 16). (Figure 16) is (Figure 1
FIG. 5) is a plan view taken along the line AA of FIG. (FIG. 17) is a cross-sectional view taken along the line BB of (FIG. 15). (A) As for the impermeable wall, the impermeable wall 15 is constructed by reinforced concrete, and the cut-off wall material is embanked and compacted to the lower surface of the permeable layer 8 of the first stage block. The levee material is constructed with a material with less differential settlement, but it is not necessary to stick to the lock material unlike conventional reinforced concrete facings. The reason for this is that the impermeable wall has a flexible structure and the water-stopping structure has the ability to follow the differential settlement. Therefore, it is possible to mix the cement-based solidifying material with the soil material and use it after stabilizing the soil, and further, it is possible to use any material that is easy to compact and has less sinkage. In the interlocking type block 7, the water permeable layer 8 is laid on the water blocking plastic sheet 13, and the block is installed thereon. Then, the bank material is carried in and spread, and is sufficiently compacted by a compacting machine (a tire roller or the like in the central portion and a rammer or tamper or the like in the vicinity of the block) so as to obtain a prescribed embankment compaction height 11. After that, the process is repeated to lay a block. Therefore, the excess of the horizontal portion described in the conventional technique (see FIG. 23) is unnecessary, and the construction of the water permeable layer 8 is easy. (B) When the laying of the block is completed to some extent, the elasto-plastic water blocking material 9 is injected or filled into the wedge-shaped space surrounded by the concave curved surface 1 near the block lower surface 5. Although water pressure acts on the upper surface of the water blocking material, the water blocking material pushes the water blocking material into a wedge shape and makes close contact with the block surface (see FIG. 17). In addition, if the bank embankment is unevenly submerged, vertically or horizontally displaced, a gap may be created between the water blocking material and the block surface.However, due to the water pressure and the wedge effect of the water blocking material, water blocking is not practical. I can do it completely. In addition, the water permeable layer 8 and the drainage hole 14 of the water blocking wall are provided for inspection and maintenance of the water blocking wall (Note: the amount of water leakage indicates the water blocking state). (C) When the construction of the waterproof material is completed, the barrel-filled granular material 10 is put into the space surrounded by the concave curved surface 1 and is compacted with a tamper or the like, but the construction is easy because the block slope is stepwise. Is. Next, water-permeable asphalt or the like (water-permeable concrete may be used, but poor mixture-block allows subsidence) is applied to the joints on the side surface of the block. (D) Since the interlocking block 7 is a precast block, it is manufactured in a manufacturing yard or factory, transported to a bank, and installed by a crane or the like. A general-purpose machine is used as the construction machine. Moreover, large-scale temporary equipment is unnecessary. Therefore, construction management is also easy.
【００１７】実施例６ （図３３〜図３６）に基づいて実施例６を説明する。図
３３は、本発明のインターロッキング式ブロックの縦断
面図（図３４のＢ〜Ｂ矢視線）。図３４は、図３３の平
面図である。図３５は、図３３のＡ〜Ａ矢視線による横
断面図である。図３６は長方形ブロックの斜視図であ
る。 （イ） ブロックの側面４に凹面１ａを設け、凹面１ａ
で囲まれた流線形状の空間をブロック間で構成する。そ
の空間に目地砂２をブロックの上面３より詰める。凹面
１ａは、応力集中を緩和するように直線と曲線を組み合
せて凹面を構成する。さらに、曲線と直線の接続部分
は、適切な曲率半径ρを用いて滑らかに接続する。 （ロ） ブロック舗装の施工は、前出願で述べたので省
略する。なお、ブロック側面に凹面があるため、ブロッ
クは手に持ちやすく施工能率を向上させ、機械施工する
場合にも有利な条件となると思われる。The sixth embodiment will be described based on the sixth embodiment (FIGS. 33 to 36). FIG. 33 is a vertical cross-sectional view of the interlocking block of the present invention (line B-B in FIG. 34). FIG. 34 is a plan view of FIG. 33. FIG. 35 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG. 33. FIG. 36 is a perspective view of a rectangular block. (A) The concave surface 1a is provided on the side surface 4 of the block, and the concave surface 1a
A streamline-shaped space surrounded by is constructed between blocks. Fill the space with joint sand 2 from the upper surface 3 of the block. The concave surface 1a forms a concave surface by combining a straight line and a curved line so as to reduce stress concentration. Further, the connecting portion between the curved line and the straight line is smoothly connected using an appropriate radius of curvature ρ. (B) The construction of block pavement is omitted because it was described in the previous application. Since the block has a concave surface on the side surface, the block is easy to hold in the hand and the construction efficiency is improved, which is considered to be an advantageous condition even in the case of machine construction.
【００１８】実施例７ （図３７〜図４０）に基づいて実施例７を説明する。 （イ） 実施方法は、実施例６と同様であるので省略
し、相違と説明のないものについて述べる。実施例６で
は、凹面１ａで囲まれた空間は２空間であったが、この
正方形ブロックの場合は１空間である。図３９に示すよ
うにＡ〜Ａ矢視線による横断面のブロック形状も、応力
集中緩和形状にするが、応力集中率α＝σｍ／σｏの値
は、大きくなっても良い。その理由は、図４０のブロッ
クの斜視図に示すように、ブロックの上下面に向って、
曲率半径ρと傾斜角θが大きくなり応力集中率αがブロ
ックの縦断方向に減少し、かつ、集中応力拡散は３次元
的であり、そのうえ、ブロック上面３と下面５とで補強
されているからである。なお、横断面の形状を凹面とし
ているのは、輪荷重等により、ねじりモーメントがブロ
ックに作用して、ブロックが回転するのを防止し、か
つ、横断方向（水平方向）インターロッキングも兼ねて
いるためである。The seventh embodiment will be described based on the seventh embodiment (FIGS. 37 to 40). (A) The method of implementation is the same as that of the sixth embodiment, so the description thereof will be omitted, and only the differences and those not described will be described. In Example 6, the space surrounded by the concave surface 1a was two spaces, but this square block has one space. As shown in FIG. 39, the block shape of the cross section taken along the line A-A is also a stress concentration relaxing shape, but the value of the stress concentration rate α = σ m / σ o may be large. The reason is that, as shown in the perspective view of the block in FIG.
The radius of curvature ρ and the inclination angle θ increase, the stress concentration rate α decreases in the longitudinal direction of the block, and the concentrated stress diffusion is three-dimensional, and moreover, it is reinforced by the block upper surface 3 and the lower surface 5. Is. In addition, the shape of the cross section is concave so that a torsional moment acts on the block due to a wheel load or the like to prevent the block from rotating, and also serves as transverse (horizontal) interlocking. This is because.
【００１９】実施例８ （図４１〜図４４）に基づいて実施例８を説明する。 （イ） ブロックの側面４に凹面１ａを設け、凹面１ａ
で囲まれた流線形状の間詰空間をブロック間で構成す
る。その空間に目地砂２をブロックの上面３より詰め
る。凹面１ａは、応力集中を緩和できるように直線と曲
線を組み合せて凹面を構成する。 （ロ） この六角形ブロックは、主にインターロッキン
グブロック舗装に用いる。図４３の横断面図に示すよう
に、このブロック凹面１ａの横断面形状は、円である
（図４４の斜視図参照）。ゆえに、実施例７のブロック
のように、横断方向（水平方向）インターロッキング作
用はないが、ブロック上面の形状が六角形であるため、
ブロックの回転はある程度阻止される。したがって、軽
荷重（例：交通量の少ない車道、または歩道）に使用さ
れる。なお、実施例６、実施例７のブロックは重荷重の
車道等に用いる。The eighth embodiment will be described based on the eighth embodiment (FIGS. 41 to 44). (A) The concave surface 1a is provided on the side surface 4 of the block, and the concave surface 1a
A streamlined space enclosed by is formed between blocks. Fill the space with joint sand 2 from the upper surface 3 of the block. The concave surface 1a is formed by combining a straight line and a curved line so as to reduce stress concentration. (B) This hexagonal block is mainly used for paving interlocking blocks. As shown in the cross sectional view of FIG. 43, the cross sectional shape of the block concave surface 1a is a circle (see the perspective view of FIG. 44). Therefore, unlike the block of Example 7, there is no transverse (horizontal) interlocking action, but the shape of the block upper surface is hexagonal,
The rotation of the block is blocked to some extent. Therefore, it is used for light loads (eg, roads or sidewalks with light traffic). The blocks of Examples 6 and 7 are used for a heavy load roadway or the like.
【００２０】実施例９ （図４５〜図４９）に基づいて実施例９を説明する。図
４５は、本発明のインターロッキング式ブロックの縦断
面図（図４６のＢ〜Ｂ矢視線）。図４６は、図４５の平
面図。図４７は、図４５のＡ〜Ａ矢視線による横断面
図。図４８は、ブロックの斜視図。図４９は、端部ブロ
ックの斜視図である。 （イ） ブロックの側面４に凹面１ａを設け、凹面１ａ
で囲まれた流線形状の間詰空間をブロック間で構成す
る。その空間に粒状材２ａを詰める。凹面１ａは、応力
集中を緩和できるように直線と曲線を組み合せて凹面を
構成する。 （ロ） このブロックの上面３の形状は、平行四辺形で
ある。その理由は、ブロック積み、ブロック張り、補強
土擁壁の築造方法でも説明するが、概略を述べれば、粒
状材２ａを間詰空間に詰めて締固める方法は、ブロック
上面３から粒状材２ａを投入する方法と、ブロック側面
４の方向より詰めて、締固める方法とがあるためにブロ
ック平面形状を平行四辺形としている。 （ハ） 端部ブロック１１の側面４にも、応力集中緩和
形状の凹面１ａを設ける（図４９の斜視図参照）。端部
ブロック側面に、凹面１ａを設けてない部分があるが、
それは、凹面１ａを設けてない端部ブロック側面に、縁
切、舗装止め（図１８参照）を設置する場合である。な
お、端部ブロック側面の全面に凹面１ａを設けても良
い。 （ニ） このブロックは、主にブロック積み、補強土擁
壁の築造に使用するブロックである。The ninth embodiment will be described based on the ninth embodiment (FIGS. 45 to 49). FIG. 45 is a vertical cross-sectional view of the interlocking block of the present invention (line B-B in FIG. 46). 46 is a plan view of FIG. 45. 47 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG. 45. FIG. 48 is a perspective view of a block. FIG. 49 is a perspective view of the end block. (A) The concave surface 1a is provided on the side surface 4 of the block, and the concave surface 1a
A streamlined space enclosed by is formed between blocks. The space is filled with the granular material 2a. The concave surface 1a is formed by combining a straight line and a curved line so as to reduce stress concentration. (B) The shape of the upper surface 3 of this block is a parallelogram. The reason for this will be described in the block stacking, block upholstery, and building method of the reinforcing soil retaining wall. However, the outline is as follows. Since there is a method of charging and a method of compacting by packing from the side of the block side surface 4, the block plane shape is a parallelogram. (C) The side surface 4 of the end block 11 is also provided with the concave surface 1a having a stress concentration relaxing shape (see the perspective view of FIG. 49). Although there is a portion on the side surface of the end block where the concave surface 1a is not provided,
That is a case where an edge cut and a pavement stop (see FIG. 18) are installed on the side surface of the end block where the concave surface 1a is not provided. The concave surface 1a may be provided on the entire side surface of the end block. (D) This block is mainly used for building blocks and building reinforced soil retaining walls.
【００２１】実施例１０ （図５０〜図５４）に基づいて実施例１０を説明する。 （イ） ブロック６の側面４に、凹面１ａを組み合せて
設け、凹面１ａで囲まれた、流線形状空間をブロック６
とブロックとの間に構成する。ブロック上面３に近い間
詰空間には、粒状材２ａを詰める。次に、ブロック下面
側にある流線形状空間には、止水材７を注入、もしくは
詰める。止水材７は弾塑性材料（アスファルトピッチ
等）を使用する。 （ロ） このブロックは、ブロック張りによる護岸、遮
水壁の築造に、主に用いる。なお、粒状材間詰空間と止
水材間詰空間との間に、直線で構成された空間が存在す
る理由は、遮水壁の築造方法で述べる。The tenth embodiment will be described based on the tenth embodiment (FIGS. 50 to 54). (A) The side surface 4 of the block 6 is provided with the concave surface 1a in combination, and the streamline-shaped space surrounded by the concave surface 1a is formed in the block 6
Between the block and the block. The space 2 near the block upper surface 3 is filled with the granular material 2a. Next, the water blocking material 7 is injected or filled in the streamline-shaped space on the lower surface side of the block. An elastic-plastic material (such as asphalt pitch) is used as the water blocking material 7. (B) This block is mainly used for block revetment and construction of impermeable walls. The reason why there is a space formed by a straight line between the granular material filling space and the water blocking material filling space will be described in the method of constructing the impermeable wall.
【００２２】実施例１１ （図５５〜図５８）に基づいて実施例１１を説明する。 （イ） ブロック６の側面４に、凹面１ａを直線と曲線
とを組み合せて設ける。そして、凹面１ａで囲まれた間
詰め空間をブロック間で構成する。次に、ブロック下面
５側にあるクサビ形状空間に、ブロック上面３の目地側
から止水材７を詰め、続いて、粒状材２ａを投入し、締
固める。粒状材２ａ（砕石，スラグ等）は、まず、止水
材上面の部分には、粒径の大きい材料を慎重に詰め、十
分締固める。そのように施工すれば、ブロックが不同沈
下する場合、粒状材料が止水材に入るのを最小限に押
え、止水材の止水効果が保たれる（注：粒状材の再配列
〜図１１３参照）。その後の粒状材は、粒度調整をした
材料を投入し、所定の密度になるまで締固め管理をす
る。なお、詰められた止水材はクサビ形状となっている
がために、止水は確実である。 （ロ） このブロックは、遮水壁、護岸等に用いるが、
インターロッキングブロク舗装に使用すれば、排水性舗
装とすることができる。The eleventh embodiment will be described based on the eleventh embodiment (FIGS. 55 to 58). (A) The concave surface 1a is provided on the side surface 4 of the block 6 by combining a straight line and a curved line. Then, a narrow space surrounded by the concave surface 1a is formed between the blocks. Next, the wedge-shaped space on the lower surface 5 side of the block is filled with the water blocking material 7 from the joint side of the upper surface 3 of the block, and subsequently the granular material 2a is charged and compacted. The granular material 2a (crushed stone, slag, etc.) is first carefully packed with a material having a large particle size in the upper surface portion of the water blocking material and sufficiently compacted. By doing so, if the block is settled unevenly, the granular material is prevented from entering the water blocking material to the minimum, and the water blocking effect of the water blocking material is maintained. 113). After that, the granular material is charged with a material whose particle size is adjusted, and is compacted and controlled until it reaches a predetermined density. In addition, since the filled water-stopping material has a wedge shape, the water-stopping is sure. (B) This block is used for impermeable walls, revetments, etc.
When used for interlocking block pavement, it can be used as a drainage pavement.
【００２３】実施例１２ （図５９〜図６２）に基づいて実施例１２を説明するの
が良いが、実施方法はこれまでに述べたのと同様である
から省略する。この実施例の図は、ブロック６の側面４
に、凹面１ａを設ける手法の一例を示したものである。
特徴は、粒状材を詰める間詰空間の断面積をブロック上
面３に向って、３次元的に断面積を減らしたことであ
る。その効果は、３次元クサビ形状によって粒状材２ａ
の流出を阻止することにある。したがって、河川、海岸
等の根固工にこのブロック形状を採用すれば、流水、波
浪の作用によるブロックの移動、散乱対策に効果的であ
るが、インターロッキング効果が大きくなりすぎて、不
同沈下追従性が小さくなる可能性がある。なお、この形
状は、インターロッキング式プレキャスト部材の一つで
ある杭に用いている。The twelfth embodiment may be described based on the twelfth embodiment (FIGS. 59 to 62), but the method of implementation is the same as that described above, and therefore the description thereof is omitted. The illustration of this embodiment shows the side 4 of the block 6.
2 shows an example of a method of providing the concave surface 1a.
The feature is that the cross-sectional area of the filling space for filling the granular material is reduced three-dimensionally toward the block upper surface 3. The effect is that the granular material 2a has a three-dimensional wedge shape.
To prevent the outflow of. Therefore, if this block shape is adopted for the foundation work of rivers, coasts, etc., it is effective for measures against block movement and scattering due to the action of running water and waves, but the interlocking effect becomes too large and differential settlement follows. Sex may be reduced. This shape is used for the pile which is one of the interlocking type precast members.
【００２４】実施例１３ （図６３〜図６８）に基づいて実施例１３を説明する。
図６３は本発明のインターロッキング式プレキャストマ
クラギの縦断面図（図６４のＢ〜Ｂ矢視線）。図６４は
図６３の平面図。図６５は、図６４のＣ〜Ｃ矢視線の縦
断面図。図６６は、図６３のＡ−Ａ矢視線の横断面図。
図６７は、鉄筋コンクリートマクラギの配筋概念図（斜
視図）。図６８は、マクラギの敷設状況の斜視図であ
る。 （イ） プレキャストマクラギ６ａの側面４に、凹面１
ａを設ける。他のマクラギの凹面１ａとで構成される、
流線形状間詰め空間に、粒状材２ａを投入し、層状に締
固める。粒状材２ａは、マクラギに作用する輪荷重を、
道床バラストに荷重分散して伝える機能をする。 （ロ） このプレキャストマクラギの施工は、インター
ロッキングブロック舗装の施工に類似する。まず、路盤
の上に道床バラストを搬入し、敷均し、締固めるが、道
床バラストを過度に締固めると、道床バラストの振動吸
収能力が低下し、騒音が大きくなり、乗り心地が悪くな
る。次に、道床バラストの不陸整正をし、その上に床砂
（クッション砂）を敷設し締固めて、マクラギを並べ
る。そのマクラギ間にできる間詰空間に、粒状材２ａを
詰め、粒状材上面にアスファルト乳剤等を散布、又は、
舗装軌道（図１０７参照）で述べたように、特殊アスフ
ァルトを粒状材表層部分に注入する。このようにすれ
ば、粒状材の流出と降雨による水の浸入が防止できる。
本発明のマクラギの取替は、スラブ軌道に比較して容易
である。それは、マクラギの形状により１本当り重量が
軽いのと、間詰粒状材を除去すれば、マクラギが簡単に
取り出せるからである（注：間詰粒状材の除去には専用
の除去機械が必要である）。したがって、列車を通過さ
せながらのマクラギ交換も容易である。 （ハ） また、施工管理と維持管理も簡単である。なぜ
なら、このマクラギはコンファインドコンクリート化が
効果的にできて、耐久性が大きくなるうえに、マクラギ
間の粒状材によるインターロッキング作用によって、マ
クラギの不同沈下が、他の軌道構造よりも少ないからで
ある（注：マクラギの上にはレールがあり、列車荷重が
作用するたびに、マクラギ面整正のための道床つき固め
作業を行っているのと同じ効果がある）。なお、マクラ
ギ側面４と下面５との接続する部分のハンチ（面取り
状）形状を工夫すれば、上記の道床つき固め効果の調節
が可能である。その形状は、プレキャスト杭（図９４）
頭部形状が参考となる。 （ニ） マクラギの配筋は（図６７）、軸方向鉄筋９
（主鉄筋）を、曲げ部材の変形能力（じん性）を考えて
配置するが、基本的には、細径の鉄筋を部材の表面に近
いところに配置し、かつ、凹面１ａ部分の鉄筋間隔は、
上面３、下面５の鉄筋間隔と同様にするのが良い。ま
た、スターラップ１０（帯鉄筋）は、コンクリートの締
固めを阻害しない程度までスターラップ間隔を小さく
し、細径鉄筋を密に配筋する。そのようにすれば、コン
ファインドコンクリートとなり、列車荷重によるコンク
リートの微細クラックの発生、曲げ変形能力、耐力等が
改善され、マクラギの交換期間が大となり、トータルコ
ストを下げることが可能である。The thirteenth embodiment will be described based on the thirteenth embodiment (FIGS. 63 to 68).
FIG. 63 is a vertical cross-sectional view of the interlocking type precast sleeper of the present invention (see line BB in FIG. 64). 64 is a plan view of FIG. 63. 65 is a vertical cross-sectional view taken along the line C-C of FIG. 64. 66 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG. 63.
FIG. 67 is a conceptual diagram (perspective view) of reinforced concrete sleepers. FIG. 68 is a perspective view of a laying state of sleepers. (B) Concave surface 1 on the side surface 4 of the precast sleeper 6a
a is provided. Consists of another sleeper concave surface 1a,
The granular material 2a is put into the streamline-shaped space and compacted in layers. Granular material 2a, the wheel load acting on sleepers,
It has a function of distributing the load to the ballast ballast and transmitting it. (B) The construction of this precast sleeper is similar to the construction of interlocking block pavement. First, the ballast ballast is loaded onto the roadbed, laid and compacted, but if the ballast ballast is excessively compacted, the vibration absorption capacity of the ballast ballast is lowered, noise is increased, and riding comfort deteriorates. Next, calibrate the ballast of the ballast, lay the floor sand (cushion sand) on it, and compact it, and arrange the sleepers. The space between the sleepers is filled with the granular material 2a, and the asphalt emulsion or the like is sprayed on the upper surface of the granular material, or
As described in the paving track (see FIG. 107), the special asphalt is injected into the surface layer of the granular material. By doing so, it is possible to prevent the outflow of the granular material and the infiltration of water due to rainfall.
The sleeper replacement of the present invention is easier than the slab track. This is because the shape of the sleeper makes the weight lighter and that the sludge can be easily taken out by removing the interstitial granules (Note: a dedicated removal machine is required to remove the interstitial granules). is there). Therefore, sleepers can be easily exchanged while passing the train. (C) In addition, construction management and maintenance are easy. This is because this sleeper can be effectively made into confined concrete and has a high durability, and the interlocking action of the granular material between sleepers causes less differential settlement of sleepers than other track structures. Yes (note: there is a rail on the sleeper, and each time the train load acts, it has the same effect as doing the consolidation work with the bed to adjust the sleeper surface). Note that, by devising a haunch (chamfered) shape of a portion where the sleeper side surface 4 and the lower surface 5 are connected, the above-mentioned roadbed compaction effect can be adjusted. Its shape is a precast pile (Fig. 94)
The head shape is helpful. (D) The sleeper bar arrangement (Fig. 67) shows the axial rebar 9
The (main rebar) is arranged in consideration of the deformability (toughness) of the bending member, but basically, a small-diameter rebar is arranged near the surface of the member and the rebar spacing of the concave surface 1a Is
The distance between the reinforcing bars on the upper surface 3 and the lower surface 5 is preferably the same. In the stirrup 10 (reinforcing bar), the stirrup interval is reduced to the extent that it does not hinder the compaction of concrete, and the small diameter rebars are densely arranged. By doing so, it becomes a confined concrete, the generation of fine cracks in the concrete due to the train load, the bending deformation ability, the proof stress, etc. are improved, the sleeper replacement period becomes long, and the total cost can be reduced.
【００２５】実施例１４ （図６９〜図７１）に基づいて実施例１４を説明する。
図６９は、本発明の、ブロックの上面３が、平行四辺形
（正方形を含む）となっているインターロッキング式ブ
ロック（図４５〜図５４参照）を用いたブロック積み擁
壁の横断面図である（図７０のＢ〜Ｂ矢視線）。図７０
は図６９のＡ〜Ａ矢視線による正面図。図７１は、イン
ターロッキング式端部ブロックの斜視図である。以下に
本発明のブロック積み擁壁の築造方法（施工方法でもあ
る）を説明する。 （イ） 本発明のブロック積みは、基礎砕石９を敷均
し、転圧して、その上にインターロッキング式端部ブロ
ック１１を据付け、端部ブロック１１間にできる粒状材
間詰穴８に、胴込め粒状材２を投入、締固める。端部ブ
ロック１１は、基礎コンクリートの機能もする。端部ブ
ロック１１は、従来のブロック積みのように、細心の注
意をもって施工する必要はない。なぜなら、本発明のブ
ロック積みは、各段のブロック目地調整許容値が大きい
からである。 （ロ） 端部ブロック１１を据付けしたら、そのブロッ
クの裏に流用土を盛り、所定の流用土転圧高さ１２に締
固め、インターロッキング式ブロック６を一段積み上げ
る。なお、インターロッキング式ブロック６の据付けが
難しいときは流用土を利用して、ブロックをささえるの
が良い。ブロックの据付け後、粒状材間詰穴８に、胴込
め粒状材２を投入しながら粒状材を層状に、エアタンパ
ー、つき棒等で締固める。次に、ブロック背面に流用土
をまき出し、敷均して転圧する。このようにして、１段
目のブロック積みが終了する。以後のインターロッキン
グ式ブロック積みは、同じ作業工程を繰り返す。したが
って、作業は非常に単純となり、盛土転圧も容易であ
る。そのうえ、ブロックを積み上げるたびに、胴込め粒
状材２にはブロック重量による圧力が作用し、かつ、盛
土転圧による振動、及び胴込め粒状材２のつき固めによ
り、ブロック間インターロックは強固になってゆく。な
お、粒状材の締固め方法には、地盤改良工法の一つであ
るバイブロフローテーション工法の応用である水締めも
良い。この締固め原理は、砂が水で飽和されると粒子間
の摩擦が少なくなり、内部摩擦角が減少する。さらに、
振動作用を受けて振動加速度が大きくなると砂の内部摩
擦角は、ほとんど０゜に近くなるので粒子が押しつま
り、砂全体は良く締まる。この原理を用いて胴込め粒状
材２を締固めるには、粒状材に水を補給し、コンクリー
ト締固めに用いられるバイブレータで、水締めと振動と
を同時に行って締固める。この方法は、後で述べる護岸
ブロック等に採用すれば、工事費低下に効果的であると
考えられる。 （ハ） 粒状材は、砕石、砂利等を用いるが、インター
ロックを効果的に発現させるため、粒度調整したものが
良い。さらに、水締めを採用する場合は、切込み砂利を
用いて実施すると、砂利締固め時に、砂利に含まれる細
粒分はブロック目地より流出し、一層効果的な締固めが
できる。その作用は、一種のふるい分けと考えられる。
胴込め粒状材２の投入方向は、（図７０〜胴込め粒状材
投入方向１５）に示すように、ブロック面形状が正方形
の場合、水平面より４５°の角度である。その角度変化
は、ブロック面形状に関係する。したがって、ブロック
上面の形状を平行四辺形とすれば、胴込め粒状材投入方
向１５の角度を変えることができ、補強土擁壁の実施例
で述べる地盤掘削線の変化に対処することができる。 （ニ） 本発明のインターロッキングブロック積擁壁
は、図６９に示すごとく、曲線積みが容易にできる。そ
の理由は、目地幅調整許容量の大きさと、ブロック形状
とによってである（図７１参照）。ブロックの曲線積み
は、ブロックとブロックとの間に、木、コンクリート製
のクサビをかませて、ブロック目地間隔を調整し、近似
曲面を作り、城の石積に似せて積む。ゆえに、ブロック
面に疑似目地を設けたブロックで、曲線積みを実施すれ
ば相乗効果により良い景観となる。 （ホ） ブロックは、コンクリート、鉄筋コンクリート
等で製作するが、ブロックが小型である場合は、無筋コ
ンクリートとする。ブロックを大きくして、機械施工に
よるブロック積みの省力化をする場合は、鉄筋コンクリ
ートで製造するが、鉄筋の配筋量は多くする必要はな
い。具体的には、細径の鉄筋をプレキャストマクラギ
（図６７）に準じて、用心鉄筋程度に小量配筋する。The fourteenth embodiment will be described based on the fourteenth embodiment (FIGS. 69 to 71).
FIG. 69 is a cross-sectional view of a block stacking wall using an interlocking block (see FIGS. 45 to 54) in which the upper surface 3 of the block is a parallelogram (including a square) of the present invention. Yes (see the line B-B in FIG. 70). Figure 70
69 is a front view taken along the line AA of FIG. FIG. 71 is a perspective view of an interlocking end block. Hereinafter, a method of constructing a block retaining wall of the present invention (also a construction method) will be described. (A) In the block stacking of the present invention, the crushed foundation stones 9 are laid and rolled, and the interlocking type end block 11 is installed on the base crushed stone 9. Charge the body-filling granular material 2 and compact it. The end block 11 also functions as a foundation concrete. The end block 11 does not need to be installed with great care, unlike the conventional block stacking. This is because the block stacking of the present invention has a large block joint adjustment allowable value in each stage. (B) After the end block 11 is installed, the diversion soil is piled up on the back side of the block, compacted to a predetermined diversion soil compaction height 12, and the interlocking block 6 is stacked one step. When it is difficult to install the interlocking block 6, it is preferable to use the diversion soil to support the block. After the block is installed, the granular material 2 is charged into the granular material filling hole 8, and the granular material is layered and compacted with an air tamper, a stick, or the like. Next, the diversion soil is sprinkled on the back surface of the block, spread, and rolled. In this way, the block stacking of the first stage is completed. For the subsequent interlocking block stacking, the same work process is repeated. Therefore, the work is very simple and the embankment compaction is easy. Moreover, each time the blocks are piled up, the pressure due to the block weight acts on the body-filling granular material 2, and the interlocking between blocks becomes strong due to the vibration due to the embankment rolling pressure and the solidification of the body-filling granular material 2. Go on. As a compaction method for the granular material, water tightening, which is an application of the vibro flotation method, which is one of the ground improvement methods, may be used. According to this compaction principle, when sand is saturated with water, friction between particles is reduced and an internal friction angle is reduced. further,
When the vibration acceleration increases due to the vibration action, the internal friction angle of the sand becomes almost 0 °, so that the particles are pushed and the whole sand is tightly tightened. In order to compact the body-filled granular material 2 using this principle, water is replenished to the granular material and the vibrator used for compacting concrete simultaneously performs water compaction and vibration to compact. It is considered that this method will be effective in reducing construction costs if it is applied to revetment blocks, which will be described later. (C) As the granular material, crushed stone, gravel or the like is used, but it is preferable to adjust the particle size in order to effectively develop interlock. Furthermore, when water tightening is adopted, if it is carried out using cut gravel, during compaction of gravel, fine particles contained in the gravel flow out from the block joints, and more effective compaction can be performed. The action is considered as a kind of sieving.
When the block surface shape is a square as shown in (FIG. 70 to the body-filling granular material loading direction 15), the loading direction of the body-filling granular material 2 is an angle of 45 ° from the horizontal plane. The angle change is related to the block surface shape. Therefore, if the shape of the upper surface of the block is a parallelogram, the angle in the charging direction 15 of the grain-filling granular material can be changed, and the change of the ground excavation line described in the embodiment of the reinforced soil retaining wall can be coped with. (D) The interlocking block product retaining wall of the present invention can be easily curvedly stacked as shown in FIG. 69. The reason for this is the size of the joint width adjustment allowance and the block shape (see FIG. 71). The curving of blocks is done by biting a wedge made of wood or concrete between the blocks to adjust the block joint spacing to create an approximate curved surface and stack it to resemble the masonry of a castle. Therefore, if a block is provided with a pseudo joint on the block surface and curved stacking is performed, a synergistic effect produces a better landscape. (E) Blocks are made of concrete, reinforced concrete, etc., but if the block is small, use unreinforced concrete. If the blocks are made larger to save the labor of the block stacking by machine work, the blocks are made of reinforced concrete, but it is not necessary to increase the reinforcement amount. Specifically, a small-diameter reinforcing bar is arranged in a small amount to the extent of a precautionary reinforcing bar according to the precast sleeper (Fig. 67).
【００２６】実施例１５ （図７２〜図７６）に基づいて実施例１５を説明する。
図７２は、ブロック上面３が、平行四辺形となっている
本発明のインターロッキング式ブロック（図４５〜図５
４参照）を用いた多数アンカー式補強土擁壁の横断面図
である（図７３のＣ〜Ｃ矢視線）。図７３は、図７２の
Ｂ〜Ｂ矢視線による正面図。図７４は、インターロッキ
ング式ブロックとアンカーの斜視図である。以下、本発
明の多数アンカー式補強土擁壁の築造方法について説明
する。 （イ） 現地盤を掘削し、基礎砕石９を施工する。その
上に、インターロッキング式端部ブロック１１を布設
し、ブロックとブロックとの間に構成される粒状材間詰
穴８に、胴込め粒状材２を詰め、層状に締固める。な
お、端部ブロック１１は基礎コンクリートの役割もす
る。次に、流用土を搬入、まき出して、シャックル受台
１８の下まで敷均し、転圧する。ブロックに埋め込まれ
たシャックル受台１８に、ネジ付きシャックル２１を取
り付ける（図７６参照）。ネジ付きシャックル２１にネ
ジフシ鉄筋２０をナット１９で連結し、その端部にアン
カープレート２２を設置する（図７４参照）。これで基
礎兼用の端部ブロック１１の施工は終了するが、掘削線
１７との接合部に広い隙間ができた場合、その隙間に、
大きな粒径の粒状材で間詰めするのが良い。その理由
は、胴込め粒状材の流出を防止するためである。なお、
インターロッキング式ブロック６と掘削線１７の接合部
も同様である（注：掘削線１７は、正規掘削断面より少
々小さくして、ブロック据え付け時に修正掘削するのが
良い）。 （ロ） 端部ブロック１１の布設が終了したら、１段目
のインターロッキング式ブロック６を据え付け、垂直度
を木製クサビ等で調整するが、これまでの壁面材のよう
に、細心の注意をはらってする必要はない。それはブロ
ック形状が、転倒しにくい形に作られているからであ
る。垂直度管理が終了したら、ブロック間にできる粒状
材間詰穴８に、胴込め粒状材２を投入し、層状に締固め
る。次に、シャックル受台１８の下まで流用盛土１０を
敷均し、転圧するが、まき出し、転圧高さは２０ｃｍ〜
３０ｃｍ位の範囲でする。さらに、シャックル受台１８
とアンカープレート２２との間を、ネジフシ鉄筋２０、
ネジ付きシャックル２１、ナット１９で連結し、アンカ
ーを構成する。以後、上記の作業工程を繰り返せば、多
数アンカー式補強土擁壁が築造できる。 （ハ） ブロック上面３の平面形状が平行四辺形となっ
ているインターロッキングブロックを用いる理由は、図
７３に示すように、胴込め粒状材投入方向１５とブロッ
クと掘削線１７との接合部に関係している。道路建設に
使用される擁壁構造物は、地形上、谷部に施工する場合
が多いため、図７３に示す掘削線勾配となる。ゆえに、
平行四辺形形状のブロックは、掘削線１７と相性が良い
と言える。言いかえれば、現地の地形に合わせることの
できるブロック上面形状は、現地盤の掘削量が減少し、
掘削線１７の変化にも対応できる。 （ニ） 舗装１３に接するインターロッキング式端部ブ
ロック１１には、アンカーを取り付けないが、ブロック
が土圧に対して安定した形状であるために必要としな
い。また、大きな土圧が作用する場合は、端部ブロック
１１の粒状材間詰穴８（垂直の部分）にコンクリートを
打設すると、端部ブロックは相互に一体化され、輪荷重
等の部分土圧に抵抗する。さらに、副次的効果として、
ガードレール支柱等の建込み穴としても利用できる。The fifteenth embodiment will be described based on the fifteenth embodiment (FIGS. 72 to 76).
72 is an interlocking block of the present invention in which the block upper surface 3 is a parallelogram (FIGS. 45 to 5).
Fig. 74 is a transverse cross-sectional view of a multi-anchor type reinforced soil retaining wall (see Fig. 4) (C-C arrow line in Fig. 73). 73 is a front view taken along the line BB of FIG. 72. FIG. 74 is a perspective view of an interlocking block and an anchor. Hereinafter, a method for constructing a multi-anchor type reinforced soil retaining wall of the present invention will be described. (B) Excavate the site board and construct foundation crushed stone 9. An interlocking type end block 11 is laid thereon, and the packing material granular material 2 is packed in the granular material packing hole 8 formed between the blocks and compacted in layers. The end block 11 also serves as basic concrete. Next, the reclaimed soil is carried in, unrolled, laid down under the shackle cradle 18, and compacted. The shackle 21 with a screw is attached to the shackle cradle 18 embedded in the block (see FIG. 76). The screw bar rebar 20 is connected to the threaded shackle 21 with the nut 19, and the anchor plate 22 is installed at the end portion thereof (see FIG. 74). This completes the construction of the end block 11 that also serves as a foundation, but if a wide gap is created at the joint with the excavation line 17, the
It is better to fill with a granular material having a large particle size. The reason is to prevent the outflow of the granular material packed in the body. In addition,
The same applies to the joint between the interlocking block 6 and the excavation line 17 (Note: the excavation line 17 should be slightly smaller than the normal excavation cross section, and it is better to excavate the block when the block is installed). (B) After laying the end blocks 11, install the interlocking block 6 of the first stage and adjust the verticality with wooden wedges, etc., but pay close attention to the wall material so far. There is no need to do it. This is because the block shape is made so that it does not fall over. When the verticality control is completed, the cylinder-filled granular material 2 is put into the granular material packing hole 8 formed between the blocks and compacted in layers. Next, the diversion embankment 10 is laid down to the bottom of the shackle cradle 18 and compacted, but it is unrolled and the compaction height is 20 cm to
The range is about 30 cm. Furthermore, the shackle cradle 18
Between the anchor plate 22 and the anchor plate 22,
The shackle 21 with a screw and the nut 19 are connected to form an anchor. After that, by repeating the above work steps, a large number of anchor type reinforced soil retaining walls can be constructed. (C) The reason why the interlocking block in which the planar shape of the block upper surface 3 is a parallelogram is used is that, as shown in FIG. 73, the interlocking granular material feeding direction 15 and the joint portion between the block and the excavation line 17 are used. Involved. Since retaining wall structures used for road construction are often constructed in valleys on the terrain, the excavation line gradient shown in FIG. 73 is obtained. therefore,
It can be said that the parallelogram-shaped block is compatible with the excavation line 17. In other words, the block top shape that can be matched to the local topography reduces the amount of excavation on the local board,
The excavation line 17 can be changed. (D) An anchor is not attached to the interlocking-type end block 11 in contact with the pavement 13, but it is not necessary because the block has a stable shape against earth pressure. Further, when a large earth pressure is applied, when concrete is placed in the granular material filling holes 8 (vertical portion) of the end block 11, the end blocks are integrated with each other, and partial soil such as wheel load is obtained. Resist pressure. Furthermore, as a side effect,
It can also be used as a construction hole for guardrail columns.
【００２７】実施例１６ （図７７〜図８０）に基づいて実施例１６を説明する。
図７７は、本発明のインターロッキング式ブロック（図
５０〜図５４参照）を用いたブロック張り護岸の横断面
図である（図７８のＣ〜Ｃ矢視線による断面）。図７８
は、図７７のＡ〜Ａ矢視線による平面図。図７９は、図
７７のＢ〜Ｂ矢視線による断面図である。以下、本発明
のブロック張り護岸の築造方法について説明する。 （イ） このブロック張りは、基礎床掘を終了した後、
割石基礎９ａを施工する。この割石基礎９ａの施工は、
まず、インターロッキング式端部ブロック１１の下面５
の高さまで割石を敷設し、締固め、目つぶし砕石等で間
詰をする。次に、端部ブロック１１をクレーン等で据え
付けると同時に、割石をブロック側面４、凹面１ａの部
分に投入し、端部ブロック１１の支えとする。ブロック
前面（河川側）の支えがある程度できたら、端部ブロッ
ク１１の盛土転圧高さ１２（ブロック背面）まで、割石
を詰め、締固めて、端部ブロックを固定する。なお、割
石の投入締固めは、ブロック前面（河川側）とブロック
背面（舗装側）との割石投入、締固めによって、ブロッ
クを固定するため、慎重に施工する必要がある。なぜな
ら、端部ブロック１１は、コンクリート基礎の役目をす
るからである。 （ロ） 端部ブロック１１の据え付け終了後、インター
ロッキング式ブロック６、止水材７、胴込め粒状材２を
施工するが、ブロック張り護岸の築造は、１段のブロッ
ク張り施工作業の繰返しであるから、その作業について
述べる。端部ブロック１１の背面に、クレーン等を用い
てインターロッキング式ブロック６を据え付けるが、ブ
ロック目地は、胴込め粒状材２が流水、波浪によって吸
出されない程度に目地間隔の精度管理をする。したがっ
て、ブロック積の場合のように目地調整許容量は大きく
ないが、胴込め粒状材２の粒度調整によって粒状材の流
出は、ある程度防止できるので厳しい管理は不用であ
る。１段目のインターロッキング式ブロック６の据え付
けは、ブロック下面５が盛土仕上がり面に合せて製造さ
れているから、据え付けは容易にできる。ブロックの据
え付けと同時にブロック下面５の下部に盛土材を入れ
て、ブロックを仮固定しておく。ブロック据え付けがあ
る程度先行すれば、盛土材を搬入し、まき出し転圧を実
施し、次のブロック据え付け面を確保するが、特にブロ
ックが接合する盛土面上は、人力で施工し、ブロックの
据え付けが容易にできるように盛土面を不陸整正する。
インターロッキング式ブロック据付け後、ブロック間に
構成されたブロック下面５に近い間詰空間に、止水材７
をブロックの側面４方向から詰める（図７８の胴込め粒
状材投入方向１５を参照）。さらに、ブロック側面より
胴込め粒状材２を投入し、衝撃、振動を粒状材に与えて
締固め、ブロック間インターロックを強固にする。な
お、ブロックを２段敷設して上記の間詰めを実施しても
良い（注：前出願のブロック張りの間詰めはブロック上
面３の方向より実施している）。以後、上記の作業工程
を繰り返す。舗装１３に接続するインターロッキング式
端部ブロック１１を敷設したら、舗装を施工する。この
ように、盛土転圧、ブロック施工は容易で、かつ、波浪
等の作用による胴込め粒状材２の流出は無いようにした
築造構造である。 （ハ） 端部ブロック１１の前面の割石基礎９ａは、間
詰め、締固めを十分実施し、表層部に玉石コンクリート
１４を施工する。なお、軟弱地盤対策に使用するプレキ
ャスト杭を用いて根固をする方法もあるが、その方法の
説明は、最後の実施例で述べる。 （ニ） 本発明のブロック張り構造を海岸堤防に採用す
れば、護岸ブロックが階段状になっているがため、越波
が減少する。さらに、図８０の斜視図に示すように階段
が交差することによって、波が護岸上で分散され、反射
波が少なくなるとともに、景観、親水護岸としても良い
結果をもたらす。Example 16 will be described with reference to Example 16 (FIGS. 77 to 80).
77 is a transverse cross-sectional view of a block revetment using the interlocking block (see FIGS. 50 to 54) of the present invention (cross section taken along the line CC in FIG. 78). Fig. 78
77 is a plan view taken along the line AA of FIG. 79 is a cross-sectional view taken along the line BB of FIG. 77. Hereinafter, a method of constructing a block-covered revetment of the present invention will be described. (B) This block upholstery will be
The rubble foundation 9a is constructed. Construction of this quarry stone foundation 9a
First, the lower surface 5 of the interlocking end block 11
Lay stones up to the height, compact, and crush with crushed stones. Next, at the same time when the end block 11 is installed by a crane or the like, a rubble stone is put into the block side surface 4 and the concave surface 1a to support the end block 11. When the front surface of the block (river side) is supported to some extent, the end blocks are fixed to the embankment rolling height 12 (back surface of the end block 11) with crushed stones and compaction. It should be noted that the crushed stones should be compacted by compacting the crushed stones by loading and compacting the crushed stones on the front side (river side) and the back side (pavement side) of the block. This is because the end block 11 serves as a concrete foundation. (B) After the end block 11 has been installed, the interlocking type block 6, the water blocking material 7, and the body-filling granular material 2 are constructed. Since there is, I will describe the work. The interlocking block 6 is installed on the back surface of the end block 11 by using a crane or the like, and the joint accuracy of the block joint is controlled to such an extent that the cylinder-filled granular material 2 is not sucked out by running water or waves. Therefore, the joint adjustment allowable amount is not so large as in the case of the block product, but the granular material can be prevented from flowing out to some extent by adjusting the particle size of the body-filled granular material 2, so strict control is unnecessary. The interlocking block 6 of the first stage can be installed easily because the lower surface 5 of the block is manufactured so as to match the finished surface of the embankment. Simultaneously with the installation of the block, an embankment material is put under the lower surface 5 of the block to temporarily fix the block. If the block is installed to a certain extent, the embankment material is loaded, rolled out and rolled to secure the next block installation surface.Especially on the embankment surface where the block joins, the work is done manually to install the block. The surface of the embankment is uneven so that it can be easily done.
After installation of the interlocking block, the water blocking material 7 is placed in the interlocking space near the block lower surface 5 formed between the blocks.
Are packed from the four sides 4 of the block (see the direction 15 for inserting the granular material in FIG. 78). Further, the body-filling granular material 2 is charged from the side surface of the block, and shock and vibration are applied to the granular material to compact it, thereby strengthening the interlock between blocks. Note that the blocks may be laid in two stages to carry out the above-mentioned padding (Note: the padding of the block in the previous application is carried out from the direction of the block upper surface 3). After that, the above work steps are repeated. Once the interlocking end block 11 connected to the pavement 13 has been laid, the pavement is constructed. In this manner, the embankment compaction and the block construction are easy, and the built-in structure is such that the body-filled granular material 2 does not flow out due to the action of waves or the like. (C) The rubble foundation 9a on the front surface of the end block 11 is sufficiently packed and compacted, and the cobblestone concrete 14 is applied to the surface layer portion. There is also a method of fixing by using a precast pile used for soft ground countermeasures, but the method will be described in the last example. (D) If the block-tensioned structure of the present invention is adopted for a coastal dike, the seawall block has a staircase shape, and therefore overtopping is reduced. Further, as shown in the perspective view of FIG. 80, the stairs intersect to disperse the waves on the revetment, reduce the reflected waves, and provide good results as a landscape and hydrophilic revetment.
【００２８】実施例１７ （図８１〜図８３）に基づいて実施例１７を説明する。
図８１は、本発明のインターロッキング式ブロック（図
５０〜図５４参照）を用いた、フィルダム等に使用され
る遮水壁の横断面図（図８２のＣ〜Ｃ矢視線）である。
図８２は、図８１のＡ〜Ａ矢視線による平面図。図８３
は、図８１のＢ〜Ｂ矢視線による断面図である。以下、
本発明の遮水壁の築造方法について説明する。 （イ） 止水壁１６を鉄筋コンクリートで施工し、イン
ターロッキング式端部ブロック１１のブロック下面５ま
で堤体材料をまき出し、転圧する。堤体材料は、締固め
容易で、沈下量の小さい材料で築堤するが、従来のよう
にロック材を用いる必要はない。その理由は、遮水壁が
柔構造であり、かつ、止水構造の不同沈下追従性とによ
ってである。したがって、堤体材料は砂礫質土、及び土
質材料を安定処理（例：セメント系固化材を混入し土質
改良する）して用いることができる。 （ロ） インターロッキング式端部ブロック１１の据付
けは、ブロック下面５まで、まき出し転圧された堤体盛
土１０を不陸整正し、所定の位置に端部ブロック１１を
クレーン等で据付け、仮固定する。次に、堤体材料を搬
入し、まき出し転圧し、堤体盛土１０を締固めるが、端
部ブロック下面５の傾斜している部分は、タンパー等で
十分つき固め、端部ブロック１１を盛土で固定する。堤
体中央部はタイヤローラ等で締固める。 （ハ） 端部ブロック１１の布設が終了した後、止水壁
１６と端部ブロックとの間にできる止水材間詰空間に弾
塑性止水材７（アスファルトピッチ等）をブロック側面
より注入、または詰める。この弾塑性止水材７は、胴込
めインターロック兼用止水材２ｂ（アスファルト）より
漏れる水を排水用粒状材８（砂等）を通して排水孔９に
導く止水材である。したがって、ブロック間のインター
ロック効果は小さい。 （ニ） インターロッキング式ブロック６の据付けは、
端部ブロック１１と同様である。また、弾塑性止水材７
の施工方法も同じであるが、施工方法の注意点を再度繰
返すと、止水材はブロック側面より注入、または詰める
（図８２〜止水材間詰方向１５参照）。弾塑性止水材７
の間詰めが終了したら、ブロック側面の直線に囲まれた
粒状材間詰空間に排水用粒状材８をブロック上面３より
詰めて、インターロッキング式ブロックをある程度固定
する。排水用粒状材８の機能は、胴込めインターロック
兼用止水材２ｂから漏水する水の通路の役割をする。ゆ
えに、粒状材は透水係数を考慮した粒度調整材を使用す
る。 （ホ） 以上の作業を繰返して、インターロッキング式
ブロック６を４段〜５段積み上げたのち、ブロック上面
３より、胴込めインターロック兼用止水材２ｂを間詰空
間に締固めながら層状に詰める。この止水材は、ブロッ
クとブロックとのインターロッキング材であるととも
に、遮水壁の要部となる止水材でもある。したがって、
胴込めインターロック兼用止水材２ｂは、水利アスファ
ルト等を使用するのが良い。水利アスファルトの場合、
アスファルトセメント（ブローン，ストレートアスファ
ルト）、粗骨材の粒径、細骨材、フィラー等の配合設計
によって、ブロック間インターロック効果と締固めの容
易さとが変化する。ゆえに配合試験を実施して使用す
る。なお、ブロックを全断面施工（注：弾塑性止水材，
排水用粒状材まで施工）し、その後で、胴込めインター
ロック兼用止水材２ｂを実施しても良い。なぜなら、ブ
ロックは階段上に施工されるから、ブロック上面３より
の止水材施工は容易にできるからである。 （ヘ） ブロック上面の目地間隔は、胴込めインターロ
ック兼用止水材締固め機械（機械式つき棒）の大きさに
もよるが、１０ｃｍ程度は必要である。また、注入工法
による場合は上記の値より狭くても施工できる。 （ト） この遮水壁築造方法を採用すれば、堤体盛土１
０締固めは容易となり、胴込めインターロック兼用止水
材２ｂの弾塑性能力によって不同沈下追従性が向上す
る。したがって、堤体盛土材料の使用範囲を拡大し、か
つ、軟弱基礎地盤上に遮水壁を設けることも可能とな
る。The seventeenth embodiment will be described based on the seventeenth embodiment (FIGS. 81 to 83).
81 is a cross-sectional view (see line C-C in FIG. 82) of a water blocking wall used in a fill dam or the like using the interlocking type block (see FIGS. 50 to 54) of the present invention.
82 is a plan view taken along the line AA of FIG. 81. FIG.
FIG. 82 is a sectional view taken along the line BB of FIG. 81. Less than,
The method of constructing the impermeable wall of the present invention will be described. (A) The water blocking wall 16 is constructed by reinforced concrete, and the bank material is spilled to the block lower surface 5 of the interlocking end block 11 and rolled. The bank material is made of a material that is easy to compact and has a small subsidence amount, but it is not necessary to use a lock material as in the conventional case. The reason for this is that the impermeable wall has a flexible structure and the water-stopping structure has differential settlement followability. Therefore, the levee material can be used after the gravel soil and the soil material are subjected to a stable treatment (for example, the cement-based solidifying material is mixed to improve the soil quality). (B) To install the interlocking type end block 11, the bank embankment 10 that has been rolled out and compacted is unevenly adjusted to the block lower surface 5, and the end block 11 is installed at a predetermined position with a crane or the like. Temporarily fix. Next, the bank material is loaded, rolled out and compacted, and the bank embankment 10 is compacted. The inclined portion of the lower surface 5 of the end block is sufficiently solidified with a tamper or the like to embed the end block 11. Fix with. The central part of the bank is compacted with tire rollers. (C) After the installation of the end block 11 is completed, an elasto-plastic water blocking material 7 (asphalt pitch, etc.) is injected from the side surface of the block into the water blocking material filling space formed between the water blocking wall 16 and the end block. , Or stuff. The elasto-plastic water blocking material 7 is a water blocking material that guides water leaking from the water blocking material 2b (asphalt) that also functions as a body interlock through drainage granular material 8 (sand or the like) to the drain hole 9. Therefore, the interlock effect between blocks is small. (D) Installation of the interlocking block 6
It is similar to the end block 11. Also, elasto-plastic water blocking material 7
Although the construction method is also the same, if the precautions of the construction method are repeated again, the water blocking material is injected or packed from the side surface of the block (see FIG. 82 to water blocking material interpacking direction 15). Elasto-plastic water blocking material 7
When the space filling is completed, the drainage granular material 8 is packed from the block upper surface 3 in the granular material packing space surrounded by the straight line on the side surface of the block, and the interlocking block is fixed to some extent. The function of the granular material 8 for drainage serves as a passage for the water leaking from the water blocking material 2b that also serves as the interlocking body interlock. Therefore, as the granular material, a particle size adjusting material considering the water permeability is used. (E) After repeating the above-mentioned work to stack the interlocking type blocks 6 in 4 to 5 steps, from the top surface 3 of the block, pack the interlocking interlocking and water blocking material 2b into the packing space in layers while compacting it. . This water blocking material is an interlocking material between the blocks and also a water blocking material which is a main part of the water blocking wall. Therefore,
It is preferable to use water-containing asphalt or the like for the water-stopping material 2b that also serves as the body-locking interlock. For irrigated asphalt,
The interlock effect between blocks and the ease of compaction vary depending on the mix design of asphalt cement (blown, straight asphalt), grain size of coarse aggregate, fine aggregate, filler, etc. Therefore, a compounding test is conducted and used. In addition, the block is constructed in all sections (Note: elasto-plastic water blocking material,
It is also possible to perform the construction up to the granular material for drainage), and then implement the water blocking material 2b that also serves as a trunk interlock. This is because the block is constructed on the stairs, so that the waterproof material can be easily constructed from the block upper surface 3. (F) The joint spacing on the upper surface of the block needs to be about 10 cm, although it depends on the size of the compacting machine for water blocking material (mechanical rod) that also functions as a cylinder interlock. Further, in the case of the injection method, the work can be performed even if the value is smaller than the above value. (G) If this impermeable wall construction method is adopted, embankment embankment 1
0 compaction becomes easy, and the differential settlement followability is improved by the elasto-plasticity of the water blocking material 2b that also serves as the interlock for the shell. Therefore, it becomes possible to expand the range of use of the bank embankment material and to provide the impermeable wall on the soft foundation ground.
【００２９】実施例１８ （図８４〜図８８）に基づいて実施例１８を説明する。
図８４は、軟弱地盤対策、根固工等に用いるインターロ
ッキング式プレキャスト杭の縦断面図（図８５のＣ〜Ｃ
矢視線）である。図８５は平面図。図８６は、図８４の
Ａ〜Ａ矢視線による横断面図。図８７は、図８４のＢ〜
Ｂ矢視線による横断面図である。 （イ） プレキャスト杭頭部６ｂの側面４に、凹面１ａ
を設け、プレキャスト杭頭部６ｂの間に、凹面１ａで囲
まれた流線形状の間詰空間を構成する。その空間に粒状
材２ａを詰め、締固める。杭部５ａは、側面４（合せ
面）より杭先端部８に向って、杭断面積を減少させる。
その方法は、図８７，図８８に示すごとく、杭の側面４
よりＢ〜Ｂ矢視線まではプレキャスト杭頭部６ｂと杭部
５ａとの断面すりつけ区間とし、Ｂ〜Ｂ矢視線から杭先
端部８までは十字型の杭部断面形状とする。このような
形状にする理由は、杭の打設を容易とし、かつ、杭部５
ａの曲げ変形性能（曲げ抵抗，じん性）を向上するため
である。なお、副次的な効果として、杭部断面を十字型
とすれば、杭の打ち込み時における直進性能が良くな
る。杭の配筋は、プレキャストマクラギに準じてする
が、特に杭先端部８周辺の配筋は、用心鉄筋を配置し
て、打撃、振動による破壊を防止すると良い。 （ロ） 本発明のインターロッキング式プレキャスト杭
は、次のように施工する。軟弱地盤７に、バイブロハン
マー等を用いて、振動、打撃を杭に与え、地盤に貫入さ
せる。そのようにすけば、ゆるい砂質土軟弱地盤は、杭
部断面積分排除され、締固められる。また、粘性土地盤
の場合は、軟弱地盤面が盛り上り、杭側面４と杭側面と
で構成される直線形状空間に軟弱土が入ってくる。次
は、所定の杭の打設が終了したら、プレキャスト杭頭部
の凹面１ａで構成される流線形状間詰空間に、粒状材を
投入し、締固める。粒状材２ａの締固めは、つき棒等で
するのも良いが、杭を振動させたり、水締めをしたりす
ると効果的にできる。粒状材２ａは、粒度調整したもの
を用いるのも良いが、材料価格のことを考えれば、河川
の切込砂利で良い。さらに、軟弱地盤が砂質土である場
合には、砂質土をふるい機、または選別機を使用して、
流用しても良い。また、杭の目地間隔を広げて、砂礫材
料で杭間をインターロックすることもできる。 （ハ） 上記のごとく、本発明のインターロッキング式
プレキャスト杭は、機械化施工するのに適した杭であっ
て、省力化、急速施工を目的としたものである。The eighteenth embodiment will be described based on the eighteenth embodiment (FIGS. 84 to 88).
FIG. 84 is a vertical cross-sectional view of an interlocking type precast pile used for soft ground countermeasures, foundation work, etc. (C to C in FIG. 85).
Arrow line). FIG. 85 is a plan view. 86 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG. 84. FIG. 87 shows B to B in FIG. 84.
It is a cross-sectional view taken along the line B. (A) The concave surface 1a is provided on the side surface 4 of the precast pile head portion 6b.
To form a streamline-shaped interstitial space surrounded by the concave surface 1a between the precast pile head portions 6b. The space is filled with the granular material 2a and compacted. The pile portion 5a reduces the pile cross-sectional area from the side surface 4 (the mating surface) toward the pile tip portion 8.
As shown in FIGS. 87 and 88, the method is as shown in FIG.
From the line BB to the line of view, the section is a section where the precast pile head portion 6b and the pile portion 5a are rubbed, and from the line BB to the line of the pile tip 8 is a cross-shaped cross section of the pile portion. The reason for using such a shape is that the pile can be easily driven and the pile portion 5
This is to improve the bending deformation performance (bending resistance, toughness) of a. As a secondary effect, if the cross section of the pile portion is formed in a cross shape, the straight running performance at the time of driving the pile is improved. Although the reinforcement of the pile is based on the precast sleeper, it is recommended that the reinforcement reinforcement around the tip 8 of the pile should be provided with a guard rebar to prevent damage due to impact or vibration. (B) The interlocking type precast pile of the present invention is constructed as follows. A vibro hammer or the like is used to apply vibration and impact to the piles on the soft ground 7 to penetrate the ground. By doing so, the loose sandy soil soft ground is compacted by eliminating the cross section of the pile section. In the case of cohesive ground, the soft ground surface rises and soft soil enters the linear space formed by the pile side surface 4 and the pile side surface. Next, when the driving of the predetermined pile is completed, the granular material is put into the streamline-shaped interstitial space formed by the concave surface 1a of the precast pile head and compacted. The granular material 2a may be compacted with a stick rod or the like, but it can be effectively achieved by vibrating the pile or water-tightening. The granular material 2a may have a grain size adjusted, but in consideration of the material price, it may be cut gravel of a river. Furthermore, if the soft ground is sandy soil, use a sander sieving machine or a sorter to
You may divert. It is also possible to widen the joint intervals between the piles and interlock the piles with gravel material. (C) As described above, the interlocking type precast pile of the present invention is a pile suitable for mechanized construction, and is intended for labor saving and rapid construction.
【００３０】実施例１９ （図８９〜図９３）に基づいて実施例１９を説明する。
図８９は、護岸基礎工等に用いるインターロッキング式
プレキャスト杭の縦断面図である。 （イ） この杭の、間詰空間形状、杭部断面形状は前記
のブロック、杭の実施例で述べたので省略する。 （ロ） このプレキャスト杭の施工は、軟弱地盤７に、
杭打ち機械（モンケン，バイブロハンマー等）で打設す
る。打設時に注意することは、杭の垂直度管理と目地間
隔精度である。なぜなら、この杭は、軟弱地盤の締固
め、杭間の鉛直インターロッキングをするものでなく、
杭に作用する側圧に抵抗し、水平インターロッキング作
用で、杭列を一体化するものである（図９９〜図１０１
参照）。したがって、杭部５ａの十字型形状は、杭の受
ける受働土圧の増大と杭曲げモーメント抵抗増加、杭の
打設しやすさとを考慮したものである。 （ハ） 杭間で構成される間詰空間には、粒状材２ａを
詰める。その粒状材の締固めは、粒状材を投入、注水し
ながら棒状バイブレータ等で振動を与えて施工すると良
い。すなわち、水締めが適している。次に、凹面上部ま
で水締めで詰め、その後は、つき棒等で衝撃を与えて層
状に締固め、インターロックを強固する。 （ニ） 本発明のプレキャスト杭を、河川、海岸護岸等
の基礎工（図９９参照）に使用すれば、杭間は粒状材で
満たされ、堤防地盤と河川とは地下水で連続する。した
がって、地下水との水循環を生じ、停水腐敗を防止で
き、水辺部は水中溶存酸素量が増大して、水の浄化機能
が高まり、環境保全に非常に効果がある。The nineteenth embodiment will be described based on the nineteenth embodiment (FIGS. 89 to 93).
FIG. 89 is a vertical cross-sectional view of an interlocking type precast pile used for a seawall foundation work or the like. (B) The shape of the space between the piles and the cross-sectional shape of the pile portion of this pile have been described in the above-mentioned embodiments of blocks and piles, and therefore will be omitted. (B) Construction of this precast pile is performed on soft ground 7.
It is driven by a pile driving machine (Monken, vibro hammer, etc.). At the time of driving, pay attention to the verticality control of the pile and the joint spacing accuracy. Because this pile does not compact the soft ground and does vertical interlocking between the piles,
It resists lateral pressure acting on the piles and integrates the pile rows by horizontal interlocking action (Figs. 99 to 101).
reference). Therefore, the cruciform shape of the pile portion 5a is in consideration of an increase in the passive earth pressure received by the pile, an increase in the bending moment resistance of the pile, and the ease of placing the pile. (C) The granular material 2a is packed in the packing space formed between the piles. For compaction of the granular material, it is preferable to apply the granular material while applying water and applying vibration with a rod-shaped vibrator or the like. That is, water tightening is suitable. Next, the upper part of the concave surface is filled with water, and thereafter, an impact is applied by a stick or the like to compact the layers to form a strong interlock. (D) When the precast pile of the present invention is used for a basic construction such as a river or a seawall (see FIG. 99), the space between the piles is filled with granular material, and the embankment ground and the river are continuous with groundwater. Therefore, water circulation with groundwater can be generated, water spoilage can be prevented, the amount of dissolved oxygen in the water at the waterside increases, and the water purification function is enhanced, which is very effective for environmental protection.
【００３１】実施例２０ （図９４〜図９８）に基づいて実施例２０を説明する。
図９４は根固工、水制工等に使用するインターロッキン
グ式プレキャスト杭の縦断面図（図９５のＣ〜Ｃ矢視
線）である。 （イ） この杭の、間詰空間形状、杭部断面形状は前記
ブロック、杭の実施例で述べたので省略する。 （ロ） このプレキャスト杭の施工は、粘性土軟弱地盤
上７に砕石等の粒状材２ａを投入、敷均しする。その粒
状材２ａの厚さは、凹面１ａで杭間に構成する間詰空間
の体積に依存する。なぜなら、この杭は、軟弱地盤上に
敷均された粒状材２ａの上から杭を打設するからであ
る。そのように杭を打設すれば、プレキャスト杭頭部の
側面４の目地間隔が、上面３部分の目地間隔より大きい
ため、接続して打つ杭の間詰空間には、自動的に粒状材
２ａが詰められる。その理由は、プレキャスト杭頭部６
ｂの側面４より杭部５ａのＢ〜Ｂ矢視線までの杭断面形
状に関係する（図９８参照）。杭を打設すれば、杭部５
ａの断面積（体積でもある）分軟弱地盤７は側方、又は
鉛直に移動し、かつ、杭は地盤に貫入することによって
である。また、杭の打ち込みができない時は、杭を引抜
き位置をずらして打つと良い。なお、砂質地盤の場合、
粒状材２ａの投入は不用のこともある。 （ハ） 杭間で構成される間詰空間の粒状材２ａは、上
記の方法で詰められるが、完全に間詰をするため、杭の
上面３より粒状材を投入し、杭に振動又は粒状材に打撃
を与えて、杭間インターロックを効果的に発現させる。 （ニ） このプレキャスト杭を、河川，海岸の根固工、
水制工に用いれば、水中施工が可能のうえ、急速施工、
省力化ができる。また、環境保全対策として使用すれ
ば、ヘドロ等を地盤内に閉じ込め、さらに粒状材のろ過
作用と微生物の浄化作用とで流水が浄化できる。なお、
図９９に示すように、杭の上面３の部分をのばして、突
起を設け、杭間に間詰め割石を投入すれば、さらに浄化
作用拡大と生物の繁殖場が確保される。Example 20 will be described with reference to Example 20 (FIGS. 94 to 98).
FIG. 94 is a vertical cross-sectional view of the interlocking type precast pile used for the foundation work, flood control work, etc. (see the arrows C to C in FIG. 95). (A) The shape of the space between the piles and the cross-sectional shape of the pile portion of this pile have been described in the embodiments of the block and the pile, and thus will be omitted. (B) In the construction of this precast pile, the granular material 2a such as crushed stone is put on the soft soil soft ground 7 and spread. The thickness of the granular material 2a depends on the volume of the filling space formed between the piles on the concave surface 1a. This is because the pile is driven from above the granular material 2a laid on the soft ground. If the piles are driven in such a manner, the joint spacing on the side surface 4 of the precast pile head is larger than the joint spacing on the upper surface 3 portion, and therefore the granular material 2a is automatically provided in the interlocking space of the piles to be connected and driven. Is packed. The reason is the precast pile head 6
It relates to the cross-sectional shape of the pile from the side surface 4 of b to the line B-B of the pile portion 5a (see FIG. 98). If the pile is placed, the pile part 5
This is because the soft ground 7 moves laterally or vertically by the sectional area (which is also the volume) of a, and the pile penetrates into the ground. Also, if the pile cannot be driven in, it is advisable to shift the pile out and strike it. In the case of sandy ground,
It is sometimes unnecessary to add the granular material 2a. (C) The granular material 2a in the packing space formed between the piles is packed by the above method. However, in order to completely pack the packing material, the granular material is put in from the upper surface 3 of the pile and vibrated or granulated in the pile. Strike the material to effectively develop interlocking between the piles. (D) This precast pile is used for river and coast
If it is used for water work, underwater construction is possible, and quick construction,
Labor saving can be achieved. When used as an environmental protection measure, sludge and the like can be confined in the ground, and the flowing water can be purified by the filtering action of the granular material and the purifying action of the microorganisms. In addition,
As shown in FIG. 99, by extending the portion of the upper surface 3 of the pile, providing a projection, and inserting a filling stone between the piles, the purification action is further expanded and a breeding ground for living organisms is secured.
【００３２】実施例２１ （図９９〜図１０１）に基づいて実施例２１を説明す
る。図９９は、インターロッキングブロック、インター
ロッキングプレキャスト部材を用いた河川、海岸堤防築
造の一実施例の横断面図（図１００のＣ〜Ｃ矢視線）で
ある。図１００は平面図。図１０１は、図９９のＢ〜Ｂ
矢視線による側面図である。本発明のブロック、プレキ
ャスト部材を使用した堤防の築造方法について述べる。 （イ） まず、インターロッキング式プレキャスト杭
を、杭打ち機械にて打設し護岸基礎を設ける。次に、プ
レキャスト杭基礎の背面に割石５を投入、敷均し、隙間
を砂利等で目つぶしするが、締固めを入念にする必要は
ない。なぜなら、このインターロッキングブロックは、
不同沈下追従能力を大きくして施工するからである。 （ロ） 水位６の高さ以上まで、割石５を投入、敷均し
たら、本発明のプレキャスト杭を護岸基礎３前面の軟弱
地盤７に打ち込み、杭間に構成される間詰空間に粒状材
を詰め、締固める。さらに、杭と杭との間に、間詰め割
石８を投入し、打撃、振動を与えて、インターロックす
る。この施工方法は、杭を用いた根固工４と考えること
ができる。 （ハ） 根固工の施工が終了すれば、次にインターロッ
キングブロックを使用して、ブロック張り護岸を施工す
る。このとき、間詰め粒状材の締固めには注意を要す
る。それは、軟弱地盤上に護岸を築造するので、間詰め
粒状材の密度と粒度は、不同沈下追従能力を定めるから
である。 （ニ） ブロック張り護岸が終ったら、インターロッキ
ングブロック舗装１を敷設する。 （ホ） 上記のように築造された堤防は、河川堤防の場
合、降雨は透水性護岸を浸透して地下に流入し、地盤沈
下や河川の溢水対策になる（注：堤防は浸透水による破
壊対策を必要とする）。海岸堤防では、潮の干満による
海水の流入、流出に伴って、礫の自浄作用により汚濁海
水が浄化されると共に、懸濁物と剥離生物膜が堆積泥と
なり、これが微生物により分解浄化されて清浄海面が現
れる。このように、本発明のブロック，プレキャスト杭
は、今後の環境共生施設の建設に役立つ部材である。Example 21 will be described with reference to Example 21 (FIGS. 99 to 101). FIG. 99 is a transverse cross-sectional view (see arrows C to C in FIG. 100) of an example of an interlocking block, a river using an interlocking precast member, and a coastal dike construction. FIG. 100 is a plan view. FIG. 101 shows BB of FIG. 99.
It is a side view by the arrow line. A method of constructing an embankment using the block and precast member of the present invention will be described. (A) First, interlocking type precast piles are placed by a pile driving machine to provide a revetment foundation. Next, the rubble stones 5 are put on the back surface of the precast pile foundation, laid, and the gap is crushed with gravel or the like, but compaction need not be carefully performed. Because this interlocking block is
This is because the construction is performed by increasing the differential settlement follow-up ability. (B) After arranging and laying the rubble stones 5 up to the level of the water level 6, the precast pile of the present invention is driven into the soft ground 7 in front of the revetment foundation 3 and the granular material is filled in the filling space formed between the piles. Pack and compact. Further, the filling crushed stone 8 is inserted between the piles, and is hit and vibrated to interlock. This construction method can be thought of as a root work 4 using piles. (C) After the completion of the foundation work, the interlocking block will be used to construct a block revetment. At this time, care must be taken when compacting the packed granular material. This is because the revetment is built on soft ground, and the density and grain size of the packed granular material determine the differential settlement followability. (D) After completing the block revetment, lay the interlocking block pavement 1. (E) In the case of a river embankment constructed as described above, in the case of a river embankment, the rainfall infiltrates the permeable revetment and flows into the underground, which serves as a measure against ground subsidence and flooding of the river (Note: The embankment is destroyed by seepage water. Need some measures). On the coastal levees, along with the inflow and outflow of seawater due to the ebb and flow of tide, the contaminated seawater is purified by the self-cleaning action of the gravel, and the suspended solids and the exfoliated biofilm become sedimentary mud, which is decomposed and purified by microorganisms and cleaned. The sea surface appears. Thus, the blocks and precast piles of the present invention are useful members for future construction of environmental symbiosis facilities.
【００３３】[0033]
（まえがき）日本では、出生人口の減少によることと、
高齢化によって、建設業に従事する作業者、技能者、技
術者の確保が難しくなっている。さらに、社会資本の充
実を図るために、建設費の低減も求められている。その
解決策の１つとして、プレキャストブロック工法による
土木構造物築造も１つの方法であると考える。 （イ） インターロッキングの強化によって、ブロック
の関節式変形挙動特性の耐力（せん断強度，ねばり）、
また基礎地盤沈下に対する追従性とが向上し、インター
ロッキングブロックの多目的使用ができる。このこと
は、前記の記述以外に、砂防ダム、河川、海岸の根固
工、越流型フィルダム等の新工法開発を可能にする。 （ロ） インターロッキングブロック舗装については、
水平クリープ、舗装の永久変形（わだち掘れ）を減少
し、許容最大鉛直変位量を増大する。また、長方形ブロ
ックを重交通量車道での使用を可能にし、形状の単純さ
によってブロック製造コストを下げ、かつ、ブロック側
面の凹面と目地幅管理との容易さとで、ブロックが敷設
しやすくなる。したがって、ブロック舗装工事費の低
減、省力化、維持管理費用の削減が達成できる。 （ハ） 積ブロック擁壁は、道路、宅地、河川等に用い
るが、ブロックの美観的性質と融通性のゆえに得られる
景観調和性を引き出し、環境にやさしく、かつ、施工を
単純化し、未熟練者にも施工でき、省力化、工事費削減
ができる。 （ニ） 張りブロック護岸は、河川、海岸堤防に使用す
る。現代の人々が求めている、うるおいのある親水護岸
を提供し、環境を守る。さらに、波浪の衝撃力を階段状
突起で分散し、また柔構造で衝撃力を吸収する。そのう
えに、盛土の不同沈下を最小限にし、沈下に追従変形す
る柔軟構造を達成でき、かつ、止水施工を容易にする。 （ホ） フィルダム等に用いられる遮水壁については、
インターロッキング式ブロックを階段状に積み上げるこ
とによって、堤体盛土転圧を容易にする。さらに、クサ
ビ形状止水とブロックの堤体変位追従性能とによって、
遮水性能を向上し、堤体材料使用範囲を拡大し、かつ、
施工仮設備の小規模化、汎用機械使用、プレキャストブ
ロック化による高品質、施工容易、省力化、急速施工を
達成し、フィルダム建設工事費の大幅削減を可能にす
る。 （ヘ） 補強土擁壁は多数アンカー式補強土擁壁とし、
現場打ちコンクリート基礎を省き、盛土材料の適用範囲
を拡大し、壁面材垂直度管理を容易にした。さらに、現
地盤変化に対応できる壁面材面形状とし、地盤掘削量を
減らした。したがって、施工単純化による急速施工、省
力化が達成できる。 （ト） 鉄道に用いるプレキャストマクラギの場合は、
コンファインドコンクリートマクラギ化を容易にできる
断面形状とし、マクラギ間インターロック作用により軌
道のたわみ性能を改善した。したがって、列車の高速
化、低騒音に対応することが可能となり、かつ、耐久性
向上、省力化ができる。 （チ） 軟弱地盤対策等に使用されるプレキャスト杭に
ついては、インターロッキング杭頭部と十字型杭部との
作用により、軟弱地盤に打設容易とし、杭に作用する側
圧に抵杭でき、ねばり（じん性）の高い杭性能とした。
したがって、実施例でも述べたように、根固工、杭基礎
等多くの応用があり、かつ、機械化施工、急速施工、省
力化を達成し、環境共生施設建設部材として有用な部材
となる。以上述べたように、本発明のインターロッキン
グ式ブロック，プレキャスト部材は、多機能、高品質、
標準化、省力化、低コスト化という土木構造物建設が可
能となり、我が国の社会資本充実に大きく貢献すること
ができる。(Foreword) In Japan, due to the decrease in the birth population,
The aging of society has made it difficult to secure workers, technicians, and technicians engaged in the construction industry. Furthermore, in order to improve social capital, it is also required to reduce construction costs. As one of the solutions, I think that civil engineering structure construction by the precast block method is also one method. (A) By strengthening interlocking, the proof strength (shear strength, stickiness) of the joint type deformation behavior characteristics of the block,
In addition, the followability to subsidence of the foundation is improved, and the interlocking block can be used for multiple purposes. In addition to the above description, this enables the development of new methods such as erosion control dams, rivers, coastal foundation works, and overflow type fill dams. (B) Regarding interlocking block pavement,
It reduces horizontal creep and permanent deformation of the pavement (ruting), and increases the maximum allowable vertical displacement. Further, the rectangular block can be used in a heavy traffic road, the block can be manufactured easily due to its simple shape, and the block can be easily laid due to the concave surface on the side surface and easy joint width management. Therefore, block pavement construction cost reduction, labor saving, and maintenance cost reduction can be achieved. (C) Laminated block retaining walls are used for roads, residential areas, rivers, etc., but because of the aesthetic and versatility of blocks, they bring out the harmony of the landscape, are environmentally friendly, simplify construction, and are unskilled. It can be installed by people, saving labor and reducing construction costs. (D) Tension block revetments will be used for rivers and coastal levees. Protect the environment by providing the water-repellent water revetment that modern people demand. Furthermore, the impact force of the waves is dispersed by the step-like projections, and the impact force is absorbed by the flexible structure. In addition, the uneven settlement of the embankment can be minimized, a flexible structure that follows the settlement can be achieved, and the waterproof construction can be facilitated. (E) Regarding the impermeable walls used for fill dams, etc.
By stacking interlocking blocks in a stepwise manner, embankment embankment rolling can be facilitated. Furthermore, due to the wedge-shaped water stop and the levee body displacement tracking performance of the block,
Improving water impermeability, expanding the range of use of levee materials, and
Achieve high quality, easy construction, labor saving, and rapid construction by reducing the size of temporary construction equipment, using general-purpose machinery, and using precast blocks, and significantly reducing fill dam construction costs. (F) A large number of anchor-type reinforced soil retaining walls will be used as the reinforced soil retaining walls.
The cast-in-place concrete foundation was omitted, the application range of the embankment material was expanded, and the wall material verticality management was facilitated. In addition, the wall material surface shape is adaptable to changes in the ground, reducing the amount of ground excavation. Therefore, rapid construction and labor saving can be achieved by simplifying construction. (G) In the case of precast sleeper used for railway,
The cross-sectional shape facilitates the formation of confined concrete sleepers, and the interlocking action between sleepers improves the deflection performance of the track. Therefore, it becomes possible to cope with high-speed trains and low noise, and also to improve durability and save labor. (H) For precast piles used for soft ground countermeasures, interlocking pile heads and cross-shaped piles make it easy to drive on soft ground, and the pile can resist the lateral pressure acting on the piles. The pile performance has high (toughness).
Therefore, as described in the examples, there are many applications such as foundation work, pile foundation, etc., and mechanized construction, rapid construction, labor saving are achieved, and it is a useful member as a construction member for environmental symbiosis facility. As described above, the interlocking block and the precast member of the present invention are multifunctional, high quality,
Civil engineering structures such as standardization, labor saving, and cost reduction can be made, which can greatly contribute to the enhancement of Japan's social capital.
【図１】実施例１を示すインターロッキング式ブロック
の縦断面図である。FIG. 1 is a vertical sectional view of an interlocking block according to a first embodiment.
【図２】実施例１を示す平面図である。FIG. 2 is a plan view showing the first embodiment.
【図３】実施例１（図１）のＡ−Ａ線矢視による断面図
である。FIG. 3 is a cross-sectional view of the first embodiment (FIG. 1) taken along the line AA.
【図４】実施例１を示すブロック敷設状況の斜視図であ
る。FIG. 4 is a perspective view of a block laying state showing the first embodiment.
【図５】実施例２を示すインターロッキング式ブロック
の縦断面図である。FIG. 5 is a vertical cross-sectional view of an interlocking block showing a second embodiment.
【図６】実施例２を示す平面図である。FIG. 6 is a plan view showing a second embodiment.
【図７】実施例２（図５）のＡ−Ａ線矢視による断面図
である。FIG. 7 is a cross-sectional view of the second embodiment (FIG. 5) taken along the line AA.
【図８】実施例２を示すブロックの布設状況の斜視図で
ある。FIG. 8 is a perspective view of a block laying state showing a second embodiment.
【図９】実施例３を示す積ブロック擁壁の横断面図であ
る。FIG. 9 is a cross-sectional view of a product block retaining wall showing a third embodiment.
【図１０】実施例３（図９）のＡ−Ａ線矢視による正面
図である。FIG. 10 is a front view of the third embodiment (FIG. 9) taken along the line AA.
【図１１】実施例３を示す積ブロックの透視図である。FIG. 11 is a perspective view of a product block showing the third embodiment.
【図１２】実施例４を示す張りブロック護岸の横断面図
である。FIG. 12 is a cross-sectional view of a stretched block revetment showing Example 4.
【図１３】実施例４（図１２）のＡ−Ａ線矢視による平
面図である。FIG. 13 is a plan view of the fourth embodiment (FIG. 12) taken along the line AA.
【図１４】実施例４（図１２）のＢ−Ｂ線矢視による断
面図である。FIG. 14 is a cross-sectional view taken along line BB of Example 4 (FIG. 12).
【図１５】実施例５を示す遮水壁の横断面図である。FIG. 15 is a transverse cross-sectional view of the impermeable wall showing the fifth embodiment.
【図１６】実施例５（図１５）のＡ−Ａ線矢視による平
面図である。FIG. 16 is a plan view of the fifth embodiment (FIG. 15) taken along the line AA.
【図１７】実施例５（図１５）のＢ−Ｂ線矢視による断
面図である。FIG. 17 is a sectional view taken along line BB of Example 5 (FIG. 15).
【図１８】従来の技術における水平方向インターロッキ
ングブロックと、ブロック舗装の説明図である。FIG. 18 is an explanatory diagram of a horizontal interlocking block and block pavement in the conventional technique.
【図１９】従来の技術における鉛直方向インターロッキ
ングブロックと、ブロックに輪荷重が作用した状況の説
明図である。FIG. 19 is an explanatory diagram of a vertical interlocking block in the related art and a situation in which a wheel load is applied to the block.
【図２０】従来の技術における積ブロック擁壁と、自立
式積ブロックの説明図である。FIG. 20 is an explanatory diagram of a product block retaining wall and a self-supporting product block according to a conventional technique.
【図２１】従来の技術における張りブロック護岸、張り
ブロックの説明図である。FIG. 21 is an explanatory diagram of a revetment block revetment and a tension block in a conventional technique.
【図２２】従来の技術におけるフィルダムの鉄筋コンク
リート遮水壁と、継目の説明図である。FIG. 22 is an explanatory view of a reinforced concrete water-impervious wall of a fill dam and a joint in the related art.
【図２３】従来の技術におけるフィルダム堤体盛土と、
鉄筋コンクリート遮水壁との施工説明図である。FIG. 23 is a fill dam embankment embankment in the prior art;
It is a construction explanatory view with a reinforced concrete impermeable wall.
【図２４】インターロッキング式ブロックに輪荷重が作
用した場合の主応力線と、中詰め粒状材料の再配列の説
明図である。FIG. 24 is an explanatory diagram of a main stress line and a rearrangement of the filling granular material when a wheel load is applied to the interlocking block.
【図２５】応力集中によるブロックの破損状態図と、応
力集中緩和形状の概念説明図である。FIG. 25 is a diagram illustrating a damage state of a block due to stress concentration and a conceptual explanatory diagram of a stress concentration relaxing shape.
【図２６】応力集中が発生する理由を概念的に説明する
図である。FIG. 26 is a diagram conceptually explaining the reason why stress concentration occurs.
【図２７】応力集中率を決定する要因と、応力集中緩和
形状を定める説明図である。FIG. 27 is an explanatory diagram for determining a factor that determines the stress concentration rate and a stress concentration relaxation shape.
【図２８】従米の長方形インターロッキングブロックの
目地砂を、土質試験法の単純せん断試験と考える場合の
説明図である。FIG. 28 is an explanatory diagram of a case where joint sand of a rectangular interlocking block of the US is considered as a simple shear test of a soil test method.
【図２９】本発明のインターロッキング式ブロックの目
地砂を、土質試験法の一面せん断試験と考える場合の説
明図である。FIG. 29 is an explanatory diagram of the case where the joint sand of the interlocking block of the present invention is considered as a one-sided shear test of soil test method.
【図３０】一面せん断試験の試験模式図と、測定される
内部摩擦角の説明図である。FIG. 30 is a test schematic diagram of a single shear test and an explanatory diagram of measured internal friction angles.
【図３１】内部摩擦角φと、周面摩擦力ｆｕ（コンクリ
ート面と砂の摩擦角）との比較説明図である。FIG. 31 is a comparative explanatory diagram of an internal friction angle φ and a peripheral surface friction force fu (a friction angle between a concrete surface and sand).
【図３２】従来の長方形ブロックの目地砂に発生する主
応力σ１と、ブロック面との主応力線接触角の概念図。
また、本発明のインターロッキング式ブロックの目地砂
に発生する主応力σ１と、凹曲面で囲まれた流線形状面
との主応力線接触角変化を示す説明図である。FIG. 32 is a conceptual diagram of a principal stress σ 1 generated in a joint sand of a conventional rectangular block and a principal stress line contact angle with a block surface.
FIG. 6 is an explanatory diagram showing changes in main stress line contact angle between the main stress σ 1 generated in the joint sand of the interlocking block of the present invention and the streamline-shaped surface surrounded by the concave curved surface.
【図３３】実施例６を示すインターロッキング式ブロッ
クの縦断面図である（図３４のＢ〜Ｂ矢視線）。FIG. 33 is a vertical cross-sectional view of the interlocking block showing the sixth embodiment (see line BB in FIG. 34).
【図３４】実施例６を示す平面図である。FIG. 34 is a plan view showing Example 6.
【図３５】実施例６（図３３）のＡ〜Ａ矢視線による横
断面図である。FIG. 35 is a cross-sectional view taken along the line AA of Example 6 (FIG. 33).
【図３６】実施例６のインターロッキング式ブロックの
斜視図である。FIG. 36 is a perspective view of an interlocking block according to a sixth embodiment.
【図３７】実施例７を示すインターロッキング式ブロッ
クの縦断面図である（図３８のＢ〜Ｂ矢視線）。FIG. 37 is a vertical cross-sectional view of the interlocking block according to the seventh embodiment (see line BB in FIG. 38).
【図３８】実施例７を示す平面図である。FIG. 38 is a plan view showing Example 7.
【図３９】実施例７（図３７）のＡ〜Ａ矢視線による横
断面図である。FIG. 39 is a transverse sectional view taken along the line AA of Example 7 (FIG. 37).
【図４０】実施例７のインターロッキング式ブロックの
斜視図で、凹面１ａを等高線で表現した図である。FIG. 40 is a perspective view of the interlocking block of the seventh embodiment, showing the concave surface 1a in contour lines.
【図４１】実施例８を示すインターロッキング式ブロッ
クの縦断面図である（図４２のＢ〜Ｂ矢視線）。41 is a vertical cross-sectional view of the interlocking block according to the eighth embodiment (see line BB in FIG. 42).
【図４２】実施例８を示す平面図である。42 is a plan view showing Example 8. FIG.
【図４３】実施例８（図４１）のＡ〜Ａ矢視線による横
断面図である。43 is a transverse cross-sectional view taken along the line AA of Example 8 (FIG. 41). FIG.
【図４４】実施例８のインターロッキング式ブロックの
斜視図である。FIG. 44 is a perspective view of an interlocking block according to the eighth embodiment.
【図４５】実施例９を示すインターロッキング式ブロッ
クの縦断面図（図４６のＢ〜Ｂ矢視線）である。FIG. 45 is a vertical cross-sectional view of the interlocking block according to the ninth embodiment (in the direction of arrows BB in FIG. 46).
【図４６】実施例９を示す平面図である。FIG. 46 is a plan view showing Example 9.
【図４７】実施例９（図４５）のＡ〜Ａ矢視線による横
断面図である。47 is a transverse cross-sectional view taken along the line AA of Example 9 (FIG. 45). FIG.
【図４８】実施例９のインターロッキング式ブロックの
斜視図である。FIG. 48 is a perspective view of an interlocking block according to a ninth embodiment.
【図４９】実施例９の端部ブロック１１の斜視図であ
る。FIG. 49 is a perspective view of an end block 11 of Example 9.
【図５０】実施例１０を示すインターロッキング式ブロ
ックの縦断面図（図５１のＢ〜Ｂ矢視線）である。FIG. 50 is a vertical cross-sectional view of the interlocking block according to the tenth embodiment (see line BB in FIG. 51).
【図５１】実施例１０を示す平面図である。FIG. 51 is a plan view showing Example 10.
【図５２】実施例１０（図５０）のＡ〜Ａ矢視線による
横断面図である。52 is a transverse sectional view taken along the line AA of Example 10 (FIG. 50). FIG.
【図５３】実施例１０のインターロッキング式ブロック
の斜視図である。FIG. 53 is a perspective view of the interlocking block according to the tenth embodiment.
【図５４】実施例１０の端部ブロック１１の斜視図であ
る。54 is a perspective view of an end block 11 of Example 10. FIG.
【図５５】実施例１１を示すインターロッキング式ブロ
ックの縦断面図（図５６のＢ〜Ｂ矢視線）である。FIG. 55 is a vertical cross-sectional view of the interlocking block according to the eleventh embodiment (see line BB in FIG. 56).
【図５６】実施例１１を示す平面図である。56 is a plan view showing Example 11. FIG.
【図５７】実施例１１（図５５）のＡ〜Ａ矢視線による
横断面図である。57 is a cross-sectional view taken along the line AA of Example 11 (FIG. 55).
【図５８】実施例１１のインターロッキング式ブロック
の斜視図である。FIG. 58 is a perspective view of the interlocking block according to the eleventh embodiment.
【図５９】実施例１２を示すインターロッキング式ブロ
ックの縦断面図（図６０のＢ〜Ｂ矢視線）である。FIG. 59 is a vertical cross-sectional view of the interlocking block according to the twelfth embodiment (see line BB in FIG. 60).
【図６０】実施例１２を示す平面図である。FIG. 60 is a plan view showing Example 12.
【図６１】実施例１２（図５９）のＡ〜Ａ矢視線による
横断面図である。61 is a transverse cross-sectional view taken along the line AA of Example 12 (FIG. 59).
【図６２】実施例１２のインターロッキング式ブロック
の斜視図である。FIG. 62 is a perspective view of the interlocking block according to the twelfth embodiment.
【図６３】実施例１３を示すプレキャストマクラギの縦
断面図（図６４のＢ〜Ｂ矢視線）である。FIG. 63 is a vertical cross-sectional view of the precast sleeper showing Example 13 (a line BB in FIG. 64).
【図６４】実施例１３を示す平面図である。FIG. 64 is a plan view showing Example 13.
【図６５】実施例１３を示すプレキャストマクラギの縦
断面図（図６４のＣ〜Ｃ矢視線）である。FIG. 65 is a vertical cross-sectional view of the precast sleeper showing Example 13 (see line C-C in FIG. 64).
【図６６】実施例１３（図６３）のＡ〜Ａ矢視線による
横断面図である。66 is a transverse cross-sectional view taken along the line AA of Example 13 (FIG. 63).
【図６７】実施例１３の配筋概念を示す斜視図（透視
図）である。67 is a perspective view (perspective view) showing the concept of bar arrangement in Example 13. FIG.
【図６８】実施例１３のマクラギ敷設状況の斜視図であ
る。FIG. 68 is a perspective view of a sleeper laying state according to a thirteenth embodiment.
【図６９】実施例１４を示すブロック積み擁壁の横断面
図（図７０のＢ〜Ｂ矢視線）である。FIG. 69 is a transverse cross-sectional view (block line BB in FIG. 70) of the block stack retaining wall showing Example 14;
【図７０】実施例１４（図６９）のＡ〜Ａ矢視線による
正面図である。70 is a front view of the fourteenth embodiment (FIG. 69) taken along the arrows AA. FIG.
【図７１】実施例１４のインターロッキング式ブロック
６とインターロッキング式端部ブロック１１との斜視図
である。71 is a perspective view of the interlocking block 6 and the interlocking end block 11 of the fourteenth embodiment. FIG.
【図７２】実施例１５を示す多数アンカー式補強土擁壁
の横断面図（図７３のＣ〜Ｃ矢視線）である。72 is a transverse cross-sectional view of the multi-anchor type reinforced soil retaining wall showing Example 15 (line C-C in FIG. 73). FIG.
【図７３】実施例１５（図７２）のＡ〜Ａ矢視線による
正面図である。73 is a front view of the fifteenth embodiment (FIG. 72) taken along the line AA.
【図７４】実施例１５のインターロッキング式ブロック
とアンカーとの連結状況を示す斜視図である。FIG. 74 is a perspective view showing a connection state of an interlocking block and an anchor according to the fifteenth embodiment.
【図７５】実施例１５のアンカー部材（ネジフシ鉄筋，
ネジ付きシャックル）を連結するナットの斜視図であ
る。75] An anchor member of Example 15 (screw bar rebar,
It is a perspective view of the nut which connects a shackle with a screw).
【図７６】実施例１５のインターロッキング式ブロック
内に、埋め込まれるシャックル受台とネジ付きシャック
ルとの取付け状況を示す斜視図である。FIG. 76 is a perspective view showing a mounting state of a shackle cradle and a shackle with a screw to be embedded in the interlocking type block of the fifteenth embodiment.
【図７７】実施例１６を示すブロック張り護岸の横断面
図（図７８のＣ〜Ｃ矢視線）である。77 is a transverse cross-sectional view (block line C-C in FIG. 78) of the block revetment showing Example 16. FIG.
【図７８】実施例１６（図７７）のＡ〜Ａ矢視線による
平面図である。78 is a plan view of the sixteenth embodiment (FIG. 77) taken along the arrows AA. FIG.
【図７９】実施例１６（図７７）のＢ〜Ｂ矢視線による
断面図である。79 is a sectional view taken along the line BB of Example 16 (FIG. 77).
【図８０】実施例１６を示すブロック張り護岸の概念図
（斜視図）である。FIG. 80 is a conceptual diagram (perspective view) of a block revetment showing Example 16;
【図８１】実施例１７を示す遮水壁の横断面図（図８２
のＣ〜Ｃ矢視線）である。81 is a transverse cross-sectional view of the impermeable wall showing Example 17 (FIG. 82).
C to C arrow line).
【図８２】実施例１７（図８１）のＡ〜Ａ矢視線による
平面図である。82 is a plan view of the seventeenth embodiment (FIG. 81) taken along the arrows AA. FIG.
【図８３】実施例１７（図８１）のＢ〜Ｂ矢視線の断面
図である。83 is a sectional view taken along the line BB of Example 17 (FIG. 81). FIG.
【図８４】実施例１８を示すインターロッキング式プレ
キャスト杭の縦断面図（図８５のＣ〜Ｃ矢視線）であ
る。84 is a vertical cross-sectional view of the interlocking type precast pile showing Example 18 (line C-C in FIG. 85). FIG.
【図８５】実施例１８を示す平面図である。85 is a plan view showing Example 18. FIG.
【図８６】実施例１８（図８４）のＡ〜Ａ矢視線による
横断面図である。86 is a transverse cross-sectional view taken along the line AA of Example 18 (FIG. 84). FIG.
【図８７】実施例１８（図８４）のＢ〜Ｂ矢視線による
杭部５ａの横断面図である。87 is a transverse cross-sectional view of the pile portion 5a taken along the line BB of Example 18 (FIG. 84). FIG.
【図８８】実施例１８を示すインターロッキング式プレ
キャスト杭の斜視図である。88 is a perspective view of an interlocking type precast pile showing Example 18. FIG.
【図８９】実施例１９を示す基礎工等に用いるインター
ロッキング式プレキャスト杭の縦断面図（図９０のＣ〜
Ｃ矢視線）である。89 is a vertical cross-sectional view of the interlocking type precast pile used in the foundation work and the like showing Example 19 (C to FIG. 90).
C arrow line).
【図９０】実施例１９を示す平面図である。FIG. 90 is a plan view showing Example 19.
【図９１】実施例１９（図８９）のＡ〜Ａ矢視線による
横断面図である。91 is a transverse sectional view taken along the lines AA of Example 19 (FIG. 89). FIG.
【図９２】実施例１９（図８９）のＢ〜Ｂ矢視線による
杭部５ａの横断面図である。92 is a lateral cross-sectional view of the pile portion 5a taken along the line BB of Example 19 (FIG. 89).
【図９３】実施例１９を示すインターロッキング式プレ
キャスト杭の斜視図である。93 is a perspective view of an interlocking type precast pile showing Example 19. FIG.
【図９４】実施例２０を示す、根固工等に使用するイン
ターロッキング式プレキャスト杭の縦断面図（図９５の
Ｃ〜Ｃ矢視線）である。FIG. 94 is a vertical cross-sectional view of the interlocking type precast pile used in the rooting work and the like (Embodiment 20) (see line C-C in FIG. 95).
【図９５】実施例２０を示す平面図である。FIG. 95 is a plan view showing Example 20.
【図９６】実施例２０（図９４）のＡ〜Ａ矢視線による
横断面図である。96 is a transverse cross sectional view taken along the line AA of Example 20 (FIG. 94). FIG.
【図９７】実施例２０（図９４）のＢ〜Ｂ矢視線による
杭部５ａの横断面図である。97 is a lateral cross-sectional view of the pile portion 5a taken along the line BB of Example 20 (FIG. 94).
【図９８】実施例２０を示すプレキャスト杭の斜視図で
ある。98 is a perspective view of a precast pile showing Example 20. FIG.
【図９９】実施例２１を示す、河川，海岸堤防築造の一
実施例の横断面図（図１００のＣ〜Ｃ矢視線）である。99 is a cross-sectional view of an example of river and coastal embankment construction showing Example 21 (see line C-C in FIG. 100). FIG.
【図１００】実施例２１（図９９）のＡ〜Ａ矢視線によ
る平面図である。FIG. 100 is a plan view of the twenty-first embodiment (FIG. 99) taken along the arrows AA.
【図１０１】実施例２１（図９９）のＢ〜Ｂ矢視線によ
る側面図である。101 is a side view taken along line BB of Example 21 (FIG. 99).
【図１０２】従来技術の多数アンカー式補強土擁壁の説
明図（横断面）である。FIG. 102 is an explanatory view (cross section) of a conventional multi-anchor type reinforced soil retaining wall.
【図１０３】従来技術による補強土擁壁の一つであるテ
ールアルメ工法の説明図である。FIG. 103 is an explanatory view of a tail armee method, which is one of the conventional reinforced soil retaining walls.
【図１０４】従来技術による河川堤防の説明図（横断
面）である。FIG. 104 is an explanatory view (cross section) of a river embankment according to a conventional technique.
【図１０５】従来技術の海岸堤防の説明図である。FIG. 105 is an explanatory diagram of a conventional coastal embankment.
【図１０６】従来鉄道技術によるバラスト軌道の説明図
である。FIG. 106 is an explanatory diagram of a ballast track according to the conventional railroad technology.
【図１０７】従来技術による舗装軌道構造の説明図であ
る。FIG. 107 is an explanatory diagram of a paved track structure according to a conventional technique.
【図１０８】従来技術による軟弱地盤対策工法（パイル
ネット）の概念図である。FIG. 108 is a conceptual diagram of a soft ground countermeasure method (pile net) according to a conventional technique.
【図１０９】従来技術の矢板、改良柱体による軟弱地盤
対策工法の概念図である。[Fig. 109] Fig. 109 is a conceptual diagram of a soft ground countermeasure construction method using a sheet pile and an improved column body according to the related art.
【図１１０】従来技術のコマ型ブロック敷設状況斜視図
である。110 is a perspective view of a conventional block-type block installation state. FIG.
【図１１１】従来技術のコマ型ブロック工法説明図であ
る。FIG. 111 is an explanatory diagram of a conventional block-type block construction method.
【図１１２】コマ型ブロックの間詰め砕石充填の留意点
を示した断面図である。FIG. 112 is a cross-sectional view showing points to be noted when filling crushed stones in a coma-shaped block.
【図１１３】インターロッキング式ブロックに輪荷重が
作用する場合の主応力線回転と、間詰め粒状材再配列の
説明図である。FIG. 113 is an explanatory diagram of rotation of principal stress lines and rearrangement of packed granular materials when a wheel load acts on the interlocking block.
【図１１４】応力集中によるブロックの破損状況概念図
と応力集中緩和形状の概念説明図である。FIG. 114 is a conceptual diagram of a damage state of a block due to stress concentration and a conceptual explanatory diagram of a stress concentration relaxing shape.
【図１１５】応力集中率αを決定する要因と、応力集中
緩和形状を決定する説明図である。FIG. 115 is an explanatory diagram for determining a stress concentration rate α and a stress concentration relaxation shape.
【符号の説明】 （図１，図２，図３，図４）の符号 １ 凹曲面 ２ 目地砂 ３ 上面
４ 側面 ５ 下面 ６ ブロック ７ 締固め床砂
８ 締固め路盤 ９ 締固め路床 （図５，図６，図７，図８）の符号 １ 凹曲面 ２ａ 粒状材 ３ 上面
４ 側面 ５ 下面 ６ ブロック ７ａ 止水材
８ａ 法面基礎砕石 １０ ブロック基礎コンクリート （図９，図１０，図１１）の符号 １ 凹曲面 ２ インターロッキング式ブロック
３ 基礎コンクリート ４ 胴込め粒状材 ５ 締固められた流用土
６ 転圧機械 ７ 路盤砕石 ８ 間詰穴の最大幅
９ ブロック目地 １０ 疑似目地 １１ インターロッキング式端
部ブロック １２ ブロック目地から見える胴込め粒状材 １
３ 粒状材の間詰穴 （図１２，図１３，図１４）の符号 １ 凹曲面 ３ 上面 ５ 下
面 ６ インターロッキング式ブロック ７ 胴
込め粒状材 ８ 舗装 ９ 止水材 １０
流用盛土転圧高さ １１ 基礎コンクリート １２ 水位 （図１５，図１６，図１７）の符号 １ 凹曲面 ３ 上面 ５ 下面 ６
透水性アスファルト ７ インターロッキング式ブロック ８ 透水層
９ 弾塑性止水材 １１ 盛土転圧高さ １２ 堤体材料 １３ 止水
プラスチックシート １４ 排水孔 １５ 止水壁 １６
貯水位 １７ 止水材に作用する水圧 （図３３〜図４４）の符号 １ａ 凹面 ２ 目地砂 ３ 上面
４ 側面（合せ面） ５ 下面 ６ ブロック １１ 端部ブロ
ック （図４５〜図６２）の符号 １ａ 凹面 ２ａ 粒状材 ３ 上面
４ 側面（合せ面） ５ 下面 ６ ブロック ７ 止水材
１１ 端部ブロック （図６３〜図６８）の符号 １ａ 凹面 ２ａ 粒状材 ３ 上面
４ 側面（合せ面） ５ 下面 ６ａ プレキャストマクラギ
８ 道床バラスト ９ 軸方向鉄筋 １０ スターラップ （図６９〜図７１）の符号 １ａ 凹面 ２ 胴込め粒状材 ３ 上面
４ 側面（合せ面） ５ 下面 ６ インターロッキング式ブロック
８ 粒状材間詰穴 ８ａ 間詰穴の最大幅 ９ 基礎砕石 １０
締固められた流用土 １１ インターロッキング式端部ブロック １２
流用土転圧高さ １３ 舗装 １４ 流用土転圧，粒状材
締固め高さ １５ 胴込め粒状材投入方向 （図７２〜図７６）の符号 ２ 胴込め粒状材 ６ インターロッキング
式ブロック ８ 粒状材間詰穴 ８ａ 間詰穴の最大幅
９ 基礎砕石 １０ 流用盛土 １１ インターロッキング式端
部ブロック １３ 舗装 １４ 流用土転圧，粒状材
締固め高さ １５ 胴込め粒状材投入方向 １６ 現地盤線
１７ 掘削線 １８ シャックル受台 １９ ナット ２０
ネジフシ鉄筋 ２１ ネジ付きシャックル ２２ アンカープレー
ト ２３ リブ （図７７〜図８０）の符号 １ａ 凹面 ２ 胴込め粒状材 ３ 上面
４ 側面（合せ面） ５ 下面 ６ インターロッキング式ブロック
７ 止水材 ９ａ 割石基礎 １０ 盛土 １１ インターロッ
キング式端部ブロック １２ 盛土転圧高さ １３ 舗装 １４ 玉石
コンクリート １５ 胴込め粒状材投入方向 （図８１〜図８３）の符号 １ａ 凹面 ２ｂ 胴込めインターロック兼用止水
材 ３ 上面 ４ 側面（合せ面） ５ 下面 ６ インター
ロッキング式ブロック ７ 弾塑性止水材 ８ 排水用粒状材 ９ 排水孔
１０ 堤体盛土 １１ インターロッキング式端部ブロック １
２ 貯水位 １３ 端止めコンクリート １５ａ 止水材間詰方
向 １６ 止水壁 （図８４〜図９８）の符号 １ａ 凹面 ２ａ 粒状材 ３ 上面 ４
側面（合せ面） ５ａ 杭部 ６ｂ プレキャスト杭頭部 ７ 軟弱
地盤 ８ 杭先端部 （図９９〜図１０１）の符号 １ インターロッキングブロック舗装 ２ インターロ
ッキング式ブロック護岸 ３ インターロッキング式プレキャスト杭を用いた護岸
基礎 ４ 杭を用いた根固工 ５ 割石 ６ 水位
７ 軟弱地盤 ８ 間詰め割石[Explanation of reference numerals] Reference numerals (Figs. 1, 2, 3 and 4) 1 concave curved surface 2 joint sand 3 upper surface
4 Sides 5 Lower surface 6 Block 7 Compacting floor sand 8 Compacting roadbed 9 Compacting roadbed (Fig. 5, Fig. 6, Fig. 7, Fig. 8) reference numeral 1 Concave curved surface 2a Granular material 3 Upper surface
4 Side surface 5 Lower surface 6 Block 7a Water blocking material
8a Slope foundation crushed stone 10 Block foundation concrete (Figs. 9, 10, 11) reference numeral 1 concave curved surface 2 interlocking type block
3 Basic concrete 4 Body-filled granular material 5 Compacted reclaimed soil
6 Rolling machine 7 Roadbed crushed stone 8 Maximum width of filling hole
9 Block joints 10 Pseudo joints 11 Interlocking type end blocks 12 Body-filled granular materials visible from block joints 1
3 Signs of packing holes for granular materials (Fig. 12, Fig. 13, Fig. 14) 1 concave curved surface 3 upper surface 5 lower surface 6 interlocking type block 7 body packed granular material 8 pavement 9 waterproofing material 10
Diversion embankment compaction height 11 Basic concrete 12 Water level (FIGS. 15, 16, and 17) reference numeral 1 concave curved surface 3 upper surface 5 lower surface 6
Water-permeable asphalt 7 Interlocking block 8 Water-permeable layer
9 Elastic-plastic water blocking material 11 Embankment rolling height 12 Embankment material 13 Water blocking plastic sheet 14 Drain hole 15 Water blocking wall 16
Water storage level 17 Water pressure acting on the water blocking material (Figs. 33 to 44) 1a Concave surface 2 Joint sand 3 Top surface
4 Sides (Mating Surfaces) 5 Lower Surface 6 Blocks 11 End Block Codes (FIGS. 45 to 62) 1a Concave Surface 2a Granular Material 3 Upper Surface
4 Sides (Mating surface) 5 Lower surface 6 Block 7 Water stop material
11 Reference numeral of end block (Figs. 63 to 68) 1a Concave surface 2a Granular material 3 Upper surface
4 Sides (Mating surface) 5 Lower surface 6a Precast sleeper
8 Ballast Ballast 9 Axial Rebar 10 Stirrup (Figs. 69 to 71) Symbol 1a Concave Surface 2 Body-filling Granular Material 3 Upper Surface
4 Sides (Mating surface) 5 Bottom surface 6 Interlocking block
8 Granular material packing hole 8a Maximum width of packing hole 9 Basic crushed stone 10
Compacted reclaimed soil 11 Interlocking end block 12
Diverted soil compaction height 13 Pavement 14 Diverted soil compaction pressure, compaction height of granular material 15 Code for the direction of charging granulated material (Figs. 72 to 76) 2 Crushed granular material 6 Interlocking block 8 Between granular materials Packing hole 8a Maximum width of packing hole
9 Foundation crushed stone 10 Diversion embankment 11 Interlocking type end block 13 Pavement 14 Diversion soil compaction pressure, compaction height of granular material 15 Direction of charging granular material 16 Local board line
17 Excavation Line 18 Shackle Cradle 19 Nut 20
Screw bar Reinforcing bar 21 Shackle with screw 22 Anchor plate 23 Reference numeral of rib (Figs. 77 to 80) 1a Concave surface 2 Body-filling granular material 3 Upper surface
4 Sides (Mating surface) 5 Bottom surface 6 Interlocking block
7 Water-stopping material 9a Divided stone foundation 10 Embankment 11 Interlocking type end block 12 Embankment compaction height 13 Pavement 14 Cobblestone concrete 15 Code for filling granules (Figs. 81 to 83) 1a Concave surface 2b Trunk interlock Combined waterproof material 3 Upper surface 4 Side surface (Mating surface) 5 Lower surface 6 Interlocking block 7 Elastoplastic water blocking material 8 Drainage granular material 9 Drainage hole 10 Embankment embankment 11 Interlocking end block 1
2 Water storage level 13 End stop concrete 15a Water blocking material filling direction 16 Water blocking wall (Figs. 84 to 98) reference numeral 1a Concave surface 2a Granular material 3 Upper surface 4
Side (Mating surface) 5a Pile part 6b Precast pile head 7 Soft ground 8 Sign of pile tip part (Fig. 99 to 101) 1 Interlocking block pavement 2 Interlocking block revetment 3 Revetment using interlocking precast pile Foundation 4 Foundation work using piles 5 Split stones 6 Water level
7 Soft ground 8 Paved stones
Claims (13)
面（１）を作り、さらに応力集中緩和を考慮した曲面、
立体曲面形状をブロック（６）の側面（４）に設けたイ
ンターロッキング式ブロック（図１〜図４参照）。1. A single concave curved surface (1) is formed on a mating surface of a block (6), and further a curved surface in consideration of stress concentration relaxation,
An interlocking type block in which a three-dimensional curved surface shape is provided on the side surface (4) of the block (6) (see FIGS. 1 to 4).
（１）を組合せて作り、かつ、応力集中緩和を考慮する
曲面、立体曲面形状をブロック（６）の側面（４）に設
けたインターロッキング式ブロック（図５〜図８参
照）。2. A concave curved surface (1) is combined with the mating surface of the block (6), and a curved surface and a three-dimensional curved surface shape in consideration of stress concentration relaxation are provided on the side surface (4) of the block (6). Interlocking block (see FIGS. 5-8).
インターロッキング式ブロックを用いた積ブロックの施
工方法。端部ブロック（１１）の上に、インターロッキ
ング式ブロック（２）を積み上げ、端部ブロック（１
１）、又はインターロッキング式ブロック（２）とブロ
ックとの間にできる粒状材の間詰め穴（１３）に、胴込
め粒状材（４）を詰めた積ブロックの施工方法（図９〜
図１１参照）。3. A method of constructing a product block using the interlocking block according to claim 1 or 2. On the end block (11), the interlocking type block (2) is piled up, and the end block (1
1), or a method of constructing a product block in which a packing material granular material (4) is packed in a packing material hole (13) of the granular material formed between the interlocking block (2) and the block (FIGS. 9 to 9).
(See FIG. 11).
インターロッキング式ブロックを用いた張りブロックの
施工方法。斜面上にインターロッキング式ブロック
（６）を敷設し、ブロックの下面（５）に近い目地に
は、止水材（９）を詰め、さらに、凹曲面（１）で囲ま
れた流線形状の空間に胴込め粒状材（７）を詰めた張り
ブロックの施工方法（図１２〜図１４参照）。4. A method of constructing a tension block using the interlocking block according to claim 1 or 2. An interlocking block (6) is laid on the slope, and a joint near the bottom surface (5) of the block is filled with a waterproofing material (9), and further, a streamlined shape surrounded by a concave curved surface (1). A method for constructing a tension block in which the space is filled with the granular material (7) (see FIGS. 12 to 14).
インターロッキング式ブロック（７）を用いた遮水壁の
施工方法。斜面上、水平面上にインターロッキング式ブ
ロック（７）を敷設し、ブロックの下面（５）に近い、
凹曲面（１）で囲まれた流線形状の空間に、弾塑性止水
材（９）を詰め、さらに、止水材上部にある凹曲面
（１）で囲まれた空間に、胴込め粒状材（１０）を詰め
た遮水壁の施工方法（図１５〜図１７参照）。5. A method of constructing an impermeable wall using the interlocking block (7) according to claim 1 or 2. The interlocking block (7) is laid on the slope and on the horizontal plane, and is close to the lower surface (5) of the block.
The streamlined space surrounded by the concave curved surface (1) is filled with the elasto-plastic water blocking material (9), and the space surrounded by the concave curved surface (1) above the water blocking material is packed into a granular shape. Construction method of the impermeable wall filled with the material (10) (see FIGS. 15 to 17).
応力集中緩和形状を考慮する単一の凹面（１ａ）を設け
たインターロッキング式ブロック（図３３〜図４９参
照）。6. A side surface 4 (a mating surface) of the block (6),
An interlocking block provided with a single concave surface (1a) considering a stress concentration relaxing shape (see FIGS. 33 to 49).
応力集中緩和形状を考慮する複数の凹面（１ａ）を設け
たインターロッキング式ブロック（図５０〜図５４参
照）。7. A side surface 4 (a mating surface) of the block (6),
An interlocking block provided with a plurality of concave surfaces (1a) considering a stress concentration relaxing shape (see FIGS. 50 to 54).
（合せ面）に、応力集中緩和形状を考慮する凹面（１
ａ）を設けたインターロッキング式プレキャストマクラ
ギ（図６３〜図６８参照）。8. A side 4 of a precast sleeper (6a).
A concave surface (1
An interlocking type precast sleeper provided with a) (see FIGS. 63 to 68).
（合せ面）に、応力集中緩和形状を考慮する凹面（１
ａ）を設けたインターロッキング式プレキャスト杭（図
８４〜図９８参照）。9. Side 4 of the precast pile head (6b).
A concave surface (1
An interlocking type precast pile provided with a) (see FIGS. 84 to 98).
載のインターロッキング式ブロックを用いたブロック積
み擁壁の築造方法。その方法は、端部ブロック（１１）
の上に、インターロッキング式ブロック（６）を積み上
げ、端部ブロック（１１）、又は、インターロッキング
式ブロック（６）とブロックとの間にできる粒状材間詰
穴（８）に、胴込め粒状材（２）を詰めるブロック積み
擁壁の築造方法（図６９〜図７１参照）。10. A method of constructing a block stack retaining wall using the interlocking block according to claim 6 or 7. The method is end block (11)
The interlocking blocks (6) are stacked on top of each other, and are packed in the end blocks (11) or the granular material packing holes (8) formed between the interlocking blocks (6) and the blocks. A method for constructing a block retaining wall for packing the material (2) (see FIGS. 69 to 71).
載のインターロッキング式ブロックを用いた多数アンカ
ー式補強土擁壁の築造方法。その方法は、端部ブロック
（Ｉ１）の上に、インターロッキング式ブロック（６）
を積み上げ、端部ブロック（１１）、又はインターロッ
キング式ブロック（６）とブロックとの間にできる粒状
材間詰穴（８）に、胴込め粒状材（２）を詰める多数ア
ンカー式補強土擁壁の築造方法（図７２〜図７６参
照）。11. A method for constructing a multi-anchor reinforced soil retaining wall using the interlocking block according to claim 6 or 7. The method is such that an interlocking block (6) is placed on the end block (I1).
Multi-anchor reinforced soil holders that are piled up and packed in the end block (11) or the interlocking block (6) between the blocks and the interstice (8) of the interlocking granular material with the body-filling granular material (2). How to build a wall (see Figures 72-76).
キング式ブロックを用いたブロック張りの築造方法。そ
の方法は、斜面上に端部ブロック（１１）、インターロ
ッキング式ブロック（６）を敷設し、ブロックの下面
（５）に近い間詰穴に止水材（７）を詰め、さらに、凹
面（１ａ）で構成された流線形状の間詰穴に、胴込め粒
状材（２）を詰めるブロック張りの築造方法（図７７〜
図８０参照）。12. A method of constructing a block using the interlocking block according to claim 7. In the method, an end block (11) and an interlocking block (6) are laid on a slope, a water blocking material (7) is packed in a filling hole near the lower surface (5) of the block, and a concave surface ( 1a) a block-shaped construction method in which a streamline-shaped filling hole is filled with a packing material (2) (Fig. 77-
See FIG. 80).
キング式ブロックを用いた遮水壁の築造方法。その方法
は、斜面上、又は水平面上に端部ブロック（１１）、イ
ンターロッキング式ブロック（６）を布設し、ブロック
の下面（５）に近い凹面（１ａ）で構成される間詰穴
に、弾塑性止水材（７）を詰め、さらに、止水材上部に
ある凹面（１ａ）で構成される間詰穴に、胴込めインタ
ーロック兼用止水材（２ｂ）を詰める遮水壁の築造方法
（図８１〜図８３参照）。13. A method of constructing an impermeable wall using the interlocking block according to claim 7. The method is to install an end block (11) and an interlocking block (6) on a slope or on a horizontal plane, and in a filling hole composed of a concave surface (1a) close to the lower surface (5) of the block, Construction of an impermeable wall that is filled with an elasto-plastic water blocking material (7), and is further filled with a water blocking material (2b) that is also used as a trunk interlock in the filling hole formed by the concave surface (1a) above the water blocking material. Method (see FIGS. 81-83).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23752795A JPH0978613A (en) | 1995-07-11 | 1995-08-12 | Precast interlocking block member |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7-208285 | 1995-07-11 | ||
| JP07208285 | 1995-07-11 | ||
| JP23752795A JPH0978613A (en) | 1995-07-11 | 1995-08-12 | Precast interlocking block member |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0978613A true JPH0978613A (en) | 1997-03-25 |
Family
ID=26516746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23752795A Pending JPH0978613A (en) | 1995-07-11 | 1995-08-12 | Precast interlocking block member |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0978613A (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008267103A (en) * | 2007-03-28 | 2008-11-06 | Hamada Takashi | Erosion prevention method of seashore and shore embankment block used for same |
| JP2009215744A (en) * | 2008-03-10 | 2009-09-24 | Railway Technical Res Inst | Railway roadbed reinforcing method |
| JP2011038331A (en) * | 2009-08-12 | 2011-02-24 | Yoshio Iwase | Differential settlement permitted concrete block retaining wall |
| JP2015063806A (en) * | 2013-09-24 | 2015-04-09 | 前田工繊株式会社 | Seashore levee |
| JP2020506318A (en) * | 2017-02-03 | 2020-02-27 | ヒル イノベーションズ ベー．フェー． | Drainage blocks for embankments or urban environments |
-
1995
- 1995-08-12 JP JP23752795A patent/JPH0978613A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008267103A (en) * | 2007-03-28 | 2008-11-06 | Hamada Takashi | Erosion prevention method of seashore and shore embankment block used for same |
| JP2009215744A (en) * | 2008-03-10 | 2009-09-24 | Railway Technical Res Inst | Railway roadbed reinforcing method |
| JP2011038331A (en) * | 2009-08-12 | 2011-02-24 | Yoshio Iwase | Differential settlement permitted concrete block retaining wall |
| JP2015063806A (en) * | 2013-09-24 | 2015-04-09 | 前田工繊株式会社 | Seashore levee |
| JP2020506318A (en) * | 2017-02-03 | 2020-02-27 | ヒル イノベーションズ ベー．フェー． | Drainage blocks for embankments or urban environments |
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