JPH0960584A - Variable displacement compressor - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To stabilize the slide movement of a spool, a driving shaft and a cylinder block, and to reduce costs by a simple bearing structure. SOLUTION: A spool 31 is formed by injection molding by using a synthetic resin having the thermal deformation temperature of 150 deg.C or more, for example, a resin material taking a raw material of polyimide as the base. The heat resistance, the strength, the sliding performance, and the abrasion resistance of the spool 31 are improved by mixing solid lubricant such as graphite, and filler such as carbon fiber in the resin material. The rear end side of a driving shaft 16 is supported to a cylinder block 11 through only the spool 31.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば車両空調装
置に使用される可変容量圧縮機に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a variable capacity compressor used in, for example, a vehicle air conditioner.

【０００２】[0002]

【従来の技術】この種の圧縮機においては、駆動シャフ
トと一体回転可能かつ傾動可能に挿着されたカム板の回
転によって、複数のピストンがシリンダブロックに形成
されたシリンダボア内を往復動する。このような可変容
量圧縮機として、前記駆動シャフトの後端部とシリンダ
ブロックとの間にスプールが介在されたものが知られて
いる。このスプールと駆動シャフトとの間には、例えば
ニードル転がり軸受あるいは円筒状のレースからなる滑
り軸受等が介在されて、該駆動シャフトが該シリンダブ
ロックに対して相対回転可能なものとなっている。2. Description of the Related Art In a compressor of this type, a plurality of pistons reciprocate in a cylinder bore formed in a cylinder block by rotation of a cam plate which is integrally rotatable with a drive shaft and is tiltably inserted. As such a variable displacement compressor, one in which a spool is interposed between the rear end of the drive shaft and the cylinder block is known. Between the spool and the drive shaft, for example, a needle rolling bearing or a slide bearing made of a cylindrical race is interposed so that the drive shaft can rotate relative to the cylinder block.

【０００３】又、前記の可変容量圧縮機としては、例え
ば片頭斜板式のもの、両頭斜板式のもの等が知られてい
る。前記の片頭斜板式の可変容量圧縮機においては、例
えば前記ピストンの前後面の差圧によって、カム板とし
ての斜板の傾角を変更して圧縮容量を変更するものが挙
げられる。この場合、前記スプールは、斜板の傾角の変
更に連動する構成となっている。この構成を有するもの
として、後述するクラッチレス可変容量圧縮機が挙げら
れる。As the variable capacity compressor, for example, a single-headed swash plate type or a double-headed swash plate type is known. In the above-mentioned single-headed swash plate type variable displacement compressor, for example, the one in which the inclination angle of the swash plate as the cam plate is changed by the differential pressure between the front and rear surfaces of the piston to change the compression capacity can be mentioned. In this case, the spool is configured to interlock with the change of the tilt angle of the swash plate. A clutchless variable displacement compressor, which will be described later, can be given as an example of a device having this configuration.

【０００４】一方、両頭斜板式の可変容量圧縮機におい
ては、例えばケーシングの一部を構成するリヤハウジン
グに容量制御室を有し、その容量制御室の圧力を冷房負
荷に応じて制御し、斜板の傾角を変更して圧縮容量を変
更するものが挙げられる。この場合、該容量制御室内の
圧力に応じて摺動制御体及びスプールが移動され、その
移動が斜板に伝達されて、斜板の傾角が変更される。On the other hand, in the double-headed swash plate type variable displacement compressor, for example, a rear housing which constitutes a part of a casing has a capacity control chamber, and the pressure of the capacity control chamber is controlled according to the cooling load, For example, the compression capacity is changed by changing the inclination angle of the plate. In this case, the sliding control body and the spool are moved according to the pressure in the capacity control chamber, the movement is transmitted to the swash plate, and the tilt angle of the swash plate is changed.

【０００５】又、前記スプールは、シリンダブロックの
内周面との間を摺接しながら移動する。ここで、従来の
スプールは鉄系あるいはアルミニウム系等の金属材料に
より形成されている。一方、シリンダブロックは、アル
ミニウム合金等で形成されている。このため、この部分
に潤滑不足が生じると、焼き付き等の不具合が生じるお
それがある。この不具合を解決するために、スプールに
安定した摺動性を付与するためのコーティング、例えば
フッ素樹脂コーティング等の表面処理を行う構成も知ら
れている。Further, the spool moves while making sliding contact with the inner peripheral surface of the cylinder block. Here, the conventional spool is formed of a metal material such as an iron-based material or an aluminum-based material. On the other hand, the cylinder block is made of aluminum alloy or the like. Therefore, if insufficient lubrication occurs in this portion, a problem such as seizure may occur. In order to solve this problem, there is also known a configuration in which coating for imparting stable slidability to the spool, for example, surface treatment such as fluororesin coating is performed.

【０００６】特に、駆動シャフトが外部動力源と常時作
動連結されているクラッチレス可変容量圧縮機において
は、低冷房負荷状態においても圧縮機が最小吐出容量で
運転される。この状態では、外部冷媒回路と連通する吸
入通路の開口部がスプールの後端の遮断面により当接掩
覆されることによって、最小容量運転時における外部冷
媒回路からの冷媒ガスの導入が遮断される。ここで、前
記の掩覆部がシール不足となると、外部冷媒回路と圧縮
機内部との遮断が不十分となり、冷媒ガスとともに潤滑
油が外部冷媒回路に持ち出されるため、圧縮機内部の潤
滑油量が不足するおそれがある。このため、該スプール
の遮断面のシール性を確保するためにも、前記フッ素樹
脂コーティングが不可欠なものとなっている。Particularly, in the clutchless variable displacement compressor in which the drive shaft is constantly operatively connected to the external power source, the compressor is operated with the minimum discharge capacity even in the low cooling load state. In this state, the opening of the suction passage communicating with the external refrigerant circuit is covered and covered by the blocking surface at the rear end of the spool, so that the introduction of the refrigerant gas from the external refrigerant circuit during the minimum capacity operation is blocked. It Here, when the cover portion is insufficiently sealed, the external refrigerant circuit and the inside of the compressor are insufficiently shut off, and the lubricating oil is taken out to the external refrigerant circuit together with the refrigerant gas. May run short. Therefore, the fluororesin coating is indispensable for ensuring the sealing property of the blocking surface of the spool.

【０００７】[0007]

【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の可変
容量圧縮機においては、スプールと駆動シャフトとの間
に例えばニードル軸受等転がり軸受、あるいは例えば円
筒状のレースからなる滑り軸受等の別体の軸受部材が介
在されている。これらの軸受部材は、高価なものである
とともに、これら軸受のために部品点数が増して圧縮機
の構成が複雑化しているという問題があった。又、前記
のように、該スプールは、その摺動性及び後端の遮断面
のシール性確保のため、高価な表面処理を必要とするも
のであった。このため、圧縮機の製作コストの高騰を招
いていた。By the way, in the conventional variable displacement compressor, a separate bearing such as a rolling bearing such as a needle bearing or a sliding bearing such as a cylindrical race is provided between the spool and the drive shaft. A bearing member is interposed. These bearing members are expensive and have a problem that the number of parts is increased and the structure of the compressor is complicated due to these bearings. Further, as described above, the spool requires an expensive surface treatment in order to secure its slidability and sealing property of the blocking surface at the rear end. Therefore, the manufacturing cost of the compressor has risen.

【０００８】本発明の目的としては、スプールと駆動シ
ャフト及びシリンダブロックとの摺動が安定で、しかも
簡素な軸受構造により安価な可変容量圧縮機を提供する
ことにある。An object of the present invention is to provide an inexpensive variable displacement compressor in which the sliding movement of the spool, the drive shaft and the cylinder block is stable and which has a simple bearing structure.

【０００９】[0009]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１の発明では、スプールを１５０℃以上の熱
変形温度を有する合成樹脂で一体形成したものである。In order to achieve the above object, in the invention of claim 1, the spool is integrally formed of a synthetic resin having a heat distortion temperature of 150 ° C. or higher.

【００１０】請求項２の発明では、請求項１に記載の発
明において、スプールを２００℃以上の熱変形温度を有
する合成樹脂で形成したものである。請求項３の発明で
は、請求項１又は２に記載の発明において、駆動シャフ
トの後端部を、前記スプールのみを介してシリンダブロ
ックに貫設されたスプールの収容孔の内周面で支持する
ようにしたものである。According to a second aspect of the invention, in the first aspect of the invention, the spool is formed of a synthetic resin having a heat distortion temperature of 200 ° C. or higher. According to a third aspect of the invention, in the invention of the first or second aspect, the rear end portion of the drive shaft is supported by the inner peripheral surface of the accommodation hole of the spool penetrating the cylinder block through only the spool. It was done like this.

【００１１】請求項４の発明では、請求項１〜３のいず
れかに記載の発明において、スプール及び駆動シャフト
の摺動面の少なくとも一方には潤滑油供給溝を設けたも
のである。According to a fourth aspect of the invention, in the invention according to any one of the first to third aspects, a lubricating oil supply groove is provided on at least one of the sliding surfaces of the spool and the drive shaft.

【００１２】請求項５の発明では、請求項１〜４のいず
れかに記載の発明において、スプールは固体潤滑剤を含
有するものである。請求項６の発明では、請求項１〜５
のいずれかに記載の発明において、スプールは補強のた
めの充填材を含有するものである。According to a fifth aspect of the invention, in the invention according to any one of the first to fourth aspects, the spool contains a solid lubricant. In the invention of claim 6, claims 1 to 5
In the invention described in any one of above, the spool contains a filler for reinforcement.

【００１３】請求項７の発明では、請求項１〜６のいず
れかに記載の発明において、圧縮機は、外部駆動源と駆
動シャフトとが常時作動連結されているクラッチレス圧
縮機としたものである。According to a seventh aspect of the present invention, in the invention according to any one of the first to sixth aspects, the compressor is a clutchless compressor in which an external drive source and a drive shaft are constantly operatively connected. is there.

【００１４】従って、請求項１の発明によれば、スプー
ルを１５０℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂で形成
したことにより、スプール後端の遮断面のシール性が確
保されるとともに、コーティング等の表面処理を行うこ
となく、該スプールの摺動性が向上される。このため、
該スプールが滑り軸受を構成し、駆動シャフトを該スプ
ールによって別体の軸受部材を介することなく直接支持
することができる。又、スプールとシリンダブロックと
の間の焼き付きが防止される。また、該スプールが１５
０℃以上の熱変形温度を有するため、該スプールの周辺
環境温度を考慮しても該スプールが熱変形を生じる心配
はほとんどない。Therefore, according to the first aspect of the present invention, since the spool is formed of the synthetic resin having a heat distortion temperature of 150 ° C. or higher, the sealing property of the blocking surface at the rear end of the spool is ensured, and the coating etc. The slidability of the spool is improved without the surface treatment. For this reason,
The spool constitutes a plain bearing, and the drive shaft can be directly supported by the spool without a separate bearing member. Further, seizure between the spool and the cylinder block is prevented. Also, the spool is 15
Since it has a heat distortion temperature of 0 ° C. or higher, there is almost no risk of heat distortion of the spool even if the ambient temperature of the spool is taken into consideration.

【００１５】請求項２の発明によれば、前記スプールの
耐熱性がさらに向上するため、スプールが熱変形を生じ
る心配は更に少なくなる。請求項３の発明によれば、駆
動シャフトがスプールのみを介して、シリンダブロック
に支持されるため、駆動シャフトの軸受構造が簡素化さ
れる。このため、従来の圧縮機に比べて部品点数が削減
される。そして、圧縮機の組み付けにおいて従来必要で
あった、転がり軸受の圧入あるいは滑り軸受の嵌挿等の
作業が不要となる。According to the second aspect of the present invention, the heat resistance of the spool is further improved, so that the risk of thermal deformation of the spool is further reduced. According to the invention of claim 3, since the drive shaft is supported by the cylinder block only via the spool, the bearing structure of the drive shaft is simplified. Therefore, the number of parts is reduced as compared with the conventional compressor. Further, the work such as press-fitting of the rolling bearing or fitting and inserting of the slide bearing, which is conventionally required in the assembling of the compressor, becomes unnecessary.

【００１６】請求項４の発明によれば、駆動シャフトと
スプールの内周面との間に、確実に潤滑油が供給、保持
されて、安定した潤滑油膜が形成される。このため、こ
の潤滑油膜が動圧軸受となって、シリンダブロックに対
する駆動シャフトの相対回転が滑らかなものとなる。According to the fourth aspect of the invention, the lubricating oil is reliably supplied and held between the drive shaft and the inner peripheral surface of the spool, and a stable lubricating oil film is formed. Therefore, this lubricating oil film serves as a dynamic pressure bearing, and the relative rotation of the drive shaft with respect to the cylinder block becomes smooth.

【００１７】請求項５の発明によれば、スプールと駆動
シャフト及びシリンダブロックとの摺動面での摺動性が
さらに向上する。請求項６の発明によれば、スプールの
強度、耐摩耗性及び耐熱性がさらに向上する。According to the invention of claim 5, the slidability on the sliding surface of the spool, the drive shaft and the cylinder block is further improved. According to the invention of claim 6, the strength, wear resistance and heat resistance of the spool are further improved.

【００１８】請求項７の発明によれば、樹脂製のスプー
ルはそれ自身が弾性を有している。このため、駆動シャ
フトが外部動力源と常時作動連結されているクラッチレ
ス可変容量圧縮機においても、スプール後端の遮断面の
シール性が向上される。そして、圧縮機内の外部冷媒回
路との遮断を確実に行うことができて、最小容量状態が
確実に保持され、圧縮機内部の潤滑が良好に保たれる。According to the invention of claim 7, the resin spool itself has elasticity. Therefore, even in the clutchless variable displacement compressor in which the drive shaft is constantly operatively connected to the external power source, the sealing property of the shutoff surface at the rear end of the spool is improved. Then, the external refrigerant circuit in the compressor can be surely shut off, the minimum capacity state can be surely maintained, and the lubrication inside the compressor can be favorably maintained.

【００１９】[0019]

【発明の実施の形態】BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION

（第１の実施形態）以下、本発明を具体化した第１の実
施形態について図１に基づいて説明する。(First Embodiment) A first embodiment of the present invention will be described below with reference to FIG.

【００２０】ケーシングの一部を構成するフロントハウ
ジング１２は、シリンダブロック１１の前端に接合され
ている。ケーシングの一部を構成するリヤハウジング１
３は、シリンダブロック１１の後端に弁板１４を介して
接合されている。クランク室１５は、フロントハウジン
グ１２とシリンダブロック１１との間に区画形成されて
いる。駆動シャフト１６は、クランク室１５内を通るよ
うに、フロントハウジング１２とシリンダブロック１１
との間に架設支持されている。駆動シャフト１６の前端
は、クランク室１５から外部へ突出しており、プーリ１
７がこの突出端部に止着されている。プーリ１７は、ベ
ルト１８を介して図示しない車両エンジンに電磁クラッ
チを介することなく直結されている。即ち、本実施形態
の圧縮機は、クラッチレスタイプである。プーリ１７
は、アンギュラベアリング１９を介してフロントハウジ
ング１２に支持されている。プーリ１７に作用するスラ
スト方向の荷重およびラジアル方向の荷重は、アンギュ
ラベアリング１９を介してフロントハウジング１２で受
け止められる。The front housing 12 forming a part of the casing is joined to the front end of the cylinder block 11. Rear housing 1 forming part of the casing
3 is joined to the rear end of the cylinder block 11 via a valve plate 14. The crank chamber 15 is defined between the front housing 12 and the cylinder block 11. The drive shaft 16 passes through the crank chamber 15 so that the front housing 12 and the cylinder block 11 are
It is erected and supported between and. The front end of the drive shaft 16 protrudes from the crank chamber 15 to the outside, and the pulley 1
7 is fixed to this protruding end. The pulley 17 is directly connected to a vehicle engine (not shown) via a belt 18 without an electromagnetic clutch. That is, the compressor of this embodiment is a clutchless type. Pulley 17
Are supported by the front housing 12 via angular bearings 19. The load in the thrust direction and the load in the radial direction that act on the pulley 17 are received by the front housing 12 via the angular bearing 19.

【００２１】リップシール２０は、駆動シャフト１６の
前端部とフロントハウジング１２との間に介在されてい
る。リップシール２０はクランク室１５内の圧力洩れを
防止する。The lip seal 20 is interposed between the front end of the drive shaft 16 and the front housing 12. The lip seal 20 prevents pressure leakage in the crank chamber 15.

【００２２】回転支持体２２は、駆動シャフト１６に一
体回転可能に止着されるとともに、スラストベアリング
４９を介してフロントハウジング１２の内壁面に支持さ
れている。カム板としての斜板２３は、駆動シャフト１
６にその軸線方向へスライド可能かつ傾動可能に支持さ
れている。球状連結体２４は、連結片２８を介して斜板
２３に止着されている。支持アーム２５は、回転支持体
２２に突設されており、その先端部にはガイド孔２６が
形成されている。そのガイド孔２６には、前記球状連結
体２４がスライド可能に嵌入されている。支持アーム２
５と球状連結体２４との連係により、斜板２３が駆動シ
ャフト１６と一体的に回転可能になる。又、ガイド孔２
６と球状連結体２４とのスライドガイド関係により、斜
板２３の傾動が案内される。The rotary support 22 is integrally rotatably attached to the drive shaft 16 and is supported on the inner wall surface of the front housing 12 via a thrust bearing 49. The swash plate 23 as a cam plate is used for the drive shaft 1
6 is slidably and tiltably supported in the axial direction. The spherical connecting body 24 is fixed to the swash plate 23 via a connecting piece 28. The support arm 25 is provided so as to project from the rotary support 22, and a guide hole 26 is formed at the tip of the support arm 25. The spherical connecting body 24 is slidably fitted in the guide hole 26. Support arm 2
The swash plate 23 can rotate integrally with the drive shaft 16 due to the cooperation between the 5 and the spherical coupling body 24. Also, the guide hole 2
The tilting of the swash plate 23 is guided by the slide guide relationship between the 6 and the spherical connecting body 24.

【００２３】傾角減少ばね２７は、回転支持体２２と斜
板２３との間に介在されており、斜板２３をその傾角を
減少する方向へ付勢する。斜板２３の最大傾角は、回転
支持体２２の傾角規制突部２９と斜板２３との当接によ
って規制される。The tilt angle reducing spring 27 is interposed between the rotary support 22 and the swash plate 23, and biases the swash plate 23 in a direction to reduce its tilt angle. The maximum tilt angle of the swash plate 23 is restricted by the contact between the tilt restriction projection 29 of the rotary support 22 and the swash plate 23.

【００２４】収容孔３０は、シリンダブロック１１の中
心部に貫設されている。この収容孔３０の内部には、筒
状のスプール３１がスライド可能に収容されている。こ
こで、該スプール３１は、１５０℃以上の熱変形温度を
有する合成樹脂、例えばポリイミド系の原材料をベース
とした樹脂材料を用いて、例えば射出成形等により形成
されている。しかも、該スプール３１には、その摺動性
を高めるための例えばグラファイト等の固体潤滑剤と、
強度を高めるための例えば炭素繊維等の充填材とが混入
されている。該スプール３１の周辺温度は１５０℃以下
であり、該スプール３１と収容孔３０との摺動等による
スプール３１の温度上昇を考慮しても、スプール３１が
１５０℃以上の熱変形温度を有していれば、熱変形の生
じる心配はほとんどない。The housing hole 30 is provided at the center of the cylinder block 11. A cylindrical spool 31 is slidably accommodated in the accommodation hole 30. Here, the spool 31 is formed, for example, by injection molding using a synthetic resin having a heat distortion temperature of 150 ° C. or higher, for example, a resin material based on a polyimide-based raw material. Moreover, the spool 31 is provided with a solid lubricant such as graphite for improving the slidability thereof.
A filler such as carbon fiber for enhancing strength is mixed. The ambient temperature of the spool 31 is 150 ° C. or lower, and even if the temperature rise of the spool 31 due to the sliding of the spool 31 and the accommodation hole 30 is taken into consideration, the spool 31 has a heat deformation temperature of 150 ° C. or higher. If so, there is almost no fear of thermal deformation.

【００２５】吸入通路開放ばね３２は、該スプール３１
の大径部３１ａと小径部３１ｂとの間の段差と収容孔３
０の端面との間に介在され、スプール３１を斜板２３側
へ付勢している。駆動シャフト１６の後端部は、スプー
ル３１の内部に挿入されるとともに、スプール３１のみ
を介してシリンダブロック１１の収容孔３０の内周面で
支持されている。又、該スプール３１の内周面の駆動シ
ャフト１６との摺動面には、駆動シャフト１６の軸線方
向に延びる複数の潤滑油供給溝３３が、所定の間隔をお
いて設けられている。The suction passage opening spring 32 is provided in the spool 31.
Between the large diameter portion 31a and the small diameter portion 31b and the receiving hole 3
It is interposed between the end surface of 0 and the end surface of 0, and biases the spool 31 toward the swash plate 23. The rear end of the drive shaft 16 is inserted into the spool 31 and is supported by the inner peripheral surface of the housing hole 30 of the cylinder block 11 via only the spool 31. A plurality of lubricating oil supply grooves 33 extending in the axial direction of the drive shaft 16 are provided at predetermined intervals on the sliding surface of the inner peripheral surface of the spool 31 with the drive shaft 16.

【００２６】スラストベアリング３８は、斜板２３とス
プール３１との間の駆動シャフト１６上にスライド可能
に支持されている。このため、斜板２３がスプール３１
側へ移動されると、その移動がスラストベアリング３８
を介してスプール３１に伝達される。この際、斜板２３
の回転は、スラストベアリング３８の存在によってスプ
ール３１へはほとんど伝達されない。そして、スプール
３１が吸入通路開放ばね３２のばね力に抗して収容孔３
０の内端の位置決め面３６側へ移動し、スプール３１の
後端の遮断面３７が位置決め面３６に当接する。The thrust bearing 38 is slidably supported on the drive shaft 16 between the swash plate 23 and the spool 31. Therefore, the swash plate 23 is
When moved to the side, the movement of the thrust bearing 38
Is transmitted to the spool 31 via. At this time, the swash plate 23
Is almost not transmitted to the spool 31 due to the presence of the thrust bearing 38. Then, the spool 31 resists the spring force of the suction passage opening spring 32 and the accommodation hole 3
It moves to the positioning surface 36 side of the inner end of 0, and the blocking surface 37 at the rear end of the spool 31 contacts the positioning surface 36.

【００２７】吸入通路３５は、リヤハウジング１３の中
心部に形成され、収容孔３０に連通している。前記のよ
うに、スプール３１の後端の遮断面３７と位置決め面３
６とが当接した状態では、吸入通路３５の収容孔３０側
開口部が掩覆される。The suction passage 35 is formed at the center of the rear housing 13 and communicates with the accommodation hole 30. As described above, the blocking surface 37 at the rear end of the spool 31 and the positioning surface 3
In the state where the suction passage 35 and 6 are in contact with each other, the opening of the suction passage 35 on the accommodation hole 30 side is covered.

【００２８】シリンダボア３９は、シリンダブロック１
１に貫設されており、片頭ピストン４０がシリンダボア
３９内に収容されている。斜板２３の回転運動はシュー
４１を介して片頭ピストン４０の前後往復運動に変換さ
れ、片頭ピストン４０がシリンダボア３９内を前後へ往
復摺動する。The cylinder bore 39 is the cylinder block 1
1 and a single-headed piston 40 is housed in the cylinder bore 39. The rotational movement of the swash plate 23 is converted into a forward / backward reciprocating movement of the one-headed piston 40 via the shoe 41, and the one-headed piston 40 slides back and forth in the cylinder bore 39 back and forth.

【００２９】吸入室４２及び吐出室４５は、リヤハウジ
ング１３内に区画形成されている。吸入ポート４３及び
吐出ポート４６は弁板１４に貫設されており、その吸入
ポート４３及び吐出ポート４６をそれぞれ開閉可能に、
吸入弁４４及び吐出弁４７が設けられている。吸入室４
２内の冷媒ガスは、片頭ピストン４０の復動動作により
吸入ポート４３から吸入弁４４を押し退けてシリンダボ
ア３９内へ流入する。シリンダボア３９内へ流入した冷
媒ガスは、片頭ピストン４０の往動動作により圧縮され
た後、吐出ポート４６から吐出弁４７を押し退けて吐出
室４５へ吐出される。吐出弁４７はリテーナ形成プレー
トのリテーナ４８に当接して、その開度が規制される。The suction chamber 42 and the discharge chamber 45 are defined in the rear housing 13. The suction port 43 and the discharge port 46 are provided through the valve plate 14, and the suction port 43 and the discharge port 46 can be opened and closed,
A suction valve 44 and a discharge valve 47 are provided. Inhalation chamber 4
Refrigerant gas inside 2 pushes back the suction valve 44 from the suction port 43 by the backward movement of the single-headed piston 40 and flows into the cylinder bore 39. The refrigerant gas flowing into the cylinder bore 39 is compressed by the forward movement of the single-headed piston 40, and then is discharged from the discharge port 46 into the discharge chamber 45 by pushing the discharge valve 47 away. The discharge valve 47 contacts the retainer 48 of the retainer forming plate, and the opening degree thereof is regulated.

【００３０】このような圧縮動作によって生じる圧縮反
力は、片頭ピストン４０、シュー４１、斜板２３、球状
連結体２４、回転支持体２２、スラストベアリング４９
を介してフロントハウジング１２の内壁面で受け止られ
る。The compression reaction force generated by such a compression operation is the one-headed piston 40, the shoe 41, the swash plate 23, the spherical coupling body 24, the rotary support body 22, and the thrust bearing 49.
It is received by the inner wall surface of the front housing 12 via.

【００３１】通口５０は、収容孔３０を介して吸入室４
２と吸入通路３５とを連通している。前記のように、ス
プール３１が位置決め面３６に当接すると、通口５０は
吸入通路３５から遮断される。駆動シャフト１６内に
は、通路５１が形成されている。その通路５１の入口５
２はリップシール２０付近でクランク室１５に開口して
おり、通路５１の出口はスプール３１の内部に開口して
いる。放圧通口５３は、スプール３１の後端部に貫設さ
れており、スプール３１の内部と収容孔３０とを連通し
ている。The through hole 50 is provided in the suction chamber 4 through the accommodation hole 30.
2 communicates with the suction passage 35. As described above, when the spool 31 comes into contact with the positioning surface 36, the passage port 50 is blocked from the suction passage 35. A passage 51 is formed in the drive shaft 16. Entrance 5 of the passage 51
2 is open to the crank chamber 15 near the lip seal 20, and the outlet of the passage 51 is open to the inside of the spool 31. The pressure release port 53 is provided at the rear end of the spool 31 to communicate the inside of the spool 31 with the accommodation hole 30.

【００３２】吐出室４５とクランク室１５とは、圧力供
給通路５４で接続されている。電磁開閉弁５５は、圧力
供給通路５４上に介在されている。この電磁開閉弁５５
のソレノイド５６の励磁により、弁体５７が弁孔５８を
閉鎖する。ソレノイド５６が消磁すれば、弁体５７が弁
孔５８を開く。即ち、電磁開閉弁５５は吐出室４５とク
ランク室１５とを接続する圧力供給通路５４を開閉す
る。The discharge chamber 45 and the crank chamber 15 are connected by a pressure supply passage 54. The electromagnetic opening / closing valve 55 is interposed on the pressure supply passage 54. This solenoid on-off valve 55
The valve body 57 closes the valve hole 58 by exciting the solenoid 56. When the solenoid 56 is demagnetized, the valve body 57 opens the valve hole 58. That is, the electromagnetic opening / closing valve 55 opens / closes the pressure supply passage 54 that connects the discharge chamber 45 and the crank chamber 15.

【００３３】吸入室４２へ冷媒ガスを導入する入口とな
る吸入通路３５と、吐出室４５から冷媒ガスを排出する
排出口５９とは、外部冷媒回路６０で接続されている。
凝縮器６１、膨張弁６２及び蒸発器６３は、外部冷媒回
路６０上に介在されている。膨張弁６２は、蒸発器６１
の出口側のガス温度の変動に応じて冷媒流量を制御する
温度式自動膨張弁である。温度センサ６４は蒸発器６３
の近傍に設置されており、蒸発器６３における温度を検
出する。この検出温度情報は、制御コンピュータＣに送
られる。制御コンピュータＣは、前記検出温度情報に基
づいて前記ソレノイド５６を励消磁制御する。The suction passage 35 serving as an inlet for introducing the refrigerant gas into the suction chamber 42 and the discharge port 59 for discharging the refrigerant gas from the discharge chamber 45 are connected by an external refrigerant circuit 60.
The condenser 61, the expansion valve 62 and the evaporator 63 are provided on the external refrigerant circuit 60. The expansion valve 62 is the evaporator 61.
Is a temperature type automatic expansion valve that controls the flow rate of the refrigerant in accordance with fluctuations in the gas temperature on the outlet side of the. The temperature sensor 64 is the evaporator 63.
It is installed in the vicinity of and detects the temperature in the evaporator 63. This detected temperature information is sent to the control computer C. The control computer C controls the demagnetization of the solenoid 56 based on the detected temperature information.

【００３４】図１の状態では、ソレノイド５６は励磁状
態にあり、圧力供給通路５４は閉じられている。従っ
て、吐出室４５からクランク室１５への高圧冷媒ガスの
供給は行われない。この状態では、クランク室１５内の
冷媒ガスが通路５１及び放圧通口５３を介して吸入室４
２に流出するため、クランク室１５内の圧力は比較的低
い状態に保たれる。そのため、斜板２３は、吸入通路開
放ばね３２のばね力が作用して、傾角減少ばね２７のば
ね力に抗して傾角増大方向へ付勢される。斜板２３の最
大傾角は、回転支持体２２の傾角規制突部２９と斜板２
３との当接によって規制される。斜板２３の傾角は最大
傾角に保持され、吐出容量は最大となる。In the state of FIG. 1, the solenoid 56 is in the excited state and the pressure supply passage 54 is closed. Therefore, the high pressure refrigerant gas is not supplied from the discharge chamber 45 to the crank chamber 15. In this state, the refrigerant gas in the crank chamber 15 passes through the passage 51 and the pressure release passage 53, and the suction chamber 4
2, the pressure in the crank chamber 15 is kept relatively low. Therefore, the swash plate 23 is urged in the inclination increasing direction against the spring force of the inclination reducing spring 27 by the spring force of the suction passage opening spring 32. The maximum tilt angle of the swash plate 23 is the same as that of the tilt control projection 29 of the rotary support 22 and the swash plate 2.
It is regulated by the contact with 3. The tilt angle of the swash plate 23 is maintained at the maximum tilt angle, and the discharge capacity becomes the maximum.

【００３５】冷房負荷が小さくなった状態で斜板２３が
最大傾角を維持して吐出作用が行われると、蒸発器６３
における温度がフロスト発生をもたらす温度に近づくよ
うに低下してゆく。温度センサ６４は、蒸発器６３にお
ける検出温度情報を制御コンピュータＣに送っており、
検出温度が設定温度以下になると制御コンピュータＣは
ソレノイド５６の消磁を指令する。ソレノイド５６が消
磁されると圧力供給通路５４が開き、吐出室４５とクラ
ンク室１５とが連通する。従って、吐出室４５内の高圧
冷媒ガスが圧力供給通路５４を介してクランク室１５へ
供給され、クランク室１５内の圧力が高くなる。そし
て、クランク室１５内の圧力上昇により斜板２３の傾角
が最小傾角へ移行する。又、空調装置作動スイッチ６５
のＯＦＦ信号に基づいて制御コンピュータＣがソレノイ
ド５６を消磁し、この消磁により斜板２３が最小傾角へ
移行する。When the swash plate 23 maintains the maximum inclination angle and the discharge action is performed in a state where the cooling load is small, the evaporator 63 is
The temperature at is decreasing so as to approach the temperature at which frost is generated. The temperature sensor 64 sends temperature information detected by the evaporator 63 to the control computer C,
When the detected temperature becomes equal to or lower than the set temperature, the control computer C commands the demagnetization of the solenoid 56. When the solenoid 56 is demagnetized, the pressure supply passage 54 opens, and the discharge chamber 45 and the crank chamber 15 communicate with each other. Therefore, the high-pressure refrigerant gas in the discharge chamber 45 is supplied to the crank chamber 15 via the pressure supply passage 54, and the pressure in the crank chamber 15 increases. Then, as the pressure in the crank chamber 15 increases, the inclination angle of the swash plate 23 shifts to the minimum inclination angle. In addition, the air conditioner operation switch 65
The control computer C demagnetizes the solenoid 56 on the basis of the OFF signal, and the demagnetization causes the swash plate 23 to shift to the minimum tilt angle.

【００３６】斜板２３が最小傾角側に移動すると、スプ
ール３１が位置決め面３６側に移動する。そのため、吸
入室４２からシリンダボア３９内へ吸入される冷媒ガス
量も減少して、吐出容量が減少する。スプール３１が位
置決め面３６に当接すると、吸入通路３５における通過
断面積が零となり、外部冷媒回路６０から吸入室４２へ
の冷媒ガス流入が阻止される。従って、斜板２３の最小
傾角は、スプール３１と位置決め面３６との当接によっ
て規制される。When the swash plate 23 moves to the minimum tilt side, the spool 31 moves to the positioning surface 36 side. Therefore, the amount of the refrigerant gas sucked from the suction chamber 42 into the cylinder bore 39 also decreases, and the discharge capacity decreases. When the spool 31 comes into contact with the positioning surface 36, the passage cross-sectional area in the suction passage 35 becomes zero, and the refrigerant gas from the external refrigerant circuit 60 to the suction chamber 42 is blocked. Therefore, the minimum inclination angle of the swash plate 23 is regulated by the contact between the spool 31 and the positioning surface 36.

【００３７】ここで、斜板２３の最小傾角は０°より僅
かに大きく設定されてため、この状態においてもシリン
ダボア３９から吐出室４５への冷媒ガスの吐出は行われ
ている。シリンダボア３９から吐出室４５へ吐出された
冷媒ガスは、圧力供給通路５４を通ってクランク室１５
へ流入する。クランク室１５内の冷媒ガスは、通路５
１、収容孔３０及び放圧通口５３からなる放圧通路を通
って吸入室４２へ流入する。吸入室４２内の冷媒ガス
は、シリンダボア３９内へ吸入されて吐出室４５へ吐出
される。即ち、斜板傾角が最小の状態では、吐出圧領域
である吐出室４５、圧力供給通路５４、クランク室１
５、通路５１、放圧通口５３、吸入圧領域である収容孔
３０、吸入圧領域である吸入室４２、シリンダボア３９
を経由する第１の循環通路と、前記通路５１の代わりに
スプール３１の潤滑油供給溝３３を経由する第２の循環
通路とが圧縮機内にできている。そして、冷媒ガスは前
記循環通路を循環するとともに、これらの循環通路を循
環する循環冷媒ガス中に分散された潤滑油によって、圧
縮機内の各回転部、摺動部の潤滑がなされる。又、これ
らの循環通路は、前記圧縮動作に伴ってシリンダボア３
９と片頭ピストン４０との間隙からクランク室１５内に
侵入する高温高圧のブローバイガスを吸入圧領域に還流
する抽気通路ともなっている。Here, since the minimum inclination angle of the swash plate 23 is set to be slightly larger than 0 °, the refrigerant gas is discharged from the cylinder bore 39 to the discharge chamber 45 even in this state. The refrigerant gas discharged from the cylinder bore 39 to the discharge chamber 45 passes through the pressure supply passage 54 and the crank chamber 15
Flow into. Refrigerant gas in the crank chamber 15 passes through the passage 5
1, through the pressure release passage formed of the accommodation hole 30 and the pressure release passage 53, and flows into the suction chamber 42. The refrigerant gas in the suction chamber 42 is sucked into the cylinder bore 39 and discharged into the discharge chamber 45. That is, in the state where the swash plate inclination angle is the minimum, the discharge chamber 45, the pressure supply passage 54, and the crank chamber 1 which are the discharge pressure regions.
5, passage 51, pressure release port 53, accommodation hole 30 which is a suction pressure region, suction chamber 42 which is a suction pressure region, cylinder bore 39
And a second circulation passage passing through the lubricating oil supply groove 33 of the spool 31 instead of the passage 51 is formed in the compressor. The refrigerant gas circulates in the circulation passages, and the lubricating oil dispersed in the circulation refrigerant gas circulating in the circulation passages lubricates each rotating portion and sliding portion in the compressor. In addition, these circulation passages are connected to the cylinder bore 3 by the compression operation.
It also serves as an extraction passage for returning high-temperature and high-pressure blow-by gas that enters the crank chamber 15 through the gap between the piston 9 and the single-headed piston 40 to the suction pressure region.

【００３８】以上のように構成した本実施形態によれ
ば、スプール３１が、１５０℃以上の熱変形温度を有す
る合成樹脂、例えばポリイミド系の原材料をベースとし
た樹脂材料を用いて形成されている。又、該樹脂材料に
は、充填材として例えば炭素繊維等が混入されている。
このため、スプール３１は耐熱性に加えて強度が高めら
れている。その結果、高温、高圧雰囲気下のクランク室
１５においても、スプール３１の変形や劣化等が生じる
ことがない。According to the present embodiment configured as described above, the spool 31 is formed using a synthetic resin having a heat distortion temperature of 150 ° C. or higher, for example, a resin material based on a polyimide-based raw material. . Further, the resin material is mixed with a filler such as carbon fiber.
For this reason, the spool 31 has increased strength in addition to heat resistance. As a result, the spool 31 is not deformed or deteriorated even in the crank chamber 15 under a high temperature and high pressure atmosphere.

【００３９】又、スプール３１は、例えばポリイミド系
の原材料をベースとした樹脂材料で形成したため、従来
の金属製のスプールに比べて、摺動性の高いものとなっ
ている。しかも、樹脂材料中にはその摺動性を高める例
えばグラファイト等の固体潤滑剤が混入されており、摺
動性及び耐摩耗性がさらに高められている。このため、
該スプール３１が自己潤滑性の滑り軸受を構成し、転が
り軸受等の別体の軸受部材を介することなく、駆動シャ
フト１６を該スプール３１によって直接支持することが
できる。又、スプール３１とシリンダブロック１１ある
いは駆動シャフト１６との摺動による摩耗も抑制できる
とともに、スプール３１とシリンダブロック１１との間
の焼き付きが防止される。Further, since the spool 31 is formed of a resin material based on, for example, a polyimide-based raw material, it has a higher slidability than a conventional metal spool. Moreover, a solid lubricant such as graphite, which enhances the slidability, is mixed in the resin material, so that the slidability and wear resistance are further enhanced. For this reason,
The spool 31 constitutes a self-lubricating slide bearing, and the drive shaft 16 can be directly supported by the spool 31 without interposing a separate bearing member such as a rolling bearing. Further, abrasion due to sliding of the spool 31 and the cylinder block 11 or the drive shaft 16 can be suppressed, and seizure between the spool 31 and the cylinder block 11 can be prevented.

【００４０】さらに、駆動シャフト１６の後端部が、ス
プール３１により直接支持される構成となっている。こ
のため、駆動シャフト１６の後端側とスプール３１の内
周面との間に、転がり軸受を圧入したり、例えば円筒状
の滑り軸受を嵌挿したりする必要がない。つまり、駆動
シャフト１６の後端部の軸受構造を簡素化できて、従来
の圧縮機に比べて部品点数及び組み付け時の作業工程数
が削減される。従って、圧縮機を安価なものとすること
ができる。Further, the rear end of the drive shaft 16 is directly supported by the spool 31. Therefore, it is not necessary to press fit the rolling bearing between the rear end side of the drive shaft 16 and the inner peripheral surface of the spool 31 or to insert, for example, a cylindrical sliding bearing. That is, the bearing structure at the rear end portion of the drive shaft 16 can be simplified, and the number of parts and the number of work steps during assembly can be reduced as compared with the conventional compressor. Therefore, the compressor can be made inexpensive.

【００４１】加えて、該スプール３１の内周面には、複
数の潤滑油供給溝３３が形成されている。しかも、該潤
滑油供給溝３３は、ブローバイガスの抽気通路及び最小
容量運転時の冷媒ガス循環通路の一部を構成している。
このため、駆動シャフト１６とスプール３１の内周面と
の間に、確実に冷媒ガス流中の潤滑油が供給、保持され
て、安定した潤滑油膜が形成される。このため、この潤
滑油膜が動圧軸受となって、シリンダブロック１１に対
する駆動シャフト１６の相対回転が滑らかなものとな
る。In addition, a plurality of lubricating oil supply grooves 33 are formed on the inner peripheral surface of the spool 31. Moreover, the lubricating oil supply groove 33 constitutes part of the blow-by gas extraction passage and the refrigerant gas circulation passage during the minimum capacity operation.
Therefore, the lubricating oil in the refrigerant gas flow is reliably supplied and held between the drive shaft 16 and the inner peripheral surface of the spool 31, and a stable lubricating oil film is formed. Therefore, the lubricating oil film serves as a dynamic pressure bearing, and the relative rotation of the drive shaft 16 with respect to the cylinder block 11 becomes smooth.

【００４２】一般に、駆動シャフト１６が外部動力源と
常時作動連結されているクラッチレス可変容量圧縮機で
は、冷房負荷の無い状態においても圧縮機が最小吐出容
量で運転される。この状態では、ソレノイド５６の消磁
により圧力供給通路５４が開放され、吐出室４５内の高
圧冷媒ガスがクランク室１５内に導入されるため、片頭
ピストン４０を介した吸入室４２との差圧により斜板２
３が傾角減少方向に移動し、これに連動してスプール３
１が後方に移動し、スプール３１の後端の遮断面３７が
位置決め面３６に当接される。そして、前記吸入通路３
５の開口部が前記遮断面３７により掩覆されることによ
って外部冷媒回路６０と吸入室４２とが遮断されて、外
部冷媒回路６０からの冷媒ガスの導入が遮断される。こ
こで、前記の掩覆部がシール不足となると、外部冷媒回
路６０と圧縮機内部との遮断が不十分となり、冷媒ガス
とともに潤滑油が外部冷媒回路６０に持ち出されるた
め、圧縮機内部の潤滑油量が不足するおそれがある。Generally, in the clutchless variable displacement compressor in which the drive shaft 16 is constantly operatively connected to the external power source, the compressor is operated at the minimum discharge capacity even when there is no cooling load. In this state, the demagnetization of the solenoid 56 opens the pressure supply passage 54, and the high-pressure refrigerant gas in the discharge chamber 45 is introduced into the crank chamber 15, so that the differential pressure between the suction chamber 42 and the single-headed piston 40 causes a pressure difference. Swash plate 2
3 moves in the direction of decreasing the tilt angle, and in conjunction with this, the spool 3
1 moves rearward, and the blocking surface 37 at the rear end of the spool 31 contacts the positioning surface 36. Then, the suction passage 3
The opening 5 is covered with the blocking surface 37 to block the external refrigerant circuit 60 and the suction chamber 42, and the introduction of the refrigerant gas from the external refrigerant circuit 60 is blocked. Here, if the cover portion is insufficiently sealed, the external refrigerant circuit 60 and the inside of the compressor are not sufficiently shut off, and the lubricating oil is taken out to the external refrigerant circuit 60 together with the refrigerant gas. There is a risk of running out of oil.

【００４３】しかしながら、本実施形態の合成樹脂製の
スプール３１は、それ自身が弾性を有しているため、ス
プール３１の遮断面３７のシール性が向上されている。
このため、該遮断面３７のシール性を向上するための表
面処理を別途行うことなく、圧縮機内部と外部冷媒回路
６０との遮断を確実に行うことができて、最小容量状態
での圧縮機内部の潤滑が安定化される。However, since the spool 31 made of synthetic resin of this embodiment itself has elasticity, the sealing property of the blocking surface 37 of the spool 31 is improved.
For this reason, the inside of the compressor and the external refrigerant circuit 60 can be reliably shut off without performing additional surface treatment for improving the sealing property of the shutoff surface 37, and the compressor in the minimum capacity state. Internal lubrication is stabilized.

【００４４】この実施形態においては、圧縮機が電磁ク
ラッチを介して車両エンジンに連結されていてもよい。
例えば、空調装置作動スイッチ６５のＯＮ、ＯＦＦのみ
に基づいて電磁クラッチの断続が行われ、単に冷房負荷
が無くなった場合においては、この実施形態の最小容量
運転を行うタイプの圧縮機も存在し得るからである。In this embodiment, the compressor may be connected to the vehicle engine via an electromagnetic clutch.
For example, when the electromagnetic clutch is disengaged only based on ON / OFF of the air conditioner operation switch 65 and the cooling load is simply lost, there may be a compressor of the type that performs the minimum capacity operation of this embodiment. Because.

【００４５】（第２の実施形態）以下、本発明を両頭斜
板式可変容量圧縮機において具体化した第２の実施形態
について、図２に基づいて前記第１の実施形態と異なる
点を中心に説明する。(Second Embodiment) A second embodiment in which the present invention is embodied in a double-headed swash plate type variable displacement compressor will be described below with reference to FIG. 2 focusing on the points different from the first embodiment. explain.

【００４６】前後一対をなすシリンダブロック７１、７
２の内部中央には、クランク室１５が形成され、前後両
端面にはフロントハウジング７３及びリヤハウジング７
４が接合固定されている。シリンダブロック７１、７２
には、クランク室１５のフロント側及びリヤ側の対向す
る位置に複数組のシリンダボア３９が形成され、両シリ
ンダボア３９には、両頭ピストン７５が往復動可能に収
容されている。シリンダブロック７１、７２には、フロ
ント軸部７７と、リヤ軸部７８と、両者の間に形成され
た連結部７９とからなる駆動シャフト７６が回転可能に
支持されている。前記連結部７９には、長孔状のガイド
孔８０が形成されている。A pair of front and rear cylinder blocks 71, 7
A crank chamber 15 is formed in the center of the inside of the housing 2, and the front housing 73 and the rear housing 7 are provided on both front and rear end surfaces.
4 is bonded and fixed. Cylinder blocks 71, 72
, A plurality of sets of cylinder bores 39 are formed in the crank chamber 15 at opposite positions on the front side and the rear side, and a double-headed piston 75 is housed in both cylinder bores 39 so as to be capable of reciprocating. A drive shaft 76 including a front shaft portion 77, a rear shaft portion 78, and a connecting portion 79 formed therebetween is rotatably supported by the cylinder blocks 71 and 72. A long hole-shaped guide hole 80 is formed in the connecting portion 79.

【００４７】リヤ側のシリンダブロック７２には、スプ
ール７０が駆動シャフト７６の軸線方向に沿って移動可
能に配設されている。前記駆動シャフト７６のフロント
軸部７７は、ラジアルベアリング８１及びスラストベア
リング８２を介してフロント側のシリンダブロック７１
に支持されている。前記駆動シャフト７６のリヤ軸部７
８は、前記スプール７０に回転可能に支持されたスライ
ダ８３に摺動可能に嵌挿されている。又、スプール７０
とスライダ８３との間には、スラストベアリング３８が
介装されている。A spool 70 is provided on the rear cylinder block 72 so as to be movable along the axial direction of the drive shaft 76. The front shaft portion 77 of the drive shaft 76 includes a front side cylinder block 71 via a radial bearing 81 and a thrust bearing 82.
Supported by. Rear shaft portion 7 of the drive shaft 76
Reference numeral 8 is slidably fitted in a slider 83 rotatably supported by the spool 70. Also, the spool 70
A thrust bearing 38 is interposed between the slider and the slider 83.

【００４８】クランク室１５内に突出したスライダ８３
の前端両側には、一対の軸ピン８４がリヤ軸部７８と直
交する状態で突設されている。斜板支持体８５は、この
軸ピン８４を介してスライダ８３に対して傾動可能に支
持されている。斜板支持体８５の外周後縁にはカム板と
しての斜板８６が嵌合固定され、前側には嵌合孔８７を
有する一対の嵌合片８８（片側のみ図示）が突設されて
いる。両嵌合片８８は、前記駆動シャフト７６の連結部
７９に挟持するとともに、嵌合孔８７を貫通するガイド
ピン８９が前記ガイド孔８０に嵌合する。これにより、
駆動シャフト７６の回転が斜板支持体８５を介して斜板
８６に伝達されて、シュー４１を介して両頭ピストン７
５の前後方向への往復摺動に変換される。又、ガイドピ
ン８９とガイド孔８０との係合により、スライダ８３の
軸線方向への摺動変位に応じて斜板８６の傾角が変更可
能なものとなる。The slider 83 protruding into the crank chamber 15
A pair of shaft pins 84 are provided on both sides of the front end so as to be orthogonal to the rear shaft portion 78. The swash plate support member 85 is tiltably supported with respect to the slider 83 via the shaft pin 84. A swash plate 86 as a cam plate is fitted and fixed to the outer peripheral rear edge of the swash plate support 85, and a pair of fitting pieces 88 (only one side is shown) having a fitting hole 87 are provided on the front side in a protruding manner. . Both fitting pieces 88 are sandwiched by the connecting portion 79 of the drive shaft 76, and a guide pin 89 penetrating the fitting hole 87 is fitted in the guide hole 80. This allows
The rotation of the drive shaft 76 is transmitted to the swash plate 86 via the swash plate support 85, and the double-ended piston 7 is transmitted via the shoes 41.
5 is converted into a reciprocal sliding movement in the front-rear direction. Further, by engaging the guide pin 89 and the guide hole 80, the inclination angle of the swash plate 86 can be changed according to the sliding displacement of the slider 83 in the axial direction.

【００４９】前後両ハウジング７３、７４内には、吸入
室９１、９２及び吐出室９３、９４が形成され、両吐出
室９３、９４は図示しない吐出口を介して外部冷却回路
に接続されている。両吸入室９１、９２は吸入通路９０
を介してクランク室１５に連通されており、さらにクラ
ンク室１５は図示しない吸入口を介して外部冷媒回路に
接続されている。リヤ側吸入室９４の後部側には、制御
圧室９５が形成されており、該制御圧室９５内には、摺
動制御体９６が前記スプール７０と当接する状態で前後
方向に摺動可能に嵌入されている。Suction chambers 91 and 92 and discharge chambers 93 and 94 are formed in the front and rear housings 73 and 74, and both discharge chambers 93 and 94 are connected to an external cooling circuit via a discharge port (not shown). . Both suction chambers 91 and 92 have a suction passage 90.
To the crank chamber 15, and the crank chamber 15 is connected to an external refrigerant circuit via a suction port (not shown). A control pressure chamber 95 is formed on the rear side of the rear suction chamber 94, and the slide control body 96 can slide in the front-rear direction in the control pressure chamber 95 while being in contact with the spool 70. Has been inserted into.

【００５０】該制御圧室９５は、前記吸入室９２に連通
されているとともに、管路９７を介して容量制御弁９８
の出力ポート９９に接続されている。この容量制御弁９
８の第１、第２の入力ポート１００、１０１は、それぞ
れ管路１０２、１０３を介してリヤ側吐出室９４及びク
ランク室１５に接続されている。そして、制御圧室９５
が、冷房負荷に応じて容量制御弁９８の弁体１０４の移
動により吐出圧相当の高圧または吸入圧相当の低圧に切
り換え制御される。The control pressure chamber 95 is communicated with the suction chamber 92 and also has a capacity control valve 98 via a pipe line 97.
Is connected to the output port 99 of the. This capacity control valve 9
The first and second input ports 100 and 101 of No. 8 are connected to the rear side discharge chamber 94 and the crank chamber 15 via conduits 102 and 103, respectively. The control pressure chamber 95
However, depending on the cooling load, the valve body 104 of the capacity control valve 98 is moved to switch between high pressure equivalent to the discharge pressure and low pressure equivalent to the suction pressure.

【００５１】即ち、高冷房負荷時には、容量制御弁９８
の作動により、制御圧室９５内がリヤ側の吐出室９４と
連通されて高圧雰囲気となる。そして、前記摺動制御体
９６がスプール７０、スライダ８３とともに斜板８６の
傾角を増大する方向に移動して、斜板８６が図１に示す
最大容量位置に配置される。That is, when the cooling load is high, the capacity control valve 98
By the operation of, the inside of the control pressure chamber 95 is communicated with the discharge chamber 94 on the rear side to form a high pressure atmosphere. Then, the sliding control body 96 moves together with the spool 70 and the slider 83 in the direction of increasing the inclination angle of the swash plate 86, and the swash plate 86 is arranged at the maximum capacity position shown in FIG.

【００５２】一方、低冷房負荷時には、容量制御弁９８
の作動により、制御圧室９５内がクランク室１５と連通
されて低圧雰囲気となる。そして、前記摺動制御体９６
がスプール７０、スライダ８３とともに図１において右
側、即ち斜板８６の傾角を減少する方向に移動して、斜
板８６が最小容量位置に配置される。このように、制御
圧室９５内の圧力が変動すると、斜板８６の傾角が変更
され、ピストン７５のストロークが変更されて、圧縮機
の吐出容量が調整される。On the other hand, when the cooling load is low, the capacity control valve 98
By the operation of, the inside of the control pressure chamber 95 is communicated with the crank chamber 15 and a low pressure atmosphere is formed. Then, the sliding control body 96
1 moves together with the spool 70 and the slider 83 to the right in FIG. 1, that is, in the direction of decreasing the inclination angle of the swash plate 86, and the swash plate 86 is arranged at the minimum capacity position. In this way, when the pressure in the control pressure chamber 95 changes, the tilt angle of the swash plate 86 is changed, the stroke of the piston 75 is changed, and the discharge capacity of the compressor is adjusted.

【００５３】以上のように構成した場合、両頭斜板式可
変容量圧縮機において、スプール７０が自己潤滑性を有
する合成樹脂材料で形成されている。従って、前記第１
の実施形態の片頭斜板式可変容量圧縮機と同様に、スプ
ール７０と駆動シャフト７６及びリヤ側のシリンダブロ
ック７２との間の摺動性が損なわれることがない。そし
て、駆動シャフト７６の後端側の軸受構造を簡素化する
ことができて、圧縮機を安価なものとすることができ
る。In the case of the above configuration, in the double-headed swash plate type variable displacement compressor, the spool 70 is made of a synthetic resin material having a self-lubricating property. Therefore, the first
Similar to the single-headed swash plate type variable displacement compressor of the above embodiment, the slidability between the spool 70 and the drive shaft 76 and the rear cylinder block 72 is not impaired. The bearing structure on the rear end side of the drive shaft 76 can be simplified, and the compressor can be made inexpensive.

【００５４】尚、この発明は、前記実施形態に限定され
るものではなく、各部の構成を例えば以下のように変更
して具体化することも可能である。 （１） 前記スプール３１、７０を、例えばポリアミド
イミド、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルイミ
ド、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルエーテルケト
ン、芳香族ポリアミド、ポリアリレート、ポリベンゾイ
ミダゾール、ポリオキシベンゾチアゾール、ポリオキシ
テトラフルオロエチレン−六フッ化プロピレン共重合樹
脂、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレ
ン共重合樹脂、テトラフルオロエチレン−パーフルオロ
アルキルビニルビニルエーテル共重合樹脂、熱溶融型液
晶ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂等の合成樹脂で形成
すること。The present invention is not limited to the above-described embodiment, and the configuration of each part can be modified and embodied as follows, for example. (1) The spools 31 and 70 are made of, for example, polyamideimide, polyphenylene sulfide, polyetherimide, polyethersulfone, polyetheretherketone, aromatic polyamide, polyarylate, polybenzimidazole, polyoxybenzothiazole, polyoxytetrafluoro. It is made of synthetic resin such as ethylene-hexafluoropropylene copolymer resin, tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene copolymer resin, tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl vinyl ether copolymer resin, hot-melt liquid crystal polyester resin, epoxy resin, etc. thing.

【００５５】（２） 前記スプール３１、７０を、ポリ
テトラフルオロエチレンにより常温下での圧縮成形後、
焼成して形成すること。 （３） 前記スプール３１、７０に、摺動性を向上させ
るための潤滑剤として、例えば二硫化モリブデン、二硫
化タングステン、フッ化グラファイト、ポリテトラフル
オロエチレン、フッ化カルシウム等を含有させること。(2) After the compression molding of the spools 31 and 70 with polytetrafluoroethylene at room temperature,
To be formed by firing. (3) The spools 31 and 70 contain, for example, molybdenum disulfide, tungsten disulfide, graphite fluoride, polytetrafluoroethylene, calcium fluoride or the like as a lubricant for improving slidability.

【００５６】（４） 前記スプール３１、７０に、補強
のための充填材として、例えばガラス繊維、アラミド繊
維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊維、炭化ケイ素ウィス
カ、チタン酸化カリウムウィスカ等を含有させること。(4) The spools 31 and 70 are made to contain, for example, glass fiber, aramid fiber, alumina fiber, silicon carbide fiber, silicon carbide whisker, titanium oxide potassium whisker as a reinforcing filler.

【００５７】（５） 前記駆動シャフト１６、７６のス
プール３１、７０との摺動部に潤滑油供給溝３３を設け
ること。 （６） 前記スプール３１、７０を２００℃以上の熱変
形温度を有する合成樹脂で形成すること。(5) The lubricating oil supply groove 33 is provided in the sliding portion of the drive shafts 16, 76 with the spools 31, 70. (6) The spools 31 and 70 are made of synthetic resin having a heat distortion temperature of 200 ° C. or higher.

【００５８】また、前記実施形態から把握される技術的
思想について以下に記載する。 （１） １５０℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂
が、好ましくはポリイミド又はポリアミドイミドである
請求項１に記載の片側ピストン式可変容量圧縮機。Further, the technical idea understood from the above embodiment will be described below. (1) The one-sided piston variable displacement compressor according to claim 1, wherein the synthetic resin having a heat distortion temperature of 150 ° C. or higher is preferably polyimide or polyamide-imide.

【００５９】このように構成すれば、ピストンの耐熱
性、強度を充分確保できるとともに、ピストンの成形を
容易なものとすることができる。With this structure, the heat resistance and strength of the piston can be sufficiently secured, and the piston can be easily molded.

【００６０】[0060]

【発明の効果】以上詳述したように、請求項１の発明に
よれば、スプールを１５０℃以上の熱変形温度を有する
合成樹脂で一体形成しているため、スプールの耐熱性が
問題となることなく、該スプールの摺動性が向上され
る。このため、駆動シャフトを該スプールで直接支持す
ることができるとともに、スプールとシリンダブロック
との間の焼き付きが防止される。また、スプールのシー
ル性が確保される。As described in detail above, according to the first aspect of the invention, since the spool is integrally formed of a synthetic resin having a heat distortion temperature of 150 ° C. or higher, heat resistance of the spool becomes a problem. The slidability of the spool is improved. Therefore, the drive shaft can be directly supported by the spool, and seizure between the spool and the cylinder block is prevented. Further, the sealing property of the spool is secured.

【００６１】請求項２の発明によれば、スプールを２０
０℃以上の熱変形温度を有する合成樹脂で形成している
ため、スプールの耐熱性がさらに向上する。請求項３の
発明によれば、駆動シャフトの軸受構造が簡素化され
て、従来の圧縮機に比べて部品点数及び組み付け時の作
業工数を削減することができる。従って、圧縮機を安価
なものとすることができる。According to the invention of claim 2, the spool is 20
Since it is formed of a synthetic resin having a heat distortion temperature of 0 ° C. or higher, the heat resistance of the spool is further improved. According to the third aspect of the present invention, the bearing structure of the drive shaft is simplified, and the number of parts and the number of work steps for assembling can be reduced as compared with the conventional compressor. Therefore, the compressor can be made inexpensive.

【００６２】請求項４の発明によれば、駆動シャフトと
スプールの内周面との間に安定した潤滑油膜が形成さ
れ、この潤滑油膜が動圧軸受となって、シリンダブロッ
クに対する駆動シャフトの相対回転が滑らかなものとな
る。According to the fourth aspect of the present invention, a stable lubricating oil film is formed between the drive shaft and the inner peripheral surface of the spool, and this lubricating oil film serves as a dynamic pressure bearing, so that the drive shaft relative to the cylinder block. The rotation will be smooth.

【００６３】請求項５の発明によれば、スプールは固体
潤滑剤を含有して形成しているため、スプールと駆動シ
ャフト及びシリンダブロックとの摺動面での摺動性がさ
らに向上する。According to the fifth aspect of the invention, since the spool is formed by containing the solid lubricant, the slidability on the sliding surface of the spool, the drive shaft and the cylinder block is further improved.

【００６４】請求項６の発明によれば、スプールは補強
のための充填材を含有して形成しているため、スプール
の強度、耐摩耗性および耐熱性がさらに向上する。請求
項７の発明によれば、スプールの後端の遮断面のシール
性を別途表面処理することなしに向上することができ
る。このため、最小容量運転時の圧縮機内部と外部冷媒
回路との遮断が確保されて、最小容量運転時の圧縮機内
部の潤滑が不足することがない。従って、外部駆動源と
駆動シャフトとが常時作動連結されているクラッチレス
圧縮機に好適であるとともに、製作コストを削減するこ
とができる。According to the invention of claim 6, since the spool is formed by containing a filler for reinforcement, the strength, wear resistance and heat resistance of the spool are further improved. According to the invention of claim 7, the sealing property of the blocking surface at the rear end of the spool can be improved without additional surface treatment. For this reason, the disconnection between the inside of the compressor and the external refrigerant circuit during the minimum capacity operation is ensured, and the lubrication inside the compressor during the minimum capacity operation does not become insufficient. Therefore, it is suitable for the clutchless compressor in which the external drive source and the drive shaft are always operatively connected, and the manufacturing cost can be reduced.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】 第１の実施形態の可変容量圧縮機全体を示す
側断面図。FIG. 1 is a side sectional view showing an entire variable displacement compressor according to a first embodiment.

【図２】 第２の実施形態の可変容量圧縮機全体を示す
側断面図。FIG. 2 is a side sectional view showing an entire variable displacement compressor according to a second embodiment.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１１、７１、７２…シリンダブロック、１２、７３…ケ
ーシングの一部を構成するフロントハウジング、１３、
７４…ケーシングの一部を構成するリヤハウジング、１
５…クランク室、１６、７６…駆動シャフト、２３、８
６…カム板としての斜板、３０…収容孔、３１、７０…
スプール、３３…潤滑油供給溝、３９…シリンダボア、
４０…ピストンとしての片頭ピストン、７５…ピストン
としての両頭ピストン。11, 71, 72 ... Cylinder block, 12, 73 ... Front housing constituting a part of casing, 13,
74 ... a rear housing that constitutes a part of the casing, 1
5 ... Crank chamber, 16, 76 ... Drive shaft, 23, 8
6 ... Swash plate as a cam plate, 30 ... Housing hole, 31, 70 ...
Spool, 33 ... Lubricant supply groove, 39 ... Cylinder bore,
40 ... a single-headed piston as a piston, 75 ... a double-headed piston as a piston.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奥野 卓也 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 ──────────────────────────────────────────────────の Continued on the front page (72) Inventor Takuya Okuno 2-1-1 Toyota-cho, Kariya-shi, Aichi Prefecture Inside Toyota Industries Corporation

Claims (7)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 ピストンを往復動可能に収納する複数の
シリンダボアをケーシングのシリンダブロックに形成す
るとともに、そのケーシングにはクランク室を形成し、
ケーシングと該ケーシングの後部側に収容されたスプー
ルとの間に駆動シャフトを回転可能に支持し、その駆動
シャフトにはカム板を一体回転可能に挿着し、カム板の
回転によりピストンを往復動させて冷媒ガスを圧縮する
とともに、前記スプールの移動と前記カム板の傾角の変
更が連動して行われるように構成された可変容量圧縮機
において、 前記スプールを１５０℃以上の熱変形温度を有する合成
樹脂で一体形成した可変容量圧縮機。1. A plurality of cylinder bores accommodating pistons reciprocally are formed in a cylinder block of a casing, and a crank chamber is formed in the casing.
A drive shaft is rotatably supported between a casing and a spool accommodated on the rear side of the casing, and a cam plate is integrally rotatably attached to the drive shaft, and the piston reciprocates by the rotation of the cam plate. In the variable displacement compressor configured to move the spool and change the tilt angle of the cam plate while compressing the refrigerant gas, the spool has a heat deformation temperature of 150 ° C. or higher. Variable capacity compressor integrally made of synthetic resin. 【請求項２】 前記スプールを２００℃以上の熱変形温
度を有する合成樹脂で形成した請求項１に記載の可変容
量圧縮機。2. The variable capacity compressor according to claim 1, wherein the spool is formed of a synthetic resin having a heat distortion temperature of 200 ° C. or higher. 【請求項３】 前記駆動シャフトの後端部を、前記スプ
ールのみを介してシリンダブロックに貫設されたスプー
ルの収容孔の内周面で支持するようにした請求項１又は
２に記載の可変容量圧縮機。3. The variable according to claim 1, wherein a rear end portion of the drive shaft is supported by an inner peripheral surface of an accommodation hole of a spool penetrating the cylinder block only through the spool. Capacity compressor. 【請求項４】 前記スプール及び前記駆動シャフトの摺
動面の少なくとも一方には潤滑油供給溝を設けた請求項
１〜３のいずれかに記載の可変容量圧縮機。4. The variable displacement compressor according to claim 1, wherein a lubricating oil supply groove is provided on at least one of the sliding surfaces of the spool and the drive shaft. 【請求項５】 前記スプールは固体潤滑剤を含有する請
求項１〜４のいずれかに記載の可変容量圧縮機。5. The variable capacity compressor according to claim 1, wherein the spool contains a solid lubricant. 【請求項６】 前記スプールは補強のための充填材を含
有する請求項１〜５のいずれかに記載の可変容量圧縮
機。6. The variable capacity compressor according to claim 1, wherein the spool contains a filler for reinforcement. 【請求項７】 前記圧縮機は、外部駆動源と駆動シャフ
トとが常時作動連結されているクラッチレス可変容量圧
縮機である請求項１〜６のいずれかに記載の可変容量圧
縮機。7. The variable displacement compressor according to claim 1, wherein the compressor is a clutchless variable displacement compressor in which an external drive source and a drive shaft are constantly operatively connected.