JPH0959413A - ポリオレフィン系樹脂発泡体とそれを用いた絶縁電線および熱収縮チューブ - Google Patents
ポリオレフィン系樹脂発泡体とそれを用いた絶縁電線および熱収縮チューブInfo
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- JPH0959413A JPH0959413A JP7212227A JP21222795A JPH0959413A JP H0959413 A JPH0959413 A JP H0959413A JP 7212227 A JP7212227 A JP 7212227A JP 21222795 A JP21222795 A JP 21222795A JP H0959413 A JPH0959413 A JP H0959413A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 柔軟性にすぐれるとともに、誘電率の低下や
断熱性、クッション性の向上、あるいは軽量化等のため
に高発泡倍率としても、外力によって容易に切れるおそ
れのない多孔質構造の絶縁被覆や発泡タイプの熱収縮チ
ューブを形成しうるポリオレフィン系樹脂発泡体と、そ
れを用いた、上記の各特性にすぐれた絶縁電線および熱
収縮チューブを提供する。 【解決手段】 ポリオレフィン系樹脂発泡体は、その引
張破断強度Ｔs 、セカントモジュラス値Ｓm および発泡
倍率Ｅr が、下記式(1)(2)の関係にある。 Ｔs ≧３．５÷Ｅr2/3 …(1) Ｓm ≦３０÷Ｅr2/3 …(2) 絶縁電線は、導体表面に、上記のポリオレフィン系樹脂
発泡体からなる絶縁被覆を形成した。熱収縮チューブ
は、上記のポリオレフィン系樹脂発泡体により形成し
た。
断熱性、クッション性の向上、あるいは軽量化等のため
に高発泡倍率としても、外力によって容易に切れるおそ
れのない多孔質構造の絶縁被覆や発泡タイプの熱収縮チ
ューブを形成しうるポリオレフィン系樹脂発泡体と、そ
れを用いた、上記の各特性にすぐれた絶縁電線および熱
収縮チューブを提供する。 【解決手段】 ポリオレフィン系樹脂発泡体は、その引
張破断強度Ｔs 、セカントモジュラス値Ｓm および発泡
倍率Ｅr が、下記式(1)(2)の関係にある。 Ｔs ≧３．５÷Ｅr2/3 …(1) Ｓm ≦３０÷Ｅr2/3 …(2) 絶縁電線は、導体表面に、上記のポリオレフィン系樹脂
発泡体からなる絶縁被覆を形成した。熱収縮チューブ
は、上記のポリオレフィン系樹脂発泡体により形成し
た。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ポリオレフィン
系樹脂発泡体と、それを用いた絶縁電線および熱収縮チ
ューブに関するものである。
系樹脂発泡体と、それを用いた絶縁電線および熱収縮チ
ューブに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】絶縁電線は、合成樹脂を、押出成形等に
よって導体表面に被覆して絶縁被覆を形成することで製
造される。一方、電線接続部等の被覆に用いられる熱収
縮チューブは、押出成形等によって製造した合成樹脂製
のチューブを、熱収縮性（ヒートセット性）を付与する
ために電子線の照射によって架橋処理した後、加熱下で
径方向に拡大させ、次いでこの拡大状態を維持しつつ急
冷することで製造される。
よって導体表面に被覆して絶縁被覆を形成することで製
造される。一方、電線接続部等の被覆に用いられる熱収
縮チューブは、押出成形等によって製造した合成樹脂製
のチューブを、熱収縮性（ヒートセット性）を付与する
ために電子線の照射によって架橋処理した後、加熱下で
径方向に拡大させ、次いでこの拡大状態を維持しつつ急
冷することで製造される。
【０００３】上記絶縁被覆や熱収縮チューブの材料であ
る合成樹脂としては種々のものが使用可能であるが、と
くに耐油性、耐薬品性、低温特性等が要求される絶縁被
覆や熱収縮チューブの材料としては、ポリオレフィン系
樹脂が好適に使用される。上記ポリオレフィン系樹脂と
しては、たとえば低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、線
状低密度ポリエチレン（Ｌ−ＬＤＰＥ）、超低密度ポリ
エチレン（ＶＬＤＰＥ）等の他、樹脂に柔軟性を付与す
べくα−オレフィン以外の他のモノマーを導入した、エ
チレン−プロピレン−ジエン共重合体（ＥＰＤＭ）、エ
チレン−メチルアクリレート共重合体（ＥＭＡ）、エチ
レン−エチルアクリレート共重合体（ＥＥＡ）、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）等の共重合体も好適
に使用される。
る合成樹脂としては種々のものが使用可能であるが、と
くに耐油性、耐薬品性、低温特性等が要求される絶縁被
覆や熱収縮チューブの材料としては、ポリオレフィン系
樹脂が好適に使用される。上記ポリオレフィン系樹脂と
しては、たとえば低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、線
状低密度ポリエチレン（Ｌ−ＬＤＰＥ）、超低密度ポリ
エチレン（ＶＬＤＰＥ）等の他、樹脂に柔軟性を付与す
べくα−オレフィン以外の他のモノマーを導入した、エ
チレン−プロピレン−ジエン共重合体（ＥＰＤＭ）、エ
チレン−メチルアクリレート共重合体（ＥＭＡ）、エチ
レン−エチルアクリレート共重合体（ＥＥＡ）、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）等の共重合体も好適
に使用される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のポリオレフ
ィン系樹脂はいずれも、前記の各特性にすぐれるため、
汎用の絶縁電線や熱収縮チューブには広く使用される。
しかし、上記従来のポリオレフィン系樹脂を、たとえば
データの伝送速度を向上すべく、発泡によって多孔質構
造としてその誘電率を低下させた絶縁被覆を備えた絶縁
電線や、あるいは断熱性、クッション性の向上や軽量化
のために樹脂を発泡させた、いわゆる発泡タイプの熱収
縮チューブに適用するのは困難であった。
ィン系樹脂はいずれも、前記の各特性にすぐれるため、
汎用の絶縁電線や熱収縮チューブには広く使用される。
しかし、上記従来のポリオレフィン系樹脂を、たとえば
データの伝送速度を向上すべく、発泡によって多孔質構
造としてその誘電率を低下させた絶縁被覆を備えた絶縁
電線や、あるいは断熱性、クッション性の向上や軽量化
のために樹脂を発泡させた、いわゆる発泡タイプの熱収
縮チューブに適用するのは困難であった。
【０００５】すなわち、前述した従来のポリオレフィン
系樹脂はいずれも、発泡させることによってその強度が
著しく低下するため、たとえば絶縁電線の場合は絶縁被
覆が切れやすくなって配線作業が困難になる等の問題を
生じ、また熱収縮チューブの場合も、切れやすくなって
被覆作業が困難になる等の問題を生じる。このため、従
来のポリオレフィン系樹脂を多孔質構造の絶縁電線や発
泡タイプの熱収縮チューブに適用するのは困難であり、
もし適用できたとしてもそれは、発泡による誘電率の低
下や断熱性、クッション性の向上、あるいは軽量化等の
効果がほとんど期待できない程度に発泡倍率の低いもの
に限定されてしまい、発泡させる意味がなくなってしま
う。
系樹脂はいずれも、発泡させることによってその強度が
著しく低下するため、たとえば絶縁電線の場合は絶縁被
覆が切れやすくなって配線作業が困難になる等の問題を
生じ、また熱収縮チューブの場合も、切れやすくなって
被覆作業が困難になる等の問題を生じる。このため、従
来のポリオレフィン系樹脂を多孔質構造の絶縁電線や発
泡タイプの熱収縮チューブに適用するのは困難であり、
もし適用できたとしてもそれは、発泡による誘電率の低
下や断熱性、クッション性の向上、あるいは軽量化等の
効果がほとんど期待できない程度に発泡倍率の低いもの
に限定されてしまい、発泡させる意味がなくなってしま
う。
【０００６】高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）は、高発
泡倍率としても高強度の発泡体がえられるが、かかるＨ
ＤＰＥは本質的に硬質で柔軟性に乏しく、発泡させても
その性質は変わらないため、これをもし絶縁電線の絶縁
被覆に使用したとしても、狭い場所への配線作業等が容
易でなく、いわゆる電線のとり回し性が低下するという
問題を生じる。また上記ＨＤＰＥの発泡体を熱収縮チュ
ーブに使用した場合には、狭い場所での被覆作業が容易
でなくなったり、あるいは電線等に対する追従性が低下
したりするという問題を生じる。
泡倍率としても高強度の発泡体がえられるが、かかるＨ
ＤＰＥは本質的に硬質で柔軟性に乏しく、発泡させても
その性質は変わらないため、これをもし絶縁電線の絶縁
被覆に使用したとしても、狭い場所への配線作業等が容
易でなく、いわゆる電線のとり回し性が低下するという
問題を生じる。また上記ＨＤＰＥの発泡体を熱収縮チュ
ーブに使用した場合には、狭い場所での被覆作業が容易
でなくなったり、あるいは電線等に対する追従性が低下
したりするという問題を生じる。
【０００７】この発明の目的は、柔軟性にすぐれるとと
もに、誘電率の低下や断熱性、クッション性の向上、あ
るいは軽量化等のために高発泡倍率としても外力によっ
て容易に切れるおそれのない多孔質構造の絶縁被覆や発
泡タイプの熱収縮チューブを形成しうるポリオレフィン
系樹脂発泡体と、それを用いた、上記の各特性にすぐれ
た絶縁電線および熱収縮チューブを提供することにあ
る。
もに、誘電率の低下や断熱性、クッション性の向上、あ
るいは軽量化等のために高発泡倍率としても外力によっ
て容易に切れるおそれのない多孔質構造の絶縁被覆や発
泡タイプの熱収縮チューブを形成しうるポリオレフィン
系樹脂発泡体と、それを用いた、上記の各特性にすぐれ
た絶縁電線および熱収縮チューブを提供することにあ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の、この発明のポリオレフィン系樹脂発泡体は、その引
張破断強度Ｔs （ｋｇ／ｍｍ2 ）と発泡倍率Ｅr とが、
式(1) ： Ｔs ≧３．５÷Ｅr2/3 …(1) の関係にあり、かつ発泡体のセカントモジュラス値Ｓm
（ｋｇ／ｍｍ2 ）と上記発泡倍率Ｅr とが、式(2) ： Ｓm ≦３０÷Ｅr2/3 …(2) の関係にあることを特徴としている。
の、この発明のポリオレフィン系樹脂発泡体は、その引
張破断強度Ｔs （ｋｇ／ｍｍ2 ）と発泡倍率Ｅr とが、
式(1) ： Ｔs ≧３．５÷Ｅr2/3 …(1) の関係にあり、かつ発泡体のセカントモジュラス値Ｓm
（ｋｇ／ｍｍ2 ）と上記発泡倍率Ｅr とが、式(2) ： Ｓm ≦３０÷Ｅr2/3 …(2) の関係にあることを特徴としている。
【０００９】かかるこの発明のポリオレフィン系樹脂発
泡体は、所定の発泡倍率Ｅr に対応する引張破断強度Ｔ
s が、つねに上記式(1) を満足する範囲内にあるため、
発泡倍率Ｅr にかかわらず高強度であり、しかも上記発
泡倍率Ｅr に対応するセカントモジュラス値Ｓm が、つ
ねに上記式(2) を満足する範囲内にあるため、発泡倍率
Ｅr にかかわらず柔軟性にすぐれている。
泡体は、所定の発泡倍率Ｅr に対応する引張破断強度Ｔ
s が、つねに上記式(1) を満足する範囲内にあるため、
発泡倍率Ｅr にかかわらず高強度であり、しかも上記発
泡倍率Ｅr に対応するセカントモジュラス値Ｓm が、つ
ねに上記式(2) を満足する範囲内にあるため、発泡倍率
Ｅr にかかわらず柔軟性にすぐれている。
【００１０】よってこの発明のポリオレフィン系樹脂発
泡体により形成した多孔質構造の絶縁被覆は、柔軟性に
すぐれるとともに、誘電率を低下させるために高発泡倍
率としても外力によって容易に切れるおそれのないもの
となり、また熱収縮チューブは、同じく柔軟性にすぐれ
るとともに、断熱性、クッション性の向上、あるいは軽
量化のために高発泡倍率としても、外力によって容易に
切れるおそれのないものとなる。
泡体により形成した多孔質構造の絶縁被覆は、柔軟性に
すぐれるとともに、誘電率を低下させるために高発泡倍
率としても外力によって容易に切れるおそれのないもの
となり、また熱収縮チューブは、同じく柔軟性にすぐれ
るとともに、断熱性、クッション性の向上、あるいは軽
量化のために高発泡倍率としても、外力によって容易に
切れるおそれのないものとなる。
【００１１】
【発明の実施の形態】まず、この発明のポリオレフィン
系樹脂発泡体について説明する。この発明のポリオレフ
ィン系樹脂発泡体は、ポリオレフィン系樹脂を発泡させ
たもので、前述したように、その引張破断強度Ｔs （ｋ
ｇ／ｍｍ2 ）と発泡倍率Ｅr とが、式(1) ： Ｔs ≧３．５÷Ｅr2/3 …(1) の関係にあり、かつ発泡体のセカントモジュラス値Ｓm
（ｋｇ／ｍｍ2 ）と上記発泡倍率Ｅr とが、式(2) ： Ｓm ≦３０÷Ｅr2/3 …(2) の関係にあることが必須の要件である。
系樹脂発泡体について説明する。この発明のポリオレフ
ィン系樹脂発泡体は、ポリオレフィン系樹脂を発泡させ
たもので、前述したように、その引張破断強度Ｔs （ｋ
ｇ／ｍｍ2 ）と発泡倍率Ｅr とが、式(1) ： Ｔs ≧３．５÷Ｅr2/3 …(1) の関係にあり、かつ発泡体のセカントモジュラス値Ｓm
（ｋｇ／ｍｍ2 ）と上記発泡倍率Ｅr とが、式(2) ： Ｓm ≦３０÷Ｅr2/3 …(2) の関係にあることが必須の要件である。
【００１２】もし発泡体の引張破断強度Ｔs と発泡倍率
Ｅr とが、前記式(1) を満足する関係にない場合、すな
わち Ｔs ＜３．５÷Ｅr2/3 である場合には、発泡体の強度が低下して、かかる発泡
体により形成される絶縁被覆や熱収縮チューブが、外力
によって切れやすくなるという問題を生じる。
Ｅr とが、前記式(1) を満足する関係にない場合、すな
わち Ｔs ＜３．５÷Ｅr2/3 である場合には、発泡体の強度が低下して、かかる発泡
体により形成される絶縁被覆や熱収縮チューブが、外力
によって切れやすくなるという問題を生じる。
【００１３】一方、発泡体のセカントモジュラス値Ｓm
と発泡倍率Ｅr とが、前記(2) を満足する関係にない場
合、すなわち Ｓm ＞３０÷Ｅr2/3 である場合には、発泡体の柔軟性が不十分となって、か
かる発泡体により形成される絶縁被覆を有する絶縁電線
はとり回し性が低下し、熱収縮チューブは狭い場所での
被覆作業が容易でなくなったり、あるいは電線等に対す
る追従性が低下したりするという問題を生じる。
と発泡倍率Ｅr とが、前記(2) を満足する関係にない場
合、すなわち Ｓm ＞３０÷Ｅr2/3 である場合には、発泡体の柔軟性が不十分となって、か
かる発泡体により形成される絶縁被覆を有する絶縁電線
はとり回し性が低下し、熱収縮チューブは狭い場所での
被覆作業が容易でなくなったり、あるいは電線等に対す
る追従性が低下したりするという問題を生じる。
【００１４】なおポリオレフィン系樹脂発泡体の発泡倍
率Ｅr は、この発明ではとくに限定されないが、およそ
１．３〜４倍程度であるのが好ましい。発泡体の発泡倍
率Ｅr が上記範囲未満では、発泡による誘電率の低下や
断熱性、クッション性の向上、軽量化等の効果が十分に
えられないおそれがあり、また逆に発泡体の発泡倍率Ｅ
r が上記範囲を超えた場合には、この発明の構成をもっ
てしても、発泡体の強度が低下するのを防止できず、か
かる発泡体により形成される絶縁被覆や熱収縮チューブ
が、外力によって切れやすくなるおそれがある。
率Ｅr は、この発明ではとくに限定されないが、およそ
１．３〜４倍程度であるのが好ましい。発泡体の発泡倍
率Ｅr が上記範囲未満では、発泡による誘電率の低下や
断熱性、クッション性の向上、軽量化等の効果が十分に
えられないおそれがあり、また逆に発泡体の発泡倍率Ｅ
r が上記範囲を超えた場合には、この発明の構成をもっ
てしても、発泡体の強度が低下するのを防止できず、か
かる発泡体により形成される絶縁被覆や熱収縮チューブ
が、外力によって切れやすくなるおそれがある。
【００１５】なお発泡体の発泡倍率Ｅr は、発泡による
誘電率の低下や断熱性、クッション性の向上、軽量化等
の効果と、発泡体の強度との兼ねあいを考慮すると、上
記範囲内でもとくに１．５〜２．５倍程度であるのがさ
らに好ましい。発泡によって上記の各特性を満足するポ
リオレフィン系樹脂発泡体を構成しうるポリオレフィン
系樹脂としては、これに限定されないがたとえば、特開
平６−３０６１２１号公報、特表平７−５００６２２号
公報に開示された、弾性でかつ実質的に線状であるポリ
オレフィン系樹脂が好適に使用される。
誘電率の低下や断熱性、クッション性の向上、軽量化等
の効果と、発泡体の強度との兼ねあいを考慮すると、上
記範囲内でもとくに１．５〜２．５倍程度であるのがさ
らに好ましい。発泡によって上記の各特性を満足するポ
リオレフィン系樹脂発泡体を構成しうるポリオレフィン
系樹脂としては、これに限定されないがたとえば、特開
平６−３０６１２１号公報、特表平７−５００６２２号
公報に開示された、弾性でかつ実質的に線状であるポリ
オレフィン系樹脂が好適に使用される。
【００１６】かかる弾性でかつ実質的に線状であるポリ
オレフィン系樹脂は、たとえばエチレンや炭素数３〜２
０程度のα−オレフィンをいずれか１種単独で、あるい
はエチレンと、炭素数３〜２０程度のα−オレフィンと
を２種以上併用して、メタロセン等の金属配位錯体と活
性化共触媒とを含む触媒組成物の存在下で重合させるこ
とにより製造されるもので、その主鎖を構成する炭素原
子１０００個当り０．０１〜３個、好ましくは０．０１
〜１個、より好ましくは０．５〜１個の割合で、炭素数
６以上の長分岐鎖を有するものである。
オレフィン系樹脂は、たとえばエチレンや炭素数３〜２
０程度のα−オレフィンをいずれか１種単独で、あるい
はエチレンと、炭素数３〜２０程度のα−オレフィンと
を２種以上併用して、メタロセン等の金属配位錯体と活
性化共触媒とを含む触媒組成物の存在下で重合させるこ
とにより製造されるもので、その主鎖を構成する炭素原
子１０００個当り０．０１〜３個、好ましくは０．０１
〜１個、より好ましくは０．５〜１個の割合で、炭素数
６以上の長分岐鎖を有するものである。
【００１７】上記のポリオレフィン系樹脂は、高分岐低
密度ポリエチレン（通常のＬＤＰＥ）に似た加工性を有
するとともに、エチレンとα−オレフィンとをチーグラ
ー触媒によって重合させた不均一線状重合体（たとえば
Ｌ−ＬＤＰＥ等）と同程度の強度と靱性を備えており、
しかも前記のように、ＬＤＰＥやＬ−ＬＤＰＥとは全く
違った構造を有している。
密度ポリエチレン（通常のＬＤＰＥ）に似た加工性を有
するとともに、エチレンとα−オレフィンとをチーグラ
ー触媒によって重合させた不均一線状重合体（たとえば
Ｌ−ＬＤＰＥ等）と同程度の強度と靱性を備えており、
しかも前記のように、ＬＤＰＥやＬ−ＬＤＰＥとは全く
違った構造を有している。
【００１８】上記の、弾性でかつ実質的に線状であるポ
リオレフィン系樹脂の具体例としては、これに限定され
ないがたとえば、米国ダウケミカル社（ｔｈｅ Ｄｏｗ
Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏ．）製の商品名「ＡＦＦＩＮ
ＩＴＹ（アフィニティー）」シリーズシリーズがあげら
れる。上記シリーズは、エチレンと１−オクテンとの共
重合体であり、オクテン分の割合の違い等によって種々
のグレードのものが提供されている。
リオレフィン系樹脂の具体例としては、これに限定され
ないがたとえば、米国ダウケミカル社（ｔｈｅ Ｄｏｗ
Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏ．）製の商品名「ＡＦＦＩＮ
ＩＴＹ（アフィニティー）」シリーズシリーズがあげら
れる。上記シリーズは、エチレンと１−オクテンとの共
重合体であり、オクテン分の割合の違い等によって種々
のグレードのものが提供されている。
【００１９】そのうち、この発明にとくに好適に使用さ
れるものとしては、たとえば商品名ＡＦＦＩＮＩＴＹ
ＰＦ１１４０〔オクテン分１４．５重量％、メルトイン
デックス（ＭＩ）値１．６、密度０．８９５、引張破断
強度４．５ｋｇ／ｍｍ2 〕、ＡＦＦＩＮＩＴＹ ＰＬ１
８８０〔オクテン分１２重量％、メルトインデックス
（ＭＩ）値１、密度０．９０２、引張破断強度４．８ｋ
ｇ〕、ＡＦＦＩＮＩＴＹＰＬ１８４０〔オクテン分９．
５重量％、メルトインデックス（ＭＩ）値１、密度０．
９０８、引張破断強度５．０ｋｇ〕、ＡＦＦＩＮＩＴＹ
ＦＭ１５７０〔オクテン分７．５重量％、メルトイン
デックス（ＭＩ）値１、密度０．９１５、引張破断強度
５．４ｋｇ／ｍｍ2 〕等があげられる。これらのポリオ
レフィン系樹脂はＭＩ値が低く加工性にすぐれるため、
絶縁電線や熱収縮チューブの製造が容易である。
れるものとしては、たとえば商品名ＡＦＦＩＮＩＴＹ
ＰＦ１１４０〔オクテン分１４．５重量％、メルトイン
デックス（ＭＩ）値１．６、密度０．８９５、引張破断
強度４．５ｋｇ／ｍｍ2 〕、ＡＦＦＩＮＩＴＹ ＰＬ１
８８０〔オクテン分１２重量％、メルトインデックス
（ＭＩ）値１、密度０．９０２、引張破断強度４．８ｋ
ｇ〕、ＡＦＦＩＮＩＴＹＰＬ１８４０〔オクテン分９．
５重量％、メルトインデックス（ＭＩ）値１、密度０．
９０８、引張破断強度５．０ｋｇ〕、ＡＦＦＩＮＩＴＹ
ＦＭ１５７０〔オクテン分７．５重量％、メルトイン
デックス（ＭＩ）値１、密度０．９１５、引張破断強度
５．４ｋｇ／ｍｍ2 〕等があげられる。これらのポリオ
レフィン系樹脂はＭＩ値が低く加工性にすぐれるため、
絶縁電線や熱収縮チューブの製造が容易である。
【００２０】上記の、弾性でかつ実質的に線状であるポ
リオレフィン系樹脂はそれ自体、高い引張破断強度と十
分な柔軟性とを兼ね備えており、これを発泡させること
によって、前述した式(1)(2)を同時に満足する、この発
明のポリオレフィン系樹脂を製造することが可能であ
る。ポリオレフィン系樹脂は、たとえば絶縁電線の場合
は、押出成形等によって絶縁被覆を成形するのと同時
に、当該成形時の熱によって発泡させるのがよく、また
熱収縮チューブの場合も、押出成形等によって当該熱収
縮チューブのもとになるチューブを成形するのと同時
に、当該成形時の熱によって発泡させるのがよい。
リオレフィン系樹脂はそれ自体、高い引張破断強度と十
分な柔軟性とを兼ね備えており、これを発泡させること
によって、前述した式(1)(2)を同時に満足する、この発
明のポリオレフィン系樹脂を製造することが可能であ
る。ポリオレフィン系樹脂は、たとえば絶縁電線の場合
は、押出成形等によって絶縁被覆を成形するのと同時
に、当該成形時の熱によって発泡させるのがよく、また
熱収縮チューブの場合も、押出成形等によって当該熱収
縮チューブのもとになるチューブを成形するのと同時
に、当該成形時の熱によって発泡させるのがよい。
【００２１】上記熱による発泡には、従来公知の種々の
発泡剤が使用でき、とくにアゾジカルボンアミド、アゾ
ビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物；ジニトロソペ
ンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物；パラトル
エンスルホニルヒドラジド、４，４′−オキシビスベン
ゼンスルホニルヒドラジド等のスルホニルヒドラジド化
合物などの、有機発泡剤が好適に使用される。
発泡剤が使用でき、とくにアゾジカルボンアミド、アゾ
ビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物；ジニトロソペ
ンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物；パラトル
エンスルホニルヒドラジド、４，４′−オキシビスベン
ゼンスルホニルヒドラジド等のスルホニルヒドラジド化
合物などの、有機発泡剤が好適に使用される。
【００２２】発泡剤の配合量はとくに限定されず、前述
したポリオレフィン系樹脂発泡体の発泡倍率Ｅr にあわ
せて、配合量を調整すればよい。つぎに、この発明の絶
縁電線について説明する。この発明の絶縁電線は、導体
の表面に、上記この発明のポリオレフィン系樹脂発泡体
からなる絶縁被覆が形成されたものである。
したポリオレフィン系樹脂発泡体の発泡倍率Ｅr にあわ
せて、配合量を調整すればよい。つぎに、この発明の絶
縁電線について説明する。この発明の絶縁電線は、導体
の表面に、上記この発明のポリオレフィン系樹脂発泡体
からなる絶縁被覆が形成されたものである。
【００２３】導体としては、銅、軟銅、銀、ニッケルめ
っき軟銅、すずめっき軟銅等の、従来公知の導体材料か
らなるものが、いずれも使用可能である。上記絶縁電線
は、従来と同様にして製造することができる。すなわち
発泡剤が添加された発泡前のポリオレフィン系樹脂を含
む成形材料を、押出成形等によって、発泡させつつ導体
の表面に被覆すればよい。
っき軟銅、すずめっき軟銅等の、従来公知の導体材料か
らなるものが、いずれも使用可能である。上記絶縁電線
は、従来と同様にして製造することができる。すなわち
発泡剤が添加された発泡前のポリオレフィン系樹脂を含
む成形材料を、押出成形等によって、発泡させつつ導体
の表面に被覆すればよい。
【００２４】絶縁電線における、絶縁被覆の厚みや導体
の径等はとくに限定されず、いずれも絶縁電線の規格等
に適合させた寸法とすればよい。上記この発明の絶縁電
線は、この発明のポリオレフィン系樹脂発泡体により構
成された絶縁被覆を有するため柔軟でとり回し性がよ
く、しかも誘電率の低下のために高発泡倍率としても、
上記絶縁被覆が、外力によって容易に切れるおそれがな
いという、すぐれた特性を有している。
の径等はとくに限定されず、いずれも絶縁電線の規格等
に適合させた寸法とすればよい。上記この発明の絶縁電
線は、この発明のポリオレフィン系樹脂発泡体により構
成された絶縁被覆を有するため柔軟でとり回し性がよ
く、しかも誘電率の低下のために高発泡倍率としても、
上記絶縁被覆が、外力によって容易に切れるおそれがな
いという、すぐれた特性を有している。
【００２５】なお、上記絶縁被覆を構成するポリオレフ
ィン系樹脂は、とくに絶縁被覆の耐熱変形性を改善し
て、加熱下で外力を受けた際に、絶縁被覆が変形して絶
縁性が低下したり、あるいは導体の短絡が発生したりす
るのを防止するために、架橋させてもよい。ポリオレフ
ィン系樹脂を架橋するには種々の方法が採用できるが、
とくに絶縁電線の生産性を考慮すると、導体表面に形成
した絶縁被覆に電子線を照射して架橋させるのがよい。
ィン系樹脂は、とくに絶縁被覆の耐熱変形性を改善し
て、加熱下で外力を受けた際に、絶縁被覆が変形して絶
縁性が低下したり、あるいは導体の短絡が発生したりす
るのを防止するために、架橋させてもよい。ポリオレフ
ィン系樹脂を架橋するには種々の方法が採用できるが、
とくに絶縁電線の生産性を考慮すると、導体表面に形成
した絶縁被覆に電子線を照射して架橋させるのがよい。
【００２６】かかる架橋を行うと、絶縁被覆の引張破断
強度、およびセカントモジュラス値はともに上昇する傾
向を示すが、通常の架橋密度の範囲では、セカントモジ
ュラス値は、依然として前記式(2) で規定された範囲内
にあり、絶縁被覆は実用上、差支えのない柔軟性を示
す。また絶縁被覆には、難燃性を付与すべく、従来公知
の種々の添加剤を配合してもよい。
強度、およびセカントモジュラス値はともに上昇する傾
向を示すが、通常の架橋密度の範囲では、セカントモジ
ュラス値は、依然として前記式(2) で規定された範囲内
にあり、絶縁被覆は実用上、差支えのない柔軟性を示
す。また絶縁被覆には、難燃性を付与すべく、従来公知
の種々の添加剤を配合してもよい。
【００２７】上記添加剤としては、これに限定されない
がたとえば酸化防止剤、難燃剤、充てん剤等があげられ
る。これら添加剤の配合量は、従来と同程度でよい。こ
られの添加剤を配合すると絶縁被覆は、引張破断強度が
若干低下し、かつセカントモジュラス値がわずかに上昇
する傾向を示す。しかし、添加剤を通常の範囲で添加し
た場合には、絶縁被覆は、従来のポリオレフィン系樹脂
において同じ配合を実施した場合よりも格段に高強度で
あり、その引張破断強度は、依然として前記式(1) で規
定された範囲内にある。また、添加剤を通常の範囲で添
加した場合には、絶縁被覆のセカントモジュラス値は、
依然として前記式(2) で規定された範囲内にあり、絶縁
被覆は実用上、差支えのない柔軟性を示す。
がたとえば酸化防止剤、難燃剤、充てん剤等があげられ
る。これら添加剤の配合量は、従来と同程度でよい。こ
られの添加剤を配合すると絶縁被覆は、引張破断強度が
若干低下し、かつセカントモジュラス値がわずかに上昇
する傾向を示す。しかし、添加剤を通常の範囲で添加し
た場合には、絶縁被覆は、従来のポリオレフィン系樹脂
において同じ配合を実施した場合よりも格段に高強度で
あり、その引張破断強度は、依然として前記式(1) で規
定された範囲内にある。また、添加剤を通常の範囲で添
加した場合には、絶縁被覆のセカントモジュラス値は、
依然として前記式(2) で規定された範囲内にあり、絶縁
被覆は実用上、差支えのない柔軟性を示す。
【００２８】つぎに、この発明の熱収縮チューブについ
て説明する。この発明の熱収縮チューブは、前記この発
明のポリオレフィン系樹脂発泡体からなるものである。
上記熱収縮チューブは、従来と同様にして製造すること
ができる。すなわち発泡剤が添加された発泡前のポリオ
レフィン系樹脂を含む成形材料を、押出成形等によっ
て、発泡させつつチューブ状に成形した後、このチュー
ブに電子線を照射してポリオレフィン系樹脂を架橋させ
る。つぎに上記チューブを、ポリオレフィン系樹脂の融
点以上の温度で加熱しつつ、その内部に圧縮空気を送り
込む等してチューブを所定の径に膨らませた後、速やか
に冷却すると熱収縮チューブが製造される。なお上記架
橋処理には、熱収縮して電線接続部等を被覆した状態で
の、チューブの耐熱変形性を向上する目的もある。
て説明する。この発明の熱収縮チューブは、前記この発
明のポリオレフィン系樹脂発泡体からなるものである。
上記熱収縮チューブは、従来と同様にして製造すること
ができる。すなわち発泡剤が添加された発泡前のポリオ
レフィン系樹脂を含む成形材料を、押出成形等によっ
て、発泡させつつチューブ状に成形した後、このチュー
ブに電子線を照射してポリオレフィン系樹脂を架橋させ
る。つぎに上記チューブを、ポリオレフィン系樹脂の融
点以上の温度で加熱しつつ、その内部に圧縮空気を送り
込む等してチューブを所定の径に膨らませた後、速やか
に冷却すると熱収縮チューブが製造される。なお上記架
橋処理には、熱収縮して電線接続部等を被覆した状態で
の、チューブの耐熱変形性を向上する目的もある。
【００２９】上記熱収縮チューブは、この発明のポリオ
レフィン系樹脂発泡体により構成されるため柔軟であ
り、狭い場所での被覆作業等が容易であるとともに、電
線等に対する追従性がよい。また上記熱収縮チューブ
は、断熱性、クッション性の向上や軽量化のために高発
泡倍率としても、外力によって容易に切れるおそれがな
い。しかも熱収縮後のチューブは耐熱変形性がよいとい
う、すぐれた特性を有している。
レフィン系樹脂発泡体により構成されるため柔軟であ
り、狭い場所での被覆作業等が容易であるとともに、電
線等に対する追従性がよい。また上記熱収縮チューブ
は、断熱性、クッション性の向上や軽量化のために高発
泡倍率としても、外力によって容易に切れるおそれがな
い。しかも熱収縮後のチューブは耐熱変形性がよいとい
う、すぐれた特性を有している。
【００３０】なお上記熱収縮チューブは、所定の径に膨
らませた状態では、若干、引張破断強度が低下するが、
従来のポリオレフィン系樹脂を用いた場合よりもはるか
に高強度である。上記熱収縮チューブには、難燃性を付
与すべく、前記と同様の添加剤を配合してもよい。添加
剤の配合量は従来と同程度でよい。
らませた状態では、若干、引張破断強度が低下するが、
従来のポリオレフィン系樹脂を用いた場合よりもはるか
に高強度である。上記熱収縮チューブには、難燃性を付
与すべく、前記と同様の添加剤を配合してもよい。添加
剤の配合量は従来と同程度でよい。
【００３１】こられの添加剤を配合すると熱収縮チュー
ブは、引張破断強度が若干低下し、かつセカントモジュ
ラス値がわずかに上昇する傾向を示す。しかし、添加剤
を通常の範囲で添加した場合には、熱収縮チューブは、
従来のポリオレフィン系樹脂において同じ配合を実施し
た場合よりも格段に高強度であり、その引張破断強度
は、依然として前記式(1) で規定された範囲内にある。
また、添加剤を通常の範囲で添加した場合には、熱収縮
チューブのセカントモジュラス値は、依然として前記式
(2) で規定された範囲内にあり、熱収縮チューブは実用
上、差支えのない柔軟性を示す。
ブは、引張破断強度が若干低下し、かつセカントモジュ
ラス値がわずかに上昇する傾向を示す。しかし、添加剤
を通常の範囲で添加した場合には、熱収縮チューブは、
従来のポリオレフィン系樹脂において同じ配合を実施し
た場合よりも格段に高強度であり、その引張破断強度
は、依然として前記式(1) で規定された範囲内にある。
また、添加剤を通常の範囲で添加した場合には、熱収縮
チューブのセカントモジュラス値は、依然として前記式
(2) で規定された範囲内にあり、熱収縮チューブは実用
上、差支えのない柔軟性を示す。
【００３２】
【実施例】以下にこの発明を、実施例、比較例に基づい
て説明する。 実施例１ エチレン−１−オクテン共重合体（ＥＯ、前出の商品
名「ＡＦＦＩＮＩＴＹＰＦ１１４０」、オクテン分１
４．５重量％）と、有機発泡剤であるアゾジカルボンア
ミドとを混合し、ついでこの混合物をペレタイザーによ
ってペレット化した後、押出成形機（３０ｍｍφ）を用
いて、外径０．８１ｍｍφの導体の表面に押出と同時に
発泡させて、厚みが０．５ｍｍで、かつ発泡倍率が１．
５倍、２倍または２．５倍である絶縁被覆を有する３種
の絶縁電線を製造した。なお発泡倍率は、エチレン−１
−オクテン共重合体１００重量部に対するアゾジカルボ
ンアミドの添加量を下記のように増減することで調整し
た。
て説明する。 実施例１ エチレン−１−オクテン共重合体（ＥＯ、前出の商品
名「ＡＦＦＩＮＩＴＹＰＦ１１４０」、オクテン分１
４．５重量％）と、有機発泡剤であるアゾジカルボンア
ミドとを混合し、ついでこの混合物をペレタイザーによ
ってペレット化した後、押出成形機（３０ｍｍφ）を用
いて、外径０．８１ｍｍφの導体の表面に押出と同時に
発泡させて、厚みが０．５ｍｍで、かつ発泡倍率が１．
５倍、２倍または２．５倍である絶縁被覆を有する３種
の絶縁電線を製造した。なお発泡倍率は、エチレン−１
−オクテン共重合体１００重量部に対するアゾジカルボ
ンアミドの添加量を下記のように増減することで調整し
た。
【００３３】 発泡倍率 アゾジカルボンアミド １．５倍 ０．３重量部 ２倍 ０．７重量部 ２．５倍 １．２重量部 実施例２ 絶縁被覆の材料として、オクテン分が１２重量％である
エチレン−１−オクテン共重合体（ＥＯ、前出の商品
名「ＡＦＦＩＮＩＴＹ ＰＬ１８８０」）を使用したこ
と以外は、実施例１と同様にして３種の絶縁電線を製造
した。 実施例３ 絶縁被覆の材料として、オクテン分が７．５重量％であ
るエチレン−１−オクテン共重合体（ＥＯ、前出の商
品名「ＡＦＦＩＮＩＴＹ ＦＭ１５７０」）を使用した
こと以外は、実施例１と同様にして３種の絶縁電線を製
造した。 比較例１〜７ 絶縁被覆の材料として下記のポリオレフィン系樹脂を使
用したこと以外は、実施例１と同様にして、それぞれ３
種ずつの絶縁電線を製造した。
エチレン−１−オクテン共重合体（ＥＯ、前出の商品
名「ＡＦＦＩＮＩＴＹ ＰＬ１８８０」）を使用したこ
と以外は、実施例１と同様にして３種の絶縁電線を製造
した。 実施例３ 絶縁被覆の材料として、オクテン分が７．５重量％であ
るエチレン−１−オクテン共重合体（ＥＯ、前出の商
品名「ＡＦＦＩＮＩＴＹ ＦＭ１５７０」）を使用した
こと以外は、実施例１と同様にして３種の絶縁電線を製
造した。 比較例１〜７ 絶縁被覆の材料として下記のポリオレフィン系樹脂を使
用したこと以外は、実施例１と同様にして、それぞれ３
種ずつの絶縁電線を製造した。
【００３４】 比較例１：ＥＥＡ（エチルアクリレート分７重量％） 比較例２：ＥＶＡ（酢酸ビニル分１８重量％） 比較例３：ＬＤＰＥ（密度０．９１８） 比較例４：Ｌ−ＬＤＰＥ（密度０．９２） 比較例５：ＶＬＤＰＥ（密度０．８９） 比較例６：ＥＰＤＭ（エチレン分７０重量％） 比較例７：ＨＤＰＥ（密度０．９６） 上記各実施例、比較例で製造した絶縁電線について、以
下の各試験を行い、その特性を評価した。 引張破断強度測定Ｉ 実施例、比較例で製造したそれぞれ３種の絶縁電線から
絶縁被覆をはく離して長さ１００ｍｍの試験片を作製し
た。そしてこの試験片を、インストロン引張試験機を用
いて引張速度５０ｍｍ／分の速度で長さ方向に引っ張っ
た際の破断強度を測定して、絶縁被覆の強度を評価し
た。 セカントモジュラス値測定Ｉ 実施例、比較例で製造したそれぞれ３種の絶縁電線から
絶縁被覆をはく離して長さ１００ｍｍの試験片を作製し
た。そしてこの試験片を、インストロン引張試験機を用
いて引張速度５０ｍｍ／分の速度で長さ方向に引っ張っ
た際の２％伸長時の抗張力を測定し、それを５０倍して
セカントモジュラス値（ｋｇ／ｍｍ2 ）を求めて、絶縁
被覆の柔軟性を評価した。
下の各試験を行い、その特性を評価した。 引張破断強度測定Ｉ 実施例、比較例で製造したそれぞれ３種の絶縁電線から
絶縁被覆をはく離して長さ１００ｍｍの試験片を作製し
た。そしてこの試験片を、インストロン引張試験機を用
いて引張速度５０ｍｍ／分の速度で長さ方向に引っ張っ
た際の破断強度を測定して、絶縁被覆の強度を評価し
た。 セカントモジュラス値測定Ｉ 実施例、比較例で製造したそれぞれ３種の絶縁電線から
絶縁被覆をはく離して長さ１００ｍｍの試験片を作製し
た。そしてこの試験片を、インストロン引張試験機を用
いて引張速度５０ｍｍ／分の速度で長さ方向に引っ張っ
た際の２％伸長時の抗張力を測定し、それを５０倍して
セカントモジュラス値（ｋｇ／ｍｍ2 ）を求めて、絶縁
被覆の柔軟性を評価した。
【００３５】以上の結果を、実施例、比較例で使用した
樹脂の、加熱温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇにおける
メルトインデックス値（ＭＩ値、ｇ／１０分）、および
密度の測定結果とともに、表１〜表３に示す。なお、前
記式(1) で表される引張破断強度の、３種の発泡倍率
（１．５倍、２倍および２．５倍）における下限値は、 発泡倍率 引張破断強度 １．５倍 ２．７ｋｇ／ｍｍ2 ２倍 ２．２ｋｇ／ｍｍ2 ２．５倍 １．９ｋｇ／ｍｍ2 であり、前記式(2) で表されるセカントモジュラス値
の、３種の発泡倍率（１．５倍、２倍および２．５倍）
における上限値は、 発泡倍率 セカントモジュラス値 １．５倍 ２２．９ｋｇ／ｍｍ2 ２倍 １８．９ｋｇ／ｍｍ2 ２．５倍 １６．３ｋｇ／ｍｍ2 である。
樹脂の、加熱温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇにおける
メルトインデックス値（ＭＩ値、ｇ／１０分）、および
密度の測定結果とともに、表１〜表３に示す。なお、前
記式(1) で表される引張破断強度の、３種の発泡倍率
（１．５倍、２倍および２．５倍）における下限値は、 発泡倍率 引張破断強度 １．５倍 ２．７ｋｇ／ｍｍ2 ２倍 ２．２ｋｇ／ｍｍ2 ２．５倍 １．９ｋｇ／ｍｍ2 であり、前記式(2) で表されるセカントモジュラス値
の、３種の発泡倍率（１．５倍、２倍および２．５倍）
における上限値は、 発泡倍率 セカントモジュラス値 １．５倍 ２２．９ｋｇ／ｍｍ2 ２倍 １８．９ｋｇ／ｍｍ2 ２．５倍 １６．３ｋｇ／ｍｍ2 である。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】上記各表に示した実施例、比較例のうち、
ポリオレフィン系樹脂としてＥＥＡ、ＥＶＡ、ＬＤＰ
Ｅ、Ｌ−ＬＤＰＥ、ＶＬＤＰＥ、ＥＰＤＭを使用した比
較例１〜６の絶縁電線の絶縁被覆はいずれも、セカント
モジュラス値が、前記各発泡倍率における上限値以下で
あるため柔軟性については問題ないものの、引張破断強
度が、前記各発泡倍率における下限値未満であるため強
度的に不十分であり、外力によって切れやすいことがわ
かった。
ポリオレフィン系樹脂としてＥＥＡ、ＥＶＡ、ＬＤＰ
Ｅ、Ｌ−ＬＤＰＥ、ＶＬＤＰＥ、ＥＰＤＭを使用した比
較例１〜６の絶縁電線の絶縁被覆はいずれも、セカント
モジュラス値が、前記各発泡倍率における上限値以下で
あるため柔軟性については問題ないものの、引張破断強
度が、前記各発泡倍率における下限値未満であるため強
度的に不十分であり、外力によって切れやすいことがわ
かった。
【００４０】またポリオレフィン系樹脂としてＨＤＰＥ
を使用した比較例７の絶縁電線の絶縁被覆は、引張破断
強度が、前記各発泡倍率における下限値以上であるため
強度的には問題ないものの、セカントモジュラス値が、
前記各発泡倍率における上限値をはるかに超えるため柔
軟性が不十分であることがわかった。これに対し、実施
例１〜３の絶縁電線の絶縁被覆はいずれも、セカントモ
ジュラス値が、前記各発泡倍率における上限値以下であ
るため高い柔軟性を有しており、とり回し性が良好であ
るとともに、引張破断強度が、前記各発泡倍率における
下限値以上であるため高強度で、外力によって容易に切
れるおそれのないものであることがわかった。 実施例４ エチレン−１−オクテン共重合体（ＥＯ、前出の商品
名「ＡＦＦＩＮＩＴＹＰＦ１１４０」、オクテン分１
４．５重量％）と、有機発泡剤であるアゾジカルボンア
ミドとを混合し、ついでこの混合物をペレタイザーによ
ってペレット化した後、押出成形機（３０ｍｍφ）を用
いて、外径５．０ｍｍφ、内径３．０ｍｍφで、かつ発
泡倍率が１．５倍、２倍または２．５倍であるチューブ
を、押出と同時に発泡成形した。なお発泡倍率は、エチ
レン−１−オクテン共重合体１００重量部に対するアゾ
ジカルボンアミドの添加量を下記のように増減すること
で調整した。
を使用した比較例７の絶縁電線の絶縁被覆は、引張破断
強度が、前記各発泡倍率における下限値以上であるため
強度的には問題ないものの、セカントモジュラス値が、
前記各発泡倍率における上限値をはるかに超えるため柔
軟性が不十分であることがわかった。これに対し、実施
例１〜３の絶縁電線の絶縁被覆はいずれも、セカントモ
ジュラス値が、前記各発泡倍率における上限値以下であ
るため高い柔軟性を有しており、とり回し性が良好であ
るとともに、引張破断強度が、前記各発泡倍率における
下限値以上であるため高強度で、外力によって容易に切
れるおそれのないものであることがわかった。 実施例４ エチレン−１−オクテン共重合体（ＥＯ、前出の商品
名「ＡＦＦＩＮＩＴＹＰＦ１１４０」、オクテン分１
４．５重量％）と、有機発泡剤であるアゾジカルボンア
ミドとを混合し、ついでこの混合物をペレタイザーによ
ってペレット化した後、押出成形機（３０ｍｍφ）を用
いて、外径５．０ｍｍφ、内径３．０ｍｍφで、かつ発
泡倍率が１．５倍、２倍または２．５倍であるチューブ
を、押出と同時に発泡成形した。なお発泡倍率は、エチ
レン−１−オクテン共重合体１００重量部に対するアゾ
ジカルボンアミドの添加量を下記のように増減すること
で調整した。
【００４１】 発泡倍率 アゾジカルボンアミド １．５倍 ０．３重量部 ２倍 ０．７重量部 ２．５倍 １．２重量部 つぎに上記３種のチューブに、それぞれ電子線加速器を
用いて、加速電圧２ＭＶの条件で照射線量２００ｋＧｙ
の電子線を照射して架橋させ、ついで１５０℃に加熱し
たチューブ内に圧縮空気を送り込んで外径が１０ｍｍφ
になるまで膨らませた後、速やかに冷却して、３種の熱
収縮チューブを製造した。 実施例５ オクテン分が１２重量％であるエチレン−１−オクテン
共重合体（ＥＯ、前出の商品名「ＡＦＦＩＮＩＴＹ
ＰＬ１８８０」）を使用したこと以外は、実施例４と同
様にして３種の熱収縮チューブを製造した。 実施例６ オクテン分が７．５重量％であるエチレン−１−オクテ
ン共重合体（ＥＯ、前出の商品名「ＡＦＦＩＮＩＴＹ
ＦＭ１５７０」）を使用したこと以外は、実施例４と
同様にして３種の熱収縮チューブを製造した。 比較例８〜１４ 下記のポリオレフィン系樹脂を使用したこと以外は、実
施例４と同様にして、それぞれ３種ずつの絶縁電線を製
造した。
用いて、加速電圧２ＭＶの条件で照射線量２００ｋＧｙ
の電子線を照射して架橋させ、ついで１５０℃に加熱し
たチューブ内に圧縮空気を送り込んで外径が１０ｍｍφ
になるまで膨らませた後、速やかに冷却して、３種の熱
収縮チューブを製造した。 実施例５ オクテン分が１２重量％であるエチレン−１−オクテン
共重合体（ＥＯ、前出の商品名「ＡＦＦＩＮＩＴＹ
ＰＬ１８８０」）を使用したこと以外は、実施例４と同
様にして３種の熱収縮チューブを製造した。 実施例６ オクテン分が７．５重量％であるエチレン−１−オクテ
ン共重合体（ＥＯ、前出の商品名「ＡＦＦＩＮＩＴＹ
ＦＭ１５７０」）を使用したこと以外は、実施例４と
同様にして３種の熱収縮チューブを製造した。 比較例８〜１４ 下記のポリオレフィン系樹脂を使用したこと以外は、実
施例４と同様にして、それぞれ３種ずつの絶縁電線を製
造した。
【００４２】 比較例８：ＥＥＡ（エチルアクリレート分７重量％） 比較例９：ＥＶＡ（酢酸ビニル分１８重量％） 比較例１０：ＬＤＰＥ（密度０．９１８） 比較例１１：Ｌ−ＬＤＰＥ（密度０．９２） 比較例１２：ＶＬＤＰＥ（密度０．８９） 比較例１３：ＥＰＤＭ（エチレン分７０重量％） 比較例１４：ＨＤＰＥ（密度０．９６） 上記各実施例、比較例で製造した熱収縮チューブについ
て、以下の各試験を行い、その特性を評価した。 引張破断強度測定II 実施例、比較例で製造したそれぞれ３種の熱収縮チュー
ブを５分間、１５０℃に加熱して元の径まで熱収縮させ
た後、切断して、長さ１００ｍｍの試験片を作製した。
そしてこの試験片を、インストロン引張試験機を用いて
引張速度５０ｍｍ／分の速度で長さ方向に引っ張った際
の破断強度を測定して、熱収縮チューブの強度を評価し
た。 セカントモジュラス値測定II 実施例、比較例で製造したそれぞれ３種の熱収縮チュー
ブを５分間、１５０℃に加熱して元の径まで熱収縮させ
た後、切断して、長さ１００ｍｍの試験片を作製した。
そしてこの試験片を、インストロン引張試験機を用いて
引張速度５０ｍｍ／分の速度で長さ方向に引っ張った際
の２％伸長時の抗張力を測定し、それを５０倍してセカ
ントモジュラス値（ｋｇ／ｍｍ2 ）を求めて、熱収縮チ
ューブの柔軟性を評価した。
て、以下の各試験を行い、その特性を評価した。 引張破断強度測定II 実施例、比較例で製造したそれぞれ３種の熱収縮チュー
ブを５分間、１５０℃に加熱して元の径まで熱収縮させ
た後、切断して、長さ１００ｍｍの試験片を作製した。
そしてこの試験片を、インストロン引張試験機を用いて
引張速度５０ｍｍ／分の速度で長さ方向に引っ張った際
の破断強度を測定して、熱収縮チューブの強度を評価し
た。 セカントモジュラス値測定II 実施例、比較例で製造したそれぞれ３種の熱収縮チュー
ブを５分間、１５０℃に加熱して元の径まで熱収縮させ
た後、切断して、長さ１００ｍｍの試験片を作製した。
そしてこの試験片を、インストロン引張試験機を用いて
引張速度５０ｍｍ／分の速度で長さ方向に引っ張った際
の２％伸長時の抗張力を測定し、それを５０倍してセカ
ントモジュラス値（ｋｇ／ｍｍ2 ）を求めて、熱収縮チ
ューブの柔軟性を評価した。
【００４３】以上の結果を表４〜表６に示す。なお、前
記式(1) で表される引張破断強度の、３種の発泡倍率
（１．５倍、２倍および２．５倍）における下限値、お
よび前記式(2) で表されるセカントモジュラス値の、３
種の発泡倍率（１．５倍、２倍および２．５倍）におけ
る上限値は、前記のとおりである。
記式(1) で表される引張破断強度の、３種の発泡倍率
（１．５倍、２倍および２．５倍）における下限値、お
よび前記式(2) で表されるセカントモジュラス値の、３
種の発泡倍率（１．５倍、２倍および２．５倍）におけ
る上限値は、前記のとおりである。
【００４４】
【表４】
【００４５】
【表５】
【００４６】
【表６】
【００４７】上記各表に示した実施例、比較例のうち、
ポリオレフィン系樹脂としてＥＥＡ、ＥＶＡ、ＬＤＰ
Ｅ、Ｌ−ＬＤＰＥ、ＶＬＤＰＥ、ＥＰＤＭを使用した比
較例８〜１３の熱収縮チューブはいずれも、セカントモ
ジュラス値が、前記各発泡倍率における上限値以下であ
るため柔軟性については問題ないものの、引張破断強度
が、前記各発泡倍率における下限値未満であるため強度
的に不十分であり、外力によって切れやすいことがわか
った。
ポリオレフィン系樹脂としてＥＥＡ、ＥＶＡ、ＬＤＰ
Ｅ、Ｌ−ＬＤＰＥ、ＶＬＤＰＥ、ＥＰＤＭを使用した比
較例８〜１３の熱収縮チューブはいずれも、セカントモ
ジュラス値が、前記各発泡倍率における上限値以下であ
るため柔軟性については問題ないものの、引張破断強度
が、前記各発泡倍率における下限値未満であるため強度
的に不十分であり、外力によって切れやすいことがわか
った。
【００４８】またポリオレフィン系樹脂としてＨＤＰＥ
を使用した比較例７の熱収縮チューブは、引張破断強度
が、前記各発泡倍率における下限値以上であるため強度
的には問題ないものの、セカントモジュラス値が、前記
各発泡倍率における上限値をはるかに超えるため柔軟性
が不十分であることがわかった。これに対し、実施例４
〜６の熱収縮チューブはいずれも、セカントモジュラス
値が、前記各発泡倍率における上限値以下であるため高
い柔軟性を有しているとともに、引張破断強度が、前記
各発泡倍率における下限値以上であるため高強度で、外
力によって容易に切れるおそれのないものであることが
わかった。
を使用した比較例７の熱収縮チューブは、引張破断強度
が、前記各発泡倍率における下限値以上であるため強度
的には問題ないものの、セカントモジュラス値が、前記
各発泡倍率における上限値をはるかに超えるため柔軟性
が不十分であることがわかった。これに対し、実施例４
〜６の熱収縮チューブはいずれも、セカントモジュラス
値が、前記各発泡倍率における上限値以下であるため高
い柔軟性を有しているとともに、引張破断強度が、前記
各発泡倍率における下限値以上であるため高強度で、外
力によって容易に切れるおそれのないものであることが
わかった。
【００４９】
【発明の効果】以上、詳述したようにこの発明によれ
ば、柔軟性にすぐれるとともに、誘電率の低下や断熱
性、クッション性の向上、あるいは軽量化等のために高
発泡倍率としても、外力によって容易に切れるおそれの
ない多孔質構造の絶縁被覆や発泡タイプの熱収縮チュー
ブを形成しうるポリオレフィン系樹脂発泡体と、それを
用いた、上記の各特性にすぐれた絶縁電線および熱収縮
チューブがえられる。
ば、柔軟性にすぐれるとともに、誘電率の低下や断熱
性、クッション性の向上、あるいは軽量化等のために高
発泡倍率としても、外力によって容易に切れるおそれの
ない多孔質構造の絶縁被覆や発泡タイプの熱収縮チュー
ブを形成しうるポリオレフィン系樹脂発泡体と、それを
用いた、上記の各特性にすぐれた絶縁電線および熱収縮
チューブがえられる。
Claims (3)
- 【請求項１】ポリオレフィン系樹脂からなる発泡体であ
って、その引張破断強度Ｔs （ｋｇ／ｍｍ2 ）と発泡倍
率Ｅr とが、式(1) ： Ｔs ≧３．５÷Ｅr2/3 …(1) の関係にあり、かつ発泡体のセカントモジュラス値Ｓm
（ｋｇ／ｍｍ2 ）と上記発泡倍率Ｅr とが、式(2) ： Ｓm ≦３０÷Ｅr2/3 …(2) の関係にあることを特徴とするポリオレフィン系樹脂発
泡体。 - 【請求項２】導体表面に、請求項１記載のポリオレフィ
ン系樹脂発泡体からなる絶縁被覆が形成されていること
を特徴とする絶縁電線。 - 【請求項３】請求項１記載のポリオレフィン系樹脂発泡
体からなることを特徴とする熱収縮チューブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7212227A JPH0959413A (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | ポリオレフィン系樹脂発泡体とそれを用いた絶縁電線および熱収縮チューブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7212227A JPH0959413A (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | ポリオレフィン系樹脂発泡体とそれを用いた絶縁電線および熱収縮チューブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0959413A true JPH0959413A (ja) | 1997-03-04 |
Family
ID=16619069
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7212227A Pending JPH0959413A (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | ポリオレフィン系樹脂発泡体とそれを用いた絶縁電線および熱収縮チューブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0959413A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014098100A1 (ja) * | 2012-12-18 | 2014-06-26 | 住友電気工業株式会社 | 電気ケーブル |
-
1995
- 1995-08-21 JP JP7212227A patent/JPH0959413A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014098100A1 (ja) * | 2012-12-18 | 2014-06-26 | 住友電気工業株式会社 | 電気ケーブル |
| US9349505B2 (en) | 2012-12-18 | 2016-05-24 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Electric cable |
| US9818505B2 (en) | 2012-12-18 | 2017-11-14 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Electric cable |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040126 |
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