JPH09506144A

JPH09506144A - 糸を熱処理するための方法および装置、およびそれらにより調製される製品

Info

Publication number: JPH09506144A
Application number: JP7516273A
Authority: JP
Inventors: ボガー，ロバート，カール; グプタ，モヒンダー，クマール; ハーブスター，ケヴィン，エイチ．; サマント，カリカ，ランヤン; トッド，モーリス，コーニーリアス
Original assignee: EI Du Pont de Nemours and Co
Current assignee: EI Du Pont de Nemours and Co
Priority date: 1993-12-06
Filing date: 1994-12-06
Publication date: 1997-06-17
Also published as: WO1995016065A1; CA2177566A1; AU1300695A; EP0733132A1

Abstract

(57)【要約】本発明は、マルチフィラメント糸を熱処理するための方法および装置であって、上記糸が無孔および多孔部分を有するチャンバーに供給されることを特徴とする方法および装置、およびそれにより得られる製品を指向する。熱流体は、上記チャンバーの無孔部分に存在する糸のワッドに強制的に通過させ、上記多孔部分から排出する。本装置は、その操作条件に応じて、糸の嵩高処理およびヒートセットに用いてもよい。本方法により調製される糸製品は、良好なテクスチャー保持性およびカーペット性性を有するカーペットの製造に特に好適である。

Description

【発明の詳細な説明】糸を熱処理するための方法および装置、およびそれらにより調製される製品発明の背景技術発明の技術分野本発明は、カーペットなどの製造に用いられる糸の処理に関する。特に、本発明は、プライを撚り合わせたマルチフィラメント糸を連続操作で熱処理するための方法および装置であって、糸のプライを撚り合わせたストランドがその加撚およびプライ化された状態で嵩性化およびヒートセットされることを特徴とする方法および装置に関する。発明の背景技術カーペットのパイルとして用いられる糸は、典型的には、２本以上の単糸を撚り合わせ、あるいはプライ化し、それらをプライ化された状態でヒートセットすることにより調製される。一つの方法としては、糸をカセ(skein)としてバッチ状態でヒートセットする方法が挙げられる。もう一つの方法としては、糸を一列に並べたループにし、細長い水平のコンベアー・ベルトの上で、蒸気加熱炉を通過させながら処理する方法［例えば、スペルバ(Superba)製の装置による］が挙げられる。もう一つの方法としては、糸を、吊り下がっている糸のループとして、片持ち梁で固定された水平マスト上で、移動ベルトにより、熱風加熱炉を移動させて処理する方法［例えば、スエッセン(Suessen)製の装置による］が挙げられる。このような方法は、糸処理プラントにおいて多くの機械的装置および広い据えつけ面積を必要とし、しかも、それらは、糸の巻きだし、プライのより、嵩性化、ヒートセット、および巻き取りのための小型連続法に役立たない。プライを加撚した糸を嵩性化およびヒートセットするための簡易化された方法であって、小型で広い据え付け面積を必要としない装置が必要とされる。そのような装置も、速度において、前段および後段加工装置(upstream and downstream processing equipment)に容易に一致しなければならない。さらに、所望されるカーペットの形態に応じて、高度に加工された外観(highly textured appearanc e)を有するカーペットの製造に好適な糸と、他の例として、ほとんど、あるいは全くテクスチャーを有さないカーペットの製造に好適な糸とを共に提供するために、広範囲の条件にわたって操作可能な方法および装置が必要とされる。さらに、操作条件および所望される製品に応じて、糸の嵩性化のみ、あるいは、糸を嵩性化して十分にヒートセットするために、可とう性を有する単一の装置も必要とされている。さらに、張力の全くない条件下で均一にリラックス（緩和）させた状態で糸を処理する装置も必要とされており、それにより糸が自由に収縮し、均一に嵩性化にすることが可能になる。本発明は、糸を熱処理するためのそのような装置および方法、さらにはそれにより得られる糸製品を提供することである。発明の開示本発明は、糸の入口端部およびそれとは反対側にある糸の出口端部を有し、かつ、流体をチャンバーに導入するための流体ジェット（噴射口）を該入口端部上に有する細長いチャンバーを備える管状の熱処理装置を包含する。このチャンバーは、ゆるく折り畳んだ糸のワッドを回収するための無孔の第１部分（該入口端部に隣接する）と、糸のゆるく折り畳んだワッドを収容するための第２部分（該出口端部に隣接する）と、該流体を該チャンバーから排出するための多孔の第３部分（上記無孔部分と上記収容部分との中間にある）とを有する。この無孔の第１部分は、チャンバーの長さの少なくとも４０％を構成する。好ましくは、チャンバーの出口端部上に、流体をチャンバーへ導入するための流体のジェットを有する。もう一つの好ましい具体例では、チャンバーの入口端部に隣接して、流体をチャンバーにさらに導入するための多孔部分を有する。もう一つの具体例では、該装置は、チャンバーの圧力を上記入口端部で検知するための手段と、検知された圧力に基づいてチャンバーへの糸の供給を変化させるための手段とを包含する。コントローラーを用いて、検知された圧力の変化に応じて変化させてもよい。本発明は、さらに、糸の熱処理方法であって、広げた長さの糸を加熱流体を用いて加熱する工程と；該広げた糸を、該流体の流れにより、無孔部分および多孔部分を有する密閉された管状チャンバーへ送る工程と；該糸を、ゆるく折り畳んだ状態で、上記チャンバーの第１の無孔部分内に回収する工程と；上記流体を上記のゆるく折り畳んだ糸に通過させて、糸フィラメントを熱処理する工程と；上記のゆるく折り畳まれた糸を、該糸における加熱流体と摩擦作用との間の不均衡な力によりチャンバーを通過させて送る工程と；その加熱流体を、チャンバーの多孔部分（上記のゆるく折り畳まれた糸の両端部の中間にある）から排出する工程と；上記ゆるく折り畳んだ糸をチャンバー内で冷却する工程と；この冷却された、ゆるく折り畳まれた糸を、伸長した長さに引っ張り、該折り畳んだ糸を広げて延ばす工程とを備えることを特徴とする方法を包含する。好ましい具体例では、本方法は、上記のゆるく折り畳んだ糸を、冷流体を用い、チャンバーの第２の無孔部分において、ゆるく折り畳んだ糸に該冷流体を通過させて冷却する工程を包含する。上記の冷流体は、加熱流体とは逆の方向に通過して糸を冷却する。もう一つの具体例では、本方法は、さらに、上記のゆるく折り畳んだ糸を、第２の流体を用いて、その流体をそのゆるく折り畳んだ糸に通過させることによって加熱する工程と、その第２の流体を多孔部分（上記のゆるく折り畳んだ糸の両末端の中間にある）から排出する工程とを包含する。さらに、本発明は、本方法により製造されるナイロンＢＣＦ製品も包含し、この製品は特異的収縮特性から明らかなように、特異的な分子微細構造を有する。一つの実施例において、プライを加撚した糸は、上記の方法により該糸を上記の装置に通過させ、最小限のヒートセットを生ずるように、張力ゼロ下で短時間にわたって短い分節(short segment)の糸のみを回収することにより嵩性化のみが行われる。嵩性化した糸は、続いて、該糸をヒートセット装置を通過させることによりヒートセットしてもよい。図面の簡単な説明図１は、熱処理装置の簡単な断面図である。図２は、熱処理装置のもう一つの実施例の断面図である。図３は、本装置に有用なジェット（噴出口）の分解図である。図４は、異なる条件下で本熱処理装置を通過して加工された糸からつくられる種々のテクスチャーを有する４種のカーペット・サンプルの平面図である。図５は、それぞれ異なって処理された数種の糸サンプルについての、温度に対する収縮力のプロットである。発明の詳細な説明図１は、本発明の熱処理装置１０の単純な図である。それは、細長い管１２からなり、該細長い管１２はテーパー端部１６および１８を有する細長いチャンバー１４を規定する。この端部には熱流体ジェット（射出口）２０が取り付けられている。この装置は、未処理の糸４０を該装置へ供給し、処理済みの糸４１を該装置から取り出すための手段（例えば、それぞれ、ニップロール対２４および２６）を包含する。固定ガイド（１５、１７、１９等）を備えて、糸に些少の張力を付加してもよく、ガイド２１を追加して、長いスパンを付与し、それにより糸の振動を可能にして、糸がニップロール２６に到達する前に縺れをほぐすためのわずかな力を糸に付与してもよい。これらのガイドは、多数の糸末端が該装置に供給され、かつ、該末端が処理後に分離されなけらばならない場合に特に有用である。熱流体は、熱流体供給源４８から導管５０を経由してジェット２０へ供給される。熱流体供給源４８からチャンバー１４への流体の流れは、固定式あるいは可変式の流れ調節オリフィス５７により制御してもよい。管１２は、ゆるく折り畳まれた糸のワッドを回収し、かつそれを加熱するための第１のチャンバー部分２８、該糸のワッドを収容し、かつそれを冷却するための第２のチャンバー部分３０、および糸のワッドを収容し、加熱している流体を排出させて、その加熱を停止するための、第１のチャンバーと第２のチャンバー部分との間に位置する第３のチャンバー部３４とを有する。この第１部分は、無孔の部分である。この第２部分は無孔の部分として示されているが、あるいは、該チャンバーおよびワッドを横切る流体の流れを付与してワッドの冷却を促進することが望まれる場合には多孔であってもよい。この第３部分は多孔部分であり、流体の排出を可能にする。チャンバー１４は、ゆるく折り畳まれた糸のワッドがそこに供給されやすい大きさにする。したがって、チャンバー１４は、好ましくは糸の直径の２０倍よりも大きいものであり、平均断面チャンバー寸法（すなわち、円筒形チャンバーにおいてはチャンバーの直径）で糸直径の５０〜１００倍程度であってもよい。それは、折り畳まれる糸において、インチ当たり少数の折りのみが存在するように、十分に大きいものでなけらばらならない。チャンバーの第１部分は、チャンバーの長さの大部分を構成するべきである。その理由は、この部分において、加熱流体を糸のワッドに強制的に通過させること、および特定の滞留時間にわたってその熱を保持することにより、該ワッドの加熱が起こる。好ましくは、チャンバーの第１部分は、チャンバーの長さの少なくとも約４０％を構成する。第３部分（多孔部分）は、チャンバー長の約２０％未満である。流体が急速に排出し、糸の処理温度までの加熱が停止されるのは、ここにおいてである。チャンバーの第２部分は、張力（テンション）が該糸に付与される前に必要な冷却が起こるように、十分に長くなければならない。さらに、この第２部分は、ワッドの端部６８が上部のテーパー端部１８に達する前に、糸のワッドを伸長した長さに広げるのに十分な空間を付与するように十分長いものでなければならない。例えば、ワッドを広げるためには、ワッドの端部から上部テーパー端部の始点までが少なくとも約１チャンバー径の長さであることが好ましい。第２部分の全長は、用いられる冷却の方法に依存する。図２は、本発明の熱処理装置１０のもう一つの実施例を示す。それは細長い円柱状の管１２から構成される。この管１２は、円錐形の端部１６および１８を有する細長い円柱状のチャンバー１４を規定し、この端部に、熱流体ジェット２０および冷流体ジェット２２が取り付けられている。この装置は、糸を熱ジェットへ供給し、かつ該糸を冷ジェットから取り出すための手段を包含し、例えば、それぞれニップ・ロール対２４と２６とが挙げられる。ニップ・ロール対２４は、モーター２５により駆動される。このモーターの速度は、制御信号をセンサー６７（チャンバーの圧力Ｐｂを検知する）から受け取るオペレーターまたはコントローラー２７により制御可能であることが予期される。冷流体は、冷流体供給源６０から導管６２を経てジェット２２へ供給される。第１の熱流体は、熱流体供給源４８から導管５０を経てジェット２０へ供給される。熱流体供給源４８に供給されるエネルギーの設定点(set point)は、制御信号をセンサー７１（ワッド温度Ｔ４を検知する）から管１２の壁を経て受け取るオペレーターまたはコントローラー２７により変化させてもよいことが予期される。この管１２は、ゆるく折り畳まれた糸ワッドを回収し、かつそれを加熱するための無孔の第１部分２８と、上記の糸ワッドを収容し、かつそれを冷却するための無孔の第２部分３０と、上記糸ワッドを収容し、上記加熱流体を排出し、および加熱を停止するための、上記第１および第２の無孔部分の間にある多孔の第３部分３４とを有する。さらに、多孔の第４部分３２もあり、これは、第２の熱流体が供給源４８から導管５１を経てチャンバー１４へ流れるようにする。多孔の第３部分３４は、冷流体および熱流体の流れをチャンバー１４の外に出すようにする。多孔部分３４に隣接して、管１２を包囲するフード３５があってもよく、これは、多孔部分３４から流出する流体を除去して、管１２上の流体蒸気の濃最小限に抑え、かつ第３部分で排出される加熱流体が上昇することにより生ずるチャンバーの第２部分の対流加熱を低減するためのものである。このフードは、導管３９を経て真空源(vaccum source)３７に連結している。冷流体および熱流体の流れを制御する手段が設けられており、例えば、それぞれ冷流体導管６２、熱流体導管５１および熱流体導管５０上にある、固定された、あるいは可動性の流れ制御オリフィス５３、５５および５７が挙げられる。管１２の一部（例えば、第１および第４部分）を包囲する管３８内にチャンバー３６があってもよく、それは、断熱用の空間を付与して加熱流体の熱損失を防止すること、あるいは加熱流体を循環させるための空間を付与すること、のいずれかによって、該管の加熱を付与し、例えば第２の流体が挙げられる。図３は、本発明の装置において有用な、糸を送り、かつ加熱するためのジェット２０の詳細を示す。このジェットは、約１．５〜１０ｐｓｉｇの範囲の低いジェット圧力Ｐ₁（図２）で操作され、従って、送り、かつ加熱されるプライ糸の複数のフィラメントを破断するような高速の流体の流れは供給しない。ジェット２０（およびジェット２２）の物理的特性は、クーン(Coon)に付与された米国特許第3,525,13 4号に詳細に記載されている。ジェットのアセンブリー２０は、本体７６と、本体７６に固定するためのボルトを通すための穴７９を有する取り外し式カバー７８とから構成される。糸のライン４０は、通路４２を移動する。導管４４および４６は、加圧された流体を通路４２へ供給する。これらの導管は、共に、幅「ｄｏ」が同一であり、その幅「ｄｏ」の約２〜４倍の深さ「ｄｐ］を有する。加圧された流体は、供給源４８からマニホルド８２［ポート（入口）８４および８６を備える］を経て一対の導管４４および４６へと供給される。これらのポートの一つは、操作を行う間、栓をされて、通路４２への流れを縮小してもよい。幅「ｄｏ」は変化させて、さらに通路４２への流れを変えてもよい。流体の、供給源４８からの流速も変化させて、通路４２への流れを変えてもよい。ジェット通路は一定の大きさにし(size)、チャンバーの圧力Ｐｂは、ジェット通路４２の入口端部４３を通じてわずかなブローバックが生じるように設定される。これにより、空気がジェットおよびチャンバー１４に吸引されて、そこにある過熱された蒸気が希釈されることが確実になくならないようにする。図２中のジェット２２は、ジェット２０に類似した構造を有し、ジェット２２も、フィラメントを破断せずに糸を広げ、かつ冷却するために、約１．５〜１０ｐｓｉｇという低い圧力Ｐ₂（図２）で操作される。さらに、別のジェット（図示せず）を、ジェット２２の上部およびそれに隣接させて、ジェット２０と同一の方向に向けて配置してもよい。この追加のジェットは、各製品についての操業開始時に、装置を経由する糸ライン４０の糸のセット(threadup)を促進するために用いてもよい。糸セットでは、装置内にゆるく集めた糸は存在せず、ジェット２２は止める。糸の走行方向に向かって角度をとった穴（図示せず）は、円錐状端部１６を横切ってもよく、圧縮空気が供給されて、装置への糸のセットを促進してもよい。ワイヤをジェットおよびチャンバー１４に挿入し、糸に結合させて糸セットを行うために、引っ張ることも可能である。図１の装置も、同様に糸セットできた。図１および図２の装置は、マルチストランド・プライ加撚糸(multiple strand ply-twisted yarn)やシングルストランド加撚糸(single strand twisted yarn) などの異なる種類の糸を熱処理するのに用いてもよい。『プライ加撚マルチフィラメント糸(ply-twisted multifilament yarn)』という用語は、２本以上の単糸を、結合または非結合の間を交替に逆撚りを用いて、同一方向に、あるいは交互の二方向の加撚方向に編む(cabling)ことにより作られる糸を包含することを意味する。そのような糸は、当業者にはよく知られている。本発明の装置も、異なる糸スタイリング効果のための空気でもつれた(air-entangled)糸を処理するのに用いてもよい。好ましくは、プライ加撚糸は、嵩性化連続フィラメント（ＢＣＦ）糸から構成されるが、ステープル紡績糸も使用可能である。ＢＣＦおよびステープル糸は、ポリアミド、ポリエステル、ポリオレフィンおよびアクリロニトリル等の合成熱可塑性ポリマーから調製されるフィラメントを含有する。ポリヘキサメチレンアジポアミド（ナイロン６，６）およびポリカプロラクタム（ナイロン６）などのポリアミドが特に好適である。一つの具体例において、プライ加撚マルチフィラメント糸４０は、ジェット通路４２および円錐状端部１６を経てチャンバー１４に入る。第１の過熱流体は、溝孔４４および４６を経て通路４２を通過する角度で指向し、米国特許第3,525, 134号(Coon)に記載されているジェット装置と同様に、過熱流体供給源４８により導管５０を経て供給される。この過熱流体は、好ましくは蒸気であり、その蒸気は好ましくは供給源４８により過熱されている。あるいは、この過熱流体は、供給源４８により加熱された空気であってもよい。空気または飽和蒸気が用いられる場合、所定の製品のための同様の熱処理を達成するための対流時間および温度は、過熱蒸気が用いられる場合とは異なってもよい。加熱流体は、円柱形端部１６を通じて円柱状チャンバー１４へと糸を送る。糸４０と流体の速度とにより形成される角度５２は、糸のフィラメントが、該糸を構成するマルチフィラメント束(bundle)の中で妨害あるいは縺れないような角度である。糸は送られ、予め該糸に付与された嵩性を回復するように迅速に加熱される。流体を送る速度は、糸の速度に比較して低くなければならなず、それにより、糸上の前進張力は、非常に低く保持され、本質的に「張力のない」糸の嵩性化が起こる。チャンバー中の圧力Ｐｂ（熱流体の導入により生ずる）は、ワッドの端部６６に作用して、チャンバー中で第１部分から第２部分へとワッドを推進する。ワッドの全長とチャンバーの壁との間の摩擦は、圧力の推進力を阻止する。装置に入る糸の速度はロール２４の速度により決定され、装置から出る糸の速度はロール２６の速度により決定される。多くの糸の熱処理を行う間には、ある程度の収縮が通常的に生じるので、ロール２４の速度は、ロール２６よりも１５〜２０％高くてもよい。ロール２４および２６は、糸を装置へ供給し、かつ装置から取り出すための手段の例であるが、その代わりに、該装置の前段または後段に設けられたさらに別の加工装置が、これらの手段を提供する。例えば、ダブルツイスタ(two-for-one twister)(Volkmann Company製)は、熱処理装置が該ツイスタのワインダーの上に挿入された場合、糸を取り出す手段を提供することが可能であろう。図２を参照すると、さらに、糸のワッドを加熱および推進するための熱流体の第２の供給を付与することも有利であることがわかり、それは、供給源４８からの導管５１を経る熱流体の、管３８を経てチャンバー３６へ、次いで多孔の第４部分３２を経てチャンバー１４へのもう一つの流れを加えることにより付与される。これにより、糸のワッドを加熱するための熱流体が、高速の流れを有さなくとも、大きな流れを加えることが可能になる。このもう一つの流れがジェット２０を通過しなければならない場合には、その流れは、流速を増加させ、かつ不利にも糸フィラメントを縺れさせ、かつ張力をかけるであろう。追加の熱流体がゆるい折り(folds)に入った場合に、糸をもつれさせないことをさらに確実にするために、多孔の第４部分をチャンバーの糸入口端部から離して配置してもよく、ワッドの端部６６の向こう側に配置してもよく、そこにおいて、流体は依然としてワッド（第１部分２８で熱処理される）の長さＹ１の大部分を通過する。推進圧力は、ワッドの端部上で保持されなければならないであろう。第４部分の位置にはこの多様性があるので、チャンバーの無孔の第１部分の長さは、多孔の第４部分の前段および後段の部分の合計である。ジェット２０は、再設計可能であり、低速で高い蒸気の流れを付与することが可能であろうが、新しい糸または所望される操作条件毎に新しいジェット２０を再設計し、製造しなければならないことは不便である。したがって、糸を前進および急速に加熱するためのジェット２０を設計することが好ましく、糸を均一な温度まで嵩高加熱(bulk heating)するために、低粘度流体の第２の供給が提供される。熱流体の速い流れが要求されない場合には、その第２の流体は必要とされず、図２中の多孔の第４部分が削除できる。糸４０は、チャンバー１４において、ゆるい折り（ひだ）として無孔部分２８に回収される。ワッドにおける或る一部分の糸は、該ワッドのゆっくりした前進および無孔の第１部分２８の長さにより、相当時間にわたって無孔の第１部分２８に留まってもよい。このゆるく折り畳まれた糸は、加熱された第１流体および第２流体をそのゆるい折り（ひだ）に通過させることにより加熱され、それによって、プライ加撚をヒートセットして糸にする。次に、このゆるく折り畳まれた糸を、無孔の第２部分３０内で冷却して、プライ撚りを″固定″し、その後で、該糸をチャンバーから引っぱる。図１の場合、糸は、加熱流体を多孔の第３部分３４から排出させて加熱を停止することによって、および部分３０の長さを十分に長くして、細長い管１２の壁と接触することにより該糸が冷えることにより冷却される。この壁は室温条件に暴露されるか、あるいは、管のこの部分１２が多孔であって、該ワッドを冷流体または移動する周囲の流体（管１２からの熱伝達を上昇させる）に暴露してもよい。図２の場合、糸は、加熱を停止し、冷流体を糸ワッドに通過させることにより冷却される。加熱は、加熱流体を多孔部分３４から排出することにより停止される。冷流体は、ジェット２２および円錐形の端部１８を経てチャンバー１４に入り、無孔部分３０内のゆるく折り畳まれた糸を通過する。熱流体および冷流体は、相反する流れの中で出会い、多孔部分３４において、ゆるく折り畳まれた糸およびチャンバーから排出される。このゆるく折り畳まれた糸は、伸長した長さ(e xtended length)に広げられ、円柱形の端部１８および冷却ジェット２２の通路５４を通過して、ロール２６により引っ張られる。冷却流体は、米国特許第3,52 5,134号（Coonに付与）に記載のジェット装置のように、導管５６および５８を経由する通路５４への角度で向けられ、冷却流体供給源６０により導管６２を経て供給される。この冷却剤流体の流れは、糸の前進移動とは逆方向であり、無孔部分３０、円錐形端部１６および通路５４を経て流れる。これは、糸がチャンバー１４からロール２６により引っ張られる時に、糸を広げる作用をする。糸４０と流体の速度によりなる角度６４は、糸のフィラメントがマルチフィラメント束の中で実質的に妨害されない、またはもつれないような角度である。ワッドを通過する冷却流体の流れは、該ワッドを急速に冷却し、その流体の圧力は、熱流体の圧力によるワッド推進を妨害し、したがって、該ワッドの動きを安定にするためのワッドの摩擦長(frictional length)の必要性を低減し、その冷却流体の流れは、ワッドを短い空間で効果的に広げる。その結果、チャンバーの第２部分の長さは、この冷却方法により最小に抑えることが可能であり、これにより、小型のアセンブリー（集成装置）に寄与する。図２を参照すると、無孔部分２８においてゆるく折り畳まれた糸を経る加熱流体の流れは、そのゆるく折り畳まれた糸の端部６６上に推進圧力Ｐｂを生ずる。ゆるく折り畳まれた糸を経る冷却剤流体の流れは、無孔部分３０においてゆるく折り畳まれた糸の端部６８上に遅延圧力(retarding presssure)Ｐｔを生ずる。Ｐｂはセンサー６７により測定してもよく、このセンサー６７は、熱ジェット２０に隣接するチャンバー１４の圧力をモニターし、Ｐｔはセンサー６９により測定してもよく、このセンサー６９は、冷ジェット２２に隣接するチャンバー１４の圧力をモニターする。多孔部分３４におけるワッド上の圧力Ｐｖは、本質的に大気圧（Ｐｖ＝０ｐｓｉｇ）である。その理由は、この部分で流体が排出されるからである。チャンバーにおける流体の圧力ＰｂおよびＰｔは、ワッド７４の端部６６および６８で作用するが、これらは、低いレベル、好ましくは５ｐｓｉｇ未満に保持されるべきである。それにより、ワッドは圧縮されず、その結果、鋭く折れ曲がり、糸がよじれる。管１２の内部表面をスライドするゆるく折り畳まれた糸は、矢印７０の方向に、壁の剪断応力係数Ｔｗに比例して、遅延力(retar ding force)を生ずる。この遅延力は、管１２に流れ込む流体および糸ワッドの抵抗性を表す。これは、管内における糸の動摩擦を反映し、その動摩擦は、管１２の内部の表面仕上げ剤および糸の仕上げ剤に依存する。推進圧力と、壁摩擦と、遅延圧力との不均衡は、ゆるく折り畳まれた糸の、チャンバー１４を通る、矢印７２の方向への前進移動を生ずる。このゆるく折り畳まれた糸のワッドは移動するので、糸は、ジェット２０を経て入ってくる糸によりワッドに追加され、糸は、ジェット２２から引き出される糸によりワッドから取り出される。その結果、移動し、ゆるく折り畳まれた糸ワッドの端部６６および6８は、チャンバー１４内で同一の相対位置を保持し、糸のゆるく折り畳まれた部分７４（図２において低密度ワッドとして示す）の長さは、ほとんど一定の長さＹｔのままである。装置の操作を安定な状態に保持するために、センサー６７（ワッドの底部に作用するチャンバー圧力Ｐｂを検知する）は、オペレーターによりモニターされてもよく、ニップロール・モーター２５は、その検知された圧力の変化に基づいて変化させてもよい。圧力Ｐｂは、所定の糸のワッド部分Ｙ１の長さの優れた指標であることがわかっている。Ｙ１が一定に保持される場合、圧力Ｐｂは一定のままとなり、部分Ｙ１における糸の熱処理の滞留時間は一定のままとなる。この結果、均一に熱処理された糸を製造する安定な操作条件が得られる。Ｐｂを上昇させる場合、それはワッド長が上昇すること（および、滞留時間が上昇すること）を示し、それにより、ロールは遅くなって、チャンバー内に糸がほとんど配置されくなる。Ｐｂを低下させると場合それはワッド長が低下すること（および滞留時間が低下すること）を示し、それにより、ロールがスピードアップして、チャンバー内によりたくさんの糸が配置されるようになる。センサー６７の出力をコントローラー２７へ送ることによりニップロールの速度の制御を自動化することは有用であり、それにより、ニップロールのモーター２５の速度が、検知されたチャンバー圧力Ｐｂの変化に応じて自動的に変化して、予備選択された圧力のレベルを維持することが可能になる。図１を参照すると、糸のワッドに作用する圧力Ｐｔは全くなく、従って、十分な長さの糸ワッドが無孔の第２部分３０に存在て、管内において糸の十分な動摩擦が付与されて推進圧力に抵抗する。糸がワッドに加えられ、かつワッドから除去される時のわずかな不均衡により、ゆるく折り畳まれた糸の、チャンバーを経由する、矢印７２の方向への前進移動が起こる。このゆるく折り畳まれた糸ワッドが移動すると、糸が入ってくることにより、糸がジェット２０を通ってワッドに加えられ、糸が円柱状端部１８から引っぱり出されながら、糸は該ワッドから取り出される。この結果、移動性のゆるく折り畳まれた糸ワッドの端部６６および６８は、チャンバー１４内の同じ相対位置に保持され、糸のゆるく折り畳まれた部分７４は、ほとんど一定の長さＹｔに保持される。図２を参照すると、装置の操作において、長さＹｔのワッド７４の滞留時間は、所望のヒートセットに対して決定される。典型的には、装置の上流（前段）の糸ツイスター（糸撚り機）により設定される一定時間における処理量（押出量）が約５０ＹＰＭである場合には、９０または１２０秒が用いられる。ツイスターの処理量は、撚り糸に加えられた撚りの数（インチ当たり）に応じて変化する。インチ当たりの撚りが多くなる程、糸の処理量は低下し、糸はチャンバー内に低い密度で詰まる。その結果、密度の低いワッドが生じる。滞留時間は、ワッドの密度、熱流体のワッドを通る流れ、ワッドへの第１および第２流体の圧力Ｐｂ、およびワッドへの冷却剤流体の圧力Ｐｔを考慮することにより設定される。供給速度および取り出し速度は、選択され、かつ糸の収縮に比例させることが必要である。第１および第２の流体は、好ましくは蒸気であり、それは好ましくは過熱されており、および、冷却剤流体は、好ましくは圧縮空気であり、それは糸のヒートセット温度および上記熱流体の温度よりも低い温度まで過熱されてもよい。最初のワッド長は、処理が開始される時の糸の取り出しにおける遅延により決定される。ワッドの密度および移動も、対向する蒸気および空気の流れ、および所定の糸に対する壁摩擦および撚りレベルにより決定される。蒸気は、典型的には、約１６ｆｔ／秒でワッドを通って移動してもよく、一方、ワッドは約０．０２ｆｔ／秒で移動する。本方法および本装置は、高速ツイスターにも適合可能であり、そのような高速ツイスターとしては、例えば、ジェットを用いて糸を約３００ＹＰＭの速度で加撚する交互ツイスト−プライ機(alternate twist ply machi ne)が挙げられる。より高い速度で同じ滞留時間を達成するために、チャンバーは、必要に応じて、より長く、または断面をより大きく製造して、より多くの糸を供給することが可能である。ワッドを流れる流体の力および壁剪断力は、糸が移動するワッドに加えられ、かつそこから取り出されるような位置にワッドを保持する。装置の操作中において移動するワッドの定常状態での長さを支配する関係は以下のとおりである。無孔の第１部分２８においてワッド部分Ｙ１を通過する圧力の降下はＳである。Ｓ＝（ｕ_hｖ_h／ｋ）（圧力降下／ワッド長）（式中、ｕ_hは熱流体の粘度であり、ｖ_hはワッド部分Ｙ１を通過する圧力降下に基づく、熱流体のワッドを通過する平均速度であり、ｋはワッドの浸透性(perme ability)に関連する係数であり、圧力と流れについてのダーシー(Darcy)の法則からとった。）無孔の第２部分３０においてワッド部分Ｙ３を通過する圧力降下はＡである。Ａ＝（ｕ_cｖ_c／ｋ）（圧力降下／ワッド長）（式中、ｕ_cは冷流体の粘度であり、ｖ_cはワッド部分Ｙ３を通過する圧力降下に基づく、冷流体のワッドを通過する平均速度である。）ワッド部分Ｙｔのチャンバー壁に沿った摩擦はＦである。Ｆ＝４Ｔｗ／Ｄ（剪断応力／ワッド長）（式中、Ｔｗは剪断応力係数であり、Ｄはチャンバーの直径である。）ワッドの全長はＹｔであり、Ｙｔ＝Ｙ１＋Ｙ２＋Ｙ３定常状態条件ではＹ１Ｓ − Ｙ３Ａ＝ＹｔＦ（図２）２４の試験について、安定な操作条件でデータをとり、これは、図２の装置を用いて、７種の異なるナイロン６，６ＢＣＦ糸と、種々のテクスチャー外観を生ずる２種の異なるヒートセット条件とを包含する。以下の代表的なデータが、これらの試験の平均である。Ｐｂ−Ｐｔ＝１５．４４インチ（水圧）Ｓ＝４．７４［デルタＰ・インチ（水圧）／インチ（ワッド）］Ａ＝２．４２［デルタＰ・インチ（水圧）／インチ（ワッド）］Ｆ＝１．５６［応力・インチ（水圧）／インチ（ワッド）］Ｙ１＝４．３２インチＹ２＝２．０インチＹ３＝２．６６インチＹ全体＝８．９８インチＤ＝１．３１インチＴｗ＝０．５１３インチ（水）（初期の実験作業から誘導された）Ｐ１＝２．５ｐｓｉｇＰ２＝１０．０ｐｓｉｇＰｖ＝０ｐｓｉｇ（大気圧）Ｐｂ＝２４．５インチ（水圧）図１の装置の操作において、糸の冷却には、必ずしも冷流体を糸のワッドに強制的に流す必要がないことがわかっている。いくつかの場合では、糸は、該糸を、多孔の第３部分３４（加熱流体が排出される部分）を越えて、チャンバー１４の未加熱の第２部分３０に通過させることにより十分に冷却されてもよい。この第２部分が十分に長い場合には、ワッドはこの第２部分で十分な時間を費やし、それにより、糸は熱処理温度より低い温度まで冷える。この第２部分は、図１に示すように、無孔であってもよく、あるいは、多孔であって冷却流体を、例えばワッド７４およびチャンバー１４を横切る方向に通過可能にして、冷却をスピードアップしてもよい。ワッドの全長Ｙｔが十分に長い場合、ワッドのチャンバー内における摩擦は、糸ワッドを推進するために作用する圧力Ｐｂのバランスをとるのに十分なものになる。この制御された推進により、一定で、定常状態の糸ワッド長さが得られる。この状態において、上記の定常状態の式はＹ１Ｓ＝ＹｔＦとなる。その理由は、ワッド長Ｙ３に作用する逆向きの圧力が存在しないからである。この場合、ワッド６８の端部は、円錐状の端部１８に隣接して配置してよいが、好ましくはワッドは端部１８に接触しない。この円錐状の端部の直径を小さくすることは、糸のクリンプがチャンバー内に存在することおよびニップロール２６に入ることを止めるのに役立つ。あるいはまた、チャンバー１４の第２部分の長さは短くしてもよく、円錐（コーン）の角度は約１０〜２０度の夾角にまで小さくしてもよく、ワッドは円錐状の端部１８のテーパー壁に接触したままにする。このテーパー壁との接触は、急峻な円錐角度を用いた場合に生じるワッドのクリンピングおよび詰まりの問題を発生させることなく、圧力Ｐｂに対する穏やかな抵抗を付与する。長く、浅い角度の円錐端部も、急峻な円錐に比べて（ワッドを）広げるためのより広い空間を付与する。Ｐｂに抵抗してワッドの移動を安定化するために、３種類の手段が議論されてきた。すなわち、１）チャンバー長を長くして、長いワッド長でも十分な摩擦耐性を生ずること、２）円錐端部を浅い角度にして、（ワッドの）クリンピングおよび詰まりを生ずることなしに、ワッドの移動を遅くすること、および３）遅延圧力(retarding pressure)Ｐｔをワッドの端部に付与すること（これも、急速なワッドの冷却に役立つ）である。３番目の手段が好ましく、装置にとって最も小型で容易に制御された配置を付与する。本発明の装置は、種々の条件にわたって操作可能であり、種々の結果を生む。例えば、本装置は、上記のように操作することが可能であり、その場合、ゆるく集めた糸の細長い部分がチャンバー内に積み重ねられ、長い時間にわたってそこに留まって、嵩性化され、かつ十分にヒートセットされた糸を製造することが可能になる。もう一つの場合、糸は短時間の間にほとんど積み重ねられず、完全なヒートセットが起こらない。さらにもう一つの場合、糸のわずかな部分のみが数秒の間に積み重ねられ、感知可能なヒートセットは全く起こらないが、糸製品は、装置内において、無張力下で依然として十分に嵩性化される。糸を嵩性化のみ行うための装置の操作は、続いて次の工程において（例えば、上記で挙げたスエッセン(Suessen)装置を用いて）該糸をヒートセットすることが所望される場合には、有用であろう。スエッセン装置を用いた場合の問題は、その前進機構に掛かっている糸のループに作用する重量および摩擦により生じる張力効果を取り除くことができないことであると考えられ、従って、嵩性における不均一性が生じる可能性がある。このように、糸を、ヒートセットする前に、張力ゼロ下で別に嵩性化することが有利であることがわかっている。試験により、まず最初に本発明の装置で嵩性化を行い、次にスエッセン装置を通過させるナイロンＢＣＦは、スエッセン装置内で嵩性化とヒートセットとを行ったナイロンＢＣＦよりも、良好な嵩性均一性を有していることが示される。この改善された均一性は、そのナイロンＢＣＦ糸をカットパイル・サクソニー・カーペット・サンプルにした場合に明らかになる。『シェブロン(chevrons)』と呼ばれる反復模様は、本発明に従って別に嵩性化した糸を用いたカーペット・サンプルには見られなかった。しかしながら、これらのシェブロンは、スエッセンで嵩性化された糸を用いたカーペット・サンプルには存在していた。先に述べたように、本装置は、操作において高い融通性を有しており、種々の製品を製造する。同様に、これらの糸は種々のテクスチャーを有するカーペットの調製に用いてもよい。糸における撚りレベルおよび糸の合成フィラメントの組成を変化させることにより、製品の多様化がさらに生まれることも認められている。一般に、本装置は、約１６０〜２１０℃の温度範囲にわたって、約５０ｙｄｓ／分の糸入口速度で、約６０〜１８０秒の熱処理滞留時間範囲（その間、糸は装置の入口と出口との間に存在する；本質的には、常にゆるく折り畳まれた状態である）で操作された場合、良好に作動し、有用なナイロン６，６ＢＣＦ糸製品を製造することがわかっている。本装置は、約５００ＹＰＭ以下の速度でも良好に作動する、と考えられる。糸が長時間にわたりその融点未満の温度に保持されて、糸束中の全てのフィラメントが確実に同じ温度に達するようにすることが、良好な熱処理には重要である、と考えられる。この結果、糸の非常に均一な熱処理が達成される。上記の範囲の下限外で製造されたナイロン糸サンプルからなるカーペットは、低いテクスチャー保持性、タフト鮮明度(tuft definition)およびテクスチャーを示した。さらに、複数のプライ加撚端部が、該糸の端部が恒久的にもつれることなく、本装置を同時に通過させてもよいことも認められている。内部の流速および通路の直径は、大きな総デニールの糸に適合するためには、調節されていなければならないであろう。細長い管１２を出た後、および糸を取り出すための手段に達した後に、もろより糸(plied yarn)の端部の分離を保持するために、混合糸(combi ned yarn)の端部は、公知の引張装置（例えば、はしご型テンショナー）を通過させ、張力下で図１に示すような長い独立したスパンに通すことが可能である。各もろより糸の端部を、次いで、さらに処理するためのボビンに別々に巻き取る。そのような巻取機は、糸を取り出すための手段であってもよい。糸の６本の端部は、図１の装置を通過させ、第２の加熱流体を多孔の第４部分（図２における部分３２等）から添加して、加工された。本装置は、該装置の下端から入る糸と垂直に配向させると記載されているが、本装置の配向は重要ではなく、本装置は水平に、あるいは水平に対して如何なる角度にも配向でき、あるいは本装置は上端から入る糸を用いて操作できる、と考えられる。ワッドの最初の形成のための種々の公知の方法が使用可能であり、糸の供給手段および糸の取り出し手段が調節されて、ワッド端部をチャンバー内に配置する。本発明は、以下の実施例によりさらに詳細に説明されるが、これらの実施例は本発明の範囲を限定するものと考えるべきではない。試験方法以下の試験方法は、種々の糸およびカーペット・サンプルの特性を測定するのに用いられ、下記の実施例においてさらに詳細に記載される。カーペット磨耗フロア・トラッキング(floor trafficking)に密接に相関する磨耗試験は、ベターマン(Vetterman)ドラム試験装置［ＫＳＧ型；Schoenbery＆Co.(Baumber,Fed .rep.of Germany)製］の中で行った。記載されているように、ドラムにはカーペット・サンプルが並べられ、その中には１４個のゴム製緩衝物を有する１６ポンドの鋼鉄ボールが配置され、その鋼鉄ボールは回転ドラムの内部をランダムに回転する。該ドラム内の環状のブラシは、カーペット表面に軽く接触してゆるいパイル・ファイバーを拾い集め、そのパイル・ファイバーは吸引により連続的に除去される。５，０００回繰り返した後、サンプルを取り出して調べ、テクスチャー保持性(texture retention)を評価する。テクスチャー保持性または「新しさの保持性(newness retention)」は、１〜５の段階で報告され、等級５は、未試験の対照サンプルに相当し、４はわずかに磨耗したサンプルに相当し、３は中程度に磨耗したサンプルに相当する。等級２は許容不可能な磨耗に相当し、１は極度に光沢が消失したサンプルに相当する。カーペット嵩性カーペットの嵩性は、１１ｂ．／ｉｎ²（７０３ｋｇ／ｍ²）の負荷をかけたカーペット・サンプルの圧縮パイルの高さ（インチ）として測定した。このカーペット・サンプルを、バイブレーターに取り付けたプラットフォーム上に置いた。このサンプルは、５秒間にわたって軽く振動させ、その後で、同じく振動プラットフォームに取り付けられている厚み計を用いてパイル高を測定する。この振動により、厚み計の脚部がカーペットの表面に固定される。高い嵩性値を有するカーペットは、高いＲＥＵの読みを有する。収縮力糸サンプルの収縮力は、カネボー社(Kanebo Company)製の熱分析装置で測定した。サンプル糸の閉じたループを、オーブン内の間隔の開いた２つのピンの間に配置した。全ての弛み(slack)をループから除去し、それらのピンの一方にロードセルを取り付けて、サンプルを一定時間にわたってオーブン中でゆっくりと加熱しながら、収縮力（グラム）を記録した。各サンプルについて、それが収縮する時に、温度と張力のプロットを各サンプルについて記録する。実施例プライ加撚糸［一対のナイロン６，６嵩性化連続フィラメント（ＢＣＦ）糸（１１５０−６９６ＡＳ型；DuPont Companyより市販されている；各々１１５０デニール；３．７５回／インチの撚りレベルでプライ加撚されている］を、種々の操作条件でオペレーターにより制御される図２の装置を通して加工した。この加工されたプライ加撚糸を裏材料にタフト化して、カット・パイル・サンプルを形成する。このカット・パイル・サンプルは、各々、重量が３２ｏｚ／ｙｄ²およびパイル高が５／８インチであった。図４に図示されているように、４種のカット・パイル・カーペットサンプルを同一の目視光条件下での並接比較(side-by-side comparison)で比較し、以下のような等級づけをした。Ｃ−１９：低いテクスチャー外観〜テクスチャー外観を全く有さないＣ−２４：低いテクスチャー外観Ｃ−３５：中程度のテクスチャー外観Ｃ−３９：高い大理石模様化効果(variegated effect)を有するテクスチャー外観。以下の表１は、直径が約１．３1″（インチ）および長さが３７″（インチ）の円柱状チャンバーを用いて、上記４種類のカーペット・サンプル用の糸を製造するための異なる操作条件をまとめたものであり、無孔の第１部分は長さが約２１″（インチ）またはチャンバーの長さの約５７％であった。チャンバーの多孔の第３部分は、長さが約２″（インチ）またはチャンバーの長さの約５％であり、多孔の第４部分は長さが約３″（インチ）であった。比較サンプル比較試験において、未処理の１１５０−６９６ＡＳ型ＢＣＦナイロン糸（上記）を、該サンプル糸に対する推奨設定である１９５℃の熱風温度、大気圧下での約４０秒の滞留時間で、スエッセン(Suessen)ヒートセット装置に通過させた。もう一つの例において、未処理の１１５０−６９６ＡＳ型ＢＣＦナイロン糸は、該サンプル糸に対する推奨設定である１３２℃の蒸気温度、約１５ｐｓｉｇ下での約４０秒の滞留時間で、スペルバ(Superba)ヒートセット装置に通過させた。この糸を各々、裏材料にタフト化して、２種類の異なるカットパイル・カーペット・サンプル（各々、３２oz /sq.yd.の重量および５／８インチのパイル高を有する）を形成する。このサンプルは、「低いテクスチャー外観〜全くテクスチャー外観を有さない」ものであった。以下の表２は、上記のカーペット・サンプルに対する、いくつかの性能データを提供する。上記の表に示すように、サンプルＣ−１９は、「低いテクスチャー外観〜テクスチャー外観なし」であり、図２の装置により、糸を供給ロールから確実に外すのに十分な程度に上流の糸に張力をかけるであろう前進ジェットからの最小蒸気流速で加工された糸を含有していた。この流速は、単一の４０ミルのジェット導管を用いて達成した。この装置の加工（テクスチャー）効果は、前進ジェットを通過する蒸気の流速に対して最も感受性が高いと考えられ、より高い流速の蒸気はもろより糸を広げて別々にし、そのもろ糸がチャンバー内に折り畳まれた場合、それをより鋭くする。サンプルＣ−２４は、低いテクスチャー外観を有しており、Ｃ−１９よりもわずかに高く加工されており、これは、ゆるく折り畳まれた糸がチャンバー内で蒸気に暴露される温度および時間を上昇させることにより得られた。サンプルＣ−３５は、中程度のテクスチャー外観を有しており、ジェットにおいて大きな導管を用いることにより流速を上昇させることにより作られた。つまり、このサンプルにおける温度および時間の変化の効果は、重要ではないと考えられた。サンプルＣ−３９は、高いテクスチャー外観を有しており、ジェットにもう一つの導管を付与することにより流速をさらに上昇することにより作られる。つまり、このサンプルにおける温度および時間の変化の効果は、重要ではないと考えられた。本発明の装置で製造される、タフト化してカーペットにした糸サンプルは、『シェブロン(chevron)』のように、タフテド・カットパイル・カーペットにおいて、低い嵩性均一性を全く示さなかった。タフト化してカーペット・サンプルにされる、本発明の装置で作られる糸サンプルは、スペルバ装置で熱処理された比較糸サンプルと比較した場合、優れた耐汚染性（染色速度が遅いことにより特徴付けられる）を有していた。本発明の装置で製造される糸サンプルの染色速度は、スエッセン装置で熱処理された比較糸の染色速度と同様であった。分子の微細構造を示すもう一つの糸の特性［カネボー収縮(Kanebo shrinkagae )］を測定して、上記の本発明の糸サンプルと比較糸サンプルとを区別した。温度および張力の特性プロットを、各糸サンプルについて、その収縮として記録した。図５は、本発明の装置を用いて異なる２種類の操作条件下において処理された単糸型のプロットを、スエッセンおよびスペルバ装置で処理した場合および未処理の場合と比較して示す。サンプルＣ−２４およびＣ−１９は、本発明の製品の典型例であるが、それぞれ曲線８８および８９として示される。スエッセン装置で処理された対照サンプル１は曲線９０として示され、スペルバ装置で処理された対照サンプル２は曲線９２として示される。熱処理されていないサンプルは曲線９４として示される。比較糸サンプルに対する本発明の糸の収縮のデータ曲線の形および位置は、本発明の糸の特徴的に異なる分子微細構造を反映する、と考えられる。したがって、図２の装置で処理されたナイロンＢＣＦ製品は、公知の装置で処理された、あるいは全く処理されていない同一のナイロンＢＣＦ糸と比較して明らかに異なり、かつ新規である、と考えられる。この新規なナイロン熱処理製品と慣用のナイロン熱処理製品との差異は、本発明の新規なプロセス工程（糸がワッドの形態で処理される）に関係し、幾分かは装置での好ましい処理流体として過熱された蒸気を低圧下で使用することに関係するであろう、と考えられる。特に、これらの糸製品は、以下の方法に従って製造してもよい。ａ）糸を過熱蒸気で過熱する工程と、ｂ）上記の過熱蒸気を有する糸を細長いチャンバーに送る（前進させる）工程であって、該チャンバーが無孔の第１部分と第２部分とを有し、したがって、ゆるく折り畳まれた糸のワッドがチャンバー中の上記の無孔の第１部分内で形成されて、上記第２部分に収容されることを特徴とする工程と、ｃ）上記の過熱蒸気を、上記チャンバーの第１部分にあるワッドに強制的に通過させる工程と、ｄ）上記過熱蒸気を、上記チャンバーの多孔の第３部分（上記第１部分と第２部分との中間）から排出する工程と、ｅ）上記チャンバーの第２部分の内部で糸を冷却する工程と、ｆ）糸をチャンバーから取り除く工程。このような製品は、冷流体ジェットが本方法に加えられ、および／または、第２の過熱蒸気の供給が上記したように添加される場合にも可能である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者グプタ，モヒンダー，クマールアメリカ合衆国 21014−0877 メリーランド州，ベルエア，イーストリングファクトリーロード 423 (72)発明者ハーブスター，ケヴィン，エイチ. アメリカ合衆国 19711−5556 デラウェア州，ニューアーク，ノースディルウィンロード 108 (72)発明者サマント，カリカ，ランヤンアメリカ合衆国 19707−1145 デラウェア州，ホッケシン，ナタリーコート 36 (72)発明者トッド，モーリス，コーニーリアスアメリカ合衆国 19317 ペンシルヴァニア州，チャッヅフォード，ハーヴィーレーン 106

Claims

【特許請求の範囲】１．ａ）未処理の糸を加熱流体で加熱する工程と、ｂ）前記加熱流体を有する糸を、細長いチャンバーへ送る工程であって、前記チャンバーが無孔の第１部分および第２部分を有しており、それによって、ゆるく折り畳まれた糸のワッドが前記チャンバーの無孔の第１部分の内部に形成され、第２部分に収容される工程と、ｃ）前記加熱流体を、前記チャンバーの第１部分内にあるワッドに強制的に通過させる工程と、ｄ）前記加熱流体を、前記チャンバーの第１部分と第２部分との中間に位置する多孔の第３部分から排出する工程と、ｅ）前記糸を、前記チャンバーの第２部分内で冷却する工程と、ｆ）前記の処理済みの糸を前記チャンバーから取り出す工程とを備えることを特徴とするマルチフィラメント糸を処理する方法。２．前記加熱流体が過熱蒸気であることを特徴とする請求項１に記載の方法。３．ａ）糸を加熱流体で加熱する工程と、ｂ）前記加熱流体を有する糸を、細長いチャンバーへ送る工程であって、前記チャンバーが無孔の第１部分および第２部分と、該第１部分と第２部分との中間にある多孔の第３部分とを有して、それにより、ゆるく折り畳まれた糸のワッドが前記チャンバーの無孔の第１部分の内部に形成され、第２部分に収容される工程と、ｃ）前記加熱流体を、前記チャンバーの第１部分の内部にあるワッドに強制的に通過させる工程と、ｄ）冷流体を、前記チャンバーの無孔の第２部分内のゆるく折り畳まれた糸のワッドに、前記加熱流体の流れとは逆の方向に強制的に通過させて、前記加熱流体と冷流体とが、前記チャンバーの多孔の第３部分内の相反する流れの中で出会う工程と、ｅ）前記加熱流体および冷流体を、前記チャンバーの多孔の第３部分から排出する工程と、ｆ）前記の糸を前記チャンバーから取り出す工程とを備えることを特徴とするマルチフィラメント糸を処理する方法。４．ａ）糸を第１の加熱流体で加熱する工程と、ｂ）前記第１の加熱流体を有する糸を、細長いチャンバーへ送る工程であって、前記チャンバーが無孔の第１部分および第２部分と多孔の第３部分とを有して、ゆるく折り畳まれた糸のワッドが前記チャンバーの無孔の第１部分内に形成される工程と、ｃ）第２の加熱流体を、前記チャンバーの無孔の第１部分へ供給し、および前記第１および第２の加熱流体を、前記チャンバーの無孔の第１部分内にあるゆるく折り畳まれた糸のワッドに強制的に通過させる工程と、ｄ）冷流体を、前記チャンバーの無孔の第２部分内にあるゆるく折り畳まれた糸のワッドに、前記加熱流体の流れとは逆の方向に強制的に通過させて、前記加熱流体と冷流体とが、前記チャンバーの多孔の第３部分内の相反する流れの中で出会うようにする工程と、ｅ）前記加熱流体および冷流体を、前記チャンバーの多孔の第３部分から排出する工程と、ｆ）前記の糸を前記チャンバーから取り出す工程とを備えることを特徴とするマルチフィラメント糸を処理する方法。５．ａ）糸を第１の加熱流体で加熱する工程と、ｂ）前記第１の加熱流体を有する糸を、細長いチャンバーへ送る工程であって、前記チャンバーが無孔の第１部分および第２部分と、前記第１部分と第２部分との中間にある多孔の第３部分とを有して、ゆるく折り畳まれた糸のワッドが前記チャンバーの無孔の第１部分内で形成され、かつ前記第２部分内に収容される工程と、ｃ）第２の加熱流体を、前記チャンバーの無孔の第１部分へ供給し、および前記第１および第２の加熱流体を、前記チャンバーの無孔の第１部分内にあるゆるく折り畳まれた糸のワッドに強制的に通過させる工程と、ｄ）前記加熱流体を、前記チャンバーの多孔の第３部分から排出する工程と、ｅ）前記糸を、前記チャンバーの第２部分内で冷却する工程と、ｆ）前記糸を前記チャンバーから取り出す工程とを備えることを特徴とするマルチフィラメント糸を処理する方法。６．ａ）前記第１の加熱流体が、前記チャンバーに入る５ｐｓｉｇ未満の圧力下で１５０℃より高い温度を有する過熱蒸気であり、ｂ）前記第２の加熱流体が、前記チャンバーに入る５ｐｓｉｇ未満の圧力下で前記第１の加熱流体の温度よりも高い温度を有する過熱蒸気であり、ｃ）前記冷たい流体が、前記加熱流体よりも低い、前記チャンバーに入る圧力下で前記第１の加熱流体よりも低い温度を有する空気であることを特徴とする請求項４に記載の方法。７．前記の第１の加熱流体を有する糸を送る工程が、前記糸を、１．５〜１０ｐｓｉｇの間の第１の加熱流体の該ジェットへの圧力下で、流体ジェットから送る工程を含み、および、冷流体を前記糸のワッドに強制的に通過させる工程が、前記冷流体を、ジェットから前記ワッドに向かって、１．５〜１０ｐｓｉｇの範囲の冷流体の前記ジェットへの圧力下で通過させる工程を含む工程を備えることを特徴とする請求項４に記載の方法。８．さらに、前記の排出した加熱流体および冷流体を、前記チャンバーの外部から抜き出す工程を備えることを特徴とする請求項４に記載の方法。９．前記マルチフィラメント糸が、少なくとも２種類の構成糸を備えるプライ加撚マルチフィラメント糸であることを特徴とする請求項４に記載の方法。１０．前記プライ加撚糸をヒートセット装置に通過させる工程であり、前記撚りがヒートセットされ、次に該糸を前記チャンバーから取り出す工程をさらに備えることを特徴とする請求項９に記載の方法。１１．前記糸が、ナイロン６，６糸とナイロン６糸とからなる群から選ばれることを特徴とする請求項４に記載の方法。１２．前記糸が、嵩性化された連続フィラメント糸とステープル糸とからなる群から選ばれることを特徴とする請求項１１に記載の方法。１３．糸を熱処理するための管状装置であって、ａ）糸の入口端部と、その反対側にある糸の出口端部とを有する細長いチャンバーであって、前記チャンバーが、処理されるべき糸の直径よりも実質的に大きな直径を有することを特徴とするチャンバーであり、さらに、ｉ）ゆるく集めた糸の折りを回収し、かつ該糸を加熱するための、前記糸入口端部に隣接する無孔の第１部分であって、この無孔の第１部分の長さが、前記チャンバーの長さの少なくとも４０％を構成することを特徴とする第１部分と、ｉｉ）ゆるく集めた糸の折りを収容し、かつ該糸を冷却するための前記糸出口端部に隣接する第２部分と、ｉｉｉ）流体を、前記のゆるく集めた折りを通過させて前記チャンバーから排出するための、前記無孔の第１部分と第２部分との中間にある多孔の第３部分とを備えることを特徴とするチャンバーと、ｂ）伸ばした長さの糸を前記チャンバーに送り、かつ流体を前記チャンバーに導入するための、前記チャンバーの記糸入口端部に取り付けられている流体ジェットとを備えることを特徴とする管状装置。１４．前記第２部分が無孔であり、および前記装置がさらに、ｃ）伸ばした長さの糸を前記チャンバーの外部に排出し、かつ流体を前記チャンバーの無孔の第２部分に、前記糸が通過する方向とは反対の方向に導入するための、前記チャンバーの糸出口端部に取り付けられた流体ジェットとを備えることを特徴とする請求項１３に記載の管状装置。１５．さらに、流体を前記チャンバーにさらに導入するための、前記チャンバーの糸入口端部に隣接する多孔の第４部分とを備えることを特徴とする請求項１４に記載の装置。１６．さらに、ｃ）前記糸入口端部で導入される流体による前記チャンバー内の流体の圧力を検知するための手段と、ｄ）前記の検知された圧力に基づいて供給を変えるための手段を包含する、糸を前記チャンバーへ供給するための手段と、を備えることを特徴とする請求項１３に記載の装置。１７．さらに、ｅ）前記チャンバーの第１部分内のワッドの温度を感知するための手段と、ｆ）流体供給源、および、検知された温度に基づいて供給される熱を変動するための手段を包含する、前記チャンバーに導入される流体へ熱を供給するための手段とを備えることを特徴とする請求項１６に記載の装置。１８．さらに、前記糸を前記チャンバーから取り出すための手段を備えることを特徴とする請求項１６に記載の装置。１９．前記チャンバーの各端部が円錐形であることを特徴とする請求項１３に記載の装置。２０．ｇ）前記チャンバー内で検知された圧力に応じて供給手段を変化させるための、および前記ワッドの検知された温度に応じて供給される熱を変化させるための調節手段とをさらに備えることを特徴とする請求項１７に記載の装置。２１．請求項２に従う方法により製造されることを特徴とするナイロン製の嵩性化した連続フィラメント糸。