JPH0948037A - ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いた型内成型体の製造方法 - Google Patents
ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いた型内成型体の製造方法Info
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Abstract
ャンバー5のいずれか一方に供給して他方の金型チャン
バーから排出する一方加熱、及び/又はその逆一方加熱
の際に、排出側の型と連結して配置された減圧ポンプ1
6で加熱媒体を排出側の型から吸引し、且つ上記排出側
の型と減圧ポンプ16の間の加熱媒体の排出行路である
加熱媒体排出用導管10に配置させたコンデンサー15
によって、排出中の加熱媒体の容積を低下させることを
伴わせることによって、排出側の型から加熱媒体を強制
的に排出させる。 【効果】 表面部も内部も融着性が良好であってしかも
均一な密度の成型体を製造することができると共に、成
型時間を短縮できる。また加熱媒体の温度を低くできる
ので成型体の冷却にも長時間を要せず冷却時間を短縮で
きる。結局、成型サイクルを著しく短縮できる。
Description
脂発泡粒子を用いた型内成型体の製造方法に関する。
ビティにポリオレフィン系樹脂発泡粒子を充填し、加熱
媒体を用いて加熱成型する型内成型体の製造方法におい
て、上記加熱媒体を上記雄型又は雌型のいずれか一方の
型の内部に供給して他方の型の内部から排出する一方加
熱、及びその逆一方加熱の方法は知られている。
れか一方の型の内部(以下、チャンバーという)に加熱
媒体を供給することによりキャビティを加熱し、次いで
加熱媒体を雌型又は雄型(他方の型)のチャンバーから
排出させることをいい、この一方加熱に対して、該一方
加熱の場合とは加熱媒体が供給される方の金型も、加熱
媒体が排出される方の金型も共に逆になる場合を、上記
一方加熱に対してその逆一方加熱という。
とにより、雄型チャンバー及びキャビティ並びに雌型チ
ャンバーに加熱媒体が順次供給され金型を加熱し、次い
で加熱媒体を雌型から排出させる場合を仮りに一方加熱
というものとすると、上記の場合と逆の、雌型に加熱媒
体を供給することにより、雌型チャンバー及びキャビテ
ィ並びに雄型チャンバーに加熱媒体が順次供給され金型
を加熱し、次いで加熱媒体を雄型から排出させる場合が
逆一方加熱に相当する。勿論、上記どちらの場合が一方
加熱(その逆は、その逆一方加熱)であってもよい。
方加熱に先立って、一般的に発泡粒子の加熱成型におい
ては、キャビティー内に充填された発泡粒子間の空気を
排出する為に、加熱媒体を発泡粒子が融着しない程度に
雄型チャンバー及び/又は雌型チャンバーに供給する排
気操作を行なう。
に、ポリスチレン系樹脂発泡粒子の金型加熱成型におい
ては、上記排気操作に真空排気を併用する方法が公知で
ある(特開昭63−276530号)。この、排気操作
に真空排気を併用することによって、成型品の密度分布
を小さくすることができ、また冷却時間を短縮すること
ができそのため成型サイクルの短縮が可能となるもので
ある。
型加熱成型においては、排気操作と真空排気との併用を
順次繰り返す方法が知られている(特開昭62−267
129号)。この方法を採用すれば、冷却時間を短縮す
ることができ従って成型サイクルの短縮が可能となる。
各方法は、ポリスチレン系樹脂発泡粒子の金型加熱成型
においては比較的低温の加熱媒体による短時間の成型が
可能であるために顕著な効果が得られたが、ポリオレフ
ィン系樹脂発泡粒子を金型加熱成型する場合に上記方法
を適用しても、成型サイクルにおける排気操作の時間的
割合が小さくポリスチレン系樹脂発泡粒子の成型に比べ
て高温の加熱媒体で長い時間の加熱が必要な為、前記の
如き顕著な効果は期待できない。
オレフィン系樹脂発泡粒子とでは、軟化点、結晶構造等
が相違しており、そのため成型温度が相違し、従ってポ
リオレフィン系樹脂発泡粒子を金型加熱成型する際に
は、排気操作に真空排気を併用しても成型サイクルを顕
著に短縮することができなかった。
を用いて金型加熱成型する際の成型温度は通常、100
℃前後であるが、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用い
て金型加熱成型する際の成型温度は通常、105〜16
0℃である。このようにポリスチレン系樹脂発泡粒子と
ポリオレフィン系樹脂発泡粒子とでは成型温度が相違し
ているため、発泡粒子を融着させるのに必要な熱量が異
なる。そこで、ポリスチレン系樹脂発泡粒子を用いた場
合に、排気操作に真空排気を併用することで、もとも
と、発泡粒子を融着させるのに必要な時間は短い為、排
気操作時間を短縮すれば成型サイクルを短縮でき、更に
排気操作がキャビティ内のスチレン系樹脂発泡粒子を成
型するのには充分な、金型や発泡粒子の予備加熱になる
ための成型サイクルを短縮することができたとしても、
ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いた場合には上記の
場合ほど時間を短縮することはできなかった。
型加熱成型する際、ポリスチレン系樹脂発泡粒子に比べ
て融解熱量や二次発泡性の違いにより融着性が悪いた
め、複雑な形状や厚物の成型体を金型加熱成型する場
合、成型体の内部と表面部との融着性、密度が均一にな
らないという問題があった。
型温度を上げると、表面部が先に融着し、そのため加熱
媒体が表面部を通過し難くなって内部に熱が伝わらず、
その結果内部は融着不充分なものとなり、またそれを更
に内部まで充分に融着させたものとするには、上記融着
した表面部の抵抗に逆らって通過できるように高圧の加
熱媒体を供給しなければならない。
を供給しない場合は、融着性が良好で密度の均一な成型
体を得ることは極めて困難で、たとえそのような成型体
が得られる場合があるにしても極めて長い成型時間を要
するという問題がある。加えて、成型温度を高くする
と、冷却に長い時間を要するので、いずれにしても成型
サイクルの顕著な短縮は望めず、成型体の表面が溶融し
てしまう問題も発生する。
って、融着性が良好で且つ密度が均一な成型体を、短い
成型サイクルで製造することができるポリオレフィン系
樹脂発泡粒子を用いた型内成型体の成型方法を提供する
ことを目的とする。
雌型とを閉鎖して形成されるキャビティにポリオレフィ
ン系樹脂発泡粒子を充填し、加熱媒体を用いて加熱成型
する型内成型体の製造方法において、上記加熱媒体を上
記雄型又は雌型のいずれか一方の型の内部に供給して他
方の型の内部から排出する一方加熱の際に、排出側の型
の内部から加熱媒体を強制的に排出させることを特徴と
するポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いた型内成型体
の製造方法、(2)加熱媒体排出時に、排出側の型の内
部から減圧ポンプを用いて加熱媒体を吸引すると共に、
上記排出側の型と減圧ポンプとの間に設けたコンデンサ
ー内に加熱媒体を流入させて該コンデンサー内で熱交換
を行なうことによって加熱媒体を凝縮させて排出側の型
内とコンデンサー内に圧力差を生ぜしめ、それにより上
記排出側の型からコンデンサーに向けて排出させられる
加熱媒体の単位時間当たりの排出量を増加せしめるよう
にし、排出側の型の内部から加熱媒体を強制的に排出さ
せるようにした上記(1)記載のポリオレフィン系樹脂
発泡粒子を用いた型内成型体の製造方法を要旨とする。
に説明する。図1は本発明が適用される金型加熱成型用
の金型及びその周辺部分を表す略図である。同図におい
て1は雄型、2は雌型、3はキャビティ、4は雄型チャ
ンバー、5は雌型チャンバー、6,7はそれぞれ加熱媒
体供給用導管、8,9,10はそれぞれ加熱媒体排出用
導管、11,12,13,14はそれぞれ導管開閉機
構、15はコンデンサー、16は減圧ポンプである。
鎖して形成されるキャビティ3にポリオレフィン系樹脂
発泡粒子を充填し、加熱媒体を用いて加熱成型して型内
成型体、即ち発泡粒子成型体を製造するに当たって、上
記加熱媒体を雄型チャンバー4又は雌型チャンバー5の
いずれか一方に供給して他方の金型チャンバー5又は4
から排出する一方加熱、更に必要に応じてその逆一方加
熱の際に、排出側の型の内部の加熱媒体を強制的に排出
させる。
型1に加熱媒体を供給することにより、雄型チャンバー
4及びキャビティ3並びに雌型チャンバー5に順次、加
熱媒体を供給して金型1及び2を加熱し、次いで加熱媒
体を雌型チャンバー5から排出させる際には、加熱媒体
を強制的に排出させるものであり、また必要に応じて上
記と逆に、図1中、点線矢印で示すように、雌型2に加
熱媒体を供給することにより、雌型チャンバー5及びキ
ャビティ3並びに雄型チャンバー4に順次、加熱媒体を
供給して金型2及び1を加熱し、次いで加熱媒体を雄型
チャンバー4から排出させる際には、加熱媒体を強制的
に排出させるものである。尚、本発明において、一方加
熱又は逆一方加熱の際に加熱媒体を強制的に排出させる
操作を、型内成型体を得る一工程当たり複数回繰り返し
ても構わない。
は、加熱媒体を、排出側の型の外側の、加熱媒体の排出
行路途上である加熱媒体排出用導管10(又は、8及び
9)において、排出中の該加熱媒体の容積を低下させる
ことを伴って強制的に排出させることが好ましく、例え
ば図1に示すように、加熱媒体排出側の金型と減圧ポン
プ16との間の排出用導管10(又は、8及び9)の途
上にコンデンサー15(熱交換器)を配置して配管して
おき、加熱媒体(通常はスチーム)排出時には、内部を
低温の状態にしたコンデンサー15内部に減圧ポンプ1
6を用いて加熱媒体を引き入れるようにする。コンデン
サー15としては、特に図示しないが、例えば気体等の
通過できる出入口を有する所定容積の容器に、冷媒を内
封して循環せしめたパイプを内包乃至は螺旋状等に外接
等せしめた如き態様からなるもの、容器内でシャワー状
に冷却水を噴出し、直接的にスチーム等の加熱媒体を凝
縮せしめる如き態様からなるもの等である。上記冷媒と
しては従来公知のものが使用できる。
サー15内部で熱交換されてその熱を奪われ冷却されて
気体から液体(加熱媒体がスチームである場合には水)
にその態を急激に変化させ、それに伴いその容積を急激
に減少させる。すると、加熱媒体を排出側金型の加熱媒
体排出口からコンデンサー15内に引き入れようとする
力が増し、比較的小型の減圧ポンプであっても加熱媒体
は強制的に金型の加熱媒体排出口から排出されるように
なり、加熱媒体の排出側金型チャンバーからの単位時間
当たりの排出量は多くなるのである。
ら加熱媒体を強制的に排出させることにより、加熱媒体
の排出側金型チャンバーからの単位時間当たりの排出量
が多くなれば、排出側金型チャンバーの内部圧力は減少
し、キャビティ3と排出側金型チャンバーとの間に〔キ
ャビティ圧力〕>〔排出側金型チャンバー圧力〕である
圧力差が生ずる。すると、加熱媒体をキャビティ3から
排出側金型チャンバー内に引き入れようとする力が増
し、加熱媒体は強制的にキャビティ3から排出側金型チ
ャンバーに流入させられるようになり、加熱媒体のキャ
ビティ3から排出側金型チャンバーへの単位時間当たり
の排出量は多くなる。
ャンバーへの単位時間当たりの排出量は多くなれば、キ
ャビティ3の内部圧力は減少し、加熱媒体供給側金型チ
ャンバーとキャビティ3との間に〔供給側金型チャンバ
ー圧力〕≫〔キャビティ圧力〕である圧力差が生ずる。
すると、加熱媒体を供給側金型チャンバーからキャビテ
ィ3内に引き入れようとする力が増し、加熱媒体は強制
的に供給側金型チャンバーからキャビティ3に流入させ
られるようになり、加熱媒体の供給側金型チャンバーか
らキャビティ3への単位時間当たりの流入量は多くな
る。
位時間当たりの移動量が多くなり、従って、キャビティ
3における加熱媒体の単位時間当たりの移動量が多くな
る。即ち、キャビティ3を通過する加熱媒体の単位時間
当たりの量は多くなるのである。
単位時間当たりの移動量が多くなるということは、雄型
チャンバー4、雌型チャンバー5、キャビティ3の内容
積が一定の場合は、その中を通過する加熱媒体の移動速
度が速くなるということである。従って、雄型チャンバ
ー4、雌型チャンバー5、キャビティ3の内容積が一定
の場合は、キャビティ3の中を通過する加熱媒体の移動
速度も速くなる。
ら加熱媒体を強制的に排出させることによって、上述の
通り加熱媒体の移動速度が増大され、その為に、加熱媒
体はキャビティ3内の発泡粒子間や発泡粒子内部を瞬時
に通り抜ける為、加熱媒体の熱がキャビティ3導入時発
泡粒子成型体の表面に相当する部分で大部分奪われてし
まうということがなくなり、キャビティ3内の温度分布
(発泡粒子成型体の加熱温度分布)を均一な状態に近づ
けることができる。そして、キャビティ3内の温度分布
を均一にできれば、融着性が悪い点を補おうとして成型
温度を必要以上に上げなくともすむ為、供給時の加熱媒
体の温度を低くすることができ、そうすると発泡粒子成
型体表面部(キャビティの金型内面に接した部分近傍)
のみが先に融着してしまうということがなく従って加熱
媒体が発泡粒子間を通過する際の抵抗も小さくなるので
加熱媒体の圧力を高くしなくとも、また成型時間を長く
しなくとも、内部まで充分に均一に融着した型内成型体
が得られる。
合、成型温度が従来に比べて高くないので、冷却時間が
短縮できる。結局、成型時間、冷却時間共に短縮できる
ので、成型サイクルを飛躍的に短縮することができるの
である。
少異なるが、一般的に、架橋低密度ポリエチレン発泡粒
子から型内成型体を製造する場合、従来は、1.2kg
/cm2 (G)以上のスチーム圧力で10秒以上の成型
時間を要していたものが、本発明の方法では、0.3〜
1.0kg/cm2 (G)のスチーム圧力で10秒未満
の成型時間ですむようになる。また同様に、無架橋ポリ
プロピレン系樹脂発泡粒子から型内発泡成型体を製造す
る場合、従来は、4.0kg/cm2 (G)以上のスチ
ーム圧力で12秒以上かかっていたのに対し、本発明の
方法を採用すれば、3.0〜4.0kg/cm2 (G)
のスチーム圧力で12秒未満の成型時間ですむ。更に、
無架橋直鎖状低密度ポリエチレン発泡粒子を用いて型内
発泡成型体を製造する場合、従来は0.8kg/cm2
(G)以上のスチーム圧力で15秒以上を要したが、本
発明によれば0.3〜0.8kg/cm2 (G)のスチ
ーム圧力で15秒未満で充分に成型可能となる。
又は雌型2のいずれか一方の型の内部に供給して他方の
型の内部から排出する際における加熱媒体供給側の金型
チャンバー内の圧力増加速度が小さくなるように加熱媒
体を排出させるのが好ましい。
体(通常はスチーム)の単位時間当たりの移動量が大き
いということは、圧力増加速度が小さいということであ
る。つまり、発泡粒子をキャビティ3に充填し、加熱媒
体を供給して該発泡粒子を融着させて、最終的に型内成
型体とする、その過程において、発泡粒子間が融着して
いくにつれて、加熱媒体の通過を妨げ、その結果、加熱
媒体供給側の金型チャンバー内の圧力が上昇する。よっ
て、型内成型過程において加熱媒体供給側の金型チャン
バー内の圧力上昇が必ず起こることが理解される。そこ
で、加熱媒体排出側の金型チャンバーから加熱媒体を強
制的に排出すると、前述の通り、加熱媒体のキャビティ
内の移動速度が速くなり、次々と加熱媒体供給側の金型
チャンバーからキャビティへ加熱媒体が流れるため、該
供給側金型チャンバー内の圧力の増加速度が小さくなる
ということである。
供給側の金型チャンバー内の圧力増加速度は、型内成型
体の形状に応じて適宜調整される。尚、圧力増加速度が
速すぎると、型内成型体の中心部の融着が悪くなり良好
なものが得られず、また圧力増加速度が遅すぎると加熱
効率が悪くなるが、遅くしすぎること自体、加熱媒体の
強制排出能力の限界もあり、難しいことである。
内部(すなわち加熱媒体供給側の金型チャンバー内)の
圧力は、該チャンバー内又は金型チャンバーに加熱媒体
を導入する為の導管(チャンバー内部に極力近い位置)
に設ける圧力センサーにより容易に測定することがで
き、その圧力の経時変化から、圧力増加平均速度を求め
ることができる。
する方法としてコンデンサーを使用する例を示したが、
基本的には、排出側の金型チャンバーより加熱媒体を強
制的に排出させればよく、コンデンサーを使用せずに、
大能力の減圧ポンプを使用することも可能である。
程度限界があり、また大能力の減圧ポンプは大型となっ
て設備費を増加させる割りには必ずしもそれに比例した
充分な排気能力は期待できず従って大能力の減圧ポンプ
を用いることは得策ではない。本発明においては、これ
と同様の理由で、本発明において減圧ポンプとコンデン
サーを併用した排気能力に不足があった場合も、不足部
分は減圧ポンプの大能力化によって補うのではなく、大
能力のコンデンサーを用いることで補うのが好ましい。
うに、コンデンサー15を用いて加熱媒体を凝縮させる
ようにすると、コンデンサー15内部で加熱媒体の容積
が急激に減少するため、同じ減圧ポンプを用いてコンデ
ンサーを使用せずに減圧した場合と比較して、排出側金
型チャンバーから排出される加熱媒体の単位時間当たり
の排出量を飛躍的に増大させることができる。
5とを併用すれば、減圧ポンプ16により加熱媒体は排
出側金型チャンバーから連続的に吸引されて持続的に金
型より排出され続けるので、結局、上記した単位時間当
たり飛躍的に増大させられた量の加熱媒体を持続的に金
型外へ排出し続けることができる。減圧ポンプ16とし
ては従来公知の如何なる仕様のものをも使用できる。
型と連結される加熱媒体の排出行路途上において、排出
中の該加熱媒体の容積を低下させることを伴って、排出
側の型から加熱媒体を強制的に排出させると、単に大型
の減圧ポンプのみで強制排気する場合に比べて効率良く
キャビティ内における加熱媒体の移動速度を飛躍的に増
大させることが容易であり、強制排気を安定して行なう
ことができる。
排出側金型チャンバーから強制的に加熱媒体を排出させ
るのに充分な能力を有するコンデンサーとは、60リッ
トル/min以上の加熱媒体を凝縮できる能力を有する
ものであることが好ましく、、更に好ましくは上記能力
が120リットル/min以上である。
型体を成型するキャビティの内容積によるところが大き
く、金型キャビティ単位容積(1リットル)当たりの加
熱媒体凝縮能力が0.4(1/min)以上であること
が好ましく、更に好ましくは上記能力が0.8(1/m
in)以上である。
も、排出側の金型チャンバーからの加熱媒体排出能力
が、金型キャビティ単位容積(1リットル)当たりにし
て0.4(1/min)以上となるように調整すること
が好ましく、更に好ましくは上記能力が0.8(1/m
in)以上となるように調整する。
系樹脂発泡粒子の基材樹脂としては、低密度ポリエチレ
ン、直鎖状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチ
レン−プロピレンランダム共重合体、エチレン−プロピ
レンブロック共重合体、ブテン−プロピレンランダム共
重合体、ブテン−プロピレンブロック共重合体、エチレ
ン−ブテン−プロピレンランダム共重合体等のポリオレ
フィン系樹脂又はこれらの混合物、更に、上記樹脂を主
成分とする他の樹脂との混合物、共重合体が挙げられ
る。また、上記樹脂は架橋、無架橋のいずれのものであ
ってもよい。
細に説明する。 実施例1、2、比較例1、2 m.p109℃、密度0.93g/cm3 の低密度ポリ
エチレン樹脂を基材樹脂とする発泡嵩倍率26倍、発泡
粒子内圧1.9kg/cm2 (G)の架橋低密度ポリエ
チレン系樹脂発泡粒子を、キャビティ容積160リット
ルの金型内に充填し、表1に示す条件で金型加熱成型を
行ない、成型体厚み50mmの発泡粒子成型体を得た。
実施例1、2において、コンデンサーと減圧ポンプとを
用いた。尚、コンデンサーは加熱媒体凝縮能力を300
リットル/minで作動させた。
れば、キャビティ3に発泡粒子17を充填後、まず加熱
媒体としてスチームを雄型1側に供給しての雄型1から
雌型2に向けて流入させると共に雌型2から排気を行な
った(一方加熱)。排気は、実施例1、2では、減圧ポ
ンプ16で雌型2からスチームを吸引して、雌型2と減
圧ポンプ16の途中に配置したコンデンサー15に流入
させ、ここでスチームを凝縮させて水に態変化させてド
レーン水としてコンデンサー15から減圧ポンプ16側
へ排出させた。また比較例1、2において排気は、実施
例1、2で用いた減圧ポンプ及びコンデンサーを使用せ
ず、排気の為の導管開閉機構14を開くのみとした。ス
チーム圧力及び供給時間は表1に示す通りである。
から雄型1に向けて流入させると共に雄型1から排気を
行なった(逆一方加熱)。排気は、実施例1、2では、
減圧ポンプ16で雄型1からスチームを吸引して、雄型
1と減圧ポンプ16の途中に配置したコンデンサー15
に流入させ、ここでスチームを凝縮させて水に態変化さ
せてドレーン水としてコンデンサー15から減圧ポンプ
16側へ排出させた。また比較例1、2において排気
は、実施例1、2で用いた減圧ポンプ及びコンデンサー
を使用せず、排気の為の導管開閉機構13を開くのみと
した。スチーム圧力及び供給時間は表1に示す通りであ
る。
関する評価を表1に併せて示した。融着性の測定方法及
び評価基準は以下の通りとした。厚さ10mm×幅50
mm×長さ100mmとなるように発泡粒子成型体を切
断して得た試験体を上記長さ方向に引っ張って破断させ
た。破断面を観察し、下記の評価基準に基づき評価し
た。 ○・・・破断面の材料破壊が60%以上 △・・・破断面の材料破壊が40%以上、60%未満 ×・・・破断面の材料破壊が40%未満
り、発泡粒子成型体の中心温度が70℃前後となるまで
充分に冷却を行なわなければ、得られる成型体は寸法精
度が悪いものであった。これに対し、実施例1、2のも
のは、80℃前後までの冷却でも寸法精度が悪くならな
かった。この点については実施例3に示す。尚、冷却時
間の評価は、比較例1と実施例1、2とを対比させるた
めに、実施例1、2においては必要以上ではあるが成型
体中心温度が70℃となるまでに要する時間を測定して
比較例1と対比した。
て発泡粒子成型体を製造する際に必要な最短サイクル時
間を採用した。具体的には、実施例1、2及び比較例2
については、予備加熱なし、加熱条件を表1の通りと
し、冷却時間を発泡粒子成型体の中心温度が80℃とな
るまでの時間を最短サイクル時間として採用した。比較
例1については、予備加熱あり、加熱条件を表1の通り
とし、冷却時間を発泡粒子成型体の中心温度が70℃と
なるまでの時間を最短サイクル時間として採用した。
よれば、従来の場合と比較して融着性に悪影響を与える
ことなく成型サイクルを著しく短縮できる。また冷却時
にも本発明方法に使用した排気方法を適用すれば更に成
型サイクルを短縮できることが判る。
実施例1と同様の発泡粒子をキャビティ容積192リッ
トルの金型内に充填し、表2に示す条件で金型加熱成型
を行ない、成型体厚み60mmの発泡粒子成型体を得
た。尚、コンデンサーは加熱媒体凝縮能力を300リッ
トル/minで作動させた。成型の際の加熱は、図1に
基づいて説明すれば、実施例3は実施例1と同様の一方
加熱を、比較例3は比較例1と同様の一方加熱を行な
い、その後、逆一方加熱を行なわず、雄型及び雌型の排
気の為の導管開閉機構13及び14を閉じた状態でスチ
ームを雄型チャンバー4及び雌型チャンバー5へ供給す
る加熱方法(両面加熱)を行なった。スチーム圧力及び
供給時間は表2に示す通りである。尚、成型の際の成型
サイクル及び融着性に関する評価を表2に併せて示し
た。融着性の測定方法及び評価基準は実施例1、2、比
較例1、2と同様の方法及び評価基準で行なった。
しいとされていた一方加熱及び両面加熱という加熱条件
での加熱成型や、発泡粒子内圧の低い発泡粒子の加熱成
型を、融着性に悪影響を与えることなく容易に実現でき
る。また、上記の加熱方法により、加熱条件におけるス
チーム供給時間(加熱時間)も短縮でき、更に、成型サ
イクルも短縮できることが判る。また、本発明の製造方
法を採用することにより、発泡粒子成型体の中心温度が
80℃の状態で金型から該成型体を取り出しても寸法精
度等のバラツキが発生することはないため、(a)冷却
時間短縮、(b)必要以上に金型を冷却しなくともよい
ことによる発泡粒子金型充填前の金型予備加熱工程の省
略、等が可能であるため、成型サイクルの更なる短縮が
可能となることが判る。
フィン系樹脂発泡粒子を用いた型内成型体の製造方法
は、雄型と雌型とを閉鎖して形成されるキャビティにポ
リオレフィン系樹脂発泡粒子を充填し、加熱媒体を用い
て加熱成型する型内成型体の製造方法において、上記加
熱媒体を上記雄型又は雌型のいずれか一方の型の内部に
供給して他方の型の内部から排出する一方加熱の際に、
排出側の型の内部から加熱媒体を強制的に排出させるも
のであるので、金型キャビティにおける加熱媒体の単位
時間当たりの移動量を飛躍的に増大させることができ、
それによりキャビティの発泡粒子間を通る加熱媒体の通
過速度を速くすることができる。
と内部との温度差を小さくして均一な加熱を実現するこ
とができ、そのため融着性が良好で密度の均一な型内成
型体を得ることを可能にするという効果を奏する。また
そのため、厚物成型を可能にしたり、或いは厚み、大き
さ、形状が異なる多数個、多品種の成型を一つの金型で
一度に成型することを可能とするという効果を奏する。
に表面部が融着してしまうため抵抗になり成型加熱媒体
圧力を高くし、成型温度を高くしなければならなかった
のに対し、加熱媒体を通過させる際に該表面部による抵
抗が小さく、従って加熱媒体圧力も低圧で済み成型温度
を低くすることができ、従って成型体及び金型の加熱時
間が少なくて済み、上記成型そのものの時間を短縮でき
ることと併せて成型温度が低いので冷却時間を短くする
ことができ、結局、成型サイクルを著しく短縮できると
いう効果を奏する。
してより低い発泡粒子内圧での成型や、成型後、従来と
比較してより高い温度での金型からの取り出しを行なっ
ても良好な型内成型体が得られる。
かも成型サイクルを短縮できるため、エネルギーコスト
を著しく削減できるという効果を奏する。
に、排出側の型から減圧ポンプを用いて加熱媒体を吸引
すると共に、上記排出側の型と減圧ポンプとの間に設け
たコンデンサー内に加熱媒体を流入させて該コンデンサ
ー内で熱交換を行なうことによって加熱媒体の容積を減
少させて、それにより上記排出側の型からコンデンサー
に向けて排出させられる加熱媒体の単位時間当たりの排
出量を増加せしめるようにし、排出側の型から加熱媒体
を強制的に排出させるようにすれば、本発明方法を効率
的に実施することができる。
その周辺部分の一例を示す概略図である。
Claims (2)
- 【請求項1】 雄型と雌型とを閉鎖して形成されるキャ
ビティにポリオレフィン系樹脂発泡粒子を充填し、加熱
媒体を用いて加熱成型する型内成型体の製造方法におい
て、上記加熱媒体を上記雄型又は雌型のいずれか一方の
型の内部に供給して他方の型の内部から排出する一方加
熱の際に、排出側の型の内部から加熱媒体を強制的に排
出させることを特徴とするポリオレフィン系樹脂発泡粒
子を用いた型内成型体の製造方法。 - 【請求項2】 加熱媒体排出時に、排出側の型の内部か
ら減圧ポンプを用いて加熱媒体を吸引すると共に、上記
排出側の型と減圧ポンプとの間に設けたコンデンサー内
に加熱媒体を流入させて該コンデンサー内で熱交換を行
なうことによって加熱媒体を凝縮させて排出側の型内と
コンデンサー内に圧力差を生ぜしめ、それにより上記排
出側の型からコンデンサーに向けて排出させられる加熱
媒体の単位時間当たりの排出量を増加せしめるように
し、排出側の型の内部から加熱媒体を強制的に排出させ
るようにした請求項1記載のポリオレフィン系樹脂発泡
粒子を用いた型内成型体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7222502A JPH0948037A (ja) | 1995-08-08 | 1995-08-08 | ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いた型内成型体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7222502A JPH0948037A (ja) | 1995-08-08 | 1995-08-08 | ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いた型内成型体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0948037A true JPH0948037A (ja) | 1997-02-18 |
Family
ID=16783438
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7222502A Pending JPH0948037A (ja) | 1995-08-08 | 1995-08-08 | ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を用いた型内成型体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0948037A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009086853A1 (de) * | 2008-01-12 | 2009-07-16 | Behl Gmbh | Verfahren zum herstellen eines formkörpers aus geschäumtem kunststoff und einrichtung zur durchführung des verfahrens |
WO2012101865A1 (ja) * | 2011-01-28 | 2012-08-02 | 積水化成品工業株式会社 | 発泡樹脂成形ブロックと発泡成形機およびその運転方法並びに軽量盛土構造体 |
JP2013176886A (ja) * | 2012-02-28 | 2013-09-09 | Sekisui Kaseihin Sakura:Kk | 型内発泡成形方法 |
-
1995
- 1995-08-08 JP JP7222502A patent/JPH0948037A/ja active Pending
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2012153108A (ja) * | 2011-01-28 | 2012-08-16 | Sekisui Plastics Co Ltd | 発泡樹脂成形ブロックと発泡成形機およびその運転方法並びに軽量盛土構造体 |
CN103328179A (zh) * | 2011-01-28 | 2013-09-25 | 积水化成品工业株式会社 | 发泡树脂成形块、发泡成形机和其运转方法以及轻质填土构造体 |
JP2013176886A (ja) * | 2012-02-28 | 2013-09-09 | Sekisui Kaseihin Sakura:Kk | 型内発泡成形方法 |
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