JPH0932501A - 軸流圧縮機動翼 - Google Patents
軸流圧縮機動翼Info
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- JPH0932501A JPH0932501A JP17976095A JP17976095A JPH0932501A JP H0932501 A JPH0932501 A JP H0932501A JP 17976095 A JP17976095 A JP 17976095A JP 17976095 A JP17976095 A JP 17976095A JP H0932501 A JPH0932501 A JP H0932501A
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- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 流量の変動による効率の変化を少なくする。
【構成】 軸流圧縮機動翼のコード長を付根部４より先
端部５へ向かう途中位置から長くしてゆき、先端コード
長の圧縮機軸心への投影長さが付根コード長の圧縮機軸
心への投影長さの範囲内とする。
端部５へ向かう途中位置から長くしてゆき、先端コード
長の圧縮機軸心への投影長さが付根コード長の圧縮機軸
心への投影長さの範囲内とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はガスタービンやジェ
ットエンジンに用いられる軸流圧縮機の動翼に関する。
ットエンジンに用いられる軸流圧縮機の動翼に関する。
【０００２】
【従来の技術】図６は従来のガスタービンやジェットエ
ンジンに用いられる軸流圧縮機の動翼を示し、（Ａ）が
展開図、（Ｂ）は動翼のルート部（付根部）とチップ
（先端）部での圧縮機の軸心Ｃに対する角度を示す。
（Ａ）に示すようにハブ２に取り付けられた動翼１のル
ート部４のコード長（翼弦長）とチップ部５のコード長
はほぼ同じ長さとなっている。また、（Ｂ）に示すよう
に動翼１は圧縮機軸心Ｃに対してルート部翼型８はθ
１，チップ部翼型９はθ２（＞θ１）の角度で取り付け
られており、軸心Ｃに対するコード長の投影長さはルー
ト部がＬ１、チップ部がＬ２であり、Ｌ２はＬ１の範囲
内に納まっている。チップ部５とケーシング３の間はチ
ップ間隙６を構成する。なお、図６の動翼は高圧圧縮機
ＨＰＣを表し、ファンジェットエンジンのファンのよう
な低圧圧縮機ＬＰＣは対象外とする。以下の説明もＨＰ
Ｃに対して行う。
ンジンに用いられる軸流圧縮機の動翼を示し、（Ａ）が
展開図、（Ｂ）は動翼のルート部（付根部）とチップ
（先端）部での圧縮機の軸心Ｃに対する角度を示す。
（Ａ）に示すようにハブ２に取り付けられた動翼１のル
ート部４のコード長（翼弦長）とチップ部５のコード長
はほぼ同じ長さとなっている。また、（Ｂ）に示すよう
に動翼１は圧縮機軸心Ｃに対してルート部翼型８はθ
１，チップ部翼型９はθ２（＞θ１）の角度で取り付け
られており、軸心Ｃに対するコード長の投影長さはルー
ト部がＬ１、チップ部がＬ２であり、Ｌ２はＬ１の範囲
内に納まっている。チップ部５とケーシング３の間はチ
ップ間隙６を構成する。なお、図６の動翼は高圧圧縮機
ＨＰＣを表し、ファンジェットエンジンのファンのよう
な低圧圧縮機ＬＰＣは対象外とする。以下の説明もＨＰ
Ｃに対して行う。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】多段軸流圧縮機では流
れ場を正しく算出し、それに合わせた翼型を設計する
が、流れ場の正確な算出が困難であるため、実際の流れ
と、設計した翼と、その取り付け角とを完全に適合させ
ることは極めて困難であり、殆ど不可能である。この結
果、図５の黒丸で示すように効率が流量によって大きく
変化し、特にピーク効率の流量の前後で急激に変化す
る。このため予定した流量における予定した効率を得ら
れない場合が多い。効率としては、ピーク効率より多少
低くても広い範囲の流量にわたり、ほぼ一定となること
が望ましい。
れ場を正しく算出し、それに合わせた翼型を設計する
が、流れ場の正確な算出が困難であるため、実際の流れ
と、設計した翼と、その取り付け角とを完全に適合させ
ることは極めて困難であり、殆ど不可能である。この結
果、図５の黒丸で示すように効率が流量によって大きく
変化し、特にピーク効率の流量の前後で急激に変化す
る。このため予定した流量における予定した効率を得ら
れない場合が多い。効率としては、ピーク効率より多少
低くても広い範囲の流量にわたり、ほぼ一定となること
が望ましい。
【０００４】本発明は、上述の問題点に鑑みてなされた
もので、流量の変動により変化を少なくした軸流圧縮機
動翼を提供することを目的とする。
もので、流量の変動により変化を少なくした軸流圧縮機
動翼を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
請求項１の発明では、軸流圧縮機動翼のコード長を付根
部より先端部へ向かう途中位置から長くしてゆき、先端
コード長の圧縮機軸心への投影長さが付根コード長の圧
縮機軸心の投影長さの範囲内とする。
請求項１の発明では、軸流圧縮機動翼のコード長を付根
部より先端部へ向かう途中位置から長くしてゆき、先端
コード長の圧縮機軸心への投影長さが付根コード長の圧
縮機軸心の投影長さの範囲内とする。
【０００６】動翼の効率が流量によって急激に変化する
のは、動翼のチップ間隙におけるもれ流れによる圧力損
失が支配的であることが三次元粘性解析による数値実験
で明らかになった。このもれ流れとは圧力の高い翼下面
から圧力の低い翼上面に向かう流れで、このもれ流れに
よる圧力損失を少なくすることにより効率の低下を少な
くし、流量の変化による効率の変化を少なくすることが
できる。もれ流れはチップコード長を大きくすると少な
くなることも上述の数値実験で明らかになったので、チ
ップコード長をできるだけ大きくする。この限度として
チップ部コード長を伸ばしても動翼の圧縮機軸方向の長
さが長くならない範囲とする。このためルート部コード
長の圧縮機の軸心への投影長さの範囲内にチップ部コー
ド長の軸心への投影長が納まる長さとすればよい。動翼
のチップ部はルート部に対して図６で示したようにねじ
れているので、ルート部コード長よりチップ部コード長
が長くてもチップ部コード長の軸心への投影範囲をルー
ト部コード長の軸心への投影範囲内に納めることができ
る。
のは、動翼のチップ間隙におけるもれ流れによる圧力損
失が支配的であることが三次元粘性解析による数値実験
で明らかになった。このもれ流れとは圧力の高い翼下面
から圧力の低い翼上面に向かう流れで、このもれ流れに
よる圧力損失を少なくすることにより効率の低下を少な
くし、流量の変化による効率の変化を少なくすることが
できる。もれ流れはチップコード長を大きくすると少な
くなることも上述の数値実験で明らかになったので、チ
ップコード長をできるだけ大きくする。この限度として
チップ部コード長を伸ばしても動翼の圧縮機軸方向の長
さが長くならない範囲とする。このためルート部コード
長の圧縮機の軸心への投影長さの範囲内にチップ部コー
ド長の軸心への投影長が納まる長さとすればよい。動翼
のチップ部はルート部に対して図６で示したようにねじ
れているので、ルート部コード長よりチップ部コード長
が長くてもチップ部コード長の軸心への投影範囲をルー
ト部コード長の軸心への投影範囲内に納めることができ
る。
【０００７】請求項２の発明では、前記途中位置は動翼
の付根を０％、先端を１００％の高さとし、５０％から
８０％の範囲とする。チップ部コード長を大きく伸ばす
場合は５０％から増大させ、比較的伸ばしが少ない場合
は８０％から伸ばすのが適切である。
の付根を０％、先端を１００％の高さとし、５０％から
８０％の範囲とする。チップ部コード長を大きく伸ばす
場合は５０％から増大させ、比較的伸ばしが少ない場合
は８０％から伸ばすのが適切である。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。図１は実施例の軸流圧縮機動翼の形状を示す図
で、（Ａ）は展開図を示し、（Ｂ）は付根部（ルート
部）と先端部（チップ部）の翼取付角を示す。（Ａ）に
示すように動翼１はハブ２に取り付けられたルート部４
からケーシング３近傍のチップ部５まで到る途中の位置
からそのコード長が変化している。動翼１の高さをルー
ト部４で０％、チップ部５で１００％とすると、ほぼ５
０％までは同一コード長で、それ以上でコード長が増大
しチップ部５で最大値となる。（Ｂ）は動翼１が取り付
けられる軸流圧縮機の軸心Ｃに対する動翼１の取付角度
の一例を示す。軸心Ｃに対し、ルート部翼型８は例えば
４０°の角度で取り付けられ、チップ部翼型９は例えば
６０°の角度となっている。つまり、チップ部翼型９は
ルート部翼型８に対して２０°よじれている。チップ部
翼型９の軸心Ｃへの投影長Ｌ２はルート部翼型８の軸心
Ｃへの投影長Ｌ１の範囲内となっている。これはチップ
部翼型９の軸心Ｃへの投影長Ｌ２がルート部翼型８の軸
心Ｃへの投影範囲を越えて長くなると、動翼１が圧縮機
の軸方向に長くなることになり、圧縮機を軸方向に伸ば
す必要が生じる。このため圧縮機の重量も増大し、悪影
響も現れるので、動翼１が圧縮機軸方向へ大きくならな
い範囲内でチップコード長を増大する。
する。図１は実施例の軸流圧縮機動翼の形状を示す図
で、（Ａ）は展開図を示し、（Ｂ）は付根部（ルート
部）と先端部（チップ部）の翼取付角を示す。（Ａ）に
示すように動翼１はハブ２に取り付けられたルート部４
からケーシング３近傍のチップ部５まで到る途中の位置
からそのコード長が変化している。動翼１の高さをルー
ト部４で０％、チップ部５で１００％とすると、ほぼ５
０％までは同一コード長で、それ以上でコード長が増大
しチップ部５で最大値となる。（Ｂ）は動翼１が取り付
けられる軸流圧縮機の軸心Ｃに対する動翼１の取付角度
の一例を示す。軸心Ｃに対し、ルート部翼型８は例えば
４０°の角度で取り付けられ、チップ部翼型９は例えば
６０°の角度となっている。つまり、チップ部翼型９は
ルート部翼型８に対して２０°よじれている。チップ部
翼型９の軸心Ｃへの投影長Ｌ２はルート部翼型８の軸心
Ｃへの投影長Ｌ１の範囲内となっている。これはチップ
部翼型９の軸心Ｃへの投影長Ｌ２がルート部翼型８の軸
心Ｃへの投影範囲を越えて長くなると、動翼１が圧縮機
の軸方向に長くなることになり、圧縮機を軸方向に伸ば
す必要が生じる。このため圧縮機の重量も増大し、悪影
響も現れるので、動翼１が圧縮機軸方向へ大きくならな
い範囲内でチップコード長を増大する。
【０００９】次にこのようにチップ部５のコード長をル
ート部４のコード長より大きくした動翼１の性能につい
て説明する。図２は図１の動翼の形状を三次元で表示し
たものである。図３は図２に示した動翼１のコード長さ
を表す図である。コード長はハブ２から５０％程度まで
はほぼ同じ長さで、５０％を越えると長くなっている。
ート部４のコード長より大きくした動翼１の性能につい
て説明する。図２は図１の動翼の形状を三次元で表示し
たものである。図３は図２に示した動翼１のコード長さ
を表す図である。コード長はハブ２から５０％程度まで
はほぼ同じ長さで、５０％を越えると長くなっている。
【００１０】図４は図２に示した１段の動翼の三次元粘
性解析による数値実験結果で、流量に対する圧力比を示
す。白丸が図２に示す動翼を示し、黒丸はコード長さが
ほぼ一定の従来の動翼を示す。両者はほぼ同一の曲線と
なり、チップ部コード長を長くしても圧力比には殆ど影
響を及ぼさないことを示している。
性解析による数値実験結果で、流量に対する圧力比を示
す。白丸が図２に示す動翼を示し、黒丸はコード長さが
ほぼ一定の従来の動翼を示す。両者はほぼ同一の曲線と
なり、チップ部コード長を長くしても圧力比には殆ど影
響を及ぼさないことを示している。
【００１１】図５は図２に示した１段の動翼の三次元粘
性解析による数値実験結果で、流量に対する断熱効率を
示す。白丸が図２に示す動翼を示し、黒丸はコード長さ
がほぼ一定の従来の動翼を示す。従来の動翼では流量に
よって断熱効率が変化し、ピーク値を有するが、図２に
示す動翼では、断熱効率は流量が変化してもほぼ一定の
値となっている。この一定値は従来の動翼のピーク値よ
りも小さいが、ピーク値近傍以外では従来の動翼よりも
断熱効率が高くなっており、本実施例の動翼は流量の広
い範囲にわたり、高い断熱効率を維持することがわか
る。
性解析による数値実験結果で、流量に対する断熱効率を
示す。白丸が図２に示す動翼を示し、黒丸はコード長さ
がほぼ一定の従来の動翼を示す。従来の動翼では流量に
よって断熱効率が変化し、ピーク値を有するが、図２に
示す動翼では、断熱効率は流量が変化してもほぼ一定の
値となっている。この一定値は従来の動翼のピーク値よ
りも小さいが、ピーク値近傍以外では従来の動翼よりも
断熱効率が高くなっており、本実施例の動翼は流量の広
い範囲にわたり、高い断熱効率を維持することがわか
る。
【００１２】図２に示した動翼ではチップ部コード長が
大きいのでコード長の増大はハブ２から５０％を越えた
位置から行ったが、チップ部コード長がそれ程大きくな
い場合は、ハブ２から８０％程度の位置からコード長を
増大させても図５に示すように流量の広い範囲に対し断
熱効率を高い値で一定とすることができる。
大きいのでコード長の増大はハブ２から５０％を越えた
位置から行ったが、チップ部コード長がそれ程大きくな
い場合は、ハブ２から８０％程度の位置からコード長を
増大させても図５に示すように流量の広い範囲に対し断
熱効率を高い値で一定とすることができる。
【００１３】
【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
は、軸流圧縮機の動翼のコード長をチップ部へ近づくに
つれて大きくしてゆくことにより、従来の動翼に比べて
流量の広い範囲にわたって、ほぼ一定の高い効率を維持
することができる。
は、軸流圧縮機の動翼のコード長をチップ部へ近づくに
つれて大きくしてゆくことにより、従来の動翼に比べて
流量の広い範囲にわたって、ほぼ一定の高い効率を維持
することができる。
【図１】実施例の動翼の形状を示し、（Ａ）は展開図、
（Ｂ）は軸流圧縮機の軸心に対する付根部と先端部の翼
角度の一例を示す図である。
（Ｂ）は軸流圧縮機の軸心に対する付根部と先端部の翼
角度の一例を示す図である。
【図２】性能解析に用いた動翼の三次元表示図を示す。
【図３】図２に示す動翼のコード長さを示す図である。
【図４】図２に示す動翼の圧力比を従来の動翼と比較し
た図である。
た図である。
【図５】図２に示す動翼の断熱効率を従来の動翼と比較
した図である。
した図である。
【図６】従来の動翼の形状を示し、（Ａ）は展開図、
（Ｂ）は軸流圧縮機の軸心に対する付根部と先端部の翼
角度を示す図である。
（Ｂ）は軸流圧縮機の軸心に対する付根部と先端部の翼
角度を示す図である。
１ 動翼 ２ ハブ ３ ケーシング ４ ルート部 ５ チップ部 ６ チップ間隙 ８ ルート部翼型 ９ チップ部翼型 Ｃ 圧縮機軸心 Ｌ１ 圧縮機軸心Ｃに対するルート部コード長の投影長
さ Ｌ２ 圧縮機軸心Ｃに対するチップ部コード長の投影長
さ
さ Ｌ２ 圧縮機軸心Ｃに対するチップ部コード長の投影長
さ
Claims (2)
- 【請求項１】 軸流圧縮機動翼のコード長を付根部より
先端部へ向かう途中位置から長くしてゆき、先端コード
長の圧縮機軸心への投影長さが付根コード長の圧縮機軸
心の投影長さの範囲内となっていることを特徴とする軸
流圧縮機動翼。 - 【請求項２】 前記途中位置は動翼の付根を０％、先端
を１００％の高さとし、５０％から８０％の範囲とする
ことを特徴とする請求項１記載の軸流圧縮機動翼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17976095A JP3867812B2 (ja) | 1995-07-17 | 1995-07-17 | 軸流圧縮機動翼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17976095A JP3867812B2 (ja) | 1995-07-17 | 1995-07-17 | 軸流圧縮機動翼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0932501A true JPH0932501A (ja) | 1997-02-04 |
| JP3867812B2 JP3867812B2 (ja) | 2007-01-17 |
Family
ID=16071411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17976095A Expired - Lifetime JP3867812B2 (ja) | 1995-07-17 | 1995-07-17 | 軸流圧縮機動翼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3867812B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1582695A1 (de) * | 2004-03-26 | 2005-10-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Schaufel für eine Strömungsmaschine |
| JP2007051642A (ja) * | 2005-08-16 | 2007-03-01 | General Electric Co <Ge> | 誘起される振動が少ないエーロフォイル及び該エーロフォイルを備えるガスタービンエンジン |
| JP2009511811A (ja) * | 2005-10-11 | 2009-03-19 | アルストム テクノロジー リミテッド | ターボ機械用翼 |
| JP2011524490A (ja) * | 2008-07-04 | 2011-09-01 | マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー | 流体機関のための翼列およびそのような翼列を有する流体機関 |
| CN102483072A (zh) * | 2009-09-04 | 2012-05-30 | 西门子公司 | 用于轴流式压缩机的压缩机转子叶片 |
| CN115717552A (zh) * | 2022-11-08 | 2023-02-28 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 一种透平动叶片 |
-
1995
- 1995-07-17 JP JP17976095A patent/JP3867812B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1582695A1 (de) * | 2004-03-26 | 2005-10-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Schaufel für eine Strömungsmaschine |
| JP2007051642A (ja) * | 2005-08-16 | 2007-03-01 | General Electric Co <Ge> | 誘起される振動が少ないエーロフォイル及び該エーロフォイルを備えるガスタービンエンジン |
| JP2009511811A (ja) * | 2005-10-11 | 2009-03-19 | アルストム テクノロジー リミテッド | ターボ機械用翼 |
| JP2012207668A (ja) * | 2005-10-11 | 2012-10-25 | Alstom Technology Ltd | ターボ機械用翼 |
| JP2011524490A (ja) * | 2008-07-04 | 2011-09-01 | マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー | 流体機関のための翼列およびそのような翼列を有する流体機関 |
| CN102483072A (zh) * | 2009-09-04 | 2012-05-30 | 西门子公司 | 用于轴流式压缩机的压缩机转子叶片 |
| JP2013503999A (ja) * | 2009-09-04 | 2013-02-04 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | 軸流コンプレッサー用のコンプレッサーブレード |
| US8911215B2 (en) | 2009-09-04 | 2014-12-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Compressor blade for an axial compressor |
| CN115717552A (zh) * | 2022-11-08 | 2023-02-28 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 一种透平动叶片 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3867812B2 (ja) | 2007-01-17 |
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