JPH09318842A - Plastic slit sleeve for optical connector and its production - Google Patents
Plastic slit sleeve for optical connector and its productionInfo
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- JPH09318842A JPH09318842A JP7411497A JP7411497A JPH09318842A JP H09318842 A JPH09318842 A JP H09318842A JP 7411497 A JP7411497 A JP 7411497A JP 7411497 A JP7411497 A JP 7411497A JP H09318842 A JPH09318842 A JP H09318842A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、光ファイバが内装
された光ファイバコード同士を直接的に把持して接続す
る光コネクタ用プラスチック割りスリーブとその製造方
法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a plastic split sleeve for an optical connector for directly holding and connecting optical fiber cords containing optical fibers, and a method for manufacturing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】光通信技術の進展により、各家庭にまで
光ファイバを導入して多彩な通信サービスを提供するこ
とが可能となりつつある。こうした光加入者系通信網の
実現のためには、経済的な光コネクタが必要である。2. Description of the Related Art With the development of optical communication technology, it has become possible to provide various communication services by introducing optical fibers to homes. In order to realize such an optical subscriber network, an economical optical connector is required.
【０００３】図１および図２に示すように、従来、光通
信に使用する光ファイバコード５，５を接続する装置と
しては、光ファイバが挿入されたフェルール２，２をそ
れぞれ内蔵した接続プラグＰ，Ｐと、これら２個の接続
プラグＰ，Ｐを両側に嵌合させ、各フェルール２，２を
整列接合させる割りスリーブＡを内挿保持した接続アダ
プタＢとの組み合わせによるコネクタが使用されてい
る。ここで、フェルールの外径値としては２．５ｍｍの
ものが多く使用されている。As shown in FIGS. 1 and 2, conventionally, as a device for connecting the optical fiber cords 5 and 5 used for optical communication, a connection plug P containing therein ferrules 2 and 2 in which optical fibers are inserted respectively. , P and a connection adapter B in which these two connection plugs P, P are fitted on both sides and a split sleeve A is inserted and held to align and join the ferrules 2, 2 are used. . Here, a ferrule with an outer diameter of 2.5 mm is often used.
【０００４】図３は、従来の光コネクタ用プラスチック
割りスリーブＡを示すものである。この割りスリーブＡ
は、リン青銅等の金属やジルコニア等のセラミックスで
形成されており、長さ方向にスリット１を有している。
割りスリーブＡの内径はフェルール２の外径よりも若干
小さく形成されており、図４に示すように、該割りスリ
ーブＡはそのバネ性によりフェルール２，２を把持整列
する。FIG. 3 shows a conventional plastic split sleeve A for an optical connector. This split sleeve A
Is made of a metal such as phosphor bronze or a ceramic such as zirconia, and has a slit 1 in the length direction.
The inner diameter of the split sleeve A is formed to be slightly smaller than the outer diameter of the ferrule 2. As shown in FIG. 4, the split sleeve A holds and aligns the ferrules 2 and 2 by its springiness.
【０００５】接続アダプタＢは、図１および図２に示す
ように、割りスリーブＡを把持する一対のスリーブ３，
３と、これらスリーブ３，３を支持する一対のハウジン
グ４，４および両ハウジング４，４をそのフランジ部分
において連結する図示省略のネジとから構成されてい
る。なお、各スリーブ３，３の先端には、接続プラグ
Ｐ，Ｐの後述するフレーム８，８の係合溝部８ａ，８ａ
に係合される係合部３ａ，３ａが突設されている。As shown in FIGS. 1 and 2, the connection adapter B has a pair of sleeves 3 for holding the split sleeve A.
3 and a pair of housings 4, 4 for supporting these sleeves 3, 3 and screws (not shown) for connecting the housings 4, 4 at their flange portions. At the tips of the sleeves 3 and 3, engagement groove portions 8a and 8a of frames 8 and 8 of the connection plugs P and P, which will be described later, are provided.
Engagement portions 3a, 3a that are engaged with are projected.
【０００６】一方、一対の接続プラグＰ，Ｐは、図１お
よび図２に示すように、光ファイバコード５を挿通保持
するキャピラリ（図示しない）を内蔵したフェルール２
と、フェルール２の後部に外挿されて該フェルール２を
前方へ付勢するコイルスプリング６と、コイルスプリン
グ６の後端と内接する段付き筒状のストップリング７
と、ストップリング７に嵌合してフェルール２の動きを
規制するプラグフレーム８と、プラグフレーム８に外嵌
するツマミ９と、ストップリング７の後端に光ファイバ
コード５のケブラーをカシメ固定するカシメリング（図
示しない）と、カシメリングに嵌着されたゴムホルダｌ
０等から構成されている。On the other hand, as shown in FIGS. 1 and 2, the pair of connection plugs P, P has a ferrule 2 containing a capillary (not shown) for inserting and holding the optical fiber cord 5.
A coil spring 6 which is externally inserted to the rear portion of the ferrule 2 and biases the ferrule 2 forward, and a stepped cylindrical stop ring 7 which is inscribed in the rear end of the coil spring 6.
A plug frame 8 that fits into the stop ring 7 to regulate the movement of the ferrule 2, a knob 9 that fits outside the plug frame 8, and a Kevlar of the optical fiber cord 5 is caulked to the rear end of the stop ring 7. Caulking ring (not shown) and rubber holder l fitted to the caulking ring
0 and so on.
【０００７】このように構成された一対の接続プラグ
Ｐ，Ｐおよび接続アダプタＢで光ファイバコード５，５
のファイバを接続するには、接続アダプタＢの両端に接
続プラグＰ，Ｐの先端を挿入してそのプラグフレーム
８，８の係合溝部８ａ，８ａそれぞれを各係合突部３
ａ，３ａに係合させればよい。The pair of connection plugs P, P and the connection adapter B having the above-mentioned structure are used for the optical fiber cords 5, 5.
In order to connect the fibers, the tips of the connection plugs P, P are inserted into both ends of the connection adapter B, and the engagement groove portions 8a, 8a of the plug frames 8, 8 are respectively engaged with the engagement protrusions 3.
It may be engaged with a and 3a.
【０００８】この際、接続プラグＰ，Ｐと接続アダプタ
Ｂは、フェルール２，２の突出外面と割りスリーブＡの
内面、またプラグフレーム８，８の突出内面とスリーブ
３，３の突出外面がそれぞれ接合されると共に、両接続
プラグＰ，Ｐに挿人されたファイバ端面は、両接続プラ
グＰ，Ｐに組み込まれたコイルスプリング６，６の付勢
力によって押圧接続される。これにより両光ファイバコ
ード５，５のファイバは接続損失の少ない状態で接続さ
れることになる。At this time, the connecting plugs P, P and the connecting adapter B have the protruding outer surfaces of the ferrules 2, 2 and the inner surface of the split sleeve A, and the protruding inner surfaces of the plug frames 8, 8 and the protruding outer surfaces of the sleeves 3, 3, respectively. The fiber end faces inserted into both the connection plugs P and P while being joined are pressed and connected by the urging force of the coil springs 6 and 6 incorporated in the both connection plugs P and P. As a result, the fibers of both the optical fiber cords 5 and 5 are connected in a state where the connection loss is small.
【０００９】ところで、従来、光ファイバの接続におい
て、ファイバ端面には１０Ｎの付勢力がかかるように設
定されている一方、フェルール２に対する割りスリーブ
Ａの保持力は３〜６Ｎに設定されている。しかしなが
ら、上記割りスリーブＡの把持力（締め付け力）は、弱
すぎるとフェルール２が抜け易くなり、また振動等が加
わることで曲げやズレを生じ易くなる。また、強すぎる
とフェルール２の加圧固定のバラッキが少なくなって上
記欠点が解消される反面、各接続プラグＰ，Ｐにおける
ｌ０Ｎの押圧力を弱める度合いが強くなりすぎて、これ
が両接続プラグの接続安定性に悪影響を及ぼす原因とな
る。このような理由から、最近では、フェルール２に対
する割りスリーブＡの把持力は１０Ｎ以上、また保持力
は１．５Ｎ〜４．５Ｎが望ましいとされている。以上の
ように割りスリーブは光コネクタの構成部品の中でも重
要な役割を果たしている。By the way, conventionally, in connection of an optical fiber, a biasing force of 10 N is applied to the end face of the fiber, while a holding force of the split sleeve A to the ferrule 2 is set to 3 to 6 N. However, if the gripping force (tightening force) of the split sleeve A is too weak, the ferrule 2 is likely to come off, and vibration or the like is likely to cause bending or misalignment. On the other hand, if the ferrule 2 is too strong, variations in pressure fixation of the ferrule 2 are reduced, and the above-mentioned drawbacks are solved. This may adversely affect the connection stability. For these reasons, recently, it is desirable that the gripping force of the split sleeve A with respect to the ferrule 2 is 10 N or more, and the holding force is 1.5 N to 4.5 N. As described above, the split sleeve plays an important role among the components of the optical connector.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】先に述べたように、従
来、割りスリーブはリン青銅やセラミックスを素材とし
て製造されているが、内面を真円に研磨加工する等の工
数が必要で製造工程が多いため、割りスリーブの価格が
高くなり、コネクタ自体の経済化を妨げていた。As described above, the split sleeve is conventionally manufactured by using phosphor bronze or ceramics as a raw material. However, the number of steps such as polishing the inner surface to a perfect circle is required, and the manufacturing process However, the cost of the split sleeve was high, which hindered the economicization of the connector itself.
【００１１】一方、割りスリーブをプラスチック成形に
より製造することもかつて試みられた。例えば、吉澤ら
はフェノール樹脂のトランスファー成形により円筒パイ
プを作製し、後加工によりスリットを入れることにより
プラスチック割りスリーブを作製した（研究実用化報
告、第３２巻第３号ｐｐ．８３１〜８４２（１９８３
年））。しかしながら、製造方法としてみた場合、トラ
ンスファー成形はバリ取り等の成形後の後処理が必要で
あり、また後加工によりスリットを形成することは、経
済性という観点においても十分なものとはいえなかっ
た。また、最近では、熱可塑性樹脂であるポリフェニレ
ンサルファイド（ＰＰＳ）や液晶ポリマーを経済性に優
れた射出成形により、後加工なしにプラスチック割りス
リーブを成形した例も知られている。On the other hand, it has also been attempted to manufacture the split sleeve by plastic molding. For example, Yoshizawa et al. Manufactured a cylindrical pipe by transfer molding of phenol resin and manufactured a slit sleeve by post-processing to manufacture a plastic split sleeve (Research Practical Report, Vol. 32, No. 3, pp. 831-842 (1983).
Year)). However, when viewed as a manufacturing method, transfer molding requires post-processing such as deburring after molding, and forming slits by post-processing was not sufficient in terms of economy. . Further, recently, there is also known an example in which a plastic split sleeve is molded without post-processing by injection molding a thermoplastic resin such as polyphenylene sulfide (PPS) or a liquid crystal polymer, which is excellent in economic efficiency.
【００１２】しかしながら、こうした従来知られたプラ
スチック割りスリーブは光ファイバのコアの外径が５０
μｍ程度と大きな、いわゆるマルチモードファイバに対
して適用されており、こうしたファイバの接続にはプラ
スチック割りスリーブは適用可能であったものの、現状
で通信用として使用されているコア外径８〜１０μｍの
いわゆるシングルモードファイバには適用できるもので
はなかった。However, in such a conventionally known plastic split sleeve, the outer diameter of the optical fiber core is 50.
It is applied to so-called multi-mode fibers as large as about μm, and although a plastic split sleeve was applicable to the connection of such fibers, it has a core outer diameter of 8 to 10 μm currently used for communication. It was not applicable to so-called single mode fibers.
【００１３】すなわち、シングルモードファイバの接続
に耐え得る、寸法精度，内面平滑性，機械的強度，各種
の信頼性等を満たしたプラスチック割りスリーブの実現
は困難と考えられてきた。他方、光コネクタの接続特性
は接続損失と端面の反射減衰量により評価できるが、通
常成形研磨条件の場合、接続損失は０．５ｄＢ以下、反
射減衰量は２５ｄＢ以上の値が必要とされている。ま
た、Ａｄ−ＰＣ成形（アドバンストフィジカルコンタク
ト）条件の場合、反射減衰量として４０ｄＢ以上の値が
要求される。さらに、各種の厳しい環境下においても接
続特性が低下しないことが実用上要求されている。こう
した環境安定性に関して、従来のプラスチック割りスリ
ーブは十分な検討がなされていなかった。That is, it has been considered difficult to realize a plastic split sleeve which can withstand the connection of a single mode fiber and which satisfies dimensional accuracy, inner surface smoothness, mechanical strength, various types of reliability and the like. On the other hand, the connection characteristics of the optical connector can be evaluated by the connection loss and the reflection loss of the end face. Under normal molding and polishing conditions, the connection loss is required to be 0.5 dB or less and the return loss is 25 dB or more. . Further, in the case of Ad-PC molding (advanced physical contact) conditions, a value of 40 dB or more is required as the return loss. Furthermore, it is practically required that the connection characteristics do not deteriorate even under various severe environments. Regarding such environmental stability, the conventional plastic split sleeve has not been sufficiently studied.
【００１４】本発明の目的は、シングルモードファイバ
の接続に好適な光コネクタ用プラスチック割りスリーブ
を提供することにある。An object of the present invention is to provide a plastic split sleeve for an optical connector suitable for connecting a single mode fiber.
【００１５】本発明の別の目的はシングルモードファイ
バの接続に好適な光コネクタ用プラスチック割りスリー
ブの製造方法を提供することにある。Another object of the present invention is to provide a method of manufacturing a plastic split sleeve for an optical connector suitable for connecting a single mode fiber.
【００１６】[0016]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１の発明に係る光コネクタ用プラスチック割
りスリーブは、光ファイバが内装された光ファイバコー
ド同士を接続するアダプタ内に設けられ、各光ファイバ
コードの先端に取り付けられた各フェルールを両端に嵌
入させることにより光ファイバを光学的に接続する、側
面に一定幅のスリットが設けられた中空円筒状のプラス
チック割りスリーブであって、前記割りスリーブが、樹
脂を射出成形した場合の樹脂の流動方向とその垂直方向
の物性値の比で表した樹脂の異方性の値が１．５以下の
樹脂組成物を含んでなることを特徴とする。In order to achieve the above object, the plastic split sleeve for an optical connector according to the invention of claim 1 is provided in an adapter for connecting optical fiber cords containing optical fibers, A hollow cylindrical plastic split sleeve provided with slits of a certain width on the side surface, which optically connect the optical fibers by fitting the ferrules attached to the ends of the respective optical fiber cords at both ends, The split sleeve contains a resin composition having a resin anisotropy value of 1.5 or less, which is represented by the ratio of the physical property values of the resin flow direction and the vertical direction when the resin is injection-molded. And
【００１７】請求項２の発明は、請求項１において、前
記物性値が曲げ弾性率であることを特徴とする。According to a second aspect of the present invention, in the first aspect, the physical property value is a bending elastic modulus.
【００１８】請求項３の発明は、請求項１において、前
記割りスリーブがポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテ
ルサルホン樹脂およびエポキシ樹脂よりなる群から選ば
れた少なくとも一種の樹脂と、単結晶無機針状結晶およ
び石英微粉末よりなる群から選ばれた少なくとも一種の
無機物質とを含んでなる樹脂組成物を含んでなることを
特徴とする。According to a third aspect of the present invention, in the first aspect, the split sleeve is at least one resin selected from the group consisting of a polyetherimide resin, a polyether sulfone resin and an epoxy resin, and a single crystal inorganic needle-shaped resin. A resin composition comprising at least one inorganic substance selected from the group consisting of crystals and fine quartz powder.
【００１９】請求項４の発明は、請求項３において、前
記割りスリーブを構成する樹脂組成物の前記樹脂は、ポ
リエーテルイミドおよびポリエーテルサルホン樹脂より
なる群から選ばれた少なくとも一種の樹脂であり、前記
無機物質は単結晶無機針状結晶であることを特徴とす
る。According to a fourth aspect of the present invention, in the third aspect, the resin of the resin composition constituting the split sleeve is at least one resin selected from the group consisting of polyetherimide and polyethersulfone resins. And the inorganic material is a single crystal inorganic needle-like crystal.
【００２０】請求項５の発明は、請求項４において、前
記樹脂組成物の曲げ弾性率が５×１０9 Ｐａ以上である
ことを特徴とする。The invention of claim 5 is characterized in that, in claim 4, the flexural modulus of the resin composition is 5 × 10 9 Pa or more.
【００２１】請求項６の発明は、請求項４において、前
記樹脂組成物は前記単結晶無機針状結晶を２０〜６０重
量％含有することを特徴とする。The invention of claim 6 is characterized in that, in claim 4, the resin composition contains 20 to 60% by weight of the single crystal inorganic needle-like crystals.
【００２２】請求項７の発明は、請求項３において、前
記樹脂組成物は石英微粉末を含むエポキシ樹脂組成物を
含んでなることを特徴とする。According to a seventh aspect of the present invention, in the third aspect, the resin composition comprises an epoxy resin composition containing quartz fine powder.
【００２３】請求項８の発明は、請求項７において、前
記樹脂組成物の曲げ弾性率が１０10Ｐａ以上であること
を特徴とする。The invention of claim 8 is characterized in that, in claim 7, the flexural modulus of the resin composition is 10 10 Pa or more.
【００２４】請求項９の発明は、請求項７において、前
記樹脂組成物は前記石英微粉末を５０〜９０重量％含有
することを特徴とする。The invention of claim 9 is characterized in that, in claim 7, the resin composition contains 50 to 90% by weight of the fine quartz powder.
【００２５】請求項１０に係る光コネクタ用プラスチッ
ク割りスリーブの製造方法は、光ファイバが内装された
光ファイバコード同士を接続するアダプタ内に設けら
れ、各光ファイバコードの先端に取り付けられた各フェ
ルールを両端に嵌入させることにより光ファイバを光学
的に接続する、側面に一定幅のスリットが設けられた中
空円筒状の光コネクタ用プラスチック割りスリーブの製
造方法であって、樹脂を射出成形した場合の樹脂の流動
方向とその垂直方向の物性値の比で表した樹脂の異方性
の値が１．５以下の樹脂組成物を、成形品外径を決める
キャビティ部と、割り部を規定する割り部品と一体化し
た、成形品内径を決めるコアピンとを備えた金型を用い
て射出成形することを特徴とする。According to a tenth aspect of the present invention, there is provided a method for manufacturing a plastic split sleeve for an optical connector, wherein each ferrule is provided in an adapter for connecting optical fiber cords containing optical fibers and is attached to a tip of each optical fiber cord. A method of manufacturing a hollow cylindrical plastic split sleeve for an optical connector, in which a slit having a constant width is provided on a side surface to optically connect the optical fibers by fitting the both ends of the resin, and the resin is injection molded. A resin composition having a resin anisotropy value of 1.5 or less, which is represented by the ratio of the physical properties in the resin flow direction to the physical property value in the direction perpendicular to the resin flow direction, is used to define a cavity part that determines the outer diameter of the molded product and a split part that defines the split part. It is characterized by performing injection molding using a mold provided with a core pin that determines the inner diameter of a molded product and is integrated with a part.
【００２６】請求項１１の発明は、請求項１０におい
て、前記物性値が曲げ弾性率であることを特徴とする。The invention of claim 11 is characterized in that in claim 10, the physical property value is a flexural modulus.
【００２７】請求項１２の発明は、請求項１０におい
て、前記樹脂組成物として、ポリエーテルイミド樹脂、
ポリエーテルサルホン樹脂およびエポキシ樹脂よりなる
群から選ばれた少なくとも一種の樹脂と、単結晶無機針
状結晶および石英微粉末よりなる群から選ばれた少なく
とも一種の無機物質とを含んでなる樹脂組成物を用いる
ことを特徴とする。According to a twelfth aspect of the invention, in the tenth aspect, the resin composition is a polyetherimide resin,
A resin composition containing at least one resin selected from the group consisting of polyether sulfone resin and epoxy resin, and at least one inorganic substance selected from the group consisting of single-crystal inorganic needle-like crystals and quartz fine powder. It is characterized by using a thing.
【００２８】請求項１３の発明は、請求項１２におい
て、前記樹脂組成物として、ポリエーテルイミドおよび
ポリエーテルサルホン樹脂よりなる群から選ばれた少な
くとも一種の樹脂と、単結晶無機針状結晶とを含んでな
る樹脂組成物を用いることを特徴とする。According to a thirteenth aspect of the present invention, in the twelfth aspect, the resin composition comprises at least one resin selected from the group consisting of polyetherimide and polyethersulfone resins, and single crystal inorganic needle-like crystals. It is characterized in that a resin composition containing is used.
【００２９】請求項１４の発明は、請求項１２におい
て、前記樹脂組成物として、石英微粉末を含有するエポ
キシ樹脂組成物を用いることを特徴とする。According to a fourteenth aspect of the present invention, in the twelfth aspect, an epoxy resin composition containing fine quartz powder is used as the resin composition.
【００３０】[0030]
【発明の実施の形態】まず、光コネクタ用プラスチック
割りスリーブに要求される品質上の諸条件について
（１）〜（４）の順で説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION First, various quality conditions required for a plastic split sleeve for an optical connector will be described in the order of (1) to (4).
【００３１】（１）精密成形 低損失な接続を実現するためには、また一定の把持力を
得るためには、割りスリーブの内径，肉厚，外径真円度
等の寸法に関して精密な成形が必要であり、成形品とし
ては少なくとも５μｍ以内の成形精度が要求される。よ
り詳細に述べると下記（ａ）〜（ｄ）の点が特に重要で
ある。(1) Precision molding In order to realize a low loss connection and to obtain a constant gripping force, precise molding is performed with respect to the inner diameter, wall thickness, outer diameter and roundness of the split sleeve. Is required, and a molded product is required to have a molding accuracy of at least 5 μm or less. More specifically, the following points (a) to (d) are particularly important.
【００３２】（ａ）割りスリーブ両端の内径および外径
の差 接続の原理から考えても、両端で内径差が大きいと把持
力に差異が生じ、接続特性が不安定になるため、許容可
能な寸法差は５μｍ以内であることが必要である。(A) Difference in inner and outer diameters at both ends of the split sleeve Even in consideration of the principle of connection, if the difference in inner diameter at both ends is large, the gripping force will be different and the connection characteristics will be unstable. The dimensional difference needs to be within 5 μm.
【００３３】（ｂ）割りスリーブの真円度および円筒度 安定な接続を達成するためには、割りスリーブの形状は
完全な円筒であることが望ましい。すなわち、成形品の
各断面が完全な円形であることが望ましい。しかしなが
ら、プラスチック成形品は一般にその残留応力により変
形が生じ、断面形状としては真円からのずれが生じる。
また、パイプ状の成形品は一般に両端部が中央部に対し
て膨らんだ「つづみ」状の形状になることが経験的に知
られている。特に割りスリーブのようなスリットを入れ
たパイプ形状の成形品はその変形が大きい。(B) Roundness and Cylindricity of Split Sleeve In order to achieve a stable connection, it is desirable that the split sleeve has a perfect cylindrical shape. That is, it is desirable that each cross section of the molded product be a perfect circle. However, a plastic molded product is generally deformed due to its residual stress, and the cross-sectional shape deviates from a perfect circle.
It is empirically known that a pipe-shaped molded product generally has a "tsutsumi" shape in which both ends bulge with respect to the center. In particular, a pipe-shaped molded product having a slit, such as a split sleeve, is greatly deformed.
【００３４】しかし、実際上、光コネクタ用割りスリー
ブにおいて重要なのは中央部分であり、成形品の長さを
１１．４ｍｍとすると中央から±３ｍｍ程度の円筒度が
重要で、この部分の円筒度の値が５μｍ以内であること
が必要である。In practice, however, the central part of the split sleeve for an optical connector is the center part, and if the length of the molded product is 11.4 mm, the cylindricity of about ± 3 mm from the center is important. The value must be within 5 μm.
【００３５】（ｃ）割りスリーブの偏芯量 割りスリーブ内で２本のフェルールを、より正確には各
フェルールの中心に固定された光ファイバのコア部を±
１μｍ以内の精度で突き合わせなければならない。この
ためには割りスリーブの絶対空間座標で見た各断面の中
心座標の原点からの距離、すなわち同軸度も±１μｍ以
内である必要がある。しかしながら、割りスリーブのよ
うな形状の部材の同軸度を正確に測定することは難し
く、触針式の真円度測定を実施した場合には接触圧によ
る変形を無視できない問題がある。このため、現実的に
は両端面の外径および内径の偏芯量を測定することによ
り、同軸度に対する目安とすることが適当であり、それ
ぞれの値が５μｍ以内であることが必要である。(C) Amount of eccentricity of split sleeve Two ferrules within the split sleeve, more accurately, the core portions of the optical fibers fixed at the centers of the ferrules are ±
Butt must be matched with an accuracy within 1 μm. For this purpose, the distance from the origin of the center coordinates of each cross section viewed in absolute space coordinates of the split sleeve, that is, the coaxiality also needs to be within ± 1 μm. However, it is difficult to accurately measure the coaxiality of a member having a shape such as a split sleeve, and there is a problem that deformation due to contact pressure cannot be ignored when stylus type roundness measurement is performed. Therefore, in reality, it is appropriate to measure the eccentricity of the outer diameter and the inner diameter of both end surfaces as a guide for the coaxiality, and it is necessary that each value is within 5 μm.
【００３６】（ｄ）内面の平滑性 割りスリーブの内面の平滑性が不十分であると、接続の
際にフェルール同士の結合は不安定となる。平滑性の目
安として表面粗さ計で測定したＲａの値が使用できる
が、この値として好ましくは０．５μｍ以内、より好ま
しくは０．１μｍ以内であることが必要である。(D) Smoothness of inner surface If the smoothness of the inner surface of the split sleeve is insufficient, the coupling between the ferrules becomes unstable at the time of connection. The value of Ra measured by a surface roughness meter can be used as a measure of smoothness, but it is necessary that this value is preferably within 0.5 μm, more preferably within 0.1 μm.
【００３７】（２）必要な把持力および保持力 先に述べたように、割りスリーブは１０Ｎ以上の把持力
と１．５Ｎ〜４．５Ｎの保持力が必要とされる。光コネ
クタはより高密度の実装が要求されるため、割りスリー
ブの肉厚としてもより薄いものが必要である。このた
め、より薄い肉厚で、機械的強度に優れた材質が必要で
ある。プラスチック材料を使用する場合、金属やセラミ
ックスに比べて曲げ弾性率が小さい（約１桁小さい）た
め、肉厚は必然的に厚くする必要がある。肉厚，内径お
よび把持力は材料の曲げ弾性率をもとにして力学的計算
により求めることが可能であり、プラスチック材料の場
合でも曲げ弾性率が５×１０9 Ｐａ以上であれば、肉厚
０．４〜ｌ．０ｍｍの実用的な範囲で、必要な把持力お
よび保持力を得ることができる。(2) Necessary gripping force and holding force As described above, the split sleeve requires a gripping force of 10 N or more and a holding force of 1.5 N to 4.5 N. Since the optical connector is required to be mounted at a higher density, the thickness of the split sleeve needs to be thinner. Therefore, a material having a smaller wall thickness and excellent mechanical strength is required. When a plastic material is used, the bending elastic modulus is smaller (about one order of magnitude smaller) than that of metal or ceramics, and thus the wall thickness must be necessarily increased. The wall thickness, inner diameter, and gripping force can be calculated by mechanical calculation based on the bending elastic modulus of the material. Even in the case of a plastic material, if the bending elastic modulus is 5 × 10 9 Pa or more, the wall thickness 0.4-1. The necessary gripping force and holding force can be obtained within a practical range of 0 mm.
【００３８】（３）高摺動性 フェルールと割りスリーブは多数回の挿抜に耐えなけれ
ばならない。すなわち、挿抜時にゴミ等を発生したり、
寸法変化が起きると、接続損失に大きな影響を与える。
また、保持力は把持力とスリーブ／フェルール間の摩擦
係数の積に関係するため、適当な摩擦係数、例えば０．
３以下の値が必要とされる。(3) High slidability The ferrule and split sleeve must withstand multiple insertions and removals. That is, dust or the like is generated during insertion / removal,
When the dimensional change occurs, it has a great influence on the connection loss.
Further, since the holding force is related to the product of the gripping force and the friction coefficient between the sleeve / ferrule, an appropriate friction coefficient, for example, 0.
Values of 3 or less are required.
【００３９】（４）信頼性 割りスリーブは基本的にバネの原理でフェルールを固定
するものである。従って、長期の間にプラスチックの応
力緩和現象によりバネ力が滅少すると、必要とされる把
持力が維持できなくなり、接続損失に変化が生じてしま
う。また、温度や湿度の変化によりプラスチックが寸法
変化しても同様の問題を生じてしまう。(4) Reliability The split sleeve basically fixes the ferrule on the principle of spring. Therefore, if the spring force is reduced due to the stress relaxation phenomenon of the plastic for a long period of time, the required gripping force cannot be maintained, and the connection loss changes. Further, even if the dimensions of the plastic change due to changes in temperature and humidity, the same problem will occur.
【００４０】次に、光コネクタ用プラスチック割りスリ
ーブに要求される成形上の諸条件について（イ）〜
（ニ）の順で説明する。Next, various molding conditions required for the plastic split sleeve for the optical connector (a) to
Explanation will be made in the order of (d).
【００４１】（イ）樹脂選定上の問題点 金属やセラミックス材料に替わり得るプラスチック材料
は通常、エンジニアリングプラスチックと呼ばれ、最近
に到るまで各種のものが、開発されてきた。これらの中
で「汎用エンプラ」と呼ばれる範中に入るものとして、
ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ），ポリカーボネ
ート（ＰＣ），ポリアミド（ＰＡ），ポリフェニレンオ
キサイド（ＰＰＯ），ポリアセタール（ＰＯＭ）があげ
られる。(B) Problems in Resin Selection Plastic materials that can replace metals and ceramic materials are usually called engineering plastics, and various materials have been developed until recently. Among these, as what falls into the category called "general-purpose engineering plastics",
Examples thereof include polybutylene terephthalate (PBT), polycarbonate (PC), polyamide (PA), polyphenylene oxide (PPO), and polyacetal (POM).
【００４２】また「高性能エンプラ」と呼ばれる範中に
入るものとして、ポリアリレート（ＰＡＲ），ポリサル
ホン（ＰＳＦ），ポリフェニレンサルファイド（ＰＰ
Ｓ）液晶ポリマー（ＬＣＰ），ポリエーテルサルホン
（ＰＥＳ），ポリエーテルイミド（ＰＥＩ），ポリアミ
ドイミド（ＰＡＩ），ポリエーテルエーテルケトン（Ｐ
ＥＥＫ），ポリイミド（ＰＩ）があげられる。In addition, polyarylate (PAR), polysulfone (PSF), polyphenylene sulfide (PP) are included in the category called "high performance engineering plastics".
S) Liquid crystal polymer (LCP), polyethersulfone (PES), polyetherimide (PEI), polyamideimide (PAI), polyetheretherketone (P)
Examples include EEK) and polyimide (PI).
【００４３】ここで、上述の樹脂はいわゆる熱可塑性樹
脂に分類されるもので、室温で固体の樹脂をその溶融温
度以上に加熱すると液状になり、この状態で金型中に流
し込み、固化させることで成形品を作製するものであ
る。これに対して、熱硬化性樹脂と呼ばれる樹脂があ
り、これは加熱した直後の状態では重合することなく、
完全な液状にある。これを金型中に流し込み、一定時間
加熱すると樹脂が架橋反応を起こして、樹脂成形体が形
成されるものである。こうした熱硬化性樹脂としては以
下のものが知られている。フエノール樹脂，不飽和ポリ
エステル樹脂，エポキシ樹脂，ジアリルフタレート樹
脂，シリコーン樹脂等である。Here, the above-mentioned resins are classified into so-called thermoplastic resins, and when a solid resin at room temperature is heated above its melting temperature, it becomes liquid, and in this state it is poured into a mold and solidified. To produce a molded product. On the other hand, there is a resin called thermosetting resin, which does not polymerize immediately after heating,
It is completely liquid. When this is poured into a mold and heated for a certain period of time, the resin undergoes a crosslinking reaction to form a resin molded body. The following are known as such thermosetting resins. Examples include phenolic resins, unsaturated polyester resins, epoxy resins, diallyl phthalate resins and silicone resins.
【００４４】熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂の成形上の利
点／問題点を挙げると以下のようにまとめられる。The molding advantages / problems of the thermoplastic resin and the thermosetting resin can be summarized as follows.
【００４５】＜熱可塑性樹脂の利点＞ （ａ）生産性がよいこと 一般には成形品は後加工なしに、そのまま製品となる。
このため、連続自動生産が可能であり、経済的な成形が
可能となる。熱硬化性樹脂では一般に、樹脂粘度が低い
ためバリの発生が避けられず、成形後にバリ処理工程を
必要とする。また後加熱により、樹脂の硬化を完全にす
ることも必要である。このため、成形の経済性において
は熱可塑性樹脂に比較して、一般には劣るとされてい
る。<Advantages of thermoplastic resin> (a) Good productivity Generally, a molded product is a product as it is without post-processing.
Therefore, continuous automatic production is possible and economical molding is possible. Generally, a thermosetting resin has a low resin viscosity, so that burrs are unavoidable and require a burr treatment step after molding. It is also necessary to completely cure the resin by post-heating. Therefore, it is generally inferior in terms of molding economy to the thermoplastic resin.
【００４６】（ｂ）樹脂の流動の制御が可能であること 樹脂の粘度は温度，せん断応力により変化する。これら
の特性の変化について数値シミュレーションにより各種
の解析が可能であり、その結果を金型設計や製品設計に
適用できる。従って、熱可塑性樹脂は各種の複雑な形状
の製品にも対応できる。(B) It is possible to control the flow of the resin The viscosity of the resin changes with temperature and shear stress. Various changes in these characteristics can be analyzed by numerical simulation, and the results can be applied to mold design and product design. Therefore, the thermoplastic resin can be applied to products with various complicated shapes.
【００４７】（ｃ）樹脂の種類が多様であること 前述したように多くの熱可塑性樹脂が開発されており、
製品仕様，値段に応じて樹脂選択の幅が広い。(C) Variety of resin types As described above, many thermoplastic resins have been developed,
A wide range of resins can be selected according to product specifications and prices.
【００４８】＜熱硬化性樹脂の利点＞ （ａ）樹脂の特性が完全に等方性であること 熱硬化性樹脂は分子量の低い「モノマー」状態で金型中
に入り、そのまま硬化する。従って、得られた成形品は
異方性を持たず、力学的特性や成形収縮率などの特性は
等方性である。この結果、複雑な形状の成形品において
も、成形後の樹脂の配向による応力発生や変形が生じに
くい。他方、熱可塑性樹脂は一般には樹脂の配向があ
り、樹脂の流動方向とこれの直角方向とでは樹脂の物性
は異なってくる。熱可塑性樹脂においても結晶性樹脂と
非晶性樹脂とでは異方性は異なり、後者の方が異方性が
低いことが知られているが、それでも完全に等方的な物
性値は実現されていない。<Advantages of thermosetting resin> (a) The characteristics of the resin are completely isotropic. The thermosetting resin enters the mold in a "monomer" state having a low molecular weight and cures as it is. Therefore, the obtained molded product has no anisotropy, and the properties such as mechanical properties and molding shrinkage are isotropic. As a result, even in a molded product having a complicated shape, stress or deformation due to the orientation of the resin after molding is unlikely to occur. On the other hand, the thermoplastic resin generally has an orientation of the resin, and the physical properties of the resin differ between the flow direction of the resin and the direction perpendicular to the flow direction. It is known that the anisotropy of the thermoplastic resin is different between the crystalline resin and the amorphous resin, and the anisotropy of the latter is lower, but it is still possible to achieve completely isotropic physical property values. Not not.
【００４９】（ｂ）成形品の残留応力が小さいこと 熱可塑性樹脂では溶融した樹脂が金型内で冷却固化する
ことにより成形が行われる。このため、金型内で熱放散
過程に不均一な部分があると、樹脂の冷却速度が不均一
となり、ミクロな樹脂密度のむらが生じ、内部応力や残
留応力が発生してしまう。このことは、寸法精度の低下
となって現れる。他方、熱硬化性樹脂では熱硬化プロセ
スで一定時間（１〜３分）「均一に」加熱されるため
に、熱的な不均一性に基づく密度や残留応力のむらは小
さく押さえることができる。(B) The residual stress of the molded product is small. In the thermoplastic resin, the molten resin is cooled and solidified in the mold to perform molding. Therefore, if there is a non-uniform portion in the heat dissipation process in the mold, the cooling rate of the resin becomes non-uniform, and microscopic resin density unevenness occurs, causing internal stress and residual stress. This appears as a reduction in dimensional accuracy. On the other hand, since the thermosetting resin is heated “uniformly” for a certain period of time (1 to 3 minutes) in the thermosetting process, it is possible to suppress unevenness in density and residual stress due to thermal nonuniformity.
【００５０】（ロ）添加物の選定上の問題点 樹脂組成物に使用される添加物としては、ガラス繊維，
炭素繊維，ガラスビーズ，などが一般的に知られてお
り、またグラファイト，テフロンビーズや、酸化亜鉛，
チタン酸カリウムなどの各種無機添加物も知られてい
る。(B) Problems in selecting additives As the additives used in the resin composition, glass fiber,
Carbon fibers, glass beads, etc. are generally known, and graphite, Teflon beads, zinc oxide,
Various inorganic additives such as potassium titanate are also known.
【００５１】これらの各種エンジニアリングプラスチッ
クおよび添加物を検討した結果、本発明が要求する機械
的強度，耐クリープ特性，温度湿度に対する寸法安定
性，精密成形性を満足する樹脂組成物を得るためには、
樹脂の異方性が小さい樹脂組成物を使用することが重要
である。樹脂の異方性はその樹脂組成物を使用して射出
成形を行った場合、樹脂の流動方向とその直角方向の物
性値の比で表すことが適当であるが、その比で１．５以
下の樹脂が適当である（ただし、大きい方の値を小さい
方の値で除する）。ここで、異方性を評価する製品形状
としては、通常、樹脂の物性値の評価の際に使用される
ＡＳＴＭ試験サンプルや、平板形状（例えば、６０×６
０×３ｍｍ）が使用でき、端面にゲートを設け、樹脂の
流動方向とその直角方向に適当な形状の試験片を切り出
し、その物性値を評価すれば、樹脂の異方性比を求める
ことができる。この比が大きいほど、樹脂が流動方向に
配向していることをあらわす。熱可塑性樹脂では通常、
流動方向の曲げ弾性率がその直角方向に比べて大きくな
る。本発明では異方性比で１．５以下の樹脂組成物を使
用すると優れた効果が得られる。また熱硬化性樹脂では
異方性は無視できるため、この比は１になるはずである
が、サンプルの切り出しや、測定上の誤差の問題があ
り、±０．１程度の誤差が含まれるため、実際には０．
９から１．１の値をとる。樹脂の異方性は曲げ弾性率の
他にも成形収縮率や線膨張係数を測定し、その比によっ
ても同様に評価することができる。しかしながら、成形
収締率では測定精度が曲げ弾性率に比ベて劣り、線膨張
係数では測定自体が曲げ弾性率に比べて困難である問題
がある。従って、曲げ弾性率の比で異方性を評価するの
が好ましい。As a result of examining these various engineering plastics and additives, in order to obtain a resin composition satisfying the mechanical strength, creep resistance, dimensional stability against temperature and humidity, and precision moldability required by the present invention. ,
It is important to use a resin composition having a small resin anisotropy. When injection molding is performed using the resin composition, it is appropriate that the anisotropy of the resin is expressed by the ratio of the physical properties of the resin in the flow direction to the direction perpendicular to the direction. Is suitable (however, the larger value is divided by the smaller value). Here, as the product shape for evaluating anisotropy, an ASTM test sample or a flat plate shape (for example, 60 × 6) that is usually used when evaluating the physical properties of a resin is used.
0 x 3 mm) can be used, a gate is provided on the end face, a test piece of an appropriate shape is cut out in the flow direction of the resin and the direction perpendicular to it, and the anisotropy ratio of the resin can be determined by evaluating the physical properties. it can. The higher the ratio, the more the resin is oriented in the flow direction. For thermoplastics,
The bending elastic modulus in the flow direction becomes larger than that in the perpendicular direction. In the present invention, an excellent effect can be obtained by using a resin composition having an anisotropy ratio of 1.5 or less. In thermosetting resins, anisotropy can be ignored, so this ratio should be 1. However, there is a problem of sample cutout and measurement error, and error of about ± 0.1 is included. , Actually 0.
It takes a value of 9 to 1.1. The anisotropy of the resin can be evaluated in the same manner by measuring the molding shrinkage ratio and the linear expansion coefficient in addition to the bending elastic modulus and the ratio thereof. However, there is a problem that the measurement accuracy is inferior to the bending elastic modulus in the molding tightening ratio, and the measurement itself is more difficult in the linear expansion coefficient than the bending elastic modulus. Therefore, it is preferable to evaluate the anisotropy by the ratio of bending elastic moduli.
【００５２】具体的には、樹脂組成物がポリエーテルイ
ミド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、エポキシ樹脂よ
り選ばれた樹脂と単結晶無機針状結晶および石英微粉末
より選ばれた無機物質とを含む樹脂組成物から形成され
ていることにより優れた効果が得られる。上述の樹脂と
無機物質はそれぞれ単独で使用してもよく、あるいは組
み合わせて使用してもよい。Specifically, the resin composition contains a resin selected from polyetherimide resin, polyether sulfone resin, and epoxy resin, and an inorganic substance selected from single crystal inorganic needle-like crystals and quartz fine powder. An excellent effect can be obtained by being formed from the resin composition. The above-mentioned resin and inorganic substance may be used alone or in combination.
【００５３】ここで、ポリエーテルイミド、ポリエーテ
ルサルホンは非晶性の高性能エンジニアリングプラスチ
ックであり、樹脂自体の配向性が小さく、また機械的強
度や耐熱性が良いため、本発明で好適に使用できる。Ｐ
ＰＳやＬＣＰのような結晶性樹脂は、異方性が大きく、
成形後の変形や長期間にわたる応力緩和が無視できない
問題点も有している。Here, polyetherimide and polyethersulfone are amorphous high-performance engineering plastics, and because the orientation of the resin itself is small and the mechanical strength and heat resistance are good, they are suitable for the present invention. Can be used. P
Crystalline resins such as PS and LCP have large anisotropy,
There is also a problem that deformation after molding and stress relaxation over a long period cannot be ignored.
【００５４】ポリエーテルイミドの例としては、下記の
式（Ｉａ）〜（Ｉｄ）で示される構造のものが挙げられ
る。式中、ｎは１〜５の整数である。これらのポリエー
テルイミドのうち、式（Ｉａ）で示されるポリマーは市
販品として入手できる（ＧＥプラスチックス、商品名；
ウルテム）。式（Ｉｂ）〜（Ｉｄ）で示される構造のポ
リマーは公知であるか、公知の方法で調製することがで
きる。しかしながら本発明で使用し得るポリエーテルイ
ミドはこれらに限定されない。Examples of the polyetherimide include those having the structures represented by the following formulas (Ia) to (Id). In the formula, n is an integer of 1 to 5. Among these polyetherimides, the polymer represented by the formula (Ia) is available as a commercial product (GE Plastics, trade name;
Ultem). The polymers having the structures represented by formulas (Ib) to (Id) are known or can be prepared by known methods. However, the polyetherimide that can be used in the present invention is not limited to these.
【００５５】[0055]
【化１】 Embedded image
【００５６】また、ポリエーテルサルホンの例として
は、下記の式（ＩＩａ）〜（ＩＩｅ）で示される構造の
ものが挙げられる。式中、ｎは１〜５の整数である。こ
れらのポリエーテルスルホンのうち、式（ＩＩａ）で示
す樹脂は市販品として入手できる（住友化学、商品名；
スミカエクセル）。式（ＩＩｂ）〜（ＩＩｅ）で示され
る構造のポリマーは公知であるか、公知の方法で調製す
ることができる。しかしながら本発明で使用し得るポリ
エーテルサルホンはこれらの樹脂に限定されない。Further, examples of the polyether sulfone include those having the structures represented by the following formulas (IIa) to (IIe). In the formula, n is an integer of 1 to 5. Among these polyether sulfones, the resin represented by the formula (IIa) is commercially available (Sumitomo Chemical, trade name;
Sumika Excel). The polymers having the structures represented by formulas (IIb) to (IIe) are known or can be prepared by known methods. However, the polyether sulfone that can be used in the present invention is not limited to these resins.
【００５７】[0057]
【化２】 Embedded image
【００５８】エポキシ樹脂は完全等方性の樹脂であると
ともに、低成形収縮率、機械的、熱的な特性を実現する
上で、他の熱硬化性樹脂に比較して優れている。ここで
いうエポキシ樹脂は、エポキシ基を持つエポキシ樹脂前
駆体と硬化剤との反応によって形成される。エポキシ樹
脂前駆体としては、ｏ−クレゾールノボラック型エポキ
シ樹脂、ビスフェノール系エポキシ樹脂、ナフタレン系
エポキシ樹脂、等の各種のものが使用できる。エポキシ
樹脂前駆体の例としては、下記の式（ＩＩＩａ）〜（Ｉ
ＩＩｃｃ）で示される構造のものが挙げられる。式中、
ｎは１〜５の整数である。The epoxy resin is a completely isotropic resin, and is superior to other thermosetting resins in achieving low molding shrinkage, mechanical and thermal characteristics. The epoxy resin mentioned here is formed by the reaction between an epoxy resin precursor having an epoxy group and a curing agent. As the epoxy resin precursor, various ones such as o-cresol novolac type epoxy resin, bisphenol type epoxy resin, naphthalene type epoxy resin and the like can be used. Examples of the epoxy resin precursor include the following formulas (IIIa) to (I
IIcc). Where:
n is an integer of 1 to 5.
【００５９】[0059]
【化３】 Embedded image
【００６０】[0060]
【化４】 Embedded image
【００６１】[0061]
【化５】 Embedded image
【００６２】[0062]
【化６】 [Chemical 6]
【００６３】[0063]
【化７】 [Chemical 7]
【００６４】[0064]
【化８】 Embedded image
【００６５】また硬化剤としては、下記の式（ＩＶａ）
〜（ＩＶｆ）で示される構造の各種硬化剤が使用でき
る。式中、ｎは１〜５の整数である。これらのうち、フ
ェノールノボラック樹脂が最も一般的に使用できる。As the curing agent, the following formula (IVa)
Various curing agents having structures represented by (IVf) to (IVf) can be used. In the formula, n is an integer of 1 to 5. Of these, phenol novolac resins are most commonly used.
【００６６】[0066]
【化９】 Embedded image
【００６７】樹脂に加える添加物に関しては、各種の添
加物の中で単結晶無機針状結晶および／または石英微粉
末を添加することが、本発明を実現する上で効果的であ
る。単結晶無機針状結晶はいわゆるウィスカと呼ばれる
もので、主にセラミック系のものが知られている。具体
的には、酸化亜鉛，酸化マグネシクム，酸化チタン，酸
化アルミニウム，チタン酸カリウム，ほう酸アルミニウ
ム，炭化ケイ素，窒化ケイ素，黒鉛，炭酸カルシウム，
炭酸亜鉛，水酸化マグネシウム，雲母などが挙げられ
る。ウィスカは単結晶針状結晶であるため、理論値に近
い機械的強度が得られ、耐熱性，耐磨耗性，耐薬品性が
優れている。また、ウィスカは繊維長が一般に数μｍか
ら数百μｍの短繊維であり、そのアスペクト比は３０〜
３００の値である。こうしたウィスカが本発明に適して
いる理由は、基本的に等方性の強化が可能であることと
考えられる。ガラス繊維や炭素繊維のような繊維状物質
を添加すると、非晶質性樹脂をべースとしても樹脂の異
方性が大きくなり、従前に述べた寸法精度を実現するこ
とは困難である。また、割りスリーブは内面の平滑性が
重要であるが、繊維状添加物を使用した場合には、繊維
状物質が表面に浮き出た形となり前記した平滑性を満た
すことは困難である。Regarding the additives to be added to the resin, it is effective to add the single crystal inorganic needle-like crystals and / or quartz fine powder among the various additives to realize the present invention. The single crystal inorganic needle-like crystals are so-called whiskers, and mainly ceramics are known. Specifically, zinc oxide, magnesium oxide, titanium oxide, aluminum oxide, potassium titanate, aluminum borate, silicon carbide, silicon nitride, graphite, calcium carbonate,
Examples include zinc carbonate, magnesium hydroxide and mica. Since whiskers are single-crystal needle-shaped crystals, mechanical strength close to the theoretical value is obtained, and heat resistance, abrasion resistance, and chemical resistance are excellent. In addition, whiskers are short fibers having a fiber length of generally several μm to several hundreds μm and an aspect ratio of 30 to
The value is 300. It is considered that the reason why such whiskers are suitable for the present invention is that isotropicity can be basically strengthened. When a fibrous substance such as glass fiber or carbon fiber is added, the anisotropy of the resin becomes large even if the amorphous resin is used as the base, and it is difficult to realize the dimensional accuracy described above. Further, the smoothness of the inner surface of the split sleeve is important, but when a fibrous additive is used, it becomes difficult to satisfy the above-mentioned smoothness because the fibrous substance is in a form protruding on the surface.
【００６８】本発明で使用し得る特に優れたウィスカと
してはチタン酸カリウム，酸化亜鉛，炭化珪素、雲母が
挙げられる。酸化亜鉛ウィスカでは特にテトラポッド状
ウィスカが優れた結果を与えた。また石英微粉末も単結
晶無機針状結晶と同様、優れた効果を与えた。この添加
物も異方性がなく、熱膨張係数が小さく、かつ機械的強
度が優れている特徴がある。Particularly excellent whiskers which can be used in the present invention include potassium titanate, zinc oxide, silicon carbide and mica. Among the zinc oxide whiskers, the tetrapod-like whiskers gave excellent results. Further, the fine quartz powder gave an excellent effect as in the case of the single crystal inorganic needle-like crystal. This additive also has no anisotropy, a small coefficient of thermal expansion, and excellent mechanical strength.
【００６９】より樹脂組成物を具現化すれば、単結晶無
機針状結晶を含むポリエーテルイミドまたはポリエーテ
ルサルホン樹脂組成物が優れた効果を与えた。また樹脂
組成物が、単結晶無機針状結晶を含むポリエーテルイミ
ドまたはポリエーテルサルホンであり、かつ樹脂組成物
の曲げ弾性率が５×１０9 Ｐａ以上であるとき、本発明
は優れた効果を与える。この値を下回ると、特に高温度
下での接続信頼性が低下する傾向がある。更に、樹脂組
成物が単結晶無機針状結晶を２０から６０重量％含むポ
リエーテルイミドおよび／またはポリエーテルサルホン
樹脂組成物であるとき、同様に優れた効果が得られる。
ここで、添加量が多いと、曲げ弾性率等の機械的特性、
成形収縮率、線膨張係数、は向上するが、樹脂量が少な
くなるために破壊強度が低下する問題がある。When the resin composition is further embodied, a polyetherimide or polyethersulfone resin composition containing single crystal inorganic needle-like crystals provided excellent effects. Further, when the resin composition is a polyetherimide or polyether sulfone containing single crystal inorganic needle-like crystals, and the flexural modulus of the resin composition is 5 × 10 9 Pa or more, the present invention has excellent effects. give. Below this value, the connection reliability tends to decrease, especially at high temperatures. Further, when the resin composition is a polyetherimide and / or polyethersulfone resin composition containing 20 to 60% by weight of single crystal inorganic needle-like crystals, the same excellent effect can be obtained.
Here, if the addition amount is large, mechanical properties such as bending elastic modulus,
Although the molding shrinkage and the linear expansion coefficient are improved, there is a problem that the breaking strength is lowered because the amount of resin is reduced.
【００７０】また、樹脂組成物が、石英微粉末を含むエ
ポキシ樹脂であるとき、本発明で優れた効果が得られ
た。また、樹脂組成物が石英微粉末を含むエポキシ樹脂
であり、かつ樹脂の曲げ弾性率が１０10Ｐａ以上である
とき、優れた効果が実現された。エポキシ樹脂は熱硬化
性樹脂に比較して、衝撃強度の点では低いため、曲げ弾
性率の点で大きくしておくことが適当である。また、こ
の値を下回ると高温、高湿度下での接続信頼性が低下す
る傾向がある。更に、樹脂組成物が石英微粉末を５０か
ら９０重量％、好ましくは７０から９０重量％含むエポ
キシ樹脂であるとき、同様に優れた効果が得られる。こ
こで、石英微粉末の含有量が多くなると、曲げ弾性率等
の機械的特性、成形収縮率、線膨張係数は向上するが、
樹脂量が少なくなるために破壊強度が低下する問題があ
る。Further, when the resin composition is an epoxy resin containing fine quartz powder, excellent effects can be obtained in the present invention. Further, when the resin composition is an epoxy resin containing fine quartz powder and the flexural modulus of the resin is 10 10 Pa or more, excellent effects are realized. Since the epoxy resin is lower in impact strength than the thermosetting resin, it is appropriate to increase the flexural modulus. If it is less than this value, the connection reliability under high temperature and high humidity tends to decrease. Further, when the resin composition is an epoxy resin containing 50 to 90% by weight, preferably 70 to 90% by weight of quartz fine powder, the same excellent effect can be obtained. Here, when the content of the fine quartz powder increases, the mechanical properties such as the flexural modulus, the molding shrinkage, and the linear expansion coefficient are improved,
There is a problem that the breaking strength is lowered because the amount of resin is reduced.
【００７１】こうした単結晶針状無機化合物や石英微粉
末の他に、本発明の樹脂組成物には必要に応じて添加物
の表面処理剤，着色剤等を添加することができる。In addition to the single crystal acicular inorganic compound and the fine quartz powder, a surface treating agent, a coloring agent, etc. as an additive can be added to the resin composition of the present invention, if necessary.
【００７２】（ハ）成形上の問題点 こうして決められた樹脂組成物の成形法としては、通常
の射出成形技術が適用できる。他の成形法、例えば圧縮
成形，トランスファー成形技術は連続成形性（経済
性）、成形精度の点で好ましくない。(C) Problems in Molding As a molding method of the resin composition thus determined, a usual injection molding technique can be applied. Other molding methods such as compression molding and transfer molding are not preferable in terms of continuous moldability (economical efficiency) and molding accuracy.
【００７３】（ニ）金型に対する必要な条件 射出成形においては成形金型の設計が重要である。割り
スリーブ成形用金型は基本的に製品の外径を決める円筒
状の「キャビティ」と成形品の内径を決める「コアピ
ン」と割り部を決める「割り部品」とが必要である。図
５（Ａ）は本発明で使用する金型断面を示す図であっ
て、円筒状のキャビティ５０を設けたキャビティ部品５
１に円筒状のコアピン５２ａが同心で挿入された構造と
なっている。割り部品５３はコアピン５２と一体化して
おり（図５（Ｂ））、こうした割り部品と一体化したコ
アピン５２ａを使用することに本発明の特徴がある。従
来は，割り部品５３はキャビティ部品に設けられたスラ
イド溝部側に設けられ、スライドコア方式により、金型
の開閉動作に合わせてコアピン５２と一体化する構造と
なっていた（図５（Ｃ））。このため、以下の問題があ
った。(D) Required conditions for the mold In the injection molding, the design of the molding mold is important. The split sleeve molding die basically needs a cylindrical "cavity" that determines the outer diameter of the product, a "core pin" that determines the inner diameter of the molded product, and a "split part" that determines the split portion. FIG. 5A is a diagram showing a cross section of a mold used in the present invention, and is a cavity part 5 provided with a cylindrical cavity 50.
1 has a structure in which a cylindrical core pin 52a is concentrically inserted. The split part 53 is integrated with the core pin 52 (FIG. 5 (B)), and the feature of the present invention is to use the core pin 52a integrated with the split part. Conventionally, the split component 53 is provided on the slide groove portion side provided in the cavity component, and has a structure that is integrated with the core pin 52 according to the opening / closing operation of the die by the slide core method (FIG. 5 (C)). ). Therefore, there are the following problems.
【００７４】（ｉ）スライドコア方式ではスリット部品
とコアピンが接触し、成形時にコアピンが振れ、割りス
リーブの偏芯特性が１０μｍ以上となってしまう。(I) In the slide core method, the slit part comes into contact with the core pin, the core pin swings during molding, and the split sleeve has an eccentricity of 10 μm or more.
【００７５】（ii）スライドコア方式では、スリット部
品とコアピンのクリアランスの設定が微妙でバリが発生
しやすい。割りスリーブの内面にバリが発生することは
光学的接続において致命的な問題になる。本発明では外
側には数μｍのバリが発生する可能性はあるが、この外
側のバリは光学的接続に何ら影響を与えない。(Ii) In the slide core method, the clearance between the slit component and the core pin is delicately set, and burrs are likely to occur. The occurrence of burrs on the inner surface of the split sleeve becomes a fatal problem in optical connection. In the present invention, although a burr having a size of several μm may occur on the outer side, the outer burr does not affect the optical connection at all.
【００７６】本発明の金型構造ではこうした問題がない
ため、本発明で目的とする割りスリーブを製造すること
ができる。Since the mold structure of the present invention does not have such a problem, the split sleeve which is the object of the present invention can be manufactured.
【００７７】図６は金型の横断面の基本構造図を示した
もので、可動側金型Ｋ１は製品部５４とイジェクタ部５
５からなり、製品部５４には上述のキャビティ部品５
１、コアピン５２および割り部品５３（図５（Ａ），図
５（Ｂ））が一体化したコアピン５２ａが設けられ、イ
ジェクタ部５５には製品突き出し用のイジェクタピン５
６が設けられている。一方、固定側金型Ｋ２にはスプル
ー５７，ランナー５８，ゲート５９が設けられている。
ちなみに、図中の６０はパーティング面である。FIG. 6 is a basic structural view of the cross section of the die, wherein the movable die K1 has a product section 54 and an ejector section 5.
5, the product part 54 includes the above-mentioned cavity parts 5
1, a core pin 52 and a split pin 53 (FIGS. 5 (A) and 5 (B)) are integrated into a core pin 52a, and the ejector portion 55 has an ejector pin 5 for ejecting a product.
6 are provided. On the other hand, the fixed mold K2 is provided with a sprue 57, a runner 58, and a gate 59.
Incidentally, 60 in the figure is a parting surface.
【００７８】ゲートの形状としてはピンポイントゲー
ト，リングゲート，フィルムゲート，等があり、ゲート
の位置に応じて適宜選択できるが、本発明では製品の端
面側に多点ピンゲートを設けることが適当である。例え
ば、通常の一点ピンポイントゲートでは、本発明品に要
求される真円度は実現できない。少なくとも二点、より
望ましくは３点又は４点ゲートが適当である。There are pin point gates, ring gates, film gates, etc. as the shape of the gate, which can be appropriately selected according to the position of the gate, but in the present invention, it is appropriate to provide a multi-point pin gate on the end face side of the product. is there. For example, a normal single-point pinpoint gate cannot realize the roundness required for the product of the present invention. At least two, and more preferably three or four point gates are suitable.
【００７９】本発明の金型に関しては以下の事項も重要
である。すなわち、金型キャビティおよびピンにおける
各寸法のゲート側および反ゲート側の寸法の差は１μｍ
以内であることが必要である。また、金型の金型キャビ
ティおよびピンにおける円筒度は１μｍ以内であること
が必要である。更に、金型の各端面における金型キャビ
ティとピンの偏芯量は３μｍ以内であることが重要であ
る。The following items are also important for the mold of the present invention. That is, the difference between the dimensions of the mold cavity and the pins on the gate side and the non-gate side is 1 μm.
It must be within. Further, the cylindricity of the die cavity and the pin of the die must be within 1 μm. Further, it is important that the amount of eccentricity between the mold cavity and the pin on each end face of the mold is within 3 μm.
【００８０】成形品は図７（Ａ）〜（Ｃ）に示すよう
に、（Ａ）型閉じ，（Ｂ）射出・保圧・冷却（エポキシ
系樹脂組成物を用いるときは加熱保持）、（Ｃ）型開き
・突き出しの手順で行われる。ちなみに、図中の６１は
固定側型板、６３は可動側型板、６５はノズル、６６は
シリンダー、６７は成形品である。As shown in FIGS. 7 (A) to 7 (C), the molded product is (A) mold closed, (B) injection / pressure-holding / cooling (heating / holding when using an epoxy resin composition), C) It is carried out by the procedure of mold opening and ejection. By the way, in the figure, 61 is a fixed side mold plate, 63 is a movable side mold plate, 65 is a nozzle, 66 is a cylinder, and 67 is a molded product.
【００８１】（Ａ）の型閉じでは、分離状態にある両金
型６２，６４を成形機の可動側型板６３の動作に応じて
一体化する。（Ｂ）の射出・保圧・冷却では、成形機の
ノズル６５から射出された樹脂を、スプルー，ランナ
ー，ゲートを通じてキャビテイ内に流し込み（射出）、
その直後に成形品の金型への転写をより確実にするた
め、高圧力を印加し（保圧）、その後に樹脂が金型温度
に達するまで放置する（冷却）。In the mold closing of (A), the two molds 62 and 64 in the separated state are integrated according to the operation of the movable side mold plate 63 of the molding machine. In (B) injection, holding pressure, and cooling, the resin injected from the nozzle 65 of the molding machine is poured (injected) into the cavity through the sprue, runner, and gate.
Immediately thereafter, in order to more reliably transfer the molded product to the mold, a high pressure is applied (holding pressure), and then the resin is left to stand until it reaches the mold temperature (cooling).
【００８２】（Ｃ）の型開き・突き出しでは、冷却後の
金型を開き、その後にイジェクタピンの動作によって成
形品を突き出す。こうした動作を自動的に繰り返すこと
により、成形が連続的に行われ、経済的に割りスリーブ
を製造することができる。こうした金型では表面の面精
度、パーティング面での位置合わせ精度に注意する必要
がある。In the mold opening / projection of (C), the mold after cooling is opened, and then the molded product is projected by the operation of the ejector pin. By automatically repeating such operations, molding is continuously performed, and the split sleeve can be manufactured economically. In such a mold, it is necessary to pay attention to the surface accuracy of the surface and the positioning accuracy on the parting surface.
【００８３】必要に応じて樹脂導入後、イジェクタピン
等を利用して樹脂の一部を圧縮して、成形収縮を抑える
「射出圧縮」技術や射出時の速度をより高速にした「高
速射出」技術（射出圧力は低下する）、あるいは逆にで
きるだけ射出速度を落として、成形後の歪を低下させる
「低速射出成形」技術等が適宜利用できる。"Injection compression" technology that suppresses molding shrinkage by compressing a part of the resin using ejector pins after introducing the resin as necessary, and "high-speed injection" that makes the injection speed faster. A technique (injection pressure decreases), or conversely, a "low-speed injection molding" technique of reducing the injection speed as much as possible to reduce the distortion after molding can be appropriately used.
【００８４】また使用する成形機としては金型型締圧が
比較的小さい（５０ｔ以下）、小型の射出成形機が使用
できる。通常公知の油圧式射出成形機，およびサーボモ
ーターを駆動原とする電動射出成形機，あるいは射出側
／形締め側に油圧式／電動式を使用したハイブリッド型
の装置、が使用できる。成形機で特に注意する点は、金
型を取り付けて移動する移動プレートと固定プレートの
平行度である。この値が悪いと、金型の位置合わせ精度
が低下し、精密成形に適さなくなる。平行度の値として
は両プレート間の距離の誤差で規定され、少なくとも５
０μｍ以内、より好ましくは３０μｍ以内であることが
必要である。また、熱可塑性樹脂を使用するときは通常
の射出成形機を使用するのに対して、エポキシ系樹脂組
成物を使用する場合には、熱硬化性樹脂用の射出成形機
を使用する。主な差は熱硬化性射出成形機の場合は、ノ
ズルおよびシリンダーの設定温度が低く、かつオーバー
ヒートを避ける必要があることである。これは、熱硬化
性樹脂が必要以上に加熱されると、シリンダー内で硬化
し、成形が行えなくなるためである。また、エポキシ系
樹脂は通常トランスファー成形により成形される。従っ
て、本発明では射出成形可能なエポキシ樹脂を使用す
る。また成形後は前述したようにバリ取り、ポストキュ
アを行う。バリ取りは、一般的な方法であるサンドブラ
スト法（細かい砂を吹き付ける方法）や水流法（高圧水
を吹き付ける）が適用できる。As a molding machine to be used, a small injection molding machine having a relatively low mold clamping pressure (50 t or less) can be used. A generally known hydraulic injection molding machine, an electric injection molding machine using a servomotor as a driving source, or a hybrid type apparatus using a hydraulic / electric type on the injection side / form clamping side can be used. A particular point to note in the molding machine is the parallelism between the movable plate and the fixed plate, which move by mounting the mold. If this value is bad, the positioning accuracy of the mold decreases, and it is not suitable for precision molding. The parallelism value is specified by the error in the distance between both plates and is at least 5
It is necessary to be within 0 μm, more preferably within 30 μm. When using a thermoplastic resin, an ordinary injection molding machine is used, while when using an epoxy resin composition, an injection molding machine for thermosetting resin is used. The main difference is that in the case of a thermosetting injection molding machine, the set temperatures of the nozzle and cylinder are low and it is necessary to avoid overheating. This is because if the thermosetting resin is heated more than necessary, it will cure in the cylinder and molding will not be possible. The epoxy resin is usually formed by transfer molding. Therefore, the present invention uses an injection-moldable epoxy resin. After molding, deburring and post-cure are performed as described above. For deburring, a general method such as a sandblast method (a method of spraying fine sand) or a water flow method (a method of spraying high-pressure water) can be applied.
【００８５】[0085]
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と共に詳しく
説明する。しかしながら、本発明はこれらの実施例に限
定されない。EXAMPLES Examples of the present invention will be described in detail below together with comparative examples. However, the invention is not limited to these examples.
【００８６】（実施例１）以下の組成の樹脂組成物を調
合した。Example 1 A resin composition having the following composition was prepared.
【００８７】 ポリエーテルイミド ６０重量部 チタン酸カリウム ４０重量部 この樹脂組成物の曲げ弾性率はＡＳＴ規格で１．１×１
０10Ｐａであった。樹脂の異方性を６０×６０×３ｍｍ
の形状の成形品で曲げ弾性率の樹脂流動方向と直角方向
の比で評価したところ１．３であり、非常に異方性が低
いことが確認できた。こうして得た樹脂組成物を使用し
て、表１の寸法公差の金型を使用して割りスリーブを射
出成形により製造した。なお射出条件は表２の通りであ
った。Polyetherimide 60 parts by weight Potassium titanate 40 parts by weight The flexural modulus of this resin composition is 1.1 × 1 according to AST standard.
It was 0 10 Pa. Resin anisotropy 60 × 60 × 3mm
When the ratio of the bending elastic modulus of the molded product having the above shape to the resin flow direction and the perpendicular direction was evaluated, it was 1.3, and it was confirmed that the anisotropy was extremely low. Using the resin composition thus obtained, a split sleeve was manufactured by injection molding using a mold having dimensional tolerances shown in Table 1. The injection conditions were as shown in Table 2.
【００８８】[0088]
【表１】 [Table 1]
【００８９】[0089]
【表２】 [Table 2]
【００９０】成形品の寸法は表３に示す通りであり、寸
法精度の良い成形品を得ることができた。The dimensions of the molded product are as shown in Table 3, and a molded product with good dimensional accuracy could be obtained.
【００９１】[0091]
【表３】 [Table 3]
【００９２】ここで、成形品の外径を測定した結果を図
８（Ａ）に示す。ゲート側と反ゲート側では外径値が大
きくなっているが、成形品の中央部では平坦な形状とな
っている。さらに、比較のために炭素繊維で強化したポ
リエーテルイミド樹脂組成物（異方性比；１．７、曲げ
弾性率；１．５×１０10Ｐａ）と液晶ポリマー（ガラス
繊維強化品、異方性比；３．５、曲げ弾性率；２．８×
１０10Ｐａ）で成形した割りスリーブの外径測定結果
（レーザー測長機により測定）を図８（Ｂ）、図８
（Ｃ）に示す。ここからわかるように、比較例では、寸
法の長手方向での変化が大きく、また平坦部が得られて
いない。円筒度も２０μｍ程度以上の値となっていた。
また、図８（Ｃ）では曲線の一部に凸状の形状が認めら
れた。この様に、本発明以外の樹脂組成物では割りスリ
ーブが要求する寸法精度を達成することは困難であるこ
とがわかる。ここで、本来であれば、割りスリーブの内
径の長さ方向に関する測定を行うことが望ましい。しか
しながら、３次元形状測定装置ではセンサー部が割りス
リーブ内径と同程度の大きさであり、精密な測定は困難
である。また、小型センサーの使用が可能な真円度測定
装置では、触針圧力が高く、測定に伴い、割りスリーブ
形状の変化が生ずる問題がある。このため、外径形状に
より、内面形状を評価しているが、後にも述べるよう
に、外径は内径形状を良く反映しており、寸法評価法と
して有効である。Here, the result of measuring the outer diameter of the molded product is shown in FIG. The outer diameter values are large on the gate side and the non-gate side, but the center of the molded product has a flat shape. Furthermore, for comparison, a polyetherimide resin composition reinforced with carbon fiber (anisotropic ratio; 1.7, flexural modulus; 1.5 × 10 10 Pa) and liquid crystal polymer (glass fiber reinforced product, anisotropic Sex ratio: 3.5, Flexural modulus: 2.8 ×
8B and 8 show the outer diameter measurement results (measured with a laser length measuring machine) of the split sleeve molded at 10 10 Pa).
It is shown in (C). As can be seen from this, in the comparative example, the change in the dimension in the longitudinal direction is large, and the flat portion is not obtained. The cylindricity was about 20 μm or more.
Further, in FIG. 8C, a convex shape was recognized in part of the curve. Thus, it is understood that it is difficult to achieve the dimensional accuracy required for the split sleeve with the resin composition other than the present invention. Here, originally, it is desirable to measure the inner diameter of the split sleeve in the length direction. However, in the three-dimensional shape measuring device, the sensor portion is about the same size as the inner diameter of the split sleeve, and precise measurement is difficult. Further, in the roundness measuring device capable of using a small sensor, there is a problem that the stylus pressure is high and the split sleeve shape changes with the measurement. For this reason, the inner surface shape is evaluated by the outer diameter shape, but as will be described later, the outer diameter well reflects the inner diameter shape and is effective as a dimension evaluation method.
【００９３】把持力，保持力の測定値はそれぞれ２０
Ｎ，４Ｎであり、コネクタとしての必要な特性を満たし
ていた。ここで、ジルコニア製フェルールを使用して、
シングルモードファイバの接続試験を行った。なおファ
イバー端面の研磨条件は成形（フィジカルコンタクト）
研磨とした。表４には成形品の接続特性結果を、また図
９には成形品の接続損失特性の頻度分布を、さらに図１
０に成形品の着脱試験における反射減衰量の変化を示し
ている。The measured values of gripping force and holding force are 20
N and 4N, which satisfied the required characteristics as a connector. Here, using a zirconia ferrule,
A connection test of a single mode fiber was conducted. The polishing conditions for the fiber end surface are molding (physical contact)
Polished. Table 4 shows the results of the connection characteristics of the molded products, and FIG. 9 shows the frequency distribution of the connection loss characteristics of the molded products.
0 shows the change in the return loss in the mounting and demounting test of the molded product.
【００９４】[0094]
【表４】 [Table 4]
【００９５】上述の結果から分かるように、実施例１に
関わる成形品は、接続特性および信頼性に優れており、
シングルモード接続用のプラスチック割りスリーブとし
て充分な特性を有していた。図１１には反射減衰量と接
続損失の温度サイクル試験の結果を図示している。ここ
で、フェルールとしてはＡｄ−ＰＣ成形研磨（反射減衰
量＞４０ｄＢ）のジルコニアフェルールを用いている。
ここで温度、湿度条件は以下の通りである。As can be seen from the above results, the molded article of Example 1 has excellent connection characteristics and reliability,
It had sufficient characteristics as a plastic split sleeve for single mode connection. FIG. 11 shows the results of a temperature cycle test of return loss and connection loss. Here, a zirconia ferrule of Ad-PC molding polishing (reflection attenuation amount> 40 dB) is used as the ferrule.
Here, the temperature and humidity conditions are as follows.
【００９６】温度；−１０℃〜２５℃〜６５℃ 湿度；
９３％（６５℃） ２４時間／サイクル ２０サイクルの評価 図１１には８サイクルの結果のみを示しているが、接続
特性の劣化は認められない。これ以後の変化も同様であ
った。図１２は従来部品であるジルコニア割りスリーブ
を使用した結果である。ここから、プラスチック割りス
リーブは現用のジルコニア割りスリーブと同等の特性で
あることが確認できる。接続損失における±０．１ｄ
Ｂ、および反射減衰量における±０．５ｄＢ程度の変動
は、評価系が室温変動の影響を受けるために生じてい
る。Temperature: -10 ° C to 25 ° C to 65 ° C Humidity;
93% (65 ° C.) 24 hours / cycle Evaluation of 20 cycles FIG. 11 shows only the results of 8 cycles, but no deterioration in connection characteristics is observed. Changes after this were similar. FIG. 12 shows the result of using a zirconia split sleeve which is a conventional component. From this, it can be confirmed that the plastic split sleeve has the same characteristics as the current zirconia split sleeve. ± 0.1d in connection loss
The fluctuation of B and the return loss of about ± 0.5 dB occurs because the evaluation system is affected by the room temperature fluctuation.
【００９７】図１３（Ａ），図１３（Ｂ）には比較例で
作製したプラスチック割りスリーブの接続損失の頻度分
布を示す。これから分かるように、悪い値となってお
り、寸法精度の差が明確に接続特性に反映されているこ
とがわかる。FIGS. 13A and 13B show the frequency distribution of the connection loss of the plastic split sleeve manufactured in the comparative example. As can be seen, the values are bad, and it can be seen that the difference in dimensional accuracy is clearly reflected in the connection characteristics.
【００９８】（実施例２）以下の樹脂組成物を調合し
た。Example 2 The following resin composition was prepared.
【００９９】 ポリエーテルサルホン ６０重量部 チタン酸カリウム ２０重量部 酸化亜鉛 ２０重量部 この樹脂組成物の曲げ弾性率はＡＳＴ規格で７×１０9
Ｐａであった。樹脂の異方性を曲げ弾性率の樹脂流動方
向と直角方向の比で評価したところ１．１であり、非常
に異方性が低いことが確認できた。この樹脂組成物を使
用して実施例１とほぼ同様な成形条件でプラスチック割
りスリーブの成形を行った。ただし、成形機のノズルと
シリンダーの温度は３０℃低下させた。Polyethersulfone 60 parts by weight Potassium titanate 20 parts by weight Zinc oxide 20 parts by weight The flexural modulus of this resin composition is 7 × 10 9 according to AST standard.
Pa. When the anisotropy of the resin was evaluated by the ratio of the bending elastic modulus to the resin flow direction and the direction perpendicular to the resin, it was 1.1, and it was confirmed that the anisotropy was very low. Using this resin composition, a plastic split sleeve was molded under substantially the same molding conditions as in Example 1. However, the temperature of the nozzle and cylinder of the molding machine was lowered by 30 ° C.
【０１００】成形品の各種の寸法は表５に示す通りであ
り、実施例１と同様精密な成形品を得ることができた。
また、成形品の把持力と保持力の測定値はそれぞれ、１
８Ｎと３．６Ｎであり、割りスリーブとして必要な特性
を満たしていた。The various dimensions of the molded product are as shown in Table 5, and a precise molded product could be obtained as in Example 1.
Also, the measured values of the gripping force and the holding force of the molded product are 1
8N and 3.6N, which satisfied the properties required for a split sleeve.
【０１０１】[0101]
【表５】 [Table 5]
【０１０２】接続特性の頻度分布は図１４に示す通りで
あり、実施例１と同様に満足すべき特性が得られた。ま
た、各種の信頼性の試験でも実施例と同様、問題点は認
められなかった。図１５には反射減衰量と接続損失の温
度サイクル試験の結果を示している。実施例１と同様、
接続特性の変動は認められない。The frequency distribution of connection characteristics is as shown in FIG. 14, and satisfactory characteristics were obtained as in Example 1. Also, in various reliability tests, as in the example, no problems were found. FIG. 15 shows the results of a temperature cycle test of return loss and connection loss. Similar to Example 1,
No change in connection characteristics is observed.
【０１０３】（実施例３）以下の組成の樹脂組成物を調
合した。Example 3 A resin composition having the following composition was prepared.
【０１０４】 クレゾールノボラック型エポキシ樹脂 １００重量部 フェノールノボラック型硬化剤 １００重量部 石英微粉末（平均粒径１０μｍ） ５００重量部 この樹脂組成物の曲げ弾性率はＡＳＴ規格で１．８×１
０10Ｐａであった。樹脂の異方性を曲げ弾性率の樹脂流
動方向と直角方向の比で評価したところ１．０であり、
非常に異方性が低いことが確認できた。こうして得た樹
脂組成物を使用して、表６の金型を使用して割りスリー
ブを射出成形により製造した。Cresol novolac type epoxy resin 100 parts by weight Phenol novolac type curing agent 100 parts by weight Quartz fine powder (average particle size 10 μm) 500 parts by weight The flexural modulus of this resin composition is 1.8 × 1 according to AST standard.
It was 0 10 Pa. When the anisotropy of the resin was evaluated by the ratio of the bending elastic modulus to the resin flow direction and the direction perpendicular to it, it was 1.0,
It was confirmed that the anisotropy was extremely low. Using the resin composition thus obtained, a split sleeve was manufactured by injection molding using the mold shown in Table 6.
【０１０５】[0105]
【表６】 [Table 6]
【０１０６】なお、射出条件は表７の通りであった。得
られた成形品の各種の寸法を表８に示す。The injection conditions are shown in Table 7. Table 8 shows various dimensions of the obtained molded product.
【０１０７】[0107]
【表７】 [Table 7]
【０１０８】[0108]
【表８】 [Table 8]
【０１０９】上述の様に寸法精度の良い成形品を得るこ
とができた。また、成形品の外径を測定した結果を図１
６に示す。外径値はほぼ長手方向で一定であり、特に成
形品の中央部では平坦な形状となっている。As described above, a molded product having good dimensional accuracy could be obtained. Moreover, the result of measuring the outer diameter of the molded product is shown in FIG.
6 is shown. The outer diameter value is almost constant in the longitudinal direction, and in particular, it has a flat shape in the center of the molded product.
【０１１０】また成形品の把持力，保持力の測定値はそ
れぞれ２０Ｎと４Ｎであり、割りスリーブとしての必要
な特性を満たしていた。ここで、ジルコニア製フェルー
ルを使用して、シングルモードファイバの接続試験を行
ったところ、表９、図１７および図１８に示すような結
果が得られた。なおファイバー端面の研磨条件は成形
（フィジカルコンタクト）研磨とした。図１９には反射
減衰量と接続損失の温度サイクル試験の結果を示してい
る（研磨条件：Ａｄ−ＰＣ研磨）。実施例１と同様、接
続特性の変動は認められない。Further, the measured values of the gripping force and the holding force of the molded product were 20 N and 4 N, respectively, which satisfied the characteristics required for the split sleeve. Here, when a connection test of a single mode fiber was performed using a zirconia ferrule, the results shown in Table 9, FIG. 17 and FIG. 18 were obtained. The polishing condition of the fiber end surface was molding (physical contact) polishing. FIG. 19 shows the result of a temperature cycle test of return loss and splice loss (polishing condition: Ad-PC polishing). As in Example 1, no change in connection characteristics was observed.
【０１１１】[0111]
【表９】 [Table 9]
【０１１２】以上のように本発明のプラスチック割りス
リーブはシングルモード接続用の割りスリーブとして充
分な特性を有していた。As described above, the plastic split sleeve of the present invention had sufficient characteristics as a split sleeve for single mode connection.
【０１１３】（実施例４−１１）実施例３において表１
０の組成の樹脂組成物を使用する他は同様にしてプラス
チック割りスリーブを製造した。いずれも実施例３と同
様優れた特性のプラスチック割りスリーブが得られた。(Example 4-11) Table 1 in Example 3
A plastic split sleeve was manufactured in the same manner except that a resin composition having a composition of 0 was used. In all cases, a plastic split sleeve having excellent characteristics as in Example 3 was obtained.
【０１１４】[0114]
【表１０】 [Table 10]
【０１１５】（比較例１−１０）本発明以外の樹脂組成
物を使用してプラスチック割りスリーブを製造した場合
の結果を表１１に示した。いずれも、機械的特性，成形
不良，着脱試験あるいは加速劣化試験において本発明に
比較して劣った特性となることが明らかとなった。(Comparative Example 1-10) Table 11 shows the results when a plastic split sleeve was produced using a resin composition other than the present invention. It has been clarified that all of them have inferior properties as compared with the present invention in mechanical properties, molding failure, attachment / detachment test or accelerated deterioration test.
【０１１６】[0116]
【表１１】 [Table 11]
【０１１７】（比較例１１）実施例１において使用する
金型としてスライドコア方式の金型を使用する他は同様
にしてプラスチック割りスリーブを作製した。得られた
成形品の偏芯量はＧ側で１０．３μｍ反Ｇ側で１２．５
μｍであり、偏芯特性が大幅に低下した。平均接続損失
は１．２ｄＢであり、シングルモード接続には使用でき
ない。Comparative Example 11 A plastic split sleeve was manufactured in the same manner except that a slide core type mold was used as the mold used in Example 1. The eccentricity of the obtained molded product is 10.3 μm on the G side and 12.5 on the opposite G side.
μm, and the eccentricity characteristics were significantly reduced. The average connection loss is 1.2 dB and cannot be used for single mode connection.
【０１１８】ことが明らかとなつた。It was made clear.
【０１１９】（比較例１２−１５）また、表１２には金
型部品加工および組み付け精度が不十分な場合に成形を
行った結果をまとめて示す。ここからわかるように、金
型寸法精度の低下は成形品の寸法精度の低下をもたら
し、主に、接続特性の低下をもたらすことがわかった。(Comparative Example 12-15) Further, Table 12 collectively shows the results of molding when the mold component processing and assembly accuracy were insufficient. As can be seen from the above, it was found that the decrease in the mold dimensional accuracy caused a decrease in the dimensional accuracy of the molded product and mainly the connection characteristics.
【０１２０】[0120]
【表１２】 [Table 12]
【０１２１】[0121]
【発明の効果】本発明によれば、シングルモードファイ
バおよびマルチモードファイバの接続に使用できる、接
続特性，信頼性，経済性に優れた光コネクタ用プラスチ
ック割りスリーブが得られる。According to the present invention, it is possible to obtain a plastic split sleeve for an optical connector which can be used for connecting a single mode fiber and a multimode fiber and is excellent in connection characteristics, reliability and economy.
【図１】光コネクタの接続前状態を示す断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing a state before connection of an optical connector.
【図２】光コネクタの接続状態を示す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing a connected state of an optical connector.
【図３】割りスリーブの斜視図である。FIG. 3 is a perspective view of a split sleeve.
【図４】割りスリーブに対するフェルールの嵌合状態を
示す側面図である。FIG. 4 is a side view showing a fitted state of the ferrule with respect to the split sleeve.
【図５】金型の断面図であり、（Ａ）は本発明の一実施
例に従う一体型コアピンを挿入した金型、（Ｂ）は本発
明の一実施例に従う一体型コアピン、（Ｃ）は従来のス
ライドコア方式のコアと割り部品とを用いた金型をそれ
ぞれ示す。5A and 5B are cross-sectional views of a mold, FIG. 5A is a mold in which an integrated core pin according to an embodiment of the present invention is inserted, FIG. 5B is an integrated core pin according to an embodiment of the present invention, and FIG. Shows a mold using a conventional slide core type core and split parts, respectively.
【図６】金型の概略構成図である。FIG. 6 is a schematic configuration diagram of a mold.
【図７】成形手順を示す断面図であり、（Ａ）は型閉
じ、（Ｂ）は射出・保圧・冷却（または加熱保持）、
（Ｃ）は型開き・突き出しの工程をそれぞれ示す。FIG. 7 is a cross-sectional view showing a molding procedure, (A) mold closing, (B) injection, pressure holding, cooling (or heating holding),
(C) shows the steps of mold opening and ejection, respectively.
【図８】実施例に係わる成形品外径の長さ方向の変化を
示す図と比較例に係わる成形品外径の長さ方向の変化を
示す図であり、（Ａ）は本発明の一実施例に従うポリエ
ーテルイミド樹脂組成物の場合、（Ｂ）は炭素繊維強化
ポリエーテルイミド樹脂組成物の場合、（Ｃ）はガラス
繊維強化液晶ポリマー樹脂組成物の場合をそれぞれ示
す。8A and 8B are diagrams showing changes in the outer diameter of the molded product according to the example in the lengthwise direction and diagrams showing changes in the outer diameter of the molded product according to the comparative example, where FIG. In the case of the polyetherimide resin composition according to the example, (B) shows the case of the carbon fiber reinforced polyetherimide resin composition, and (C) shows the case of the glass fiber reinforced liquid crystal polymer resin composition.
【図９】実施例に係わる成形品の接続損失特性の頻度分
布を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing a frequency distribution of connection loss characteristics of molded products according to an example.
【図１０】実施例に係わる成形品の着脱試験における反
射減衰量の変化を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing a change in return loss in a mounting / detaching test of a molded product according to an example.
【図１１】実施例に係わる成形品の温湿度サイクル試験
結果を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing a temperature / humidity cycle test result of a molded product according to an example.
【図１２】従来のジルコニア割りスリーブの温湿度サイ
クル試験結果を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing a temperature / humidity cycle test result of a conventional zirconia split sleeve.
【図１３】比較例に係わる成形品の接続損失特性の頻度
分布を示す図であり、（Ａ）は炭素繊維強化ポリエーテ
ルイミド樹脂組成物の場合、（Ｂ）はガラス繊維強化液
晶ポリマー樹脂組成物の場合をそれぞれ示す。FIG. 13 is a diagram showing a frequency distribution of connection loss characteristics of molded articles according to Comparative Examples, where (A) is a carbon fiber reinforced polyetherimide resin composition and (B) is a glass fiber reinforced liquid crystal polymer resin composition. Each case is shown.
【図１４】実施例に係わる成形品の接続損失特性の頻度
分布を示す図である。FIG. 14 is a diagram showing a frequency distribution of connection loss characteristics of molded products according to an example.
【図１５】実施例に係わる成形品の温湿度サイクル試験
結果を示す図である。FIG. 15 is a diagram showing a temperature / humidity cycle test result of a molded product according to an example.
【図１６】実施例に係わる成形品外径の長さ方向の変化
を示す図である。FIG. 16 is a diagram showing changes in the outer diameter of the molded product according to the example in the length direction.
【図１７】実施例に係わる成形品の接続損失特性の頻度
分布を示す図である。FIG. 17 is a diagram showing a frequency distribution of connection loss characteristics of molded products according to an example.
【図１８】実施例に係わる成形品の着脱試験における接
続損失の変化を示す図である。FIG. 18 is a diagram showing a change in connection loss in a mounting / demounting test of a molded product according to an example.
【図１９】実施例に係わる成形品の温湿度サイクル試験
結果を示す図である。FIG. 19 is a diagram showing a temperature / humidity cycle test result of a molded product according to an example.
１ スリット ２ フェルール ３ スリーブ ３ａ 係合部 ４ ハウジング ５ 光ファイバコード ６ コイルスプリング ７ ストップリング ８ プラグフレーム ８ａ 係合溝部 ９ ツマミ １０ ゴムホルダ ５０ キャビティ ５１ キャビティ部品 ５２ コアピン ５２ａ コアピン（一体型） ５３ 割り部品 ５４ 製品部 ５５ イジェクタ部 ５６ イジェクタピン ５７ スプルー ５８ ランナー ５９ ゲート ６０ パーティング面 ６１ 固定側型板 ６２ 金型 ６３ 可動側型板 ６４ 金型 ６５ ノズル ６６ シリンダー ６７ 成型品 Ａ 光コネクク用割りスリーブ Ｂ 接続アダプタ Ｋ１ 可動側金型 Ｋ２ 固定側金型 Ｐ 接続プラグ 1 Slit 2 Ferrule 3 Sleeve 3a Engagement Part 4 Housing 5 Optical Fiber Cord 6 Coil Spring 7 Stop Ring 8 Plug Frame 8a Engagement Groove 9 Knob 10 Rubber Holder 50 Cavity 51 Cavity Part 52 Core Pin 52a Core Pin (Integrated Type) 53 Split Part 54 Product part 55 Ejector part 56 Ejector pin 57 Sprue 58 Runner 59 Gate 60 Parting surface 61 Fixed side mold plate 62 Mold 63 Movable side mold plate 64 Mold 65 Nozzle 66 Cylinder 67 Molded product A Optical connector split sleeve B Connection adapter K1 Movable mold K2 Fixed mold P Connection plug
Claims (14)
ド同士を接続するアダプタ内に設けられ、各光ファイバ
コードの先端に取り付けられた各フェルールを両端に嵌
入させることにより光ファイバを光学的に接続する、側
面に一定幅のスリットが設けられた中空円筒状のプラス
チック割りスリーブであって、 前記割りスリーブが、樹脂を射出成形した場合の樹脂の
流動方向とその垂直方向の物性値の比で表した樹脂の異
方性の値が１．５以下の樹脂組成物を含んでなることを
特徴とする光コネクタ用プラスチック割りスリーブ。1. An optical fiber is optically connected by inserting ferrules, which are provided at the ends of the optical fiber cords and are provided in an adapter for connecting the optical fiber cords having the optical fibers incorporated therein, into both ends. , A hollow cylindrical plastic split sleeve provided with a slit of a certain width on the side surface, wherein the split sleeve is represented by a ratio of a physical property value in a flow direction of the resin when the resin is injection-molded and a vertical direction thereof. A plastic split sleeve for an optical connector, which comprises a resin composition having an anisotropy value of 1.5 or less.
徴とする請求項１記載の光コネクタ用プラスチック割り
スリーブ。2. The plastic split sleeve for an optical connector according to claim 1, wherein the physical property value is a bending elastic modulus.
樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂およびエポキシ樹脂よ
りなる群から選ばれた少なくとも一種の樹脂と、単結晶
無機針状結晶および石英微粉末よりなる群から選ばれた
少なくとも一種の無機物質とを含んでなる樹脂組成物を
含んでなることを特徴とする請求項１記載の光コネクタ
用プラスチック割りスリーブ。3. The split sleeve is selected from the group consisting of at least one resin selected from the group consisting of a polyetherimide resin, a polyether sulfone resin and an epoxy resin, and a group consisting of single crystal inorganic needle crystals and quartz fine powder. 2. A plastic split sleeve for an optical connector according to claim 1, comprising a resin composition containing at least one inorganic substance selected from the above.
の前記樹脂は、ポリエーテルイミドおよびポリエーテル
サルホン樹脂よりなる群から選ばれた少なくとも一種の
樹脂であり、前記無機物質は単結晶無機針状結晶である
ことを特徴とする請求項３記載の光コネクタ用プラスチ
ック割りスリーブ。4. The resin of the resin composition constituting the split sleeve is at least one resin selected from the group consisting of polyetherimide and polyethersulfone resins, and the inorganic substance is a single crystal inorganic needle. The plastic split sleeve for an optical connector according to claim 3, wherein the split sleeve is a crystal.
9 Ｐａ以上であることを特徴とする請求項４記載の光コ
ネクタ用プラスチック割りスリーブ。5. The flexural modulus of the resin composition is 5 × 10.
It is 9 Pa or more, The plastic split sleeve for optical connectors of Claim 4 characterized by the above-mentioned.
晶を２０〜６０重量％含有することを特徴とする請求項
４記載の光コネクタ用プラスチック割りスリーブ。6. The plastic split sleeve for an optical connector according to claim 4, wherein the resin composition contains the single crystal inorganic needle-shaped crystals in an amount of 20 to 60% by weight.
キシ樹脂組成物を含んでなることを特徴とする請求項３
記載の光コネクタ用プラスチック割りスリーブ。7. The resin composition comprises an epoxy resin composition containing fine quartz powder.
Plastic split sleeve for the optical connector described.
ａ以上であることを特徴とする請求項７記載の光コネク
タ用プラスチック割りスリーブ。8. The flexural modulus of the resin composition is 10 10 P.
The split sleeve for an optical connector according to claim 7, wherein the split sleeve is a or more.
〜９０重量％含有することを特徴とする請求項７記載の
光コネクタ用プラスチック割りスリーブ。9. The resin composition comprises 50 parts of the quartz fine powder.
The plastic split sleeve for an optical connector according to claim 7, wherein the content is about 90% by weight.
ード同士を接続するアダプタ内に設けられ、各光ファイ
バコードの先端に取り付けられた各フェルールを両端に
嵌入させることにより光ファイバを光学的に接続する、
側面に一定幅のスリットが設けられた中空円筒状の光コ
ネクタ用プラスチック割りスリーブの製造方法であっ
て、 樹脂を射出成形した場合の樹脂の流動方向とその垂直方
向の物性値の比で表した樹脂の異方性の値が１．５以下
の樹脂組成物を、成形品外径を決めるキャビティ部と、
割り部を規定する割り部品と一体化した、成形品内径を
決めるコアピンとを備えた金型を用いて射出成形するこ
とを特徴とする光コネクタ用プラスチック割りスリーブ
の製造方法。10. An optical fiber is optically connected by inserting each ferrule attached to the tip of each optical fiber cord provided in an adapter for connecting the optical fiber cords each having an optical fiber incorporated thereinto. To do
A method for manufacturing a hollow cylindrical plastic split sleeve for an optical connector with a slit of a certain width on the side surface, which is expressed as the ratio of the physical properties of the resin in the direction of flow and the direction in which the resin flows when injection molding is performed. A resin composition having a resin anisotropy value of 1.5 or less, and a cavity portion for determining the outer diameter of the molded product;
A method for producing a plastic split sleeve for an optical connector, which comprises performing injection molding using a mold having a core pin that determines an inner diameter of a molded product, which is integrated with a split component that defines a split portion.
特徴とする請求項１０記載の光コネクタ用プラスチック
割りスリーブの製造方法。11. The method for manufacturing a plastic split sleeve for an optical connector according to claim 10, wherein the physical property value is a bending elastic modulus.
イミド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂およびエポキシ
樹脂よりなる群から選ばれた少なくとも一種の樹脂と、
単結晶無機針状結晶および石英微粉末よりなる群から選
ばれた少なくとも一種の無機物質とを含んでなる樹脂組
成物を用いることを特徴とする請求項１０記載の光コネ
クタ用プラスチック割りスリーブの製造方法。12. At least one resin selected from the group consisting of a polyetherimide resin, a polyether sulfone resin and an epoxy resin as the resin composition,
11. A plastic split sleeve for an optical connector according to claim 10, wherein a resin composition containing at least one inorganic substance selected from the group consisting of single crystal inorganic needle-like crystals and quartz fine powder is used. Method.
イミドおよびポリエーテルサルホン樹脂よりなる群から
選ばれた少なくとも一種の樹脂と、単結晶無機針状結晶
とを含んでなる樹脂組成物を用いることを特徴とする請
求項１２記載の光コネクタ用プラスチック割りスリーブ
の製造方法。13. A resin composition comprising at least one resin selected from the group consisting of polyetherimide and polyethersulfone resins and single crystal inorganic needle crystals as the resin composition. The method for manufacturing a plastic split sleeve for an optical connector according to claim 12.
含有するエポキシ樹脂組成物を用いることを特徴とする
請求項１２記載の光コネクタ用プラスチック割りスリー
ブの製造方法。14. The method for producing a plastic split sleeve for an optical connector according to claim 12, wherein an epoxy resin composition containing fine quartz powder is used as the resin composition.
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|---|---|---|---|
| JP07411497A JP3314805B2 (en) | 1996-03-29 | 1997-03-26 | Plastic split sleeve for optical connector and method of manufacturing the same |
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