JPH09299987A

JPH09299987A - 間欠曝気法

Info

Publication number: JPH09299987A
Application number: JP14665796A
Authority: JP
Inventors: Toru Yamaguchi; 徹山口; Kaoru Ogura; 薫小倉; Masahide Hirokawa; 雅英広川
Original assignee: DORIKO KK
Current assignee: DORIKO KK
Priority date: 1996-05-16
Filing date: 1996-05-16
Publication date: 1997-11-25
Anticipated expiration: 2016-05-16
Also published as: JP2987103B2

Abstract

(57)【要約】【課題】流入汚水の負荷変動の変動に追従して、自動的
に最適運転条件での処理を可能にする間欠曝気法を提供
する。【解決手段】好気工程において、反応槽内の溶存酸素
（ＤＯ）濃度の測定結果に基づき反応槽に供給する空気
量を制御し、以て、ＤＯ濃度を所定の値（ＤＯ₀）に保
持することにより汚水を処理する間欠曝気法であって、
好気工程における反応槽内のＤＯ濃度をＤＯ₀に保持す
べき時間の１日の合計Ｔ₀を予め求めておき、間欠曝気
サイクルの１日の回数をＭとし、当日の第ｉ回目（但
し、１≦ｉ≦Ｍ）の間欠曝気サイクルにおいて、反応槽
内のＤＯ濃度がＤＯ₀に保持された時間をＴ_iとしたと
き、Ｔ₀とＴ_iの１日の合計との差ΔＴに基づき、翌日の
各間欠曝気サイクルにおける好気工程の開始から反応槽
のＤＯ濃度がＤＯ₀となる迄の供給酸素量を制御する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、下水や産業廃水等
の汚水を硝化−脱窒処理するのに適した汚水の処理方法
に関し、より具体的には、効果的に制御された新規の間
欠曝気法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、汚水を硝化−脱窒処理する方法と
して、回分式やオキシデーションディッチ法（ＯＤ法）
が知られている。しかしながら、回分法は複数の反応槽
を必要とする場合があり、この場合には処理設備の設置
面積が広くなるだけでなく、処理設備への汚水の流入量
変動に対する調整が複雑である。ＯＤ法は、反応槽内に
好気性でも嫌気性でもない中間状態の領域が生じ、反応
槽内に無駄なスペースが生じる。

【０００３】これらの回分法やＯＤ法の問題を解決し、
広い設置面積を必要とせず、効率よく汚水を硝化−脱窒
処理することができ、しかも操作が容易であり、特に小
規模な汚水の硝化−脱窒処理を効率よく行うことができ
る方法として、間欠曝気法が知られている。この間欠曝
気法においては、汚水を反応槽内に連続的に供給しなが
ら、反応槽内を好気工程と嫌気工程とに交互に切替え
る。汚水中に含まれる窒素に関しては、好気工程におい
て、硝化菌の働きによってアンモニア性窒素が硝酸性窒
素に酸化され、嫌気工程において、脱窒菌の働きにより
硝酸性窒素は窒素ガスに還元され、汚水から窒素が除去
される。

【０００４】一方、汚水中に含まれるリンに関しては、
細胞内にリンを多量に蓄積する性質を有する活性汚泥を
利用する。即ち、かかる活性汚泥は、好気条件において
リンを吸収し、嫌気条件においてはリンを吐き出す。従
って、好気条件でリンの吸収を行い、リンを多量に吸収
した活性汚泥を余剰汚泥として処理系から除去すること
によって、汚水からのリンの除去が可能である。

【０００５】間欠曝気法は、例えば、特開平１−３１０
７９８号公報や特開平５−５００９３号公報、特開平５
−２３７４９５号公報、特開平５−２３７４９６号公報
から公知である。特開平１−３１０７９８号公報に開示
された間欠曝気法においては、反応槽の内部に撹拌装置
と曝気装置とを併設し、撹拌装置によって反応槽内の汚
水を連続的に撹拌しながら、曝気装置により間欠的に曝
気する。こうして、所定の時間毎に反応槽内を好気状態
と嫌気状態とに交互に切替えることによって、汚水の硝
化−脱窒処理を行う。

【０００６】特開平５−５００９３号公報に開示された
間欠曝気法においては、間欠１サイクルにおける空気を
供給しない嫌気時間帯と空気を供給する好気時間帯とを
所定の割合に定めて運転すると共に、好気時間帯中、反
応槽内の溶存酸素濃度（以下、ＤＯ濃度と呼ぶ場合があ
る）が所定の値を上回ったときには、空気の供給量及び
／又は撹拌機の回転数を低減させる。特開平５−２３７
４９５号公報に開示された間欠曝気法においては、好気
時間帯において、空気供給の開始から反応槽内のＤＯ濃
度が所定値に達するまでの間においては、空気の供給量
及び／又は撹拌機の回転数を増大して運転する。特開平
５−２３７４９６号公報に開示された間欠曝気法におい
ては、好気時間帯において、空気供給の開始から反応槽
内ＤＯ濃度が所定値に達するまでの間においては、空気
の供給量及び／又は撹拌機の回転数を増大して運転する
と共に、反応槽内のＤＯ濃度が所定の値を上回ったとき
には、空気の供給量及び／又は撹拌機の回転数を低減し
て運転する。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】以上の特許公開公報に
開示された間欠曝気法は、極めて効率のよい汚水の硝化
−脱窒処理方法である。しかしながら、通常、反応槽へ
流入する汚水の負荷は変動する。例えば、家庭用廃水を
処理する場合、月曜日から金曜日までの流入汚水の負荷
は概ね一定であり、土曜日及び日曜日は負荷が増大する
傾向が強い。また、季節に依って汚水の平均水温が変動
するために、活性汚泥の硝化反応速度が変動する。上述
の特許公開公報に開示された間欠曝気法においては、こ
のような流入汚水の負荷変動や活性汚泥の硝化反応速度
の変動に追従して、自動的に最適運転条件にて間欠曝気
を行うことは困難である。

【０００８】活性汚泥は、好気条件において酸化還元電
位（ＯＲＰ）値が正のときにはリンを吸収し、嫌気条件
においてＯＲＰ値が負の値のときにはリンを吐き出す。
一般に、連続曝気を行う場合、ＯＲＰ値は正となる。従
って、好気条件でリンの吸収を行い、リンを多量に吸収
した活性汚泥を余剰汚泥として処理系から除去すること
によって、脱リンが可能である。言い換えれば、間欠曝
気法においては、嫌気工程においてＯＲＰ値が負となる
傾向にあり、処理汚水中にリンが放出される虞がある。
また、処理汚水が嫌気状態に置かれると、脱リンのため
に凝集剤を処理汚水に添加してもリンの除去が困難とな
る。上記の特許公開公報に開示された間接曝気法には、
汚水からのリンの除去に関して何等触れられていない。

【０００９】従って、本発明の第１の目的は、流入汚水
の負荷変動や活性汚泥の硝化反応速度の変動に追従し
て、自動的に最適運転条件にて汚水の硝化−脱窒処理を
行うことを可能にする間欠曝気法を提供することにあ
る。更に、本発明の第２の目的は、第１の目的に加え、
確実に汚水からのリンの除去を行い得る間欠曝気法を提
供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記の第１の目的を達成
するための本発明の第１の態様に係る間欠曝気法は、汚
水を反応槽内に連続的に供給しながら該反応槽内を好気
工程と嫌気工程とに交互に切替え、好気工程において、
反応槽内の溶存酸素濃度の測定結果に基づき反応槽に供
給する空気量を制御し、以て、反応槽内の溶存酸素濃度
を所定の値に保持することにより汚水を処理する間欠曝
気法であって、好気工程における反応槽内の溶存酸素濃
度を該所定の値に保持すべき時間の１日の合計Ｔ₀を予
め求めておき、好気工程と嫌気工程から成る間欠曝気サ
イクルの１日の回数をＭとし、当日の第ｉ回目（但し、
１≦ｉ≦Ｍ）の間欠曝気サイクルにおいて、反応槽内の
溶存酸素濃度が該所定の値に保持された時間をＴ_iとし
たとき、（イ）下記の式（１）に基づき求められた差Δ
Ｔが正の値の場合、翌日の各間欠曝気サイクルにおける
好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所定の値
となる迄の供給酸素量を、当日の好気工程の開始から反
応槽の溶存酸素濃度が該所定の値となる迄の供給酸素量
よりも増加させ、（ロ）差ΔＴが負の値の場合、翌日の
各間欠曝気サイクルにおける好気工程の開始から反応槽
の溶存酸素濃度が該所定の値となる迄の供給酸素量を、
当日の好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所
定の値となる迄の供給酸素量よりも減少させ、（ハ）差
ΔＴが概ね零の場合、翌日の各間欠曝気サイクルにおけ
る好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所定の
値となる迄の供給酸素量を、当日の好気工程の開始から
反応槽の溶存酸素濃度が該所定の値となる迄の供給酸素
量と同じとすることを特徴とする。

【００１１】

【数４】

【００１２】季節に依って汚水の平均水温が変動する結
果、活性汚泥の硝化反応速度が変動する。これに対処す
るために、本発明の第１の態様に係る間欠曝気法におい
ては、季節による補正値ΔＴ_{0_S}を上記式（１）の右辺
に加えてもよい。即ち、夏場においては、水温が高く、
活性汚泥の硝化反応速度は早い。逆に、冬場において
は、水温が低く、活性汚泥の硝化反応速度は遅い。従っ
て、夏場にあっては活性汚泥の全反応に要する時間は短
くなり、Ｔ_iの合計値は大きな値となる傾向にある。一
方、冬場にあっては、活性汚泥の全反応に要する時間は
長くなり、Ｔ_iの合計値は小さな値となる傾向にある。
それ故、夏場あるいは冬場に適した補正値ΔＴ_{0_S}（正
の値若しくは負の値）を上記の式（１）の右辺に加える
ことが望ましい。尚、夏場の補正値ΔＴ_{0_S}と冬場の補
正値ΔＴ_{0_S}のそれぞれは、実験にて求めればよい。

【００１３】また、例えば、家庭用廃水を処理する場
合、月曜日から金曜日までの流入汚水の負荷は概ね一定
であり、土曜日及び日曜日は負荷が増大する傾向が強
い。このような、反応槽に流入する汚水の日々の負荷変
動に確実に対処するために、前記Ｔ₀を曜日毎に変え、
当日のＴ₀の値をＴ_{0_1}、翌日のＴ₀の値をＴ_{0_2}としたと
き、式（１）の代わりに下記の式（２）を用いてΔＴを
求めることが好ましい。尚、季節による補正値ΔＴ_{0_S}
を下記の式（２）の右辺に加えてもよい。これによっ
て、一層安定した間欠曝気法を実施することができる。

【００１４】

【数５】

【００１５】上記の第１の態様に係る間欠曝気法におい
ては、１日を基準処理サイクルとしている。一方、以下
に説明する本発明の第２の態様に係る間欠曝気法におい
ては、間欠曝気サイクルのＮ回（但し、Ｎ≧２）を基準
処理サイクルとしている。

【００１６】即ち、上記の第１の目的を達成するための
本発明の第２の態様に係る間欠曝気法は、汚水を反応槽
内に連続的に供給しながら該反応槽内を好気工程と嫌気
工程とに交互に切替え、好気工程において、反応槽内の
溶存酸素濃度の測定結果に基づき反応槽に供給する空気
量を制御し、以て、反応槽内の溶存酸素濃度を所定の値
に保持することにより汚水を処理する間欠曝気法であっ
て、好気工程と嫌気工程から成る間欠曝気サイクルのＮ
回（但し、Ｎ≧２）において反応槽内の溶存酸素濃度を
該所定の値に保持すべき時間の合計Ｔ_Nを予め求めてお
き、ｉ回前（但し、１≦ｉ≦Ｎ）の間欠曝気サイクルに
おいて、反応槽内の溶存酸素濃度が該所定の値に保持さ
れた時間をＴ_iとしたとき、（イ）下記の式（３）に基
づき求められた差ΔＴが正の値の場合、今回の間欠曝気
サイクルにおける好気工程の開始から反応槽の溶存酸素
濃度が該所定の値となる迄の供給酸素量を、Ｎ回前から
前回までの好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が
該所定の値となる迄の供給酸素量の平均値よりも高く
し、（ロ）差ΔＴが負の値の場合、今回の間欠曝気サイ
クルにおける好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度
が該所定の値となる迄の供給酸素量を、Ｎ回前から前回
までの好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所
定の値となる迄の供給酸素量の平均値よりも低くし、
（ハ）差ΔＴが概ね零の場合、今回の間欠曝気サイクル
における好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該
所定の値となる迄の供給酸素量を、Ｎ回前から前回まで
の好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所定の
値となる迄の供給酸素量の平均値と同じとすることを特
徴とする。

【００１７】

【数６】

【００１８】尚、Ｎの値は２以上であればよく、好まし
くは３以上６以下である。但し、Ｎの値はこの値に限定
されるものではなく、汚水の負荷や間欠曝気装置に依存
して、適宜決定すればよい。

【００１９】本発明の間欠曝気法においては、汚水を反
応槽内に連続的に供給しながら反応槽内を好気工程と嫌
気工程とに交互に切替える。好気工程においては、反応
槽内の汚水を撹拌しながら、汚水に空気を供給し、有機
物の酸化と、硝化菌の働きによるアンモニア性窒素の硝
酸性窒素への酸化（硝化）を行う。好気工程の終了に引
き続き、嫌気工程が実行される。この嫌気工程において
は、反応槽内の汚水を撹拌し続ける一方、汚水への空気
の供給を停止する。尚、嫌気工程において、汚水の撹拌
を停止してもよい。嫌気工程において、脱窒菌の働きに
より硝酸性窒素は窒素ガスに還元され、窒素が汚水から
除去される。好気工程と嫌気工程から成る間欠曝気サイ
クルの１日の回数Ｍは、通常、数回から十数回である。

【００２０】本発明の間欠曝気法において、反応槽内の
ＤＯ濃度の測定は、溶存酸素濃度計（ＤＯ計）にて測定
すればよい。反応槽に供給する空気量の制御は、ＤＯ計
による測定結果を、例えば、コンピュータから成る演算
装置にて演算し、その結果に基づきインバータの周波数
を制御することによって、送風機から吐出され反応槽内
の汚水に供給される空気量を制御する方式を挙げること
ができる。但し、このような方式に限定するものではな
い。これによって、反応槽内のＤＯ濃度を所定の値（Ｄ
Ｏ₀）に保持することができる。ここで、反応槽内のＤ
Ｏ濃度が、所定の値（ＤＯ₀）の０．９倍から１．１
倍、望ましくは０．９５倍から１．０５倍の間の範囲に
入っている場合には、反応槽内のＤＯ濃度は所定の値
（ＤＯ₀）に保持されているものとする。尚、反応槽内
のＤＯ濃度を所定の値（ＤＯ₀）に保持しない場合、反
応槽内のＤＯ濃度の値は増加する一方である。それ故、
送風機の運転エネルギーの浪費となるばかりか、図７に
示すように、嫌気工程の時間が短くなるため、間欠曝気
サイクルを延長する必要が生じる。尚、図７において、
点線で示されたＤＯ濃度の変化は、反応槽内のＤＯ濃度
を所定の値（ＤＯ₀）に保持した場合の変化である。本
発明の間欠曝気法においては、好気工程において、反応
槽内のＤＯ濃度の測定結果に基づき反応槽に供給する空
気量を制御し、以て、反応槽内のＤＯ濃度を所定の値
（ＤＯ₀）に保持するので、過曝気を防止することがで
き、エネルギー消費の低減を達成でき、しかも、後述す
るように嫌気工程の時間が安定する。

【００２１】ＤＯ濃度の所定の値（ＤＯ₀）は、汚水の
水温を考慮した経験値あるいは実験値であり、後述する
ように、汚水の硝化の完了を確実に確認し得る値とす
る。一般には、夏場は所定の値（ＤＯ₀）を低くし、冬
場は高くする。夏場におけるＤＯ濃度の所定の値（ＤＯ
₀）として１ｍｇ／リットル、冬場におけるＤＯ濃度の
所定の値（ＤＯ₀）として２ｍｇ／リットルを例示する
ことができる。

【００２２】好気工程における反応槽内のＤＯ濃度を所
定の値（ＤＯ₀）に保持すべき時間の１日の合計Ｔ₀は、
活性汚泥の硝化反応速度等に基づき、以下の操作、実験
によって予め求めておくことができる。尚、以下、本発
明の第２の態様に係る間欠曝気法に関しては、以下の説
明における「１日」等を「Ｎ回」等と、適宜読み替えれ
ばよいので、本発明の第１の態様に係る間欠曝気法に関
して、専ら説明する。

【００２３】活性汚泥の反応においては、有機物の分解
に続き、硝化菌の働きによってアンモニア性窒素が硝酸
性窒素に酸化（硝化）される。尚、以下、これらの反応
を総称して、活性汚泥の全反応と呼ぶ。この活性汚泥の
全反応に必要とされる１日当たりの時間は、有機物の分
解時間と硝化時間の合計に相当する。ここで、以下の表
１のように変数を定義する。

【００２４】

【表１】Ｂ₀・・・ＢＯＤ総量（ｋｇ／日）＝流入ＢＯ
Ｄ量（ｋｇ／ｍ³）×流入汚水量（ｍ³／日）Ｎ₀・・・窒素総量（ｋｇ／日）＝流入全窒素量（ｋｇ
／ｍ³）×流入汚水量（ｍ³／日）Ｋ_b・・・ＢＯＤ分解速度（ｋｇＢＯＤ／ｋｇＭＬＳＳ
・ｈｒ）Ｋ_n・・・硝化速度（ｋｇＮ／ｋｇＭＬＳＳ・ｈｒ）Ｍ_L・・・反応槽内の汚泥量（ｋｇ）＝汚泥濃度（ｋｇ
／ｍ³）×反応槽容量（ｍ³）Ｄ_b・・・ＢＯＤ分解時間（ｈｒ／日）Ｄ_n・・・硝化時間（ｈｒ／日）

【００２５】ＢＯＤ分解速度（Ｋ_b）は、以下の式
（４）で表される。

【００２６】

【数７】Ｋ_b＝（Ｂ₀／２４）／（Ｍ_L×Ｄ_b）式（４）

【００２７】従って、ＢＯＤ分解時間（Ｄ_b）は、式
（４）を変形し、更に、ＢＯＤ分解速度（Ｋ_b）を実験
によって求め、また、ＢＯＤ総量（Ｂ₀）及び反応槽内
の汚泥量（Ｍ_L）を適宜設定することによって、以下の
式（５）から求めることができる。

【００２８】

【数８】Ｄ_b＝（Ｂ₀／２４）／（Ｍ_L×Ｋ_b）式（５）

【００２９】硝化速度（Ｋ_n）は、以下の式（６）で表
される。

【００３０】

【数９】Ｋ_n＝（Ｎ₀／２４）／（Ｍ_L×Ｄ_n）式（６）

【００３１】従って、硝化時間（Ｄ_n）は、式（６）を
変形、更に、硝化速度（Ｋ_n）を実験によって求め、ま
た、窒素総量（Ｎ₀）及び反応槽内の汚泥量（Ｍ_L）を適
宜設定することによって、以下の式（７）から求めるこ
とができる。

【００３２】

【数１０】Ｄ_n＝（Ｎ₀／２４）／（Ｍ_L×Ｋ_n）式（７）

【００３３】一般に、脱窒の際においては、窒素量の３
倍に相当する流入有機物が消費される。従って、かかる
関係を考慮すると、式（５）は、以下のように修正する
ことができる。

【００３４】

【数１１】Ｄ_b＝｛（Ｂ₀−３×Ｎ₀）／２４｝／（Ｍ_L×Ｋ_b）式（８）

【００３５】従って、１日あたりの全反応に要する時間
Ｄ_TOTAL（時間／日）は、式（８）と式（７）の和とな
る。

【００３６】

【数１２】Ｄ_TOTAL＝Ｄ_b＋Ｄ_n ＝｛（Ｂ₀−３×Ｎ₀）／２４｝／（Ｍ_L×Ｋ_b）＋（Ｎ₀／２４）／（Ｍ_L×Ｋ_n）式（９）

【００３７】本発明の間欠曝気法においては、式（９）
から得られた１日あたりの全反応に要する時間（Ｄ
_TOTAL）を各好気工程に割り当てる。即ち、好気工程と
嫌気工程から成る間欠曝気サイクルの１日の回数をＭと
すれば、１回の好気工程における反応期間Ｄ_Mは、Ｄ_M＝Ｄ_TOTAL／Ｍ式（１０）となる。

【００３８】尚、本発明の第２の態様に係る間欠曝気法
においては、１日当たりの間欠曝気サイクル数を設定
し、かかる間欠曝気サイクル数で全反応に要する時間
（Ｄ_TOTA _L）を除することで、１回の好気工程における
反応期間Ｄを求めることができる。

【００３９】各好気工程におけるこの反応期間（Ｄ_M）
内において、反応槽内のＤＯ濃度は、溶存酸素が活性汚
泥の反応に消費されるために、低い値となる（図１参
照）。活性汚泥の全反応が完了すると、消費される酸素
量は減少する。その結果、反応槽内のＤＯ濃度は急激に
上昇する。

【００４０】以上の反応期間（Ｄ_M）に関する議論は、
あくまでも１日当たりあるいは単位時間当たりのＢＯＤ
総量や窒素総量が一定として議論したものであり、実際
には汚水の流入量や、流入ＢＯＤ量、流入全窒素量とい
った負荷の変動が伴う。従って、実際の反応期間は変動
する。

【００４１】反応期間（Ｄ_M）を一定とした場合、流入
汚水の負荷が過剰となったとき、反応期間（Ｄ_M）内に
は活性汚泥の全反応が完了しなくなる。このような場合
にあっては、反応槽内のＤＯ濃度は低いままであり、反
応が完了した場合と区別が付かない。従って、従来の技
術あるいは本発明においては、この反応期間（Ｄ_M）に
引き続き、補助期間を設け、この補助期間の間において
も引き続き反応槽内の汚水に空気を供給する。そして、
反応期間（Ｄ_M）と補助期間の合計を好気工程の期間
（時間）とし、かかる好気工程の期間（時間）を一定と
している。このような補助期間を設けることによって、
活性汚泥の全反応が完了したか否かを検知することがで
きる。即ち、活性汚泥の全反応が完了した後には消費さ
れる酸素量が減少するので、反応槽内のＤＯ濃度は急激
に上昇する。それ故、補助期間内に反応槽内のＤＯ濃度
の増加が認められたならば、活性汚泥の全反応が完了し
たことになる。通常、反応期間（Ｄ_M）と補助期間の合
計である好気工程の時間は４０乃至６０分であり、反応
期間（Ｄ_M）の時間は１０乃至２０分であり、補助期間
の時間は２０乃至５０分である。尚、補助期間の内、反
応槽内のＤＯ濃度をＤＯ₀に制御する時間は１０乃至４
０分とすることが好ましい。好気工程の期間（時間）を
一定としているので、流入汚水の負荷変動によって反応
期間（Ｄ_M）が長くなれば補助期間は短くなり、反応期
間（Ｄ_M）が短くなれば補助期間は長くなる。即ち、補
助期間の時間は流入汚水の負荷によって変動する。

【００４２】流入汚水の負荷が、ＢＯＤ総量（Ｂ₀）、
窒素総量（Ｎ₀）、ＢＯＤ分解速度（Ｋ_b）、硝化速度
（Ｋ_n）、反応槽内の汚泥量（Ｍ_L）等の設定値（これら
は流入汚水の負荷の設定値であり、以下、単に負荷設定
値と呼ぶ）と略等しい場合の間欠曝気サイクルにおける
ＤＯ濃度の変化を、図１に模式的に示す。流入汚水の負
荷が負荷設定値より多い場合の間欠曝気サイクルにおけ
るＤＯ濃度の変化を、図２の（Ａ）に模式的に示し、流
入汚水の負荷が負荷設定値より極めて多い場合の間欠曝
気サイクルにおけるＤＯ濃度の変化を、図２の（Ｂ）に
模式的に示す。図２の（Ａ）に示す場合における反応期
間は、図１に示す場合の反応期間よりも長くなる。然る
に、好気工程の期間（時間）は一定であるが故に、反応
槽内のＤＯ濃度が所定の値（ＤＯ₀）に保持された時間
Ｔ_iは短くなる。図２の（Ｂ）に示す場合における反応
期間は、図２の（Ａ）に示す場合の反応期間よりも更に
長くなる。然るに、好気工程の期間（時間）は一定であ
るが故に、反応槽内のＤＯ濃度が所定の値（ＤＯ₀）に
保持された時間Ｔ_iは「０」となる。一方、流入汚水の
負荷が負荷設定値より小さい場合の間欠曝気サイクルに
おけるＤＯ濃度の変化を、図３に模式的に示す。図３に
示す場合における反応期間は、図１に示す場合の反応期
間よりも短くなるが、好気工程の期間（時間）は一定で
あるが故に、反応槽内のＤＯ濃度が所定の値（ＤＯ₀）
に保持された時間Ｔ_iは長くなる。尚、図２及び図３に
おいて、破線は、流入汚水の負荷が負荷設定値と略等し
い場合の間欠曝気サイクルにおけるＤＯ濃度の変化（図
１参照）を示す。

【００４３】間欠曝気サイクルにおける好気工程の開始
から反応槽の溶存酸素濃度が所定の値（ＤＯ₀）となる
迄の供給酸素量の標準的な値ＡＩＲ_STDを、予め試験に
よって決定しておく。そして、式（１０）から求められ
た１回の好気工程における反応期間Ｄ_M及び補助期間の
設定値、溶存酸素濃度の所定の値（ＤＯ₀）、供給酸素
量の標準的な値ＡＩＲ_STDに基づき、試験を繰り返し、
１回の好気工程における反応槽内の溶存酸素濃度が所定
の値（ＤＯ₀）に保持される時間ｔ₀を決定する。そし
て、この時間ｔ₀をＭ倍すれば、好気工程における反応
槽内の溶存酸素濃度を該所定の値に保持すべき時間の１
日の合計Ｔ₀が求まる。

【００４４】通常、嫌気工程の時間は、６０乃至８０分
である。嫌気工程においては、好気工程において上昇し
た反応槽内のＤＯ濃度が０ｍｇ／リットルとなる迄に或
る時間が必要とされる。汚水中の窒素の除去は、ＤＯ濃
度が０ｍｇ／リットルとなってから始まるので、反応槽
内のＤＯ濃度が出来る限り短時間で０ｍｇ／リットルと
なることが好ましい。本発明の間欠曝気法においては、
好気工程において、反応槽内のＤＯ濃度を所定の値（Ｄ
Ｏ₀）に保持するので、反応槽内のＤＯ濃度が０ｍｇ／
リットルとなる時間は概ね一定となる。尚、嫌気工程に
おいては、反応槽内のＤＯ濃度が０ｍｇ／リットルとな
った後、２０分乃至６０分の間、この状態が保持され
る。嫌気工程においては、反応槽内の汚水の撹拌を行っ
ても、行わなくともよい。あるいは又、各嫌気工程の終
了直前においてのみ反応槽内の汚水の撹拌を行ってもよ
い。

【００４５】本発明の間欠曝気法においては、好気工程
における（より具体的には、この補助期間における）反
応槽内の溶存酸素濃度を所定の値（ＤＯ₀）に保持すべ
き時間の１日の合計Ｔ₀を、先に説明したように、予め
求めておく。あるいは又、好気工程と嫌気工程から成る
間欠曝気サイクルのＮ回（但し、Ｎ≧２）において反応
槽内の溶存酸素濃度を所定の値に保持すべき時間の合計
Ｔ_Nを予め求めておく。

【００４６】そして、当日の第ｉ回目（但し、１≦ｉ≦
Ｍ）の間欠曝気サイクルにおいて、反応槽内のＤＯ濃度
が所定の値（ＤＯ₀）に保持された時間Ｔ_iを求める。こ
の時間Ｔ_iは、反応槽内に配設されたＤＯ計の値が所定
の値（ＤＯ₀）となってから好気工程が終わるまでの時
間として求めることができる。尚、好気工程の時間は一
定とする。そして、式（１）から差ΔＴを求める。尚、
時間Ｔ_iの合計は、シーケンサーやコンピュータ等の演
算装置を用いて容易に行うことができる。

【００４７】式（１）に基づき求められた差ΔＴが正の
値の場合、Ｔ_iの合計時間がＴ₀よりも短い。即ち、当日
の流入汚水の負荷が負荷設定値よりも高く、当日の反応
期間の合計がＤ_TOTALを超えているが故に、補助期間に
おける時間Ｔ_iの合計がＴ₀よりも短くなっている。それ
故、翌日の流入汚水の負荷が負荷設定値よりも高くなる
であろうことが予測される。従って、翌日の各間欠曝気
サイクルにおける好気工程の開始から反応槽のＤＯ濃度
が所定の値（ＤＯ₀）となる迄の供給酸素量（ＡＩＲ₂）
を、当日の好気工程の開始から反応槽のＤＯ濃度が所定
の値（ＤＯ₀）となる迄の供給酸素量（ＡＩＲ₁）よりも
増加させる。具体的には、例えば、差ΔＴの値に基づ
き、コンピュータ等の演算装置を用いて、供給酸素量
（ＡＩＲ₂）を供給するために必要とされるインバータ
の周波数を決定し、かかる周波数の制御によって送風機
から吐出され反応槽内の汚水に供給される空気量を制御
すればよい。尚、インバータの運転周波数を、例えば、
予め３０〜１００％の範囲内で数段階に設定しておき、
演算装置からの指令で所定の周波数が選択されるように
構成すればよい。このような操作を行うことによって、
翌日の各好気工程における反応期間（Ｄ_M）内における
酸素供給量が増加し、翌日の各好気工程における反応期
間（Ｄ_M）を当日よりも短くすることができる。即ち、
翌日の流入汚水の負荷の増加に確実に対処することがで
きる。

【００４８】式（１）に基づき求められた差ΔＴが負の
値の場合、Ｔ_iの合計時間がＴ₀よりも長い。即ち、当日
の流入汚水の負荷が負荷設定値よりも低く、当日の反応
期間の合計がＤ_TOTALを下回っているが故に、補助期間
における時間Ｔ_iの合計がＴ₀よりも長くなっている。そ
れ故、翌日の流入汚水の負荷が負荷設定値よりも低くな
るであろうことが予測される。従って、翌日の各間欠曝
気サイクルにおける好気工程の開始から反応槽のＤＯ濃
度が所定の値（ＤＯ₀）となる迄の供給酸素量（ＡＩ
Ｒ₂）を、当日の好気工程の開始から反応槽のＤＯ濃度
が所定の値（ＤＯ₀）となる迄の供給酸素量（ＡＩＲ₁）
よりも減少させる。このような操作を行うことによっ
て、翌日の各好気工程における反応期間（Ｄ_M）内にお
ける酸素供給量が減少し、翌日の各好気工程における反
応期間（Ｄ_M）を当日よりも長くすることができる。即
ち、汚水の負荷の減少に確実に対処することができ、且
つ、不要なエネルギーの消費を抑制することができる。

【００４９】また、差ΔＴが概ね零の場合、当日の流入
汚水の負荷は負荷設定値と略等しい。それ故、翌日の流
入汚水の負荷は負荷設定値と略等しくなるであろうこと
が予測される。従って、翌日の各間欠曝気サイクルにお
ける好気工程の開始から反応槽のＤＯ濃度が所定の値
（ＤＯ₀）となる迄の供給酸素量（ＡＩＲ₂）を、当日の
好気工程の開始から反応槽のＤＯ濃度が所定の値（ＤＯ
₀）となる迄の供給酸素量（ＡＩＲ₁）と同じとすればよ
い。

【００５０】尚、差ΔＴと、翌日の各間欠曝気サイクル
における好気工程の開始から反応槽のＤＯ濃度が所定の
値（ＤＯ₀）となる迄の供給酸素量（ＡＩＲ₂）のＡＩＲ
₁に対する増減量との関係は、予め実験や試験にて求め
ておけばよい。また、差ΔＴが概ね零であるとは、｜Δ
Ｔ／Ｔ₀｜の値が０．１以内にあると規定する。尚、こ
の｜ΔＴ／Ｔ₀｜の値は、間欠曝気装置や流入汚水の条
件等に依存して、実験等により適宜決定すればよい。

【００５１】尚、本発明の第２の態様に係る間欠曝気法
においても、上述したと同様の操作を行えばよい。

【００５２】本発明においては、このような操作を行う
ので、流入汚水の負荷変動に対応した間欠曝気法の実施
が容易に行え、しかも、汚水処理性能が一層安定する。

【００５３】先に説明したように、活性汚泥は、好気条
件において酸化還元電位（ＯＲＰ）値が正のときにはリ
ンを吸収し、嫌気条件においてＯＲＰ値が負の値のとき
にはリンを吐き出す。一般に、連続曝気を行う場合、Ｏ
ＲＰ値は正となる。従って、好気条件でリンの吸収を行
い、リンを多量に吸収した活性汚泥を余剰汚泥として処
理系から除去することによって、脱リンが可能である。
言い換えれば、間欠曝気法においては、嫌気工程におい
てＯＲＰ値が負となる傾向にあり、処理汚水中にリンが
放出される虞がある。また、処理汚水が嫌気状態に置か
れると、脱リンのために凝集剤を処理汚水に添加しても
リンの除去が困難となる。上記の第２の目的を達成する
ための本発明の第１若しくは第２の態様に係る間欠曝気
法においては、反応槽の下流に連続曝気槽を備え、反応
槽内で処理された処理汚水を該連続曝気槽で連続的に曝
気処理する。これによって、連続曝気槽は好気状態とな
り、処理汚水からのリンの除去を確実に行うことができ
る。尚、連続曝気槽における処理汚水の滞留時間は３０
分乃至６０分とすることが好ましい。リンの高率除去を
行う場合には、ＰＡＣ（ポリ塩化アルミニウム）や塩化
第２鉄等の凝集剤を連続曝気槽内の処理汚水に添加すれ
ばよい。

【００５４】本発明の第１若しくは第２の態様に係る間
欠曝気法においては、各嫌気工程において反応槽内の汚
水の撹拌を行っても、行わなくともよい。あるいは又、
各嫌気工程の終了直前においてのみ反応槽内の汚水の撹
拌を行ってもよい。この場合には、嫌気工程の終了直前
に、嫌気工程の期間（時間）の１０％乃至２０％の期間
（時間）の間、反応槽内の汚水の撹拌を行うことが好ま
しい。これによって、嫌気工程におけるエネルギー消費
の低減を達成することができる。

【００５５】

【実施例】以下、図面を参照して、実施例に基づき本発
明を説明する。

【００５６】（実施例１及び比較例１）本発明の間欠曝
気法の実施に適した間欠曝気装置の概念図を図４に示
す。この間欠曝気装置は、反応槽１０と、反応槽１０内
の汚水のＤＯ濃度を測定するためのＤＯ計１１と、演算
装置１２と、インバータ１３と、ルーツブロワーから成
る送風機１４と、散気装置１５と、水中撹拌機１６から
構成されている。尚、散気装置と水中撹拌機とは一体構
造のものを用いることもできる。演算装置１２は、コン
ピュータから構成され、ＤＯ計１１による測定結果を演
算し、インバータ１３の周波数を制御する。これによっ
て、送風機１４から吐出され反応槽内の汚水に散気装置
１５を介して供給される空気量を制御することができ、
反応槽１０内のＤＯ濃度を所定の値（ＤＯ₀）に保持す
ることができる。また、演算装置１２は、当日の第ｉ回
目（但し、１≦ｉ≦Ｍ）の間欠曝気サイクルにおいて、
反応槽内のＤＯ濃度が所定の値（ＤＯ₀）に保持された
時間Ｔ_iの合計を計算する。尚、この時間Ｔ_iは、反応槽
１０内に配設されたＤＯ計１１の値が所定の値（Ｄ
Ｏ₀）となってから好気工程が終わるまでの時間として
演算装置１２によって求めることができる。

【００５７】反応槽１０で処理された処理汚水は、配管
を介して沈澱槽２０内に流入する。沈殿槽２０内で処理
汚水は固液分離され、汚泥の一部は汚泥ポンプ２１によ
って反応槽１０内に返送され、残余の汚泥は系外に排出
される。一方、上澄液は処理水として沈殿槽２０の上部
から排出される。

【００５８】この間欠曝気装置を用いて、本発明の第１
の態様に係る間欠曝気法の試験を行った。尚、実施例１
においては、｜ΔＴ／Ｔ₀｜の値が０．１を超えたとき
に、差ΔＴの値を評価した。また、（２−ΔＴ／Ｔ₀）
の値と（ＡＩＲ₂／ＡＩＲ₁）の値を等しくした。尚、Ｍ
＝１２、Ｔ₀＝２４０分とした。

【００５９】比較例１として、汚水を反応槽内に連続的
に供給しながら反応槽内を好気工程と嫌気工程とに交互
に切替える、従来の間欠曝気法による試験を行った。比
較例１においては、好気工程において、反応槽内の溶存
酸素濃度の測定結果に基づき反応槽に供給する空気量を
制御することは、行っていない。従って、Ｔ₀と、Ｔ_iの
合計から、差ΔＴを求める操作も、比較例１においては
行っていない。試験の条件及び試験結果を、以下の表２
に示す。

【００６０】

【表２】実施例１比較例１試験条件好気工程（分）４０４０嫌気工程（分）８０８０ＤＯ₀ （ｍｇ／リットル）２ −− 水温（゜Ｃ）１７〜１９１８〜２４流入汚水ＢＯＤ（ｇ／ｍ³）８６〜１００１００〜１３３Ｔ−Ｎ（ｇ／ｍ³）３０〜４３３５〜４３試験結果処理水中のＢＯＤ（ｇ／ｍ³）６．４１６．３ＢＯＤ除去率（％）９３．１８５．３処理水中のＴ−Ｎ（ｇ／ｍ³）６．５７．７Ｔ−Ｎ除去率（％）７９．３７４．８

【００６１】表２からも明らかなように、比較例１と比
べて、実施例１においてはＢＯＤ除去率及びＴ−Ｎ除去
率が大幅に向上している。

【００６２】（実施例２、実施例３及び比較例２）実施
例２においては、図５に示す間欠曝気装置を用いた。実
施例２の間欠曝気装置は反応槽１０の下流に連続曝気槽
３０を備えている。反応槽１０及びそれに付帯する装置
は実施例１と同様である。連続曝気槽３０には、酸化還
元電位計（ＯＲＰ計）３１と、送風機３４と、散気装置
３５とが備えられている。実施例２においては、実施例
１にて説明した間欠曝気法にて反応槽１０内で処理され
た処理汚水を、連続曝気槽３０で連続的に曝気処理す
る。連続曝気槽３０における処理汚水の滞留時間を３０
〜６０分とした。尚、連続曝気槽３０から流出した処理
汚水は、実施例１と同様に配管を介して沈澱槽２０内に
流入する。沈殿槽２０内で処理汚水は固液分離され、汚
泥の一部は汚泥ポンプ２１によって反応槽１０内に返送
され、残余の汚泥は系外に排出される。一方、上澄液は
処理水として沈殿槽２０の上部から排出される。

【００６３】この間欠曝気装置を用いて、本発明の第１
の態様に係る間欠曝気法の試験を行った。尚、実施例２
においては、｜ΔＴ／Ｔ₀｜の値が０．１を超えたとき
に、差ΔＴの値を評価した。また、（２−ΔＴ／Ｔ₀）
の値と（ＡＩＲ₂／ＡＩＲ₁）の値を等しくした。尚、Ｍ
＝１２、Ｔ₀＝２４０分とした。

【００６４】比較例２として、汚水を反応槽内に連続的
に供給しながら反応槽内を好気工程と嫌気工程とに交互
に切替える、従来の間欠曝気法による試験を行った。比
較例２においては、好気工程において、反応槽内の溶存
酸素濃度の測定結果に基づき反応槽に供給する空気量を
制御することは、行っていない。従って、Ｔ₀と、Ｔ_iの
合計から、差ΔＴを求める操作も、比較例２においては
行っていない。尚、実施例３として、実施例１と同様の
間欠曝気法を実施した。ここで、実施例３が実施例１と
相違する点は、実施例３においては、凝集剤としてＰＡ
Ｃを添加している点にある。実施例２及び実施例３にお
けるＰＡＣの添加量を、ＰＯ₄−Ｐ＝５ｇ／ｍ³と想定し
て、汚水１ｍ³に対して１００ｇとした。試験の条件及
び試験結果を、以下の表３に示す。

【００６５】

【表３】実施例２実施例３比較例２試験条件好気工程（分）４０４０４０嫌気工程（分）８０８０８０ＤＯ₀ （ｍｇ／リットル）２２ −− 水温（゜Ｃ）１８１８１８連続曝気有り無し無しＰＡＣ添加添加無添加流入汚水ＢＯＤ（ｇ／ｍ³）１４０同左同左Ｔ−Ｎ（ｇ／ｍ³）３４．７同左同左Ｔ−Ｐ（ｇ／ｍ³）３．７同左同左試験結果処理水中のＢＯＤ（ｇ／ｍ³）５．６６．３１４．７ＢＯＤ除去率（％）９６．０９５．５８９．５処理水中のＴ−Ｎ（ｇ／ｍ³）６．５７．１９．６Ｔ−Ｎ除去率（％）８１．３７９．５７２．３処理水中のＴ−Ｐ（ｇ／ｍ³）０．２１．３２．９Ｔ−Ｐ除去率（％）９４．６６４．９２１．６

【００６６】表３から、実施例２においては、格段にリ
ンが除去されていることが解る。

【００６７】（実施例４）実施例４においては、本発明
の第１の態様に係る間欠曝気法において、各嫌気工程に
おいて反応槽内の汚水の撹拌を行わなかった。図６に実
施例４の実施に適した間欠曝気装置の概念図を示す。

【００６８】反応槽１０中の汚泥は、必要な栄養分を細
胞内に迅速に取り込んでしまうため、微視的に見た場
合、汚泥を取り囲む水は、処理汚水と変わらない水質と
なっている。従って、反応槽１０を、反応槽１０に流入
した汚水が短絡して沈殿槽２０に流出しない構造とすれ
ば、嫌気工程において反応槽１０内で汚泥が沈澱してい
ても、処理汚水の水質には殆ど影響がない。従って、嫌
気工程において、反応槽１０内の汚水を撹拌しなくと
も、処理汚水の水質は、反応槽１０内の汚水を撹拌した
ときとほぼ同じとなる。しかも、反応槽１０内の汚水を
撹拌しなくともよいので、エネルギー消費の低減を達成
できる。図６に示すように、実施例４における間欠曝気
装置においては、反応槽１０に流入した汚水が短絡して
沈殿槽２０に流出することを防止するために、流入汚水
が汚泥ゾーン内で反応槽１０に流入する構造とした。実
際に、嫌気工程において、反応槽１０内の汚水を撹拌し
ない場合、及び撹拌した場合について試験を行ったが、
処理汚水の水質に大きな差異は認められなかった。

【００６９】どの程度の省エネルギーが達成できるか
を、以下に評価する。２０００人分の汚水（５４０ｍ³
／日）を処理する場合を考える。送風機１４及び水中撹
拌機１６の消費電力を２２ｋＷ時、１１ｋＷ時とする。
また、間欠曝気サイクルの１日の回数Ｍを１２とし、好
気工程の時間を４０分、嫌気工程の時間を８０分とす
る。

【００７０】好気工程及び嫌気工程において水中撹拌機
１６を動作させたときの１日の消費電力は、以下のとお
りである。（４０＋８０）／６０×１２（サイクル）×１１（ｋＷ
時）＝２６４ｋＷ／日

【００７１】一方、好気工程においてのみ水中撹拌機１
６を動作させたときの１日の消費電力は、以下のとおり
である。４０／６０×１２（サイクル）×１１（ｋＷ時）＝８８
ｋＷ／日

【００７２】従って、この場合には、１７６ｋＷ／日の
エネルギーの削減が可能となる。

【００７３】（実施例５）実施例５においては、図４に
示した間欠曝気装置を用いて、本発明の第２の態様に係
る間欠曝気法の試験を行った。尚、実施例５において
は、｜ΔＴ／Ｔ₀｜の値が０．１を超えたときに、差Δ
Ｔの値を評価した。また、（２−ΔＴ／Ｔ₀）の値と
（ＡＩＲ₂／ＡＩＲ₁）の値を等しくした。尚、Ｎ＝４、
Ｔ₀＝２０分×４サイクル＝８０分とした。試験の結
果、好気工程において、反応槽内の溶存酸素濃度の測定
結果に基づき反応槽に供給する空気量を制御することを
行わない従来の間欠曝気法と比べて、実施例５において
はＢＯＤ除去率及びＴ−Ｎ除去率が大幅に向上した。

【００７４】以上、本発明を好ましい実施例に基づき説
明したが、本発明はこれらに限定されるものではない。
実施例にて示した間欠曝気装置や間欠曝気法の条件は例
示であり、適宜変更することができる。

【００７５】

【発明の効果】本発明の間欠曝気法によれば、反応槽に
流入する汚水の負荷変動に対して確実に追従することが
でき、安定した間欠曝気による汚水処理を行うことがで
きる。また、間欠曝気の実施に伴うエネルギー消費を低
減することができるし、汚泥の解体とそれによる水質悪
化に繋がる過曝気を防ぐことができる。また、反応槽の
下流に連続曝気槽を備えることによって、汚水からリン
を効果的に除去することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の間欠曝気法において、流入汚水の負荷
が負荷設定値と略等しい場合の間欠曝気サイクルにおけ
る反応槽内のＤＯ濃度の変化を模式的に示す図である。

【図２】本発明の間欠曝気法において、流入汚水の負荷
が負荷設定値よりも大きい場合の間欠曝気サイクルにお
ける反応槽内のＤＯ濃度の変化を模式的に示す図であ
る。

【図３】本発明の間欠曝気法において、流入汚水の負荷
が負荷設定値よりも小さい場合の間欠曝気サイクルにお
ける反応槽内のＤＯ濃度の変化を模式的に示す図であ
る。

【図４】本発明の間欠曝気法の実施に適した間欠曝気装
置の概念図である。

【図５】本発明の間欠曝気法の実施に適した、連続曝気
槽を備えた間欠曝気装置の概念図である。

【図６】本発明の間欠曝気法の実施に適した別の形式の
間欠曝気装置の概念図である。

【図７】反応槽内のＤＯ濃度を所定の値に保持しない場
合の反応槽内のＤＯ濃度の変化を模式的に示す図であ
る。

【符号の説明】

１０反応槽１１溶存酸素濃度計（ＤＯ計）１２演算装置１３インバータ１４，３４送風機１５，３５散気装置１６水中撹拌機２０沈澱槽２１汚泥ポンプ３０連続曝気槽３１酸化還元電位計（ＯＲＰ計）

【手続補正書】

【提出日】平成９年３月３１日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２６

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２６】

【数７】Ｋ_ｂ＝Ｂｏ／（Ｍ_Ｌ×Ｄ_ｂ）式（４）

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２８

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２８】

【数８】Ｄ_ｂ＝Ｂｏ／（Ｍ_Ｌ×Ｋ_ｂ）式（５）

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３０

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３０】

【数９】Ｋ_ｎ＝Ｎｏ／（Ｍ_Ｌ×Ｄ_ｎ）式（６）

【手続補正４】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３２

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３２】

【数１０】Ｄ_ｎ＝Ｎｏ／（Ｍ_Ｌ×Ｋ_ｎ）式（７）

【手続補正５】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３４

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３４】

【数１１】Ｄ_ｂ＝（Ｂｏ−３×Ｎｏ）／（Ｍ_Ｌ×Ｋ_ｂ）式（８）

【手続補正６】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３６

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３６】

【数１２】

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】汚水を反応槽内に連続的に供給しながら該
反応槽内を好気工程と嫌気工程とに交互に切替え、好気
工程において、反応槽内の溶存酸素濃度の測定結果に基
づき反応槽に供給する空気量を制御し、以て、反応槽内
の溶存酸素濃度を所定の値に保持することにより汚水を
処理する間欠曝気法であって、好気工程における反応槽内の溶存酸素濃度を該所定の値
に保持すべき時間の１日の合計Ｔ₀を予め求めておき、好気工程と嫌気工程から成る間欠曝気サイクルの１日の
回数をＭとし、当日の第ｉ回目（但し、１≦ｉ≦Ｍ）の間欠曝気サイク
ルにおいて、反応槽内の溶存酸素濃度が該所定の値に保
持された時間をＴ_iとしたとき、（イ）下記の式（１）に基づき求められた差ΔＴが正の
値の場合、翌日の各間欠曝気サイクルにおける好気工程
の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所定の値となる迄
の供給酸素量を、当日の好気工程の開始から反応槽の溶
存酸素濃度が該所定の値となる迄の供給酸素量よりも増
加させ、（ロ）差ΔＴが負の値の場合、翌日の各間欠曝気サイク
ルにおける好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が
該所定の値となる迄の供給酸素量を、当日の好気工程の
開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所定の値となる迄の
供給酸素量よりも減少させ、（ハ）差ΔＴが概ね零の場合、翌日の各間欠曝気サイク
ルにおける好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が
該所定の値となる迄の供給酸素量を、当日の好気工程の
開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所定の値となる迄の
供給酸素量と同じとすることを特徴とする間欠曝気法。【数１】
【請求項２】季節による補正値ΔＴ_{0_S}を上記式（１）
の右辺に加えることを特徴とする請求項１に記載の間欠
曝気法。
【請求項３】前記Ｔ₀を曜日毎に変え、当日のＴ₀の値を
Ｔ_{0_1}、翌日のＴ₀の値をＴ_{0_2}としたとき、前記式
（１）の代わりに以下の式（２）を用いて前記ΔＴを求
めることを特徴とする請求項１に記載の間欠曝気法。【数２】
【請求項４】季節による補正値ΔＴ_{0_S}を上記式（２）
の右辺に加えることを特徴とする請求項３に記載の間欠
曝気法。
【請求項５】汚水を反応槽内に連続的に供給しながら該
反応槽内を好気工程と嫌気工程とに交互に切替え、好気
工程において、反応槽内の溶存酸素濃度の測定結果に基
づき反応槽に供給する空気量を制御し、以て、反応槽内
の溶存酸素濃度を所定の値に保持することにより汚水を
処理する間欠曝気法であって、好気工程と嫌気工程から成る間欠曝気サイクルのＮ回
（但し、Ｎ≧２）において反応槽内の溶存酸素濃度を該
所定の値に保持すべき時間の合計Ｔ_Nを予め求めてお
き、ｉ回前（但し、１≦ｉ≦Ｎ）の間欠曝気サイクルにおい
て、反応槽内の溶存酸素濃度が該所定の値に保持された
時間をＴ_iとしたとき、（イ）下記の式（３）に基づき求められた差ΔＴが正の
値の場合、今回の間欠曝気サイクルにおける好気工程の
開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所定の値となる迄の
供給酸素量を、Ｎ回前から前回までの好気工程の開始か
ら反応槽の溶存酸素濃度が該所定の値となる迄の供給酸
素量の平均値よりも高くし、（ロ）差ΔＴが負の値の場合、今回の間欠曝気サイクル
における好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該
所定の値となる迄の供給酸素量を、Ｎ回前から前回まで
の好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所定の
値となる迄の供給酸素量の平均値よりも低くし、（ハ）差ΔＴが概ね零の場合、今回の間欠曝気サイクル
における好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該
所定の値となる迄の供給酸素量を、Ｎ回前から前回まで
の好気工程の開始から反応槽の溶存酸素濃度が該所定の
値となる迄の供給酸素量の平均値と同じとすることを特
徴とする間欠曝気法。【数３】
【請求項６】前記反応槽の下流に連続曝気槽を備え、該
反応槽内で処理された処理汚水を該連続曝気槽で連続的
に曝気処理することを特徴とする請求項１乃至請求項５
のいずれか１項に記載の間欠曝気法。