JPH09293456A - Cathode structure for magnetron - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、電子レンジなどの
マイクロ波加熱機器に使われるマグネトロンに係り、と
くに、低いアノード電圧でも高い効率と出力が維持でき
るマグネトロンのカソード構造に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a magnetron used for microwave heating equipment such as a microwave oven, and more particularly to a cathode structure of a magnetron capable of maintaining high efficiency and output even at a low anode voltage.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、従来この種のマグネトロンは、
図１のごとく、銅版等により円筒状に形成された陽極筒
体１３の内には外部へもれる高調波成分を減衰するよう
複数の共振空洞を形成する複数（偶数）のベイン１５が
軸心方向に向けて等間隔にて配置されており、前記陽極
筒体１３とベイン１５により両極部を構成する。2. Description of the Related Art Generally, a magnetron of this type is conventionally
As shown in FIG. 1, a plurality of (even) vanes 15 that form a plurality of resonance cavities so as to attenuate the harmonic components leaked to the outside are provided in the cylindrical anode cylinder 13 formed of a copper plate or the like. The anode cylinders 13 and the vanes 15 are arranged at equal intervals in the direction to form both poles.
【０００３】さらに、前記ベイン１５の先端部側の近傍
には上下部にそれぞれキャパシタンスを変化させて所定
の共振周波数を得られるよう内側および外側均圧環１５
ａ、１５ｂが前記ベイン１５を一つおきにそれぞれ配置
されており、前記陽極筒体１３の中心軸上の近傍には前
記複数のベイン１５の先端部により作用空間１４が形成
されており、該作用空間１４内には熱電子を放射するよ
うタングステンＷと酸化トリウムＴｈＯ2を混合して焼
結させたフィラメントを螺旋状に巻回したカソード１７
が前記陽極筒体１３と同軸状に配置されている。Further, in the vicinity of the tip end side of the vane 15, the inner and outer pressure-equalizing rings 15 are provided so that a predetermined resonance frequency can be obtained by changing the capacitance in the upper and lower portions respectively.
a and 15b are arranged every other one of the vanes 15, and an action space 14 is formed in the vicinity of the central axis of the anode cylinder 13 by the tips of the plurality of vanes 15. In the working space 14, a cathode 17 is formed by spirally winding a filament obtained by mixing and sintering tungsten W and thorium oxide ThO 2 so as to emit thermoelectrons.
Are arranged coaxially with the anode cylinder 13.
【０００４】前記カソード１７の両端部には、発振に寄
与できない損失電流の熱電子が中心軸方向への放射を防
止すべく上下部エンドハット１９、２１が固着されてお
り、該下部エンドハット２１の中央部にはモリブデン製
の中央支持台である第１のカソード支持台２３が前記中
央部に形成された通し穴を通して前記上部エンドハット
１９の下端部に溶着されており、前記下部エンドハット
２１の底面にはモリブデン製の第２のカソード支持台２
５が溶着されている。Upper and lower end hats 19 and 21 are fixed to both ends of the cathode 17 in order to prevent the emission of thermoelectrons of a loss current that cannot contribute to oscillation toward the central axis, and the lower end hat 21. A first cathode support 23, which is a molybdenum central support, is welded to the lower end of the upper end hat 19 through a through hole formed in the central portion of the lower end hat 21. The second cathode support 2 made of molybdenum is on the bottom of the
5 is welded.
【０００５】ここで、前記第１のカソード支持第２３
は、前記カソード１７の中心軸を貫通しつつ前記上部エ
ンドハット１９を支持し、前記第１、２のカソード支持
台２３、２５はマグネトロンの陰極を支持固定する絶縁
セラミック２７で形成された通し穴を通して図示のない
電源端子に接続されている第１、２の外部接続端子２
９、３１に電気的に接続されて前記カソード１７に動作
電流を供給する。[0005] Here, the first cathode support 23rd
Is a through hole formed of an insulating ceramic 27 that supports the upper end hat 19 while penetrating the central axis of the cathode 17, and the first and second cathode support bases 23 and 25 support and fix the cathode of the magnetron. First and second external connection terminals 2 connected to a power supply terminal (not shown) through
The cathode 17 is electrically connected to the electrodes 9 and 31 to supply an operating current.
【０００６】また、前記陽極筒体１３の両側開口部に
は、前記カソード１７とベイン１５とにより形成される
作用空間１４内に均一に磁束を形成するよう磁路を形成
する磁性体である漏斗状の第１、２の磁極片３３、３５
が前記陽極筒体１３の両端部内側に切欠された位置に着
座されて残留する両端部の外側縁部を折曲して固定して
から気密に溶着されている。In addition, the funnel, which is a magnetic body, forms a magnetic path in both side openings of the anode cylinder 13 so that a magnetic flux is uniformly formed in the working space 14 formed by the cathode 17 and the vane 15. -Shaped first and second pole pieces 33, 35
Is seated at a position notched inside both ends of the anode cylinder 13 and the outer edges of the remaining ends are bent and fixed, and then welded in an airtight manner.
【０００７】前記第１、２の磁極片３３、３５の上下部
には、前記陽極筒体１３の内部を真空密封するための上
下部金属管３７、３９が第１、２の磁極片３３、３５の
中間部或は前記陽極筒体１３の両側開口端子にそれぞれ
気密に溶着されている。Above and below the first and second pole pieces 33 and 35, upper and lower metal tubes 37 and 39 for vacuum-sealing the inside of the anode cylinder 13 are provided. They are airtightly welded to the intermediate portion of 35 or the open terminals on both sides of the anode cylinder 13.
【０００８】また、前記上下部金属管３７、３９の外側
面には、前記陽極筒体１３内に所定の磁界分布を維持す
るべく環状の永久磁石４１、４３が前記陽極筒体１３の
上下部の左右に所定間隔をおいて配置されており、前記
マグネトロン４の出力部を構成する前記上部金属管３７
の上部開口端子には上部金属管３７および後述するアン
テナを絶縁させるようセラミックからなる円筒状の出力
側絶縁環４５が接合されている。On the outer surfaces of the upper and lower metal tubes 37 and 39, annular permanent magnets 41 and 43 are provided on the upper and lower portions of the anode cylinder 13 in order to maintain a predetermined magnetic field distribution in the anode cylinder 13. The upper metal tubes 37, which are arranged at predetermined intervals on the left and right sides of the, and constitute the output part of the magnetron 4.
A cylindrical output side insulating ring 45 made of ceramic is joined to the upper opening terminal of the above so as to insulate the upper metal tube 37 and an antenna described later.
【０００９】また図において、前記絶縁環４５の上部側
の先端部には銅からなる排気管４７が接合されており、
前記排気管４７の内側中央部の近傍には共振空洞内に発
振された高周波を出力すべく前記ベイン１５の一つから
導出されたアンテナ４９が前記第１の磁極片３３の通し
穴を通り軸上に延長されつつ前記アンテナ４９の端部が
前記排気管４７により固定されている。Further, in the figure, an exhaust pipe 47 made of copper is joined to the upper end of the insulating ring 45.
An antenna 49 derived from one of the vanes 15 for outputting a high frequency wave oscillated in a resonance cavity is passed through a through hole of the first magnetic pole piece 33 in the vicinity of an inner central portion of the exhaust pipe 47. The end of the antenna 49 is fixed by the exhaust pipe 47 while extending upward.
【００１０】さらに、前記排気管４７の外側面には、該
排気管４７の溶着部を保護するのはもとより、電界の集
中によるスパークの防止および高周波アンテナの作用を
するとともに、高周波の出力を外部へ引き出すアンテナ
カップ５１が被われている。Further, the outer surface of the exhaust pipe 47 not only protects the welded portion of the exhaust pipe 47, but also prevents sparks due to the concentration of an electric field, acts as a high frequency antenna, and outputs a high frequency wave to the outside. The antenna cup 51 that pulls out to is covered.
【００１１】また、前記陽極筒体１３の外周面には、帰
環する磁束を連結するために前記陽極筒体１３内の磁束
量を決定するヨーク５３、５５が設けられており、該ヨ
ーク５３、５５内には管の径方向へ伸ばされた複数のア
ルミニウム放熱フィン５７が前記ヨーク５３、５５に固
定されたクランプ部材５５ａにより嵌合されて配置さ
れ、前記永久磁石４１、４３とともに磁路形成用ヨーク
５３、５５により被われている。Further, on the outer peripheral surface of the anode cylinder 13, there are provided yokes 53, 55 for determining the amount of magnetic flux in the anode cylinder 13 in order to connect the returning magnetic flux. , 55, a plurality of aluminum radiating fins 57 extending in the radial direction of the tube are fitted and arranged by a clamp member 55a fixed to the yokes 53, 55, and a magnetic path is formed together with the permanent magnets 41, 43. The yokes 53 and 55 are used for covering.
【００１２】一方、前記カソード１７は、図２、図３の
ごとく、螺旋構造の直径（以下、カソード径という）が
ｄｃであり、螺旋上で隣接するフィラメント線の中心間
の距離（以下、カソードステムという）がｓであり、カ
ソード１７の中心軸を基準に対称されるよう配列されて
いるベイン１５間の距離（以下、アノード径という）が
ｄａであり、第１のカソード支持台２３の直径（以下カ
ソードステム径という）がｄｓである。On the other hand, as shown in FIGS. 2 and 3, the cathode 17 has a diameter of a spiral structure (hereinafter, referred to as a cathode diameter) of dc, and a distance between centers of adjacent filament lines on the spiral (hereinafter, referred to as a cathode). The stem is s, the distance between the vanes 15 arranged symmetrically with respect to the central axis of the cathode 17 (hereinafter referred to as the anode diameter) is da, and the diameter of the first cathode support 23 is (Hereinafter referred to as the cathode stem diameter) is ds.
【００１３】上記のごとく構成されたマグネトロンにお
いて、関係係数ｋ値は下記式（１）のごとしである。In the magnetron constructed as described above, the relation coefficient k value is given by the following equation (1).
【数１】 [Equation 1]
【００１４】さらに、螺旋状カソード１７をもつ従来の
マグネトロンにおけるカソードステムｓの長さはアノー
ドとカソードとの間の距離（ｄａ−ｄｃ）／２に比べて
ずっと小さいため、関係係数ｋ値は約５．０程に極めて
小さい。Further, since the length of the cathode stem s in the conventional magnetron having the spiral cathode 17 is much smaller than the distance (da-dc) / 2 between the anode and the cathode, the relation coefficient k value is about. It is as small as 5.0.
【００１５】したがって、螺旋状カソード１７は、図４
のごとく、カソード径ｄｃと同一の径をもつ円筒状のカ
ソード１００のごとく作用する。Therefore, the spiral cathode 17 is shown in FIG.
Like a cylindrical cathode 100 having the same diameter as the cathode diameter dc.
【００１６】結論的には、螺旋状カソード１７をもつ従
来のマグネトロンは、図４のごとく、螺旋状カソード１
７のカソード径ｄｃと同径の円筒状カソード１００を有
し、アノードカソードの間隔の同じマグネトロンと動作
特性は同一である。In conclusion, the conventional magnetron having the spiral cathode 17 is shown in FIG.
7 has a cylindrical cathode 100 having the same diameter as the cathode diameter dc, and the operating characteristics are the same as those of a magnetron having the same anode-cathode spacing.
【００１７】上述のごとき従来のマグネトロンにおい
て、カソード１７の両端に４ｋｖのアノード電圧（Ｖａ
＝動作電圧）が印加される場合、マグネトロンの効率は
７０％以上の高い効率をもつ。In the conventional magnetron as described above, the anode voltage (Va) of 4 kv is applied across the cathode 17.
= Operating voltage), the efficiency of the magnetron is as high as 70% or more.
【００１８】[0018]
【発明が解決しようとする課題】ところで、かように構
成された上記従来の電子レンジにおいては、前記マグネ
トロンのアノード電圧Ｖａを減少させることは、安全性
と経済的な面から多くの利点を提供するものの、螺旋状
カソード１７を有する従来の４ｋｖのマグネトロンはア
ノード電圧Ｖａを低める場合、効率が５５％に減少され
るという問題点があった。By the way, in the above-described conventional microwave oven configured as described above, reducing the anode voltage Va of the magnetron provides many advantages in terms of safety and economy. However, the conventional 4 kv magnetron having the spiral cathode 17 has a problem that the efficiency is reduced to 55% when the anode voltage Va is lowered.
【００１９】[0019]
【発明の目的】そこで、本発明は、上記種々の問題点を
解決するためになされたものであって、本発明の目的
は、螺旋状カソードのフィラメントの間隔を調節して２
ｋｖより低いアノード電圧においても７０％の高い効率
を得ることのできるマグネトロンのカソード構造を提供
することにある。SUMMARY OF THE INVENTION Therefore, the present invention has been made to solve the above-mentioned various problems, and an object of the present invention is to adjust the spacing between filaments of a spiral cathode.
It is to provide a cathode structure of a magnetron capable of obtaining a high efficiency of 70% even at an anode voltage lower than kv.
【００２０】[0020]
【課題を解決するための手段】上記のごとき目的を達成
するために、本発明によるマグネトロンのカソード構造
は、熱電子を放出するカソードと、該カソードから放出
される電子を偏向させて回転動を維持するよう磁束を発
生させる永久磁石と、該永久磁石から発生された磁束を
誘導するよう磁路を形成する磁極片と、前記カソードを
外側で囲繞してマイクロ波を発生するよう複数のベイン
を配置された陽極筒対と、該陽極筒体から発生されたマ
イクロ波を誘導するアンテナと、前記カソードに電源を
供給するよう該カソードの中心軸を通るカソード支持台
とからなることを特徴とする。In order to achieve the above-mentioned object, the cathode structure of the magnetron according to the present invention has a cathode that emits thermoelectrons and a rotating motion that deflects the electrons emitted from the cathode. A permanent magnet that generates a magnetic flux so as to maintain it, a magnetic pole piece that forms a magnetic path that guides the magnetic flux generated from the permanent magnet, and a plurality of vanes that surround the cathode on the outside to generate a microwave. It is characterized by comprising a pair of arranged anode cylinders, an antenna for guiding microwaves generated from the anode cylinder, and a cathode support base passing through the central axis of the cathode so as to supply power to the cathode. .
【００２１】[0021]
【発明の実施の形態】以下、本発明による一実施例につ
いて添付図面に沿って詳述する。図５は、本発明の一実
施例によるカソードの拡大図であって、図３と同一部分
にたいしては同一符号を付し、重なる説明は省くことに
する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION An embodiment of the present invention will be described in detail below with reference to the accompanying drawings. FIG. 5 is an enlarged view of a cathode according to an embodiment of the present invention. The same parts as those in FIG.
【００２２】図５のごとく、タングステンｗと酸化トリ
ウムＴｈｏ2粉末を混合して焼結したフィラメントを螺
旋状に巻回してカソード１７に隣接したフィラメント中
心間の距離、つまり、フィラメント間隔（ｓ＝以下、カ
ソードステムという）を調節して関係係数ｋ値を３．７
と同一か、或は小に設計する。As shown in FIG. 5, a filament obtained by mixing and sintering tungsten w and thorium oxide Tho 2 powder is spirally wound and the distance between the filament centers adjacent to the cathode 17, that is, the filament interval (s = below). , The cathode stem) to adjust the relation coefficient k value to 3.7.
Design the same as or smaller than.
【００２３】以下、上記のごとく構成されたマグネトロ
ンの作用、効果について述べる。マグネトロンの電子効
率（ηｅ）は下記式（２）のごとしである。The operation and effect of the magnetron configured as described above will be described below. The electron efficiency (ηe) of the magnetron is given by the following formula (2).
【数２】 ここで、ｅは電子の重荷量、ｍは、電子の質量、ｆは、
動作周波数、Ｖｏは、アノードの表面で隣接したベイン
壁間の基準電圧、Ｎは、ベイン数 Ｖａは、アノード電圧である。したがって、アノード電
圧Ｖａを初期にゼロから増加させた場合、発振のはじま
る電圧Ｖｓｔも下記式（３）のごとしである。[Equation 2] Here, e is the electron burden, m is the electron mass, and f is
The operating frequency, Vo, is the reference voltage between the adjacent vane walls on the surface of the anode, N is the number of vanes, Va is the anode voltage. Therefore, when the anode voltage Va is initially increased from zero, the voltage Vst at which the oscillation starts is also as in the following formula (3).
【数３】 これにより、上記式（２）を書き直せば、下記式（４）
のごとくになる。(Equation 3) Thus, if the above equation (2) is rewritten, the following equation (4)
It becomes like
【数４】 (Equation 4)
【００２４】上記式（２）を見てみれば、動作周波数ｆ
を変えずに、従来のマグネトロンのアノード電圧Ｖａよ
り低電圧で同一の効率を出すためには、アノード径ｄａ
対比ベイン数Ｎの割合ｄａ／Ｎを減らすべきである。Looking at equation (2) above, the operating frequency f
In order to obtain the same efficiency at a voltage lower than the anode voltage Va of the conventional magnetron without changing the
In contrast, the ratio da / N of the number of vanes N should be reduced.
【００２５】ところで、マグネトロンからアノード径ｄ
ａを減少させると、出力がともに減少され、ベイン数Ｎ
を増加させるとマグネトロンの発振の際安全性に劣る。
さらに、上記式（３）と（４）からわかりうるのは、ｄ
ａ／ｄｃ値が小なればマグネトロンの効率は増加する
が、これに伴って発振開始電圧Ｖｓｔも増加するという
ことである。By the way, from the magnetron to the anode diameter d
When a is decreased, both outputs are decreased, and the number of vanes N
If is increased, the safety is inferior when the magnetron oscillates.
Furthermore, what can be understood from the above equations (3) and (4) is that d
This means that the efficiency of the magnetron increases as the a / dc value decreases, but the oscillation start voltage Vst also increases accordingly.
【００２６】したがって、本発明では発振開始電圧Ｖｓ
ｔを増加させずに、マグネトロンの効率はｄａ／ｄｃ値
により変わるという点を利用して効率の増加を得ること
ができた。Therefore, in the present invention, the oscillation start voltage Vs
An increase in efficiency could be obtained by taking advantage of the fact that the efficiency of the magnetron varies with the da / dc value without increasing t.
【００２７】なお、螺旋状カソード１７を有するマグネ
トロンは図５のごとく、中心軸の方向に沿って周期的に
変わる複数のカソード１７とともに作用するとの点を利
用して螺旋状フィラメントカソード１７のカソードステ
ムｓの調節によってマグネトロンの低いアノード電圧Ｖ
ａ（約２ｋｖ）においても７０％の高い効率をもって動
作できるようにした。Incidentally, as shown in FIG. 5, the magnetron having the spiral cathode 17 works together with a plurality of cathodes 17 which are periodically changed along the direction of the central axis, so that the cathode stem of the spiral filament cathode 17 is utilized. By adjusting s, the low anode voltage V of the magnetron
Even in a (about 2 kv), it is possible to operate with a high efficiency of 70%.
【００２８】また、螺旋状カソード１７のうち関係係数
ｋ値が３．７より低いカソード１７は、図６のごとく、
直径の相違する二つの円筒状カソード１１０、１２０が
つづけざまに交互に置かれているものと同じ効果をも
つ。これにより、螺旋状カソード１７を有するマグネト
ロンは、二種のマグネトロンがつづけざまに交互に置か
れており、この際それぞれのマグネトロンは共振器の一
部だけで構成され長さはｓ／２のものと等価である。Among the spiral cathodes 17, the cathode 17 having a relation coefficient k value lower than 3.7 is as shown in FIG.
It has the same effect as two cylindrical cathodes 110, 120 of different diameters placed one after the other. As a result, in the magnetron having the spiral cathode 17, two types of magnetrons are alternately placed alternately, and each magnetron is composed of only a part of the resonator and has a length of s / 2. Is equivalent to
【００２９】図６に示す個別マグネトロン１、３、５、
７……のカソード１１０は、その直径ｄｃ１が螺旋状カ
ソード１７のカソード径ｄｃと同一である。さらに、テ
ュードの理論によれば、図６に示す個別マグネトロン
２、４、６、８……のカソード１２０は、その直径ｄｃ
２が螺旋状カソード１７のカソード径ｄｃとカソードス
テム直径ｄｓの間の値である。螺旋状カソード１７のカ
ソードステムｓが増加すると、個別マグネトロン２、
４、６、８……のカソード径ｄｃ２は減少し、この際の
電子効率（ηｅ）は上記式（４）により増加するのがわ
かる。The individual magnetrons 1, 3, 5, shown in FIG.
The cathode 110 of 7 ... Has the same diameter dc1 as the cathode diameter dc of the spiral cathode 17. Further, according to Tued's theory, the cathode 120 of the individual magnetrons 2, 4, 6, 8 ... Shown in FIG.
2 is a value between the cathode diameter dc of the spiral cathode 17 and the cathode stem diameter ds. When the cathode stem s of the spiral cathode 17 increases, the individual magnetrons 2,
It can be seen that the cathode diameters dc2 of 4, 6, 8 ... Decrease and the electron efficiency (ηe) at this time increases according to the above equation (4).
【００３０】結論として、個別マグネトロン２、４、
６、８……の効率増加は、全マグネトロン１、２、３、
４、５、６、７、８、……の平均効率を増加させ、この
ような効率上昇は関係係数ｋ値が３．７以下のときに大
きく増加するのを見い出した。したがって、既存の電子
レンジ用の４ｋｖマグネトロンで関係係数ｋ値が通常
５．０であるのを本発明では関係係数ｋ値を３．７と同
一か小にしてアノード電圧Ｖａを４ｋｖから２ｋｖに減
少させる構造の変更において発生する効率減少を補っ
た。In conclusion, the individual magnetrons 2, 4,
The efficiency increase of 6, 8 ... is due to all magnetrons 1, 2, 3,
It was found that the average efficiency of 4, 5, 6, 7, 8, ... Was increased, and such an efficiency increase was significantly increased when the relation coefficient k value was 3.7 or less. Therefore, the relationship coefficient k value is usually 5.0 in the existing 4 kv magnetron for the microwave oven, but in the present invention, the relationship coefficient k value is made equal to or smaller than 3.7, and the anode voltage Va is reduced from 4 kv to 2 kv. It compensated for the decrease in efficiency that occurs when the structure is changed.
【００３１】[0031]
【発明の効果】上述のように、本発明によるマグネトロ
ンのカソード構造によれば、螺旋状カソードのフィラメ
ント間隔を調節して２ｋｖという低いアノード電圧でも
７０％の高い効率と出力が得られるという優れる効果を
有する。As described above, according to the cathode structure of the magnetron according to the present invention, it is possible to obtain a high efficiency and an output of 70% even if the anode voltage is as low as 2 kv by adjusting the filament interval of the spiral cathode. Have.
【図１】 従来によるマグネトロンの縦断面図である。FIG. 1 is a vertical sectional view of a conventional magnetron.
【図２】 図１の断面図である。FIG. 2 is a sectional view of FIG.
【図３】 図２のＢ−Ｂ線矢視断面図である。FIG. 3 is a sectional view taken along line BB of FIG. 2;
【図４】 円筒状カソードの断面図である。FIG. 4 is a sectional view of a cylindrical cathode.
【図５】 本発明の一実施例によるカソードの拡大断面
図である。FIG. 5 is an enlarged sectional view of a cathode according to an embodiment of the present invention.
【図６】 本発明の一実施例によるカソードの等価断面
図である。FIG. 6 is an equivalent cross-sectional view of a cathode according to an exemplary embodiment of the present invention.
１３ 陽極筒体 １５ ベイン １７ カソード １９、２１ 上部および下部エンドハット ２３ 第１のカソード支持台 ２５ 第２のカソード支持台 ２７ 絶縁セラミック ２９、３１ 外部接続端子 ３３、３５ 第１、２の磁極片 ３７、３９ 上下部金属管 ４１、４３ 永久磁石 ４５ 絶縁環 ４７ 排気管 ４９ アンテナ ５１ アンテナカップ ５３、５５ ヨーク ５７ 放熱フィン Reference Signs List 13 anode cylinder 15 vane 17 cathodes 19, 21 upper and lower end hats 23 first cathode support 25 first cathode support 27 insulating ceramic 29, 31 external connection terminals 33, 35 first and second pole pieces 37 , 39 Upper and lower metal tubes 41, 43 Permanent magnet 45 Insulating ring 47 Exhaust tube 49 Antenna 51 Antenna cup 53, 55 Yoke 57 Radiating fin
Claims (4)
ドから放出される電子を偏向させて回転動を維持するよ
う磁束を発生させる永久磁石と、該永久磁石から発生さ
れた磁束を誘導するよう磁路を形成する磁極片と、前記
カソードを外側で囲繞してマイクロ波を発生するよう複
数のベインを配置された陽極筒体と、該陽極筒体から発
生されたマイクロ波を誘導するアンテナと、前記カソー
ドに電源を供給するよう該カソードの中心軸を通るカソ
ード支持台とからなることを特徴とするマグネトロンの
カソード構造。1. A cathode for emitting thermoelectrons, a permanent magnet for deflecting the electrons emitted from the cathode to generate a magnetic flux so as to maintain rotational movement, and a magnetic flux generated by the permanent magnet for inducing the magnetic flux. A magnetic pole piece forming a magnetic path, an anode cylinder in which a plurality of vanes are arranged to surround the cathode on the outside to generate microwaves, and an antenna for guiding the microwaves generated from the anode cylinder. A cathode structure for a magnetron, comprising: a cathode support that passes through a central axis of the cathode so as to supply power to the cathode.
で７０％の効率を得られるよう関係係数ｋ値を調節する
ことを特徴とする請求項１に記載のマグネトロンのカソ
ード構造。2. The cathode structure of a magnetron according to claim 1, wherein the cathode has a relation coefficient k adjusted to obtain an efficiency of 70% at an anode voltage of 2 kv.
ソードステムｓを調節して決定することを特徴とする請
求項２に記載のマグネトロンのカソード構造。3. The cathode structure of a magnetron according to claim 2, wherein the relation coefficient k value is determined by adjusting a cathode stem s of the cathode.
ことを特徴とする請求項２に記載のマグネトロンのカソ
ード構造。4. The cathode structure of a magnetron according to claim 2, wherein the relation coefficient k value is 3.7 or less.
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