JPH09284046A - Multi-beam feeder - Google Patents
Multi-beam feederInfo
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- JPH09284046A JPH09284046A JP8958896A JP8958896A JPH09284046A JP H09284046 A JPH09284046 A JP H09284046A JP 8958896 A JP8958896 A JP 8958896A JP 8958896 A JP8958896 A JP 8958896A JP H09284046 A JPH09284046 A JP H09284046A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は衛星搭載用反射鏡ア
ンテナの一次放射器として用いられるマルチビーム給電
装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a multi-beam power feeding device used as a primary radiator of a reflector antenna mounted on a satellite.
【０００２】[0002]
【従来の技桁】近時、衛星通信の需要の増加に伴い、衛
星搭載アンテナの利得を上げて通信容量を大きくとるこ
とが要求されている。このためには、アンテナから放射
されるビームのカバレッジエリアを小さくし、狭い領域
に効率良く電波を放射させなければならない。2. Description of the Related Art Recently, as the demand for satellite communication increases, it is required to increase the gain of the antenna mounted on the satellite to increase the communication capacity. To this end, it is necessary to reduce the coverage area of the beam emitted from the antenna and efficiently radiate radio waves in a narrow area.
【０００３】以上のことから、衛星通信システムにあっ
ては、サービスエリアを複数のビームでカバーするマル
チビーム方式が有効である。一例として、図１０に示す
ように日本全国を４ビーム＃１〜＃４でカバーするマル
チビーム衛星通信を考える。From the above, in the satellite communication system, the multi-beam system in which the service area is covered with a plurality of beams is effective. As an example, consider a multi-beam satellite communication that covers all of Japan with four beams # 1 to # 4 as shown in FIG.
【０００４】この場合、周波数の有効利用を図るため、
例えば２ビーム置きに同一周波数を利用する（図１０で
は＃１と＃４をそれぞれ同一周波数とする）。この周波
数有効利用のためには、衛星搭載アンテナに対して放射
パターンの低サイドローブ化が重要な技術となる。例え
ば、ビーム＃１に対して放射される電波は、同一周波数
を用いるビーム＃４のカバレッジに対して干渉しないよ
うに、この領域内では低サイドローブ特性を有する必要
がある。In this case, in order to effectively use the frequency,
For example, the same frequency is used every two beams (in FIG. 10, # 1 and # 4 have the same frequency). For effective use of this frequency, it is important to reduce the side lobe of the radiation pattern for the antenna mounted on the satellite. For example, the radio wave radiated to the beam # 1 needs to have low sidelobe characteristics in this region so as not to interfere with the coverage of the beam # 4 using the same frequency.
【０００５】このような低サイドローブ特性を実現する
アンテナ方式として、図１１に示すような反射鏡１１と
一次放射器１２によって構成されるアンテナが考えられ
る。ここで、一次放射器１２は、図１２（ａ）に示すよ
うに、１６個のアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６によって構成
され、各ビーム＃１〜＃４はそれぞれ図１２（ｂ）に示
すように７つのアンテナ素子で構成されるクラスタによ
り形成される。例えば、ビーム＃１を形成するクラスタ
はアンテナ素子Ｔ１を中心に配置された７つのアンテナ
素子Ｔ１，Ｔ２，Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ１５，Ｔ１６に
より構成される。As an antenna system which realizes such a low sidelobe characteristic, an antenna composed of a reflecting mirror 11 and a primary radiator 12 as shown in FIG. 11 can be considered. Here, the primary radiator 12 is composed of 16 antenna elements T1 to T16 as shown in FIG. 12 (a), and each of the beams # 1 to # 4 is 7 as shown in FIG. 12 (b). It is formed by a cluster composed of two antenna elements. For example, the cluster forming the beam # 1 is composed of seven antenna elements T1, T2, T5, T6, T7, T15, T16 arranged around the antenna element T1.
【０００６】このように、一つのビームを複数のアンテ
ナ素子により形成し、各アンテナ素子に適当な励振分布
を設定することにより、それらの合成パターンに低サイ
ドローブ特性を持たせることが可能である。As described above, by forming one beam by a plurality of antenna elements and setting an appropriate excitation distribution in each antenna element, it is possible to give a low side lobe characteristic to the combined pattern of them. .
【０００７】また、ここで、ビームのクロスオーバーレ
ベル（ビーム間の境界での利得）を高くしたいという要
求から、クラスタを構成する一部のアンテナ素子は隣接
するビーム間で共用される。例えば、ビーム＃１を形成
するクラスタとビーム＃２を形成するクラスタの間で
は、４つのアンテナ素子Ｔ１，Ｔ２，Ｔ７，Ｔ１５が共
用される。[0007] Here, because of the requirement to increase the beam crossover level (gain at the boundary between the beams), some antenna elements forming a cluster are shared between adjacent beams. For example, four antenna elements T1, T2, T7, T15 are shared between the cluster forming beam # 1 and the cluster forming beam # 2.
【０００８】以上のような考え方は、既に多くの衛星搭
載用マルチビームアンテナに利用されている。その給電
装置の構成として考えられる従来の方式を以下に示す。
図１３は従来のマルチビーム給電装置の構成を示す一例
である。各アンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６は、それぞれ不要
放射の除去のためのフィルタ１３−１〜１３−１６を経
て、各ビーム＃１〜＃４毎に構成される給電回路（ＢＦ
Ｎ）１４−１〜１４−４に接続される。The above concept has already been applied to many satellite-mounted multi-beam antennas. The conventional method considered as the configuration of the power feeding device is shown below.
FIG. 13 is an example showing a configuration of a conventional multi-beam power feeding device. Each of the antenna elements T1 to T16 passes through filters 13-1 to 13-16 for removing unnecessary radiation, and a power feeding circuit (BF) configured for each of the beams # 1 to # 4.
N) 14-1 to 14-4 are connected.
【０００９】ここで、複数のビーム形成に関与するアン
テナ素子Ｔ１〜Ｔ４，Ｔ７，Ｔ９，Ｔ１０，Ｔ１４，Ｔ
１５の経路に関しては合分波器１５−１〜１５−９が接
続される。これらの合分波器１５−１〜１５−９は、送
信の場合には、それぞれ給電回路１４−１〜１４−４か
らの信号を合波して対応するアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ４，
Ｔ７，Ｔ９，Ｔ１０，Ｔ１４，Ｔ１５へ導出し、空間に
放射する。また、受信の場合には、それぞれ対応するア
ンテナ素子Ｔ１〜Ｔ４，Ｔ７，Ｔ９，Ｔ１０，Ｔ１４，
Ｔ１５からの信号を周波数帯域別に分波し、対応する給
電回路１４−１〜１４−４に送出する。Here, the antenna elements T1 to T4, T7, T9, T10, T14, T which are involved in forming a plurality of beams.
The multiplexer / demultiplexers 15-1 to 15-9 are connected to the path of 15. In the case of transmission, these multiplexers / demultiplexers 15-1 to 15-9 multiplex the signals from the power supply circuits 14-1 to 14-4 and respectively correspond to the corresponding antenna elements T1 to T4.
It leads to T7, T9, T10, T14, T15, and radiates in space. In the case of reception, the corresponding antenna elements T1 to T4, T7, T9, T10, T14,
The signal from T15 is demultiplexed for each frequency band and sent to the corresponding power supply circuits 14-1 to 14-4.
【００１０】給電回路１４−１〜１４−４は、それぞれ
各クラスタを構成するアンテナ素子に対して所定の励振
分布が与えられるように、分配器（合成器）、移相器な
どを用いた構成となっている。Each of the power feeding circuits 14-1 to 14-4 uses a distributor (combiner), a phase shifter, etc. so that a predetermined excitation distribution is given to the antenna elements forming each cluster. Has become.
【００１１】給電回路１４−１〜１４−４にはそれぞれ
各ビーム＃１〜＃４の信号の増幅を行う増幅器１６−１
〜１６−４が接続される。これらの増幅器１６−１〜１
６−４には、送信の場合には高出力増幅器（具体的には
進行波型増幅管や固体増幅器など）が用いられる。The feeding circuits 14-1 to 14-4 have amplifiers 16-1 for amplifying the signals of the beams # 1 to # 4, respectively.
16-4 are connected. These amplifiers 16-1 to 16-1
A high-power amplifier (specifically, a traveling-wave amplifier or a solid-state amplifier) is used for 6-4 in the case of transmission.
【００１２】この方式は給電回路１４−１〜１４−４で
アンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６の励振分布を自由に設定でき
るので、周波数再利用のために最適な低サイドローブパ
ターンを各ビーム＃１〜＃４で実現できる利点がある。
しかし、この方式は、各ビーム＃１〜＃４の周波数帯域
が固定して変化しないことを前提としており、周波数帯
域や通信量を各ビーム＃１〜＃４の呼量に応じてフレキ
シブルに変化させることができない。In this system, since the excitation distributions of the antenna elements T1 to T16 can be freely set by the feeding circuits 14-1 to 14-4, the low sidelobe pattern optimum for frequency reuse can be obtained for each of the beams # 1 to #. 4 has the advantage that it can be realized.
However, this method is based on the premise that the frequency bands of the beams # 1 to # 4 are fixed and do not change, and the frequency band and the communication volume can be changed flexibly according to the call volume of the beams # 1 to # 4. I can't let you do it.
【００１３】そこで、従来では、ビーム間で周波数帯域
や通信量をフレキシブルに変化させることができるよう
に、図１４に示すような構成のマルチビーム給電装置が
考えられている。Therefore, conventionally, a multi-beam power feeding device having a configuration as shown in FIG. 14 has been considered so that the frequency band and the communication amount can be flexibly changed between the beams.
【００１４】このマルチビーム給電装置では、例えばア
ンテナ素子Ｔ１，Ｔ２，Ｔ５，Ｔ６，Ｔ７，Ｔ１５，Ｔ
１６の経路については、ビーム＃１に対応するクラスタ
の給電回路１４−１により合成もしくは分配されるとこ
ろは図１３の構成と同様である。但し、隣接するビーム
間で共用するアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ４，Ｔ７，Ｔ９，Ｔ
１０，Ｔ１４，Ｔ１５の経路については、各ビーム＃１
〜＃４の占有周波数帯をフレキシブルに変動させること
を想定しているので、合分波器により周波数帯域での合
波、分波を行うことが不可能である。このため、これら
のアンテナ素子の経路にはそれぞれ単なる合成分配器１
７−１〜１７−９が接続される。In this multi-beam power feeding device, for example, antenna elements T1, T2, T5, T6, T7, T15, T
The 16 routes are combined or distributed by the power feeding circuit 14-1 of the cluster corresponding to the beam # 1 as in the configuration of FIG. However, antenna elements T1 to T4, T7, T9, and T that are shared between adjacent beams
For the routes of 10, T14, and T15, each beam # 1
Since it is assumed that the occupied frequency bands of # 4 to # 4 are flexibly changed, it is impossible to perform multiplexing and demultiplexing in the frequency band by the multiplexer / demultiplexer. For this reason, a simple distributor 1 is provided in each of the paths of these antenna elements.
7-1 to 17-9 are connected.
【００１５】各給電回路１４−１〜１４−４はビーム＃
１〜＃４毎に構成され、各々ハイブリッドマトリクス増
幅器（ＨＭＡ）１８に接続される。このＨＭＡ１８は、
３ｄＢハイブリッド結合器（以後単にハイブリッドと呼
ぶことにする）１８−１〜１８−８及び増幅器（例え
ば、ＳＳＰＡ；Solid-State Power Amplifier ）１８−
９〜１８−１２により構成される。Each of the feeding circuits 14-1 to 14-4 has a beam #
1 to # 4, each of which is connected to a hybrid matrix amplifier (HMA) 18. This HMA18 is
3 dB hybrid coupler (hereinafter simply referred to as hybrid) 18-1 to 18-8 and amplifier (for example, SSPA; Solid-State Power Amplifier) 18-
9 to 18-12.
【００１６】このＨＭＡ１８では、一方のポートに与え
られる入力信号がハイブリッド１８−１〜１８−４（ま
たは１８−５〜１８−８）により等分配されて、四つの
増幅器（可逆性あり）１８−９〜１８−１２により増幅
され、出力側のハイブリッド１８−５〜１８−８（また
は１８−１〜１８−４）により他方のポートから出力さ
れる。図に示すように４つのビーム＃１〜＃４が同時に
入力された場合にも、常に各増幅器１８−９〜１８−１
２に対して同レベルで入出力され、別々のポートに各ビ
ーム＃１〜＃４の出力が現れる。In this HMA 18, the input signal applied to one port is equally distributed by the hybrids 18-1 to 18-4 (or 18-5 to 18-8), and four amplifiers (having reversibility) 18- It is amplified by 9-18-12 and is output from the other port by hybrid 18-5-5-18-8 (or 18-1-18-4) on the output side. As shown in the figure, even when four beams # 1 to # 4 are simultaneously input, the amplifiers 18-9 to 18-1 are always provided.
The same level is input and output to and the outputs of the beams # 1 to # 4 appear in different ports.
【００１７】この場合、ビーム間での周波数帯域のアン
バランス（通信量の差）があっても、増幅器１８−９〜
１８−１２への入力は均一化されるので、増幅器１８−
９〜１８−１２は常に高効率で動作できる。つまり、Ｈ
ＭＡ１８全体において、電源により出力可能な増幅器１
８−９〜１８−１２の最大出力電力に対する実際に発生
する出力電力の比が大きくなり（言い換えれば電源効率
が高いことになる）、増幅器１８−９〜１８−１２の使
用効率が良くなる。しかし、次のような間題点がある。In this case, the amplifiers 18-9 to 18-9 ...
The inputs to 18-12 are equalized so that amplifier 18-
9-18-12 can always operate with high efficiency. That is, H
An amplifier 1 that can be output by a power supply in the entire MA18
The ratio of the actually generated output power to the maximum output power of 8-9 to 18-12 becomes large (in other words, the power supply efficiency is high), and the use efficiency of the amplifiers 18-9 to 18-12 becomes good. However, there are the following issues.
【００１８】すなわち、送信アンテナとして利用する場
合、給電回路１４−１〜１４−４は大電力が伝送されて
おり、その中で励振分布を高精度に実現することはハー
ドウェアを形成する上で難しい点が多い。例えば、大電
力ゆえに発生するパッシブインターモジュレーション
（ＰＩＭ；高調波が発生し、受信機などへ影響を与える
問題）やマルチパクション（２次電子の発生によりＲＦ
的に短絡状態になり、大電力伝送に障害が発生する問
題）を抑えるために神経を尖らせる必要がある。That is, when it is used as a transmitting antenna, a large amount of electric power is transmitted to the power feeding circuits 14-1 to 14-4, and it is necessary to realize the excitation distribution with high accuracy in forming the hardware. There are many difficult points. For example, passive intermodulation (PIM; a problem that harmonics are generated, which affects receivers etc.) and multipaction (RF due to the generation of secondary electrons) that occurs due to high power.
It is necessary to sharpen the nerve in order to suppress the problem that a short circuit occurs and a failure occurs in high power transmission.
【００１９】また、周波数帯域にフレキシビリティを持
たせるとすると、ビーム間共用素子に接続される合成器
（分配器）１７−１〜１７−９において損失が発生し
（２ビーム共用の場合、このアンテナに対する入力の半
分は損失となる）、アンテナ効率が低下したり、熱が発
生する問題もある。If flexibility is given to the frequency band, losses occur in combiners (distributors) 17-1 to 17-9 connected to the beam sharing element (in the case of sharing two beams, this Half of the input to the antenna becomes a loss), the efficiency of the antenna is lowered, and heat is generated.
【００２０】合成器または分配器のかわりにハイブリッ
ドなどを用いて素子共用を行う方法なども考えられてい
るが、この場合にはビーム間共用素子の励振分布が拘束
され、クラスタとしての低サイドローブ化に適した最適
な励振分布設定ができなくなる。さらに、理想的に無限
大であるＨＭＡ１８のポート間のアイソレーションが実
際には有限の値にしか実現できないため、あるビームの
信号が他のビームのクラスタへ洩れ込む問題もある。A method of sharing elements by using a hybrid or the like instead of a combiner or a distributor has been considered, but in this case, the excitation distribution of the beam-sharing elements is restricted and low side lobes as clusters are obtained. It becomes impossible to set the optimum excitation distribution suitable for Furthermore, since the isolation between the ports of the HMA 18 which is ideally infinite can be realized only to a finite value, there is a problem that a signal of one beam leaks into a cluster of another beam.
【００２１】ＨＭＡ１８のポート間アイソレーション特
性の劣化は、ＨＭＡ１８の中の増幅器１８−９〜１８−
１２が故障した場合に特に問題になる。したがって、ビ
ーム間のアイソレーションレベルはＨＭＡ１８のポート
間アイソレーション特性に大きく依存するので、非常に
高いビーム間アイソレーションが要求されるような衛星
通信システムの場合などには利用できないこともある。The deterioration of the isolation characteristics between the ports of the HMA 18 is caused by the amplifiers 18-9 to 18-in the HMA 18.
This is a particular problem if 12 fails. Therefore, the isolation level between the beams largely depends on the isolation characteristic between the ports of the HMA 18, and may not be used in the case of a satellite communication system that requires a very high isolation between beams.
【００２２】さらに、従来のマルチビーム給電装置とし
て、図１５に示すような構成も考えられる。この構成で
は、各アンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６はフィルタ１３−１〜
１３−１６を介して直接増幅器１９−１〜１９−１６に
接続される。その後、クラスタ単位で給電回路１４−１
〜１４−４が構成され、ここで低サイドローブ化に最適
な励振分布が設定される。Further, as a conventional multi-beam power feeding device, a configuration as shown in FIG. 15 can be considered. In this configuration, each of the antenna elements T1 to T16 includes the filters 13-1 to 13-1.
Directly connected to the amplifiers 19-1 to 19-16 via 13-16. After that, the power supply circuit 14-1 in cluster units
14-4 are configured, and here, the excitation distribution most suitable for lowering the side lobe is set.
【００２３】ビーム＃１〜＃４間で共用するアンテナ素
子Ｔ１〜Ｔ４，Ｔ７，Ｔ９，Ｔ１０，Ｔ１４，Ｔ１５の
各経路には合成器（分配器）１７−１〜１７−９が各々
接続されている。この合成分配器１７−１〜１７−９で
は、半分の電力しかアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ４，Ｔ７，Ｔ
９，Ｔ１０，Ｔ１４，Ｔ１５の方向へ伝達されないので
ここで損失が生じることになるが、この部分に伝送され
る信号は小電力であるので発熱等で特に問題にはならな
い。Combiners (distributors) 17-1 to 17-9 are connected to the paths of the antenna elements T1 to T4, T7, T9, T10, T14 and T15 which are shared between the beams # 1 to # 4. ing. In the combiner / distributor 17-1 to 17-9, only half the electric power is supplied to the antenna elements T1 to T4, T7, T.
Since it is not transmitted in the directions of 9, T10, T14, and T15, a loss will occur here, but since the signal transmitted to this portion has a small electric power, it does not cause a problem due to heat generation or the like.
【００２４】図１５の構成では、特に送信アンテナとし
て利用する場合、アンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６と増幅器１
９−１〜１９−１６が直結されているので、大電力を伝
送する部分が短く、図１３、図１４の構成では問題とな
る電力損失、ＰＩＭ、マルチパクションに対する対策は
容易になる。しかし、各増幅器１９−１〜１９−１６は
特定のビームのみについて利用されているので、電源効
率の点では不利である。また、増幅器１９−１〜１９−
１６が故障した場合には、それに関係するアンテナでの
送受ができなくなるので、放射特性を著しく劣化させ
る。In the configuration of FIG. 15, the antenna elements T1 to T16 and the amplifier 1 are used especially when used as a transmitting antenna.
Since 9-1 to 19-16 are directly connected, a portion for transmitting a large amount of power is short, and it becomes easy to take measures against power loss, PIM, and multipaction which are problems in the configurations of FIGS. 13 and 14. However, since each of the amplifiers 19-1 to 19-16 is used only for a specific beam, it is disadvantageous in terms of power supply efficiency. In addition, the amplifiers 19-1 to 19-
If 16 fails, the antenna associated therewith cannot transmit or receive, which significantly deteriorates the radiation characteristic.
【００２５】[0025]
【発明が解決しようとする課題】以上述べたように、従
来のマルチビーム給電装置では、マトリクス給電系を用
いた場合には、大電力を伝送させることに起因するパッ
シブインターモジュレーションやマルチパクション、電
力損失の問題を解決することが難しく、また、電力損失
低減のためにクラスタの励振分布が制限されて十分に低
サイドローブ化することが困難になる間題があった。ま
た、増幅器をアンテナ素子に直結した給電系構成の場合
には、増幅器の電源効率が非常に低くなる問題点があっ
た。また、給電装置の中の増幅器が故障した場合に、従
来方式ではアンテナ特性に与える影響も大きい。As described above, in the conventional multi-beam power feeding device, when a matrix power feeding system is used, passive intermodulation, multi-passion, power There is a problem that it is difficult to solve the problem of loss, and the excitation distribution of the cluster is limited to reduce the power loss, and it is difficult to reduce the side lobe sufficiently. Further, in the case of the power feeding system configuration in which the amplifier is directly connected to the antenna element, there is a problem that the power supply efficiency of the amplifier becomes extremely low. Further, when the amplifier in the power feeding device fails, the conventional method has a great influence on the antenna characteristics.
【００２６】本発明は、以上の問題点を解決し、大電力
伝送に係わる電力損失が少なく、低サイドローブ化のた
めの励振分布設定を容易に行うことができ、ビーム間の
通信量に変動がある場合にも増幅器の電源を高効率に利
用でき、また増幅器の故障時のアンテナ特性劣化を最小
限に抑えることのできるマルチビーム給電装置を提供す
ることを目的とする。The present invention solves the above problems, has less power loss related to high power transmission, can easily set the excitation distribution for lowering the side lobe, and fluctuates in communication amount between beams. It is an object of the present invention to provide a multi-beam power feeding device that can use the power source of the amplifier with high efficiency even when there is a situation, and can minimize the deterioration of the antenna characteristics when the amplifier fails.
【００２７】[0027]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、複数個のアンテナ素子を配列した一次放射
器と反射鏡とによって複数のビームを形成するマルチビ
ームアンテナ装置に用いられ、前記複数個のアンテナ素
子の給電を行うマルチビーム給電装置において、前記複
数個のアンテナ素子を複数のグループに分けて各グルー
プのアンテナ素子に接続される複数個のハイブリッドマ
トリクス増幅器と、前記ビーム毎に設けられ、それぞれ
前記複数個のハイブリッドマトリクス増幅器における該
当ビームの形成経路を通じて該当ビーム形成に加わるア
ンテナ素子の給電を行う複数個の給電回路とを具備し、
前記複数個のハイブリッドマトリクス増幅器の内の少な
くとも一つは、内部増幅器に冗長系を有するようにし
た。In order to achieve the above object, the present invention is used in a multi-beam antenna device for forming a plurality of beams by a primary radiator in which a plurality of antenna elements are arranged and a reflecting mirror, In a multi-beam power feeding device that feeds the plurality of antenna elements, the plurality of antenna elements are divided into a plurality of groups, a plurality of hybrid matrix amplifiers connected to the antenna elements of each group, and each of the beams. And a plurality of feeding circuits that respectively feed the antenna elements that participate in beam formation through the beam forming paths of the beam in the plurality of hybrid matrix amplifiers.
At least one of the plurality of hybrid matrix amplifiers has a redundant system in the internal amplifier.
【００２８】特に、前記増幅器の冗長系を有するハイブ
リッドマトリクス増幅器は、入出力ハイブリッド結合器
の段数が４段以下となるようにした。また、前記複数の
アンテナ素子の中で大きな励振電力が与えられるアンテ
ナ素子を１グループとし、このグループのアンテナ素子
に前記増幅器の冗長系を有するハイブリッドマトリクス
増幅器を接続することとした。Particularly, in the hybrid matrix amplifier having the redundant system of the amplifier, the number of input / output hybrid couplers is set to 4 or less. Further, among the plurality of antenna elements, the antenna elements to which a large excitation power is given are set as one group, and the hybrid matrix amplifier having the redundant system of the amplifier is connected to the antenna elements of this group.
【００２９】すなわち、本発明によるマルチビーム給電
装置では、ハイブリッドマトリクス増幅器をアンテナ素
子の近くに配置するようにしているので、大電力伝送に
係わる電力損失が少ない。また、アンテナ素子をグルー
プ化し、各グループ毎にハイブリッドマトリクス増幅器
を設けるようにしているので、低サイドローブ化のため
の励振分布設定を容易に行うことができる。さらに、ハ
イブリッドマトリクス増幅器を用いているので、ビーム
間の通信量に変動がある場合にも増幅器の電源を高効率
に利用できる。That is, in the multi-beam power feeding device according to the present invention, since the hybrid matrix amplifier is arranged near the antenna element, the power loss associated with large power transmission is small. Further, since the antenna elements are grouped and the hybrid matrix amplifier is provided for each group, it is possible to easily set the excitation distribution for reducing the side lobes. Further, since the hybrid matrix amplifier is used, the power source of the amplifier can be used with high efficiency even when the communication amount between the beams varies.
【００３０】特に、例えば励振電力の大きなアンテナ素
子を１グループとして、冗長系を有するハイブリッドマ
トリクス増幅器を接続することで、増幅器の故障時のア
ンテナ特性劣化を最小限に抑えることができる。この場
合、増幅器の冗長系を有するハイブリッドマトリクス増
幅器においては、入出力ハイブリッド結合器の段数が４
段以下にすれば、その効果を十分発揮できる。Particularly, by connecting the hybrid matrix amplifier having the redundant system, for example, by grouping the antenna elements having large excitation power as one group, it is possible to minimize the deterioration of the antenna characteristics when the amplifier fails. In this case, in a hybrid matrix amplifier having a redundant system of amplifiers, the number of input / output hybrid coupler stages is four.
If the number of steps is less than or equal to the step, the effect can be sufficiently exhibited.
【００３１】[0031]
【発明の実施の形態】以下、図１乃至図９を参照して本
発明の一実施形態を詳細に説明する。図１は、本発明の
実施形態として、前述のマルチビームアンテナの一次放
射器に接続されるマルチビーム給電装置の構成を示すも
のである。尚、図１において、図１５と同一部分には同
一符号を付して示し、ここでは異なる部分を中心に説明
する。また、ここでは説明を簡単にするため、送信アン
テナとして使用するものとする。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION An embodiment of the present invention will be described in detail below with reference to FIGS. FIG. 1 shows, as an embodiment of the present invention, a configuration of a multi-beam power feeding device connected to the primary radiator of the multi-beam antenna described above. In FIG. 1, the same parts as those in FIG. 15 are designated by the same reference numerals, and different parts will be mainly described here. Further, here, in order to simplify the description, it is used as a transmission antenna.
【００３２】アンテナ全体としては、図１１に示したよ
うに、反射鏡１１と一次放射器１２で構成されており、
一例として図１０に示したような４ビームによってサー
ビスエリアをカバーするマルチビームによる衛星通信
（衛星放送）と共に、４つのサービスエリア全体をカバ
ーする成形ビームによる衛星通信（衛星放送）を想定す
る。ここで、周波数の有効利用の観点からマルチビーム
では２ビーム置きで同一周波数を再利用する（ビーム＃
１とビーム＃４が同一周波数となる）。As shown in FIG. 11, the antenna as a whole is composed of a reflecting mirror 11 and a primary radiator 12,
As an example, it is assumed that satellite communication (satellite broadcasting) by multi-beams that covers a service area with four beams as shown in FIG. 10 and satellite communication (satellite broadcasting) by a shaped beam that covers all four service areas. Here, from the viewpoint of effective use of frequency, in multi-beam, the same frequency is reused every two beams (beam #
1 and beam # 4 have the same frequency).
【００３３】また、一次放射器１２は図１２（ａ）に示
したように１６個のアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６で構成さ
れ、同図（ｂ）に示したようにマルチビームの各ビーム
は７個のアンテナ素子で構成されるクラスタにより各々
形成される。成形ビームは全てのアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ
１６により合成される。ここでアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１
６はその方式を問わず、ホーンアンテナ、線状アンテ
ナ、平面アンテナなどが用いられる。The primary radiator 12 is composed of 16 antenna elements T1 to T16 as shown in FIG. 12 (a), and each multi-beam has 7 beams as shown in FIG. 12 (b). Each is formed by a cluster composed of the antenna elements of. The shaped beam is used for all antenna elements T1 to T
16 are combined. Here, the antenna elements T1 to T1
A horn antenna, a linear antenna, a plane antenna, or the like is used for 6 regardless of the method.
【００３４】図１に示すマルチビーム給電装置の給電系
構成とその動作について以下に説明する。各アンテナ素
子Ｔ１〜Ｔ１６は、クラスタの中心に配置されているア
ンテナ素子、すなわち励振電力の大きなアンテナ素子Ｔ
１〜Ｔ４と、その他のアンテナ素子Ｔ５〜Ｔ１６に大別
される。The feed system configuration and operation of the multi-beam feed device shown in FIG. 1 will be described below. Each of the antenna elements T1 to T16 is an antenna element arranged at the center of the cluster, that is, an antenna element T having a large excitation power.
1 to T4 and other antenna elements T5 to T16.
【００３５】各アンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６にはそれぞれ
不要放射（例えば増幅器の非線形歪みや相互変調による
高調波など）を抑圧するフィルタ１３−１〜１３−１６
が接続される。クラスタの中心に配置されているアンテ
ナ素子Ｔ１〜Ｔ４はそれぞれフィルタ１３−１〜１３−
４を介して第１のハイブリッドマトリクス増幅器（ＨＭ
Ａ）２１に接続され、その他のアンテナ素子Ｔ５〜Ｔ１
６はそれぞれフィルタ１３−５〜１３−１６を介して第
２のＨＭＡ２２に接続される。The antenna elements T1 to T16 respectively have filters 13-1 to 13-16 for suppressing unnecessary radiation (for example, nonlinear distortion of an amplifier and harmonics due to intermodulation).
Is connected. The antenna elements T1 to T4 arranged at the center of the cluster are filters 13-1 to 13-, respectively.
Via a first hybrid matrix amplifier (HM
A) 21 connected to other antenna elements T5 to T1
6 is connected to the second HMA 22 via filters 13-5 to 13-16, respectively.
【００３６】各ＨＭＡ２１，２２の入出力ポートは１対
１に対応しており、入力ポートから入力した信号は特定
の出力ポートのみから出力される。このとき、どの入力
ポートから入力しても、その入力信号はＨＭＡ２１，２
２内にある増幅器に対して均等に分配されて増幅され
る。ＨＭＡ２１，２２の各入力ポートにはそれぞれ合成
器２３−１〜２３−１６が接続され、給電回路（ＢＦ
Ｎ）１４−１〜１４−４，１４−５から信号が入力され
る。The input / output ports of each HMA 21, 22 are in a one-to-one correspondence, and the signal input from the input port is output only from a specific output port. At this time, no matter which input port is input, the input signal is HMA21,2.
It is evenly distributed and amplified to the amplifiers within 2. The combiners 23-1 to 23-16 are connected to the respective input ports of the HMAs 21 and 22, and the power supply circuit (BF
N) Signals are input from 14-1 to 14-4 and 14-5.
【００３７】ここで、ＢＦＮ１４−１〜１４−４はそれ
ぞれビーム＃１〜＃４に対応する給電回路であり、各々
のクラスタを構成するアンテナ素子に対応するＨＭＡ２
１，２２の入力ポートに接続される。また、ＢＦＮ１４
−５は合成器２３−１〜２３−１６を通じて全てのアン
テナ素子Ｔ１〜Ｔ１６の経路に接続され、ＢＦＮ１４−
５で適当な励振ウェイトを設定することにより、ビーム
＃１〜＃４のカバレッジをカバーするような成形ビーム
を形成することができる。Here, BFNs 14-1 to 14-4 are power feeding circuits corresponding to the beams # 1 to # 4, respectively, and the HMA 2 corresponding to the antenna elements forming each cluster.
1 and 22 are connected to the input ports. Also, BFN14
-5 is connected to the paths of all the antenna elements T1 to T16 through the combiners 23-1 to 23-16, and the BFN14-
By setting an appropriate excitation weight at 5, it is possible to form a shaped beam that covers the coverage of beams # 1 to # 4.
【００３８】尚、アンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６の中には複
数のビームで共用されるもの（Ｔ１〜Ｔ４，Ｔ７，Ｔ
９，Ｔ１０，Ｔ１４，Ｔ１５）がある。これらのアンテ
ナ素子には、合成器２３−１〜２３−４，２３−７，２
３−９，２３−１０，２３−１４，２３−１５におい
て、ビーム＃１〜＃４のＢＦＮ１４−１〜１４−４から
の信号がＨＭＡ２１，２２の入力時に合成されることに
なる。Among the antenna elements T1 to T16, those shared by a plurality of beams (T1 to T4, T7, T).
9, T10, T14, T15). These antenna elements include synthesizers 23-1 to 23-4, 23-7, 2
In 3-9, 23-10, 23-14, and 23-15, the signals from BFNs 14-1 to 14-4 of beams # 1 to # 4 are combined when the HMAs 21 and 22 are input.
【００３９】次に、ＨＭＡ２１，２２の構成及び動作に
ついて説明する。ＨＭＡ２１は入出力が４ポートであ
り、図１に示すように入力ハイブリッドマトリクス２１
−１、スイッチ２１−２〜２１−９、増幅器２１−２０
〜２１−２５、出力ハイブリッドマトリクス２１−２６
により構成される。入出力のハイブリッドマトリクス２
１−１，２１−２６は、一般的に、図２に示すような構
成となる。Next, the configuration and operation of the HMAs 21 and 22 will be described. The HMA 21 has four ports for input and output, and as shown in FIG.
-1, switch 21-2 to 21-9, amplifier 21-20
21-25, output hybrid matrix 21-26
It consists of. Input / output hybrid matrix 2
1-1 and 21-26 generally have a configuration as shown in FIG.
【００４０】図２（ａ）では２入力２出力のハイブリッ
ド結合器ＨＣを２段に接続して、入出力ポートが４個と
なる構成、（ｂ）ではハイブリッド結合器ＨＣを３段に
接続して、入出力ポートが８個となる構成、（ｃ）では
ハイブリッド結合器ＨＣを４段に接続して、入出力ポー
トが１６個となる構成を示している。ＨＭＡ２１の入出
力ハイブリッドマトリクス２１−１，２１−２６はいず
れも４ポートであるので、例えば図２（ｂ）に示すよう
な構成を用いる。この場合、使用しないポートには無反
射終端器を接続する必要がある。In FIG. 2 (a), a 2-input / 2-output hybrid coupler HC is connected in two stages to form four input / output ports. In FIG. 2 (b), the hybrid coupler HC is connected in three stages. Thus, the configuration in which the number of input / output ports is 8 and the configuration in which the hybrid couplers HC are connected in four stages in FIG. Since the input / output hybrid matrices 21-1, 21-26 of the HMA 21 each have 4 ports, for example, the configuration shown in FIG. 2B is used. In this case, it is necessary to connect an antireflection terminator to the unused port.
【００４１】このような構成の入力ハイブリッドマトリ
クス２１−１を用いることにより、各入力ポートの信号
は、同振幅で所定の位相分布をもって分配される。その
後、スイッチ２１−２〜２１−５を介して、増幅器（例
えばＳＳＰＡ；Solid-StatePower Amplifier ）２１−
２０〜２１−２５のいずれか４つに接続され、分配され
た信号が増幅される。By using the input hybrid matrix 21-1 having such a configuration, the signals of the respective input ports are distributed with the same amplitude and a predetermined phase distribution. After that, an amplifier (for example, SSPA; Solid-State Power Amplifier) 21-via the switches 21-2 to 21-5.
Connected to any four of 20 to 21-25, the distributed signal is amplified.
【００４２】その後は入力側と対称的な構成、すなわち
スイッチ２１−６〜２１−９、出力ハイブリッドマトリ
クス２１−２６に順次接続され、各増幅器２１−２０〜
２１−２５で増幅され所定の位相分布を推持した信号は
出力ハイブリッドマトリクス２１−２６により特定の出
力ポートにのみ合成出力されることになる。After that, the configuration is symmetrical to the input side, that is, the switches 21-6 to 21-9 and the output hybrid matrix 21-26 are sequentially connected to each amplifier 21-20 to 21-20.
The signal amplified by 21-25 and having a predetermined phase distribution is synthesized and output only to a specific output port by the output hybrid matrix 21-26.
【００４３】ここで、入出力制御用のスイッチ２１−２
〜２１−９は、６個の増幅器２１−２０〜２１−２５の
中から実際に使用する４個の増幅器を選択するためのも
のである。Here, the switch 21-2 for input / output control
21-9 are for selecting four amplifiers to be actually used from the six amplifiers 21-20 to 21-25.
【００４４】スイッチ２１−ｉ（ｉは２〜９）は図３に
示すようにＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの４つのポートをもち、図４
（ａ）に示すようにＡ−Ｂ、Ｃ−Ｄが接続される状態
と、図４（ｂ）に示すようにＡ−Ｄ、Ｂ−Ｃが接続され
る状態のどちらかを選択できる。具体的なスイッチの方
式は問わないが、例えば図５に示すような導波管スイッ
チが利用できる。図５はその断面図を示し、外導体２１
ａに対して、内導体２１ｂが中心軸２１ｃの回りに回転
駆動できる構造である。The switch 21-i (i is 2 to 9) has four ports A, B, C and D as shown in FIG.
It is possible to select either the state in which A-B and C-D are connected as shown in (a) or the state in which A-D and B-C are connected as shown in FIG. 4 (b). A specific switch system is not limited, but a waveguide switch as shown in FIG. 5 can be used, for example. FIG. 5 shows a sectional view of the outer conductor 21.
With respect to a, the inner conductor 21b has a structure that can be rotationally driven around the central axis 21c.
【００４５】外導体２１ａ及び内導体２１ｂには導波路
２１ｄ、２１ｅが図のように接続されており、この場合
にはポートＡ−Ｂ、Ｃ−Ｄが各々つながっている状態と
なっている。ここで内導体２１ｂを軸２１ｃを中心に９
０度回転させることにより、ポート間の接続をＡ−Ｄ、
Ｂ−Ｃに変更することができる。尚、図５はスイッチの
一つの構成例を示すものであり、フェライトスイッチな
どの他の方式のものを用いても構わない。Waveguides 21d and 21e are connected to the outer conductor 21a and the inner conductor 21b as shown in the figure. In this case, ports AB and CD are connected to each other. Here, the inner conductor 21b is centered around the shaft 21c
By rotating it by 0 degrees, the connection between the ports A-D,
It can be changed to B-C. Note that FIG. 5 shows one configuration example of the switch, and other types such as a ferrite switch may be used.
【００４６】スイッチ２１−２〜２１−９により増幅器
２１−２０〜２１−２５を選択的に切り替えた様子を図
６に示す。図１のＨＭＡ２１の構成例では、６個の増幅
器２１−２０〜２１−２５の中で左から２個の増幅器２
１−２０，２１−２１−が非動作状態であり、他の４個
の増幅器２１−２２〜２１−２５が動作状態となってい
る。FIG. 6 shows a state in which the amplifiers 21-20 to 21-25 are selectively switched by the switches 21-2 to 21-9. In the configuration example of the HMA 21 of FIG. 1, two amplifiers 2 from the left among the six amplifiers 21-20 to 21-25 are included.
1-20 and 21-21- are in the non-operating state, and the other four amplifiers 21-22 to 21-25 are in the operating state.
【００４７】この状態から、入力、出力各々の４個のス
イッチ２１−２〜２１−９の中で左側の２個のスイッチ
２１−２，２１−３，２１−６，２１−７の接続状態を
切り換えることにより、図６（ａ）に示すように、６個
の増幅器２１−２０〜２１−２５の中の中央に配置され
た２個の増幅器２１−２２，２１−２３が非動作状態に
変わり、その他の増幅器２１−２０，２１−２１，２１
−２４，２１−２５が動作状態となる。From this state, the connection state of the left two switches 21-2, 21-3, 21-6 and 21-7 among the four switches 21-2 to 21-9 for input and output respectively. 6A, the two amplifiers 21-22, 21-23 arranged in the center among the six amplifiers 21-20 to 21-25 are deactivated as shown in FIG. 6A. Other amplifiers 21-20, 21-21, 21
-24 and 21-25 are in operation.
【００４８】さらに、入力、出力各々の４個のスイッチ
２１−２〜２１−９の中で右側の２個のスイッチ２１−
４，２１−５，２１−８，２１−９の接続状態も切り換
えることにより、図６（ｂ）に示すように、６個の増幅
器２１−２０〜２１−２５の中で右から２個の増幅器２
１−２４，２１−２５が非動作状態に変わり、その他の
増幅器２１−２０〜２１−２３が動作状態となる。この
ような構成により、動作する増幅器をスイッチ２１−２
〜２１−９により選択することができる。Further, of the four switches 21-2 to 21-9 for each of the input and the output, the two switches on the right side 21-
By switching the connection states of 4, 21-5, 21-8, and 21-9 as well, as shown in FIG. 6B, two amplifiers from the right among the six amplifiers 21-20 to 21-25 are shown. Amplifier 2
1-24 and 21-25 change to a non-operating state, and other amplifiers 21-20 to 21-23 become operating state. With such a configuration, the operating amplifier is switched to the switch 21-2.
21-9 can be selected.
【００４９】ＨＭＡ２２については１２ポートであり、
スイッチがないこと以外はＨＭＡ２１と同様な構成にな
っている。すなわち、入力ハイブリッドマトリクス２２
−１、増幅器（ＳＳＰＡ）２２−２〜２２−１３、出力
ハイブリッドマトリクス２２−１４により構成される。
入出力のハイブリッドマトリクス２２−１，２２−１４
は、例えば図２（ｃ）に示したようなハイブリッド結合
器ＨＣを４段に接続して、入出力ポートが１６となる構
成のものを用いることができ、１６ポートのうち１２ポ
ートだけ利用することになる（利用しない４ポートは無
反射終端器で終端するか、必要のないハイブリッド結合
器を外す）。ＨＭＡ２２の中の増幅器２２−２〜２２−
１３は常に動作状態である。The HMA22 has 12 ports,
It has the same configuration as the HMA 21 except that there is no switch. That is, the input hybrid matrix 22
-1, an amplifier (SSPA) 22-2 to 22-13, and an output hybrid matrix 22-14.
Input / output hybrid matrix 22-1, 22-14
For example, a hybrid coupler HC as shown in FIG. 2 (c) can be connected in four stages to have 16 input / output ports, and only 12 of 16 ports can be used. (The unused 4 ports are terminated with non-reflective terminators or unnecessary hybrid couplers are removed). Amplifiers 22-2 to 22- in the HMA 22
13 is always in an operating state.
【００５０】次に各ＢＦＮ１４−１〜１４−５の具体的
な構成例について説明する。一例として、ＢＦＮ１４−
１について説明するが、他のＢＦＮ１４−２〜１４−５
についても以下に説明する構成と同様な構成で実現でき
る。図７にその構成例を示す。Next, a specific configuration example of each BFN 14-1 to 14-5 will be described. As an example, BFN14-
1 will be described, but other BFNs 14-2 to 14-5
Can also be realized by a configuration similar to the configuration described below. FIG. 7 shows a configuration example thereof.
【００５１】図７において、入力ポートから入力した信
号は、分配器１４−１１〜１４−１６により順次分配さ
れ、７つの出力ポートヘ出力される。このとき、各分配
器１４−１１〜１４−１６として、Ｔ型分岐器や方向性
結合器などを用いることにより所定の分配比で分配する
ことができ、出力ポートに所定の振幅分布を実現するこ
とができる。また、この間の伝送線路長を調整すること
により、各出力ポートへ出力される信号の位相分布も所
定の値に設定することができる。この振幅、位相分布は
各ビーム＃１〜＃４を形成するクラスタのアンテナ素子
まで維持され、各アンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６はこの振
幅、位相分布で励振されることになる。In FIG. 7, the signals input from the input ports are sequentially distributed by the distributors 14-11 to 14-16 and output to the seven output ports. At this time, by using a T-type branching device, a directional coupler, or the like as each of the distributors 14-11 to 14-16, it is possible to distribute at a predetermined distribution ratio, and a predetermined amplitude distribution is realized at the output port. be able to. Further, the phase distribution of the signal output to each output port can be set to a predetermined value by adjusting the transmission line length in the meantime. This amplitude / phase distribution is maintained up to the antenna elements of the cluster forming each beam # 1 to # 4, and each antenna element T1 to T16 is excited with this amplitude / phase distribution.
【００５２】以上のような構成により、低サイドローブ
化や成形ビームのために必要な励振分布を各ＢＦＮ１４
−１〜１４−５により設定でき、これをＨＭＡ２１，２
２へ入力し、各信号を複数の増幅器を用いて増幅して対
応するアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６に適宜分岐出力し、所
望の励振分布でアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６を励振するこ
とができる。With the above-described structure, the excitation distribution required for lowering the side lobes and the shaped beam is obtained for each BFN 14.
It can be set by -1 to 14-5.
2, the signals are amplified by using a plurality of amplifiers, appropriately branched and output to the corresponding antenna elements T1 to T16, and the antenna elements T1 to T16 can be excited with a desired excitation distribution.
【００５３】上記構成によるマルチビーム給電装置は以
下のような点で有効である。まず、ＨＭＡ２１，２２を
用いていることにより、各入力ポートからの信号は各増
幅器２１−２０〜２１−２５（そのうちの４個）、２２
−２〜２２−１３に対して均等に分配されて増幅される
ので、増幅器を効率良く使用することができる。また、
ビーム間での通信量が変動したような場合についても、
全体の通信量に変化がなければ増幅器単体での動作状態
は変化することがないので、ビーム間の通信量をフレキ
シブルに可変することができ、通信システム上都合が良
い。The multi-beam power feeding device having the above configuration is effective in the following points. First, since the HMAs 21 and 22 are used, the signals from the input ports are transmitted to the amplifiers 21-20 to 21-25 (four of them), 22
Since it is evenly distributed and amplified with respect to −2 to 22-13, the amplifier can be used efficiently. Also,
Even when the communication volume between beams changes,
If there is no change in the total communication amount, the operating state of the amplifier alone does not change, so that the communication amount between the beams can be flexibly changed, which is convenient for the communication system.
【００５４】また、増幅器単体での動作状態を常に一定
に保つことができるので、この動作のために必要な電源
からの供給電力は最小限に抑えることができ、しかもそ
の電力を最大限に活用できる。したがって、電源の制限
される衛星搭載用アンテナの給電系として極めて有効で
ある。Since the operating state of the amplifier alone can be kept constant at all times, the power supplied from the power supply necessary for this operation can be minimized, and the power can be utilized to the maximum. it can. Therefore, it is extremely effective as a power supply system for a satellite-mounted antenna whose power supply is limited.
【００５５】さらに、ＨＭＡ２１，２２はアンテナ素子
Ｔ１〜Ｔ１６に近い位置に配置されていることにより、
増幅器により増幅された後の大電力の信号の伝送する領
域を最小限にすることができる。このために、損失等に
よる電力の消費や熱の発生を抑えることができる。Further, since the HMAs 21 and 22 are arranged near the antenna elements T1 to T16,
It is possible to minimize the transmission area of the high-power signal after being amplified by the amplifier. Therefore, it is possible to suppress power consumption and heat generation due to loss or the like.
【００５６】また、励振分布を設定するＢＦＮ１４−１
〜１４−５は、小信号の領域で行うことが可能となり、
平面回路などを用いた小型で精度の良い線路、分岐器な
どを用いることができ、低サイドローブ化やビーム成形
のための複雑な励振分布を設定する上で都合がよい。BFN 14-1 for setting the excitation distribution
14-5 can be performed in the small signal area,
It is possible to use a small-sized and highly accurate line using a planar circuit, a branching device, etc., which is convenient in setting a complicated excitation distribution for low side lobe and beam forming.
【００５７】さらには、例えば図８に示すように、図７
の構成に加えて、高速で良好な精度・特性を有する可変
移相器１４−２１〜１４−２７や可変減衰器１４−３１
〜１４−３７を用いることが可能であり、ＢＦＮ１４−
１〜１４−５によりアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６への励振
分布を自由に変更することが、簡単でかつ小型な構成で
行うことができる。Furthermore, for example, as shown in FIG.
In addition to the above configuration, the variable phase shifters 14-21 to 14-27 and the variable attenuator 14-31 having high speed and good accuracy and characteristics are provided.
~ 14-37 can be used and BFN14-
It is possible to freely change the excitation distribution to the antenna elements T1 to T16 with 1 to 14-5 with a simple and small configuration.
【００５８】このため、ビーム＃１〜＃４の形を変更し
たり（ビーム再成形）、ビーム方向を変えたり（ビーム
走査）する機能が容易に実現でき、アンテナの高機能化
に都合が良い。また、ＨＭＡ２１，２２はアンテナ素子
Ｔ１〜Ｔ１６に近い位置に配置したことにより、パッシ
ブインターモジュレーション（ＰＩＭ）やマルチパクシ
ョンなど大電力伝送時の問題を低減できる。また、ＰＩ
Ｍの低減のために給電系の一体化成形などの製造方法が
考えらているが、本発明ではこのようなことを考慮した
製造、製作が容易である。Therefore, the functions of changing the shapes of the beams # 1 to # 4 (beam reshaping) and changing the beam direction (beam scanning) can be easily realized, which is convenient for enhancing the functionality of the antenna. . Further, by disposing the HMAs 21 and 22 at positions close to the antenna elements T1 to T16, problems during high power transmission such as passive intermodulation (PIM) and multipaction can be reduced. Also, PI
In order to reduce M, a manufacturing method such as integral molding of a power feeding system is considered, but in the present invention, manufacturing and manufacturing in consideration of such a thing are easy.
【００５９】また、本アンテナを受信用として用いた場
合には、アンテナ素子Ｔ１〜Ｔ１６から増幅器へ至る部
分での線路損失を最小限に抑えることができるので、Ｇ
／Ｔの劣化を防ぐことができる。Further, when the present antenna is used for reception, the line loss in the portion from the antenna elements T1 to T16 to the amplifier can be minimized, so that G
It is possible to prevent deterioration of / T.
【００６０】また、ＨＭＡを２１と２２に分割し、アン
テナ素子Ｔ１〜Ｔ１６に与える励振ウェイトの大小によ
りその接続するＨＭＡを選択するようにしているので、
大きな励振ウェイトが設定されたポートからの電力の漏
れが、励振ウェイトの小さな他のポートへ漏れることを
防ぐことができる。このため、ＨＭＡ２１，２２のポー
ト間アイソレーション特性の影響がそのアンテナ素子Ｔ
１〜Ｔ１６の励振ウェイトに悪影響を与えることはな
く、クラスタ全体で合成される指向性の劣化を抑制する
ことができる。Further, the HMA is divided into 21 and 22, and the HMA to be connected is selected depending on the size of the excitation weight given to the antenna elements T1 to T16.
It is possible to prevent leakage of electric power from a port having a large excitation weight set to another port having a small excitation weight set. Therefore, the influence of the isolation characteristics between the ports of the HMAs 21 and 22 is affected by the antenna element T.
The excitation weights 1 to T16 are not adversely affected, and the deterioration of directivity combined in the entire cluster can be suppressed.
【００６１】特に、複数のビーム＃１〜＃４を形成し、
ビーム間で同一周波数を再利用するマルチビームアンテ
ナにおいては、ＨＭＡ２１，２２のポート間アイソレー
ション特性の劣化が同一周波数を共用するビーム＃１，
＃４間でのアイソレーション特性に影響を与えることが
ないため、その効果は絶大である。In particular, a plurality of beams # 1 to # 4 are formed,
In the multi-beam antenna in which the same frequency is reused between the beams, beam # 1, which shares the same frequency, due to deterioration of isolation characteristics between ports of the HMAs 21 and 22.
Since it does not affect the isolation characteristic between # 4, the effect is great.
【００６２】さらに、ＨＭＡを２１と２２に分割し、増
幅器の冗長系を設けたものと冗長系を設けないものを構
成することにより、増幅器の故障時にその影響が大きい
ＨＭＡについては冗長系による補償ができ、増幅器の故
障時にその影響が小さいＨＭＡについてはその故障を許
容する給電システムが構築できる。このような構成によ
り、最小限の追加により増幅器故障時の補償が行えるよ
うになり、給電システムの信頼性が向上する。この効果
は衛星搭載用などの用途として極めて有効である。Further, by dividing the HMA into 21 and 22, and constructing the amplifier with the redundant system and the amplifier without the redundant system, the redundant system compensates for the HMA which is greatly affected by the failure of the amplifier. Therefore, it is possible to construct a power supply system that can tolerate the failure of an HMA that has a small effect when the amplifier fails. With such a configuration, compensation for an amplifier failure can be performed with minimum addition, and reliability of the power feeding system is improved. This effect is extremely effective for applications such as mounting on a satellite.
【００６３】一般的には、信頼性向上のために全ての増
幅器について冗長構成とするが、本発明では、ＨＭＡの
中に冗長系としての増幅器を設けることにより、そのＨ
ＭＡ内のどの増幅器が故障しても対応できることと、冗
長系を設けるＨＭＡを適切に選ぶことにより最小の構成
の追加でシステム全体の信頼性向上が行えることが利点
である。したがって、信頼性向上のために電源系や重
量、大きさなどの追加を小さくできるため、衛星搭載用
として有効である。Generally, in order to improve reliability, all amplifiers have a redundant configuration. However, in the present invention, by providing an amplifier as a redundant system in the HMA, the H
The advantages are that any amplifier in the MA can cope with failure and that the reliability of the entire system can be improved by adding a minimum configuration by appropriately selecting the HMA in which the redundant system is provided. Therefore, the addition of a power supply system, weight, size, etc. can be reduced to improve reliability, which is effective for mounting on a satellite.
【００６４】冗長系を設けるＨＭＡの選択については、
（１）ＨＭＡ内のハイブリッド結合器の段数が４以下の
もの、（２）励振ウェイトの大きなアンテナ素子に接続
されるものを基準が考えればよい。Regarding the selection of the HMA having the redundant system,
The criteria may be (1) the number of stages of the hybrid coupler in the HMA is 4 or less, and (2) those connected to an antenna element having a large excitation weight.
【００６５】（１）のように冗長系を設けるＨＭＡを選
択することにより、増幅器の故障による影響が大きなＨ
ＭＡについて、故障に対する信頼性を向上させることが
できる。図９に、ＨＭＡのハイブリッド結合器の段数と
そのときに増幅器が１個故障した場合の出力低下（利得
低下）とポート間アイソレーション特性の劣化の開係を
示す。By selecting the HMA in which the redundant system is provided as in (1), H which is greatly affected by the failure of the amplifier.
The reliability of MA with respect to failure can be improved. FIG. 9 shows the number of stages of the HMA hybrid coupler and the relationship between the output reduction (gain reduction) and the degradation of the inter-port isolation characteristic when one amplifier fails at that time.
【００６６】ここで、利得低下は、正常時の出力をＰ0
、故障時の出力をＰout 、段数をＮとするとき、 Ｐout ／Ｐ0 ＝［（Ｎ−１）／Ｎ］2 で求められ、アイソレーション劣化は、故障時のアイソ
レーションをＰiso とするとき、 Ｐiso ／Ｐ0 ＝（１／Ｎ）2 で求められる。Here, for the gain reduction, the output at the normal time is P0.
, Where Pout is the output at the time of failure and N is the number of stages, Pout / P0 = [(N-1) / N] 2 , and isolation degradation is Piso when the isolation at the time of failure is Piso. / P0 = (1 / N) 2 .
【００６７】図９からわかるように、段数が５以上の場
合には、ＨＭＡ内の増幅器が１個故障しても利得低下は
０．３ｄＢ程度、アイソレーション持性劣化は３０ｄＢ
程度である。この数字は実際の運用上無視できるレベル
である。したがって、増幅器の冗長系を設けるＨＭＡと
して、そのハイブリッド結合器の段数が４以下のものを
選択すれば、冗長系を設けるＨＭＡを最小限にすること
ができ、重量・電力・コスト的な負担を低減しつつ、シ
ステム全体の信頼性を大きく向上させることができる。As can be seen from FIG. 9, when the number of stages is 5 or more, even if one amplifier in the HMA fails, the gain decrease is about 0.3 dB and the isolation sustainability deterioration is 30 dB.
It is a degree. This number is a level that can be ignored in actual operation. Therefore, if a hybrid coupler having four or less stages of hybrid couplers is selected as the HMA having the redundant system of the amplifier, the HMA having the redundant system can be minimized, and the burden of weight, power, and cost can be reduced. It is possible to greatly improve the reliability of the entire system while reducing it.
【００６８】また、（２）のように冗長系を設けるＨＭ
Ａを選択することにより、増幅器の故障時における励振
ウェイトの大きなアンテナ素子への影響が大幅に低減で
き、アンテナパターンの劣化を防ぐことができる。Further, HM in which a redundant system is provided as in (2)
By selecting A, it is possible to significantly reduce the influence on the antenna element having a large excitation weight when the amplifier fails, and prevent the deterioration of the antenna pattern.
【００６９】すなわち、励振ウェイトの小さなアンテナ
素子に接統されているＨＭＡは、増幅器が故障してポー
ト間アイソレーション特性が劣化しても、クラスタ全体
の励振分布には大きな影響を与えない。That is, in the HMA connected to the antenna element having a small excitation weight, even if the amplifier fails and the isolation characteristic between ports deteriorates, the excitation distribution of the entire cluster is not significantly affected.
【００７０】例えば、クラスタ周辺素子の励振振幅が中
心素子に対して−ｌ０ｄＢ程度であり、増幅器の故障に
よりＨＭＡのポート間アイソレーションが２０ｄＢまで
劣化したとしても、励振分布全体からみると中心素子に
対して−３０ｄＢレベルの劣化でしかない。したがっ
て、アンテナ特性に与える影響は小さい。For example, even if the excitation amplitude of the cluster peripheral element is about −10 dB with respect to the central element, and the isolation between the ports of the HMA is deteriorated to 20 dB due to the failure of the amplifier, the central element is seen in the entire excitation distribution. On the other hand, the deterioration is only -30 dB level. Therefore, the influence on the antenna characteristics is small.
【００７１】以上より、上記の実施形態では、励振ウェ
イトの大きなアンテナ素子Ｔ１〜Ｔ４に接続されるＨＭ
Ａ２１に冗長系を設けることにより、冗長系を設けるＨ
ＭＡを最小限にすることができ、重量・電力・コスト的
な負担を低減しつつ、システム全体の信頼牲を大きく向
上させることができる。もちろん、上記の（１）と
（２）の二つの条件を考慮して、冗長系を設けるＨＭＡ
を選択することは構わない。As described above, in the above embodiment, the HM connected to the antenna elements T1 to T4 having a large excitation weight.
Providing a redundant system in A21 provides a redundant system H
MA can be minimized, and the burden of weight, power, and cost can be reduced, and the reliability of the entire system can be greatly improved. Of course, considering the above two conditions (1) and (2), the HMA having the redundant system is provided.
You can choose.
【００７２】本発明の実施形態において、以下のような
変更を行っても本発明の効果は同様である。アンテナ素
子、給電回路デバイス、給電線路方式、増幅器、スイッ
チなどその方式は全く問わない。どのような方式のもの
を用いても効果は同じである。例えば、スイッチなど
は、実施例に示した２段階の切り換え方式の他に、３段
階の切り換え方式（例えば図３の例で、ポートＡから見
てＢ，Ｃ，Ｄの３ポートのどれかを選択できるもの）を
用いることもできる。Even if the following modifications are made in the embodiment of the present invention, the effect of the present invention is the same. Any method such as an antenna element, a power feeding circuit device, a power feeding line method, an amplifier, and a switch may be used. The effect is the same no matter what method is used. For example, in addition to the two-step switching method shown in the embodiment, the switch or the like has a three-step switching method (for example, in the example of FIG. (Selectable) can also be used.
【００７３】クラスタの方式について、図１２に示した
ように、７つのアンテナ素子による構成を例にあげて説
明したが、９つのアンテナ素子を用いる場合など他の方
式を用いても同様の効果がある。また、隣接クラスタに
おけるアンテナ素子の共用についても、図１２では４個
のアンテナ素子を共用する場合について示したが、共用
素子数は１個、２個、その他の場合でもよい。As shown in FIG. 12, the cluster system has been described by taking the configuration of seven antenna elements as an example. However, the same effect can be obtained by using another system such as the case of using nine antenna elements. is there. Also, regarding sharing of antenna elements in adjacent clusters, FIG. 12 shows the case of sharing four antenna elements, but the number of shared elements may be one, two, or other cases.
【００７４】[0074]
【発明の効果】以上述べたように、本発明におけるマル
チビーム給電装置によれば、ビーム間での通信量の変動
がある場合にも増幅器の利用効率を高く維持できる。し
たがって、通信量の変動が大きく周波数帯域の割当を変
えるなど、フレキシブルな対応が必要になる移動体衛星
通信システムの衛星搭載用アンテナに対して、電源の有
効利用という観点で非常に効果が大きい。As described above, according to the multi-beam power feeding device of the present invention, the utilization efficiency of the amplifier can be kept high even when the communication amount varies between the beams. Therefore, it is very effective from the viewpoint of effective use of a power source for a satellite-mounted antenna of a mobile satellite communication system that requires flexible support such as a large change in communication amount and a change in frequency band allocation.
【００７５】また、アンテナ素子と増幅器の間はハイブ
リッド結合器と伝送線路だけの簡単な構成で済み、高出
力化に伴うＰＩＭ、マルチパクションなどの問題発生に
ついての対策や低損失化が容易に行える。また、マルチ
ビーム衛星通信システムにおいて周波数有効利用を行う
上で重要な低サイドローブ化が、小電力の信号が伝送さ
れている給電回路において行われているので、アンテナ
素子へ最適励振分布の設定が容易に行える。Further, a simple structure including only the hybrid coupler and the transmission line is required between the antenna element and the amplifier, and it is possible to easily take measures against the occurrence of problems such as PIM and multipassion due to the increase in output and reduce the loss. . In addition, since the side lobes, which are important for effective frequency use in a multi-beam satellite communication system, are implemented in the power supply circuit that transmits low power signals, the optimum excitation distribution can be set for the antenna element. Easy to do.
【００７６】さらに、アンテナを構成する上で必要な増
幅器の種類はただの１種類もしくは高々２種類で済むた
め、この増幅器の設計、製造、調整などの工程が非常に
簡単化され、特性の良いものを低コストで製作すること
が可能になる。この効果は、衛星搭載アンテナなどの用
途として絶大である。Further, since only one kind or at most two kinds of amplifiers are necessary for constructing the antenna, the steps of designing, manufacturing, adjusting, etc. of this amplifier are very simplified and have good characteristics. It becomes possible to manufacture things at low cost. This effect is great for applications such as satellite mounted antennas.
【００７７】さらに、ＨＭＡを構成する増幅器に冗長系
を設けることにより、増幅器の故障によるアンテナ特性
の劣化を抑えることができる。持に、冗長系を構成する
ＨＭＡは、段数の少ないもの、もしくは励振電力の大き
なアンテナ素子に接続されるものに限定することによ
り、冗長系の付加を最小限にすることができる。したが
って、給電系の高い信頼性が低コスト化かつ軽量化され
たアンテナ給電構成により実現され、衛星搭載アンテナ
などの用途に対して非常に効果が大きい。Further, by providing a redundant system in the amplifier that constitutes the HMA, it is possible to suppress the deterioration of the antenna characteristics due to the failure of the amplifier. In addition, the addition of the redundant system can be minimized by limiting the HMAs forming the redundant system to those having a small number of stages or connected to the antenna element having a large excitation power. Therefore, the high reliability of the power feeding system is realized by the antenna power feeding configuration that is low in cost and light in weight, and is extremely effective for applications such as satellite mounted antennas.
【図１】 本発明の一実施形態におけるマルチビーム給
電装置の構成を示すブロック図。FIG. 1 is a block diagram showing a configuration of a multi-beam power feeding device according to an embodiment of the present invention.
【図２】 同実施形態におけるマトリクス結合器の構成
を示す図。FIG. 2 is a diagram showing a configuration of a matrix combiner in the same embodiment.
【図３】 同実施形態におけるスイッチの構成を示す
図。FIG. 3 is a diagram showing a configuration of a switch in the same embodiment.
【図４】 図３に示すスイッチの接続の様子を示す図。FIG. 4 is a diagram showing how the switches shown in FIG. 3 are connected.
【図５】 図３に示すスイッチの構成例を示す図。5 is a diagram showing a configuration example of the switch shown in FIG.
【図６】 同実施形態のハイブリッドマトリクス増幅器
におけるスイッチの接続例を示す図。FIG. 6 is a diagram showing a connection example of switches in the hybrid matrix amplifier of the same embodiment.
【図７】 同実施形態における給電回路の構成を示す
図。FIG. 7 is a diagram showing a configuration of a power supply circuit in the same embodiment.
【図８】 同実施形態における給電回路の他の構成を示
す図。FIG. 8 is a diagram showing another configuration of the power supply circuit in the same embodiment.
【図９】 同実施形態の効果を説明するために、ハイブ
リッドマトリクス増幅器において増幅器の故障によるア
ンテナ特性の劣化の様子を示す図。FIG. 9 is a diagram showing how the hybrid matrix amplifier deteriorates in antenna characteristics due to an amplifier failure in order to explain the effect of the embodiment.
【図１０】 マルチビームの配置例を示す図。FIG. 10 is a view showing an arrangement example of multi-beams.
【図１１】 反射鏡を用いたマルチビームアンテナの構
成例を示す図。FIG. 11 is a diagram showing a configuration example of a multi-beam antenna using a reflecting mirror.
【図１２】 図１１のマルチビームアンテナにおける一
次放射器の構成を示す図。12 is a diagram showing a configuration of a primary radiator in the multi-beam antenna of FIG.
【図１３】 従来のマルチビーム給電装置の構成例を示
す図。FIG. 13 is a diagram showing a configuration example of a conventional multi-beam power feeding device.
【図１４】 従来のマルチビーム給電装置の構成例を示
す図。FIG. 14 is a diagram showing a configuration example of a conventional multi-beam power feeding device.
【図１５】 従来のマルチビーム給電装置の構成例を示
す図。FIG. 15 is a diagram showing a configuration example of a conventional multi-beam power feeding device.
１１…反射鏡 １２…一次放射器 Ｔ１〜Ｔ１６…アンテナ素子 ＃１〜＃４…ビーム １３−１〜１３−１６…フィルタ １４−１〜１４−５…給電回路（ＢＦＮ） １４−１１〜１４−１６…分配器 １４−２１〜１４−２７…可変移相器 １４−３１〜１４−３７…可変減衰器 １５−１〜１５−９…合分波器 １６−１〜１６−４…増幅器 １７−１〜１７−９…合成分配器 １８…ハイブリッドマトリクス増幅器（ＨＭＡ） １８−１〜１８−８…３ｄＢハイブリッド結合器 １８−９〜１８−１２…増幅器（ＳＳＰＡ） １９−１〜１９−１６…増幅器 ２１…第１のＨＭＡ ２１−１…入力ハイブリッドマトリクス ２１−２〜２１−９…スイッチ ２１ａ…外導体 ２１ｂ…内導体 ２１ｃ…中心軸 ２１ｄ、２１ｅ…導波路 ２１−２０〜２１−２５…増幅器（ＳＳＰＡ） ２１−２６…出力ハイブリッドマトリクス ＨＣ…ハイブリッド結合器 ２２…第２のＨＭＡ ２２−１…入力ハイブリッドマトリクス ２２−２〜２２−１３…増幅器（ＳＳＰＡ） ２２−１４…出力ハイブリッドマトリクス ２３−１〜２３−１６…合成器 11 ... Reflector 12 ... Primary radiator T1 to T16 ... Antenna element # 1 to # 4 ... Beam 13-1 to 13-16 ... Filter 14-1 to 14-5 ... Feeding circuit (BFN) 14-11 to 14- 16 ... Distributor 14-21 to 14-27 ... Variable phase shifter 14-31 to 14-37 ... Variable attenuator 15-1 to 15-9 ... Combiner / demultiplexer 16-1 to 16-4 ... Amplifier 17- 1-17-9 ... Composite distributor 18 ... Hybrid matrix amplifier (HMA) 18-1-18-8 ... 3 dB hybrid coupler 18-9-18-18 ... Amplifier (SSPA) 19-1-19-16 ... Amplifier 21 ... 1st HMA 21-1 ... Input hybrid matrix 21-2 to 21-9 ... Switch 21a ... Outer conductor 21b ... Inner conductor 21c ... Central axis 21d, 21e ... Waveguide 21-20-20-21 ... Increase Device (SSPA) 21-26 ... Output hybrid matrix HC ... Hybrid coupler 22 ... Second HMA 22-1 ... Input hybrid matrix 22-2 to 22-13 ... Amplifier (SSPA) 22-14 ... Output hybrid matrix 23- 1-23-16 ... Synthesizer
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 庄木 裕樹 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝研究開発センター内 (72)発明者 奥村 実 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝小向工場内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (72) Inventor Hiroki Shogi 1 Komukai Toshiba-cho, Sachi-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Toshiba Research & Development Center (72) Inventor Minoru Okumura Komukai, Kawasaki-shi, Kanagawa Toshiba Town No. 1 Inside the Toshiba Komukai factory
Claims (3)
器と反射鏡とによって複数のビームを形成するマルチビ
ームアンテナ装置に用いられ、前記複数個のアンテナ素
子の給電を行うマルチビーム給電装置において、 前記複数個のアンテナ素子を複数のグループに分けて各
グループのアンテナ素子に接続される複数個のハイブリ
ッドマトリクス増幅器と、 前記ビーム毎に設けられ、それぞれ前記複数個のハイブ
リッドマトリクス増幅器における該当ビームの形成経路
を通じて該当ビーム形成に加わるアンテナ素子の給電を
行う複数個の給電回路とを具備し、 前記複数個のハイブリッドマトリクス増幅器の内の少な
くとも一つは、内部増幅器に冗長系を有することを特徴
とするマルチビーム給電装置。1. A multi-beam power feeding apparatus for feeding a plurality of antenna elements, which is used in a multi-beam antenna apparatus for forming a plurality of beams by a primary radiator in which a plurality of antenna elements are arranged and a reflecting mirror. A plurality of hybrid matrix amplifiers that are connected to the antenna elements of each group by dividing the plurality of antenna elements into a plurality of groups; A plurality of feeding circuits for feeding antenna elements that participate in beam formation through a forming path, wherein at least one of the plurality of hybrid matrix amplifiers has a redundant system in an internal amplifier. Multi-beam power supply device.
マトリクス増幅器は、入出力ハイブリッド結合器の段数
が４段以下であることを特徴とする請求項１記載のマル
チビーム給電装置。2. The multi-beam power feeding device according to claim 1, wherein the hybrid matrix amplifier having a redundant system of the amplifier has four or less stages of input / output hybrid couplers.
電力が与えられるアンテナ素子を１グループとし、この
グループのアンテナ素子に前記増幅器の冗長系を有する
ハイブリッドマトリクス増幅器を接続することを特徴と
する請求項１記載のマルチビーム給電装置。3. A group of antenna elements to which a large excitation power is given among the plurality of antenna elements, and a hybrid matrix amplifier having a redundant system of the amplifier is connected to the group of antenna elements. The multi-beam power feeding device according to claim 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8958896A JPH09284046A (en) | 1996-04-11 | 1996-04-11 | Multi-beam feeder |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8958896A JPH09284046A (en) | 1996-04-11 | 1996-04-11 | Multi-beam feeder |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09284046A true JPH09284046A (en) | 1997-10-31 |
Family
ID=13974949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8958896A Withdrawn JPH09284046A (en) | 1996-04-11 | 1996-04-11 | Multi-beam feeder |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09284046A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002111361A (en) * | 2000-07-06 | 2002-04-12 | Alcatel | Communication antenna for wider ground coverage |
| JP2003017933A (en) * | 2001-07-05 | 2003-01-17 | Communication Research Laboratory | Multi-beam antenna system |
-
1996
- 1996-04-11 JP JP8958896A patent/JPH09284046A/en not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002111361A (en) * | 2000-07-06 | 2002-04-12 | Alcatel | Communication antenna for wider ground coverage |
| JP2003017933A (en) * | 2001-07-05 | 2003-01-17 | Communication Research Laboratory | Multi-beam antenna system |
| JP4518364B2 (en) * | 2001-07-05 | 2010-08-04 | 独立行政法人情報通信研究機構 | Multi-beam antenna device |
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|---|---|---|---|
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