JPH09279301A - Steel sheet for vessel having more than 3 tempering degree and excellent in necked-in workability in welded can - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To produce a steel sheet for a vessel excellent in necked-in workability in a welded can by preparing a steel having a specified componental compsn. in which the contents of Mn, P, S and sol.Al are prescribed and showing specified characteristics by aging treatment under specified conditions. SOLUTION: A steel contg., by weight, <=0.150% C, <=0.60% Mn, <=0.025% P, <=0.025% S, 0.012 to 0.120% Sol.Al, <=0.015% N and <=0.0070% O is prepd. In this steel, the value of K shown by the formula YP is the lower yield point, (r) is r value, (t) is sheet thickness and Et is (TS2 -YP1 )/(El2 -El1 ), where TS2 is true stress value at the maximum load point, El2 is true strain at the maximum load point, YP1 is true stress at the end point of the lower yield point and El1 is true strain at the end point of the lower yield point) is regulated to <=0.19 after aging treatment at 210 deg.C for 30min. In this way, the steel sheet for a vessel of <=3 T subjected to surface treatment such as nickel plating and free from the generation of neck wrinkling can be provided.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、ネッキング加工性
に優れ、ニッケルメッキなどの表面処理が施された容器
用鋼板に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a steel sheet for containers which has excellent necking workability and which has been subjected to surface treatment such as nickel plating.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来、コーヒーなどの内圧のかからない
飲料缶においては、溶接缶が現在広く使用されている。
この溶接缶の胴部は、平板を円筒状に丸めた後に、板の
端部を溶接して製造される。溶接後、缶胴部の端部の口
径を小さくするネック加工が行われる。このネック加工
には、図１に示すダイネック法、図２に示すスピンネッ
ク法などがあるが、いずれも缶端の口径を小さくする一
種の口絞り加工であり、後工程で缶胴よりも径の小さい
蓋を取り付けることが特徴である。この蓋径は、製缶メ
ーカにとって、蓋コストを削減するために、より小さい
ほうが望ましい。ところが、口絞り率が大きいと、円周
方向の圧縮応力によって缶胴の溶接部近傍で材料が座屈
し、しわが発生する場合がある。2. Description of the Related Art Conventionally, welded cans have been widely used for beverage cans such as coffee that are not subject to internal pressure.
The body of this welding can is manufactured by rolling a flat plate into a cylindrical shape and then welding the ends of the plate. After welding, necking is performed to reduce the diameter of the end of the can body. This neck processing includes the die-neck method shown in FIG. 1 and the spin-neck method shown in FIG. 2, both of which are a kind of narrowing processing to reduce the diameter of the can end, and the diameter is smaller than that of the can body in the subsequent process. The feature is that a small lid is attached. The lid diameter is preferably smaller for can makers to reduce the lid cost. However, when the expansion ratio is large, the material may buckle near the welded portion of the can body due to the compressive stress in the circumferential direction, and wrinkles may occur.

【０００３】溶接部近傍でしわが発生するのは、溶接部
の板厚が非溶接部に比べ大きいこと、溶接部は高熱を受
けるため材質が変化することなどにより、溶接部近傍に
応力集中が発生するためと推定される。このしわが発生
すると、外観を害するばかりでなく、蓋を取り付けた後
の密封性を悪くし、内容物の漏れを発生させる可能性が
ある。そのため、現在では、このしわを防止するため、
ネック加工時の口絞り率を５％程度と小さくしている。
よって絞り率をさらに大きくしても、溶接部近傍にしわ
が発生しない材料を提供することが、鉄鋼メーカにとっ
て大きな課題となっている。Wrinkles occur near the weld because the plate thickness of the weld is larger than that of the non-weld part, and the material changes due to the high heat of the weld, which causes stress concentration near the weld. It is presumed to occur. When this wrinkle occurs, not only the appearance is deteriorated, but also the sealing property after attaching the lid is deteriorated, which may cause leakage of the contents. Therefore, in order to prevent this wrinkle,
The necking ratio during neck processing is reduced to about 5%.
Therefore, it is a major issue for steel makers to provide a material that does not cause wrinkles in the vicinity of the weld even if the drawing ratio is further increased.

【０００４】さて、ネックしわを抑制するためには、従
来より、経験的に軟質な鋼板が有利であることが知られ
ている。例えば、特開平５−２８７４４３号公報では、
Ｃが０．００３以上０．０１％以下でＴｉ等を添加した
高純な鋼板は、加工硬化しにくいため、鋼板のＹＰは同
程度でもＤＩ（Ｄｒａｗ ａｎｄ Ｉｒｏｎ）加工後の
ＹＰは低くなり、ネックドイン加工性に優れることが記
載されている。ところが、ＤＩ加工は相当塑性歪みでε
_eq＝０．４程度の強加工であるのに対し、溶接缶の場合
は、缶を曲げる時にε_eq＝０．０２程度の小さな加工を
受けるに過ぎない。It has been conventionally known that a steel plate that is empirically soft is advantageous for suppressing neck wrinkles. For example, in JP-A-5-287443,
Since a high-purity steel sheet having a C content of 0.003 or more and 0.01% or less and having Ti or the like hard to work harden, even if the YP of the steel sheet is about the same, the YP after DI (Draw and Iron) processing becomes low, It is described that the necked-in workability is excellent. However, DI processing is ε due to the considerable plastic strain.
Whereas _eq = 0.4 is a strong work, a welded can is only subjected to a small work such as ε _eq = 0.02 when the can is bent.

【０００５】そのため、高純な鋼は、加工硬化が小さい
ため、製缶加工後に軟質となる。この効果は、溶接缶で
は非常に小さい。また、溶接缶用鋼板は、通常０．２０
ｍｍ以下と非常に薄いため、溶接缶の強度を確保するた
めには、たとえ耐しわ性に優れていてもＴ−２以下には
軟質化できないという問題があった。また、溶接缶での
しわに関しては、今まで何ら明らかにされていない。Therefore, high-purity steel has a small work hardening, so that it becomes soft after can working. This effect is very small for welded cans. The steel plate for welding cans is usually 0.20.
Since it is very thin as less than mm, there is a problem that in order to secure the strength of the welding can, even if it has excellent wrinkle resistance, it cannot be softened to T-2 or less. Also, no wrinkles on the welding can have been disclosed so far.

【０００６】[0006]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、溶接缶での
ネックキング成形性に優れており、ネックしわが発生し
ないニッケルメッキなどの表面処理が施されたＴ−３以
上の容器用鋼板を提供することを目的とする。DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention provides a container steel sheet of T-3 or more which is excellent in necking formability in a welding can and is subjected to a surface treatment such as nickel plating which does not cause neck wrinkles. The purpose is to provide.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために、材質特性とネックしわの関係を検
討し、口絞り率が１０％でも、溶接部近傍にしわが発生
しない容器用鋼板を製造することに成功した。すなわ
ち、本発明の要旨は下記の通りである。重量％で Ｃ ≦０．１５０％ Ｍｎ≦０．６０％ Ｐ ≦０．０２５％ Ｓ ≦０．０２５％ ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１２％〜０．１２０％ Ｎ ≦０．０１５％ Ｔ．Ｏ≦０．００７０％ で残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼で、（１）
式に示すＫの値が、２１０℃で３０分時効処理した後で
０．１９以上であり、溶接缶でのネックドイン加工性に
優れることを特徴とする容器用鋼板にある。 Ｋ＝（４ＥＥ_t ・ｔ² ）／〔｛１−（ｒ／１＋ｒ）² ｝・ （ √Ｅ＋√Ｅ_t ）² ・ＹＰ〕 ・・・（１） たゞし、ＹＰ：下降伏点 ｒ ：ｒ値 ｔ ：板厚 Ｅ ：ヤング率（＝２１０００ｋｇｆ／ｍｍ² ） Ｅ_t ：Ｅ_t ＝（ＴＳ₂ −ＹＰ₁ ）／（Ｅｌ₂ −Ｅｌ₁ ） なお、 ＴＳ₂ ：最大荷重点の真応力値 Ｅｌ₂ ：最大荷重点の真歪 ＹＰ₁ ：下降伏点終了時の真応力 本発明者らは、板厚、Ｅ_t 値（下降伏点の終了点とＴＳ
点を結ぶ直線の傾き）、ｒ値、ＹＰを適切な範囲に制御
し、（１）式に示すＫの値を、２１０℃で３０分時効処
理した後で０．１９以上とすることで、１０％以上の口
絞り率でも溶接缶のしわが抑制できることを知見した。In order to achieve the above-mentioned object, the present inventors have examined the relationship between material characteristics and neck wrinkles, and even when the draw ratio is 10%, wrinkles do not occur near the weld. Succeeded in manufacturing steel sheets for containers. That is, the gist of the present invention is as follows. % By weight C ≦ 0.150% Mn ≦ 0.60% P ≦ 0.025% S ≦ 0.025% sol. Al: 0.012% to 0.120% N ≤ 0.015% T.I. Steel with O ≦ 0.0070% and the balance Fe and unavoidable impurities, and (1)
The value of K shown in the formula is 0.19 or more after aging treatment at 210 ° C. for 30 minutes, and is a steel sheet for containers characterized by excellent necked-in workability in a welding can. K = (4EE _t · t ² ) / [{1- (r / 1 + r) ² } · (√E + √E _t ) ² · YP] (1) However, YP: falling yield point r: r value t: plate thickness E: Young's modulus ^{(= 21000kgf / mm 2) E} t: E t = Note _{(TS 2 -YP 1) / (} El 2 -El 1), TS 2: true stress value of the maximum load point el _2: true strain YP maximum load point _1: the lower yield point at the end of the true stress inventors, thickness, end point of E _t value (lower yield point and TS
By controlling the slope of the straight line connecting the points), the r value, and the YP within an appropriate range, and setting the value of K shown in the equation (1) to 0.19 or more after aging treatment at 210 ° C. for 30 minutes, It has been found that wrinkles of a welding can can be suppressed even with a narrowing ratio of 10% or more.

【０００８】以下に本発明を詳細に説明する。まず、鋼
成分について述べる。Ｃ量は、これが０．１５％超とな
ると、フランジ成形性が悪化するので、その上限を０．
１５％に限定する。ここで、フランジ加工性とは、ネッ
ク成形後、缶胴に蓋をとりつけるために缶端の２ｍｍ程
度を直径方向に延出する加工である。Ｃが０．１５％超
となると、鋼の延性が劣化するため、フランジ割れが発
生すると推定される。Ｍｎ，Ｐ、Ｓ、ｓｏｌ．Ａｌはこ
れらの元素が増加すると鋼板の耐食性を劣化させるの
で、それぞれの元素の上限値を０．６０％、０．０２５
％、０．０２５％、０．１２０％とした。Hereinafter, the present invention will be described in detail. First, the steel composition will be described. If the C content exceeds 0.15%, the flange formability deteriorates, so the upper limit is set to 0.
Limited to 15%. Here, the flange processability is a process of extending about 2 mm of the can end in the diametrical direction in order to attach the lid to the can body after forming the neck. If C exceeds 0.15%, the ductility of steel deteriorates, and it is presumed that flange cracking will occur. Mn, P, S, sol. Since Al deteriorates the corrosion resistance of the steel sheet when these elements increase, the upper limit of each element is 0.60%, 0.025
%, 0.025%, and 0.120%.

【０００９】ｓｏｌ．Ａｌの含有量は０．０１２％未満
では脱酸不足のため、Ｔ．Ｏの含有量が高くなり、Ｔ．
Ｏを０．００７０％以下にすることができない。従って
ｓｏｌ．Ａｌの含有量の下限は０．０１２％とした。Ｎ
は０．０１５％超では、Ｎ添加のための製鋼コストが高
くなるので、上限を０．０１５％とした。Ｔ．Ｏの含有
量は、０．００７０％超となると、スラブ表層付近に気
泡が発生し、メッキ原板の表面キズなどが増え、良好な
製品が得られなくなるので、０．００７０％を上限とし
た。Sol. When the content of Al is less than 0.012%, deoxidation is insufficient, so T. The content of O becomes high, and T.
O cannot be made 0.0070% or less. Therefore, sol. The lower limit of the Al content was 0.012%. N
If more than 0.015%, the steelmaking cost for adding N becomes high, so the upper limit was made 0.015%. T. If the O content exceeds 0.0070%, air bubbles are generated in the vicinity of the slab surface layer, surface scratches on the plating original plate increase, and a good product cannot be obtained, so 0.0070% was made the upper limit.

【００１０】次に、溶接缶の溶接部近傍のネックしわを
抑制する材質設計指針について説明する。本発明者ら
は、ラボ実験で、熱間圧延条件、冷間圧延条件、焼鈍条
件、調質圧延条件等を変化させた鋼板を製造し、実際
に、溶接缶を製造後、口絞り率１０％のネック加工試験
を行った。その結果、板厚、下降伏点の終了点とＴＳ点
を結ぶ直線の傾き（Ｅ_t ）、ｒ値、ＹＰがしわを抑制す
る重要な因子であり、これらを用いた（１）式のＫ値が
０．１９以上であれば、しわが発生せずにネック成形可
能であることを知見した。Next, material design guidelines for suppressing neck wrinkles near the welded portion of the welding can will be described. The inventors of the present invention produced a steel sheet in which a hot rolling condition, a cold rolling condition, an annealing condition, a temper rolling condition, etc. were changed in a lab experiment, and after actually manufacturing a welded can, a draw ratio of 10 % Necking test was performed. As a result, the plate thickness, the slope (E _t ) of the straight line connecting the end point of the falling yield point and the TS point, the r value, and the YP are important factors for suppressing wrinkling, and K of the equation (1) using It was found that when the value is 0.19 or more, neck molding can be performed without wrinkling.

【００１１】では、式（１）の考え方、導入方法につい
て以下に詳細に述べる。しわはネック成形時に発生する
円周方向の圧縮応力（σθ）が、材料の座屈応力
（σ_CR）よりも大きくなった時に発生すると考えられ
る。よってσθを小さくし、σ_CRを大きくする材質特性
を備えた材料がしわが発生しにくいと考えられる。例え
ば、従来より経験的に降伏応力の低い軟質な材料がしわ
が発生しにくいことが知られている。これは、同一な変
形量の加工でも、降伏応力が低いと成形力は小さくな
り、σθが小さくなることに起因すると推定される。し
かし、溶接缶では、上述したように、Ｔ−２以下には、
軟質化することができない。そこで、次にσ_CRを大きく
する材質特性を検討した。では、σ_CRを大きくする材質
特性の考え方について詳細に説明する。Next, the concept of equation (1) and the method of introduction will be described in detail below. It is considered that wrinkles occur when the circumferential compressive stress (σθ) generated during neck forming becomes larger than the buckling stress (σ _CR ) of the material. Therefore, it is considered that wrinkles are less likely to occur in a material having material properties that reduce σθ and increase σ _CR . For example, it has been conventionally empirically known that a soft material having a low yield stress is less likely to cause wrinkles. It is presumed that this is due to the fact that, even when machining with the same amount of deformation, if the yield stress is low, the forming force becomes small and σθ becomes small. However, in the welding can, as described above, below T-2,
It cannot be softened. Therefore, we next examined the material properties for increasing σ _CR . Now, the concept of material properties for increasing σ _CR will be described in detail.

【００１２】図３に示す等布される力で一軸圧縮される
長方形板の弾性座屈応力σ_CRは、ティモシェンコによ
り、式（２）で与えられることが知られている。 σ_CR＝（Ｋπ² ・Ｅ・ｔ² ）／１２ｂ² （１−μ² ） ・・・・・（２） たゞし、ｋ＝ｍｂ／ａ＋ａ／ｍｂ）² 、ｔ：板厚、Ｅ：
ヤング率、ｂ：図３参照 ｍは図３のｘ方向に発生したしわ数It is known that the elastic buckling stress σ _CR of a rectangular plate that is uniaxially compressed by the uniform force shown in FIG. 3 is given by Tymoshenko by the equation (2). σ _CR = (Kπ ² · E · t ² ) / 12b ² (1-μ ² ) (2) However, k = mb / a + a / mb) ² , t: plate thickness, E:
Young's modulus, b: See FIG. 3. m is the number of wrinkles generated in the x direction of FIG.

【００１３】ネック成形では、溶接部近傍に、溶接部に
平行な”縦じわ”が発生するため、ネック成形も図３と
同様な円周方向の一軸圧縮応力場であると近似した。ま
たネック成形は塑性変形であるので、その座屈は弾性座
屈ではなく、塑性座屈ではないかと考えた。そこで、Ｅ
にカルマンの式４ＥＥ_t ／（√Ｅ＋√Ｅ_t ）² を、また
Ｈｉ１１の異方性降伏関数から考察し、μにはｒ／（１
＋ｒ）を代入して、式（３）を導いた。 σ_CR＝（Ｋπ² ・４ＥＥ_t ・ｔ² ）／〔１２ｂ² ｛１−（ｒ／１＋ｒ）² ｝ ・（√Ｅ＋√Ｅ_t ）² 〕・・・・・・・（３）In the neck forming, "longitudinal wrinkles" are generated in the vicinity of the welded portion in parallel with the welded portion. Therefore, the neck forming was approximated to be a uniaxial compressive stress field in the circumferential direction similar to FIG. Since the neck forming is plastic deformation, it was thought that the buckling was not elastic buckling but plastic buckling. So E
Kalman's equation 4EE _t / (√E + √E _t ) ² is also considered from the anisotropic yield function of Hi11, and μ is r / (1
Substituting + r), the formula (3) is derived. σ _CR = (Kπ ² · 4EE _t · t ² ) / [12b ² {1- (r / 1 + r) ² } · (√E + √E _t ) ² ] ··· (3)

【００１４】式（３）のＥ_t は、図４に示すように変形
時の相当歪みε_eqに対応する接線係数を意味する。実際
の溶接缶の成形は多段成形で、成形条件により各段の相
当歪み値は異なる。そこで、本発明では、材料の評価式
が成形条件によらず一定となるように、Ｅ_t を便宜的
に、図５に示す「下降伏点の終了点とＴＳ点を結ぶ直線
の傾き」で近似した。E _{t in the} equation (3) means a tangent coefficient corresponding to the equivalent strain ε _eq at the time of deformation as shown in FIG. The actual welding can is formed by multi-step forming, and the equivalent strain value of each step differs depending on the forming conditions. Therefore, in the present invention, E _t is expediently expressed by “the slope of the straight line connecting the end point of the falling yield point and the TS point” shown in FIG. 5 so that the evaluation formula of the material is constant regardless of the molding conditions. Approximated.

【００１５】さて、上述したように、σ_CRが大きく、σ
θが小さい材料がしわが発生しにくいと考えられる。そ
こで、Ａ＝σ_CR／σθというパラメータを導入し、Ａ値
が大きいほど、しわが発生しにくいと考えた。σθはＹ
Ｐに比例するので、σθ＝Ｃ・ＹＰ（Ｃは定数）とし
て、Ａ値を求めると式（４）となる。 Ａ＝（Ｋπ² ・４ＥＥ_t ・ｔ² ）／〔１２ｂ² Ｃ｛１−（ｒ／１＋ｒ）² ｝ ・（√Ｅ＋√Ｅ_t ）² ・ＹＰ〕 ・・・・・（４） ここで、Ｋπ² ／（１２ｂ² ・Ｃ）は材料間で同一な定
数と考え、Ｋπ² ／（１２ｂ² ・Ｃ）＝１（定数）とお
いて、式（１）のＫ値を導いた。As described above, σ _CR is large and σ
It is considered that wrinkles are less likely to occur in a material having a small θ. Therefore, a parameter of A = σ _CR / σ θ was introduced, and it was considered that wrinkles were less likely to occur as the A value was larger. σθ is Y
Since it is proportional to P, σθ = C · YP (C is a constant), and the A value is obtained, the formula (4) is obtained. A = (Kπ ² · 4EE _t · t ² ) / [12b ² C {1- (r / 1 + r) ² } · (√E + √E _t ) ² · YP] (4) where: Kπ ² / (12b ² · C) was considered to be the same constant among the materials, and Kπ ² / (12b ² · C) = 1 (constant) was set, and the K value of the formula (1) was derived.

【００１６】本発明は以上の考え方に基づき、材料の材
質特性を制御してＫ値を０．１９以上とすることで、口
絞り率１０％以上のネック成形を可能とするものであ
る。よってＫ値の下限を０．１９に限定する。なお、溶
接缶の場合、ネック加工する前に塗装・印刷焼き付けが
行われる。この時に材料が受ける熱の影響を考慮し、本
実験では、各材質特性を求める前に２１０℃×３０分の
時効処理を行っている。また、本発明鋼板に施される表
面処理は、その方法を問わない。ニッケルメッキ、錫メ
ッキ等を行う方法があるが、いかなるメッキであっても
本発明の効果は発揮される。Based on the above concept, the present invention enables neck molding with a draw ratio of 10% or more by controlling the material properties of the material so that the K value is 0.19 or more. Therefore, the lower limit of the K value is limited to 0.19. In addition, in the case of a welding can, painting and printing baking are performed before neck processing. In consideration of the influence of heat applied to the material at this time, in this experiment, aging treatment is performed at 210 ° C. for 30 minutes before obtaining each material characteristic. The method of surface treatment applied to the steel sheet of the present invention does not matter. There is a method of performing nickel plating, tin plating, or the like, but the effect of the present invention is exhibited by any plating.

【００１７】[0017]

【実施例】以下に実施例について述べる。表１記載の成
分を有する鋼を真空溶解炉で溶製し、鋼塊とした。これ
らの鋼塊を１１５０℃×１ｈｒ均熱後、板厚３０ｍｍに
粗圧延し、再び１１５０℃×１ｈ加熱後、板厚３．０ｍ
ｍに熱延した。これらの熱延板を酸洗した後、表２に示
す条件で、冷延、再結晶焼鈍した後、調質圧延、または
２ＣＲを施し、Ｎｉメッキを行った。表２中の焼鈍条件
のパラメータは図６に示す。その後、２１０℃×３０分
の時効処理を行った後、ＪＩＳ５号の引張試験を行い、
板厚、ＹＰ（下降伏点）、Ｅ_t （下降伏点の終了点とＴ
Ｓ点を結ぶ直線の傾き）、ｒ値、ＨＲ３０Ｔを測定し
た。その後、当社のラボ実験室で直径５４．０ｍｍの溶
接缶を製造し、直径４８．６ｍｍまで、２段で各５０缶
成形を行った。口絞り率は（５４．０−４８．６）／５
４．０×１０．０＝１０．０％である。その後、溶接部
近傍を目視観察し、しわが発生した缶数を数えた。１缶
もしわが生じなかった材料を合格、１缶でもしわが発生
した材料を不合格とした。これらの試験の結果を表３に
示す。Embodiments will be described below. Steel having the components shown in Table 1 was melted in a vacuum melting furnace to form a steel ingot. After soaking these steel ingots at 1150 ° C. for 1 hr, they were roughly rolled to a plate thickness of 30 mm, and again heated at 1150 ° C. for 1 h, and then a plate thickness of 3.0 m.
Hot rolled to m. These hot-rolled sheets were pickled, cold-rolled, recrystallized and annealed under the conditions shown in Table 2, then temper-rolled or 2CR and Ni-plated. The parameters of the annealing conditions in Table 2 are shown in FIG. Then, after aging treatment at 210 ° C. for 30 minutes, the tensile test of JIS No. 5 is performed.
Thickness, YP (falling yield point), E _t (end point of falling yielding point and T
The inclination of the straight line connecting the S points), the r value, and the HR30T were measured. After that, a welding can with a diameter of 54.0 mm was manufactured in our laboratory, and 50 cans each were molded in two stages up to a diameter of 48.6 mm. The aperture ratio is (54.0-48.6) / 5
It is 4.0 * 10.0 = 10.0%. Then, the vicinity of the welded portion was visually observed and the number of cans in which wrinkles were generated was counted. The material in which no wrinkle was generated in 1 can was passed, and the material in which wrinkle was generated in 1 can was rejected. Table 3 shows the results of these tests.

【００１８】[0018]

【表１】 [Table 1]

【００１９】[0019]

【表２】 [Table 2]

【００２０】[0020]

【表３】 [Table 3]

【００２１】試験Ｎｏ．１、２は本発明であり、試験Ｎ
ｏ．３〜６は比較例である。本発明の１、２は５０缶を
ネック成形しても、１缶もしわは発生しなかった。比較
例３〜６は表３に示す缶数でしわが発生した。従来より
低ＹＰ化がしわ抑制に有効なことが知られているので、
ＹＰと本試験でのしわ発生率の関係を調査した結果を図
７に示す。溶接缶でのネック成形時のしわ発生率は、Ｙ
Ｐとは相関がみられない。図８に本発明のＫ値としわ発
生率の関係を示す。しわ発生率はＫ値とは強い相関があ
り、Ｋ値が０．１９以上であれば、しわは発生していな
い。Test No. 1 and 2 are the present invention, and test N
o. 3 to 6 are comparative examples. In Nos. 1 and 2 of the present invention, even when 50 cans were neck-formed, no wrinkles were generated in one can. In Comparative Examples 3 to 6, wrinkles occurred in the number of cans shown in Table 3. Since it has been known that lowering YP is effective in suppressing wrinkles,
FIG. 7 shows the result of investigation on the relationship between YP and the wrinkle occurrence rate in this test. The wrinkle occurrence rate when forming a neck in a welding can is Y
There is no correlation with P. FIG. 8 shows the relationship between the K value and the wrinkle occurrence rate of the present invention. The wrinkle occurrence rate has a strong correlation with the K value, and if the K value is 0.19 or more, no wrinkle occurs.

【００２２】[0022]

【発明の効果】以上述べたように、本発明により溶接缶
用ＥＤＥの縮径が可能な容器用鋼板にあり、その工業的
価値は極めて大きい。INDUSTRIAL APPLICABILITY As described above, according to the present invention, the EDE for a welding can has a reduced diameter steel sheet for a container, and its industrial value is extremely large.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】ＤＩ缶ネック加工の１つであるダイネック法の
概念図、FIG. 1 is a conceptual diagram of a die neck method which is one of DI can neck processing,

【図２】ＤＩ缶ネック加工の１つであるスピンネック法
の概念図、FIG. 2 is a conceptual diagram of a spin neck method, which is one of DI can neck processing.

【図３】長方形板の弾性座屈応力を示す図、FIG. 3 is a diagram showing elastic buckling stress of a rectangular plate,

【図４】応力と変形時の相当歪みとの関係を示す図、FIG. 4 is a diagram showing the relationship between stress and equivalent strain during deformation,

【図５】応力と下降伏点終了点の真歪と最大荷重点の真
歪との関係を示す図、FIG. 5 is a diagram showing the relationship between the stress, the true strain at the end point of the yield point, and the true strain at the maximum load point;

【図６】冷延後の鋼板の連続焼鈍における焼鈍パターン
を示す図、FIG. 6 is a diagram showing an annealing pattern in continuous annealing of a steel sheet after cold rolling,

【図７】ＹＰとしわ発生比率との関係を示す図、FIG. 7 is a diagram showing a relationship between YP and a wrinkle occurrence rate;

【図８】Ｋ値としわ発生比率との関係を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing a relationship between a K value and a wrinkle generation ratio.

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 重量％で Ｃ ≦０．１５０％ Ｍｎ≦０．６０％ Ｐ ≦０．０２５％ Ｓ ≦０．０２５％ ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１２％〜０．１２０％ Ｎ ≦０．０１５％ Ｔ．Ｏ≦０．００７０％ で残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼で、（１）
式に示すＫの値が、２１０℃で３０分時効処理した後で
０．１９以上であり、溶接缶でのネックドイン加工性に
優れることを特徴とする容器用鋼板。 Ｋ＝（４ＥＥ_t ・ｔ² ）／〔｛１−（ｒ／１＋ｒ）² ｝・ （√Ｅ＋√Ｅ_t ）² ・ＹＰ〕 ・・・・（１） ただし、ＹＰ：下降伏点 ｒ ：ｒ値 ｔ ：板厚 Ｅ ：ヤング率（＝２１０００ｋｇｆ／ｍｍ² ） Ｅ_t ：Ｅ_t ＝（ＴＳ₂ −ＹＰ₁ ）／（Ｅｌ₂ −Ｅｌ₁ ） なお、 ＴＳ₂ ：最大荷重点の真応力値 Ｅｌ₂ ：最大荷重点の真歪 ＹＰ₁ ：下降伏点終了点の真応力 Ｅｌ₁ ：下降伏点終了点の真歪1. In weight%, C ≦ 0.150% Mn ≦ 0.60% P ≦ 0.025% S ≦ 0.025% sol. Al: 0.012% to 0.120% N ≤ 0.015% T.I. Steel with O ≦ 0.0070% and the balance Fe and unavoidable impurities, and (1)
A container steel sheet having a value of K shown in the formula of 0.19 or more after aging treatment at 210 ° C. for 30 minutes and having excellent necked-in workability in a welding can. K = (4EE _t · t ² ) / [{1- (r / 1 + r) ² } · (√E + √E _t ) ² · YP] (1) where YP: falling yield point r: r the value t: plate thickness E: Young's modulus ^{(= 21000kgf / mm 2) E} t: E t = (TS 2 -YP 1) / (El 2 -El 1) Incidentally, TS _2: true stress value El of the maximum load point ₂ : True strain at maximum load point YP ₁ : True stress at end point of down yield point El ₁ : True strain at end point of down yield point