JPH09271638A - 排ガス処理方法 - Google Patents
排ガス処理方法Info
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- JPH09271638A JPH09271638A JP8080191A JP8019196A JPH09271638A JP H09271638 A JPH09271638 A JP H09271638A JP 8080191 A JP8080191 A JP 8080191A JP 8019196 A JP8019196 A JP 8019196A JP H09271638 A JPH09271638 A JP H09271638A
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- Japan
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- adsorbent
- exhaust gas
- load
- denitration
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】負荷変化時の煙道排ガスからの媒塵のピーク状
放出を低減できない。 【解決手段】燃焼排ガスにアンモニアを添加し、脱硝触
媒により窒素酸化物を還元除去する排ガス処理方法にお
いて、負荷変動時に副生成物として排出されるＳＯ3 の
ピーク排出量を低減するために、脱硝装置(2) の後流に
ＳＯ3 吸着剤を設置したことを特徴とする排ガス処理方
法。
放出を低減できない。 【解決手段】燃焼排ガスにアンモニアを添加し、脱硝触
媒により窒素酸化物を還元除去する排ガス処理方法にお
いて、負荷変動時に副生成物として排出されるＳＯ3 の
ピーク排出量を低減するために、脱硝装置(2) の後流に
ＳＯ3 吸着剤を設置したことを特徴とする排ガス処理方
法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はボイラ排ガス等の排
ガス処理方法に関し、特に副生するＳＯ3 又は媒塵のピ
ーク排出量を低減する方法に関する。
ガス処理方法に関し、特に副生するＳＯ3 又は媒塵のピ
ーク排出量を低減する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】大気汚染防止の観点からボイラや各種燃
焼炉から発生するＮＯｘを防止するための方法として脱
硝触媒を用いてＮＨ3 を排ガス中に添加することによっ
て接触的に窒素と水に分解する選択的接触・還元法がガ
ス，油，石炭のいずれの燃焼排ガスにも広く適用されて
いる。
焼炉から発生するＮＯｘを防止するための方法として脱
硝触媒を用いてＮＨ3 を排ガス中に添加することによっ
て接触的に窒素と水に分解する選択的接触・還元法がガ
ス，油，石炭のいずれの燃焼排ガスにも広く適用されて
いる。
【０００３】本脱硝方法において、重質油やオリマルジ
ョンのような粗悪な燃料油と燃料として燃焼させる排ガ
ス中には多量のＳＯｘが含有する。ＳＯｘの中でもＳＯ
3 は腐食性のガスであり、後流の空気予熱器や電気集塵
器へ硫酸や硫安あるいは酸性硫安等の形態で凝縮し、腐
食や目詰まりの原因となる。更に、ボイラ等の負荷が増
大する場合、多量の硫安等のミストが瞬時において大量
に煙突から排出され、白く着色した排ガスが排出される
問題点が生じている。
ョンのような粗悪な燃料油と燃料として燃焼させる排ガ
ス中には多量のＳＯｘが含有する。ＳＯｘの中でもＳＯ
3 は腐食性のガスであり、後流の空気予熱器や電気集塵
器へ硫酸や硫安あるいは酸性硫安等の形態で凝縮し、腐
食や目詰まりの原因となる。更に、ボイラ等の負荷が増
大する場合、多量の硫安等のミストが瞬時において大量
に煙突から排出され、白く着色した排ガスが排出される
問題点が生じている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】粗悪な燃料油の燃焼に
よる排ガス中のＳＯｘはほとんどＳＯ2 であるが、脱硝
触媒上で下記副反応によりＳＯ3 濃度が増える不具合が
生じる。 ＳＯ2 ＋（１／２）Ｏ2 →ＳＯ3 副生したＳＯ3 は脱硝触媒等の多孔質物質に容易に吸着
する特性を示すため、定常時では後流側へはあまり排出
されない。しかし、負荷が増大し排ガス料の増大、ガス
温度の上昇に伴い、脱硝触媒に吸着していた大量のＳＯ
3 が排出される。大量のＳＯ3 が排出され、注入したＮ
Ｈ3 と反応して微細な硫安のミストを形成するため、電
気集塵器の負荷が大きくなる問題が生じる。更に、電気
集塵器で回収できない微細な硫安ミストは電気集塵器の
後流の湿式脱硫装置でも回収が不十分のため、高濃度の
硫安ミストがそのまま煙突から媒塵となって大気に放出
される問題が生じている。
よる排ガス中のＳＯｘはほとんどＳＯ2 であるが、脱硝
触媒上で下記副反応によりＳＯ3 濃度が増える不具合が
生じる。 ＳＯ2 ＋（１／２）Ｏ2 →ＳＯ3 副生したＳＯ3 は脱硝触媒等の多孔質物質に容易に吸着
する特性を示すため、定常時では後流側へはあまり排出
されない。しかし、負荷が増大し排ガス料の増大、ガス
温度の上昇に伴い、脱硝触媒に吸着していた大量のＳＯ
3 が排出される。大量のＳＯ3 が排出され、注入したＮ
Ｈ3 と反応して微細な硫安のミストを形成するため、電
気集塵器の負荷が大きくなる問題が生じる。更に、電気
集塵器で回収できない微細な硫安ミストは電気集塵器の
後流の湿式脱硫装置でも回収が不十分のため、高濃度の
硫安ミストがそのまま煙突から媒塵となって大気に放出
される問題が生じている。
【０００５】本発明はこうした事情を考慮してなされた
もので、ＳＯ3 吸着剤を脱硝装置の後流に設置すること
により、負荷変化時の煙道排ガスからの媒塵のピーク状
放出を低減しえる排ガス処理方法を提供することを目的
とする。
もので、ＳＯ3 吸着剤を脱硝装置の後流に設置すること
により、負荷変化時の煙道排ガスからの媒塵のピーク状
放出を低減しえる排ガス処理方法を提供することを目的
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＳＯ3 の
吸脱着挙動を鋭意観察したところ、排ガスの昇温により
ＳＯ3 が瞬時に脱離し、脱離したＳＯ3 は硫安ミストを
形成し、素早く煙突まで到達し高濃度の媒塵が排出され
ることがわかった。
吸脱着挙動を鋭意観察したところ、排ガスの昇温により
ＳＯ3 が瞬時に脱離し、脱離したＳＯ3 は硫安ミストを
形成し、素早く煙突まで到達し高濃度の媒塵が排出され
ることがわかった。
【０００７】そこで、脱硝触媒から脱離したＳＯ3 を脱
硝触媒の後流で更に吸着させる方法を考え、高濃度のＳ
Ｏ3 による媒塵がそのまま排出されることを防ぐことに
成功した。
硝触媒の後流で更に吸着させる方法を考え、高濃度のＳ
Ｏ3 による媒塵がそのまま排出されることを防ぐことに
成功した。
【０００８】即ち、本発明は、燃焼排ガスにアンモニア
を添加し、脱硝触媒により窒素酸化物を還元除去する排
ガス処理方法において、負荷変動時に副生成物として排
出されるＳＯ3 のピーク排出量を低減するために、脱硝
装置の後流にＳＯ3 吸着剤を設置したことを特徴とする
排ガス処理方法である。
を添加し、脱硝触媒により窒素酸化物を還元除去する排
ガス処理方法において、負荷変動時に副生成物として排
出されるＳＯ3 のピーク排出量を低減するために、脱硝
装置の後流にＳＯ3 吸着剤を設置したことを特徴とする
排ガス処理方法である。
【０００９】本発明において、前記ＳＯ3 吸着剤は、例
えばチタニア、シリカ、ジルコニア、メタロシリケー
ト、シリカライトのうちの１種類以上のものより構成さ
れている。
えばチタニア、シリカ、ジルコニア、メタロシリケー
ト、シリカライトのうちの１種類以上のものより構成さ
れている。
【００１０】前記シリカライトとは、ペンタシル型のＳ
ｉとＯとのみよりなるシリケートであり、メタロシリケ
ートとは下記表１に示されるＸ線回折パターンを有し、
脱水された状態において酸化物のモル比で表わして、下
記式なる化学式を有する結晶性シリケートである。
ｉとＯとのみよりなるシリケートであり、メタロシリケ
ートとは下記表１に示されるＸ線回折パターンを有し、
脱水された状態において酸化物のモル比で表わして、下
記式なる化学式を有する結晶性シリケートである。
【００１１】（１±０．８）Ｒ2 Ｏ・［ａＭ2 Ｏ3 ・ｂ
Ｍ´Ｏ・ｃＡｌ2 Ｏ3 ］・ｙＳｉＯ2 但し、上記式中、Ｒはアルカリ金属イオン及び／又は水
素イオン、ＭはVlll族元素、希土類元素、チタン、バナ
ジウム、クロム、ニオブ、アンチモン及びガリウムから
なる群より選ばれた少なくとも１種以上の元素イオン、
Ｍ´はマグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バ
リウムのアルカリ土類金属イオン、ａ＞０、20＞ｂ≧
０、ａ＋ｃ＝１、3000＞ｙ／11。
Ｍ´Ｏ・ｃＡｌ2 Ｏ3 ］・ｙＳｉＯ2 但し、上記式中、Ｒはアルカリ金属イオン及び／又は水
素イオン、ＭはVlll族元素、希土類元素、チタン、バナ
ジウム、クロム、ニオブ、アンチモン及びガリウムから
なる群より選ばれた少なくとも１種以上の元素イオン、
Ｍ´はマグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バ
リウムのアルカリ土類金属イオン、ａ＞０、20＞ｂ≧
０、ａ＋ｃ＝１、3000＞ｙ／11。
【００１２】
【表１】 一般に、脱硝触媒上に吸着したＳＯ3 が脱離するマカニ
ズムとして下記反応式１が挙げられる。
ズムとして下記反応式１が挙げられる。
【００１３】
【化１】
【００１４】即ち、脱硝触媒に燃焼排ガスからＶ（バナ
ジウム）が多く堆積するに伴ない、ＶＯＳＯ4 を多く形
成し、上記平衡式から昇温によりＶＯＳＯ4 が分解しＳ
Ｏ3が多く排出されることになる。
ジウム）が多く堆積するに伴ない、ＶＯＳＯ4 を多く形
成し、上記平衡式から昇温によりＶＯＳＯ4 が分解しＳ
Ｏ3が多く排出されることになる。
【００１５】本発明において、前記脱硝装置の後流には
空気予熱器、電気集塵器が順次設けられ、かつＳＯ3 吸
着剤は前記空気予熱器、空気予熱器と電気集塵器の間、
電気集塵器のいずれかの場所に設置されている場合が挙
げられる。
空気予熱器、電気集塵器が順次設けられ、かつＳＯ3 吸
着剤は前記空気予熱器、空気予熱器と電気集塵器の間、
電気集塵器のいずれかの場所に設置されている場合が挙
げられる。
【００１６】本発明の作用は次の通りである。脱硝触媒
の後流側にＳＯ3 吸着剤を設置することにより、負荷変
化時に排出される高濃度のＳＯ3 は一度吸着剤に吸着さ
れるため、ピーク状のＳＯ3 濃度の排出は緩和され、な
だらかな排出パターンを有することになる。ＳＯ3 吸着
剤としては、硫酸の露点以上となるガス温度域に設置す
ることが好ましく、気相状態で吸脱着を行う方が好まし
い。
の後流側にＳＯ3 吸着剤を設置することにより、負荷変
化時に排出される高濃度のＳＯ3 は一度吸着剤に吸着さ
れるため、ピーク状のＳＯ3 濃度の排出は緩和され、な
だらかな排出パターンを有することになる。ＳＯ3 吸着
剤としては、硫酸の露点以上となるガス温度域に設置す
ることが好ましく、気相状態で吸脱着を行う方が好まし
い。
【００１７】また、ＳＯ3 吸着剤として空気予熱器内部
の伝熱面にコートして設置する方法が挙げられる。更
に、空気予熱器の伝熱面全体をハニカム状又はプレート
状の吸着剤に置き換えても良い。更に、電気集塵器にＳ
Ｏ3 吸着剤を設置する場合は電極板表面に吸着剤をコー
ト方で担持する方法が挙げられる。ＳＯ3 吸着剤として
は高比表面積を有する無機多孔体が挙げられ、ＳＯ3 の
吸脱着を繰り返しても安定な物性を有するものが好まし
い。
の伝熱面にコートして設置する方法が挙げられる。更
に、空気予熱器の伝熱面全体をハニカム状又はプレート
状の吸着剤に置き換えても良い。更に、電気集塵器にＳ
Ｏ3 吸着剤を設置する場合は電極板表面に吸着剤をコー
ト方で担持する方法が挙げられる。ＳＯ3 吸着剤として
は高比表面積を有する無機多孔体が挙げられ、ＳＯ3 の
吸脱着を繰り返しても安定な物性を有するものが好まし
い。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図面を参
照して説明する。 （実施例１）図１は、本発明の実施例に係る重油焚ボイ
ラ用排ガス処理フロー及びサンプリング場所の説明図で
ある。図中の符番１はボイラである。このボイラ１に
は、脱硝装置２、空気予熱器３、電気集塵器４、脱龍装
置５、煙突６が順次接続されている。前記空気予熱器３
の表面には、ＳＯ3 吸着剤としてＴｉＯ2 （アナターゼ
型）粉末（商品名：ＨＣ−90、石原産業製）を表面積あ
たり２００ｇ／ｍ2 コートされている。
照して説明する。 （実施例１）図１は、本発明の実施例に係る重油焚ボイ
ラ用排ガス処理フロー及びサンプリング場所の説明図で
ある。図中の符番１はボイラである。このボイラ１に
は、脱硝装置２、空気予熱器３、電気集塵器４、脱龍装
置５、煙突６が順次接続されている。前記空気予熱器３
の表面には、ＳＯ3 吸着剤としてＴｉＯ2 （アナターゼ
型）粉末（商品名：ＨＣ−90、石原産業製）を表面積あ
たり２００ｇ／ｍ2 コートされている。
【００１９】（負荷変化試験）実機の排ガス処理プロセ
スにおいて、負荷変化時の各排ガス濃度モニターを行っ
た。ボイラ１の負荷を変化させて、脱硝入口，出口、電
気集塵器入口，出口、煙突入口の各濃度（ＳＯx 濃度，
ＳＯ3 濃度，媒塵濃度）と温度、流速の計測を行った。
スにおいて、負荷変化時の各排ガス濃度モニターを行っ
た。ボイラ１の負荷を変化させて、脱硝入口，出口、電
気集塵器入口，出口、煙突入口の各濃度（ＳＯx 濃度，
ＳＯ3 濃度，媒塵濃度）と温度、流速の計測を行った。
【００２０】本負荷変化は５０％負荷が１００％負荷へ
約３０分で変化する場合の経時変化であり、ガス温度の
上昇、流速の増加により、脱硝出口のＳＯ3 濃度、媒塵
濃度の急増が認められる。下記表２、表３は、ＳＯ3 吸
着剤を設置した排ガス処理フローでの各計測結果を示す
（なお、表２，３において、図示しないが、５０％負荷
が１５時間一定、負荷上昇開始が９：３０、１００％負
荷到達が１０：００である）
約３０分で変化する場合の経時変化であり、ガス温度の
上昇、流速の増加により、脱硝出口のＳＯ3 濃度、媒塵
濃度の急増が認められる。下記表２、表３は、ＳＯ3 吸
着剤を設置した排ガス処理フローでの各計測結果を示す
（なお、表２，３において、図示しないが、５０％負荷
が１５時間一定、負荷上昇開始が９：３０、１００％負
荷到達が１０：００である）
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】図２（Ａ）はＳＯ3 吸着剤が設置された場
合の、脱硝入口温度と測定時間との関係を示す特性図、
図２（Ｂ）はＳＯ3 吸着剤が設置された場合の、脱硝出
口ＳＯ3 濃度，脱硝出口媒塵濃度と測定時間との関係を
示す特性図である。図３（Ａ），（Ｂ）は、夫々ＳＯ3
吸着剤が設置された場合の、ＥＰ入口媒塵濃度，ＥＰ出
口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特性図である。図
４は、ＳＯ3 吸着剤が設置された場合の、煙突入口媒塵
濃度と測定時間との関係を示す特性図である。
合の、脱硝入口温度と測定時間との関係を示す特性図、
図２（Ｂ）はＳＯ3 吸着剤が設置された場合の、脱硝出
口ＳＯ3 濃度，脱硝出口媒塵濃度と測定時間との関係を
示す特性図である。図３（Ａ），（Ｂ）は、夫々ＳＯ3
吸着剤が設置された場合の、ＥＰ入口媒塵濃度，ＥＰ出
口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特性図である。図
４は、ＳＯ3 吸着剤が設置された場合の、煙突入口媒塵
濃度と測定時間との関係を示す特性図である。
【００２４】（比較例１）図１に示す排ガス処理フロー
において、ＳＯ3 吸着剤の無い従来の空気予熱器を用い
て実施例１と同様の負荷変化試験を実施した。各排ガス
処理場所の測定結果は、下記表４、表５（なお、表４，
５３において、図示しないが、５０％負荷が１５時間一
定、負荷上昇開始が９：３０、１００％負荷到達が１
０：００である）に示す通りである。
において、ＳＯ3 吸着剤の無い従来の空気予熱器を用い
て実施例１と同様の負荷変化試験を実施した。各排ガス
処理場所の測定結果は、下記表４、表５（なお、表４，
５３において、図示しないが、５０％負荷が１５時間一
定、負荷上昇開始が９：３０、１００％負荷到達が１
０：００である）に示す通りである。
【００２５】
【表４】
【００２６】
【表５】
【００２７】更に、比較例１における媒塵濃度の経時変
化を図５〜７に示す。具体的には、図５（Ａ）はＳＯ3
吸着剤がない場合の、脱硝入口温度と測定時間との関係
を示す特性図、図５（Ｂ）はＳＯ3 吸着剤がない場合
の、脱硝出口ＳＯ3 濃度，脱硝出口媒塵濃度と測定時間
との関係を示す特性図である。図６（Ａ），（Ｂ）は、
夫々ＳＯ3 吸着剤がない場合の、ＥＰ入口媒塵濃度，Ｅ
Ｐ出口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特性図であ
る。図７は、ＳＯ3 吸着剤が設置された場合の、煙突入
口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特性図である。
化を図５〜７に示す。具体的には、図５（Ａ）はＳＯ3
吸着剤がない場合の、脱硝入口温度と測定時間との関係
を示す特性図、図５（Ｂ）はＳＯ3 吸着剤がない場合
の、脱硝出口ＳＯ3 濃度，脱硝出口媒塵濃度と測定時間
との関係を示す特性図である。図６（Ａ），（Ｂ）は、
夫々ＳＯ3 吸着剤がない場合の、ＥＰ入口媒塵濃度，Ｅ
Ｐ出口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特性図であ
る。図７は、ＳＯ3 吸着剤が設置された場合の、煙突入
口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特性図である。
【００２８】図２〜図４（実施例）と図５〜図７（比較
例）を比較することにより、比較例の場合は負荷変化時
において煙突入口から約２０ｐｐｍもの媒塵が放出され
る問題点を有していた。一方、実施例の場合は、ＳＯ3
吸着剤の設置により、負荷変化時のピークＳＯ3 濃度は
半減し、媒塵放出がスムージングされることが判明し
た。
例）を比較することにより、比較例の場合は負荷変化時
において煙突入口から約２０ｐｐｍもの媒塵が放出され
る問題点を有していた。一方、実施例の場合は、ＳＯ3
吸着剤の設置により、負荷変化時のピークＳＯ3 濃度は
半減し、媒塵放出がスムージングされることが判明し
た。
【００２９】（実施例２〜６）実施例１と同様に、ＳＯ
3 吸着剤としてＴｉＯ2 粉末を電気集塵器にコートした
場合を実施例２とする。また、ＴｉＯ2 粉末の代わりに
シリカ粉末（富士デビィソン製）、ジルコニア粉末（日
揮化学製）、メタロシリケート（組成式：Ｈ2Ｏ（ 0.2
Ｆｅ2 Ｏ3 ・0.8 Ａｌ2 Ｏ3 ・0.25Ｆｅ2 Ｏ3 ）・25Ｓ
ｉＯ2 ）、シリカライト（モービル社製）のＳＯ3 吸着
剤を実施例１と同様に空気予熱器にコートした場合を、
各々実施例３〜６とする。
3 吸着剤としてＴｉＯ2 粉末を電気集塵器にコートした
場合を実施例２とする。また、ＴｉＯ2 粉末の代わりに
シリカ粉末（富士デビィソン製）、ジルコニア粉末（日
揮化学製）、メタロシリケート（組成式：Ｈ2Ｏ（ 0.2
Ｆｅ2 Ｏ3 ・0.8 Ａｌ2 Ｏ3 ・0.25Ｆｅ2 Ｏ3 ）・25Ｓ
ｉＯ2 ）、シリカライト（モービル社製）のＳＯ3 吸着
剤を実施例１と同様に空気予熱器にコートした場合を、
各々実施例３〜６とする。
【００３０】上記各ＳＯ3 吸着剤を用いて実施例１と同
様に負荷変化試験を行い、各排ガス処理場所で測定を行
った。とりわけ、負荷変化時の煙突入口から放出される
媒塵のピーク濃度を比較し、本結果を下記表６に示す。
様に負荷変化試験を行い、各排ガス処理場所で測定を行
った。とりわけ、負荷変化時の煙突入口から放出される
媒塵のピーク濃度を比較し、本結果を下記表６に示す。
【００３１】
【表６】
【００３２】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、Ｓ
Ｏ3 吸着剤を設置することにより、負荷変化時の煙道排
ガスからの媒塵のピーク状放出を低減しえる排ガス処理
方法を提供できる。
Ｏ3 吸着剤を設置することにより、負荷変化時の煙道排
ガスからの媒塵のピーク状放出を低減しえる排ガス処理
方法を提供できる。
【図１】本発明の実施例に係る排ガス処理フローの説明
図。
図。
【図２】本発明の実施例１に係る各排ガス処理場所にお
ける媒塵濃度の経時変化を示す説明図で、図２（Ａ）は
脱硝入口温度と測定時間との関係を示す特性図、図２
（Ｂ）は脱硝出口ＳＯ3 濃度，脱硝出口媒塵濃度と測定
時間との関係を示す特性図。
ける媒塵濃度の経時変化を示す説明図で、図２（Ａ）は
脱硝入口温度と測定時間との関係を示す特性図、図２
（Ｂ）は脱硝出口ＳＯ3 濃度，脱硝出口媒塵濃度と測定
時間との関係を示す特性図。
【図３】本発明の実施例１に係る各排ガス処理場所にお
ける媒塵濃度の経時変化を示す説明図で、図３（Ａ）Ｅ
Ｐ入口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特性図、図３
（Ｂ）はＥＰ出口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特
性図。
ける媒塵濃度の経時変化を示す説明図で、図３（Ａ）Ｅ
Ｐ入口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特性図、図３
（Ｂ）はＥＰ出口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特
性図。
【図４】本発明の実施例１に係る各排ガス処理場所にお
ける媒塵濃度の経時変化を示す説明図で、煙突入口媒塵
濃度と測定時間との関係を示す特性図。
ける媒塵濃度の経時変化を示す説明図で、煙突入口媒塵
濃度と測定時間との関係を示す特性図。
【図５】比較例１に係る各排ガス処理場所における媒塵
濃度の経時変化を示す説明図で、図５（Ａ）は脱硝入口
温度と測定時間との関係を示す特性図、図５（Ｂ）は脱
硝出口ＳＯ3 濃度，脱硝出口媒塵濃度と測定時間との関
係を示す特性図。
濃度の経時変化を示す説明図で、図５（Ａ）は脱硝入口
温度と測定時間との関係を示す特性図、図５（Ｂ）は脱
硝出口ＳＯ3 濃度，脱硝出口媒塵濃度と測定時間との関
係を示す特性図。
【図６】比較例１に係る各排ガス処理場所における媒塵
濃度の経時変化を示す説明図で、図６（Ａ）ＥＰ入口媒
塵濃度と測定時間との関係を示す特性図、図６（Ｂ）は
ＥＰ出口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特性図。
濃度の経時変化を示す説明図で、図６（Ａ）ＥＰ入口媒
塵濃度と測定時間との関係を示す特性図、図６（Ｂ）は
ＥＰ出口媒塵濃度と測定時間との関係を示す特性図。
【図７】比較例１に係る各排ガス処理場所における媒塵
濃度の経時変化を示す説明図で、煙突入口媒塵濃度と測
定時間との関係を示す特性図。
濃度の経時変化を示す説明図で、煙突入口媒塵濃度と測
定時間との関係を示す特性図。
１…ボイラ、 ２…脱硝装置、 ３…空気予熱器、 ４…電気集塵器、 ５…脱硫装置。
Claims (3)
- 【請求項１】 燃焼排ガスにアンモニアを添加し、脱硝
触媒により窒素酸化物を還元除去する排ガス処理方法に
おいて、負荷変動時に副生成物として排出されるＳＯ3
のピーク排出量を低減するために、脱硝装置の後流にＳ
Ｏ3 吸着剤を設置したことを特徴とする排ガス処理方
法。 - 【請求項２】 前記ＳＯ3 吸着剤は、チタニア、シリ
カ、ジルコニア、メタロシリケート、シリカライトのう
ちの１種類以上のものより構成されている請求項１記載
の排ガス処理方法。 - 【請求項３】前記脱硝装置の後流に空気予熱器、電気集
塵器が順次設けられ、かつＳＯ3 吸着剤は前記空気予熱
器、空気予熱器と電気集塵器の間、電気集塵器のいずれ
かの場所に設置されていることを特徴とする請求項１記
載の排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8080191A JPH09271638A (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8080191A JPH09271638A (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 排ガス処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09271638A true JPH09271638A (ja) | 1997-10-21 |
Family
ID=13711495
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8080191A Withdrawn JPH09271638A (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09271638A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003053132A (ja) * | 2001-08-13 | 2003-02-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理剤及びこれを利用する排ガス処理設備 |
| US6905534B2 (en) * | 2001-04-16 | 2005-06-14 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method and apparatus for removing vapor phase contaminants from a flue gas stream |
| JP2012207608A (ja) * | 2011-03-30 | 2012-10-25 | Hitachi Zosen Corp | 排ガス浄化方法および装置 |
-
1996
- 1996-04-02 JP JP8080191A patent/JPH09271638A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6905534B2 (en) * | 2001-04-16 | 2005-06-14 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method and apparatus for removing vapor phase contaminants from a flue gas stream |
| JP2003053132A (ja) * | 2001-08-13 | 2003-02-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理剤及びこれを利用する排ガス処理設備 |
| JP2012207608A (ja) * | 2011-03-30 | 2012-10-25 | Hitachi Zosen Corp | 排ガス浄化方法および装置 |
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