JPH09239494A - 下注ぎ法における吐出湯道 - Google Patents
下注ぎ法における吐出湯道Info
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- JPH09239494A JPH09239494A JP8079286A JP7928696A JPH09239494A JP H09239494 A JPH09239494 A JP H09239494A JP 8079286 A JP8079286 A JP 8079286A JP 7928696 A JP7928696 A JP 7928696A JP H09239494 A JPH09239494 A JP H09239494A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 下注ぎ造塊時に、製造効率を低下させるこ
となく溶鋼表面の裸湯の発生を防止して酸化防止材の使
用量を低減する。 【解決手段】 吐出湯道４０の先端部４０ｂの内径を本
体部４０ａの内径よりも大径にし、吐出湯道の先端内径
Ｄ１と本体部内径Ｄ２との比（Ｄ１／Ｄ２）を１．１以
上とする。 【効果】 吐出圧が低下して裸湯の発生が抑制され、
必要な酸化防止材量が低下し、また、酸化防止材の巻き
込み等が防止され、鋼塊の品質が向上する。
となく溶鋼表面の裸湯の発生を防止して酸化防止材の使
用量を低減する。 【解決手段】 吐出湯道４０の先端部４０ｂの内径を本
体部４０ａの内径よりも大径にし、吐出湯道の先端内径
Ｄ１と本体部内径Ｄ２との比（Ｄ１／Ｄ２）を１．１以
上とする。 【効果】 吐出圧が低下して裸湯の発生が抑制され、
必要な酸化防止材量が低下し、また、酸化防止材の巻き
込み等が防止され、鋼塊の品質が向上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明法は、下注ぎ法により
鋼塊等を製造する際に金属溶湯を送る通路となり最終的
に該溶湯を鋳型内に吐出する吐出湯道に関するものであ
る。
鋼塊等を製造する際に金属溶湯を送る通路となり最終的
に該溶湯を鋳型内に吐出する吐出湯道に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】鋼塊の製造に際しては、一般に鋳型内で
溶鋼を凝固させる造塊法が行われており、この方法では
鋳型内への溶鋼の注入方法によって上注ぎ法と下注ぎ法
に大別されている。これらの方法のうちで下注ぎ法は、
良好な鋳塊肌が得られるという利点を有しており、品質
が重視される高級鋼の製造などに適用されている。上記
した下注ぎ法では、図３に示すように定盤１上に台盤２
を配置し、この台盤２上に鋳型３を配置することにより
造塊装置を構成しており、該定盤１から台盤２にかけて
湯道用の貫通孔を形成し、該貫通孔の内壁には耐熱レン
ガ５を内張りして丸孔状の湯道４を形成している。この
湯道４を通して取鍋等から供給される溶鋼６が送られ、
該溶鋼６が湯道４の先端口から鋳型３内の溶鋼６０中に
吐出供給される。
溶鋼を凝固させる造塊法が行われており、この方法では
鋳型内への溶鋼の注入方法によって上注ぎ法と下注ぎ法
に大別されている。これらの方法のうちで下注ぎ法は、
良好な鋳塊肌が得られるという利点を有しており、品質
が重視される高級鋼の製造などに適用されている。上記
した下注ぎ法では、図３に示すように定盤１上に台盤２
を配置し、この台盤２上に鋳型３を配置することにより
造塊装置を構成しており、該定盤１から台盤２にかけて
湯道用の貫通孔を形成し、該貫通孔の内壁には耐熱レン
ガ５を内張りして丸孔状の湯道４を形成している。この
湯道４を通して取鍋等から供給される溶鋼６が送られ、
該溶鋼６が湯道４の先端口から鋳型３内の溶鋼６０中に
吐出供給される。
【０００３】
【発明が解決しようとする問題点】ところで、上記した
造塊装置では鋳型３内の溶鋼６０の表面を酸化防止材７
で覆って溶鋼の再酸化を防止する手段が講じられている
が、従来装置では溶鋼の吐出圧が大きいため上記した酸
化防止材７が鋳型の内周縁部に追いやられ溶鋼６０の表
面部中央付近に“目玉”と呼ばれる裸湯ゾーン８が盛り
上がるように発生するという問題がある。上記溶鋼の吐
出は、製造効率を考慮した鋳込み速度に基づいて行われ
るため、鋳込み速度を小さくして吐出圧自体を低下させ
ることは製造効率の点で困難である。このため溶鋼中に
大量の酸化防止材を投入することによって上記裸湯ゾー
ンの発生を防止しており、酸化防止材の使用量が大幅に
増えるという問題がある。また、吐出圧が大きいため湯
上りが乱流になりやすく、酸化防止材が溶鋼に巻き込ま
れて凝固した鋼塊に砂疵が生じたり鋳肌不良になるとい
う問題もある。
造塊装置では鋳型３内の溶鋼６０の表面を酸化防止材７
で覆って溶鋼の再酸化を防止する手段が講じられている
が、従来装置では溶鋼の吐出圧が大きいため上記した酸
化防止材７が鋳型の内周縁部に追いやられ溶鋼６０の表
面部中央付近に“目玉”と呼ばれる裸湯ゾーン８が盛り
上がるように発生するという問題がある。上記溶鋼の吐
出は、製造効率を考慮した鋳込み速度に基づいて行われ
るため、鋳込み速度を小さくして吐出圧自体を低下させ
ることは製造効率の点で困難である。このため溶鋼中に
大量の酸化防止材を投入することによって上記裸湯ゾー
ンの発生を防止しており、酸化防止材の使用量が大幅に
増えるという問題がある。また、吐出圧が大きいため湯
上りが乱流になりやすく、酸化防止材が溶鋼に巻き込ま
れて凝固した鋼塊に砂疵が生じたり鋳肌不良になるとい
う問題もある。
【０００４】本発明は、上記事情を背景としてなされた
ものであり、鋳込み速度を低下させることなく鋳型内溶
鋼の湯面を安定にして酸化防止材の使用量の低減を可能
にするとともに溶鋼中への酸化防止材の巻き込みを防止
して品質の優れた鋼塊が得られる下注ぎ法における吐出
湯道を提供することを目的とする。
ものであり、鋳込み速度を低下させることなく鋳型内溶
鋼の湯面を安定にして酸化防止材の使用量の低減を可能
にするとともに溶鋼中への酸化防止材の巻き込みを防止
して品質の優れた鋼塊が得られる下注ぎ法における吐出
湯道を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明の下注ぎ法における吐出湯道のうち第１の発
明は、吐出湯道の先端部内径が本体部内径よりも大径に
形成されており、かつ吐出湯道の先端内径Ｄ１と本体部
内径Ｄ２との比（Ｄ１／Ｄ２）が１．１以上であること
を特徴とする。第２の発明は、第１の発明において、先
端部長さＬが０．２〜２．０Ｄ１であることを特徴とす
る。第３の発明は、第１または第２の発明において、先
端部内周面が先端に向けて徐々に大径になるテーパー面
形状からなることを特徴とする。
め、本発明の下注ぎ法における吐出湯道のうち第１の発
明は、吐出湯道の先端部内径が本体部内径よりも大径に
形成されており、かつ吐出湯道の先端内径Ｄ１と本体部
内径Ｄ２との比（Ｄ１／Ｄ２）が１．１以上であること
を特徴とする。第２の発明は、第１の発明において、先
端部長さＬが０．２〜２．０Ｄ１であることを特徴とす
る。第３の発明は、第１または第２の発明において、先
端部内周面が先端に向けて徐々に大径になるテーパー面
形状からなることを特徴とする。
【０００６】本発明の吐出湯道は各種鋼塊やその他の金
属の造塊に使用することができ、また金属溶湯の温度や
注入速度、湯道全体の長さや径（本体部と先端部の相対
的な関係は除く）も特に限定されない。さらに湯道を構
成する材料も特に限定されないが、一般に耐熱レンガが
使用される。湯道の先端部内径は、本体部内径よりも大
径になっており、この先端部内径は同一径であるより
も、先端側がより大径であるのが望ましく、段階的に大
径にしたり、第３の発明に示すようにテーパー形状とす
ることができる。
属の造塊に使用することができ、また金属溶湯の温度や
注入速度、湯道全体の長さや径（本体部と先端部の相対
的な関係は除く）も特に限定されない。さらに湯道を構
成する材料も特に限定されないが、一般に耐熱レンガが
使用される。湯道の先端部内径は、本体部内径よりも大
径になっており、この先端部内径は同一径であるより
も、先端側がより大径であるのが望ましく、段階的に大
径にしたり、第３の発明に示すようにテーパー形状とす
ることができる。
【０００７】
【作用】本発明によれば、湯道の先端径Ｄ１を本体部径
Ｄ２の１．１倍以上にすることにより、吐出圧が分散さ
れるとともに中心部の湯上がりの流速が低下して湯面が
安定になり、目玉の発生が抑制されるとともに酸化防止
材の巻き込みが低減される。したがって鋳込み速度を低
下させることなく吐出圧の低下等の作用が得られる。こ
のようにして湯面が安定することにより、裸湯発生を防
止するために酸化防止材を使用する必要は殆ど必要な
く、したがって酸化防止材は溶湯の表面を覆うのに必要
な量で足りるので、酸化防止材の使用量を大幅に低減す
ることができる。また、湯上がりが安定して層流状態に
なるため金属溶湯中への酸化防止材の巻き込みが低減さ
れ、製造される鋼塊等の品質が向上する。
Ｄ２の１．１倍以上にすることにより、吐出圧が分散さ
れるとともに中心部の湯上がりの流速が低下して湯面が
安定になり、目玉の発生が抑制されるとともに酸化防止
材の巻き込みが低減される。したがって鋳込み速度を低
下させることなく吐出圧の低下等の作用が得られる。こ
のようにして湯面が安定することにより、裸湯発生を防
止するために酸化防止材を使用する必要は殆ど必要な
く、したがって酸化防止材は溶湯の表面を覆うのに必要
な量で足りるので、酸化防止材の使用量を大幅に低減す
ることができる。また、湯上がりが安定して層流状態に
なるため金属溶湯中への酸化防止材の巻き込みが低減さ
れ、製造される鋼塊等の品質が向上する。
【０００８】上記効果を得るためには、上記した比（Ｄ
１／Ｄ２）が１．１以上であることが必要であり、１．
１未満では、上記効果が十分に得られない。なお、同様
の理由で上記比（Ｄ１／Ｄ２）は１．３以上が望まし
い。なお、同比が１．８を越えると、吐出圧が分散され
すぎて、湯もれ、鋳型溶損等の不具合が生じるため、同
比は１．８以下が望ましく、同様の理由で１．５以下が
さらに望ましい。
１／Ｄ２）が１．１以上であることが必要であり、１．
１未満では、上記効果が十分に得られない。なお、同様
の理由で上記比（Ｄ１／Ｄ２）は１．３以上が望まし
い。なお、同比が１．８を越えると、吐出圧が分散され
すぎて、湯もれ、鋳型溶損等の不具合が生じるため、同
比は１．８以下が望ましく、同様の理由で１．５以下が
さらに望ましい。
【０００９】また吐出湯道は、その先端部長さＬが、先
端部の先端内径Ｄ１との関係で所定の範囲にあるのが望
ましく、これにより吐出圧の分散が適切になされる。こ
こで先端部長さが０．５Ｄ１未満であると、吐出圧が十
分に分散されず、上記効果が十分に得られない。一方、
先端部長さが２．０Ｄ１を越えると、吐出圧の分散が十
分になされない。したがって、先端部長さＬは、０．５
〜２．０Ｄ１の範囲にあるのが望ましい。また、湯道の
先端部は前述したように先端側ほど大径であるのが望ま
しい。これは径の急激な変化が溶湯の吐出挙動に大きな
影響を与え、特に湯上がりに乱流を生じやすくなるの
で、径の急激な変化はできるだけ小さい方が望ましいた
めである。この理由から、先端部の内周面形状はテーパ
ー面形状とするのが最も望ましい。
端部の先端内径Ｄ１との関係で所定の範囲にあるのが望
ましく、これにより吐出圧の分散が適切になされる。こ
こで先端部長さが０．５Ｄ１未満であると、吐出圧が十
分に分散されず、上記効果が十分に得られない。一方、
先端部長さが２．０Ｄ１を越えると、吐出圧の分散が十
分になされない。したがって、先端部長さＬは、０．５
〜２．０Ｄ１の範囲にあるのが望ましい。また、湯道の
先端部は前述したように先端側ほど大径であるのが望ま
しい。これは径の急激な変化が溶湯の吐出挙動に大きな
影響を与え、特に湯上がりに乱流を生じやすくなるの
で、径の急激な変化はできるだけ小さい方が望ましいた
めである。この理由から、先端部の内周面形状はテーパ
ー面形状とするのが最も望ましい。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に本発明の一実施形態を図１
および図２に基づき説明する。この実施形態の造塊装置
では、定盤１上に台盤２が配置され、台盤２上に上広の
鋳型３が配置されている。上記定盤１から台盤２にかけ
て湯道４が形成されており、湯道４の壁面は耐火レンガ
５で構成されている。湯道４の台盤に位置する吐出湯道
４０は、本体部４０ａと先端部４０ｂとで構成されてい
る。先端部４０ａは、先端に向けて徐々に大径となるテ
ーパー形状で形成されており、その先端の内径は本体部
４０ａの内径の１．１倍以上になっている（最適には
１．５倍）。また、先端部４０ａの長さは先端内径に対
し０．２〜２．０の比の範囲内にあり、最適には先端内
径と同一の長さとするのが望ましい。
および図２に基づき説明する。この実施形態の造塊装置
では、定盤１上に台盤２が配置され、台盤２上に上広の
鋳型３が配置されている。上記定盤１から台盤２にかけ
て湯道４が形成されており、湯道４の壁面は耐火レンガ
５で構成されている。湯道４の台盤に位置する吐出湯道
４０は、本体部４０ａと先端部４０ｂとで構成されてい
る。先端部４０ａは、先端に向けて徐々に大径となるテ
ーパー形状で形成されており、その先端の内径は本体部
４０ａの内径の１．１倍以上になっている（最適には
１．５倍）。また、先端部４０ａの長さは先端内径に対
し０．２〜２．０の比の範囲内にあり、最適には先端内
径と同一の長さとするのが望ましい。
【００１１】この湯道４に図示しない取鍋から溶鋼６を
送ると、溶鋼６は吐出湯道４０の本体部４０ａ、先端部
４０ｂを通して鋳型内の溶鋼６０中に吐出される。上記
溶鋼６０の表面には、投入された酸化防止材７が浮遊し
ており、溶鋼６０の表面全体を覆っている。上記した溶
鋼６の吐出圧は、吐出湯道４０の本体部４０ａから先端
部４０ｂにかけた形状変化によって分散されており、目
玉の発生を招くことなく安定した溶鋼湯面が得られる。
また、湯上がりも安定しており、層流状態で湯上がりす
る。溶鋼６０には、適宜、必要に応じて酸化防止材７を
追加投入しており、鋳型内で溶鋼が凝固することにより
所望の鋼塊が得られる。
送ると、溶鋼６は吐出湯道４０の本体部４０ａ、先端部
４０ｂを通して鋳型内の溶鋼６０中に吐出される。上記
溶鋼６０の表面には、投入された酸化防止材７が浮遊し
ており、溶鋼６０の表面全体を覆っている。上記した溶
鋼６の吐出圧は、吐出湯道４０の本体部４０ａから先端
部４０ｂにかけた形状変化によって分散されており、目
玉の発生を招くことなく安定した溶鋼湯面が得られる。
また、湯上がりも安定しており、層流状態で湯上がりす
る。溶鋼６０には、適宜、必要に応じて酸化防止材７を
追加投入しており、鋳型内で溶鋼が凝固することにより
所望の鋼塊が得られる。
【００１２】
【実施例】図１および図２に示す造塊装置を使用して、
先端部４０ｂの先端内径Ｄ１と本体部４０ａの内径Ｄ２
の比（Ｄ１／Ｄ２）を種々変え、また、先端部４０ｂの
長さＬを先端内径Ｄ１との関係において同様に種々変え
て造塊試験を行った。具体的には常法により溶解した溶
鋼を取鍋に収容し、これを１５８０℃の鋳込温度、２．
５ｔ／ｍｉｎの鋳込み速度で湯道から鋳型内に供給し、
約２０ｔの鋼塊を造塊した。なお、このときの鋳型の湯
面位置における内径は約１２００ｍｍである。また、比
較のため吐出湯道が同一径からなり、その内径が上記本
体部４０ａの内径と同一径のものを用意し、上記同様の
条件で鋳込みを行った。なお、各実施例では、鋳込み中
に裸湯が生じないように酸化防止材を適宜鋳型内に投入
した。
先端部４０ｂの先端内径Ｄ１と本体部４０ａの内径Ｄ２
の比（Ｄ１／Ｄ２）を種々変え、また、先端部４０ｂの
長さＬを先端内径Ｄ１との関係において同様に種々変え
て造塊試験を行った。具体的には常法により溶解した溶
鋼を取鍋に収容し、これを１５８０℃の鋳込温度、２．
５ｔ／ｍｉｎの鋳込み速度で湯道から鋳型内に供給し、
約２０ｔの鋼塊を造塊した。なお、このときの鋳型の湯
面位置における内径は約１２００ｍｍである。また、比
較のため吐出湯道が同一径からなり、その内径が上記本
体部４０ａの内径と同一径のものを用意し、上記同様の
条件で鋳込みを行った。なお、各実施例では、鋳込み中
に裸湯が生じないように酸化防止材を適宜鋳型内に投入
した。
【００１３】上記試験結果を示すと表１に示すように本
発明法の実施例では、裸湯の発生が殆どなく、目玉が発
生しても極めて小さく盛り上がりも殆どないため酸化防
止材の追加投入は少量で済む。一方、比較法では間断な
く大きな目玉（２５０〜３５０ｍｍ径程度）が発生し、
目玉も中央部で大きな盛り上がりが見られた。このた
め、鋳込み中に一定ピッチで酸化防止材を追加投入する
必要があり、使用量が大幅に増大した。また、発明法に
より得られた鋼塊は砂疵の発生がなく、鋳肌も優れてい
るのに対し、比較法により得られた鋼塊は砂疵の発生が
見られ、鋳肌も実施例のものよりも劣っていた。 な
お、発明法のうちでは、Ｄ１／Ｄ２が１．５で、Ｌ＝Ｄ
１の吐出湯道を用いたもので最も優れた結果が得られ
た。
発明法の実施例では、裸湯の発生が殆どなく、目玉が発
生しても極めて小さく盛り上がりも殆どないため酸化防
止材の追加投入は少量で済む。一方、比較法では間断な
く大きな目玉（２５０〜３５０ｍｍ径程度）が発生し、
目玉も中央部で大きな盛り上がりが見られた。このた
め、鋳込み中に一定ピッチで酸化防止材を追加投入する
必要があり、使用量が大幅に増大した。また、発明法に
より得られた鋼塊は砂疵の発生がなく、鋳肌も優れてい
るのに対し、比較法により得られた鋼塊は砂疵の発生が
見られ、鋳肌も実施例のものよりも劣っていた。 な
お、発明法のうちでは、Ｄ１／Ｄ２が１．５で、Ｌ＝Ｄ
１の吐出湯道を用いたもので最も優れた結果が得られ
た。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【発明の効果】以上説明したように本発明の下注ぎ法に
おける吐出湯道によれば、吐出湯道の先端部内径が本体
部内径よりも大径に形成し、かつ湯道の先端内径Ｄ１と
本体部内径Ｄ２との比（Ｄ１／Ｄ２）を１．１以上とし
たので、鋳込み速度を低下させることなく鋳込み中の金
属溶湯の湯面を安定させて酸化防止材の使用量を低減す
ることができ、また酸化防止材の巻き込みが防止され、
得られる鋼塊等の品質が向上する効果もある。
おける吐出湯道によれば、吐出湯道の先端部内径が本体
部内径よりも大径に形成し、かつ湯道の先端内径Ｄ１と
本体部内径Ｄ２との比（Ｄ１／Ｄ２）を１．１以上とし
たので、鋳込み速度を低下させることなく鋳込み中の金
属溶湯の湯面を安定させて酸化防止材の使用量を低減す
ることができ、また酸化防止材の巻き込みが防止され、
得られる鋼塊等の品質が向上する効果もある。
【００１６】さらに、先端部長さＬを、先端内径に対
し、０．５Ｄ１〜１．０Ｄ１の範囲にすれば、上記効果
が一層確実になる。また、先端部内周面を先端に向けて
徐々に大径になるテーパー面形状とすれば、溶湯がスム
ーズに吐出され、湯上がりを一層安定させることができ
る。
し、０．５Ｄ１〜１．０Ｄ１の範囲にすれば、上記効果
が一層確実になる。また、先端部内周面を先端に向けて
徐々に大径になるテーパー面形状とすれば、溶湯がスム
ーズに吐出され、湯上がりを一層安定させることができ
る。
【図１】 本発明の一実施形態を示す吐出湯道近傍の拡
大断面図である。
大断面図である。
【図２】 同じく造塊装置の正面断面図である。
【図３】 従来の造塊装置における溶鋼吐出状況を示す
正面断面図である。
正面断面図である。
１ 定盤 ２ 台盤 ３ 鋳型 ４ 湯道 ４０ 吐出湯道 ４０ａ 本体部 ４０ｂ 先端部 ５ 耐火レンガ ６ 溶鋼 ６０ 溶鋼 ８ 裸湯ゾーン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 人久 北海道室蘭市茶津町４番地 株式会社日本 製鋼所内 (72)発明者 菊地 孝二 北海道室蘭市茶津町４番地 株式会社日本 製鋼所内
Claims (3)
- 【請求項１】 吐出湯道の先端部内径が本体部内径より
も大径に形成されており、かつ吐出湯道の先端内径Ｄ１
と本体部内径Ｄ２との比（Ｄ１／Ｄ２）が１．１以上で
あることを特徴とする下注ぎ法における吐出湯道 - 【請求項２】 先端部長さＬが０．２Ｄ１〜２．０Ｄ１
であることを特徴とする請求項１記載の下注ぎ法におけ
る吐出湯道 - 【請求項３】 先端部内周面が先端に向けて徐々に大径
になるテーパー面形状からなることを特徴とする請求項
１または２に記載の下注ぎ法における吐出湯道
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8079286A JPH09239494A (ja) | 1996-03-08 | 1996-03-08 | 下注ぎ法における吐出湯道 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8079286A JPH09239494A (ja) | 1996-03-08 | 1996-03-08 | 下注ぎ法における吐出湯道 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09239494A true JPH09239494A (ja) | 1997-09-16 |
Family
ID=13685634
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8079286A Pending JPH09239494A (ja) | 1996-03-08 | 1996-03-08 | 下注ぎ法における吐出湯道 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09239494A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1759789A1 (en) * | 2005-08-30 | 2007-03-07 | Krosakiharima Corporation | Pouring tube structure and pouring method for uphill casting |
| JP4903281B1 (ja) * | 2010-10-18 | 2012-03-28 | 黒崎播磨株式会社 | 下注ぎ方式の注湯管及び注湯方法 |
| JP2016215238A (ja) * | 2015-05-20 | 2016-12-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 下注ぎ造塊用の湯道及び下注ぎ造塊方法 |
| CZ309831B6 (cs) * | 2023-02-20 | 2023-11-15 | Třinecké železárny, a. s. | Vtok s účinkem usměrněného přívodu oceli do kokily |
-
1996
- 1996-03-08 JP JP8079286A patent/JPH09239494A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1759789A1 (en) * | 2005-08-30 | 2007-03-07 | Krosakiharima Corporation | Pouring tube structure and pouring method for uphill casting |
| JP4903281B1 (ja) * | 2010-10-18 | 2012-03-28 | 黒崎播磨株式会社 | 下注ぎ方式の注湯管及び注湯方法 |
| WO2012053476A1 (ja) * | 2010-10-18 | 2012-04-26 | 黒崎播磨株式会社 | 下注ぎ方式の注湯管及び注湯方法 |
| JP2012086233A (ja) * | 2010-10-18 | 2012-05-10 | Kurosaki Harima Corp | 下注ぎ方式の注湯管及び注湯方法 |
| JP2016215238A (ja) * | 2015-05-20 | 2016-12-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 下注ぎ造塊用の湯道及び下注ぎ造塊方法 |
| CZ309831B6 (cs) * | 2023-02-20 | 2023-11-15 | Třinecké železárny, a. s. | Vtok s účinkem usměrněného přívodu oceli do kokily |
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