JPH09232992A - トランシーバのｒｆデュプレクサバイパス方法 - Google Patents
トランシーバのｒｆデュプレクサバイパス方法Info
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- JPH09232992A JPH09232992A JP9010770A JP1077097A JPH09232992A JP H09232992 A JPH09232992 A JP H09232992A JP 9010770 A JP9010770 A JP 9010770A JP 1077097 A JP1077097 A JP 1077097A JP H09232992 A JPH09232992 A JP H09232992A
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- H04B1/52—Hybrid arrangements, i.e. arrangements for transition from single-path two-direction transmission to single-direction transmission on each of two paths or vice versa
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は無線トランシーバ、特に、無線トラ
ンシーバ使用に際し効率的なＲＦ切り換え手法を提供す
ることを目的とする。 【解決手段】 本件発明のＲＦ切り換え装置は、ＲＦ電
力増幅器、アンテナ、受信機回路、デュプレクサフィル
タおよび直流電圧源を含むトランシーバとともに使用さ
れ、デュプレクサフィルタは、受信機回路への接続に適
応させる第１ポートと、ＲＦ電力増幅器への接続に適応
させる第２ポートと、アンテナへの接続に適応させる第
３ポートとを有し、ＲＦ電力増幅器を第２スイッチかデ
ュプレクサフィルタの第２ポートかのいずれかへ接続す
る第１スイッチと、アンテナを第１スイッチかデュプレ
クサフィルタの第３ポートかのいずれかへ接続する第２
スイッチを含む。
ンシーバ使用に際し効率的なＲＦ切り換え手法を提供す
ることを目的とする。 【解決手段】 本件発明のＲＦ切り換え装置は、ＲＦ電
力増幅器、アンテナ、受信機回路、デュプレクサフィル
タおよび直流電圧源を含むトランシーバとともに使用さ
れ、デュプレクサフィルタは、受信機回路への接続に適
応させる第１ポートと、ＲＦ電力増幅器への接続に適応
させる第２ポートと、アンテナへの接続に適応させる第
３ポートとを有し、ＲＦ電力増幅器を第２スイッチかデ
ュプレクサフィルタの第２ポートかのいずれかへ接続す
る第１スイッチと、アンテナを第１スイッチかデュプレ
クサフィルタの第３ポートかのいずれかへ接続する第２
スイッチを含む。
Description
【０００１】
【発明の分野】本発明は概ね、無線トランシーバ、特
に、無線トランシーバの使用のための効率的なＲＦ切り
換え手法に関する。
に、無線トランシーバの使用のための効率的なＲＦ切り
換え手法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１は、携帯セルラ電話サービスのため
に設計された既存のトランシーバのＲＦ回路の一部のハ
ードウェアのブロック図である。周波数シンセサイザ１
０１は、プロセッサ１０３の制御下で、所望の周波数の
分数調波で、または、ある場合には所望の周波数でＲＦ
信号を生成する。シンセサイザ１０１が分数調波を生成
する場合には、一つまたは複数の周波数逓倍ステージ１
０５を使用して所望の周波数で信号を生成する。しか
し、シンセサイザ１０１が所望の周波数で信号を直接生
成する場合、周波数逓倍ステージ１０５は必要でない。
シンセサイザ１０１と周波数逓倍ステージ１０５は、低
レベル増幅器１０７によって増幅される比較的低電力の
ＲＦ信号を生成する。低レベル増幅器１０７の出力は、
電力増幅器１０９に接続される。
に設計された既存のトランシーバのＲＦ回路の一部のハ
ードウェアのブロック図である。周波数シンセサイザ１
０１は、プロセッサ１０３の制御下で、所望の周波数の
分数調波で、または、ある場合には所望の周波数でＲＦ
信号を生成する。シンセサイザ１０１が分数調波を生成
する場合には、一つまたは複数の周波数逓倍ステージ１
０５を使用して所望の周波数で信号を生成する。しか
し、シンセサイザ１０１が所望の周波数で信号を直接生
成する場合、周波数逓倍ステージ１０５は必要でない。
シンセサイザ１０１と周波数逓倍ステージ１０５は、低
レベル増幅器１０７によって増幅される比較的低電力の
ＲＦ信号を生成する。低レベル増幅器１０７の出力は、
電力増幅器１０９に接続される。
【０００３】電力増幅器１０９は直流電圧供給入力１１
２を持ち、直流電圧供給入力１１２は電力増幅器１０９
で発生されるＲＦ出力電力の量を制御し、かつ電力増幅
器１０９のスイッチをオン・オフするために使用され
る。低レベル増幅器１０７も、制御された直流電圧供給
入力１１８を持ち、低レベル増幅器１０７で発生された
ＲＦ電力の量を制御し、および／または固定された電圧
供給入力１２４を持ち、低レベル増幅器１０７に比較的
一定の電圧を提供する。直流電圧供給入力１１２と１１
８は、電圧源１１１の制御された電圧出力ライン１１６
に接続される。制御された電圧出力ライン１１６の電圧
はプロセッサ１０３で決定される。プロセッサ１０３
は、制御された出力電圧ライン１１６のために適当な電
圧を選択して、電力増幅器１０９で所望のＲＦ電力の量
を出力させるようにする。電圧源１１１は固定された電
圧出力ライン１１４を持ち、電圧出力ライン１１４は周
波数シンセサイザ１０１と周波数逓倍ステージ１０５に
直流電力を供給するために使用される。図１のハードウ
ェア構成は、制御された電圧出力ライン１１６と固定さ
れた電圧出力ライン１１４とに接続された低レベル増幅
器１０７を示すが、先行技術の設計の中には、低レベル
増幅器１０７が、固定された電圧出力ライン１１４だけ
に、または制御された電圧出力ライン１１６だけに接続
されるものがある。
２を持ち、直流電圧供給入力１１２は電力増幅器１０９
で発生されるＲＦ出力電力の量を制御し、かつ電力増幅
器１０９のスイッチをオン・オフするために使用され
る。低レベル増幅器１０７も、制御された直流電圧供給
入力１１８を持ち、低レベル増幅器１０７で発生された
ＲＦ電力の量を制御し、および／または固定された電圧
供給入力１２４を持ち、低レベル増幅器１０７に比較的
一定の電圧を提供する。直流電圧供給入力１１２と１１
８は、電圧源１１１の制御された電圧出力ライン１１６
に接続される。制御された電圧出力ライン１１６の電圧
はプロセッサ１０３で決定される。プロセッサ１０３
は、制御された出力電圧ライン１１６のために適当な電
圧を選択して、電力増幅器１０９で所望のＲＦ電力の量
を出力させるようにする。電圧源１１１は固定された電
圧出力ライン１１４を持ち、電圧出力ライン１１４は周
波数シンセサイザ１０１と周波数逓倍ステージ１０５に
直流電力を供給するために使用される。図１のハードウ
ェア構成は、制御された電圧出力ライン１１６と固定さ
れた電圧出力ライン１１４とに接続された低レベル増幅
器１０７を示すが、先行技術の設計の中には、低レベル
増幅器１０７が、固定された電圧出力ライン１１４だけ
に、または制御された電圧出力ライン１１６だけに接続
されるものがある。
【０００４】電力増幅器１０９のＲＦ出力は、第２ポー
ト１１７と第３ポート１１９を持つ２４ｄＢ方向性カプ
ラ１１３の第１ポート１１５に供給される。実質的に第
１ポート１１５に付随するＲＦ電力のすべては第２ポー
ト１１７に接続され、実質的に第２ポート１１７に付随
するＲＦ電力のすべては第１ポート１１５に接続され
る。しかし、第１ポート１１５から第２ポート１１７に
進むＲＦ電力の一部分と、第２ポート１１７から第１ポ
ート１１５に進むＲＦ電力の一部分は、第３ポート１１
９でサンプリングされる。第３ポート１１９での電力
は、第１ポート１１５および／または第２ポート１１７
に付随する電力よりも２４ｄＢ小さい。したがって、第
３ポート１１９はサンプリング・ポートとして概念化で
きる。５０オーム負荷抵抗器１２０は、第３ポート１１
９の一端とグランドの間に直列に接続される。
ト１１７と第３ポート１１９を持つ２４ｄＢ方向性カプ
ラ１１３の第１ポート１１５に供給される。実質的に第
１ポート１１５に付随するＲＦ電力のすべては第２ポー
ト１１７に接続され、実質的に第２ポート１１７に付随
するＲＦ電力のすべては第１ポート１１５に接続され
る。しかし、第１ポート１１５から第２ポート１１７に
進むＲＦ電力の一部分と、第２ポート１１７から第１ポ
ート１１５に進むＲＦ電力の一部分は、第３ポート１１
９でサンプリングされる。第３ポート１１９での電力
は、第１ポート１１５および／または第２ポート１１７
に付随する電力よりも２４ｄＢ小さい。したがって、第
３ポート１１９はサンプリング・ポートとして概念化で
きる。５０オーム負荷抵抗器１２０は、第３ポート１１
９の一端とグランドの間に直列に接続される。
【０００５】第２ポート１１７は、デュプレクサフィル
タ１２３の送信ポート１２１に接続される。デュプレク
サフィルタ１２３は、例えば低雑音の増幅器１２７を含
むセルラ電話の受信機回路に接続される受信ポート１２
５を持つ。受信ポート１２５に加えて、デュプレクサフ
ィルタ１２３は、セルラ電話のアンテナ１３１に接続さ
れるアンテナ・ポート１２９を持つ。デュプレクサフィ
ルタ１２３はアンテナ１３１を送信アンテナと受信アン
テナの両方として機能させると同時に、低雑音の増幅器
１２７を電力増幅器１０９から分離することを可能にす
る。
タ１２３の送信ポート１２１に接続される。デュプレク
サフィルタ１２３は、例えば低雑音の増幅器１２７を含
むセルラ電話の受信機回路に接続される受信ポート１２
５を持つ。受信ポート１２５に加えて、デュプレクサフ
ィルタ１２３は、セルラ電話のアンテナ１３１に接続さ
れるアンテナ・ポート１２９を持つ。デュプレクサフィ
ルタ１２３はアンテナ１３１を送信アンテナと受信アン
テナの両方として機能させると同時に、低雑音の増幅器
１２７を電力増幅器１０９から分離することを可能にす
る。
【０００６】方向性カプラ１１３の第３ポート１１９で
のＲＦ信号は、これらの信号が増幅される信号サンプリ
ングＲＦ増幅器１３３に接続される。増幅された信号は
信号検出器１３５に供給され、信号検出器１３５は、信
号サンプリング増幅器１３３の出力でのＲＦ信号の強さ
に比例して、信号を帰還直流電圧１３７に変換する。こ
のように、信号サンプリングＲＦ増幅器１３３と信号検
出器１３５は、方向性カプラ１１３の第１と第２のポー
ト１１５、１１７のそれぞれへ、又はそれぞれから進む
ＲＦ信号の相対レベルを検出する。信号検出器１３５で
生成された帰還直流電圧１３７はプロセッサ１０３に供
給され、プロセッサ１０３はこの情報を電力増幅器１０
９で現在発生される電力の出力を決定するために使用す
る。プロセッサ１０３は、低レベル増幅器および電力増
幅器１０９、又はそれらのいずれか一方によって使用さ
れる制御された電圧出力ライン１１６上の直流電圧を制
御して、所望の電力レベルのＲＦ信号が電力増幅器１０
９の出力で発生されるようにする。
のＲＦ信号は、これらの信号が増幅される信号サンプリ
ングＲＦ増幅器１３３に接続される。増幅された信号は
信号検出器１３５に供給され、信号検出器１３５は、信
号サンプリング増幅器１３３の出力でのＲＦ信号の強さ
に比例して、信号を帰還直流電圧１３７に変換する。こ
のように、信号サンプリングＲＦ増幅器１３３と信号検
出器１３５は、方向性カプラ１１３の第１と第２のポー
ト１１５、１１７のそれぞれへ、又はそれぞれから進む
ＲＦ信号の相対レベルを検出する。信号検出器１３５で
生成された帰還直流電圧１３７はプロセッサ１０３に供
給され、プロセッサ１０３はこの情報を電力増幅器１０
９で現在発生される電力の出力を決定するために使用す
る。プロセッサ１０３は、低レベル増幅器および電力増
幅器１０９、又はそれらのいずれか一方によって使用さ
れる制御された電圧出力ライン１１６上の直流電圧を制
御して、所望の電力レベルのＲＦ信号が電力増幅器１０
９の出力で発生されるようにする。
【０００７】セルラ電話システムでは、電力増幅器１０
９のＲＦ出力電力はプロセッサ１０３で制御される。こ
のように、所定のセルラ電話は合理的な品質の通信を提
供するのに十分な電力レベルを使用し、同時に他のセル
ラ電話への妨害を避けている。プロセッサは、検出器１
３５で生成された帰還直流電圧１３７を使用することに
よって電力増幅器１０９のＲＦ出力電力を制御する。
９のＲＦ出力電力はプロセッサ１０３で制御される。こ
のように、所定のセルラ電話は合理的な品質の通信を提
供するのに十分な電力レベルを使用し、同時に他のセル
ラ電話への妨害を避けている。プロセッサは、検出器１
３５で生成された帰還直流電圧１３７を使用することに
よって電力増幅器１０９のＲＦ出力電力を制御する。
【０００８】図２Ａは、この増幅器が図１の回路構成で
電圧源１１１の６．０ボルト電池で使用されるときの電
力増幅器１０９の増幅器直線性を示すグラフである。図
２Ｂは、この増幅器が図１の回路構成で電圧源１１１の
４．８ボルト電池で使用されるときの電力増幅器１０９
の増幅器直線性を示すグラフである。ここで、「直線
性」という用語は、電力増幅器１０９のＲＦ入力信号と
ＲＦ出力信号の間に直線的な関係があることとして規定
される。
電圧源１１１の６．０ボルト電池で使用されるときの電
力増幅器１０９の増幅器直線性を示すグラフである。図
２Ｂは、この増幅器が図１の回路構成で電圧源１１１の
４．８ボルト電池で使用されるときの電力増幅器１０９
の増幅器直線性を示すグラフである。ここで、「直線
性」という用語は、電力増幅器１０９のＲＦ入力信号と
ＲＦ出力信号の間に直線的な関係があることとして規定
される。
【０００９】増幅器直線性を測定するための一つの手法
は、３次相互変調積を検査することである。電力増幅器
１０９は、周波数の接近した、そして実質的に振幅の等
しい２つの入力テスト信号を備えている。図２Ａと図２
Ｂの例では、第１入力テスト信号が周波数８３５．００
０ＭＨｚ、第２入力テスト信号が周波数（８３５．００
０ＭＨｚの＋３０ｋＨｚ）、つまり８３５．０３０ＭＨ
ｚである。図２Ａと図２Ｂのプロットは電力増幅器１０
９のＲＦ出力を検査するものである。電力増幅器１０９
が完全に直線性があれば、出力は第１入力テスト信号８
３５．０００ＭＨｚの高振幅のものと、第２入力テスト
信号８３５．０３０ＭＨｚでの高振幅のものとを含むだ
けである。しかし、現実のＲＦ増幅器はすべて非直線性
をいくらか示し、相互変調積に関して和と差との産物の
形で電力増幅器１０９の出力に現れる。
は、３次相互変調積を検査することである。電力増幅器
１０９は、周波数の接近した、そして実質的に振幅の等
しい２つの入力テスト信号を備えている。図２Ａと図２
Ｂの例では、第１入力テスト信号が周波数８３５．００
０ＭＨｚ、第２入力テスト信号が周波数（８３５．００
０ＭＨｚの＋３０ｋＨｚ）、つまり８３５．０３０ＭＨ
ｚである。図２Ａと図２Ｂのプロットは電力増幅器１０
９のＲＦ出力を検査するものである。電力増幅器１０９
が完全に直線性があれば、出力は第１入力テスト信号８
３５．０００ＭＨｚの高振幅のものと、第２入力テスト
信号８３５．０３０ＭＨｚでの高振幅のものとを含むだ
けである。しかし、現実のＲＦ増幅器はすべて非直線性
をいくらか示し、相互変調積に関して和と差との産物の
形で電力増幅器１０９の出力に現れる。
【００１０】本事例の中では、関心事の和と差との産物
は３次積として知られ、周波数（８３５．０００ＭＨｚ
−３０ｋＨｚ）、つまり８３４．９７０ＭＨｚと、（８
３５．０３０ＭＨｚ＋３０ｋＨｚ）、つまり８３５．０
６０ＭＨｚである。この３次積の振幅は、増幅された８
３５．０００ＭＨｚのテスト信号の振幅と電力増幅器１
０９の出力で比較される（別法として、３次積の振幅
を、増幅された８３５．０３０ＭＨｚのテスト信号の振
幅と電力増幅器１０９の出力で比較できること、また
は、３次積の振幅を、増幅された８３５．０００ＭＨｚ
と８３５．０３０ＭＨｚの平均振幅と比較できることに
注意のこと。）。電力増幅器１０９の直線性は、電力増
幅器１０９の出力での増幅された８３５．０００ＭＨｚ
のテスト信号の振幅と、電力増幅器１０９の出力での３
次積の振幅との間の差に直接比例している。
は３次積として知られ、周波数（８３５．０００ＭＨｚ
−３０ｋＨｚ）、つまり８３４．９７０ＭＨｚと、（８
３５．０３０ＭＨｚ＋３０ｋＨｚ）、つまり８３５．０
６０ＭＨｚである。この３次積の振幅は、増幅された８
３５．０００ＭＨｚのテスト信号の振幅と電力増幅器１
０９の出力で比較される（別法として、３次積の振幅
を、増幅された８３５．０３０ＭＨｚのテスト信号の振
幅と電力増幅器１０９の出力で比較できること、また
は、３次積の振幅を、増幅された８３５．０００ＭＨｚ
と８３５．０３０ＭＨｚの平均振幅と比較できることに
注意のこと。）。電力増幅器１０９の直線性は、電力増
幅器１０９の出力での増幅された８３５．０００ＭＨｚ
のテスト信号の振幅と、電力増幅器１０９の出力での３
次積の振幅との間の差に直接比例している。
【００１１】セルラ電話の関係では、電力増幅器１０９
の出力で３次相互変調積がテスト信号の振幅より約２８
ｄＢ低いとき、容認できるレベルの増幅器直線性が提供
される。図２Ａを参照すると、第１テスト信号の振幅
は、８３５．０００ＭＨｚの周波数で、電力増幅器１０
９の出力で２８．０ｄＢｍである。第２テスト信号も、
８３５．０３０ＭＨｚの周波数で、２８．０ｄＢｍの振
幅である。８３５．０６０ＭＨｚでの３次相互変調積は
この各々の２８．０ｄＢｍ信号より２８ｄＢ低い。２
８．０ｄＢｍ信号の一つまたは両方が搬送波として定義
される場合、８３５．０６０ＭＨｚでの３次相互変調積
は搬送波より２８ｄＢ低い、つまり−２８ｄＢｃであ
る。また、８３４．０７０ＭＨｚでの相互変調積も−２
８ｄＢｃである。したがって、図２Ａを参照すると、図
１の先行技術の構成は、電圧源１１１が６．０ボルトで
あるとき合理的な増幅器直線性を提供する。
の出力で３次相互変調積がテスト信号の振幅より約２８
ｄＢ低いとき、容認できるレベルの増幅器直線性が提供
される。図２Ａを参照すると、第１テスト信号の振幅
は、８３５．０００ＭＨｚの周波数で、電力増幅器１０
９の出力で２８．０ｄＢｍである。第２テスト信号も、
８３５．０３０ＭＨｚの周波数で、２８．０ｄＢｍの振
幅である。８３５．０６０ＭＨｚでの３次相互変調積は
この各々の２８．０ｄＢｍ信号より２８ｄＢ低い。２
８．０ｄＢｍ信号の一つまたは両方が搬送波として定義
される場合、８３５．０６０ＭＨｚでの３次相互変調積
は搬送波より２８ｄＢ低い、つまり−２８ｄＢｃであ
る。また、８３４．０７０ＭＨｚでの相互変調積も−２
８ｄＢｃである。したがって、図２Ａを参照すると、図
１の先行技術の構成は、電圧源１１１が６．０ボルトで
あるとき合理的な増幅器直線性を提供する。
【００１２】図２Ｂは、電圧源１１１が４．８ボルトで
あるときの図１の回路構成での増幅器直線性を調査す
る。３次相互変調積は容認できる−２８ｄＢｃにあるけ
れども、電力増幅器の出力でのテスト信号はもはや＋２
８．０ｄＢｍでなく、約２ｄＢ落ちて＋２６ｄＢｍであ
ることに注意のこと。この低い出力電力は、６．０ボル
ト電源（図２Ａ）の代わりに電圧源１１１の４．８ボル
ト電源（図２Ｂ）を使用した結果である。図２Ｂの２つ
の−２６ｄＢｍ出力信号は、２９ｄＢｍの振幅を持つ単
一信号出力に実効的に対応することに注意のこと。
あるときの図１の回路構成での増幅器直線性を調査す
る。３次相互変調積は容認できる−２８ｄＢｃにあるけ
れども、電力増幅器の出力でのテスト信号はもはや＋２
８．０ｄＢｍでなく、約２ｄＢ落ちて＋２６ｄＢｍであ
ることに注意のこと。この低い出力電力は、６．０ボル
ト電源（図２Ａ）の代わりに電圧源１１１の４．８ボル
ト電源（図２Ｂ）を使用した結果である。図２Ｂの２つ
の−２６ｄＢｍ出力信号は、２９ｄＢｍの振幅を持つ単
一信号出力に実効的に対応することに注意のこと。
【００１３】実際には、電力増幅器１０９は、第１と第
２のテスト信号ではなく単一入力信号を供給される。し
たがって、通常の動作条件下で、電力増幅器１０９の出
力は図２Ａと図２Ｂに示された信号ではなく単一の出力
信号を含む。電力増幅器１０９にかかる要求に関して、
２９ｄＢｍの単一出力信号は、各々が２６ｄＢｍの振幅
を持つ２つの出力信号に等価であるということに注意の
こと。
２のテスト信号ではなく単一入力信号を供給される。し
たがって、通常の動作条件下で、電力増幅器１０９の出
力は図２Ａと図２Ｂに示された信号ではなく単一の出力
信号を含む。電力増幅器１０９にかかる要求に関して、
２９ｄＢｍの単一出力信号は、各々が２６ｄＢｍの振幅
を持つ２つの出力信号に等価であるということに注意の
こと。
【００１４】実際には、２９ｄＢｍは、電圧源１１１に
４．８ボルトの低電圧供給を使用したとき電力増幅器１
０９の出力で得られる最大ＲＦ電力である。図１のデュ
プレクサフィルタ１２３がこの２９ｄＢｍの電力を約３
ｄＢだけ減らすので、約２６ｄＢｍの電力だけがアンテ
ナ１３１に届く。あいにく、２６ｄＢｍはセルラ電話の
動作環境での使用には電力が不十分である。４．８ボル
トの電圧源１１１が使用されるとき、図１の先行技術の
構成はＲＦ電力の供給が十分ではない。
４．８ボルトの低電圧供給を使用したとき電力増幅器１
０９の出力で得られる最大ＲＦ電力である。図１のデュ
プレクサフィルタ１２３がこの２９ｄＢｍの電力を約３
ｄＢだけ減らすので、約２６ｄＢｍの電力だけがアンテ
ナ１３１に届く。あいにく、２６ｄＢｍはセルラ電話の
動作環境での使用には電力が不十分である。４．８ボル
トの電圧源１１１が使用されるとき、図１の先行技術の
構成はＲＦ電力の供給が十分ではない。
【００１５】利用しやすさのために、できるだけ軽くて
物理的な寸法の比較的小さな携帯セルラ電話を提供する
ことが望ましい。この目的のため、セルラ電話の６ボル
トの直流電池供給の１セルを除去して、たとえば４．８
ボルトの電池を使用してセルラ電話をパワーアップする
ことが非常に望ましい。４．８ボルト電池を使用したセ
ルラ電話は、従来の６ボルトの電池を使用したセルラ電
話よりかなり小さくて軽い。
物理的な寸法の比較的小さな携帯セルラ電話を提供する
ことが望ましい。この目的のため、セルラ電話の６ボル
トの直流電池供給の１セルを除去して、たとえば４．８
ボルトの電池を使用してセルラ電話をパワーアップする
ことが非常に望ましい。４．８ボルト電池を使用したセ
ルラ電話は、従来の６ボルトの電池を使用したセルラ電
話よりかなり小さくて軽い。
【００１６】
【発明の概要】改善されたＲＦ切り換え手法は、ＲＦ電
力増幅器、アンテナ、受信機回路、デュプレクサフィル
タおよび直流電圧源を含むトランシーバとともに動作す
る。デュプレクサフィルタは、受信機回路への接続に適
応する第１ポート、ＲＦ電力増幅器への接続に適応する
第２ポートおよびアンテナへの接続に適応する第３ポー
トを持つ。
力増幅器、アンテナ、受信機回路、デュプレクサフィル
タおよび直流電圧源を含むトランシーバとともに動作す
る。デュプレクサフィルタは、受信機回路への接続に適
応する第１ポート、ＲＦ電力増幅器への接続に適応する
第２ポートおよびアンテナへの接続に適応する第３ポー
トを持つ。
【００１７】改善されたＲＦ切り換え手法は、第１スイ
ッチ、第２スイッチおよび６．０ボルト未満の直流電圧
源によって特徴づけられる。第１スイッチは、ＲＦ電力
増幅器に接続されていて、ＲＦ電力増幅器をアンテナと
デュプレクサフィルタの第２ポートとの中の一つに接続
する。第２スイッチは、アンテナに接続されていて、ア
ンテナを電力増幅器とデュプレクサフィルタの第３ポー
トとの中の一つに接続する。送信専用動作の間、第１ス
イッチはＲＦ電力増幅器をアンテナに接続する。受信専
用動作の間、および送受信動作の間、第１スイッチはＲ
Ｆ電力増幅器をデュプレクサフィルタの第２ポートに接
続し、第２スイッチはアンテナをデュプレクサフィルタ
の第３ポートに接続する。アンテナに提供される所定量
のＲＦ電力に関して、第１スイッチと第２スイッチは、
先行技術設計と比べて電力増幅器のＲＦ電力出力を削減
することができる。このように、ＲＦ増幅器は先行技術
設計より電流消費が少なく、したがって熱の発生も少な
くなり稼働時間が長くなる。
ッチ、第２スイッチおよび６．０ボルト未満の直流電圧
源によって特徴づけられる。第１スイッチは、ＲＦ電力
増幅器に接続されていて、ＲＦ電力増幅器をアンテナと
デュプレクサフィルタの第２ポートとの中の一つに接続
する。第２スイッチは、アンテナに接続されていて、ア
ンテナを電力増幅器とデュプレクサフィルタの第３ポー
トとの中の一つに接続する。送信専用動作の間、第１ス
イッチはＲＦ電力増幅器をアンテナに接続する。受信専
用動作の間、および送受信動作の間、第１スイッチはＲ
Ｆ電力増幅器をデュプレクサフィルタの第２ポートに接
続し、第２スイッチはアンテナをデュプレクサフィルタ
の第３ポートに接続する。アンテナに提供される所定量
のＲＦ電力に関して、第１スイッチと第２スイッチは、
先行技術設計と比べて電力増幅器のＲＦ電力出力を削減
することができる。このように、ＲＦ増幅器は先行技術
設計より電流消費が少なく、したがって熱の発生も少な
くなり稼働時間が長くなる。
【００１８】
【発明の詳細な記述】図３は、ここに開示する第１の実
施例に従って設計された、事例的なトランシーバのハー
ドウェア構成を示すブロック図である。トランシーバ
は、携帯セルラ電話のトランシーバを表すが限定はしな
い。トランシーバは、周波数シンセサイザ１０１、プロ
セッサ１０３、オプションの周波数逓倍ステージ１０
５、低レベル増幅器１０７、電力増幅器１０９、２４ｄ
Ｂ方向性カプラ１１３、デュプレクサフィルタ１２３、
低雑音の増幅器１２７、アンテナ１３１、信号サンプリ
ングＲＦ増幅器１３３および信号検出器１３５を利用す
る。前述の構成要素の構造と機能は、以前に図１の中で
説明したのと同様である。
施例に従って設計された、事例的なトランシーバのハー
ドウェア構成を示すブロック図である。トランシーバ
は、携帯セルラ電話のトランシーバを表すが限定はしな
い。トランシーバは、周波数シンセサイザ１０１、プロ
セッサ１０３、オプションの周波数逓倍ステージ１０
５、低レベル増幅器１０７、電力増幅器１０９、２４ｄ
Ｂ方向性カプラ１１３、デュプレクサフィルタ１２３、
低雑音の増幅器１２７、アンテナ１３１、信号サンプリ
ングＲＦ増幅器１３３および信号検出器１３５を利用す
る。前述の構成要素の構造と機能は、以前に図１の中で
説明したのと同様である。
【００１９】図３の構成が図１と異なるのは、第１スイ
ッチ３１１と第２スイッチ３１３が図３にはあるが図１
にはないことである。第１スイッチ３１１は、共有接点
３１９と接点３２３の中のいずれか一つと接触させるポ
ール３２１を持つ。第２スイッチ３１３は、共有接点３
１９と接点３１７の中のいずれか一つと接触させるポー
ル３１５を持つ。共有接点３１９は、第１スイッチ３１
１と第２スイッチ３１３の間で共有されることに注意の
こと。
ッチ３１１と第２スイッチ３１３が図３にはあるが図１
にはないことである。第１スイッチ３１１は、共有接点
３１９と接点３２３の中のいずれか一つと接触させるポ
ール３２１を持つ。第２スイッチ３１３は、共有接点３
１９と接点３１７の中のいずれか一つと接触させるポー
ル３１５を持つ。共有接点３１９は、第１スイッチ３１
１と第２スイッチ３１３の間で共有されることに注意の
こと。
【００２０】図１のアンテナ１３１がデュプレクサ１２
３のアンテナ・ポート１２９に直接接続されるのに対し
て、図３のアンテナ１３１は第２スイッチ３１３のポー
ル３１５に接続される。さらに、図１の２４ｄＢ方向性
カプラ１１３の第２ポート１１７がデュプレクサフィル
タの送信ポート１２１に直接接続されるのに対して、図
３の２４ｄＢ方向性カプラ１１３の第２ポート１１７は
第１スイッチ３１１のポール３２１に接続される。図３
のアンテナ・ポート１２９は第２スイッチ３１３の接点
３１７に接続され、図３の送信ポート１２１は第１スイ
ッチ３１１の接点３２３に接続される。さらに、図３の
電圧源３１１が６．０ボルト未満である点に注意のこ
と。図１の電圧源１１１は６．０ボルトである。
３のアンテナ・ポート１２９に直接接続されるのに対し
て、図３のアンテナ１３１は第２スイッチ３１３のポー
ル３１５に接続される。さらに、図１の２４ｄＢ方向性
カプラ１１３の第２ポート１１７がデュプレクサフィル
タの送信ポート１２１に直接接続されるのに対して、図
３の２４ｄＢ方向性カプラ１１３の第２ポート１１７は
第１スイッチ３１１のポール３２１に接続される。図３
のアンテナ・ポート１２９は第２スイッチ３１３の接点
３１７に接続され、図３の送信ポート１２１は第１スイ
ッチ３１１の接点３２３に接続される。さらに、図３の
電圧源３１１が６．０ボルト未満である点に注意のこ
と。図１の電圧源１１１は６．０ボルトである。
【００２１】図３のトランシーバが送信専用モードで使
用されるとき、周波数シンセサイザ１０１、周波数逓倍
ステージ１０５、低レベル増幅器１０７および電力増幅
器１０９はすべて起動されるようにする。しかし、低レ
ベル増幅器１２７を含む受信回路は起動される必要がな
く、プロセッサ１０３は第１スイッチ３１１を第１切り
換え位置へ、第２スイッチ３１３を第１切り換え位置へ
切り換える。第１スイッチ３１１の第１切り換え位置に
従って、ポール３２１は共有接点３１９とＲＦ接続さ
れ、ポール３２１は接点３２３と実質的にＲＦ接続され
ない。第２スイッチ３１３の第１切り換え位置に従っ
て、ポール３１５は共有接点３１９とＲＦ接続され、ポ
ール３１５は接点３１７と実質的にＲＦ接続されない。
用されるとき、周波数シンセサイザ１０１、周波数逓倍
ステージ１０５、低レベル増幅器１０７および電力増幅
器１０９はすべて起動されるようにする。しかし、低レ
ベル増幅器１２７を含む受信回路は起動される必要がな
く、プロセッサ１０３は第１スイッチ３１１を第１切り
換え位置へ、第２スイッチ３１３を第１切り換え位置へ
切り換える。第１スイッチ３１１の第１切り換え位置に
従って、ポール３２１は共有接点３１９とＲＦ接続さ
れ、ポール３２１は接点３２３と実質的にＲＦ接続され
ない。第２スイッチ３１３の第１切り換え位置に従っ
て、ポール３１５は共有接点３１９とＲＦ接続され、ポ
ール３１５は接点３１７と実質的にＲＦ接続されない。
【００２２】図３のトランシーバが受信専用モードおよ
び送受信モード、又はこれらのいずれか一方で使用され
る場合、周波数シンセサイザ１０１、周波数逓倍ステー
ジ１０５、低レベル増幅器１０７および電力増幅器１０
９は起動されてもされなくてもよい。しかし、低レベル
増幅器１２７を含む受信回路は起動させられて、プロセ
ッサ１０３は第１スイッチ３１１を第２切り換え位置
へ、第２スイッチ３１３を第２切り換え位置へ切り換え
る。第１スイッチ３１１の第２切り換え位置に従って、
ポール３２１は接点３２３とＲＦ接続され、ポール３２
１は共有接点３１９と実質的にＲＦ接続されない。第２
スイッチ３１３の第２切り換え位置に従って、ポール３
１５は接点３１７とＲＦ接続され、ポール３１５は共有
接点３１９と実質的にＲＦ接続されない。
び送受信モード、又はこれらのいずれか一方で使用され
る場合、周波数シンセサイザ１０１、周波数逓倍ステー
ジ１０５、低レベル増幅器１０７および電力増幅器１０
９は起動されてもされなくてもよい。しかし、低レベル
増幅器１２７を含む受信回路は起動させられて、プロセ
ッサ１０３は第１スイッチ３１１を第２切り換え位置
へ、第２スイッチ３１３を第２切り換え位置へ切り換え
る。第１スイッチ３１１の第２切り換え位置に従って、
ポール３２１は接点３２３とＲＦ接続され、ポール３２
１は共有接点３１９と実質的にＲＦ接続されない。第２
スイッチ３１３の第２切り換え位置に従って、ポール３
１５は接点３１７とＲＦ接続され、ポール３１５は共有
接点３１９と実質的にＲＦ接続されない。
【００２３】送信専用モードでは、電力増幅器１０９か
らのＲＦエネルギーは、２４ｄＢ方向性カプラ１１３、
第１スイッチ３１１および第２スイッチ３１３を通して
アンテナ１３１まで進む。２４ｄＢ方向性カプラ１１３
は約０．２ｄＢのＲＦ減衰を提供して、第１スイッチ３
１１と第２スイッチ３１３は各々約０．４ｄＢのＲＦ減
衰を提供する。したがって、電力増幅器１０９とアンテ
ナ１３１の間の全減衰量は、（０．２ｄＢ＋０．４ｄＢ
＋０．４ｄＢ）、つまり１．０ｄＢである。したがっ
て、所定の電力量（つまり、ＸｄＢ）をアンテナ１３１
に供給しなければならない場合には、電力増幅器１０９
は、電力増幅器１０９とアンテナ１３１の間の減衰を克
服するように、余分の１．０ｄＢのＲＦ電力を（ＸｄＢ
に加えて）提供する必要がある。言い換えると、電力増
幅器１０９は、方向性カプラ１１３、第１スイッチ３１
１および第２スイッチ３１３のような回路素子の減衰を
克服するために（Ｘ＋１．０）ｄＢの電力を生成する必
要がある。たとえば、セルラ電話での使用のためのトラ
ンシーバがアンテナ１３１で２７．８ｄＢｍのＲＦ電力
を発生することを要求される場合には、電力増幅器１０
９は、（２７．８の＋１．０）＝２８．８ｄＢｍの電力
を提供するように装備しなければならない。
らのＲＦエネルギーは、２４ｄＢ方向性カプラ１１３、
第１スイッチ３１１および第２スイッチ３１３を通して
アンテナ１３１まで進む。２４ｄＢ方向性カプラ１１３
は約０．２ｄＢのＲＦ減衰を提供して、第１スイッチ３
１１と第２スイッチ３１３は各々約０．４ｄＢのＲＦ減
衰を提供する。したがって、電力増幅器１０９とアンテ
ナ１３１の間の全減衰量は、（０．２ｄＢ＋０．４ｄＢ
＋０．４ｄＢ）、つまり１．０ｄＢである。したがっ
て、所定の電力量（つまり、ＸｄＢ）をアンテナ１３１
に供給しなければならない場合には、電力増幅器１０９
は、電力増幅器１０９とアンテナ１３１の間の減衰を克
服するように、余分の１．０ｄＢのＲＦ電力を（ＸｄＢ
に加えて）提供する必要がある。言い換えると、電力増
幅器１０９は、方向性カプラ１１３、第１スイッチ３１
１および第２スイッチ３１３のような回路素子の減衰を
克服するために（Ｘ＋１．０）ｄＢの電力を生成する必
要がある。たとえば、セルラ電話での使用のためのトラ
ンシーバがアンテナ１３１で２７．８ｄＢｍのＲＦ電力
を発生することを要求される場合には、電力増幅器１０
９は、（２７．８の＋１．０）＝２８．８ｄＢｍの電力
を提供するように装備しなければならない。
【００２４】図１の先行技術の回路構成で使用されたよ
うに、電力増幅器１０９のための要件を検討する。前の
例の場合のように、セルラ電話トランシーバがアンテナ
１３１で２７．８ｄＢｍの電力を発生することを要求さ
れると想定する。送信モードでは、電力増幅器１０９か
らのＲＦエネルギーは、２４ｄＢ方向性カプラ１１３を
通して、デュプレクサフィルタ１２３を通して、アンテ
ナ１３１まで進む。２４ｄＢ方向性カプラ１１３は約
０．２ｄＢのＲＦ減衰を提供して、デュプレクサは約
３．０ｄＢのＲＦ減衰を提供する。したがって、電力増
幅器１０９とアンテナ１３１の間の全減衰量は、（０．
２ｄＢ＋３．０ｄＢ）、つまり３．２ｄＢである。所定
の電力量（つまり、ＸｄＢ）がアンテナ１３１に供給さ
れなければならない場合には、図１の構成で使用された
電力増幅器１０９は、電力増幅器１０９とアンテナ１３
１の間の減衰を克服するために余分な３．２ｄＢのＲＦ
電力を（ＸｄＢに加えて）提供する必要がある。言い換
えると、図１の電力増幅器１０９は、方向性カプラ１１
３とデュプレクサフィルタ１２３のような回路素子の減
衰を克服するために（Ｘ＋３．２）ｄＢの電力を生成す
る必要がある。アンテナ１３１で２７．８ｄＢｍのＲＦ
電力を提供するためには、図３の構成で２８．８ｄＢｍ
の電力と比べて、図１の電力増幅器１０９は（２７．８
＋３．２）＝３１．０ｄＢｍの電力を提供するように装
備されなければならない。
うに、電力増幅器１０９のための要件を検討する。前の
例の場合のように、セルラ電話トランシーバがアンテナ
１３１で２７．８ｄＢｍの電力を発生することを要求さ
れると想定する。送信モードでは、電力増幅器１０９か
らのＲＦエネルギーは、２４ｄＢ方向性カプラ１１３を
通して、デュプレクサフィルタ１２３を通して、アンテ
ナ１３１まで進む。２４ｄＢ方向性カプラ１１３は約
０．２ｄＢのＲＦ減衰を提供して、デュプレクサは約
３．０ｄＢのＲＦ減衰を提供する。したがって、電力増
幅器１０９とアンテナ１３１の間の全減衰量は、（０．
２ｄＢ＋３．０ｄＢ）、つまり３．２ｄＢである。所定
の電力量（つまり、ＸｄＢ）がアンテナ１３１に供給さ
れなければならない場合には、図１の構成で使用された
電力増幅器１０９は、電力増幅器１０９とアンテナ１３
１の間の減衰を克服するために余分な３．２ｄＢのＲＦ
電力を（ＸｄＢに加えて）提供する必要がある。言い換
えると、図１の電力増幅器１０９は、方向性カプラ１１
３とデュプレクサフィルタ１２３のような回路素子の減
衰を克服するために（Ｘ＋３．２）ｄＢの電力を生成す
る必要がある。アンテナ１３１で２７．８ｄＢｍのＲＦ
電力を提供するためには、図３の構成で２８．８ｄＢｍ
の電力と比べて、図１の電力増幅器１０９は（２７．８
＋３．２）＝３１．０ｄＢｍの電力を提供するように装
備されなければならない。
【００２５】送信専用動作の間、デュプレクサフィルタ
の比較的高い損失を克服することに加えて、図３の回路
構成は他の利点も提供する。図１の構成では３１．０ｄ
Ｂｍの電力を生成するために追加の回路利得が要求され
るが、この追加の回路利得は図３の構成では必要とされ
ない。そのような追加の回路利得は、たとえば、制御さ
れた電圧出力ライン１１６上で電圧を上げることによっ
て、低レベル増幅器１０７の利得を増やすことによっ
て、および／または電力増幅器１０９へのＲＦドライブ
を増やすことによって、実現される。
の比較的高い損失を克服することに加えて、図３の回路
構成は他の利点も提供する。図１の構成では３１．０ｄ
Ｂｍの電力を生成するために追加の回路利得が要求され
るが、この追加の回路利得は図３の構成では必要とされ
ない。そのような追加の回路利得は、たとえば、制御さ
れた電圧出力ライン１１６上で電圧を上げることによっ
て、低レベル増幅器１０７の利得を増やすことによっ
て、および／または電力増幅器１０９へのＲＦドライブ
を増やすことによって、実現される。
【００２６】図３の回路構成は図１より小さな利得しか
必要としないので、図１の電圧源１１１より低い電圧を
提供する図３の電圧源３１１を使用することが可能であ
る。実際に、図１の回路で電圧に最も敏感な構成要素は
電力増幅器１０９である。電圧源１１１は、電力増幅器
１０９が必要な３１．０ｄＢｍのＲＦ出力電力を発生す
るのを可能にするために少くとも６．０ボルトでなけれ
ばならず、それによって２７．８ｄＢｍがアンテナ１３
１で利用できることを保証する。たとえ図１の残りの構
成要素が、電圧源１１１がたとえば４．８ボルトに引き
下げられたられた場合に適切に機能するとしても、電力
増幅器１０９の要件が図１のトランシーバでの４．８ボ
ルトの電圧源１１１の使用を完全に排除する。
必要としないので、図１の電圧源１１１より低い電圧を
提供する図３の電圧源３１１を使用することが可能であ
る。実際に、図１の回路で電圧に最も敏感な構成要素は
電力増幅器１０９である。電圧源１１１は、電力増幅器
１０９が必要な３１．０ｄＢｍのＲＦ出力電力を発生す
るのを可能にするために少くとも６．０ボルトでなけれ
ばならず、それによって２７．８ｄＢｍがアンテナ１３
１で利用できることを保証する。たとえ図１の残りの構
成要素が、電圧源１１１がたとえば４．８ボルトに引き
下げられたられた場合に適切に機能するとしても、電力
増幅器１０９の要件が図１のトランシーバでの４．８ボ
ルトの電圧源１１１の使用を完全に排除する。
【００２７】図３の回路構成の電力増幅器１０９は、ア
ンテナ１３１で２７．８ｄＢｍを保証するために２８．
８ｄＢｍの出力電力を発生することが要求されるだけで
ある。電力増幅器１０９は２８．８ｄＢｍの電力を４．
８ボルトの電圧源３１１から簡単に発生することができ
て、６．０ボルトの電源は必要でない。このように、従
来の６．０ボルトの電池パックから１．２ボルトのセル
を一つ削除することができ、残りのセルが電圧源３１１
（図３）として使用され、それによって軽くて小さいト
ランシーバを提供できる。そのようなトランシーバは、
たとえばセルラ電話、警察無線、またはＰＣＳ（個人通
信サービス）装置のような携帯用途に特に役立つ。
ンテナ１３１で２７．８ｄＢｍを保証するために２８．
８ｄＢｍの出力電力を発生することが要求されるだけで
ある。電力増幅器１０９は２８．８ｄＢｍの電力を４．
８ボルトの電圧源３１１から簡単に発生することができ
て、６．０ボルトの電源は必要でない。このように、従
来の６．０ボルトの電池パックから１．２ボルトのセル
を一つ削除することができ、残りのセルが電圧源３１１
（図３）として使用され、それによって軽くて小さいト
ランシーバを提供できる。そのようなトランシーバは、
たとえばセルラ電話、警察無線、またはＰＣＳ（個人通
信サービス）装置のような携帯用途に特に役立つ。
【００２８】６．０ボルトの電圧源１１１を使用する
と、図１の先行技術構成は容認できる増幅器直線性を実
現することができて、たとえ電力増幅器１０９の電流消
費が理想よりはいくぶん高くても、３１．０ｄＢｍの必
要出力電力を生成することができる（図２Ａを参照）。
しかし、電圧源１１１が６．０から４．８ボルトに削減
される場合、図１の構成は不適当な増幅器直線性を示し
（図２Ｂを参照）、３１．０ｄＢｍの必要出力電力を実
現することができない。したがって、図１の電力供給電
圧を６．０ボルトから４．８ボルトへ単に変えるだけで
は容認できる回路性能を期待することはできない。むし
ろ、容認できる性能が増幅器直線性と電力出力の領域で
得られる場合は、図１の回路に変更を追加しなければな
らない。
と、図１の先行技術構成は容認できる増幅器直線性を実
現することができて、たとえ電力増幅器１０９の電流消
費が理想よりはいくぶん高くても、３１．０ｄＢｍの必
要出力電力を生成することができる（図２Ａを参照）。
しかし、電圧源１１１が６．０から４．８ボルトに削減
される場合、図１の構成は不適当な増幅器直線性を示し
（図２Ｂを参照）、３１．０ｄＢｍの必要出力電力を実
現することができない。したがって、図１の電力供給電
圧を６．０ボルトから４．８ボルトへ単に変えるだけで
は容認できる回路性能を期待することはできない。むし
ろ、容認できる性能が増幅器直線性と電力出力の領域で
得られる場合は、図１の回路に変更を追加しなければな
らない。
【００２９】図３の回路構成が有利な理由は、先に述べ
たように、図１の構成よりも２．２ｄＢ小さな利得しか
必要としないことである。必要利得のこの低減により、
４．８ボルト電池のような低電圧電池の電圧源３１１の
使用が可能となる。しかし、電圧源３１１への低電圧の
使用は他の利点も提供する。図１の回路は、図３の構成
より２．２ｄＢ大きな利得を必要とするとして概念化で
きる。しかし、図３と比べて、図１の回路で必要な追加
利得を達成する方法にかかわりなく、図１の電力増幅器
１０９の性能が悪影響を受けることがある。電力増幅器
１０９のＲＦ電力出力が増加するにつれて、望ましくな
い相互変調積の出力が増大する。たとえば、電力増幅器
１０９（図１と図３）のＲＦ電力出力を３ｄＢだけ減ら
せる場合、望ましくない３次相互変調積の振幅は６ｄＢ
のオーダーで、また５次相互変調積の振幅を１０ｄＢも
減少させる。したがって、図３の回路構成は、図１の構
成より２．２ｄＢ少ない増幅器電力しか必要とせず、相
互変調性能を大幅に改善する。
たように、図１の構成よりも２．２ｄＢ小さな利得しか
必要としないことである。必要利得のこの低減により、
４．８ボルト電池のような低電圧電池の電圧源３１１の
使用が可能となる。しかし、電圧源３１１への低電圧の
使用は他の利点も提供する。図１の回路は、図３の構成
より２．２ｄＢ大きな利得を必要とするとして概念化で
きる。しかし、図３と比べて、図１の回路で必要な追加
利得を達成する方法にかかわりなく、図１の電力増幅器
１０９の性能が悪影響を受けることがある。電力増幅器
１０９のＲＦ電力出力が増加するにつれて、望ましくな
い相互変調積の出力が増大する。たとえば、電力増幅器
１０９（図１と図３）のＲＦ電力出力を３ｄＢだけ減ら
せる場合、望ましくない３次相互変調積の振幅は６ｄＢ
のオーダーで、また５次相互変調積の振幅を１０ｄＢも
減少させる。したがって、図３の回路構成は、図１の構
成より２．２ｄＢ少ない増幅器電力しか必要とせず、相
互変調性能を大幅に改善する。
【００３０】図５を参照すると、図３の構成で使用され
るか、または図４の構成で使用されて、４．８ボルトの
直流の電圧源３１１を供給される、ＲＦ電力増幅器の増
幅器直線性を示す。第１テスト信号は８３５．０００Ｍ
Ｈｚの周波数での電力増幅器１０９への入力であり、第
２テスト信号は８３５．０３０ＭＨｚの周波数での電力
増幅器１０９への入力である。第１と第２のテスト信号
は電力増幅器１０９の入力で実質的に同じ振幅を持つ。
図５のプロットは電力増幅器１０９の出力を示す。第１
と第２のテスト信号は、各々２５．８ｄＢｍの振幅を持
ち、これは２８．８ｄＢｍの振幅を持つ単一周波数信号
に対応する。単一周波数の２８．８ｄＢｍ信号は、アン
テナ１３１（図３と図４）で十分な出力電力（２７．８
ｄＢｍ）になる。３次相互変調積は２８ｄＢｃにあり、
電力増幅器１０９が十分に直線的に動作していることを
示す。
るか、または図４の構成で使用されて、４．８ボルトの
直流の電圧源３１１を供給される、ＲＦ電力増幅器の増
幅器直線性を示す。第１テスト信号は８３５．０００Ｍ
Ｈｚの周波数での電力増幅器１０９への入力であり、第
２テスト信号は８３５．０３０ＭＨｚの周波数での電力
増幅器１０９への入力である。第１と第２のテスト信号
は電力増幅器１０９の入力で実質的に同じ振幅を持つ。
図５のプロットは電力増幅器１０９の出力を示す。第１
と第２のテスト信号は、各々２５．８ｄＢｍの振幅を持
ち、これは２８．８ｄＢｍの振幅を持つ単一周波数信号
に対応する。単一周波数の２８．８ｄＢｍ信号は、アン
テナ１３１（図３と図４）で十分な出力電力（２７．８
ｄＢｍ）になる。３次相互変調積は２８ｄＢｃにあり、
電力増幅器１０９が十分に直線的に動作していることを
示す。
【００３１】図４は、ここに開示する第２の実施例に従
って設計したトランシーバのハードウェア構成を示すブ
ロック図である。図３の構成のように、図４のトランシ
ーバは、周波数シンセサイザ１０１、プロセッサ１０
３、オプションの周波数逓倍ステージ１０５、低レベル
増幅器１０７、電力増幅器１０９、２４ｄＢ方向性カプ
ラ１１３、デュプレクサフィルタ１２３、低雑音の増幅
器１２７、アンテナ１３１、信号サンプリングＲＦ増幅
器および信号検出器１３５を利用する。前述の構成要素
の構造と機能は、以前に図１と図３の中で説明したのと
同様である。
って設計したトランシーバのハードウェア構成を示すブ
ロック図である。図３の構成のように、図４のトランシ
ーバは、周波数シンセサイザ１０１、プロセッサ１０
３、オプションの周波数逓倍ステージ１０５、低レベル
増幅器１０７、電力増幅器１０９、２４ｄＢ方向性カプ
ラ１１３、デュプレクサフィルタ１２３、低雑音の増幅
器１２７、アンテナ１３１、信号サンプリングＲＦ増幅
器および信号検出器１３５を利用する。前述の構成要素
の構造と機能は、以前に図１と図３の中で説明したのと
同様である。
【００３２】図４の構成が図３と異なるのは、図３の第
１スイッチ３１１と第２スイッチ３１３が共有接点１１
９を持つことである。図４は第１スイッチ４１１と第２
スイッチ４１３を示すが、第１スイッチ４１１と第２ス
イッチ４１３は共有接点を持たない。むしろ、第１スイ
ッチ４１１はポール４２１を持ち、これが第１接点４２
２と第２接点４２３のいずれか一つと接触させられる。
第２スイッチ４１３はポール４１５を持ち、これが第１
接点４１９と第２接点４２５のいずれか一つと接触させ
られる。第１スイッチ４１１の第１接点４２２は、第２
スイッチ４１３の第１接点４１９に接続される。
１スイッチ３１１と第２スイッチ３１３が共有接点１１
９を持つことである。図４は第１スイッチ４１１と第２
スイッチ４１３を示すが、第１スイッチ４１１と第２ス
イッチ４１３は共有接点を持たない。むしろ、第１スイ
ッチ４１１はポール４２１を持ち、これが第１接点４２
２と第２接点４２３のいずれか一つと接触させられる。
第２スイッチ４１３はポール４１５を持ち、これが第１
接点４１９と第２接点４２５のいずれか一つと接触させ
られる。第１スイッチ４１１の第１接点４２２は、第２
スイッチ４１３の第１接点４１９に接続される。
【００３３】図４のアンテナ１３１は第２スイッチ４１
３のポール４１５に接続されて、２４ｄＢ方向性カプラ
１１３の第２ポート１１７は第１スイッチ４１１のポー
ル４２１に接続される。アンテナ・ポート１２９は第２
スイッチ４１３の第２接点４２５に接続されて、送信ポ
ート１２１は第１スイッチ４１１の第２接点４２３に接
続される。図１の電圧源１１１が６．０ボルトであるの
に対して、図４の電圧源３１１は６．０ボルト未満であ
り、図３と同様である。
３のポール４１５に接続されて、２４ｄＢ方向性カプラ
１１３の第２ポート１１７は第１スイッチ４１１のポー
ル４２１に接続される。アンテナ・ポート１２９は第２
スイッチ４１３の第２接点４２５に接続されて、送信ポ
ート１２１は第１スイッチ４１１の第２接点４２３に接
続される。図１の電圧源１１１が６．０ボルトであるの
に対して、図４の電圧源３１１は６．０ボルト未満であ
り、図３と同様である。
【００３４】図４のトランシーバが、送信専用モードで
使用されるとき、周波数シンセサイザ１０１、周波数逓
倍ステージ１０５、低レベル増幅器１０７および電力増
幅器１０９がすべて起動されるようにする。しかし、低
レベル増幅器１２７を含む受信回路は起動される必要が
なく、プロセッサ１０３は第１スイッチ４１１を第１切
り換え位置へ、第２スイッチ４１３を第１切り換え位置
へ切り換える。第１スイッチ４１１の第１切り換え位置
に従って、ポール４２１は第１接点４２２とＲＦ接続さ
れ、ポール４２１は第２接点４２３と実質的にＲＦ接続
されない。第２スイッチ４１３の第１切り換え位置に従
って、ポール４１５は第１接点４１９とＲＦ接続され、
ポール４１５は第２接点４１５と実質的にＲＦ接続され
ない。
使用されるとき、周波数シンセサイザ１０１、周波数逓
倍ステージ１０５、低レベル増幅器１０７および電力増
幅器１０９がすべて起動されるようにする。しかし、低
レベル増幅器１２７を含む受信回路は起動される必要が
なく、プロセッサ１０３は第１スイッチ４１１を第１切
り換え位置へ、第２スイッチ４１３を第１切り換え位置
へ切り換える。第１スイッチ４１１の第１切り換え位置
に従って、ポール４２１は第１接点４２２とＲＦ接続さ
れ、ポール４２１は第２接点４２３と実質的にＲＦ接続
されない。第２スイッチ４１３の第１切り換え位置に従
って、ポール４１５は第１接点４１９とＲＦ接続され、
ポール４１５は第２接点４１５と実質的にＲＦ接続され
ない。
【００３５】図４のトランシーバが受信専用のモードお
よび送受信モード、又はこれらのいずれか一方で使用さ
れる場合、周波数シンセサイザ１０１、周波数逓倍ステ
ージ１０５、低レベル増幅器１０７および電力増幅器１
０９は起動されてもされなくてもよい。しかし、低レベ
ル増幅器１２７を含む受信回路は起動させられて、プロ
セッサ１０３は第１スイッチ４１１を第２切り換え位置
へ、第２スイッチ４１３を第２切り換えへ位置へ切り換
える。第１スイッチ４１１の第２切り換え位置に従っ
て、ポール４２１は接点４２３とＲＦ接続され、ポール
４２１は第１接点４２２と実質的にＲＦ接続されない。
第２スイッチ４１３の第２切り換え位置に従って、ポー
ル４１５は接点４２５とＲＦ接続され、ポール４１５は
第１接点４１９と実質的にＲＦ接続されない。
よび送受信モード、又はこれらのいずれか一方で使用さ
れる場合、周波数シンセサイザ１０１、周波数逓倍ステ
ージ１０５、低レベル増幅器１０７および電力増幅器１
０９は起動されてもされなくてもよい。しかし、低レベ
ル増幅器１２７を含む受信回路は起動させられて、プロ
セッサ１０３は第１スイッチ４１１を第２切り換え位置
へ、第２スイッチ４１３を第２切り換えへ位置へ切り換
える。第１スイッチ４１１の第２切り換え位置に従っ
て、ポール４２１は接点４２３とＲＦ接続され、ポール
４２１は第１接点４２２と実質的にＲＦ接続されない。
第２スイッチ４１３の第２切り換え位置に従って、ポー
ル４１５は接点４２５とＲＦ接続され、ポール４１５は
第１接点４１９と実質的にＲＦ接続されない。
【００３６】送信専用モードでは、電力増幅器１０９か
らのＲＦエネルギーは、２４ｄＢ方向性カプラ１１３、
第１スイッチ４１１、５０オームライン４１２および第
２スイッチ４１３を通してアンテナ１３１まで進む。２
４ｄＢ方向性カプラ１１３は、約０．２ｄＢのＲＦ減衰
を提供して、第１スイッチ４１１と第２スイッチ４１３
は、各々約０．４ｄＢのＲＦ減衰を提供して、５０オー
ムラインは約０．１ｄＢの減衰を提供する。したがっ
て、電力増幅器１０９とアンテナ１３１の間の全減衰量
は（０．２ｄＢ＋０．４ｄＢ＋０．１ｄＢ＋０．４ｄ
Ｂ）、つまり１．１ｄＢとなる。したがって、所定の電
力量（つまり、ＸｄＢ）をアンテナ１３１に供給しなけ
ればならない場合には、電力増幅器１０９は、電力増幅
器１０９とアンテナ１３１の間の減衰を克服するよう
に、余分の１．１ｄＢのＲＦ電力を（ＸｄＢに加えて）
提供する必要がある。言い換えると、電力増幅器１０９
は、方向性カプラ１１３、第１スイッチ４１１、５０オ
ームライン４１２および第２スイッチ４１３のような回
路素子の減衰を克服するために（Ｘ＋１．１）ｄＢの電
力を生成する必要がある。たとえば、携帯セルラ電話の
使用のためのトランシーバがアンテナ１３１で２７．８
ｄＢｍのＲＦ電力を発生することを要求される場合に
は、電力増幅器１０９は、（２７．８の＋１．１）＝２
８．９ｄＢｍの出力電力を提供するように装備しなけれ
ばならない。以前に説明したように、アンテナ１３１で
２７．８ｄＢｍの電力を実現するために、図１の構成は
電力増幅器１０９の出力で３１．０ｄＢｍのＲＦ電力を
必要とする。したがって、図４の構成は図１の構成より
も２．１ｄＢの改善を提供する。
らのＲＦエネルギーは、２４ｄＢ方向性カプラ１１３、
第１スイッチ４１１、５０オームライン４１２および第
２スイッチ４１３を通してアンテナ１３１まで進む。２
４ｄＢ方向性カプラ１１３は、約０．２ｄＢのＲＦ減衰
を提供して、第１スイッチ４１１と第２スイッチ４１３
は、各々約０．４ｄＢのＲＦ減衰を提供して、５０オー
ムラインは約０．１ｄＢの減衰を提供する。したがっ
て、電力増幅器１０９とアンテナ１３１の間の全減衰量
は（０．２ｄＢ＋０．４ｄＢ＋０．１ｄＢ＋０．４ｄ
Ｂ）、つまり１．１ｄＢとなる。したがって、所定の電
力量（つまり、ＸｄＢ）をアンテナ１３１に供給しなけ
ればならない場合には、電力増幅器１０９は、電力増幅
器１０９とアンテナ１３１の間の減衰を克服するよう
に、余分の１．１ｄＢのＲＦ電力を（ＸｄＢに加えて）
提供する必要がある。言い換えると、電力増幅器１０９
は、方向性カプラ１１３、第１スイッチ４１１、５０オ
ームライン４１２および第２スイッチ４１３のような回
路素子の減衰を克服するために（Ｘ＋１．１）ｄＢの電
力を生成する必要がある。たとえば、携帯セルラ電話の
使用のためのトランシーバがアンテナ１３１で２７．８
ｄＢｍのＲＦ電力を発生することを要求される場合に
は、電力増幅器１０９は、（２７．８の＋１．１）＝２
８．９ｄＢｍの出力電力を提供するように装備しなけれ
ばならない。以前に説明したように、アンテナ１３１で
２７．８ｄＢｍの電力を実現するために、図１の構成は
電力増幅器１０９の出力で３１．０ｄＢｍのＲＦ電力を
必要とする。したがって、図４の構成は図１の構成より
も２．１ｄＢの改善を提供する。
【００３７】送信専用動作の間、デュプレクサフィルタ
の比較的高い損失を克服することに加えて、図４の回路
構成は、すでに図３と関連して説明した他の利点を提供
する。さらに、図３と図４の構成は、送信の間に熱の生
成が少なく、それによって温度が上がらず信頼性の高い
動作になる。図３と図４の回路の熱消費の要件は図１の
それと比べて減少されており、より軽いトランシーバが
得られる。そのようなトランシーバは、セルラ電話、警
察無線、個人通信システム（ＰＣＳ）装置のような携帯
用途に有効に使用される。
の比較的高い損失を克服することに加えて、図４の回路
構成は、すでに図３と関連して説明した他の利点を提供
する。さらに、図３と図４の構成は、送信の間に熱の生
成が少なく、それによって温度が上がらず信頼性の高い
動作になる。図３と図４の回路の熱消費の要件は図１の
それと比べて減少されており、より軽いトランシーバが
得られる。そのようなトランシーバは、セルラ電話、警
察無線、個人通信システム（ＰＣＳ）装置のような携帯
用途に有効に使用される。
【００３８】図３と図４の回路は、時分割多元接続（Ｔ
ＤＭＡ）セルラシステムの中でよく機能する。技術に熟
練した者にＩＳ−５４として公知のＴＤＭＡ規格に従っ
て、セルラ電話は、セルラ電話に割り当てられるタイム
スロットの一部の間、信号を送信するが受信しないこと
を要求される。この送信専用のタイムスロットの間、図
３と図４の第１スイッチ（３１１、４１１）と第２スイ
ッチ（３１３、４１３）はそれぞれ第１位置に置かれ
て、前記の利点を提供する。セルラ電話が受信だけ、ま
たは受信と送信を要求されるとき、スイッチ３１１、３
１３、４１１および４１３は第２位置に置かれる。
ＤＭＡ）セルラシステムの中でよく機能する。技術に熟
練した者にＩＳ−５４として公知のＴＤＭＡ規格に従っ
て、セルラ電話は、セルラ電話に割り当てられるタイム
スロットの一部の間、信号を送信するが受信しないこと
を要求される。この送信専用のタイムスロットの間、図
３と図４の第１スイッチ（３１１、４１１）と第２スイ
ッチ（３１３、４１３）はそれぞれ第１位置に置かれ
て、前記の利点を提供する。セルラ電話が受信だけ、ま
たは受信と送信を要求されるとき、スイッチ３１１、３
１３、４１１および４１３は第２位置に置かれる。
【００３９】スイッチ３１１、３１３、４１１および４
１３は、図示の目的のためにポールと接点を持つものと
して説明される。説明したポールと接点は、典型的な機
械的スイッチの実際の物理的なポールと接点であっても
よいが、これは必須ではないことに注意のこと。たとえ
ば、ＰＩＮダイオード、ホットキャリヤー・ダイオード
および／またはＲＦスイッチング・トランジスタを、図
３と図４で示したスイッチ３１１、３１３、４１１およ
び４１３のいずれかの実現のために実際に使用してもよ
い。スイッチ３１１、３１３、４１１および４１３を実
現するために使用した実際の構造にかかわりなく、スイ
ッチは比較的低い挿入損失を持つように設計しなければ
ならない。９００ＭＨｚで０．４ｄＢオーダーの挿入損
失を持つ、この目的のための従来の機械的スイッチを作
ることは難しくない。
１３は、図示の目的のためにポールと接点を持つものと
して説明される。説明したポールと接点は、典型的な機
械的スイッチの実際の物理的なポールと接点であっても
よいが、これは必須ではないことに注意のこと。たとえ
ば、ＰＩＮダイオード、ホットキャリヤー・ダイオード
および／またはＲＦスイッチング・トランジスタを、図
３と図４で示したスイッチ３１１、３１３、４１１およ
び４１３のいずれかの実現のために実際に使用してもよ
い。スイッチ３１１、３１３、４１１および４１３を実
現するために使用した実際の構造にかかわりなく、スイ
ッチは比較的低い挿入損失を持つように設計しなければ
ならない。９００ＭＨｚで０．４ｄＢオーダーの挿入損
失を持つ、この目的のための従来の機械的スイッチを作
ることは難しくない。
【図１】携帯セルラ電話サービスに対して設計された先
行技術のトランシーバのハードウェア構成を示すブロッ
ク図である。
行技術のトランシーバのハードウェア構成を示すブロッ
ク図である。
【図２Ａ】図１の回路構成で使用される、６．０ボルト
の直流電圧源によって供給されるＲＦ電力増幅器の、増
幅器直線性を示すグラフである。
の直流電圧源によって供給されるＲＦ電力増幅器の、増
幅器直線性を示すグラフである。
【図２Ｂ】図１の回路構成で使用される、４．８ボルト
の直流電圧源によって供給されるＲＦ電力増幅器の、増
幅器直線性を示すグラフである。
の直流電圧源によって供給されるＲＦ電力増幅器の、増
幅器直線性を示すグラフである。
【図３】ここに開示する第１の実施例に従って設計され
た、事例的なトランシーバのハードウェア構成を示すブ
ロック図である。
た、事例的なトランシーバのハードウェア構成を示すブ
ロック図である。
【図４】ここに開示する第２の実施例に従って設計され
た、事例的なトランシーバのハードウェア構成を示すブ
ロック図である。
た、事例的なトランシーバのハードウェア構成を示すブ
ロック図である。
【図５】図３、または図４の回路構成で使用される、
４．８ボルトの直流電圧源によって供給されるＲＦ電力
増幅器の、増幅器直線性を示すグラフである。
４．８ボルトの直流電圧源によって供給されるＲＦ電力
増幅器の、増幅器直線性を示すグラフである。
１０１ 周波数シンセサイザ １０３ プロセッサ １０５ 周波数逓倍ステージ １０７ 低レベル増幅器 １０９ 電力増幅器 １１１ 電圧源 １１２ 直流電圧供給入力 １１３ ２４ｄＢ方向性カプラ １１４ 固定された電圧出力ライン １１５ 第１ポート １１６ 制御された電圧出力ライン １１７ 第２ポート １１８ 直流電圧供給入力 １１９ 第３ポート １２０ ５０オーム負荷抵抗器 １２１ 送信ポート １２３ デュプレクサフィルタ １２４ 固定された電圧供給入力 １２５ 受信ポート １２７ 低雑音の増幅器 １２９ アンテナ・ポート １３１ アンテナ １３３ 信号サンプリングＲＦ増幅器 １３５ 信号検出器 １３７ 帰還直流電圧 ３１１ 電圧源 ３１１ 第１スイッチ ３１３ 第２スイッチ ３１５ ポール ３１７ 接点 ３１９ 共有接点 ３２１ ポール ３２３ 接点 ４１１ 第１スイッチ ４１２ ５０オームライン ４１３ 第２スイッチ４１５ ポール ４１９ 第１接点 ４２１ ポール ４２２ 第１接点 ４２３ 第２接点 ４２５ 第２接点
Claims (10)
- 【請求項１】 ＲＦ電力増幅器、アンテナ、受信機回
路、デュプレクサフィルタおよび直流電圧源を含むトラ
ンシーバとともに使用されるＲＦ切り換え装置であっ
て、 該デュプレクサフィルタが、受信機回路への接続に適応
させる第１ポートと、ＲＦ電力増幅器への接続に適応さ
せる第２ポートと、アンテナへの接続に適応させる第３
ポートとを有する、ＲＦ切り換え装置において、該ＲＦ
切り換え装置が、 （ａ）ＲＦ電力増幅器を、第２スイッチかデュプレクサ
フィルタの第２ポートかのいずれかへ接続する第１スイ
ッチと、 （ｂ）アンテナを、第１スイッチかデュプレクサフィル
タの第３ポートかのいずれかへ接続する第２スイッチを
含むことを特徴とする、ＲＦ切り換え装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載のＲＦ切り換え装置にお
いてさらに、６．０ボルト未満の直流電圧源から構成さ
れることを特徴とするＲＦ切り換え装置。 - 【請求項３】 請求項１に記載のＲＦ切り換え装置にお
いてさらに、トランシーバの送信専用動作の間、ＲＦ電
力増幅器を第２スイッチに接続する第１スイッチと、 トランシーバの送信専用動作の間、第１スイッチをアン
テナに接続する第２スイッチとを含むことを特徴とする
ＲＦ切り換え装置。 - 【請求項４】 請求項１に記載のＲＦ切り換え装置にお
いてさらに、トランシーバの受信専用動作の間、および
トランシーバの送受信動作の間、ＲＦ電力増幅器をデュ
プレクサフィルタの第２ポートに接続する第１スイッチ
と、そして、 トランシーバ受信専用動作の間、およびトランシーバ送
受信動作の間、アンテナをデュプレクサフィルタの第３
ポートに接続する第２スイッチとを含むことを特徴とす
るＲＦ切り換え装置。 - 【請求項５】 ＲＦ電力増幅器、アンテナ、受信機回
路、デュプレクサフィルタおよび直流電圧源を含むトラ
ンシーバを使用するためのＲＦ切り換え方法であって、 受信機回路への接続に適応させる第１ポートと、ＲＦ電
力増幅器への接続に適応させる第２ポートと、アンテナ
への接続に適応させる第３ポートとを持つデュプレクサ
フィルタにおいて、 （ａ）ＲＦ電力増幅器を第２スイッチとデュプレクサフ
ィルタの第２ポートとの中のいずれか一つへ接続するた
めの第１スイッチを提供するステップと、 （ｂ）アンテナを第１スイッチとデュプレクサフィルタ
の第３ポートとの中のいずれか一つへ接続するために第
２スイッチを提供するステップと、から構成されること
を特徴とする、ＲＦ切り換え方法。 - 【請求項６】 請求項５に記載のＲＦ切り換え方法にお
いてさらに、６．０ボルト未満の直流電圧源を提供する
ステップから構成されることを特徴とするＲＦ切り換え
方法。 - 【請求項７】 請求項５に記載のＲＦ切り換え方法にお
いてさらに、トランシーバの送信専用動作の間、第１ス
イッチがＲＦ電力増幅器を第２スイッチに接続するステ
ップから構成されることを特徴とするＲＦ切り換え方
法。 - 【請求項８】 請求項５に記載のＲＦ切り換え方法にお
いてさらに、トランシーバの送信専用動作の間、第２ス
イッチが第１スイッチをアンテナに接続するステップか
ら構成されることを特徴とするＲＦ切り換え方法。 - 【請求項９】 請求項５に記載のＲＦ切り換え方法にお
いてさらに、 （ｃ）トランシーバの送信専用動作の間、第１スイッチ
がＲＦ電力増幅器を第２スイッチに接続するステップ
と、 （ｄ）トランシーバの送信専用動作の間、第２スイッチ
が第１スイッチをアンテナに接続するステップとを含む
ことを特徴とするＲＦ切り換え方法。 - 【請求項１０】 請求項５に記載のＲＦ切り換え装置に
おいてさらに、 （ｅ）トランシーバの受信専用動作の間、およびトラン
シーバの送受信動作の間、第１スイッチがＲＦ電力増幅
器をデュプレクサフィルタの第２ポートに接続するステ
ップと、 （ｆ）トランシーバ受信専用動作の間、およびトランシ
ーバ送受信動作の間、第２スイッチがアンテナをデュプ
レクサフィルタの第３ポートに接続するステップを含む
ことを特徴とするＲＦ切り換え方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/592,823 US5689817A (en) | 1996-01-26 | 1996-01-26 | RF duplexer bypassing techniques for transceivers |
| US08/592823 | 1996-01-26 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09232992A true JPH09232992A (ja) | 1997-09-05 |
Family
ID=24372206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9010770A Pending JPH09232992A (ja) | 1996-01-26 | 1997-01-24 | トランシーバのｒｆデュプレクサバイパス方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5689817A (ja) |
| JP (1) | JPH09232992A (ja) |
| KR (1) | KR970060722A (ja) |
| CA (1) | CA2192497C (ja) |
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| US7706835B2 (en) | 2004-02-27 | 2010-04-27 | Panasonic Corporation | High-frequency circuit device |
| TWI383700B (zh) * | 2003-11-24 | 2013-01-21 | Dj Wireless Llc | 用於無線資料通訊之混合式通訊系統及方法 |
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| JP3389886B2 (ja) * | 1999-06-09 | 2003-03-24 | 株式会社村田製作所 | 高周波回路装置及び通信機装置 |
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| WO2020167700A1 (en) | 2019-02-11 | 2020-08-20 | Commscope Technologies Llc | Catv device with resistive signal distribution network |
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| JPH0779299B2 (ja) * | 1986-08-30 | 1995-08-23 | 日本電気株式会社 | 携帯無線機 |
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1996
- 1996-01-26 US US08/592,823 patent/US5689817A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-10 CA CA002192497A patent/CA2192497C/en not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-01-21 KR KR1019970001552A patent/KR970060722A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-01-24 JP JP9010770A patent/JPH09232992A/ja active Pending
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| TWI383700B (zh) * | 2003-11-24 | 2013-01-21 | Dj Wireless Llc | 用於無線資料通訊之混合式通訊系統及方法 |
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| US7706835B2 (en) | 2004-02-27 | 2010-04-27 | Panasonic Corporation | High-frequency circuit device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| US5689817A (en) | 1997-11-18 |
| CA2192497A1 (en) | 1997-07-27 |
| CA2192497C (en) | 1999-09-14 |
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