JPH09225432A - 塩素含有プラスチック廃棄物の処理方法 - Google Patents
塩素含有プラスチック廃棄物の処理方法Info
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- JPH09225432A JPH09225432A JP3625296A JP3625296A JPH09225432A JP H09225432 A JPH09225432 A JP H09225432A JP 3625296 A JP3625296 A JP 3625296A JP 3625296 A JP3625296 A JP 3625296A JP H09225432 A JPH09225432 A JP H09225432A
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
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- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Separation, Recovery Or Treatment Of Waste Materials Containing Plastics (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 燃焼炉や残渣の加熱溶融炉における塩素の影
響がなく、また廃棄固形物の容量が小さく、必要により
有価金属類の回収が可能な塩素含有廃プラスチックの処
理方法を提供すること。 【解決手段】 塩素含有プラスチック廃棄物を粉砕し、
加熱媒体粒子により加熱して熱分解して塩素分を含む熱
分解ガスと固形物とに分離し、分離された固形物を燃焼
炉に導き、Ｃａを含有するアルカリ性物質を添加して燃
焼させ、燃焼炉から排出される飛灰を水と混合してＣａ
を含むアルカリ性の水スラリとし、該水スラリを前記熱
分解ガスと接触させて該熱分解ガス中の塩素分を吸収除
去し、塩素分を吸収したスラリを固液分離し、得られた
固形物を加熱・溶融処理することを特徴とする塩素含有
プラスチック廃棄物の処理方法。
響がなく、また廃棄固形物の容量が小さく、必要により
有価金属類の回収が可能な塩素含有廃プラスチックの処
理方法を提供すること。 【解決手段】 塩素含有プラスチック廃棄物を粉砕し、
加熱媒体粒子により加熱して熱分解して塩素分を含む熱
分解ガスと固形物とに分離し、分離された固形物を燃焼
炉に導き、Ｃａを含有するアルカリ性物質を添加して燃
焼させ、燃焼炉から排出される飛灰を水と混合してＣａ
を含むアルカリ性の水スラリとし、該水スラリを前記熱
分解ガスと接触させて該熱分解ガス中の塩素分を吸収除
去し、塩素分を吸収したスラリを固液分離し、得られた
固形物を加熱・溶融処理することを特徴とする塩素含有
プラスチック廃棄物の処理方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は塩素含有プラスチッ
クを含むプラスチック混合物及び無機成分を含む廃棄物
（塩素含有プラスチック廃棄物）の処理方法に関し、さ
らに詳しくは塩素分及び重金属分などを効率よく処理す
ることができる塩素含有プラスチック廃棄物の処理方法
に関する。
クを含むプラスチック混合物及び無機成分を含む廃棄物
（塩素含有プラスチック廃棄物）の処理方法に関し、さ
らに詳しくは塩素分及び重金属分などを効率よく処理す
ることができる塩素含有プラスチック廃棄物の処理方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリ
デンなどの塩素含有プラスチックを含むプラスチック混
合物及び無機成分を含む廃棄物が多量に排出され、その
廃棄量も増加の一途をたどっている。このような塩素含
有プラスチック廃棄物の大部分はそのまま焼却するか埋
立処分されているのが現状である。
デンなどの塩素含有プラスチックを含むプラスチック混
合物及び無機成分を含む廃棄物が多量に排出され、その
廃棄量も増加の一途をたどっている。このような塩素含
有プラスチック廃棄物の大部分はそのまま焼却するか埋
立処分されているのが現状である。
【０００３】前記のような塩素含有プラスチック廃棄物
を焼却処分した場合には、焼却の際に発生する塩化水素
やダイオキシンなどの有害物質がそのまま大気中に放出
されるおそれがある。また、埋立処分の場合には、廃棄
物中の有効成分が利用されないまま廃棄されることにな
り、資源の損失となる。
を焼却処分した場合には、焼却の際に発生する塩化水素
やダイオキシンなどの有害物質がそのまま大気中に放出
されるおそれがある。また、埋立処分の場合には、廃棄
物中の有効成分が利用されないまま廃棄されることにな
り、資源の損失となる。
【０００４】そのため、これらの廃棄物を熱分解するこ
とにより、含まれる有用成分を回収する試みがなされて
いる。しかしながら廃棄物中の塩素含有プラスチックの
熱分解又は燃焼により塩化水素や塩素ガスなどの塩素分
が大量に発生し、これが大きな公害の原因になるおそれ
があるばかりでなく、熱分解炉や燃焼炉の腐食の原因と
なる。そこで、廃棄物の熱分解又は燃焼による処理に先
立って、分解槽中で熱媒体やヒータなどによる間接加熱
により塩素分を除去する前処理工程を設ける方法が提案
されている。この方法では分解槽内部の固体の均一加熱
が難しいため、特に熱可塑性プラスチックでは局部加熱
により軟化・溶融した部分が融着して塊状になり、未分
解の塩素分が溶融したプラスチック中に取り残され、減
圧しても塩化水素の除去が不完全であるという問題があ
った。
とにより、含まれる有用成分を回収する試みがなされて
いる。しかしながら廃棄物中の塩素含有プラスチックの
熱分解又は燃焼により塩化水素や塩素ガスなどの塩素分
が大量に発生し、これが大きな公害の原因になるおそれ
があるばかりでなく、熱分解炉や燃焼炉の腐食の原因と
なる。そこで、廃棄物の熱分解又は燃焼による処理に先
立って、分解槽中で熱媒体やヒータなどによる間接加熱
により塩素分を除去する前処理工程を設ける方法が提案
されている。この方法では分解槽内部の固体の均一加熱
が難しいため、特に熱可塑性プラスチックでは局部加熱
により軟化・溶融した部分が融着して塊状になり、未分
解の塩素分が溶融したプラスチック中に取り残され、減
圧しても塩化水素の除去が不完全であるという問題があ
った。
【０００５】また、廃棄物中にＣａ化合物を添加した後
に熱分解、ガス化あるいは燃焼させる脱塩素方法も行わ
れている。この方法では、塩素とＣａ化合物が次式の反
応によりＣａＣｌ2 の形態で固形物としてガス相から分
離される。
に熱分解、ガス化あるいは燃焼させる脱塩素方法も行わ
れている。この方法では、塩素とＣａ化合物が次式の反
応によりＣａＣｌ2 の形態で固形物としてガス相から分
離される。
【化１】ＣａＯ＋２ＨＣｌ → ＣａＣｌ2 ＋Ｈ2 Ｏ この方法でカーシュレッダーダスト（以下、ＣＳＤと称
する）などの金属を含有するプラスチック系廃棄物を処
理した後、副生したＣａＣｌ2 や未燃の金属を含む、熱
分解又はガス化あるいは燃焼後の残渣を、再度溶鉱炉で
処理して金属を回収しようとすると、ＣａＣｌ2 は分解
温度は１５００℃以上で非常に高いが、約８００℃以上
の高温では溶融状態にあり、これが金属に接触して腐食
を引き起こす。特に多量の塩素を含む廃棄物をそのまま
燃焼させ、これにＣａ化合物を添加する方法では副生す
るＣａＣｌ2 の量も多くなり、溶融物による腐食の問題
も大きくなる。
する）などの金属を含有するプラスチック系廃棄物を処
理した後、副生したＣａＣｌ2 や未燃の金属を含む、熱
分解又はガス化あるいは燃焼後の残渣を、再度溶鉱炉で
処理して金属を回収しようとすると、ＣａＣｌ2 は分解
温度は１５００℃以上で非常に高いが、約８００℃以上
の高温では溶融状態にあり、これが金属に接触して腐食
を引き起こす。特に多量の塩素を含む廃棄物をそのまま
燃焼させ、これにＣａ化合物を添加する方法では副生す
るＣａＣｌ2 の量も多くなり、溶融物による腐食の問題
も大きくなる。
【０００６】さらに、プラスチック中には可塑剤、安定
剤あるいは塗料として微量の重金属（Ｐｂ、Ｃｄ、Ｃ
ｒ、Ｈｇなど）が含まれており、従来の方法による熱分
解、ガス化あるいは燃焼処理時に塩素化合物となる。こ
れらの塩素化合物は水に溶解しやすいため、通常の埋立
てなどの廃棄物処理では雨水により溶出するおそれがあ
り、そのまま廃棄処分するには問題がある。
剤あるいは塗料として微量の重金属（Ｐｂ、Ｃｄ、Ｃ
ｒ、Ｈｇなど）が含まれており、従来の方法による熱分
解、ガス化あるいは燃焼処理時に塩素化合物となる。こ
れらの塩素化合物は水に溶解しやすいため、通常の埋立
てなどの廃棄物処理では雨水により溶出するおそれがあ
り、そのまま廃棄処分するには問題がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、前記従
来技術における問題点に鑑み、塩素を含有する廃棄物の
処理方法として次のような方法を提案している。 （１）塩素を含むプラスチックをガス化して有用な炭化
水素化合物を回収するに際し、プラスチック中の塩素を
加熱前処理装置にて分解、脱塩する方法（特願平６−８
００４２号）。 （２）前記（１）の方法の前処理工程におけるプラスチ
ック原料の供給方法や脱塩方法、及びガス化炉でのガス
化方法を改良し、さらにガス化残渣を溶融炉で溶融させ
てスラグ化し有害金属類の溶出を防止したプロセス（特
願平６−８００４２号）。 （３）プラスチックを加熱前処理して大部分の塩素を除
去したのち、残渣をガス化する際に発生する塩素をＣａ
で除去し、固定化されたＣａＣｌ2 にＮａＯＨを添加し
てＣａ（ＯＨ）2 として回収しガス化炉に噴霧して再使
用する方法（特願平７−１９６５６７号）。 本発明はこれらの方法をさらに発展させ、燃焼炉や残渣
の加熱溶融炉における塩素の影響がなく、また廃棄固形
物の容量が小さく、必要により有価金属類の回収が可能
でより効率的な廃プラスチックの処理方法を提供するも
のである。
来技術における問題点に鑑み、塩素を含有する廃棄物の
処理方法として次のような方法を提案している。 （１）塩素を含むプラスチックをガス化して有用な炭化
水素化合物を回収するに際し、プラスチック中の塩素を
加熱前処理装置にて分解、脱塩する方法（特願平６−８
００４２号）。 （２）前記（１）の方法の前処理工程におけるプラスチ
ック原料の供給方法や脱塩方法、及びガス化炉でのガス
化方法を改良し、さらにガス化残渣を溶融炉で溶融させ
てスラグ化し有害金属類の溶出を防止したプロセス（特
願平６−８００４２号）。 （３）プラスチックを加熱前処理して大部分の塩素を除
去したのち、残渣をガス化する際に発生する塩素をＣａ
で除去し、固定化されたＣａＣｌ2 にＮａＯＨを添加し
てＣａ（ＯＨ）2 として回収しガス化炉に噴霧して再使
用する方法（特願平７−１９６５６７号）。 本発明はこれらの方法をさらに発展させ、燃焼炉や残渣
の加熱溶融炉における塩素の影響がなく、また廃棄固形
物の容量が小さく、必要により有価金属類の回収が可能
でより効率的な廃プラスチックの処理方法を提供するも
のである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は次の（１）乃至
（３）の態様を含む。 （１）塩素含有プラスチックを含むプラスチック混合物
及び無機成分を含む廃棄物の処理方法において、該廃棄
物を粉砕し、加熱媒体粒子により加熱して熱分解して塩
素分を含む熱分解ガスと固形物とに分離し、分離された
固形物を燃焼炉に導き、Ｃａを含有するアルカリ性物質
を添加して燃焼させ、燃焼炉から排出される飛灰を水と
混合してＣａを含むアルカリ性の水スラリとし、該水ス
ラリを前記熱分解ガスと接触させて該熱分解ガス中の塩
素分を吸収除去し、塩素分を吸収したスラリを固液分離
し、得られた固形物を加熱・溶融処理することを特徴と
する塩素含有プラスチック廃棄物の処理方法。
（３）の態様を含む。 （１）塩素含有プラスチックを含むプラスチック混合物
及び無機成分を含む廃棄物の処理方法において、該廃棄
物を粉砕し、加熱媒体粒子により加熱して熱分解して塩
素分を含む熱分解ガスと固形物とに分離し、分離された
固形物を燃焼炉に導き、Ｃａを含有するアルカリ性物質
を添加して燃焼させ、燃焼炉から排出される飛灰を水と
混合してＣａを含むアルカリ性の水スラリとし、該水ス
ラリを前記熱分解ガスと接触させて該熱分解ガス中の塩
素分を吸収除去し、塩素分を吸収したスラリを固液分離
し、得られた固形物を加熱・溶融処理することを特徴と
する塩素含有プラスチック廃棄物の処理方法。
【０００９】（２）前記燃焼炉の底部から分離、排出さ
れる燃焼残渣分を、前記スラリの固液分離によって得ら
れる固形物とともに加熱・溶融処理することを特徴とす
る前記（１）の塩素含有プラスチック廃棄物の処理方
法。 （３）前記加熱・溶融処理工程において、溶融後の溶融
物を段階的に冷却して有価金属を分離、回収することを
特徴とする前記（１）又は（２）の塩素含有プラスチッ
ク廃棄物の処理方法。
れる燃焼残渣分を、前記スラリの固液分離によって得ら
れる固形物とともに加熱・溶融処理することを特徴とす
る前記（１）の塩素含有プラスチック廃棄物の処理方
法。 （３）前記加熱・溶融処理工程において、溶融後の溶融
物を段階的に冷却して有価金属を分離、回収することを
特徴とする前記（１）又は（２）の塩素含有プラスチッ
ク廃棄物の処理方法。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の方法について、図
面を参照して詳細に説明する。図１は本発明の方法の１
実施態様を示すフロー図である。図１において、ポリ塩
化ビニル、ポリ塩化ビニリデンなどの塩素を含有するプ
ラスチックを含む廃棄物は、ホッパ１からロータリキル
ン型等の熱分解炉２に供給される。一方、砂等からなる
加熱媒体粒子が約４００℃の高温でライン２１を経て熱
分解炉２に供給される。これらの廃棄物と加熱媒体粒子
は熱分解炉２内でキルンの回転により混合され、これに
よって廃棄物は２５０〜３５０℃に加熱される。加熱さ
れた廃棄物は熱分解を開始し、この熱分解により発生し
た塩化水素を主体とする熱分解ガスは熱分解炉２から抜
き出されてライン２２を経て吸収反応塔１２に送られ
る。熱分解温度は、プラスチック中の塩素の脱離は起こ
るが、他の炭化水素の分解速度が遅い２５０〜４００
℃、好ましくは３００〜３５０℃の範囲とするのがよ
い。この工程において、通常塩素含有廃棄物中の塩素分
の７０〜８０％が分離される。
面を参照して詳細に説明する。図１は本発明の方法の１
実施態様を示すフロー図である。図１において、ポリ塩
化ビニル、ポリ塩化ビニリデンなどの塩素を含有するプ
ラスチックを含む廃棄物は、ホッパ１からロータリキル
ン型等の熱分解炉２に供給される。一方、砂等からなる
加熱媒体粒子が約４００℃の高温でライン２１を経て熱
分解炉２に供給される。これらの廃棄物と加熱媒体粒子
は熱分解炉２内でキルンの回転により混合され、これに
よって廃棄物は２５０〜３５０℃に加熱される。加熱さ
れた廃棄物は熱分解を開始し、この熱分解により発生し
た塩化水素を主体とする熱分解ガスは熱分解炉２から抜
き出されてライン２２を経て吸収反応塔１２に送られ
る。熱分解温度は、プラスチック中の塩素の脱離は起こ
るが、他の炭化水素の分解速度が遅い２５０〜４００
℃、好ましくは３００〜３５０℃の範囲とするのがよ
い。この工程において、通常塩素含有廃棄物中の塩素分
の７０〜８０％が分離される。
【００１１】熱分解炉２内で廃棄物が軟化又は溶融し一
部熱分解することによって発生した残留固形物と加熱媒
体粒子は、熱分解炉２からライン３を経て循環流動層コ
ンバスタなどからなる燃焼炉４に供給され、ここで約８
００℃以上の高温となり、残留固形物中の可燃物が燃焼
処理される。廃棄物中に含まれる金属等の不燃物は、燃
焼炉４の底部からライン２０を経て不燃物として排出さ
れる。この不燃物はほとんど塩素分を含んでおらず、回
収金属等の形であるいは廃棄物として別途処理すればよ
いが、後述する吸収反応塔１２の循環スラリから分離さ
れ、ライン３８を経て送られてくる固形物やライン２９
からの燃焼残渣物と合わせて溶融炉４１で処理すること
もできる。
部熱分解することによって発生した残留固形物と加熱媒
体粒子は、熱分解炉２からライン３を経て循環流動層コ
ンバスタなどからなる燃焼炉４に供給され、ここで約８
００℃以上の高温となり、残留固形物中の可燃物が燃焼
処理される。廃棄物中に含まれる金属等の不燃物は、燃
焼炉４の底部からライン２０を経て不燃物として排出さ
れる。この不燃物はほとんど塩素分を含んでおらず、回
収金属等の形であるいは廃棄物として別途処理すればよ
いが、後述する吸収反応塔１２の循環スラリから分離さ
れ、ライン３８を経て送られてくる固形物やライン２９
からの燃焼残渣物と合わせて溶融炉４１で処理すること
もできる。
【００１２】燃焼炉４内には、ライン３７からＣａを含
有するアルカリ性物質が供給され、燃焼によって発生す
る塩化水素や亜硫酸ガスがアルカリ性物質と接触し、反
応によって固定化される。Ｃａを含有するアルカリ性物
質としては消石灰、石灰石などが使用できるが、一般的
にはガス中のＨＣｌ及びＳＯ2 の反応当量モル比｛Ｃａ
／（Ｓ＋０．５Ｃｌ）｝の１．５〜２倍が供給される。
有するアルカリ性物質が供給され、燃焼によって発生す
る塩化水素や亜硫酸ガスがアルカリ性物質と接触し、反
応によって固定化される。Ｃａを含有するアルカリ性物
質としては消石灰、石灰石などが使用できるが、一般的
にはガス中のＨＣｌ及びＳＯ2 の反応当量モル比｛Ｃａ
／（Ｓ＋０．５Ｃｌ）｝の１．５〜２倍が供給される。
【００１３】燃焼炉４内では加熱媒体粒子が循環媒体と
して機能し、燃焼炉４内で可燃物の燃焼により発生した
燃焼熱が加熱媒体粒子に伝達される。
して機能し、燃焼炉４内で可燃物の燃焼により発生した
燃焼熱が加熱媒体粒子に伝達される。
【００１４】燃焼炉４内で生じた飛灰は、燃焼ガス及び
加熱媒体粒子とともにサイクロン５に入るが、このうち
砂等の粗い加熱媒体粒子や未燃残渣の一部は燃焼ガス及
びＣａ化合物主体の飛灰と分離され、分離器６内に入
る。ここで一部飛来する未燃残渣と分離された後、加熱
媒体粒子の大部分はライン２３を経て燃焼炉４内に再循
環されるが、一部はライン２４を経て風箱２６に入り、
空気により搬送されてライン２７を通りタンク２８内に
いったん貯留され、さらにライン２１を経て熱分解炉２
に供給される。
加熱媒体粒子とともにサイクロン５に入るが、このうち
砂等の粗い加熱媒体粒子や未燃残渣の一部は燃焼ガス及
びＣａ化合物主体の飛灰と分離され、分離器６内に入
る。ここで一部飛来する未燃残渣と分離された後、加熱
媒体粒子の大部分はライン２３を経て燃焼炉４内に再循
環されるが、一部はライン２４を経て風箱２６に入り、
空気により搬送されてライン２７を通りタンク２８内に
いったん貯留され、さらにライン２１を経て熱分解炉２
に供給される。
【００１５】サイクロン５で分離された燃焼ガス及びＣ
ａ化合物を含む飛灰は、ライン２５を経て熱交換器７に
送られここで熱回収された後、ライン３０を経て集塵器
８に送られる。ここでは燃焼ガスと飛灰が分離される
が、燃焼ガスはそのまま排ガスとして煙突（図示省略）
に送られ、大気中に放出される。一方、分離器６で分離
された残渣物は、ライン２９からホッパ３９に貯留され
る。
ａ化合物を含む飛灰は、ライン２５を経て熱交換器７に
送られここで熱回収された後、ライン３０を経て集塵器
８に送られる。ここでは燃焼ガスと飛灰が分離される
が、燃焼ガスはそのまま排ガスとして煙突（図示省略）
に送られ、大気中に放出される。一方、分離器６で分離
された残渣物は、ライン２９からホッパ３９に貯留され
る。
【００１６】集塵器８で捕集分離された飛灰は、ライン
３１を通って溶解槽９に送られ、ここでライン３２から
工業用水などの水が供給され、固形分が約２０重量％の
水スラリに調製される。溶解槽９に搬送される飛灰に
は、未反応のＣａ分が残っており、この水スラリは強ア
ルカリ性を示す。溶解槽９で調製された水スラリは、ポ
ンプ１０でライン３３から吸収反応塔１２に供給され、
ポンプ１１でライン３４から当該吸収反応塔内部の頂部
まで移送され、噴霧される。
３１を通って溶解槽９に送られ、ここでライン３２から
工業用水などの水が供給され、固形分が約２０重量％の
水スラリに調製される。溶解槽９に搬送される飛灰に
は、未反応のＣａ分が残っており、この水スラリは強ア
ルカリ性を示す。溶解槽９で調製された水スラリは、ポ
ンプ１０でライン３３から吸収反応塔１２に供給され、
ポンプ１１でライン３４から当該吸収反応塔内部の頂部
まで移送され、噴霧される。
【００１７】ここで噴霧された水スラリは、ライン２２
から導入される塩化水素を含む熱分解ガスと接触し、塩
化水素は水スラリのＣａ分と反応してＣａＣｌ2 を生成
し、熱分解ガス中の塩化水素は除去される。
から導入される塩化水素を含む熱分解ガスと接触し、塩
化水素は水スラリのＣａ分と反応してＣａＣｌ2 を生成
し、熱分解ガス中の塩化水素は除去される。
【００１８】吸収反応塔１２の運転制御は、液レベル計
とｐＨ計（いずれも図示省略）で行い、噴霧される水ス
ラリの一部はライン３５から抜き取られる。抜き取られ
た水スラリはろ過器１３にに送られ、ここで固液分離
し、液はライン３６から抜き出されて廃水処理工程送ら
れる。これによりＣａＣｌ2 の形で固定された塩素分は
廃液中に移行し、別途処理される。また、ろ過器１３か
ら抜き出された塩素分を含まない固形物はライン３８を
経てホッパ３９に貯留され、ライン２９から送られる燃
焼残渣物と混合される。
とｐＨ計（いずれも図示省略）で行い、噴霧される水ス
ラリの一部はライン３５から抜き取られる。抜き取られ
た水スラリはろ過器１３にに送られ、ここで固液分離
し、液はライン３６から抜き出されて廃水処理工程送ら
れる。これによりＣａＣｌ2 の形で固定された塩素分は
廃液中に移行し、別途処理される。また、ろ過器１３か
ら抜き出された塩素分を含まない固形物はライン３８を
経てホッパ３９に貯留され、ライン２９から送られる燃
焼残渣物と混合される。
【００１９】混合された固形物は加熱溶融処理により固
形物の減容と有害重金属類の封じ込め（不溶化）が行わ
れる。また、銅などの有価金属が多量に含まれている場
合には融点の差を利用して分離、回収することができ
る。すなわち、ホッパ３９で混合された固形物は、ライ
ン４０を経て溶融炉４１に送られる。ここで固形物は約
１４００℃に加熱して溶融され、溶融物は冷却装置４２
で冷却され、必要により有価金属を分離した後、ライン
４３を経て水砕ピット４４に落としてライン４５から水
砕スラグとして取り出される。
形物の減容と有害重金属類の封じ込め（不溶化）が行わ
れる。また、銅などの有価金属が多量に含まれている場
合には融点の差を利用して分離、回収することができ
る。すなわち、ホッパ３９で混合された固形物は、ライ
ン４０を経て溶融炉４１に送られる。ここで固形物は約
１４００℃に加熱して溶融され、溶融物は冷却装置４２
で冷却され、必要により有価金属を分離した後、ライン
４３を経て水砕ピット４４に落としてライン４５から水
砕スラグとして取り出される。
【００２０】
【実施例】次に実施例により本発明の方法をさらに具体
的に説明する。塩素含有プラスチックを含むプラスチッ
ク混合物と無機成分を含む廃棄物の例として、自動車の
金属類を撤去した後のプラスチックを主成分とするＣＳ
Ｄを用いて、図１のフローに従って処理を行った。使用
したＣＳＤの成分組成を表１に、その中のプラスチック
類の内訳を表２に示す。ＰＶＣはおもに計装用電線とし
て含まれており、ＣＳＤ中に塩素として約０．５〜５重
量％含まれている。
的に説明する。塩素含有プラスチックを含むプラスチッ
ク混合物と無機成分を含む廃棄物の例として、自動車の
金属類を撤去した後のプラスチックを主成分とするＣＳ
Ｄを用いて、図１のフローに従って処理を行った。使用
したＣＳＤの成分組成を表１に、その中のプラスチック
類の内訳を表２に示す。ＰＶＣはおもに計装用電線とし
て含まれており、ＣＳＤ中に塩素として約０．５〜５重
量％含まれている。
【００２１】
【表１】 （その他は砂、無機物等） （プラスチック類及びゴム類の元素分析値（％）；Ｃ：４５．０，Ｈ：５． ７，Ｏ：５．３，Ｎ：１．４，Ｓ：１．６，Ｃｌ：３．０，Ａｓｈ：３８ ．０）
【００２２】
【表２】
【００２３】表１及び表２に示した組成の予め粉砕され
たＣＳＤ：７０．５ｋｇ／ｈ（乾燥基準）に砂（平均粒
径２００μｍ）を７ｋｇ／ｈ（約１０重量％）の割合で
混合し、ホッパ１からロータリキルン型熱分解炉２に供
給した。ロータリキルン型熱分解炉２では熱風炉でプロ
パンガスを燃焼させて発生したガスをＣＳＤと向流で直
接接触させて加熱する方式で、このときの運転条件は熱
風発生器出口ガス温度：５２０〜５５０℃、キルン壁面
入口温度：２００〜２２０℃、出口温度：２９０〜３１
０℃、キルン内ガス流速：１．２ｍ／ｓｅｃ、キルン内
平均滞留時間：２５ｍｉｎ、キルン回転速度：５ｒｐｍ
とした。
たＣＳＤ：７０．５ｋｇ／ｈ（乾燥基準）に砂（平均粒
径２００μｍ）を７ｋｇ／ｈ（約１０重量％）の割合で
混合し、ホッパ１からロータリキルン型熱分解炉２に供
給した。ロータリキルン型熱分解炉２では熱風炉でプロ
パンガスを燃焼させて発生したガスをＣＳＤと向流で直
接接触させて加熱する方式で、このときの運転条件は熱
風発生器出口ガス温度：５２０〜５５０℃、キルン壁面
入口温度：２００〜２２０℃、出口温度：２９０〜３１
０℃、キルン内ガス流速：１．２ｍ／ｓｅｃ、キルン内
平均滞留時間：２５ｍｉｎ、キルン回転速度：５ｒｐｍ
とした。
【００２４】図２に各種プラスチック類を熱分解させる
際の温度と重量減少率との関係を示す。図２からわかる
ように、熱可塑性プラスチックは一般に約１２０〜２３
０℃で軟化・溶融し、それ以後の高温で熱分解する。熱
硬化樹脂は軟化・溶融せずに加熱によりそのまま熱分解
する。ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデン
などの塩素含有プラスチックは約１７０〜３５０℃の領
域で大半の塩素を塩化水素として脱離し、その後高温に
なると他成分の熱分解が進行する。
際の温度と重量減少率との関係を示す。図２からわかる
ように、熱可塑性プラスチックは一般に約１２０〜２３
０℃で軟化・溶融し、それ以後の高温で熱分解する。熱
硬化樹脂は軟化・溶融せずに加熱によりそのまま熱分解
する。ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデン
などの塩素含有プラスチックは約１７０〜３５０℃の領
域で大半の塩素を塩化水素として脱離し、その後高温に
なると他成分の熱分解が進行する。
【００２５】図３にＰＶＣの脱ＨＣｌ速度を示す。この
図から３００℃以上でほぼ１００％脱ＨＣｌするが、数
十分の長時間の滞留時間が必要である。前記のようにプ
ラスチック混合物はその一部が約２５０℃近傍から急激
に熱分解を開始し、約５００℃までに大半が分解する。
そのため、この例では、できる限り炭化水素成分の分解
が遅い領域で塩化水素の脱離を促進し、脱離した塩化水
素を高濃度で分離するため、プラスチックを含む廃棄物
の温度が約２５０〜３５０℃になるようにロータリキル
ンの運転温度を調節した。
図から３００℃以上でほぼ１００％脱ＨＣｌするが、数
十分の長時間の滞留時間が必要である。前記のようにプ
ラスチック混合物はその一部が約２５０℃近傍から急激
に熱分解を開始し、約５００℃までに大半が分解する。
そのため、この例では、できる限り炭化水素成分の分解
が遅い領域で塩化水素の脱離を促進し、脱離した塩化水
素を高濃度で分離するため、プラスチックを含む廃棄物
の温度が約２５０〜３５０℃になるようにロータリキル
ンの運転温度を調節した。
【００２６】ロータリキルン２において前記条件で運転
中に発生するガス組成は、水分：０．４８ｋｇ−ｍｏｌ
／ｈ、塩化水素：０．０４７ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、炭化水
素系ガス：０．０８ｋｇ−ｍｏｌ／ｈであった。ガス中
の水分はＣＳＤに付着していた水分によるものがほとん
どで、廃棄物中の塩素はこの熱分解で約７５％がガス側
に移行したことになる。
中に発生するガス組成は、水分：０．４８ｋｇ−ｍｏｌ
／ｈ、塩化水素：０．０４７ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、炭化水
素系ガス：０．０８ｋｇ−ｍｏｌ／ｈであった。ガス中
の水分はＣＳＤに付着していた水分によるものがほとん
どで、廃棄物中の塩素はこの熱分解で約７５％がガス側
に移行したことになる。
【００２７】また、ロータリキルン２から排出される熱
分解後の残渣固形物は、添加した砂及び廃棄物中に含ま
れていた砂や金属が、軟化・溶融したプラスチックと均
一に混合され、５〜３０ｍｍのペレット状となってい
た。さらに、ロータリキルン２内の壁を観察したとこ
ろ、壁面へのプラスチックの融着やコーキングなどはほ
とんど認められなかった。
分解後の残渣固形物は、添加した砂及び廃棄物中に含ま
れていた砂や金属が、軟化・溶融したプラスチックと均
一に混合され、５〜３０ｍｍのペレット状となってい
た。さらに、ロータリキルン２内の壁を観察したとこ
ろ、壁面へのプラスチックの融着やコーキングなどはほ
とんど認められなかった。
【００２８】ロータリキルン２から排出された熱分解ガ
スは、ライン２２から吸収反応塔１２に送られ、一方、
抜き出された残渣固形物はライン３を経て循環流動層コ
ンバスタからなる燃焼炉４に送られ、ここで７２０〜７
５０℃で燃焼される。燃焼炉４の底部からは空気が供給
され、ライン３から供給された残渣固形物は流動しなが
ら燃焼処理される。
スは、ライン２２から吸収反応塔１２に送られ、一方、
抜き出された残渣固形物はライン３を経て循環流動層コ
ンバスタからなる燃焼炉４に送られ、ここで７２０〜７
５０℃で燃焼される。燃焼炉４の底部からは空気が供給
され、ライン３から供給された残渣固形物は流動しなが
ら燃焼処理される。
【００２９】このとき、塩化水素や亜硫酸ガスなどの酸
性ガスが発生するが、その量は、塩化水素：０．０１５
８ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、ＳＯ2 ：０．０３７５ｋｇ−ｍｏ
ｌ／ｈであった。燃焼炉４で発生した塩化水素及び亜硫
酸ガスに対し、０．６９５ｋｇ−ｍｏｌ／ｈの消石灰
を、２０重量％の水スラリでライン３７から添加した。
このときの消石灰添加量はＣａ／（Ｓ＋０．５Ｃｌ）モ
ル比に換算すると１．５４であった。燃焼炉４内で、消
石灰が塩化水素及び亜硫酸ガスを吸収し固定化する反応
は次式で表される。
性ガスが発生するが、その量は、塩化水素：０．０１５
８ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、ＳＯ2 ：０．０３７５ｋｇ−ｍｏ
ｌ／ｈであった。燃焼炉４で発生した塩化水素及び亜硫
酸ガスに対し、０．６９５ｋｇ−ｍｏｌ／ｈの消石灰
を、２０重量％の水スラリでライン３７から添加した。
このときの消石灰添加量はＣａ／（Ｓ＋０．５Ｃｌ）モ
ル比に換算すると１．５４であった。燃焼炉４内で、消
石灰が塩化水素及び亜硫酸ガスを吸収し固定化する反応
は次式で表される。
【化２】 Ｃａ（ＯＨ）2 ＋２ＨＣｌ → ＣａＣｌ2 ＋２Ｈ2 Ｏ Ｃａ（ＯＨ）2 ＋ＳＯ2 ＋１／２Ｏ2 → ＣａＳＯ4
＋Ｈ2 Ｏ
＋Ｈ2 Ｏ
【００３０】燃焼炉４内に添加する消石灰量は多いほど
燃焼ガス中の塩化水素及び亜硫酸ガス量を低減すること
ができるが、Ｃａ／（Ｓ＋０．５Ｃｌ）モル比としては
１．５〜２．０、好ましくは１．５〜１．７の範囲であ
る。特に、過剰の添加は原料費の増大を招くばかりでな
く、同時に発生する粉体（灰）が増えることになるた
め、灰処理を含めた運転費が嵩むことになる。図４に燃
焼炉内におけるＣａ／（Ｓ＋０．５Ｃｌ）モル比とＨＣ
ｌ及びＳＯ2 の除去率との関係を示す。
燃焼ガス中の塩化水素及び亜硫酸ガス量を低減すること
ができるが、Ｃａ／（Ｓ＋０．５Ｃｌ）モル比としては
１．５〜２．０、好ましくは１．５〜１．７の範囲であ
る。特に、過剰の添加は原料費の増大を招くばかりでな
く、同時に発生する粉体（灰）が増えることになるた
め、灰処理を含めた運転費が嵩むことになる。図４に燃
焼炉内におけるＣａ／（Ｓ＋０．５Ｃｌ）モル比とＨＣ
ｌ及びＳＯ2 の除去率との関係を示す。
【００３１】本実施例ではＣａを含有するアルカリ性物
質として消石灰をスラリ状で添加する例を示したが、粉
体の消石灰を添加するようにしてもよい。また、消石灰
の代わりに細かく粉砕した石灰石を用いることもでき
る。しかし、この場合は石灰石をいったんＣａＯに分解
するため（ＣａＣＯ3 →ＣａＯ＋ＣＯ2 ↑）に、燃焼炉
４内を石灰石の分解温度以上、例えば９００〜１１００
℃の高温にする必要があり、しかも消石灰使用のときに
比べるとＨＣｌやＳＯ2 との反応が遅くなる。
質として消石灰をスラリ状で添加する例を示したが、粉
体の消石灰を添加するようにしてもよい。また、消石灰
の代わりに細かく粉砕した石灰石を用いることもでき
る。しかし、この場合は石灰石をいったんＣａＯに分解
するため（ＣａＣＯ3 →ＣａＯ＋ＣＯ2 ↑）に、燃焼炉
４内を石灰石の分解温度以上、例えば９００〜１１００
℃の高温にする必要があり、しかも消石灰使用のときに
比べるとＨＣｌやＳＯ2 との反応が遅くなる。
【００３２】燃焼炉４内で発生した塩化水素及び亜硫酸
ガスは、添加された消石灰と反応して新たな粉体化合物
として固定化されて飛灰となるが、この飛灰は燃焼ガス
及び砂と一部の金属粉等とともにサイクロン５に送ら
れ、ここで砂及び金属粉等の重量のある残渣は、燃焼ガ
ス及び飛灰と分離され、分離器６に入る。ここで砂及び
金属等を分離した後、砂の大部分は（約８０％）はライ
ン２３を経て燃焼炉４に再循環し、残りの約２０％はラ
イン２４を経て風箱２６に送り、ライン２７を通ってタ
ンク２８内に空気搬送した。そしてさらにライン２１を
経て熱分解炉２に供給した。
ガスは、添加された消石灰と反応して新たな粉体化合物
として固定化されて飛灰となるが、この飛灰は燃焼ガス
及び砂と一部の金属粉等とともにサイクロン５に送ら
れ、ここで砂及び金属粉等の重量のある残渣は、燃焼ガ
ス及び飛灰と分離され、分離器６に入る。ここで砂及び
金属等を分離した後、砂の大部分は（約８０％）はライ
ン２３を経て燃焼炉４に再循環し、残りの約２０％はラ
イン２４を経て風箱２６に送り、ライン２７を通ってタ
ンク２８内に空気搬送した。そしてさらにライン２１を
経て熱分解炉２に供給した。
【００３３】燃焼炉４から排出されたガスは、ライン２
５を経て熱交換器で熱回収され１５０℃の温度でライン
３０から集塵機（バグフィルタ）に送られ、７．１ｋｇ
／ｈの飛灰が捕集された。この捕集された飛灰はＣａ
（ＯＨ）2 として０．０２５ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、ＣａＣ
ｌ2 として０．００７６ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、ＣａＳＯ4
として０．０３６５ｋｇ−ｍｏｌ／ｈの組成を有する微
粒粉体であった。
５を経て熱交換器で熱回収され１５０℃の温度でライン
３０から集塵機（バグフィルタ）に送られ、７．１ｋｇ
／ｈの飛灰が捕集された。この捕集された飛灰はＣａ
（ＯＨ）2 として０．０２５ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、ＣａＣ
ｌ2 として０．００７６ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、ＣａＳＯ4
として０．０３６５ｋｇ−ｍｏｌ／ｈの組成を有する微
粒粉体であった。
【００３４】次に、この飛灰を水を張った溶解槽に９に
導き、２０重量％のスラリとして吸収反応塔１２に供給
し、一方、ライン２２より熱分解ガスを吸収反応塔１２
の下部から導入し、ポンプ１１でライン３４を通して
０．４５ｍ3 ／ｈのスラリを吸収反応塔１２の頂部から
壁に沿って流した。このとき、溶解槽９から吸収反応塔
１２供給されるスラリ中のＣａ（ＯＨ）2 量は０．７５
ｍｏｌ／リットルであったが、ライン３５から一部抜き
出したスラリ中のＣａ（ＯＨ）2 量は０．０５ｍｏｌ／
リットルであった。
導き、２０重量％のスラリとして吸収反応塔１２に供給
し、一方、ライン２２より熱分解ガスを吸収反応塔１２
の下部から導入し、ポンプ１１でライン３４を通して
０．４５ｍ3 ／ｈのスラリを吸収反応塔１２の頂部から
壁に沿って流した。このとき、溶解槽９から吸収反応塔
１２供給されるスラリ中のＣａ（ＯＨ）2 量は０．７５
ｍｏｌ／リットルであったが、ライン３５から一部抜き
出したスラリ中のＣａ（ＯＨ）2 量は０．０５ｍｏｌ／
リットルであった。
【００３５】ライン３５から抜き出したスラリをろ過器
１３でろ過したところ、得られた固形物の組成はＣａ
（ＯＨ）2 として０．００１９ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、Ｃａ
ＳＯ4として０．０３５ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、水が０．０
３５ｋｇ−ｍｏｌ／ｈの割合であり、ＣａＣｌ2 は含ま
れていなかった。
１３でろ過したところ、得られた固形物の組成はＣａ
（ＯＨ）2 として０．００１９ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、Ｃａ
ＳＯ4として０．０３５ｋｇ−ｍｏｌ／ｈ、水が０．０
３５ｋｇ−ｍｏｌ／ｈの割合であり、ＣａＣｌ2 は含ま
れていなかった。
【００３６】さらに、ここで得られた固形物中の重金属
を、環境庁告示の有害金属等の溶出試験方法に準拠し、
溶出試験を実施したところ表３の結果が得られた。次
に、この固形物を加熱溶融炉４４に入れて１５００℃で
３時間加熱し、冷却後粉砕して前記同様の溶出試験を行
った結果を同じく表３に示した。
を、環境庁告示の有害金属等の溶出試験方法に準拠し、
溶出試験を実施したところ表３の結果が得られた。次
に、この固形物を加熱溶融炉４４に入れて１５００℃で
３時間加熱し、冷却後粉砕して前記同様の溶出試験を行
った結果を同じく表３に示した。
【００３７】
【表３】 （注) 数値単位はｍｇ／リットル
【００３８】
【発明の効果】本発明は次の効果を奏するものである。 （１）塩素含有プラスチックを含むプラスチック混合物
及び無機成分を含む廃棄物の処理に当たり、前処理工程
において塩素分の大部分を除去した後、燃焼処理を行う
ので、燃焼処理工程における塩素分による腐食を軽減す
るこができる。 （２）燃焼処理工程ではさらにＣａを含有するアルカリ
性物質を添加して残りの塩素分を除去するようにし、こ
の燃焼処理工程で発生する飛灰を水と混合してアルカリ
性のスラリとし、このスラリを用いて前処理工程から出
る塩化水素含有ガスを処理することにより、同一プロセ
ス内において塩素含有廃棄物の無害化処理を行うことが
できる。 （３）燃焼処理後の残渣及び塩化水素含有ガスを処理し
たスラリから固液分離された固形物は、溶融処理を行う
ことにより減容されるとともに有害重金属類が不溶化さ
れ、また、溶出しやすい塩化物を含んでいないので埋立
などの廃棄処分が容易となる。 （４）燃焼処理後の残渣及び塩化水素含有ガスを処理し
たスラリから固液分離された固形物には有価金属類が含
まれており、溶融処理後にスラグの形で回収されるが、
これには金属の塩化物が含まれていないので、適宜回収
して再利用が可能である。
及び無機成分を含む廃棄物の処理に当たり、前処理工程
において塩素分の大部分を除去した後、燃焼処理を行う
ので、燃焼処理工程における塩素分による腐食を軽減す
るこができる。 （２）燃焼処理工程ではさらにＣａを含有するアルカリ
性物質を添加して残りの塩素分を除去するようにし、こ
の燃焼処理工程で発生する飛灰を水と混合してアルカリ
性のスラリとし、このスラリを用いて前処理工程から出
る塩化水素含有ガスを処理することにより、同一プロセ
ス内において塩素含有廃棄物の無害化処理を行うことが
できる。 （３）燃焼処理後の残渣及び塩化水素含有ガスを処理し
たスラリから固液分離された固形物は、溶融処理を行う
ことにより減容されるとともに有害重金属類が不溶化さ
れ、また、溶出しやすい塩化物を含んでいないので埋立
などの廃棄処分が容易となる。 （４）燃焼処理後の残渣及び塩化水素含有ガスを処理し
たスラリから固液分離された固形物には有価金属類が含
まれており、溶融処理後にスラグの形で回収されるが、
これには金属の塩化物が含まれていないので、適宜回収
して再利用が可能である。
【図１】本発明の方法の１実施態様を示すフロー図。
【図２】各種プラスチック類を熱分解させる際の温度と
重量減少率との関係を示すグラフ。
重量減少率との関係を示すグラフ。
【図３】各温度におけるＰＶＣの脱ＨＣｌ速度を示すグ
ラフ。
ラフ。
【図４】実施例における燃焼炉内のＣａ／（Ｓ＋０．５
Ｃｌ）モル比とＨＣｌ及びＳＯ 2 の除去率との関係を示
すグラフ。
Ｃｌ）モル比とＨＣｌ及びＳＯ 2 の除去率との関係を示
すグラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｂ 17/00 Ｆ２３Ｇ 5/027 ＺＡＢＡ Ｃ０８Ｊ 11/12 ＣＥＵ 9547−4Ｈ Ｃ１０Ｇ 1/10 ＺＡＢ ＣＥＶ Ｂ０１Ｄ 53/34 １３４Ｂ Ｆ２３Ｇ 5/027 ＺＡＢ Ｂ０９Ｂ 3/00 ＺＡＢ // Ｃ１０Ｇ 1/10 ＺＡＢ ３０３
Claims (3)
- 【請求項１】 塩素含有プラスチックを含むプラスチッ
ク混合物及び無機成分を含む廃棄物の処理方法におい
て、該廃棄物を粉砕し、加熱媒体粒子により加熱して熱
分解して塩素分を含む熱分解ガスと固形物とに分離し、
分離された固形物を燃焼炉に導き、Ｃａを含有するアル
カリ性物質を添加して燃焼させ、燃焼炉から排出される
飛灰を水と混合してＣａを含むアルカリ性の水スラリと
し、該水スラリを前記熱分解ガスと接触させて該熱分解
ガス中の塩素分を吸収除去し、塩素分を吸収したスラリ
を固液分離し、得られた固形物を加熱・溶融処理するこ
とを特徴とする塩素含有プラスチック廃棄物の処理方
法。 - 【請求項２】 前記燃焼炉の底部から分離、排出される
燃焼残渣分を、前記スラリの固液分離によって得られる
固形物とともに加熱・溶融処理することを特徴とする請
求項１に記載の塩素含有プラスチック廃棄物の処理方
法。 - 【請求項３】 前記加熱・溶融処理工程において、溶融
後の溶融物を段階的に冷却して有価金属を分離、回収す
ることを特徴とする請求項１又は２に記載の塩素含有プ
ラスチック廃棄物の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03625296A JP3448149B2 (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 塩素含有プラスチック廃棄物の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03625296A JP3448149B2 (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 塩素含有プラスチック廃棄物の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09225432A true JPH09225432A (ja) | 1997-09-02 |
| JP3448149B2 JP3448149B2 (ja) | 2003-09-16 |
Family
ID=12464591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03625296A Expired - Fee Related JP3448149B2 (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 塩素含有プラスチック廃棄物の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3448149B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004300186A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-10-28 | Kawata Mfg Co Ltd | 廃プラスチックの熱分解装置 |
| JP2009222288A (ja) * | 2008-03-14 | 2009-10-01 | Nippon Mining & Metals Co Ltd | 貴金属スクラップの処理方法及びその処理装置 |
| CN104524913A (zh) * | 2014-12-26 | 2015-04-22 | 游瑞生 | 一种聚烯烃木塑造粒中产生的废气的处理方法 |
| JP2015218929A (ja) * | 2014-05-15 | 2015-12-07 | 株式会社神鋼環境ソリューション | 流動床炉の運転方法及び流動床炉 |
| WO2017133025A1 (zh) * | 2016-02-02 | 2017-08-10 | 四维尔丸井(广州)汽车零部件有限公司 | 废气处理*** |
| CN109185897A (zh) * | 2018-07-20 | 2019-01-11 | 加拿大艾浦莱斯有限公司 | 一种高氯危废焚烧烟气的气体净化及飞灰处理***及方法 |
| CN111171854A (zh) * | 2018-11-09 | 2020-05-19 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种轮胎物料连续性红外裂解设备及工艺方法 |
| KR20220147172A (ko) * | 2021-04-26 | 2022-11-03 | 주식회사 정도하이텍 | 배출가스 정화가 가능한 폐합성수지 유화시스템 |
-
1996
- 1996-02-23 JP JP03625296A patent/JP3448149B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004300186A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-10-28 | Kawata Mfg Co Ltd | 廃プラスチックの熱分解装置 |
| JP2009222288A (ja) * | 2008-03-14 | 2009-10-01 | Nippon Mining & Metals Co Ltd | 貴金属スクラップの処理方法及びその処理装置 |
| JP2015218929A (ja) * | 2014-05-15 | 2015-12-07 | 株式会社神鋼環境ソリューション | 流動床炉の運転方法及び流動床炉 |
| CN104524913A (zh) * | 2014-12-26 | 2015-04-22 | 游瑞生 | 一种聚烯烃木塑造粒中产生的废气的处理方法 |
| WO2017133025A1 (zh) * | 2016-02-02 | 2017-08-10 | 四维尔丸井(广州)汽车零部件有限公司 | 废气处理*** |
| CN109185897A (zh) * | 2018-07-20 | 2019-01-11 | 加拿大艾浦莱斯有限公司 | 一种高氯危废焚烧烟气的气体净化及飞灰处理***及方法 |
| CN111171854A (zh) * | 2018-11-09 | 2020-05-19 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种轮胎物料连续性红外裂解设备及工艺方法 |
| KR20220147172A (ko) * | 2021-04-26 | 2022-11-03 | 주식회사 정도하이텍 | 배출가스 정화가 가능한 폐합성수지 유화시스템 |
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|---|---|
| JP3448149B2 (ja) | 2003-09-16 |
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