JPH0921608A - Faraday rotary mirror - Google Patents
Faraday rotary mirrorInfo
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- JPH0921608A JPH0921608A JP17180695A JP17180695A JPH0921608A JP H0921608 A JPH0921608 A JP H0921608A JP 17180695 A JP17180695 A JP 17180695A JP 17180695 A JP17180695 A JP 17180695A JP H0921608 A JPH0921608 A JP H0921608A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、光ファイバセンサーシ
ステムあるいは光増幅システム等に用いられ、これらの
システムを安定して動作させるために用いる光受動部品
のファラデ回転ミラーに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a Faraday rotation mirror which is an optical passive component used in an optical fiber sensor system, an optical amplification system or the like and used for stably operating these systems.
【０００２】[0002]
【従来の技術】光ファイバセンサーは、系の経路が主と
して光ファイバで構成され、検知要素を光ファイバの光
路のいずれかに持つもので、検知要素は測定したい量に
よって何らかの光学的な特性の変化を受けるものであ
る。例えば、シングルモードファイバを検知要素として
用いる場合には、振動、圧力、温度、電界、磁界、音波
等の外力を検知する事ができ、これらの外力による光フ
ァイバの光路長の変化をファイバ干渉計によって検出す
る。2. Description of the Related Art In an optical fiber sensor, the system path is mainly composed of an optical fiber, and the sensing element is provided in one of the optical paths of the optical fiber. The sensing element changes some optical characteristics depending on the quantity to be measured. To receive. For example, when a single-mode fiber is used as a detection element, it is possible to detect external forces such as vibration, pressure, temperature, electric field, magnetic field, sound wave, etc., and a fiber interferometer measures changes in the optical path length of the optical fiber due to these external forces. Detect by.
【０００３】しかし、このような光ファイバセンサーに
おいては、光ファイバ中の複屈折による光の偏波状態の
偶発的な変化により、出力干渉縞のゆらぎ、信号の消滅
が発生することが問題となる。However, in such an optical fiber sensor, there is a problem that the output interference fringes fluctuate and the signal disappears due to an accidental change in the polarization state of light due to birefringence in the optical fiber. .
【０００４】このような問題に対し、ファイバ干渉計の
一部にファラデ回転ミラーを使用することが提案されて
いる。このファラデ回転ミラーは、光ファイバ中の複屈
折により発生する偏波状態の変動を除去し、任意の入力
偏波状態を保存する光部品である。In order to solve such a problem, it has been proposed to use a Faraday rotating mirror in a part of the fiber interferometer. This Faraday rotator mirror is an optical component that eliminates fluctuations in the polarization state caused by birefringence in the optical fiber and preserves any input polarization state.
【０００５】図６に従来のファラデ回転ミラー１１の構
成を示す。ファラデ回転ミラー１１は、光ファイバ１
２、結合用レンズ１３、ファラデ回転子１４、全反射ミ
ラー１５、磁石１６を用いた構成である。FIG. 6 shows the structure of a conventional Faraday rotating mirror 11. The Faraday rotation mirror 11 is an optical fiber 1
2, a coupling lens 13, a Faraday rotator 14, a total reflection mirror 15, and a magnet 16 are used.
【０００６】図６において、ファラデ回転子１４は、ビ
スマス置換ガーネット等で形成されており、磁石１６に
よって光軸方向に平行な方向にガーネットの飽和磁界強
度以上の磁界が加えられている。また、その厚みは入射
した光の偏波方向を４５°回転させるように調整されて
いる。In FIG. 6, the Faraday rotator 14 is formed of bismuth-substituted garnet or the like, and a magnetic field having a saturation magnetic field strength of garnet or more is applied by a magnet 16 in a direction parallel to the optical axis direction. The thickness is adjusted so that the polarization direction of the incident light is rotated by 45 °.
【０００７】全反射ミラー１５は、光ファイバ１２から
出射された光が全反射ミラーで反射されるように配設さ
れている。また、結合用レンズ１３は、全反射ミラーで
反射した光が再び光ファイバ１２に効率よく結合するよ
うに配設されている。The total reflection mirror 15 is arranged so that the light emitted from the optical fiber 12 is reflected by the total reflection mirror. Further, the coupling lens 13 is arranged so that the light reflected by the total reflection mirror is efficiently coupled to the optical fiber 12 again.
【０００８】図７は、光ファイバ１２の方向から見た、
ファラデ回転ミラー１１内の光の偏波の状態を説明する
図である。以下、図７を用いて、ファラデ回転ミラー１
１の動作原理について説明する。なお、便宜上、光ファ
イバ１２から出射した光を入射光とし、全反射ミラー１
５で反射された光を反射光と呼び、入射光方向を順方向
と呼び、反射光方向を逆方向と呼ぶ。また、入射偏波方
向を一直線偏波としたが、本説明はこれに限ることな
く、任意の偏波方向にも適応される。FIG. 7 is a view from the direction of the optical fiber 12,
FIG. 6 is a diagram illustrating a polarization state of light in the Faraday rotator mirror 11. Hereinafter, with reference to FIG. 7, the Faraday rotation mirror 1
The operation principle of No. 1 will be described. For the sake of convenience, the light emitted from the optical fiber 12 is used as the incident light, and the total reflection mirror 1
The light reflected by 5 is called reflected light, the incident light direction is called the forward direction, and the reflected light direction is called the reverse direction. Further, although the incident polarization direction is the straight polarization, the present description is not limited to this, and any polarization direction can be applied.
【０００９】まず、光ファイバ１２から出射した入射光
（図７−ａ）は、ファラデ回転子１４を透過し、その偏
波方向が順方向から見て時計回りに４５°回転させられ
る（図７−ｂ）。その後、全反射ミラー１５で反射され
た反射光は、再び逆方向からファラデ回転子１４に入射
する（図７−ｃ）。ファラデ回転子１４を逆方向に透過
した反射光はさらにその偏波方向を順方向から見て時計
回りに４５°回転させられ、光ファイバ１２に入射する
（図７−ｄ）。First, the incident light emitted from the optical fiber 12 (FIG. 7-a) is transmitted through the Faraday rotator 14 and its polarization direction is rotated 45 ° clockwise as viewed from the forward direction (FIG. 7). -B). After that, the reflected light reflected by the total reflection mirror 15 enters the Farade rotator 14 from the opposite direction again (FIG. 7C). The reflected light that has passed through the Faraday rotator 14 in the reverse direction is further rotated by 45 ° clockwise when the polarization direction is viewed from the forward direction, and enters the optical fiber 12 (FIG. 7-d).
【００１０】その結果、ファラデ回転ミラー１１の反射
光は、入射光に対して直交する偏波方向となり、入射光
が受けたのとちょうど逆の複屈折を受けるため、任意の
入力偏波状態に対して出力偏波状態はそれと直交する状
態に安定化される。As a result, the reflected light from the Faraday rotator mirror 11 has a polarization direction orthogonal to the incident light, and undergoes birefringence just opposite to that received by the incident light, resulting in an arbitrary input polarization state. On the other hand, the output polarization state is stabilized in a state orthogonal to it.
【００１１】図６、図７に示すような従来のファラデ回
転ミラー１１は、光ファイバセンサーシステムの他、光
ファイバ増幅システムにも応用されている。光ファイバ
増幅システムは、一般にエルビウムをドープしたシング
ルモードファイバを数１０〜数１００ｍ用いているため
に、光ファイバ中の複屈折により偏波状態が変化すると
いう問題、さらには長距離光ファイバ通信システムで信
号波形劣化をもたらす偏波モード分散という問題がある
が、ファラデ回転ミラー１１を用いることによりそれら
が補償され、安定した出力を得ることができる。The conventional Faraday rotation mirror 11 as shown in FIGS. 6 and 7 is applied to an optical fiber amplification system as well as an optical fiber sensor system. Since an optical fiber amplification system generally uses a single-mode fiber doped with erbium for several tens to several hundreds of meters, there is a problem that a polarization state changes due to birefringence in the optical fiber, and further, a long-distance optical fiber communication system. However, there is a problem of polarization mode dispersion that causes signal waveform deterioration, but by using the Faraday rotation mirror 11, these are compensated and a stable output can be obtained.
【００１２】[0012]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ファラデ回転ミラー１１においては、以下のような問題
点があった。However, the conventional Faraday rotation mirror 11 has the following problems.
【００１３】（１）部品点数が多く、装置が大型化す
る。(1) Since the number of parts is large, the size of the apparatus becomes large.
【００１４】（２）各構成部品を精密に光学調整しなけ
ればならないため、工程数が多く組立が煩雑であり製作
に時間がかかる。(2) Since each component must be precisely optically adjusted, the number of steps is large, the assembly is complicated, and the manufacturing takes time.
【００１５】[0015]
【課題を解決するための手段】本発明は、上記問題点に
鑑みてなされたものであり、少なくとも光ファイバと、
ファラデ回転子と、全反射ミラーとが順次配設されてな
るファラデ回転ミラーにおいて、光ファイバはコア拡大
ファイバからなり、かつファラデ回転子の一面に全反射
ミラー膜を形成したファラデ回転ミラーとしたものであ
る。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems and includes at least an optical fiber,
In a Faraday rotation mirror in which a Faraday rotator and a total reflection mirror are sequentially arranged, an optical fiber is a core expansion fiber, and a Faraday rotation mirror in which a total reflection mirror film is formed on one surface of the Faraday rotator Is.
【００１６】さらには、コア拡大ファイバをフェルール
に保持し、コア拡大ファイバおよびフェルールとファラ
デ回転子の全反射ミラー膜の対向面とが光学接着剤を介
して密着されるファラデ回転ミラー、あるいは複数本の
コア拡大ファイバを基板に保持し、複数本のコア拡大フ
ァイバおよび基板とファラデ回転子の全反射ミラー膜の
対向面とが光学接着剤を介して密着されるファラデ回転
ミラーとしたものである。Further, the core expanding fiber is held in a ferrule, and the core expanding fiber and the ferrule are opposed to the facing surface of the total reflection mirror film of the Faraday rotator by an optical adhesive, or a Faraday rotation mirror, or a plurality of them. The core expanding fiber is held on a substrate, and a plurality of core expanding fibers and the substrate and the facing surface of the total reflection mirror film of the Faraday rotator are closely attached via an optical adhesive.
【００１７】[0017]
【作用】本発明によれば、レンズ作用の有するコア拡大
ファイバを用い、しかもファラデ回転子の一面に全反射
ミラー膜を形成することによって、光軸調整が容易とな
り、部品点数が削減される。According to the present invention, by using the core expanding fiber having a lens function and forming the total reflection mirror film on one surface of the Faraday rotator, the optical axis adjustment becomes easy and the number of parts is reduced.
【００１８】さらに、コア拡大ファイバとファラデ回転
子とを光学接着剤を介して密着させることによって、組
立容易で、小型のファラデ回転ミラーが実現する。Further, by adhering the core expanding fiber and the Faraday rotator to each other via an optical adhesive, a Farade rotation mirror which is easy to assemble and small can be realized.
【００１９】[0019]
【実施例】以下本発明の実施例を図面を用いて説明す
る。図１は、本発明のファラデ回転ミラーを示す構成概
略図であり、ファラデ回転ミラー１は、コア拡大ファイ
バ２、ファラデ回転子４、全反射ミラー膜５、磁石６よ
りなる。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing a Faraday rotation mirror of the present invention. The Faraday rotation mirror 1 includes a core expanding fiber 2, a Faraday rotator 4, a total reflection mirror film 5, and a magnet 6.
【００２０】磁石６は、円筒型の磁石で内部のファラデ
回転子に光軸と平行な飽和磁界を与える。The magnet 6 is a cylindrical magnet and gives a saturation magnetic field parallel to the optical axis to the internal Faraday rotator.
【００２１】ファラデ回転子４は、ビスマス置換ガーネ
ット結晶等が用いられ、その厚さは入射光の偏波方向が
４５°回転するように調整されている。As the Faraday rotator 4, a bismuth-substituted garnet crystal or the like is used, and its thickness is adjusted so that the polarization direction of incident light is rotated by 45 °.
【００２２】全反射ミラー膜５は、多層誘電体からな
り、ファラデ回転子４の一面に直接形成されている。こ
の多層誘電体からなる全反射ミラー膜５は、光の損失が
小さく、９９％以上の反射率を有する。本実施例では、
ファラデ回転子４に全反射ミラー膜５を直接形成するこ
とにより、部品点数の削減が実現する。The total reflection mirror film 5 is made of a multilayer dielectric and is formed directly on one surface of the Faraday rotator 4. The total reflection mirror film 5 made of this multilayer dielectric has a small light loss and a reflectance of 99% or more. In this embodiment,
By directly forming the total reflection mirror film 5 on the Faraday rotator 4, the number of parts can be reduced.
【００２３】また、ファラデ回転子４の全反射ミラー膜
５の対向面およびコア拡大ファイバ２の端面は、光の反
射を防止するために反射防止膜を施すことが望ましい。
この反射防止膜により、ファラデ回転ミラー１の挿入損
失は小さくなり、特性の低下を引き起こす不用反射も低
減することができる。Further, it is desirable to apply an antireflection film on the facing surface of the total reflection mirror film 5 of the Faraday rotator 4 and the end surface of the core expanding fiber 2 in order to prevent light reflection.
With this antireflection film, the insertion loss of the Faraday rotation mirror 1 is reduced, and unnecessary reflection that causes deterioration of characteristics can be reduced.
【００２４】図２は、コア拡大ファイバの断面図であ
り、コア拡大ファイバ２は、コア２１とクラッド２２と
よりなり、図示するように、拡大前のコア２１の直径を
Ｄ、拡大後のコア２１の直径をＷとする。このコア拡大
ファイバ２の構造は、通常のシングルモードファイバの
コアの径がテーパ状に拡大され、終端部では伝送路の３
倍から４倍のコア径Ｗを有している。このコア径の拡大
は光ファイバコア２１に含まれるドーパントを熱拡散し
て実現し、コア拡大領域の屈折率分布は未拡大部より屈
折率が小さくなる。FIG. 2 is a cross-sectional view of the core expanding fiber. The core expanding fiber 2 comprises a core 21 and a clad 22, and as shown in the drawing, the diameter of the core 21 before expansion is D, and the core after expansion is D. The diameter of 21 is W. The structure of this core expansion fiber 2 is such that the diameter of the core of an ordinary single-mode fiber is expanded in a tapered shape, and at the terminating end, the diameter of the transmission line is 3
The core diameter W is twice to four times as large. The expansion of the core diameter is realized by thermally diffusing the dopant contained in the optical fiber core 21, and the refractive index distribution of the core expansion region has a smaller refractive index than that of the unexpanded portion.
【００２５】コア拡大ファイバ２の特性計算値を図３に
示す。図３（ａ）は、同じコア径を有する２本のコア拡
大ファイバ２のコア拡大領域を対向させて、ファイバ間
距離Ｚとした構成図を示し、図３（ｂ）は、波長１．５
５μｍの光を結合させた場合の、ファイバ間距離Ｚと接
続損失量の関係を示している。FIG. 3 shows calculated characteristics of the expanded core fiber 2. FIG. 3A shows a configuration diagram in which the core expansion regions of two core expansion fibers 2 having the same core diameter are opposed to each other and the inter-fiber distance Z is set, and FIG.
The relationship between the fiber-to-fiber distance Z and the amount of splice loss when 5 μm light is coupled is shown.
【００２６】図３（ｂ）中の曲線は、コア拡大率Ｗ／Ｄ
＝１倍、２倍、３倍、４倍の場合について計算した結果
である。接続損失は、コア拡大率が大きいほど小さくな
り、光ファイバ間距離Ｚのトレランス特性が向上するこ
とがわかる。The curve in FIG. 3 (b) is the core expansion rate W / D.
= 1 times, 2 times, 3 times, and 4 times, it is the result of calculation. It can be seen that the connection loss decreases as the core expansion ratio increases, and the tolerance characteristic of the optical fiber distance Z improves.
【００２７】すなわち、通常のシングルモードファイバ
（コア拡大率１倍）の場合には、光ファイバ間距離Ｚが
大きくなると急激に接続損失が増大するので、レンズを
用いて損失を小さくする必要があることがわかる。ま
た、例えば４倍のコア拡大ファイバを用いると、ファイ
バ間距離Ｚ＝８００μｍでも接続損失は１ｄＢ程度で、
レンズを使用しなくても接続損失の小さい結合が可能で
あることがわかる。That is, in the case of an ordinary single-mode fiber (core expansion ratio: 1), the splicing loss rapidly increases as the inter-optical fiber distance Z increases, so it is necessary to use a lens to reduce the loss. I understand. In addition, for example, when a core expansion fiber with 4 times is used, the splice loss is about 1 dB even when the fiber distance Z = 800 μm,
It can be seen that the coupling with small connection loss is possible without using a lens.
【００２８】これより、コア拡大ファイバ２を用いれ
ば、２本のコア拡大ファイバ２間にファラデ回転子４を
挿入しても、光ファイバ間距離に起因する接続損失を小
さく押さえることができる。また、レンズ無しで構成さ
れるので、光学調整が容易で、部品点数が削減される。Therefore, if the core expansion fiber 2 is used, even if the Faraday rotator 4 is inserted between the two core expansion fibers 2, the connection loss due to the distance between the optical fibers can be suppressed. Further, since the lens is configured without a lens, optical adjustment is easy and the number of parts is reduced.
【００２９】図４は、本発明の第２の実施例を示し、フ
ァラデ回転ミラー１０を示す断面概略図である。フェル
ール３は、コア拡大ファイバ２を保持するものである。
また、コア拡大ファイバ２およびフェルール３は、ファ
ラデ回転子４との接触端面をフラット研磨している。FIG. 4 shows a second embodiment of the present invention and is a schematic sectional view showing a Faraday rotation mirror 10. The ferrule 3 holds the expanded core fiber 2.
The core expanding fiber 2 and the ferrule 3 are flat-polished at the contact end faces with the Faraday rotator 4.
【００３０】コア拡大ファイバ２は、フェルール３で保
持された部分は素線で、それ以外の部分（図４の２’部
分）は、被覆部を有する構成とする。In the core-expanded fiber 2, the portion held by the ferrule 3 is a bare wire, and the other portion (2 'portion in FIG. 4) has a coating portion.
【００３１】このファラデ回転ミラー１０をファイバ干
渉計に用いる場合には、コア拡大ファイバ２を少なくと
も２本以上設け、ファイバ干渉計の基準ファイバと外力
を検知するセンサーファイバの２本の光ファイバを各々
コア拡大ファイバ２と接続させる。これにより、基準フ
ァイバとセンサーファイバ中の複屈折を補償させるよう
になり、ファイバ干渉計の出力をより安定させることが
できる。When the Faraday rotation mirror 10 is used in a fiber interferometer, at least two core expanding fibers 2 are provided, and two optical fibers, a reference fiber of the fiber interferometer and a sensor fiber for detecting an external force, are provided. The core expansion fiber 2 is connected. Thereby, the birefringence in the reference fiber and the sensor fiber is compensated, and the output of the fiber interferometer can be more stabilized.
【００３２】また、フェルール３およびそのフェルール
３に保持されたコア拡大ファイバ２の端面と、ファラデ
回転子４の全反射ミラー膜５の対向面とは、光学接着剤
７を介して密着されている。この光学接着剤７は光学的
に透明で、屈折率がコア拡大ファイバ２のコアの屈折率
に近いものを用いることが望ましい。光学接着剤７とし
ては、例えば、光硬化性接着剤、熱硬化性接着剤、ある
いは低融点ガラス等がある。Further, the end surface of the ferrule 3 and the core expanding fiber 2 held by the ferrule 3 and the facing surface of the total reflection mirror film 5 of the Faraday rotator 4 are adhered to each other via an optical adhesive 7. . It is desirable that the optical adhesive 7 is optically transparent and has a refractive index close to that of the core of the expanded core fiber 2. The optical adhesive 7 is, for example, a photo-curable adhesive, a thermosetting adhesive, low melting point glass, or the like.
【００３３】このように、コア拡大ファイバ２とファラ
デ回転子４を密着させると、ファイバ間距離Ｚが短くな
るために、ファラデ回転ミラーの挿入損失がより小さく
できる（図３（ｂ）参照）。また、フラット研磨したフ
ェルール３の端面に直接ファラデ回転子４を接着したの
で、ファラデ回転子４を保持するファラデ回転子ホルダ
ーを用いる必要がなくなり、より部品点数が少ないファ
ラデ回転ミラーを構成できる。When the core-expanding fiber 2 and the Faraday rotator 4 are brought into close contact with each other in this manner, the fiber-to-fiber distance Z becomes shorter, so that the insertion loss of the Faraday rotation mirror can be made smaller (see FIG. 3B). Further, since the Faraday rotator 4 is directly adhered to the end face of the flat-polished ferrule 3, there is no need to use a Faraday rotator holder for holding the Farade rotator 4, and a Farade rotation mirror having a smaller number of parts can be configured.
【００３４】さらに、光学接着剤７に接するファラデ回
転子４の面は、対接着剤反射防止膜を施すことにより、
ファラデ回転ミラー１０の挿入損失や不用反射光を低減
することができる。Further, the surface of the Faraday rotator 4 which is in contact with the optical adhesive 7 is coated with an adhesive antireflection film,
It is possible to reduce insertion loss of the Faraday rotation mirror 10 and unnecessary reflected light.
【００３５】なお、ファラデ回転ミラー１０の挿入損失
は、コア拡大ファイバ２のコア径Ｗと、ファイバ間接続
距離Ｚと、ファラデ回転子４の損失Ｌと、全反射ミラー
膜５の反射率Ｒにより計算できる。例えば、実効厚さ１
７０μｍのファラデ回転子４を用いて、ファイバ間接続
距離Ｚ＝３４０μｍ、コア径Ｗ＝４０μｍ、損失Ｌ＝
０．１ｄＢ、反射率Ｒ＝９９％として図４に示すファラ
デ回転ミラー１０を構成した場合、その挿入損失は約
０．５ｄＢとなり、従来のようにレンズを用いずに十分
低い挿入損失が実現することが判る。The insertion loss of the Faraday rotation mirror 10 depends on the core diameter W of the expanded core fiber 2, the fiber-to-fiber connection distance Z, the loss L of the Faraday rotator 4, and the reflectance R of the total reflection mirror film 5. Can be calculated. For example, effective thickness 1
Using the Farade rotator 4 of 70 μm, the fiber connection distance Z = 340 μm, the core diameter W = 40 μm, and the loss L =
When the Faraday rotator mirror 10 shown in FIG. 4 is configured with 0.1 dB and reflectance R = 99%, its insertion loss is about 0.5 dB, and a sufficiently low insertion loss is realized without using a lens as in the conventional case. I understand.
【００３６】図５は、本発明の第３の実施例を示し、複
数の入出力ポートを有するファラデ回転ミラー２０の斜
視概略図である。FIG. 5 shows a third embodiment of the present invention and is a schematic perspective view of a Faraday rotator mirror 20 having a plurality of input / output ports.
【００３７】基板３０は、複数のコア拡大ファイバ２を
保持するための基板であり、Ｖ溝基板３０ａとカバー３
０ｂとからなる。また、その基板３０のファラデ回転子
４との接触端面はフラット研磨されており、コア拡大フ
ァイバ２および基板３０とファラデ回転子４の全反射ミ
ラー膜５の対向面とが、光学接着剤７（図４参照）を介
して密着している。The substrate 30 is a substrate for holding a plurality of core-expanding fibers 2, and includes a V-groove substrate 30a and a cover 3.
0b. Further, the contact end face of the substrate 30 with the Faraday rotator 4 is flat-polished, and the core expanding fiber 2 and the substrate 30 and the facing face of the total reflection mirror film 5 of the Farade rotator 4 are covered with the optical adhesive 7 ( (See FIG. 4).
【００３８】本実施例によれば、複数のコア拡大ファイ
バ２を基板３０で保持してファラデ回転ミラー２０を構
成することにより、組立が簡略化でき、また、ファラデ
回転ミラー２０をシステムに組み込んだ場合の省スペー
ス化が実現する。さらにコア拡大ファイバの端面の研磨
状態が一定で、同一のファラデ回転子４を用いるため
に、本実施例のファラデ回転ミラー２０は各ポート（各
コア拡大ファイバ２ごと）で均一な特性を得ることがで
きる。According to this embodiment, the Faraday rotator mirror 20 is constructed by holding the plurality of core expansion fibers 2 by the substrate 30, so that the assembly can be simplified and the Faraday rotator mirror 20 is incorporated in the system. In this case, space saving can be realized. Furthermore, since the polishing state of the end surface of the core expansion fiber is constant and the same Faraday rotator 4 is used, the Faraday rotation mirror 20 of this embodiment can obtain uniform characteristics at each port (each core expansion fiber 2). You can
【００３９】[0039]
【発明の効果】以上説明したように、本発明のファラデ
回転ミラーによれば、ファラデ回転子と全反射ミラーと
を一体化することにより、部品点数の削減が実現する。
さらにコア拡大ファイバを用いることにより、光ファイ
バ間距離に起因する接続損失を小さく押さえることがで
きる。また、レンズ無しで構成されるので、光学調整が
容易で、さらに部品点数が削減される。As described above, according to the Faraday rotator mirror of the present invention, the number of parts can be reduced by integrating the Faraday rotator and the total reflection mirror.
Further, by using the core-expanded fiber, it is possible to reduce the splice loss due to the distance between the optical fibers. In addition, since it is configured without a lens, optical adjustment is easy and the number of parts is further reduced.
【００４０】また、コア拡大ファイバとファラデ回転子
とを密着させることにより、ファイバ間距離Ｚが短くな
るためにファラデ回転ミラーの挿入損失がさらに小さく
でき、しかもより部品点数が少ないファラデ回転ミラー
を構成できる。Further, by bringing the core expanding fiber and the Faraday rotator into close contact with each other, the inter-fiber distance Z becomes shorter, so that the insertion loss of the Faraday rotative mirror can be further reduced, and a Faraday rotative mirror having a smaller number of parts is constructed. it can.
【００４１】また、複数のコア拡大ファイバを基板で保
持してファラデ回転ミラーを構成することにより、組立
が簡略化でき、また、ファラデ回転ミラーをシステムに
組み込んだ場合の省スペース化が実現する。さらにコア
拡大ファイバの端面の研磨状態が一定で、同一のファラ
デ回転子を用いるために、ファラデ回転ミラーは各ポー
トで均一な特性を得ることができる。Further, by constructing a Faraday rotation mirror by holding a plurality of core expansion fibers by the substrate, the assembly can be simplified, and space saving can be realized when the Farade rotation mirror is incorporated in the system. Further, since the end face of the core expanding fiber has a constant polishing state and the same Faraday rotator is used, the Faraday rotation mirror can obtain uniform characteristics at each port.
【図１】本発明のファラデ回転ミラーのを示す構成概略
図である。FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing a Faraday rotation mirror of the present invention.
【図２】コア拡大ファイバを示す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing a core expansion fiber.
【図３】コア拡大ファイバの接続実験例を示し、（ａ）
は構成図、（ｂ）は特性計算値を示す図である。FIG. 3 shows a connection experiment example of a core expansion fiber, (a)
Is a configuration diagram, and (b) is a diagram showing characteristic calculation values.
【図４】本発明のファラデ回転ミラーの第２の実施例を
示す断面概略図である。FIG. 4 is a schematic sectional view showing a second embodiment of the Faraday rotation mirror of the present invention.
【図５】本発明のファラデ回転ミラーの第３の実施例を
示す斜視概略図である。FIG. 5 is a schematic perspective view showing a third embodiment of the Faraday rotation mirror of the present invention.
【図６】従来のファラデ回転ミラーの構成概略図であ
る。FIG. 6 is a schematic configuration diagram of a conventional Faraday rotation mirror.
【図７】従来のファラデ回転ミラーの動作原理を説明す
る図である。FIG. 7 is a diagram illustrating an operation principle of a conventional Faraday rotation mirror.
１、１０、１１、２０：ファラデ回転ミラー ２、２’：コア拡大ファイバ ３：フェルール ４、１４：ファラデ回転子 ５、１５：全反射ミラー膜 ６、１６：磁石 ７：光学接着剤 １２：光ファイバ １３：結合用レンズ ２１：コア ２２：クラッド ３０：基板 ３０ａ：Ｖ溝基板 ３０ｂ：カバー 1, 10, 11, 20: Faraday rotation mirror 2, 2 ': Core expanding fiber 3: Ferrule 4, 14: Farade rotator 5, 15: Total reflection mirror film 6, 16: Magnet 7: Optical adhesive 12: Light Fiber 13: Coupling lens 21: Core 22: Clad 30: Substrate 30a: V groove substrate 30b: Cover
Claims (3)
と、全反射ミラーとが順次配設されてなるファラデ回転
ミラーにおいて、 前記光ファイバはコア拡大ファイバからなり、かつ前記
ファラデ回転子の一面に全反射ミラー膜が形成されたこ
とを特徴とするファラデ回転ミラー。1. A Faraday rotator mirror in which at least an optical fiber, a Faraday rotator, and a total reflection mirror are sequentially arranged, wherein the optical fiber is a core expansion fiber, and one surface of the Faraday rotator is totally covered. A Faraday rotation mirror characterized in that a reflection mirror film is formed.
され、前記コア拡大ファイバおよびフェルールと前記フ
ァラデ回転子の全反射ミラー膜の対向面とが、光学接着
剤を介して密着されることを特徴とする請求項１に記載
のファラデ回転ミラー。2. The core expanding fiber is held by a ferrule, and the core expanding fiber and the ferrule are in close contact with the facing surface of the total reflection mirror film of the Faraday rotator via an optical adhesive. The Faraday rotation mirror according to claim 1.
持され、前記複数本のコア拡大ファイバおよび基板と前
記ファラデ回転子の全反射ミラー膜の対向面とが、光学
接着剤を介して密着されることを特徴とする請求項１に
記載のファラデ回転ミラー。3. A plurality of the core expanding fibers are held by a substrate, and the plurality of core expanding fibers and the substrate and the facing surface of the total reflection mirror film of the Faraday rotator are adhered to each other via an optical adhesive. The Faraday rotation mirror according to claim 1, wherein
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