JPH0920961A - 低温用シームレス鋼管の製造法 - Google Patents
低温用シームレス鋼管の製造法Info
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- JPH0920961A JPH0920961A JP7168699A JP16869995A JPH0920961A JP H0920961 A JPH0920961 A JP H0920961A JP 7168699 A JP7168699 A JP 7168699A JP 16869995 A JP16869995 A JP 16869995A JP H0920961 A JPH0920961 A JP H0920961A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低温用シームレス鋼管の製造法を提供する。
【構成】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．３５％、Ｓ
ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．７５〜２．５％、
Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．
００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０２％、Ｂ：０．０００３〜
０．００３％、Ｎ：０．００３０〜０．００５０％、を
含有し、かつΔＴｉ≧−０．００５％であり、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を出発材として、
熱間成形圧延後焼き入れ−焼戻しすることを特徴とする
低温用シームレス鋼管の製造法。
ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．７５〜２．５％、
Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．
００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０２％、Ｂ：０．０００３〜
０．００３％、Ｎ：０．００３０〜０．００５０％、を
含有し、かつΔＴｉ≧−０．００５％であり、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を出発材として、
熱間成形圧延後焼き入れ−焼戻しすることを特徴とする
低温用シームレス鋼管の製造法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低温用シームレス鋼管
の製造法に関するものである。
の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、焼入れ−焼戻しによる低温用シー
ムレス鋼管の製造法には、鋼に３％以上のＮｉを添加す
る（例えばＪＩＳ Ｇ ３４６０のＳＴＰＬ４５０、Ｓ
ＴＰＬ６９０）か、焼入れ処理を繰り返し行う方法など
が知られている。
ムレス鋼管の製造法には、鋼に３％以上のＮｉを添加す
る（例えばＪＩＳ Ｇ ３４６０のＳＴＰＬ４５０、Ｓ
ＴＰＬ６９０）か、焼入れ処理を繰り返し行う方法など
が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、大量の
Ｎｉ添加はコスト高であり、圧延過程での熱間加工性を
阻害するという問題もあった。また焼入れ処理を繰り返
し行うと、製造工程が繁雑となるという欠点があり、い
ずれもシームレス鋼管の製造上に問題があった。
Ｎｉ添加はコスト高であり、圧延過程での熱間加工性を
阻害するという問題もあった。また焼入れ処理を繰り返
し行うと、製造工程が繁雑となるという欠点があり、い
ずれもシームレス鋼管の製造上に問題があった。
【０００４】上記問題を解決するものとして、本発明者
等は特開平３−６４４１５号公報において、温度１２０
０℃以上に加熱した鋼片を熱間穿孔連続圧延して中空素
管を製管し、この中空素管を加熱後さらに熱間仕上圧延
し、得られた仕上げ鋼管を、急冷、焼戻しを行うシーム
レス鋼管の製造法を提案している。この製造法によっ
て、細粒化組織の、低温靭性にも優れたシームレス鋼管
が得られる。しかし、より低温での安定した靭性が要求
される用途には難点があった。
等は特開平３−６４４１５号公報において、温度１２０
０℃以上に加熱した鋼片を熱間穿孔連続圧延して中空素
管を製管し、この中空素管を加熱後さらに熱間仕上圧延
し、得られた仕上げ鋼管を、急冷、焼戻しを行うシーム
レス鋼管の製造法を提案している。この製造法によっ
て、細粒化組織の、低温靭性にも優れたシームレス鋼管
が得られる。しかし、より低温での安定した靭性が要求
される用途には難点があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、低温用の
シームレス鋼管を製造することを目的に多くの実験を行
い検討を行った結果、鋼成分、熱間圧延直後の焼き入れ
−焼戻し条件を制御することによって、シームレス鋼管
の低温での靭性をさらに改善できることを見出だした。
すなわち、Ｂの焼き入れ性を確保するためのＮを固定
し、しかもγ粒（オーステナイト粒）成長を抑制するＡ
ｌＮ、Ｎｂ（ＣＮ）の析出を促進するという相反する作
用を、ＴｉおよびＮそれぞれの含有量範囲と、ＴｉとＮ
との含有量の差を規定すると、他の鋼成分および熱処理
条件との相乗効果と相まって、優れた高温靭性が得られ
ることを見いだし、本発明を完成させるに至った。
シームレス鋼管を製造することを目的に多くの実験を行
い検討を行った結果、鋼成分、熱間圧延直後の焼き入れ
−焼戻し条件を制御することによって、シームレス鋼管
の低温での靭性をさらに改善できることを見出だした。
すなわち、Ｂの焼き入れ性を確保するためのＮを固定
し、しかもγ粒（オーステナイト粒）成長を抑制するＡ
ｌＮ、Ｎｂ（ＣＮ）の析出を促進するという相反する作
用を、ＴｉおよびＮそれぞれの含有量範囲と、ＴｉとＮ
との含有量の差を規定すると、他の鋼成分および熱処理
条件との相乗効果と相まって、優れた高温靭性が得られ
ることを見いだし、本発明を完成させるに至った。
【０００６】すなわち本発明は、以下の通りである。 １）重量％で、Ｃ：０．０５〜０．３５％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．７５〜２．５
％、 Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０２％以
下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎｂ：０．００５
〜０．１％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、
Ｎ：０．００３０〜０．００５０％を含有し、かつΔＴ
ｉ≧−０．００５％であり、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる鋼片を出発材として、熱間成形圧延後焼
き入れ−焼戻しすることを特徴とする低温用シームレス
鋼管の製造法。ただし、ΔＴｉ（％）＝Ｔｉ含有量
（％）−３．４Ｎ含有量（％）
Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．７５〜２．５
％、 Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０２％以
下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎｂ：０．００５
〜０．１％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、
Ｎ：０．００３０〜０．００５０％を含有し、かつΔＴ
ｉ≧−０．００５％であり、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる鋼片を出発材として、熱間成形圧延後焼
き入れ−焼戻しすることを特徴とする低温用シームレス
鋼管の製造法。ただし、ΔＴｉ（％）＝Ｔｉ含有量
（％）−３．４Ｎ含有量（％）
【０００７】２）重量％で、Ｃ：０．０５〜０．３５
％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．
７５〜２．５％、 Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：
０．０２％以下、 Ａｌ：０．００５〜
０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１％、Ｂ：０．０００３〜０．０
０３％、 Ｎ：０．００３０〜０．００５０％を含有
し、かつΔＴｉ≧−０．００５％であり、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなる鋼片を出発材として、１２
００℃以上に加熱後、穿孔、熱間連続圧延を施し、１１
５０℃〜Ａｒ1 点の温度まで降下した仕上げ鋼管を該温
度より高いＡｃ3 点〜１０００℃に加熱し、仕上げ温度
がＡｒ3 点＋５０℃以上の熱間圧延仕上げ後Ａｒ3 点以
上の温度から急冷する焼入処理を施し、続いてＡｃ1 以
下の温度に加熱して冷却する焼戻し処理を施すことを特
徴とする低温用シームレス鋼管の製造法。ただし、ΔＴ
ｉ（％）＝Ｔｉ含有量（％）−３．４Ｎ含有量（％）
％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．
７５〜２．５％、 Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：
０．０２％以下、 Ａｌ：０．００５〜
０．１％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１％、Ｂ：０．０００３〜０．０
０３％、 Ｎ：０．００３０〜０．００５０％を含有
し、かつΔＴｉ≧−０．００５％であり、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなる鋼片を出発材として、１２
００℃以上に加熱後、穿孔、熱間連続圧延を施し、１１
５０℃〜Ａｒ1 点の温度まで降下した仕上げ鋼管を該温
度より高いＡｃ3 点〜１０００℃に加熱し、仕上げ温度
がＡｒ3 点＋５０℃以上の熱間圧延仕上げ後Ａｒ3 点以
上の温度から急冷する焼入処理を施し、続いてＡｃ1 以
下の温度に加熱して冷却する焼戻し処理を施すことを特
徴とする低温用シームレス鋼管の製造法。ただし、ΔＴ
ｉ（％）＝Ｔｉ含有量（％）−３．４Ｎ含有量（％）
【０００８】３）さらに上記（１）または（２）の鋼片
には、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．３５％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．７５〜２．５
％、 Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０２％以
下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎｂ：０．００５
〜０．１％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、
Ｎ：０．００３０〜０．００５０％を含有し、かつΔＴ
ｉ≧−０．００５％とする基本成分のほかに、さらに、 Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ｃｒ：０．１
〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜２．０％、
Ｖ：０．０１〜０．１％の群および、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．０
０１〜０．０２％、Ｃｏ：０．０５〜０．５％、
Ｃｕ：０．１〜０．５％の群よりなり、必要に応じ
、のいずれかまたは両方の群から選ばれた１種また
は２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなる鋼片を出発材とした、前記（１）項又は（２）
項に記載の低温用シームレス鋼管の製造法。ただし、Δ
Ｔｉ（％）＝Ｔｉ含有量（％）−３．４Ｎ含有量（％）
には、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．３５％、
Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．７５〜２．５
％、 Ｓ：０．０１％以下、Ｐ：０．０２％以
下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎｂ：０．００５
〜０．１％、Ｂ：０．０００３〜０．００３％、
Ｎ：０．００３０〜０．００５０％を含有し、かつΔＴ
ｉ≧−０．００５％とする基本成分のほかに、さらに、 Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ｃｒ：０．１
〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜２．０％、
Ｖ：０．０１〜０．１％の群および、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．０
０１〜０．０２％、Ｃｏ：０．０５〜０．５％、
Ｃｕ：０．１〜０．５％の群よりなり、必要に応じ
、のいずれかまたは両方の群から選ばれた１種また
は２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなる鋼片を出発材とした、前記（１）項又は（２）
項に記載の低温用シームレス鋼管の製造法。ただし、Δ
Ｔｉ（％）＝Ｔｉ含有量（％）−３．４Ｎ含有量（％）
【０００９】以下、本発明について詳細に説明する。先
ず、本発明の出発材とする鋼の成分の限定理由について
説明する。
ず、本発明の出発材とする鋼の成分の限定理由について
説明する。
【００１０】ＣおよびＭｎは、焼入効果を増して鋼の必
要強度を得るためおよび細粒化を図るため重要な元素で
ある。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると焼き割
れを誘発する原因となるため、それぞれ０．０５〜０．
３５％、０．７５〜２．５％とした。
要強度を得るためおよび細粒化を図るため重要な元素で
ある。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると焼き割
れを誘発する原因となるため、それぞれ０．０５〜０．
３５％、０．７５〜２．５％とした。
【００１１】Ｓｉは、脱酸剤が残存したもので、強度を
高める有効な成分である。少な過ぎるとその効果がな
く、多過ぎると介在物を増加して鋼の性質を脆化するた
め、０．０１〜０．５％とした。
高める有効な成分である。少な過ぎるとその効果がな
く、多過ぎると介在物を増加して鋼の性質を脆化するた
め、０．０１〜０．５％とした。
【００１２】ＳはＭｎＳ系介在物を形成して熱間圧延で
延伸し低温靭性に有害な成分としてその含有量を０．０
２％以下とした。
延伸し低温靭性に有害な成分としてその含有量を０．０
２％以下とした。
【００１３】Ｐは、粒界偏析を起こして加工の際に、亀
裂を生じやすく有害な成分としてその含有量を０．０２
％以下とした。
裂を生じやすく有害な成分としてその含有量を０．０２
％以下とした。
【００１４】Ａｌは、Ｓｉと同様脱酸剤が残存したもの
で、鋼中の不純物成分として含まれるＮと結合して結晶
粒の成長を抑えて鋼の遷移温度を低下させ、低温靭性を
改善する。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると介
在物を増加して鋼の性質を脆化するため、０．００５〜
０．１％とした。
で、鋼中の不純物成分として含まれるＮと結合して結晶
粒の成長を抑えて鋼の遷移温度を低下させ、低温靭性を
改善する。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎると介
在物を増加して鋼の性質を脆化するため、０．００５〜
０．１％とした。
【００１５】Ｂは、焼入性を著しく向上せしめて強度を
高める。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎても効果
は変わらず、靭性や熱間加工性を劣化させるので０．０
００３〜０．００３％とした。
高める。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎても効果
は変わらず、靭性や熱間加工性を劣化させるので０．０
００３〜０．００３％とした。
【００１６】Ｎｂは、Ａｌと同様γ粒粗大化温度が著し
く低下させ、γ粒の成長粗大化を抑制する重要な元素で
ある。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎてもその効
果が飽和し、しかも非常に効果であるため０．００５〜
０．１％とした。
く低下させ、γ粒の成長粗大化を抑制する重要な元素で
ある。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎてもその効
果が飽和し、しかも非常に効果であるため０．００５〜
０．１％とした。
【００１７】Ｔｉ、Ｎは、本発明の出発鋼の成分の中で
最も重要な元素である。Ｔｉ添加量は少ないとＢの焼入
れ性を低下させるが、多いと再加熱時のγ粒成長抑制に
働くＡｌＮ、Ｎｂ（ＣＮ）の析出を少なくし、しかも粗
大なＴｉ析出物の影響で靭性が低下する。よってＴｉ量
は、焼入性確保の点から、０．００５％以上かつΔＴｉ
≧−０．００５％、上限は結晶粒度と靭性を考慮して
０．０２０％とした。
最も重要な元素である。Ｔｉ添加量は少ないとＢの焼入
れ性を低下させるが、多いと再加熱時のγ粒成長抑制に
働くＡｌＮ、Ｎｂ（ＣＮ）の析出を少なくし、しかも粗
大なＴｉ析出物の影響で靭性が低下する。よってＴｉ量
は、焼入性確保の点から、０．００５％以上かつΔＴｉ
≧−０．００５％、上限は結晶粒度と靭性を考慮して
０．０２０％とした。
【００１８】Ｎは、ＡｌＮ、Ｎｂ（ＣＮ）の析出のため
必要であるが、多過ぎるとＢの焼入れを確保するため多
くのＴｉ添加が必要となり、細粒化および靭性を阻害す
るため、０．００３０〜０．００５０％とした。
必要であるが、多過ぎるとＢの焼入れを確保するため多
くのＴｉ添加が必要となり、細粒化および靭性を阻害す
るため、０．００３０〜０．００５０％とした。
【００１９】このΔＴｉは、ΔＴｉ（％）＝Ｔｉ含有量
（％）−３．４Ｎ含有量（％）で定義されるもので、理
論的にＮをＴｉＮとして析出させた後のフリーＴｉ量で
ある。Ｎの係数３．４はＴｉとＮの原子量の比である。
（％）−３．４Ｎ含有量（％）で定義されるもので、理
論的にＮをＴｉＮとして析出させた後のフリーＴｉ量で
ある。Ｎの係数３．４はＴｉとＮの原子量の比である。
【００２０】上記した基本成分組成の鋼に、Ｍｏ、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｖを選択的に添加することにより、鋼の強度
を高めることができる。少な過ぎるとその効果がなく、
多過ぎてもその効果が飽和し、しかも非常に高価である
ため、それぞれ０．００５〜０．４％、０．０１〜０．
４％、０．１〜２．０％、０．０１〜０．１％とした。
ｒ、Ｎｉ、Ｖを選択的に添加することにより、鋼の強度
を高めることができる。少な過ぎるとその効果がなく、
多過ぎてもその効果が飽和し、しかも非常に高価である
ため、それぞれ０．００５〜０．４％、０．０１〜０．
４％、０．１〜２．０％、０．０１〜０．１％とした。
【００２１】さらに、上記基本成分あるいは上記選択成
分と共に、希土類元素、Ｃａ、Ｃｏ、Ｃｕを選択的に添
加することにより、鋼の耐ＳＳＣ性を改善することがで
きる。希土類元素、Ｃａは、鋼中に含まれる介在物の形
態を球状化させて無害化する効果を有している。少な過
ぎるとその効果がなく、多過ぎると介在物が増加して耐
ＳＳＣ性を低下させるので、それぞれ０．００１〜０．
００５％、０．００１〜０．０２％とした。Ｃｏ、Ｃｕ
は、鋼中への水素侵入抑制効果があり、耐ＳＳＣ性に有
効に働く。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎてもそ
の効果が飽和するため、それぞれ０．０５〜０．５％、
０．１〜０．５％とした。
分と共に、希土類元素、Ｃａ、Ｃｏ、Ｃｕを選択的に添
加することにより、鋼の耐ＳＳＣ性を改善することがで
きる。希土類元素、Ｃａは、鋼中に含まれる介在物の形
態を球状化させて無害化する効果を有している。少な過
ぎるとその効果がなく、多過ぎると介在物が増加して耐
ＳＳＣ性を低下させるので、それぞれ０．００１〜０．
００５％、０．００１〜０．０２％とした。Ｃｏ、Ｃｕ
は、鋼中への水素侵入抑制効果があり、耐ＳＳＣ性に有
効に働く。少な過ぎるとその効果がなく、多過ぎてもそ
の効果が飽和するため、それぞれ０．０５〜０．５％、
０．１〜０．５％とした。
【００２２】次に熱間押込連続圧延の最終過程の圧延条
件について説明する。上記成分組成の鋼は、転炉、電気
炉等の溶解炉であるいはさらに真空脱ガス処理を経て溶
製され、連続鋳造法または造塊分離法で鋼片を製造す
る。鋼片は、直ちにあるいは一旦冷却されたあと１２０
０℃以上の温度に加熱後熱間シームレス圧延後焼入れ−
焼戻しする。焼入れ温度は、特に指定しないがγ粒の細
粒化のため１０００℃以下が望ましい。焼戻し温度も特
に指定しないが、靭性を安定させるため５００℃以上Ａ
ｃ1 以下が望ましい。
件について説明する。上記成分組成の鋼は、転炉、電気
炉等の溶解炉であるいはさらに真空脱ガス処理を経て溶
製され、連続鋳造法または造塊分離法で鋼片を製造す
る。鋼片は、直ちにあるいは一旦冷却されたあと１２０
０℃以上の温度に加熱後熱間シームレス圧延後焼入れ−
焼戻しする。焼入れ温度は、特に指定しないがγ粒の細
粒化のため１０００℃以下が望ましい。焼戻し温度も特
に指定しないが、靭性を安定させるため５００℃以上Ａ
ｃ1 以下が望ましい。
【００２３】鋼片は、直ちにあるいは一旦冷却された
後、１２００℃以上の温度に加熱する。加熱温度は、熱
間穿孔連続圧延の前にほとんどのＣ、Ｃｒ、Ｖ、Ｎｂ等
を固溶させておくため十分高くしておかなければならな
い。この温度は本発明出発鋼の成分範囲であれば１２０
０℃以上ですべて固溶し、また熱間成形能率上何ら支障
を生じないので、１２００℃以上とした。
後、１２００℃以上の温度に加熱する。加熱温度は、熱
間穿孔連続圧延の前にほとんどのＣ、Ｃｒ、Ｖ、Ｎｂ等
を固溶させておくため十分高くしておかなければならな
い。この温度は本発明出発鋼の成分範囲であれば１２０
０℃以上ですべて固溶し、また熱間成形能率上何ら支障
を生じないので、１２００℃以上とした。
【００２４】穿孔、熱間連続圧延を施し、１１５０℃〜
Ａｒ1 点の温度まで降下した鋼板を該温度より高いＡｃ
3 点〜１０００℃に加熱する。この加熱温度は低すぎる
と最終仕上げ圧延での寸法精度の確保あるいは十分な焼
入れ温度確保に支障をきたすのでＡｃ3 点以上とした。
また、高すぎるとγ粒の粗大化や酸化スケール発生のた
め表面品位が低下するので１０００℃とした。再加熱後
の該素管はＡｒ3 点＋５０℃以上の熱間仕上げ圧延を施
し、仕上げ加工後Ａｒ3 点以上の温度から急冷する焼入
れ処理を施し、続いてＡｃ1 点以下の温度に加熱して冷
却する焼戻し処理を施す。焼入れ温度は特に指定しない
が安定した強度、靭性を得るためＡｒ3点以上が望まし
い。焼戻し温度は特に指定しないが靭性を安定させるた
め５００℃以上Ａｃ1 点以下が望ましい。
Ａｒ1 点の温度まで降下した鋼板を該温度より高いＡｃ
3 点〜１０００℃に加熱する。この加熱温度は低すぎる
と最終仕上げ圧延での寸法精度の確保あるいは十分な焼
入れ温度確保に支障をきたすのでＡｃ3 点以上とした。
また、高すぎるとγ粒の粗大化や酸化スケール発生のた
め表面品位が低下するので１０００℃とした。再加熱後
の該素管はＡｒ3 点＋５０℃以上の熱間仕上げ圧延を施
し、仕上げ加工後Ａｒ3 点以上の温度から急冷する焼入
れ処理を施し、続いてＡｃ1 点以下の温度に加熱して冷
却する焼戻し処理を施す。焼入れ温度は特に指定しない
が安定した強度、靭性を得るためＡｒ3点以上が望まし
い。焼戻し温度は特に指定しないが靭性を安定させるた
め５００℃以上Ａｃ1 点以下が望ましい。
【００２５】
［実施例１］表１に、本発明法により得られたシームレ
ス鋼管と従来法によるシームレス鋼管について、γ粒度
と靭性を比較して示す。すなわち表１に示す成分の鋼
を、転炉で溶製し、連続鋳造で鋼片とし、この鋼片を熱
間圧延して内厚３０mmのシームレス鋼管とし、これにさ
らに焼入れ−焼戻し処理を施した。焼入れ温度は９００
℃、焼戻し温度は６００℃であった。肉厚３０mmであ
る。本発明によって製造された鋼管は、従来法による鋼
管に比べて、γ粒径が微細であり、高靭性であることが
わかる。
ス鋼管と従来法によるシームレス鋼管について、γ粒度
と靭性を比較して示す。すなわち表１に示す成分の鋼
を、転炉で溶製し、連続鋳造で鋼片とし、この鋼片を熱
間圧延して内厚３０mmのシームレス鋼管とし、これにさ
らに焼入れ−焼戻し処理を施した。焼入れ温度は９００
℃、焼戻し温度は６００℃であった。肉厚３０mmであ
る。本発明によって製造された鋼管は、従来法による鋼
管に比べて、γ粒径が微細であり、高靭性であることが
わかる。
【００２６】
【表１】 ［実施例２］表２に示す成分の溶鋼を連続鋳造で鋳造
し、鋼片として１２００℃に加熱後、穿孔熱間圧延を施
し、さらにこの鋼管を９５０℃の温度に再加熱してから
内厚３０mmに熱間仕上げ圧延をし、圧延後９００℃の温
度から直接水槽中に浸漬して焼入れ処理し、その後６０
０℃の温度で焼戻しを施した。得られた鋼管のγ粒度と
靭性（シャルピー衝撃試験値）を示す。本発明によって
製造された鋼管は、従来法による鋼管に比べて、γ粒径
が微細であり、高靭性であることがわかる。
し、鋼片として１２００℃に加熱後、穿孔熱間圧延を施
し、さらにこの鋼管を９５０℃の温度に再加熱してから
内厚３０mmに熱間仕上げ圧延をし、圧延後９００℃の温
度から直接水槽中に浸漬して焼入れ処理し、その後６０
０℃の温度で焼戻しを施した。得られた鋼管のγ粒度と
靭性（シャルピー衝撃試験値）を示す。本発明によって
製造された鋼管は、従来法による鋼管に比べて、γ粒径
が微細であり、高靭性であることがわかる。
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】本発明の製造法によるシームレス鋼管
は、従来法による鋼管よりもγ粒径が微細であり、靭性
も高い。したがって、より低温での安定した靭性を要求
する用途にも用いることができる。
は、従来法による鋼管よりもγ粒径が微細であり、靭性
も高い。したがって、より低温での安定した靭性を要求
する用途にも用いることができる。
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．７５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、 Ｎ ：０．００３０〜０．００５０％を含有し、かつΔ
Ｔｉ≧−０．００５％であり、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなる鋼片を出発材として、熱間成形圧延後
焼き入れ−焼戻しすることを特徴とする低温用シームレ
ス鋼管の製造法。ただし、ΔＴｉ（％）＝Ｔｉ含有量
（％）−３．４Ｎ含有量（％） - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．７５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、 Ｎ ：０．００３０〜０．００５０％を含有し、かつΔ
Ｔｉ≧−０．００５％であり残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる鋼片を出発材として、１２００℃以上に
加熱後、穿孔、熱間連続圧延を施し、１１５０℃〜Ａｒ
1 点の温度まで降下した仕上げ鋼管を該温度より高いＡ
ｃ3 点〜１０００℃に加熱し、仕上げ温度がＡｒ3 点＋
５０℃以上の熱間圧延仕上げ後Ａｒ3 点以上の温度から
急冷する焼入処理を施し、続いてＡｃ1 以下の温度に加
熱して冷却する焼戻し処理を施すことを特徴とする低温
用シームレス鋼管の製造法。ただし、ΔＴｉ（％）＝Ｔ
ｉ含有量（％）−３．４Ｎ含有量（％） - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．７５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、 Ｎ ：０．００３０〜０．００５０％を含有し、かつΔ
Ｔｉ≧−０．００５％であり、さらに、 Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ｃｒ：０．１〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％、 Ｖ ：０．０１〜０．１％の１種または２種以上を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を出
発材とした、請求項１又は２に記載の低温用シームレス
鋼管の製造法。ただし、ΔＴｉ（％）＝Ｔｉ含有量
（％）−３．４Ｎ含有量（％） - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．７５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、 Ｎ ：０．００３０〜０．００５０％を含有し、かつΔ
Ｔｉ≧−０．００５％であり、さらに、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、 Ｃｕ：０．１〜０．５％の１種または２種以上を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を出
発材とした、請求項１又は２に記載の低温用シームレス
鋼管の製造法。ただし、ΔＴｉ（％）＝Ｔｉ含有量
（％）−３．４Ｎ含有量（％） - 【請求項５】 重量％で、 Ｃ ：０．０５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．７５〜２．５％、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、 Ｎ ：０．００３０〜０．００５０％を含有し、かつΔ
Ｔｉ≧−０．００５％であり、さらに、 Ｍｏ：０．０５〜０．４％、 Ｃｒ：０．１〜１．５％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％、 Ｖ ：０．０１〜０．１％の１種または２種以上と、 希土類元素：０．００１〜０．０５％、 Ｃａ：０．００１〜０．０２％、 Ｃｏ：０．０５〜０．５％、 Ｃｕ：０．１〜０．５％の１種または２種以上とを含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を出
発材とした、請求項１又は２に記載の低温用シームレス
鋼管の製造法。ただし、ΔＴｉ（％）＝Ｔｉ含有量
（％）−３．４Ｎ含有量（％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7168699A JPH0920961A (ja) | 1995-07-04 | 1995-07-04 | 低温用シームレス鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7168699A JPH0920961A (ja) | 1995-07-04 | 1995-07-04 | 低温用シームレス鋼管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0920961A true JPH0920961A (ja) | 1997-01-21 |
Family
ID=15872826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7168699A Withdrawn JPH0920961A (ja) | 1995-07-04 | 1995-07-04 | 低温用シームレス鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0920961A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000047790A1 (de) * | 1999-02-13 | 2000-08-17 | Evobus Gmbh | Rohr sowie verwendung des rohres |
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| CN104694846A (zh) * | 2015-04-08 | 2015-06-10 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 一种低温无缝钢管及其生产方法 |
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| JP2017525844A (ja) * | 2014-06-30 | 2017-09-07 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 超高強度・超高靱性油井管およびその製造方法 |
| EP3626841A1 (en) * | 2018-09-20 | 2020-03-25 | Vallourec Tubes France | High strength micro alloyed steel seamless pipe for sour service and high toughness applications |
| CN114086056A (zh) * | 2021-10-21 | 2022-02-25 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种含稀土低温工况用承重车桥专用无缝钢管及其制造方法 |
-
1995
- 1995-07-04 JP JP7168699A patent/JPH0920961A/ja not_active Withdrawn
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