JPH09196480A - 冷凍装置用液冷却器 - Google Patents
冷凍装置用液冷却器Info
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- JPH09196480A JPH09196480A JP8003592A JP359296A JPH09196480A JP H09196480 A JPH09196480 A JP H09196480A JP 8003592 A JP8003592 A JP 8003592A JP 359296 A JP359296 A JP 359296A JP H09196480 A JPH09196480 A JP H09196480A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/13—Economisers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
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- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】現状冷媒Ｒ２２に対しＲ４０４Ａ，Ｒ５０７は
同一配管径及び配管長において圧力損失で約２倍，圧力
損失による液の飽和温度降下がＲ２２に対し１.７〜1.8
倍であり、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７は、過冷却度を取り難
く、かつ液配管での飽和温度降下度が大のため液配管中
でフラッシュガスが発生し易い。 【解決手段】凝縮器で凝縮した冷媒液を更に冷却して所
要の液過冷却度を取る。すなわち、冷媒液配管にバイパ
ス回路を設け冷媒液を減圧する。又は低温の圧縮機吸込
ガスで冷媒液を冷却する。冷媒液の冷却のために液冷却
器を設けて過冷却度を十分に取れるようにした。
同一配管径及び配管長において圧力損失で約２倍，圧力
損失による液の飽和温度降下がＲ２２に対し１.７〜1.8
倍であり、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７は、過冷却度を取り難
く、かつ液配管での飽和温度降下度が大のため液配管中
でフラッシュガスが発生し易い。 【解決手段】凝縮器で凝縮した冷媒液を更に冷却して所
要の液過冷却度を取る。すなわち、冷媒液配管にバイパ
ス回路を設け冷媒液を減圧する。又は低温の圧縮機吸込
ガスで冷媒液を冷却する。冷媒液の冷却のために液冷却
器を設けて過冷却度を十分に取れるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は冷凍装置用液冷却器
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷凍装置に使用されてきた特定フ
ロン（ＣＦＣ系冷媒）は、１９９６年年初より生産全廃
となる、指定フロン（ＨＣＦＣ系冷媒）は１９９６年よ
り生産の総量規制開始となり、それらの代替として安全
性，性能等の面からＨＦＣ系冷媒が注目されているが、
その中でも、冷凍装置用冷媒は、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７
の二種が有力となっている。
ロン（ＣＦＣ系冷媒）は、１９９６年年初より生産全廃
となる、指定フロン（ＨＣＦＣ系冷媒）は１９９６年よ
り生産の総量規制開始となり、それらの代替として安全
性，性能等の面からＨＦＣ系冷媒が注目されているが、
その中でも、冷凍装置用冷媒は、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７
の二種が有力となっている。
【０００３】空冷式冷凍装置では、特に冷媒液を冷却す
る機構を備えていないか又は必要に応じて空冷凝縮器に
空冷液冷却器を付加し、空冷凝縮器で凝縮した冷媒液
を、空冷液冷却器に送入し、冷媒液を、周囲空気で冷却
することによって冷媒液を過冷却していた。
る機構を備えていないか又は必要に応じて空冷凝縮器に
空冷液冷却器を付加し、空冷凝縮器で凝縮した冷媒液
を、空冷液冷却器に送入し、冷媒液を、周囲空気で冷却
することによって冷媒液を過冷却していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】これまで冷凍装置に使
われてきた特定フロン(ＣＦＣ)，指定フロン(ＨＣＦＣ)
の代替えとなり得る冷媒が、確定されていなかったた
め、代替冷媒の研究開発が進められる一方で、１９９６
年年初より生産全廃となる特定フロン（ＣＦＣ）は、指
定フロン（ＨＣＦＣ）等への転換が図られてきた。
われてきた特定フロン(ＣＦＣ)，指定フロン(ＨＣＦＣ)
の代替えとなり得る冷媒が、確定されていなかったた
め、代替冷媒の研究開発が進められる一方で、１９９６
年年初より生産全廃となる特定フロン（ＣＦＣ）は、指
定フロン（ＨＣＦＣ）等への転換が図られてきた。
【０００５】既にその転換の技術は確立しており、各冷
凍機メーカからＨＣＦＣ他用冷凍装置が発売されてい
る。
凍機メーカからＨＣＦＣ他用冷凍装置が発売されてい
る。
【０００６】しかし、指定フロン（ＨＣＦＣ）は、１９
９６年より総量規制が始まるため、代替冷媒への転換を
進めなければならず、冷凍装置用代指冷媒は、安全性，
性能等の面からＨＦＣ系冷媒のＲ４０４Ａ，Ｒ５０７の
二種が、現在のところ有力となっている。
９６年より総量規制が始まるため、代替冷媒への転換を
進めなければならず、冷凍装置用代指冷媒は、安全性，
性能等の面からＨＦＣ系冷媒のＲ４０４Ａ，Ｒ５０７の
二種が、現在のところ有力となっている。
【０００７】Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７両冷媒と、現在最も
一般的に使用されているＨＣＦＣ系冷媒のＲ２２とを種
々比較すると下記の通りである。
一般的に使用されているＨＣＦＣ系冷媒のＲ２２とを種
々比較すると下記の通りである。
【０００８】 圧縮機排除容積を一定として、同一の
環論冷凍サイクルにて、冷媒循環量を比較すると、Ｒ２
２に対し、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７の方が大である。
環論冷凍サイクルにて、冷媒循環量を比較すると、Ｒ２
２に対し、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７の方が大である。
【０００９】 各々の液の比熱は、Ｒ２２に対し、Ｒ
４０４Ａ，Ｒ５０７の方が大である。
４０４Ａ，Ｒ５０７の方が大である。
【００１０】例として、蒸発温度−５℃，凝縮温度４８
℃，圧縮機吸込ガス温度０℃，減圧装置入口液の過冷却
度０deg の場合、冷媒循環量は、Ｒ２２に対し、Ｒ４０
４Ａは約１.４倍、Ｒ５０７は約１.５倍、また、液の比
熱はＲ２２に対し、Ｒ404Ａ,Ｒ５０７とも約１.３ 倍で
ある。更に、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７はＲ２２に対し液の
密度，粘度は小であるが、冷媒循環量大のため、液配管
における圧力損失が、大であり、同一配管径路では、圧
力損失がＲ２２に対しＲ４０４Ａ，Ｒ５０７とも約２
倍、圧力損失による液の飽和温度降下度がＲ２２に対し
Ｒ４０４Ａは約１.７倍、Ｒ５０７は約１.８倍となる。
℃，圧縮機吸込ガス温度０℃，減圧装置入口液の過冷却
度０deg の場合、冷媒循環量は、Ｒ２２に対し、Ｒ４０
４Ａは約１.４倍、Ｒ５０７は約１.５倍、また、液の比
熱はＲ２２に対し、Ｒ404Ａ,Ｒ５０７とも約１.３ 倍で
ある。更に、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７はＲ２２に対し液の
密度，粘度は小であるが、冷媒循環量大のため、液配管
における圧力損失が、大であり、同一配管径路では、圧
力損失がＲ２２に対しＲ４０４Ａ，Ｒ５０７とも約２
倍、圧力損失による液の飽和温度降下度がＲ２２に対し
Ｒ４０４Ａは約１.７倍、Ｒ５０７は約１.８倍となる。
【００１１】これらのことから、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７
は、過冷却度を取り難く、かつ、液配管での飽和温度降
下度が大のため、液配管中でフラッシュガスが発生し易
い冷媒であると言え、これは、蒸発温度が、比較的高い
領域で顕著である。冷凍装置においてフラッシュガスの
発生を防止することは、必須であり、そのために液配管
の圧力損失の低減を図ることだけでなく凝縮器にて凝縮
した冷媒液を更に冷却して、所要の液過冷却度を得るこ
とが重要である。
は、過冷却度を取り難く、かつ、液配管での飽和温度降
下度が大のため、液配管中でフラッシュガスが発生し易
い冷媒であると言え、これは、蒸発温度が、比較的高い
領域で顕著である。冷凍装置においてフラッシュガスの
発生を防止することは、必須であり、そのために液配管
の圧力損失の低減を図ることだけでなく凝縮器にて凝縮
した冷媒液を更に冷却して、所要の液過冷却度を得るこ
とが重要である。
【００１２】空冷式冷凍装置において、空冷凝縮器に空
冷液冷却器を付加する方法等あるが、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５
０７は、液の過冷却度を取り難いので凝縮器出口の液は
過冷却度が小さく、運転条件によっては殆どゼロであ
る。従って凝縮器出口の液を液冷却器に送入した場合、
液中に少量ではあっても気泡が混じることや、わずかな
圧力損失のために、気泡が生じることとなり、液過冷却
が阻害される。凝縮器出口の液を一旦、レシーバタンク
に溜めて、これを液冷却器に送付した場合、液中に気泡
が混じることは防止できても、配管経路が長く、かつ、
複雑になるといった欠点でけでなく圧力損失が増大する
ため気泡が生じ、液過冷却が阻害されることにもなる。
冷液冷却器を付加する方法等あるが、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５
０７は、液の過冷却度を取り難いので凝縮器出口の液は
過冷却度が小さく、運転条件によっては殆どゼロであ
る。従って凝縮器出口の液を液冷却器に送入した場合、
液中に少量ではあっても気泡が混じることや、わずかな
圧力損失のために、気泡が生じることとなり、液過冷却
が阻害される。凝縮器出口の液を一旦、レシーバタンク
に溜めて、これを液冷却器に送付した場合、液中に気泡
が混じることは防止できても、配管経路が長く、かつ、
複雑になるといった欠点でけでなく圧力損失が増大する
ため気泡が生じ、液過冷却が阻害されることにもなる。
【００１３】また、夏季は周囲空気温度が高く、冷媒液
との温度差が小さくなることや、フィン材外表面の汚
れ、据付場所によっては直射日光が当る懸念がある等種
々の要因のために、所期の液過冷却度を得られないこと
が考えられ、これらの要因と関係なく、確実に所要の液
過冷却度を得ることが必要である。
との温度差が小さくなることや、フィン材外表面の汚
れ、据付場所によっては直射日光が当る懸念がある等種
々の要因のために、所期の液過冷却度を得られないこと
が考えられ、これらの要因と関係なく、確実に所要の液
過冷却度を得ることが必要である。
【００１４】
【課題を解決するための手段】所期の冷媒液の過冷却度
を得るために、冷媒液を周囲空気で冷却するのは、両者
の熱交換の効率を低下させる種々の要因がある。
を得るために、冷媒液を周囲空気で冷却するのは、両者
の熱交換の効率を低下させる種々の要因がある。
【００１５】そこで本発明はそれに代る確実な方法とし
て、冷媒液配管にバイパス回路を設け全冷媒循環量のう
ち一部の高圧の冷媒液を減圧してそれを蒸発させ、その
蒸発潜熱で冷媒液を冷却する、又は、低温の圧縮機吸込
ガスで冷媒液を冷却するものであり、冷媒液の冷却のた
めに液冷却器を設ける。
て、冷媒液配管にバイパス回路を設け全冷媒循環量のう
ち一部の高圧の冷媒液を減圧してそれを蒸発させ、その
蒸発潜熱で冷媒液を冷却する、又は、低温の圧縮機吸込
ガスで冷媒液を冷却するものであり、冷媒液の冷却のた
めに液冷却器を設ける。
【００１６】液冷却器は、二重管式のもの又は、レシー
バタンクの下部に配管を設けてレシーバタンクを兼ねた
液冷却器としたものである。
バタンクの下部に配管を設けてレシーバタンクを兼ねた
液冷却器としたものである。
【００１７】二重管式のものは、一方にバイパス回路を
循環する冷媒又は低温の圧縮機吸込ガスを通し、他方に
冷媒液を通して、冷媒液を冷却する。
循環する冷媒又は低温の圧縮機吸込ガスを通し、他方に
冷媒液を通して、冷媒液を冷却する。
【００１８】レシーバタンクを兼ねたものは、レシーバ
タンク内下部に設けた配管内に、バイパス回路を循環す
る冷媒又は低温の圧縮機吸込ガスを通し、レシーバタン
ク内下部に滞留している冷媒液を冷却する。
タンク内下部に設けた配管内に、バイパス回路を循環す
る冷媒又は低温の圧縮機吸込ガスを通し、レシーバタン
ク内下部に滞留している冷媒液を冷却する。
【００１９】
【発明の実施の形態】液バイパス回路を設ける方法で
は、通常冷凍装置に備えられているレシーバタンクから
流出する高圧の冷媒液の一部を液バイパス回路に送入
し、これを所定の圧力まで減圧した後液冷却器内で蒸発
させて、この蒸発潜熱に相当する熱量を中温の冷媒液か
ら顕熱として熱交換させることにより、液過冷却度を取
りにくい、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７でも所期の液過冷却度
を得る。
は、通常冷凍装置に備えられているレシーバタンクから
流出する高圧の冷媒液の一部を液バイパス回路に送入
し、これを所定の圧力まで減圧した後液冷却器内で蒸発
させて、この蒸発潜熱に相当する熱量を中温の冷媒液か
ら顕熱として熱交換させることにより、液過冷却度を取
りにくい、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７でも所期の液過冷却度
を得る。
【００２０】尚、液バイパス回路を循環する冷媒は、液
冷却器で蒸発した後、蒸発器出口冷媒ガスとともに圧縮
機に吸入されて冷凍サイクル内を循環する。また、本発
明による液冷却が必要となるのは、概ね蒸発温度が−１
５℃以上の蒸発温度領域であるので、これを温度スイッ
チ又は、圧力スイッチ等により検知し、液バイパス回路
中に設けた電磁弁を開閉して制御する。
冷却器で蒸発した後、蒸発器出口冷媒ガスとともに圧縮
機に吸入されて冷凍サイクル内を循環する。また、本発
明による液冷却が必要となるのは、概ね蒸発温度が−１
５℃以上の蒸発温度領域であるので、これを温度スイッ
チ又は、圧力スイッチ等により検知し、液バイパス回路
中に設けた電磁弁を開閉して制御する。
【００２１】低温の圧縮機吸込ガスを利用する方法で
は、低温の圧縮機吸込ガスを液冷却器に送入し、中温の
冷媒液と熱交換して、液過冷却度を取りにくいＲ４０４
Ａ，Ｒ５０７でも所期の液過冷却度を得る。
は、低温の圧縮機吸込ガスを液冷却器に送入し、中温の
冷媒液と熱交換して、液過冷却度を取りにくいＲ４０４
Ａ，Ｒ５０７でも所期の液過冷却度を得る。
【００２２】この際、圧縮機吸込ガスが過熱されるが、
吸込ガスが完全に乾き状態でない場合はこれを解消する
ことができ、また同一条件で吸込ガス過熱度だけを変え
た場合、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７は過熱度が大の方が冷凍
能力も大となるといった長所もある。また圧縮機吐出ガ
ス温度の制御に関しては、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７は、Ｒ
２２に比し、圧縮機吐出ガス温度は低くなる特性がある
のに加えて、従来からの液インジェクション制御を利用
すれば吐出ガス温度過昇に関して懸念は無い。
吸込ガスが完全に乾き状態でない場合はこれを解消する
ことができ、また同一条件で吸込ガス過熱度だけを変え
た場合、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７は過熱度が大の方が冷凍
能力も大となるといった長所もある。また圧縮機吐出ガ
ス温度の制御に関しては、Ｒ４０４Ａ，Ｒ５０７は、Ｒ
２２に比し、圧縮機吐出ガス温度は低くなる特性がある
のに加えて、従来からの液インジェクション制御を利用
すれば吐出ガス温度過昇に関して懸念は無い。
【００２３】図１ないし図４に本発明による実施例の冷
凍サイクル系統図を示す。
凍サイクル系統図を示す。
【００２４】図１において、液冷却器３はレシーバタン
ク４を兼ねており、その内部には、冷媒液が滞留してい
る。また液冷却器３内の下部には冷却管７が設けてあ
り、通常は滞留している冷媒液に浸っている。低温の圧
縮器吸込ガスが冷却管７の中を通過する時に、液冷却器
３内に滞留している液と熱交換し、液を過冷却する。
ク４を兼ねており、その内部には、冷媒液が滞留してい
る。また液冷却器３内の下部には冷却管７が設けてあ
り、通常は滞留している冷媒液に浸っている。低温の圧
縮器吸込ガスが冷却管７の中を通過する時に、液冷却器
３内に滞留している液と熱交換し、液を過冷却する。
【００２５】図２において、レシーバタンク４から流出
する液と低温の圧縮機吸込ガスとが液冷却器８で熱交換
し、液を過冷却する。
する液と低温の圧縮機吸込ガスとが液冷却器８で熱交換
し、液を過冷却する。
【００２６】図３において、液冷却器３はレシーバタン
クを兼ねており、その内部には、冷媒液が滞留してい
る。また液冷却器３内の下部には、冷却管７が設けてあ
り、通常は滞留している冷媒液に浸っている。
クを兼ねており、その内部には、冷媒液が滞留してい
る。また液冷却器３内の下部には、冷却管７が設けてあ
り、通常は滞留している冷媒液に浸っている。
【００２７】液冷却器３から流出する冷媒液の一部は、
液バイパス配管９を循環し、電磁弁１０，減圧装置１１
を経て冷却管７内で蒸発する。その蒸発潜熱で、液冷却
器３内の冷媒液を冷却し、液を過冷却する。
液バイパス配管９を循環し、電磁弁１０，減圧装置１１
を経て冷却管７内で蒸発する。その蒸発潜熱で、液冷却
器３内の冷媒液を冷却し、液を過冷却する。
【００２８】図４において、レシーバタンク４から流出
する冷媒液の一部は、液バイパス配管９を循環し、電磁
弁１０，減圧装置１１を経て、液冷却器８にて、蒸発
し、その蒸発潜熱で冷媒液を冷却し、液を過冷却する。
尚、図３，図４において、蒸発器６の出口に設けた圧力
スイッチ１２又は温度スイッチ１３で、蒸発器出口ガス
の圧力又は温度を検知し、蒸発温度が概ね−１５℃以上
に相当する領域で電磁弁１０を開き、それ以下の蒸発温
度領域で電磁弁１０を閉じる。
する冷媒液の一部は、液バイパス配管９を循環し、電磁
弁１０，減圧装置１１を経て、液冷却器８にて、蒸発
し、その蒸発潜熱で冷媒液を冷却し、液を過冷却する。
尚、図３，図４において、蒸発器６の出口に設けた圧力
スイッチ１２又は温度スイッチ１３で、蒸発器出口ガス
の圧力又は温度を検知し、蒸発温度が概ね−１５℃以上
に相当する領域で電磁弁１０を開き、それ以下の蒸発温
度領域で電磁弁１０を閉じる。
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば、冷媒液の所要の過冷却
度を安定して、かつ確実に取ることができるので、概ね
−１５℃以上の蒸発温度領域での液配管中のフラッシュ
ガスの発生といった問題を解決し、安定した運転状態が
得られる。また、冷凍能力，成績係数に関しては、理論
冷凍サイクルにおいて、凝縮温度４５℃，蒸発温度−５
℃，圧縮機吸込ガス温度０℃で液過冷却度０deg である
ものを、液バイパスによる方法によって液過冷却度を３
deg とした場合、液バイパス量は全冷媒循環量の６％
で、冷凍能力，成績係数ともに液バイパス無に対して９
９.７％ となる。一方、同条件下で、圧縮機吸込ガスを
利用した場合、冷凍能力，成績係数は、圧縮機吸込ガス
を利用しない場合に対して１０３％，１０２％となり、
運転状態の安定化のみでなく、冷凍能力，成績係数の向
上をも図ることができる。
度を安定して、かつ確実に取ることができるので、概ね
−１５℃以上の蒸発温度領域での液配管中のフラッシュ
ガスの発生といった問題を解決し、安定した運転状態が
得られる。また、冷凍能力，成績係数に関しては、理論
冷凍サイクルにおいて、凝縮温度４５℃，蒸発温度−５
℃，圧縮機吸込ガス温度０℃で液過冷却度０deg である
ものを、液バイパスによる方法によって液過冷却度を３
deg とした場合、液バイパス量は全冷媒循環量の６％
で、冷凍能力，成績係数ともに液バイパス無に対して９
９.７％ となる。一方、同条件下で、圧縮機吸込ガスを
利用した場合、冷凍能力，成績係数は、圧縮機吸込ガス
を利用しない場合に対して１０３％，１０２％となり、
運転状態の安定化のみでなく、冷凍能力，成績係数の向
上をも図ることができる。
【図１】圧縮機吸込ガスを利用して冷媒液を過冷却し液
冷却器がレシーバタンクを兼ねる場合の冷凍サイクル系
統図。
冷却器がレシーバタンクを兼ねる場合の冷凍サイクル系
統図。
【図２】図１のレシーバタンクと別途、液冷却器を設け
る場合の系統図。
る場合の系統図。
【図３】液冷媒の一部をバイパスして蒸発させ、その蒸
発潜熱を利用して冷媒液を過冷却し、液冷却器がレシー
バタンクを兼ねる場合の冷凍サイクル系統図。
発潜熱を利用して冷媒液を過冷却し、液冷却器がレシー
バタンクを兼ねる場合の冷凍サイクル系統図。
【図４】図３のレシーバタンクと別途、液冷却器を設け
る場合の系統図。
る場合の系統図。
１…圧縮機、２…凝縮機、３，８…液冷却器、４…レシ
ーバタンク、５…膨張弁、６…蒸発器、７…冷却管、
９，１０…電磁弁、１１…減圧装置、１２…圧力スイッ
チ、１３…温度スイッチ、１４…アキュムレータ。
ーバタンク、５…膨張弁、６…蒸発器、７…冷却管、
９，１０…電磁弁、１１…減圧装置、１２…圧力スイッ
チ、１３…温度スイッチ、１４…アキュムレータ。
Claims (1)
- 【請求項１】冷媒にＨＦＣ系のＲ４０４Ａ，Ｒ５０７を
使用した冷凍装置において、液冷媒を適度に過冷却し
て、液配管中のフラッシュガス発生を防止し、冷凍能力
の低下を抑え、かつ、運転状態を安定に保つための液冷
却器を備えたことを特徴とする冷凍装置用液冷却器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8003592A JPH09196480A (ja) | 1996-01-12 | 1996-01-12 | 冷凍装置用液冷却器 |
| US08/915,512 US5965290A (en) | 1996-01-12 | 1997-08-13 | Non-aqueous electrolyte cell |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8003592A JPH09196480A (ja) | 1996-01-12 | 1996-01-12 | 冷凍装置用液冷却器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09196480A true JPH09196480A (ja) | 1997-07-31 |
Family
ID=11561746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8003592A Pending JPH09196480A (ja) | 1996-01-12 | 1996-01-12 | 冷凍装置用液冷却器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09196480A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1054616A (ja) * | 1996-08-14 | 1998-02-24 | Daikin Ind Ltd | 空気調和機 |
| JP2000193328A (ja) * | 1998-12-25 | 2000-07-14 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍装置 |
| JP2001355924A (ja) * | 2001-06-25 | 2001-12-26 | Daikin Ind Ltd | 空気調和機 |
| KR100364534B1 (ko) * | 1999-10-27 | 2002-12-16 | 엘지전자 주식회사 | 멀티형 공기조화기 |
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