JPH09195985A - 多相流体のポンプ給送又は圧縮のためのタンデム式の羽根を有する装置 - Google Patents
多相流体のポンプ給送又は圧縮のためのタンデム式の羽根を有する装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 一以上の液相と一以上の気相とを含む多相の
流体の圧縮又はポンプ給送するための、効率の高められ
た装置を提供する。 【解決手段】 タンデム式の第１の羽根（Ａ1j）及び第
２の羽根（Ａ2j）を含む一以上の羽根群を含み、その際
形状寸法的特性が一以上の液相と一以上の気相とを含む
多相流体の圧縮又はポンプ給送を最適化するように決定
する。
流体の圧縮又はポンプ給送するための、効率の高められ
た装置を提供する。 【解決手段】 タンデム式の第１の羽根（Ａ1j）及び第
２の羽根（Ａ2j）を含む一以上の羽根群を含み、その際
形状寸法的特性が一以上の液相と一以上の気相とを含む
多相流体の圧縮又はポンプ給送を最適化するように決定
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧縮されるに先立
ってその与えられた温度及び圧力の条件のもとに中でも
液相と、この液体の中に溶解されない気相との混合物よ
りなり、そしてこの液体は気体で飽和されていても飽和
されていなくてもよいような多相の流体を圧縮するため
の装置に関する。
ってその与えられた温度及び圧力の条件のもとに中でも
液相と、この液体の中に溶解されない気相との混合物よ
りなり、そしてこの液体は気体で飽和されていても飽和
されていなくてもよいような多相の流体を圧縮するため
の装置に関する。
【０００２】本発明の圧縮装置又は圧縮セルは特に、例
えば、必ずしもそれのみに限るものではないが、水、油
及びガス、並びに場合により固体粒子の混合物よりなる
多相の石油流出物のような多相流体をポンプ給送するの
によく適している。このような流体のポンプ給送は、気
体／液体の容積比の値がポンプ給送前のその流体の熱力
学的条件のもとでより高いために解決がなおさら困難で
あるようないくつかの問題を提起する。
えば、必ずしもそれのみに限るものではないが、水、油
及びガス、並びに場合により固体粒子の混合物よりなる
多相の石油流出物のような多相流体をポンプ給送するの
によく適している。このような流体のポンプ給送は、気
体／液体の容積比の値がポンプ給送前のその流体の熱力
学的条件のもとでより高いために解決がなおさら困難で
あるようないくつかの問題を提起する。
【０００３】以下において「容積比」又はＧＬＲ（気体
／液体比）と簡略化した形で呼ぶところの気体／液体容
積比はその液体状態におけるその流体の容積に対するそ
の気体状態におけるその流体の容積の比率として定義さ
れ、そしてこの比の値が、中でもその多相流体の熱力学
的条件に依存する。
／液体比）と簡略化した形で呼ぶところの気体／液体容
積比はその液体状態におけるその流体の容積に対するそ
の気体状態におけるその流体の容積の比率として定義さ
れ、そしてこの比の値が、中でもその多相流体の熱力学
的条件に依存する。
【０００４】
【従来の技術】用いたポンプの型（往復ポンプ、回転ポ
ンプ又はホーン効果ポンプ）が何であれ、良好な結果は
その流体の上記容積比の値が非常に低いか、又は零でさ
えある場合に得られ、と言うのはその場合にその流体が
液体単一相流体としての挙動をするからである。これら
の物質は、その運転条件がその液体の中に溶解している
気体の大きな部分の蒸発を許容するような現象をもたら
さないとき、又はそのポンプ入口における上記容積比が
最大で０．２であるときに用いることができる。経験か
ら、この値以上ではこれらの装置の有効性が非常に急速
に減少することが知られている。
ンプ又はホーン効果ポンプ）が何であれ、良好な結果は
その流体の上記容積比の値が非常に低いか、又は零でさ
えある場合に得られ、と言うのはその場合にその流体が
液体単一相流体としての挙動をするからである。これら
の物質は、その運転条件がその液体の中に溶解している
気体の大きな部分の蒸発を許容するような現象をもたら
さないとき、又はそのポンプ入口における上記容積比が
最大で０．２であるときに用いることができる。経験か
ら、この値以上ではこれらの装置の有効性が非常に急速
に減少することが知られている。
【０００５】現存の各種装置の運転状態を改善するため
の技術手段の１つは、ポンプ給送に先立ってその気相か
ら液相を分離し、そしてそれらの各相を別々に、それぞ
れ或る圧縮値を主として液態の相に、又は主として気相
に与えるのに適している別個の圧縮回路の中で処理する
ことよりなる。それら別個の回路は常に使用できるもの
ではなく、そしてしばしばより大型で、より高価な、か
つより複雑なポンプ給送系に導く。
の技術手段の１つは、ポンプ給送に先立ってその気相か
ら液相を分離し、そしてそれらの各相を別々に、それぞ
れ或る圧縮値を主として液態の相に、又は主として気相
に与えるのに適している別個の圧縮回路の中で処理する
ことよりなる。それら別個の回路は常に使用できるもの
ではなく、そしてしばしばより大型で、より高価な、か
つより複雑なポンプ給送系に導く。
【０００６】これが、その多相流体の全エネルギーを高
めるのに適しているばかりでなく、そのポンプ給送装置
の出口における容積比の値がポンプ給送の前のそのもの
の値以下であるような多相流体を作り出すことをも可能
とするような種々のポンプ給送装置を開発しようとして
きた理由である。
めるのに適しているばかりでなく、そのポンプ給送装置
の出口における容積比の値がポンプ給送の前のそのもの
の値以下であるような多相流体を作り出すことをも可能
とするような種々のポンプ給送装置を開発しようとして
きた理由である。
【０００７】従来技術はこのような結果を得ることがで
きる種々の羽根断面形状を記述しており、中でも、本出
願人のフランス特許ＦＲ−２，１５７，４３７、同ＦＲ
−２，３３３，１３９、同ＦＲ−２，４７１，５０１及
び同ＦＲ−２，６６５，２２４は、前後に続く２枚の羽
根によって定められる流体流れ断面について選ばれる厳
密な羽根の断面形状又は形状寸法を記述している。いず
れの場合にもこれらの断面形状は、或る単一群の中で少
なくとも２枚の羽根を含む「タンデム式羽根」と呼ばれ
る羽根と異なり、単一部材よりなる単一羽根に関するも
のである。
きる種々の羽根断面形状を記述しており、中でも、本出
願人のフランス特許ＦＲ−２，１５７，４３７、同ＦＲ
−２，３３３，１３９、同ＦＲ−２，４７１，５０１及
び同ＦＲ−２，６６５，２２４は、前後に続く２枚の羽
根によって定められる流体流れ断面について選ばれる厳
密な羽根の断面形状又は形状寸法を記述している。いず
れの場合にもこれらの断面形状は、或る単一群の中で少
なくとも２枚の羽根を含む「タンデム式羽根」と呼ばれ
る羽根と異なり、単一部材よりなる単一羽根に関するも
のである。
【０００８】「単一」羽根による多相流体のポンプ給送
の作業率が改善できる。
の作業率が改善できる。
【０００９】このように、従来技術は、例えば１９８０
年４月に、雑誌“Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ Ｅｎｇｉｎｅｅ
ｒｉｎｇ ｆｏｒ Ｐｏｗｅｒ”， Ｖｏｌ． １０
２，３６９頁に発表された報文「各種軸流圧縮機のため
のタンデム式のロータ羽根についての最適化」における
ように、タンデム式のいくつかの羽根を含む圧縮装置の
使用を記述している。
年４月に、雑誌“Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ Ｅｎｇｉｎｅｅ
ｒｉｎｇ ｆｏｒ Ｐｏｗｅｒ”， Ｖｏｌ． １０
２，３６９頁に発表された報文「各種軸流圧縮機のため
のタンデム式のロータ羽根についての最適化」における
ように、タンデム式のいくつかの羽根を含む圧縮装置の
使用を記述している。
【００１０】しかしながらこの従来技術の教示は単一相
流体、すなわちその圧縮装置の入口において主として液
状又は気体状の単一相よりなる流体の圧縮にのみ関する
ものである。この文献に記載されているタンデム式羽根
の形状寸法的特性は、特に圧縮における挙動がそれにも
かかわらずいくつかの相を有する流体、例えば一以上の
１つの液相と一以上の気相とを含む流体の挙動と比較で
きないような単一相流体の圧縮によく適しており、従っ
てそれらは多相流体のポンプ給送には適さない。
流体、すなわちその圧縮装置の入口において主として液
状又は気体状の単一相よりなる流体の圧縮にのみ関する
ものである。この文献に記載されているタンデム式羽根
の形状寸法的特性は、特に圧縮における挙動がそれにも
かかわらずいくつかの相を有する流体、例えば一以上の
１つの液相と一以上の気相とを含む流体の挙動と比較で
きないような単一相流体の圧縮によく適しており、従っ
てそれらは多相流体のポンプ給送には適さない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、一以上
の液体の相と一以上の蒸気又は気体の相とを含み、これ
ら２つの相の割合が時間とともに変化するような多相流
体を圧縮するのに適しているタンデム式のいくつかの羽
根、すなわち「タンデム羽根」を使用することによっ
て、本発明の目的の１つである、多相流体のポンプ給送
を改善することができることを見出した。
の液体の相と一以上の蒸気又は気体の相とを含み、これ
ら２つの相の割合が時間とともに変化するような多相流
体を圧縮するのに適しているタンデム式のいくつかの羽
根、すなわち「タンデム羽根」を使用することによっ
て、本発明の目的の１つである、多相流体のポンプ給送
を改善することができることを見出した。
【００１２】以下の記述において、羽根のスケルトンと
は、その羽根の下部面及びそれら羽根の上方面に対して
いかなる点においても等距離であるような面と定義され
る。
は、その羽根の下部面及びそれら羽根の上方面に対して
いかなる点においても等距離であるような面と定義され
る。
【００１３】羽根の回りを流れている流体の面とのその
羽根の交面を考えたときに、この羽根の断面形状はその
羽根の曲線の幾何学的座標及びこの線に沿うその羽根の
厚さの変化する態様から定義することができる。
羽根の交面を考えたときに、この羽根の断面形状はその
羽根の曲線の幾何学的座標及びこの線に沿うその羽根の
厚さの変化する態様から定義することができる。
【００１４】以下の記述において下記の略記号を用い
る： ＊Ａij：羽根群ｊにおける第ｉ番目の羽根 ＊ａij：羽根Ａijのリーデイングエッジ ＊ｆij：羽根Ａijのテーリングエッジ ＊Ｇj ：羽根群 ＊ＣTj：全部の羽根から決定される断面形状に等価の断
面形状を有する羽根により定義される翼弦長に相当する
羽根群の全翼弦長 ＊ＣFj：羽根群のうちの第１の羽根の翼弦長 ＊ＣRj：２枚の羽根（但しこれは本発明の技術的範囲を
逸脱することなく２よりも大きな数に増大できる）を含
む群について、或る羽根群の第２の羽根の翼弦長 ＊ｈ ：間隔（ｆij、ａij）の、周縁方向（回転軸に対
して垂直の）への投影に相当する接線方向偏倚 ＊α ：実質的に共軸の一定半径の、各面の上に軸が存
在する円筒表面の上で定められる角度〔この角度αは、
周縁方向の直線（回転軸に対して垂直となる）と、前に
定義したスケルトンにより定められる曲線上の任意の点
における接線との間の角度である〕
る： ＊Ａij：羽根群ｊにおける第ｉ番目の羽根 ＊ａij：羽根Ａijのリーデイングエッジ ＊ｆij：羽根Ａijのテーリングエッジ ＊Ｇj ：羽根群 ＊ＣTj：全部の羽根から決定される断面形状に等価の断
面形状を有する羽根により定義される翼弦長に相当する
羽根群の全翼弦長 ＊ＣFj：羽根群のうちの第１の羽根の翼弦長 ＊ＣRj：２枚の羽根（但しこれは本発明の技術的範囲を
逸脱することなく２よりも大きな数に増大できる）を含
む群について、或る羽根群の第２の羽根の翼弦長 ＊ｈ ：間隔（ｆij、ａij）の、周縁方向（回転軸に対
して垂直の）への投影に相当する接線方向偏倚 ＊α ：実質的に共軸の一定半径の、各面の上に軸が存
在する円筒表面の上で定められる角度〔この角度αは、
周縁方向の直線（回転軸に対して垂直となる）と、前に
定義したスケルトンにより定められる曲線上の任意の点
における接線との間の角度である〕
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記効果を得るため、本
発明の装置はタンデム式の羽根を用いる。タンデム式の
羽根は一つ以上のベーンを含んでいても良い。
発明の装置はタンデム式の羽根を用いる。タンデム式の
羽根は一つ以上のベーンを含んでいても良い。
【００１６】例えば、そのベーン又は羽根群Ｇj が２枚
の羽根Ａ1j及びＡ2jを含むときに、例えば主羽根と呼ば
れる第１の羽根がその流れている流体又は流体粒子を受
ける最初のものであり、そして第２の羽根は、例えば補
助羽根と呼ばれる。
の羽根Ａ1j及びＡ2jを含むときに、例えば主羽根と呼ば
れる第１の羽根がその流れている流体又は流体粒子を受
ける最初のものであり、そして第２の羽根は、例えば補
助羽根と呼ばれる。
【００１７】これらの羽根の形状寸法的特性及び配置に
より、多相流体の圧縮を最適化することができる。さら
に、第１の羽根群からやってくる液体の少なくとも１部
をその前の羽根群からやってくる気体の少なくとも１部
と再混合させることができる。
より、多相流体の圧縮を最適化することができる。さら
に、第１の羽根群からやってくる液体の少なくとも１部
をその前の羽根群からやってくる気体の少なくとも１部
と再混合させることができる。
【００１８】ベーンを形成する羽根は互いに完全に分離
されているか、又は、いくつかの開口部又は移送ポート
を備えた１枚の羽根より導かれていることができ、そし
てこれらポートにより分離された各部分のそれぞれを１
枚の羽根と細分することができる。
されているか、又は、いくつかの開口部又は移送ポート
を備えた１枚の羽根より導かれていることができ、そし
てこれらポートにより分離された各部分のそれぞれを１
枚の羽根と細分することができる。
【００１９】すなわち本発明は、一以上の液相と一以上
の気相とを含む多相流体を圧縮するための、又はポンプ
給送するための装置において、この装置が、上記流体の
ための一以上の吸込口と一以上の吐出口とを有する一以
上の中空ケーシング、及びこのケーシングの中で回転軸
Ｏx を有して回転することのできる、ハブとこのハブに
固定されている一以上のベーンＧj とよりなる一以上の
ロータを含む、上記装置に関する。これは、上記ベーン
Ｇj が第１の羽根Ａ1jと第２の羽根Ａ2jとを含み、これ
らの羽根の各々がリーデイングエッジａijとテーリング
エッジｆijとを有し、少なくとも上記第１及び／又は第
２の羽根（Ａ1j、Ａ2j）の上記リーデイングエッジａij
から定められる、スケルトン曲線に対する接線により形
成される角度αが、例えば０度と４５度との間であるこ
とを特徴とするものである。
の気相とを含む多相流体を圧縮するための、又はポンプ
給送するための装置において、この装置が、上記流体の
ための一以上の吸込口と一以上の吐出口とを有する一以
上の中空ケーシング、及びこのケーシングの中で回転軸
Ｏx を有して回転することのできる、ハブとこのハブに
固定されている一以上のベーンＧj とよりなる一以上の
ロータを含む、上記装置に関する。これは、上記ベーン
Ｇj が第１の羽根Ａ1jと第２の羽根Ａ2jとを含み、これ
らの羽根の各々がリーデイングエッジａijとテーリング
エッジｆijとを有し、少なくとも上記第１及び／又は第
２の羽根（Ａ1j、Ａ2j）の上記リーデイングエッジａij
から定められる、スケルトン曲線に対する接線により形
成される角度αが、例えば０度と４５度との間であるこ
とを特徴とするものである。
【００２０】以下において、羽根のスケルトンとは、羽
根内輪及び羽根外輪に対していかなる点においても等価
である面として定義される。或る羽根の、この羽根の周
りの流れの面との交叉を考えたときに、各羽根の断面形
状はその弯曲線の幾何学的座標及びこの線に沿う羽根の
厚さの分布の規則により記述することができる。
根内輪及び羽根外輪に対していかなる点においても等価
である面として定義される。或る羽根の、この羽根の周
りの流れの面との交叉を考えたときに、各羽根の断面形
状はその弯曲線の幾何学的座標及びこの線に沿う羽根の
厚さの分布の規則により記述することができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】具体例の１つによれば、この装置
は、少なくとも２つのベーン、又はそれぞれ第１の羽根
Ａ1jと第２の羽根Ａ2jとの含まれる羽根群Ｇ1 、Ｇ2 を
含む、一以上のインペラーを含み、その際各羽根群Ｇj
の第１及び／又は第２の羽根の形状寸法的特性及びそれ
ら種々の羽根群の相互の配置が、例えば下記の４つのパ
ラメータ、すなわち パラメータ１：ｈ／ｔの比の形で表わされる、ピッチｔ
に対する接線方向偏倚ｈ（但しｔは、各群の羽根Ｇ1 及
びＧ2 の各第２の羽根Ａ21及びＡ22に相当するそれら２
つのテーリングエッジｆ21とｆ22との間の距離に相当す
るピッチであって、このパラメータの値は０．９５ない
し１．０５の範囲にある） パラメータ２：羽根群Ｇj に相当する軸方向ラップｒj
と全翼弦長との比（その値は０．０１ないし０．１５の
範囲にある） パラメータ３：或る群の羽根Ｇj について、それら羽根
群の１つについてのその第１の羽根の翼弦長ＣFjの値の
第２の羽根の翼弦長ＣRjの値に対する比により定義され
る弦長比ＲCj＝（ＣFj／ＣRj）（０．５と１．５との間
にある） パラメータ４：同一群の第２の羽根のキャンバーΦRjの
値に対する第１の羽根のキャンバーΦFjの値により定義
されるキャンバー比Φj （０．１０ないし１の範囲にあ
る） より選ばれた一以上のパラメータに従い決定される。
は、少なくとも２つのベーン、又はそれぞれ第１の羽根
Ａ1jと第２の羽根Ａ2jとの含まれる羽根群Ｇ1 、Ｇ2 を
含む、一以上のインペラーを含み、その際各羽根群Ｇj
の第１及び／又は第２の羽根の形状寸法的特性及びそれ
ら種々の羽根群の相互の配置が、例えば下記の４つのパ
ラメータ、すなわち パラメータ１：ｈ／ｔの比の形で表わされる、ピッチｔ
に対する接線方向偏倚ｈ（但しｔは、各群の羽根Ｇ1 及
びＧ2 の各第２の羽根Ａ21及びＡ22に相当するそれら２
つのテーリングエッジｆ21とｆ22との間の距離に相当す
るピッチであって、このパラメータの値は０．９５ない
し１．０５の範囲にある） パラメータ２：羽根群Ｇj に相当する軸方向ラップｒj
と全翼弦長との比（その値は０．０１ないし０．１５の
範囲にある） パラメータ３：或る群の羽根Ｇj について、それら羽根
群の１つについてのその第１の羽根の翼弦長ＣFjの値の
第２の羽根の翼弦長ＣRjの値に対する比により定義され
る弦長比ＲCj＝（ＣFj／ＣRj）（０．５と１．５との間
にある） パラメータ４：同一群の第２の羽根のキャンバーΦRjの
値に対する第１の羽根のキャンバーΦFjの値により定義
されるキャンバー比Φj （０．１０ないし１の範囲にあ
る） より選ばれた一以上のパラメータに従い決定される。
【００２２】この装置は、例えばそれぞれ第１の羽根
（Ａ11、Ａ12）と第２の羽根（Ａ21、Ａ22）とを含む例
えば一以上のインペラー及び／又は整流器を含み、その
際各羽根群の上記第１及び第２の羽根の形状寸法的特性
及びそれら種々の羽根群の相互の配置が、例えば特許請
求の範囲の請求項２及び／又は３にあげられた３つのパ
ラメータ、すなわちパラメータ１、パラメータ２及びパ
ラメータ３に従い決定され、その際これらのパラメータ
のそれぞれは、例えば前の各範囲の１つに属する。
（Ａ11、Ａ12）と第２の羽根（Ａ21、Ａ22）とを含む例
えば一以上のインペラー及び／又は整流器を含み、その
際各羽根群の上記第１及び第２の羽根の形状寸法的特性
及びそれら種々の羽根群の相互の配置が、例えば特許請
求の範囲の請求項２及び／又は３にあげられた３つのパ
ラメータ、すなわちパラメータ１、パラメータ２及びパ
ラメータ３に従い決定され、その際これらのパラメータ
のそれぞれは、例えば前の各範囲の１つに属する。
【００２３】一以上のインペラー及び／又は一以上の整
流器の形状寸法的特性は、例えば第４のパラメータによ
り明示され、その際キャンバー比Φj の値は前述の各パ
ラメータの３つの値と組み合わせて選ばれ、そして１つ
のインペラー又は１つの整流器に従って選ばれる。
流器の形状寸法的特性は、例えば第４のパラメータによ
り明示され、その際キャンバー比Φj の値は前述の各パ
ラメータの３つの値と組み合わせて選ばれ、そして１つ
のインペラー又は１つの整流器に従って選ばれる。
【００２４】第１及び／又は第２の羽根の最大厚さの比
ｅ1 ／ｅ2 は１つのインペラー及び／又は１つの整流器
について、例えば０．５と１との間の範囲にある。
ｅ1 ／ｅ2 は１つのインペラー及び／又は１つの整流器
について、例えば０．５と１との間の範囲にある。
【００２５】第１の羽根の厚さｅ1 は、例えば２ｍｍと
１０ｍｍとの間の範囲に、及び／又は第２の羽根の厚さ
ｅ2 は２ｍｍと２０ｍｍとの間の範囲にある。
１０ｍｍとの間の範囲に、及び／又は第２の羽根の厚さ
ｅ2 は２ｍｍと２０ｍｍとの間の範囲にある。
【００２６】具体例の１つによれば、１つのベーンは、
例えば前置されたベーン及び／又は後置されたベーン
に、例えば或る機械的手段により結合されている。
例えば前置されたベーン及び／又は後置されたベーン
に、例えば或る機械的手段により結合されている。
【００２７】この装置は、例えば一以上のインペラーと
一以上の整流器とを含み、その際上記インペラーは、例
えば、流れの方向に見てディフューザの前に置かれてい
る。
一以上の整流器とを含み、その際上記インペラーは、例
えば、流れの方向に見てディフューザの前に置かれてい
る。
【００２８】具体例の１つによればこの装置は、例えば
一以上のインペラーと少なくとも２つのディフューザと
含み、その際上記インペラーは、例えばそれら２つのデ
ィフューザの間に置かれている。
一以上のインペラーと少なくとも２つのディフューザと
含み、その際上記インペラーは、例えばそれら２つのデ
ィフューザの間に置かれている。
【００２９】本発明はまた、一以上の気相と一以上の液
相とを含む多相流体を圧縮するための、又はポンプ給送
するための装置にも関し、その際この装置は、上記多相
流体のための吸込口と吐出口とを有する中空ケーシン
グ、及びこのケーシングの中で回転軸Ｏx を有して回転
することのできる、ハブと、このハブに固定されてい
る、第１面又は上部面及び第２面又は下部面を有する一
以上のベーンとよりなる一以上のロータを含む。これ
は、上記ベーンがその長さの少なくとも或る部分にわた
り、上部面に隣接して流れている気相の少なくとも或る
部分と遭遇し易くするため及び下部面側の上を循環して
いる液相の少なくとも或る部分と遭遇し易くするため
に、上記下部面と上部面とに連通することを許容する１
つ又はいくつかの開口を備えていることを特徴とする。
相とを含む多相流体を圧縮するための、又はポンプ給送
するための装置にも関し、その際この装置は、上記多相
流体のための吸込口と吐出口とを有する中空ケーシン
グ、及びこのケーシングの中で回転軸Ｏx を有して回転
することのできる、ハブと、このハブに固定されてい
る、第１面又は上部面及び第２面又は下部面を有する一
以上のベーンとよりなる一以上のロータを含む。これ
は、上記ベーンがその長さの少なくとも或る部分にわた
り、上部面に隣接して流れている気相の少なくとも或る
部分と遭遇し易くするため及び下部面側の上を循環して
いる液相の少なくとも或る部分と遭遇し易くするため
に、上記下部面と上部面とに連通することを許容する１
つ又はいくつかの開口を備えていることを特徴とする。
【００３０】本発明はまた、例えば多相の石油流出物を
例えばポンプ給送するのに用いられる多相ポンプにも関
する。この多相ポンプは、一以上のインペラー及び／又
は前にあげた特性の１つを示す一以上の整流器を含むこ
とによって特徴付けられる。
例えばポンプ給送するのに用いられる多相ポンプにも関
する。この多相ポンプは、一以上のインペラー及び／又
は前にあげた特性の１つを示す一以上の整流器を含むこ
とによって特徴付けられる。
【００３１】「単一」羽根を含む装置と比較して、中で
も石油流出物のような多相流体のポンプ給送に適用され
るタンデム式の設計は、上に定義した最適化された形態
においてその圧縮装置に以下にあげる諸利点をもたら
す。 （１）流体中に含まれる液相及び気相を少なくとも部分
的に再混合するのを促進させることによりこれらの相の
分離を最小限にすることができる。 （２）水動力損失を最小限に抑制することができる。本
発明における羽根が、圧縮装置中の流れを円滑にするよ
うに設計されているためである。また、流体の減速を最
小限に抑制することができる。（流体の減速は、水動力
損失及び流体の流れの分離をもたらす。特に羽根のキャ
ンバーが大きい場合に高くなる。） （３）ステータの水準において、羽根をタンデム式に設
計しているため、流体の流れを改善し、出口部において
流体細流の速度を均一にすることができる。
も石油流出物のような多相流体のポンプ給送に適用され
るタンデム式の設計は、上に定義した最適化された形態
においてその圧縮装置に以下にあげる諸利点をもたら
す。 （１）流体中に含まれる液相及び気相を少なくとも部分
的に再混合するのを促進させることによりこれらの相の
分離を最小限にすることができる。 （２）水動力損失を最小限に抑制することができる。本
発明における羽根が、圧縮装置中の流れを円滑にするよ
うに設計されているためである。また、流体の減速を最
小限に抑制することができる。（流体の減速は、水動力
損失及び流体の流れの分離をもたらす。特に羽根のキャ
ンバーが大きい場合に高くなる。） （３）ステータの水準において、羽根をタンデム式に設
計しているため、流体の流れを改善し、出口部において
流体細流の速度を均一にすることができる。
【００３２】本発明の他の諸特徴及び他の諸利点は、一
以上の液相、１つの気体そう及び場合により固体相を含
む石油型の多相の流出物を圧縮し、又はポンプ給送する
用途についての非制限的な適用例のいくつかの具体例に
ついて添付の図面の参照のもとに以下にあげる記述から
明らかとなるであろう。
以上の液相、１つの気体そう及び場合により固体相を含
む石油型の多相の流出物を圧縮し、又はポンプ給送する
用途についての非制限的な適用例のいくつかの具体例に
ついて添付の図面の参照のもとに以下にあげる記述から
明らかとなるであろう。
【００３３】
【実施例】以下の記述において「流体」の語は、中で
も、液相及び気相並びに場合により、例えば砂又は水和
物凝集体のような固体粒子の形の固体相を含む多相流体
を意味する。その液相は種々異なる体よりなり、気相は
異なった種々の気体よりなるものであってもよい。
も、液相及び気相並びに場合により、例えば砂又は水和
物凝集体のような固体粒子の形の固体相を含む多相流体
を意味する。その液相は種々異なる体よりなり、気相は
異なった種々の気体よりなるものであってもよい。
【００３４】本発明における流体は、圧縮装置の内側及
び外側において異なった性質の種々の相を含む。装置内
部で相転換し得る単一の相からなる流体を指すものでは
ない。
び外側において異なった性質の種々の相を含む。装置内
部で相転換し得る単一の相からなる流体を指すものでは
ない。
【００３５】多相石油流出物をポンプ給送するための本
発明の装置の特別な、かつ非制限的な具体例の１つを図
１(A)及び図１(B)に軸方向断面で図式的に示す。
発明の装置の特別な、かつ非制限的な具体例の１つを図
１(A)及び図１(B)に軸方向断面で図式的に示す。
【００３６】このポンプ給送装置は、生産油井における
種々の流出物をポンプ給送するための本発明の装置の非
制限的な適用例について、その井戸の中に容易に投入で
きるように、例えば円筒形の中空ケーシング１を含む。
ケーシング１には、一以上の多相流体吸込口２及びポン
プ給送される流体の流れ回路と連通する一以上の排出ポ
ート３が設けられている。この回路はライン又はパイプ
４で示されており、その端部にケーシング１が、例えば
図における参照数字５を付したねじ付き支持部のような
当業者に公知のいずれかの好適な手段によって固定され
ている。
種々の流出物をポンプ給送するための本発明の装置の非
制限的な適用例について、その井戸の中に容易に投入で
きるように、例えば円筒形の中空ケーシング１を含む。
ケーシング１には、一以上の多相流体吸込口２及びポン
プ給送される流体の流れ回路と連通する一以上の排出ポ
ート３が設けられている。この回路はライン又はパイプ
４で示されており、その端部にケーシング１が、例えば
図における参照数字５を付したねじ付き支持部のような
当業者に公知のいずれかの好適な手段によって固定され
ている。
【００３７】図１(B)に示されている例においては、入
口２はケーシングの壁の中に設けられたいくつかのポー
トの形を有し、そしてそのポンプ給送装置はこれらポー
トの水準において、ケーシング１に流体がこのケーシン
グ内に流入した後でこれを転向させ、そして実質的にこ
れに対して軸方向、すなわちポンプの回転軸に実質的に
平行な方向の速度を伝達するための、ケーシング１に固
定されているデフレクタ１４を含む。
口２はケーシングの壁の中に設けられたいくつかのポー
トの形を有し、そしてそのポンプ給送装置はこれらポー
トの水準において、ケーシング１に流体がこのケーシン
グ内に流入した後でこれを転向させ、そして実質的にこ
れに対して軸方向、すなわちポンプの回転軸に実質的に
平行な方向の速度を伝達するための、ケーシング１に固
定されているデフレクタ１４を含む。
【００３８】例えば、それのみに限られるものではない
が、電気モータのような原動手段７（図１(A)）により
回転駆動される軸棒６、及び場合により、中でもモータ
の軸の回転速度を軸棒６の駆動される回転速度に適合さ
せることのできる伝動装置がケーシング１の中に配置さ
れている。
が、電気モータのような原動手段７（図１(A)）により
回転駆動される軸棒６、及び場合により、中でもモータ
の軸の回転速度を軸棒６の駆動される回転速度に適合さ
せることのできる伝動装置がケーシング１の中に配置さ
れている。
【００３９】軸棒６は、例えば本出願人のフランス特許
ＦＲ−２，４７１，５０１に記述されているような、例
えば少なくとも２つの異なった支持体９及び１０によっ
て所定位置に保たれる。
ＦＲ−２，４７１，５０１に記述されているような、例
えば少なくとも２つの異なった支持体９及び１０によっ
て所定位置に保たれる。
【００４０】支持体１０は半径方向のいくつかのアーム
１１によって、これら半径方向アームの間の間隙がその
流体を矢印Ｆで示した方向へ流れることを許容するよう
にケーシング１に固定されている。
１１によって、これら半径方向アームの間の間隙がその
流体を矢印Ｆで示した方向へ流れることを許容するよう
にケーシング１に固定されている。
【００４１】支持体９及び１０の取り付けについての詳
細は明確にフランス特許ＦＲ−２，４７１，５０１にあ
げられており、中でも、当業者に充分知られていて以下
において詳細を記述する必要がないような、この装置の
種々の部材の間の密封を得ることを許容する取り付け手
段が記述されている。
細は明確にフランス特許ＦＲ−２，４７１，５０１にあ
げられており、中でも、当業者に充分知られていて以下
において詳細を記述する必要がないような、この装置の
種々の部材の間の密封を得ることを許容する取り付け手
段が記述されている。
【００４２】その流体の全エネルギーを上昇させるのに
適した一以上の要素又は段階がそのポンプ給送装置の吸
込口２と吐出口３との間でケーシング１の中に配置され
ている。
適した一以上の要素又は段階がそのポンプ給送装置の吸
込口２と吐出口３との間でケーシング１の中に配置され
ている。
【００４３】図１(A)には３つの要素が示されている
が、これらの機能は参照数字１７、１８及び１９を付し
た流体のエルネギーを上昇させることである。この数は
制限的ではなくて所望の圧力上昇に依存する。これらの
要素は以下においてインペラーと呼ぶ。
が、これらの機能は参照数字１７、１８及び１９を付し
た流体のエルネギーを上昇させることである。この数は
制限的ではなくて所望の圧力上昇に依存する。これらの
要素は以下においてインペラーと呼ぶ。
【００４４】以下ににおいて図３について詳細に記述さ
れるこれらの要素は軸棒６に固定されており、この上に
それらは、例えばプレス嵌めされ、各要素の間の間隔は
ブレース２０ないし２３によって与えられる。
れるこれらの要素は軸棒６に固定されており、この上に
それらは、例えばプレス嵌めされ、各要素の間の間隔は
ブレース２０ないし２３によって与えられる。
【００４５】この装置はまた、好ましくは１つ又はそれ
以上の整流要素をも含む。例えば、整流器（２４、２
６）が各圧力上昇用要素（１７、１８、１９）の出口の
ところに配置されており、各整流器はケーシング１に、
例えば固定ねじ２７によって固定されている。
以上の整流要素をも含む。例えば、整流器（２４、２
６）が各圧力上昇用要素（１７、１８、１９）の出口の
ところに配置されており、各整流器はケーシング１に、
例えば固定ねじ２７によって固定されている。
【００４６】それら整流器の存在は本発明の装置に必須
のものではない。しかし、流体又は流出物の圧縮装置中
の流れを円滑にすることができるとういう利点を提供す
る。
のものではない。しかし、流体又は流出物の圧縮装置中
の流れを円滑にすることができるとういう利点を提供す
る。
【００４７】それら圧力上昇用要素とケーシングとの間
のクリアランス及びそれら圧力上昇用要素とそれら整流
器との間のクリアランスは、当業者によく知られた態様
でそのポンプの運転に受容できる最小値に低下させられ
る。
のクリアランス及びそれら圧力上昇用要素とそれら整流
器との間のクリアランスは、当業者によく知られた態様
でそのポンプの運転に受容できる最小値に低下させられ
る。
【００４８】図２は、この装置の運転時に矢印Ｒにより
示されている方向へ回転駆動される軸棒６に固定された
ハブ２８を主として含む圧力上昇用要素、すなわちイン
ペラー段階の非制限的な具体例の斜視図である。このハ
ブ２８は、以下において第１の羽根又は主羽根と、そし
て第２の羽根又は補助羽根と呼ばれる２枚の羽根３０ａ
及び３０ｂよりなる一以上のベーン３０を含み、このも
のの形状寸法的特性及び相互間の配置は図３についてあ
げてある。ベーン２９、３０の数は制限的ではなく、そ
してこれは例示のためにのみあげたものである。一般に
この数はロータの静的並びに動的なバランスを促進する
ように選ばれる。それらベーンの高さは、それらが回転
している間にそれらが画定する形状が、この例において
は円筒形であるそのくりぬきに合致するようなものであ
る。
示されている方向へ回転駆動される軸棒６に固定された
ハブ２８を主として含む圧力上昇用要素、すなわちイン
ペラー段階の非制限的な具体例の斜視図である。このハ
ブ２８は、以下において第１の羽根又は主羽根と、そし
て第２の羽根又は補助羽根と呼ばれる２枚の羽根３０ａ
及び３０ｂよりなる一以上のベーン３０を含み、このも
のの形状寸法的特性及び相互間の配置は図３についてあ
げてある。ベーン２９、３０の数は制限的ではなく、そ
してこれは例示のためにのみあげたものである。一般に
この数はロータの静的並びに動的なバランスを促進する
ように選ばれる。それらベーンの高さは、それらが回転
している間にそれらが画定する形状が、この例において
は円筒形であるそのくりぬきに合致するようなものであ
る。
【００４９】タンデムベーン又はその羽根が単一部材で
できているときの断面形状に相当する羽根群の有効断面
形状は本出願人のフランス特許ＦＲ−２，１５７，４３
７、同ＦＲ−２，３３３，１３９、同ＦＲ−２，４７
１，５０１及び同ＦＲ−２，６６５，２２４に記述され
ている各種断面形状の１つと実質的に同じであることが
でき、その際後者は２枚の相連なったベーンにより定め
られる正半径方向導溝の断面の変化から羽根の断面形状
を画定する。第１の羽根３０ａと第２の羽根３０ｂとを
含むタンデムベーンの断面形状は実際にそれら羽根のそ
れぞれの断面形状を考慮した有効断面形状に匹敵でき
る。すなわち２つの有効ベーン又は羽根群によって定め
られる導溝として正半径方向導溝を定義することができ
る。
できているときの断面形状に相当する羽根群の有効断面
形状は本出願人のフランス特許ＦＲ−２，１５７，４３
７、同ＦＲ−２，３３３，１３９、同ＦＲ−２，４７
１，５０１及び同ＦＲ−２，６６５，２２４に記述され
ている各種断面形状の１つと実質的に同じであることが
でき、その際後者は２枚の相連なったベーンにより定め
られる正半径方向導溝の断面の変化から羽根の断面形状
を画定する。第１の羽根３０ａと第２の羽根３０ｂとを
含むタンデムベーンの断面形状は実際にそれら羽根のそ
れぞれの断面形状を考慮した有効断面形状に匹敵でき
る。すなわち２つの有効ベーン又は羽根群によって定め
られる導溝として正半径方向導溝を定義することができ
る。
【００５０】同様に、タンデムベーンのそれぞれの羽根
はこれら各特許公報に記述されているそれらの断面形状
に従い選ぶことができる。
はこれら各特許公報に記述されているそれらの断面形状
に従い選ぶことができる。
【００５１】タンデムベーン、すなわち相互に対してタ
ンデム式に配置されている羽根群の数は好ましくは常に
２よりも大きい。
ンデム式に配置されている羽根群の数は好ましくは常に
２よりも大きい。
【００５２】本発明の技術的範囲より逸脱することな
く、中でも例えば２００ｍｍと４００ｍｍとの間の大き
な外直径のベーンを有するインペラーについて、それら
ベーンの数は３と８との間、好ましくは４と６との間で
あることができる。
く、中でも例えば２００ｍｍと４００ｍｍとの間の大き
な外直径のベーンを有するインペラーについて、それら
ベーンの数は３と８との間、好ましくは４と６との間で
あることができる。
【００５３】多相流体の圧縮を実施し、そして最適化す
るために、ベーン又は羽根群を形成するそれぞれの羽根
及びそれらベーン及び／又は羽根の圧縮装置内での相互
間のレイアウトは、例えば図３に示すパラメータの少な
くとも１つにより決定される形状寸法的特性を有する。
るために、ベーン又は羽根群を形成するそれぞれの羽根
及びそれらベーン及び／又は羽根の圧縮装置内での相互
間のレイアウトは、例えば図３に示すパラメータの少な
くとも１つにより決定される形状寸法的特性を有する。
【００５４】図３に示した例においては各羽根群Ｇj
は、例えば相前後して配置された２枚の羽根Ａ1j及びＡ
2jを含むが、但しこれは本発明の記述的範囲より逸脱す
ることなく、２よりも大きな数の羽根を含む羽根群に広
げることも可能である。
は、例えば相前後して配置された２枚の羽根Ａ1j及びＡ
2jを含むが、但しこれは本発明の記述的範囲より逸脱す
ることなく、２よりも大きな数の羽根を含む羽根群に広
げることも可能である。
【００５５】図３に羽根群がＧ1 及びＧ2 により示され
ている。各群は第１の羽根又は主羽根Ａ1j及び第２の羽
根又は補助羽根Ａ2jを含む。
ている。各群は第１の羽根又は主羽根Ａ1j及び第２の羽
根又は補助羽根Ａ2jを含む。
【００５６】ベーンの簡単な表示の１つは外半径につい
て配置された円筒状包絡面の展開された面の上のそのも
のの幾何学的輪郭を定義することよりなる。
て配置された円筒状包絡面の展開された面の上のそのも
のの幾何学的輪郭を定義することよりなる。
【００５７】図３において回転軸は線ｍで表わされてお
り、そして線ｐはその圧縮装置の主方向又は接線方向に
相当する。矢印Ｅはこの圧縮装置の中に流入する多相流
体の流れ方向に相当する。
り、そして線ｐはその圧縮装置の主方向又は接線方向に
相当する。矢印Ｅはこの圧縮装置の中に流入する多相流
体の流れ方向に相当する。
【００５８】一般に、羽根Ａijは図の中に参照記号“ａ
ij”を付して示してあるリーデイングエッジと、及びテ
ーリングエッジ“ｆij”を含むが、その際ｉは記号ｊを
付けた羽根群の中のＡijの番号である。
ij”を付して示してあるリーデイングエッジと、及びテ
ーリングエッジ“ｆij”を含むが、その際ｉは記号ｊを
付けた羽根群の中のＡijの番号である。
【００５９】すなわち、記号Ａ1jを付した第１の羽根及
び記号Ａ2jを付した第２の羽根は羽根群Ｇj に組み合わ
されるものであり、例えばＡ11は第１の羽根群Ｇ1 の第
１の羽根に相当し、そしてＡ21はこの羽根群の第２の羽
根に相当する。
び記号Ａ2jを付した第２の羽根は羽根群Ｇj に組み合わ
されるものであり、例えばＡ11は第１の羽根群Ｇ1 の第
１の羽根に相当し、そしてＡ21はこの羽根群の第２の羽
根に相当する。
【００６０】翼弦長は１つの羽根についてそのリーデイ
ングエッジａijとそのテーリングエッジｆijとの間の距
離として定義される。これはそれぞれ第１の羽根Ａ1jに
ついてはＣFjで、そして第２の羽根についてはＣRjで線
ｍの上に示されている。
ングエッジａijとそのテーリングエッジｆijとの間の距
離として定義される。これはそれぞれ第１の羽根Ａ1jに
ついてはＣFjで、そして第２の羽根についてはＣRjで線
ｍの上に示されている。
【００６１】羽根群Ｇj について、線ｍの上にこの羽根
群Ｇj の中の第１の羽根のリーデイングエッジａ11とそ
の第２の羽根のテーリングエッジｆ21との間の距離の投
影によって示されている全翼弦長ＣTjを定義することも
できる。
群Ｇj の中の第１の羽根のリーデイングエッジａ11とそ
の第２の羽根のテーリングエッジｆ21との間の距離の投
影によって示されている全翼弦長ＣTjを定義することも
できる。
【００６２】本発明の圧縮装置の諸特性は、例えばその
羽根群のそれらの羽根及びその位置に特異的な１組の特
性パラメータから選ばれる一以上のパラメータより決定
される。この選択により、その圧縮装置についての最適
運転範囲を画定することができる。
羽根群のそれらの羽根及びその位置に特異的な１組の特
性パラメータから選ばれる一以上のパラメータより決定
される。この選択により、その圧縮装置についての最適
運転範囲を画定することができる。
【００６３】本発明の圧縮装置の諸特性値を決めるパラ
メータとして、例えば下記の３つのパラメータを含む：
第１の羽根群Ｇ1 の第２の羽根Ａ21のリーデイングエッ
ジａ21と第２の羽根群Ｇ2 の第１の羽根Ａ12のテーリン
グエッジｆ12との間の距離に相当する接線方向偏倚ｈ。
このパラメータの値は、例えばｈ／ｔの比の形で与えら
れるピッチｔの関数として表わされる。ピッチｔは第１
の羽根群Ｇ1 と第２の羽根群Ｇ2 との各補助羽根Ａ21及
びＡ22に対応する２つのテーリングエッジｆ21とｆ22と
の間の距離に相当する。羽根群Ｇj の第１の羽根Ａ1jと
その同じ羽根群Ｇj の第２の羽根Ａ2jとのラップに相当
する方向ｍについての軸方向ラップ「ｒj 」。このラッ
プ「ｒj 」の値は好ましくは羽根群の第１の羽根の翼弦
長ＣFjについて定義される。例えば羽根群Ｇj の第１の
羽根の翼弦長ＣFjの値とその第２の羽根の翼弦長ＣRjと
の値との比によって定義されるＲCj＝（ＣFj／ＣRj）。
メータとして、例えば下記の３つのパラメータを含む：
第１の羽根群Ｇ1 の第２の羽根Ａ21のリーデイングエッ
ジａ21と第２の羽根群Ｇ2 の第１の羽根Ａ12のテーリン
グエッジｆ12との間の距離に相当する接線方向偏倚ｈ。
このパラメータの値は、例えばｈ／ｔの比の形で与えら
れるピッチｔの関数として表わされる。ピッチｔは第１
の羽根群Ｇ1 と第２の羽根群Ｇ2 との各補助羽根Ａ21及
びＡ22に対応する２つのテーリングエッジｆ21とｆ22と
の間の距離に相当する。羽根群Ｇj の第１の羽根Ａ1jと
その同じ羽根群Ｇj の第２の羽根Ａ2jとのラップに相当
する方向ｍについての軸方向ラップ「ｒj 」。このラッ
プ「ｒj 」の値は好ましくは羽根群の第１の羽根の翼弦
長ＣFjについて定義される。例えば羽根群Ｇj の第１の
羽根の翼弦長ＣFjの値とその第２の羽根の翼弦長ＣRjと
の値との比によって定義されるＲCj＝（ＣFj／ＣRj）。
【００６４】上に定義した３つのパラメータの少なくと
も１つの値を適当に選ぶことが、最適化された圧縮装置
を得ることができる。
も１つの値を適当に選ぶことが、最適化された圧縮装置
を得ることができる。
【００６５】その装置の好ましい具体例の１つによれ
ば、これらのパラメータの少なくとも１つの値は好まし
くは以下にあげるようなそれぞれの範囲内で選ばれる：
インペラーを定義するためには上記の３つのパラメータ
の少なくとも１つの値は好ましくは下記の各範囲内で選
ばれる： ＊接線方向偏倚ｈのピッチｔに対する比は０．９５ない
し１．０５の範囲内である。 ＊ｒj ／ＣTjの比は０．００ないし０．１５の範囲内で
ある。 ＊弦長比ＲCjは０．５ないし１．５の範囲内である。
ば、これらのパラメータの少なくとも１つの値は好まし
くは以下にあげるようなそれぞれの範囲内で選ばれる：
インペラーを定義するためには上記の３つのパラメータ
の少なくとも１つの値は好ましくは下記の各範囲内で選
ばれる： ＊接線方向偏倚ｈのピッチｔに対する比は０．９５ない
し１．０５の範囲内である。 ＊ｒj ／ＣTjの比は０．００ないし０．１５の範囲内で
ある。 ＊弦長比ＲCjは０．５ないし１．５の範囲内である。
【００６６】すなわち多相流体を圧縮するための装置の
最適の運転状態を得ることを許容するインペラーについ
ての少なくとも２つの羽根群の各羽根の形状寸法及び配
置を定義することができる。
最適の運転状態を得ることを許容するインペラーについ
ての少なくとも２つの羽根群の各羽根の形状寸法及び配
置を定義することができる。
【００６７】好ましくは、それら３つのパラメータは上
述の３つの範囲から選ばれ、そしてこの最初の３ｚのパ
ラメータと組み合わせて選ばれる第４のパラメータは、
その圧縮運転を最適化するようにそれと組み合わされ
る。この第４のパラメータは、例えば１つの羽根群につ
いて決定されるキャンバー比Φj であり、そして与えら
れた羽根群についてその第１の羽根Ａ1jのキャンバーΦ
Fjの値の第２の羽根Ａ2jのキャンバーΦRjの値に対する
比として定義される。
述の３つの範囲から選ばれ、そしてこの最初の３ｚのパ
ラメータと組み合わせて選ばれる第４のパラメータは、
その圧縮運転を最適化するようにそれと組み合わされ
る。この第４のパラメータは、例えば１つの羽根群につ
いて決定されるキャンバー比Φj であり、そして与えら
れた羽根群についてその第１の羽根Ａ1jのキャンバーΦ
Fjの値の第２の羽根Ａ2jのキャンバーΦRjの値に対する
比として定義される。
【００６８】このパラメータの値は好ましくは０．５な
いし１の範囲内で選ばれる。
いし１の範囲内で選ばれる。
【００６９】同様に、整流器又はディフューザはこれら
の特性値を下にあげるそれぞれの範囲内で選ぶことによ
って決定される。 ＊接線方向偏倚ｈのピッチｔに対する比は０．６０ない
し０．８０の範囲内である。 ＊ｒj ／ＣTjの比は−０．０１ないし０．０５の範囲内
である。 ＊弦長比ＲCjは０．５ないし１．５の範囲内である。
の特性値を下にあげるそれぞれの範囲内で選ぶことによ
って決定される。 ＊接線方向偏倚ｈのピッチｔに対する比は０．６０ない
し０．８０の範囲内である。 ＊ｒj ／ＣTjの比は−０．０１ないし０．０５の範囲内
である。 ＊弦長比ＲCjは０．５ないし１．５の範囲内である。
【００７０】すなわち、多相流体を圧縮するための装置
の最適の運転状態を得ることを許容するディフューザに
ついて少なくとも２つの羽根群の各羽根の寸法及びそれ
ら群の配置を定義することができる。
の最適の運転状態を得ることを許容するディフューザに
ついて少なくとも２つの羽根群の各羽根の寸法及びそれ
ら群の配置を定義することができる。
【００７１】この場合にディフューザについては、羽根
群について決定され、そして与えられた羽根群について
の第２の羽根Ａ2jのキャンバーΦRjの値に対する第１の
羽根Ａ1jのキャンバーΦFjの値の比として定義されるキ
ャンバー比Φj は好ましくは０．１０ないし１の範囲内
で選ばれる。
群について決定され、そして与えられた羽根群について
の第２の羽根Ａ2jのキャンバーΦRjの値に対する第１の
羽根Ａ1jのキャンバーΦFjの値の比として定義されるキ
ャンバー比Φj は好ましくは０．１０ないし１の範囲内
で選ばれる。
【００７２】インペラー及び／又は整流器についてはそ
の流体の流れのための面積は、例えばこの圧縮装置の回
転軸に垂直でこの圧縮装置の入口と出口との間に位置し
ている面ｐ1 内に取ったその流体の全流路面積により定
義される。
の流体の流れのための面積は、例えばこの圧縮装置の回
転軸に垂直でこの圧縮装置の入口と出口との間に位置し
ている面ｐ1 内に取ったその流体の全流路面積により定
義される。
【００７３】この面積の値は実質的に一定的な態様に従
って変化し、そしてこれは最少値と最大値とにより限定
され、その際これら２つの値は好ましくは２つの面ｐ1
についての２つの面積が２．２ないし０．４５の範囲内
になるように選ばれる。
って変化し、そしてこれは最少値と最大値とにより限定
され、その際これら２つの値は好ましくは２つの面ｐ1
についての２つの面積が２．２ないし０．４５の範囲内
になるように選ばれる。
【００７４】最適化された具体例の１つによれば、出口
面において取ったそのインペラーの上記面積の値はその
内側面の上記面積の値に従い定義され、かつ限定され
る。
面において取ったそのインペラーの上記面積の値はその
内側面の上記面積の値に従い定義され、かつ限定され
る。
【００７５】具体例の１つによれば、インペラーについ
ては第１の羽根の最大厚さと第２の羽根のそれのとの比
ｅ1 ／ｅ2 は０．６ないし１の範囲内であり、そして整
流器については好ましくは０．５ないし１の範囲内であ
る。
ては第１の羽根の最大厚さと第２の羽根のそれのとの比
ｅ1 ／ｅ2 は０．６ないし１の範囲内であり、そして整
流器については好ましくは０．５ないし１の範囲内であ
る。
【００７６】好ましい具体例の１つによれば、インペラ
ーについての羽根群の形状寸法的特性は、例えばｍｍで
表わしたホイールの外直径の、ベーンの数に対する比が
４０ないし６０の範囲内であるように選ばれた値によっ
て定義される。
ーについての羽根群の形状寸法的特性は、例えばｍｍで
表わしたホイールの外直径の、ベーンの数に対する比が
４０ないし６０の範囲内であるように選ばれた値によっ
て定義される。
【００７７】例えば、前に記述したような特性値を有す
るインペラーを含む装置の具体例の１つによれば、本発
明の技術的範囲から逸脱することなく、当業者によく知
られた、特性値がインペラーのそれに適合化された整流
器を使用することができる。インペラー段階の出口にお
いてその多相流体は少なくとも軸方向成分と周方向成分
とを有するような速度を有する。当業者によく知られて
いるように、整流器の使用はその流体の流れ速度の周方
向成分を抑制するか、又は少なくとも低下させることに
よってその静圧の上昇を許容する。
るインペラーを含む装置の具体例の１つによれば、本発
明の技術的範囲から逸脱することなく、当業者によく知
られた、特性値がインペラーのそれに適合化された整流
器を使用することができる。インペラー段階の出口にお
いてその多相流体は少なくとも軸方向成分と周方向成分
とを有するような速度を有する。当業者によく知られて
いるように、整流器の使用はその流体の流れ速度の周方
向成分を抑制するか、又は少なくとも低下させることに
よってその静圧の上昇を許容する。
【００７８】本発明の技術的範囲から逸脱することな
く、中でも本出願人のフランス特許ＦＲ−２，３３，１
３９、同ＦＲ−２，４７１，５０１又は同ＦＲ−２，６
６５，２２４に記述されている種々の装置を使用するこ
とができる。
く、中でも本出願人のフランス特許ＦＲ−２，３３，１
３９、同ＦＲ−２，４７１，５０１又は同ＦＲ−２，６
６５，２２４に記述されている種々の装置を使用するこ
とができる。
【００７９】例えば、多段階圧縮装置の上の圧縮用装置
の１つは、一連のいくつかの圧縮機段階を含み、これら
段階のそれぞれは、例えば一以上のインペラー及び１つ
の整流器を包含し、その際その整流器は流れ方向にみて
そのインペラーの前又は後方に配置されている。
の１つは、一連のいくつかの圧縮機段階を含み、これら
段階のそれぞれは、例えば一以上のインペラー及び１つ
の整流器を包含し、その際その整流器は流れ方向にみて
そのインペラーの前又は後方に配置されている。
【００８０】すなわち、その流体の流れの面積は、例え
ば実質的に連続的な態様で変化し、その際その流れてい
る流体は例えばその装置の回転軸に沿っている。
ば実質的に連続的な態様で変化し、その際その流れてい
る流体は例えばその装置の回転軸に沿っている。
【００８１】いくつかのタンデム羽根を含む圧縮装置の
中での多相流体のポンプ給送の間に起こる種々の現象を
よりよく理解するために、図４には、液状及び気体状の
種々の相のポンプ給送用又は圧縮用の装置の中での、中
でも２つのタンデム羽根によって定められる導溝を通っ
て流れるときの異なった流れが示されている。
中での多相流体のポンプ給送の間に起こる種々の現象を
よりよく理解するために、図４には、液状及び気体状の
種々の相のポンプ給送用又は圧縮用の装置の中での、中
でも２つのタンデム羽根によって定められる導溝を通っ
て流れるときの異なった流れが示されている。
【００８２】すなわち、図４は図３に示したと同様な図
において２つの羽根群Ｇ1 及びＧ2を有しており、そし
てその点線は、上にあげたそれら２つの群の両側に位置
する羽根群Ｇ0 及びＧ3 に相当する。
において２つの羽根群Ｇ1 及びＧ2を有しており、そし
てその点線は、上にあげたそれら２つの群の両側に位置
する羽根群Ｇ0 及びＧ3 に相当する。
【００８３】そのようにして、それぞれ羽根群Ｇo とＧ
1 、Ｇ1 とＧ2 及びＧ2 とＧ3 の間に位置する流体の流
れ導溝Ｅ0 、Ｅ1 及びＥ2 が定められる。
1 、Ｇ1 とＧ2 及びＧ2 とＧ3 の間に位置する流体の流
れ導溝Ｅ0 、Ｅ1 及びＥ2 が定められる。
【００８４】羽根の下面を示す参照記号Ｉij及び羽根の
上面を示す参照記号Ｅijがそれぞれの羽根と組み合わさ
れている。
上面を示す参照記号Ｅijがそれぞれの羽根と組み合わさ
れている。
【００８５】各羽根群について、例えば第１の羽根の下
面Ｉijと第２の羽根の上面Ｅ2jとの間に含まれる流路が
定められる。
面Ｉijと第２の羽根の上面Ｅ2jとの間に含まれる流路が
定められる。
【００８６】すなわち図４において流路ｐ1 は第１の羽
根群の２枚の羽根Ａ11とＡ12との間に位置する流路に相
当し、そしてｐ2 は第２の羽根群の各羽根Ａ12とＡ22と
の間に位置する流路に相当し、その際それら流路はそれ
ぞれ、その値が羽根群の中の２枚の羽根の配置によって
決定されるような幅を有する。
根群の２枚の羽根Ａ11とＡ12との間に位置する流路に相
当し、そしてｐ2 は第２の羽根群の各羽根Ａ12とＡ22と
の間に位置する流路に相当し、その際それら流路はそれ
ぞれ、その値が羽根群の中の２枚の羽根の配置によって
決定されるような幅を有する。
【００８７】この流れ導溝は流れ導溝からやってくる液
相の少なくとも１部を隣接の流れ導溝の中で循環してい
る気相の少なくとも１部と再混合することを許容する。
相の少なくとも１部を隣接の流れ導溝の中で循環してい
る気相の少なくとも１部と再混合することを許容する。
【００８８】実際に、それが圧力上昇要素を通って流れ
るときに回転の作用のもとで多相流体を形成する各相、
中でもそれぞれ参照記号ｌk 及びｇk を付した液相と気
相との分離が観測され、その際付加記号k は流体（Ｅ0
、Ｅ1 、Ｅ2 ）の循環する導溝を示す。
るときに回転の作用のもとで多相流体を形成する各相、
中でもそれぞれ参照記号ｌk 及びｇk を付した液相と気
相との分離が観測され、その際付加記号k は流体（Ｅ0
、Ｅ1 、Ｅ2 ）の循環する導溝を示す。
【００８９】横断方向の圧力勾配の作用のもとで液相ｌ
k は、羽根の負圧側面、すなわち上面へ向かい回り込む
気相ｇk と異なり、その羽根の過圧側面、すなわち羽根
の下面へ向かって押しやられる。この現象は単一羽根と
してのいくつかの羽根を含む圧縮装置においても起こ
る。
k は、羽根の負圧側面、すなわち上面へ向かい回り込む
気相ｇk と異なり、その羽根の過圧側面、すなわち羽根
の下面へ向かって押しやられる。この現象は単一羽根と
してのいくつかの羽根を含む圧縮装置においても起こ
る。
【００９０】図４に示したパターンによれば、或る値の
エネルギーがそれへ伝達されるべき多相流体は相前後し
たタンデムベーンの２つの群の間で、例えば流路Ｅ1 の
中で流れ、そして例えば矢印Ｅによって示された方向へ
流れる。
エネルギーがそれへ伝達されるべき多相流体は相前後し
たタンデムベーンの２つの群の間で、例えば流路Ｅ1 の
中で流れ、そして例えば矢印Ｅによって示された方向へ
流れる。
【００９１】この流路内でその流体は第２の羽根群の羽
根Ａ11の下面Ｉ11へ移ってゆくその液体フラクションｌ
1 と、及びその第１の羽根Ａ12の上面Ｅ21へ向かって引
き寄せられる気相ｇ1 とに分かれる。
根Ａ11の下面Ｉ11へ移ってゆくその液体フラクションｌ
1 と、及びその第１の羽根Ａ12の上面Ｅ21へ向かって引
き寄せられる気相ｇ1 とに分かれる。
【００９２】下面Ｉ11に引き寄せられる液体フラクショ
ンｌ1 は流路ｐ1 を通って流れ、そして流れ導溝Ｅ0 の
中へも流れてこれが流れ導溝Ｅ0 の中でも液相と気相と
の分離からもたらされる気相ｇ0 の少なくとも１部と混
合するまで循環し続ける。
ンｌ1 は流路ｐ1 を通って流れ、そして流れ導溝Ｅ0 の
中へも流れてこれが流れ導溝Ｅ0 の中でも液相と気相と
の分離からもたらされる気相ｇ0 の少なくとも１部と混
合するまで循環し続ける。
【００９３】その気相ｇ0 と液相ｌ1 とは再混合しなが
ら多相流体のポンプ給送の間に現れ、そしてポンプ給送
効率を低下させるのに貢献する液相と気相との分離現象
を少なくとも部分的に相殺することを許容する。
ら多相流体のポンプ給送の間に現れ、そしてポンプ給送
効率を低下させるのに貢献する液相と気相との分離現象
を少なくとも部分的に相殺することを許容する。
【００９４】この現象はそれら流路のそれぞれの水準に
おいて起こり、そして従って各羽根群の水準において起
こるが、その際、例えば隣接の導溝からやってくるそれ
ら気体状及び液状の流体は再混合される。
おいて起こり、そして従って各羽根群の水準において起
こるが、その際、例えば隣接の導溝からやってくるそれ
ら気体状及び液状の流体は再混合される。
【００９５】好ましくは、１つの羽根群の２枚の羽根の
間に流路が存在することは、その圧縮装置の、実質的に
等価の表面及び形状を有する単一羽根よりなるベーンを
用いて得られる効率に比してその圧縮装置の効率を実質
的に改善する。
間に流路が存在することは、その圧縮装置の、実質的に
等価の表面及び形状を有する単一羽根よりなるベーンを
用いて得られる効率に比してその圧縮装置の効率を実質
的に改善する。
【００９６】この流路の寸法は、例えば上に定義したパ
ラメータの組から選ばれる。
ラメータの組から選ばれる。
【００９７】図５は、例えば互いに少なくとも機械的手
段により結合された１つの羽根群の斜視図的な切断図で
ある。すなわち第１の羽根は例えば流れ方向に考えて後
続する羽根に、及び／又は先行する羽根に結合される。
この機械的要素４０はその羽根の長手方向に沿い、及び
／又は幅に沿ういかなる点に配置されてもよい。いくつ
かの形状寸法をこの機械的手段の実現のために、その流
体の流れの中に乱れを導入しないような全ての可能な形
状を考えることができる。
段により結合された１つの羽根群の斜視図的な切断図で
ある。すなわち第１の羽根は例えば流れ方向に考えて後
続する羽根に、及び／又は先行する羽根に結合される。
この機械的要素４０はその羽根の長手方向に沿い、及び
／又は幅に沿ういかなる点に配置されてもよい。いくつ
かの形状寸法をこの機械的手段の実現のために、その流
体の流れの中に乱れを導入しないような全ての可能な形
状を考えることができる。
【００９８】好ましくは、それら機械的手段は各羽根の
間の距離を保ち、そしてそのようにしくつかの形状寸法
をこの機械的手段の実現のために、その流体の流れの中
に乱れを導入しないような全ての可能な形状を考えるこ
とができる。
間の距離を保ち、そしてそのようにしくつかの形状寸法
をこの機械的手段の実現のために、その流体の流れの中
に乱れを導入しないような全ての可能な形状を考えるこ
とができる。
【００９９】好ましくは、それら機械的手段は各羽根の
間の距離を保ち、そしてそのようにし各羽根の相互の特
別な順序を決めることを許容する。
間の距離を保ち、そしてそのようにし各羽根の相互の特
別な順序を決めることを許容する。
【０１００】これは機械的な補強が得られることを許容
する。
する。
【０１０１】図６は本発明の装置において羽根群がその
長さの少なくとも１部にわたり分布された１つ以上のポ
ートを備えた羽根より得られるような変形具体例を図式
的に示す。すなわちこれらのポートにより分離される羽
根の部分はそれぞれ図３に示した各羽根Ａijの機能と実
質的に同一の機能を有する「補助羽根」を形成する。
長さの少なくとも１部にわたり分布された１つ以上のポ
ートを備えた羽根より得られるような変形具体例を図式
的に示す。すなわちこれらのポートにより分離される羽
根の部分はそれぞれ図３に示した各羽根Ａijの機能と実
質的に同一の機能を有する「補助羽根」を形成する。
【０１０２】すなわち羽根５０に沿って分布されたそれ
ら開口又はポートは、図３において記述したように、そ
れぞれその羽根の下面の近傍及び上面の近傍において循
環しており、そして隣接の各導溝からやってくる液体状
及び気体状のフラクションの通過を許容する。
ら開口又はポートは、図３において記述したように、そ
れぞれその羽根の下面の近傍及び上面の近傍において循
環しており、そして隣接の各導溝からやってくる液体状
及び気体状のフラクションの通過を許容する。
【０１０３】図６は、気体ポケット又は液体ポケットに
より取られることのできる形状を示す。
より取られることのできる形状を示す。
【０１０４】その液体フラクションは各ポート５１の少
なくとも１つを通過しようとして上面の上で循環してい
る気体フラクションと混合し、そしてそのようにして多
相混合物を形成する。ＧＬＲ比の値は、そのようにして
その気体フラクションの液体部分による富化の結果とし
て著しく減少し、そしてその多相流体の圧縮は図４につ
いて上に記述したように多相流体の分離段階によりもた
らされる分離の相殺によって改善される。
なくとも１つを通過しようとして上面の上で循環してい
る気体フラクションと混合し、そしてそのようにして多
相混合物を形成する。ＧＬＲ比の値は、そのようにして
その気体フラクションの液体部分による富化の結果とし
て著しく減少し、そしてその多相流体の圧縮は図４につ
いて上に記述したように多相流体の分離段階によりもた
らされる分離の相殺によって改善される。
【０１０５】それら混合用開口又はポートは、中でもそ
の流体を形成する各相の性質に従って、それらの相の相
互の方向への通過を促進するように選ばれる異なった形
状及び寸法を有することができる。
の流体を形成する各相の性質に従って、それらの相の相
互の方向への通過を促進するように選ばれる異なった形
状及び寸法を有することができる。
【０１０６】
【発明の効果】「単一」羽根を含む装置と比較して、中
でも石油流出物のような多相流体のポンプ給送に適用さ
れるタンデム式の設計は、上に定義した最適化された形
態においてその圧縮装置に以下にあげる諸利点をもたら
す。 （１）流体中に含まれる液相及び気相を少なくとも部分
的に再混合するのを促進させることによりこれらの相の
分離を最小限にすることができる。 （２）水動力損失を最小限に抑制することができる。本
発明における羽根が、圧縮装置中の流れを円滑にするよ
うに設計されているためである。また、流体の減速を最
小限に抑制することができる。（流体の減速は、水動力
損失及び流体の流れの分離をもたらす。特に羽根のキャ
ンバーが大きい場合に高くなる。） （３）ステータの水準において、羽根をタンデム式に設
計しているため、流体の流れを改善し、出口部において
流体細流の速度を均一にすることができる。
でも石油流出物のような多相流体のポンプ給送に適用さ
れるタンデム式の設計は、上に定義した最適化された形
態においてその圧縮装置に以下にあげる諸利点をもたら
す。 （１）流体中に含まれる液相及び気相を少なくとも部分
的に再混合するのを促進させることによりこれらの相の
分離を最小限にすることができる。 （２）水動力損失を最小限に抑制することができる。本
発明における羽根が、圧縮装置中の流れを円滑にするよ
うに設計されているためである。また、流体の減速を最
小限に抑制することができる。（流体の減速は、水動力
損失及び流体の流れの分離をもたらす。特に羽根のキャ
ンバーが大きい場合に高くなる。） （３）ステータの水準において、羽根をタンデム式に設
計しているため、流体の流れを改善し、出口部において
流体細流の速度を均一にすることができる。
【０１０７】本発明の他の諸特徴及び他の諸利点は、一
以上の液相、１つの気体そう及び場合により固体相を含
む石油型の多相の流出物を圧縮し、又はポンプ給送する
用途についての非制限的な適用例のいくつかの具体例に
ついて添付の図面の参照のもとに以下にあげる記述から
明らかとなるであろう。
以上の液相、１つの気体そう及び場合により固体相を含
む石油型の多相の流出物を圧縮し、又はポンプ給送する
用途についての非制限的な適用例のいくつかの具体例に
ついて添付の図面の参照のもとに以下にあげる記述から
明らかとなるであろう。
【図１】本発明の装置の一具体例の説明図及び部分切断
説明図である。
説明図である。
【図２】インペラー又は羽根車の斜視図である。
【図３】本発明におけるタンデム式羽根の各パラメータ
を説明するベーンの半径の円筒面との交叉面の展開図で
ある。
を説明するベーンの半径の円筒面との交叉面の展開図で
ある。
【図４】気相と液相との混合状態の図式説明図である。
【図５】１群の羽根が機械的手段により結合されている
具体例の説明図である。
具体例の説明図である。
【図６】各相の混合を最適化するためのポートを備えた
本発明の羽根の具体例の簡単な説明図である。
本発明の羽根の具体例の簡単な説明図である。
１ ケーシング ２ 吸込口 ３ 排出ポート ４ パイプ ５ ねじ ６ 軸棒 ７ 原動手段 ８ 伝動装置 ９、１０ 支持体 １１ 半径方向アーム １４ デフレクタ １７、１８、１９ 流体 ２０ないし２３ ブレース ２４、２５、２６ 整流器 ２８ ハブ ２９、３０ ベーン ３０ａ、３０ｂ 羽根 Ａij 羽根 Ｇ1 、Ｇ2 羽根群 Ｉij 下面 Ｅij 上面 ａij リーデイングエッジ ｆij テーリングエッジ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 クリスチャン ブラトゥ フランス国 78860 サン ノム ラ ブ ラテッシ レ ヴェルジェ ド ラ ラン シェール 35 (72)発明者 フローラン スペッテル フランス国 69250 ナービール スール サオーヌ アヴェニュ ヴィッセル 15 ／７
Claims (12)
- 【請求項１】 一以上の液相と一以上の気相とを含む多
相流体を圧縮するための、又はポンプ給送するための装
置において、前記流体のための一以上の吸込口（２）と
一以上の吐出口（３）とを有する一以上の中空ケーシン
グ（１）と、回転軸Ｏxを有し前記中空ケーシングの中
で回転することのできる、ハブ（２８）と前記ハブに固
定される一以上のベーンＧj よりなる一以上のロータと
を含み、前記ベーンＧj は第１の羽根Ａ1jと第２の羽根
Ａ2jとを含み、これらの羽根の各々はリーデイングエッ
ジａijとテーリングエッジｆijとを有し、少なくとも前
記第１及び／又は第２の羽根（Ａ1j、Ａ2j）の前記リー
デイングエッジａijにより定められる、スケルトン曲線
の接線により形成される角度αが０度以上４５度以下で
ある装置。 - 【請求項２】 二以上のベーン又はそれぞれ第１の羽根
Ａ1jと第２の羽根Ａ2jとを有する羽根群Ｇ1 、Ｇ2 を含
む一以上のインペラーを備え、前記羽根群Ｇj の第１及
び／又は第２の羽根の形状寸法的特性及びこれらの羽根
群の相互の配置が下記の４つのパラメータ、すなわち、 パラメータ１：ｈ／ｔの比の形で表わされる、ピッチｔ
に対する接線方向偏倚ｈ（但しｔは、各群の羽根Ｇ1 及
びＧ2 の各第２の羽根Ａ21及びＡ22に相当するそれら２
つのテーリングエッジｆ21とｆ22との間の距離に相当す
るピッチであって、このパラメータの値は０．９５ない
し１．０５の範囲にある） パラメータ２：羽根群Ｇj の軸方向ラップｒj と全翼弦
長ＣTjとの比ｒj／ＣTj（この値は０．０１ないし０．
１５の範囲にある） パラメータ３：羽根群Ｇj において、第１の羽根の翼弦
長ＣFjの値の第２の羽根の翼弦長ＣRjの値に対する比に
より定義される弦長比ＲCj＝（ＣFj／ＣRj）（この値は
０．５ないし１．５の範囲にある） パラメータ４：同一群の第２の羽根のキャンバーΦRjの
値に対する第１の羽根のキャンバーΦFjの値により定義
されるキャンバー比Φj （この値は０．１０ないし１の
範囲にある） より選ばれた一以上のパラメータに従い決定される、請
求項１に記載の装置。 - 【請求項３】 第１の羽根Ａ1jと第２の羽根Ａ2jとを有
する一以上の整流器を含み、羽根群Ｇjの第１及び／又
は第２の羽根の形状寸法的特性及びこれらの羽根群の相
互の配置が下記の４つのパラメータ、すなわち パラメータ１：ｈ／ｔの比の形で表わされる、ピッチｔ
に対する接線方向偏倚ｈ（但しｔは、各群の羽根Ｇ1 及
びＧ2 の各第２の羽根Ａ21及びＡ22に相当するそれら２
つのテーリングエッジｆ21とｆ22との間の距離に相当す
るピッチであって、このパラメータの値は０．６０ない
し０．８０の範囲にある） パラメータ２：羽根群Ｇj の軸方向ラップｒj と全翼弦
長ＣTjとの比ｒj／ＣTj（その値は−０．０１ないし
０．０５の範囲にある） パラメータ３：羽根群Ｇj において、第１の羽根の翼弦
長ＣFjの値の第２の羽根の翼弦長ＣRjの値に対する比に
より定義される弦長比ＲCj＝（ＣFj／ＣRj）（この値は
０．５ないし１．５の範囲にある） パラメータ４：同一群の第２の羽根のキャンバーΦRjの
値に対する第１の羽根のキャンバーΦFjの値により定義
されるキャンバー比Φj （この値は０．１０ないし１の
範囲にある） より選ばれた一以上のパラメータに従い決定される、請
求項１に記載の装置。 - 【請求項４】 一以上のインペラー及び／又は一以上の
整流器を含み、これらがそれぞれ少なくとも２つの羽根
群Ｇ1 、Ｇ2 を備え、この羽根群Ｇ1 、Ｇ2がそれぞれ
第１の羽根（Ａ11、Ａ12）と第２の羽根（Ａ21、Ａ22）
とを有し、前記第１の羽根及び第２の羽根の形状寸法的
特性及びこれらの羽根群の相互の配置が、請求項２及び
／又は３にあげたパラメータ１、パラメータ２及びパラ
メータ３に従って決定され、その際これらのパラメータ
の各々は請求項２及び／又は３にあげた各範囲にある、
請求項１ないし３のいずれかに記載の装置。 - 【請求項５】 一以上のインペラー及び／又は一以上の
整流器の形状寸法的特性が前記パラメータ４により決定
され、キャンバー比Φj の値が請求項２及び／又は３の
パラメータ１、パラメータ２及びパラメータ３の値と組
み合わせて選ばれる、請求項２ないし４のいずれかに記
載の装置。 - 【請求項６】 第１及び／又は第２の羽根の最大厚さの
比ｅ1 ／ｅ2 が、一のインペラー及び／又は一の整流器
について、０．５ないし１の範囲にある、請求項１ない
し５のいずれかに記載の装置。 - 【請求項７】 第１の羽根の厚さｅ1 が２ｍｍ以上１０
ｍｍ以下であり、及び／又は第２の羽根の厚さｅ2 が２
ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、請求項５に記載の装置。 - 【請求項８】 一のベーンが前のベーン及び／又は後の
ベーンに、機械的手段（４０）により結合されている、
請求項１ないし７のいずれかに記載の装置。 - 【請求項９】 一以上のインペラーと一以上の整流器と
を含み、前記インペラーが流れの方向に対してディフュ
ーザの前に配置されている、請求項１ないし８のいずれ
かに記載の装置。 - 【請求項１０】 一以上のインペラーと二以上の整流器
とを含み、前記インペラーが前記二つの整流器の間に配
置されている、請求項１ないし８のいずれかに記載の装
置。 - 【請求項１１】 一以上の液相と一以上の気相とを含む
多相流体を圧縮するための、又はポンプ給送するための
装置において、前記多相流体のための１つの吸込口と１
つの吐出口とを有する中空ケーシングと、回転軸Ｏx有
し前記中空ケーシングの中で回転することのできるロー
タを含み、該ロータは、中心ボスと該中心ボスに固定さ
れる一以上のベーン（５０）よりなり、該ベーンは上部
面及び下部面とを有しており、該ベーンに、上部面に沿
って流れる気相の少なくとも或る部分と下部面に沿って
循環する液相の少なくとも或る部分の接触を容易にする
ための前記下部面と上部面とを連通する一以上の開口
（５１）が設けられた装置。 - 【請求項１２】 請求項１ないし１１のいずれかに記載
の装置を石油の多相流出物のポンプ給送のための多相用
ポンプとして使用する方法。
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