JPH09174153A - 防食用溶接チタンクラッド鋼管杭の製造方法 - Google Patents
防食用溶接チタンクラッド鋼管杭の製造方法Info
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- JPH09174153A JPH09174153A JP33975895A JP33975895A JPH09174153A JP H09174153 A JPH09174153 A JP H09174153A JP 33975895 A JP33975895 A JP 33975895A JP 33975895 A JP33975895 A JP 33975895A JP H09174153 A JPH09174153 A JP H09174153A
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- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/08—Seam welding not restricted to one of the preceding subgroups
- B23K11/082—Seam welding not restricted to one of the preceding subgroups of three-dimensional seams
- B23K11/084—Seam welding not restricted to one of the preceding subgroups of three-dimensional seams of helicoïdal seams
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- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/032—Seam welding; Backing means; Inserts for three-dimensional seams
- B23K9/0325—Seam welding; Backing means; Inserts for three-dimensional seams helicoidal seams
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23K9/00—Arc welding or cutting
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼管に耐食性金属薄板を能率良く確実に被覆
し、かつ、これを連続的に造管し得る溶接チタンクラッ
ド鋼管の製造方法を提供する。 【解決手段】 鋼管の外周に耐食性金属板をスパイラル
状に連続的に巻き付けて被覆してなる溶接チタンクラッ
ド鋼管の製造方法において、鋼管の鋼部は鋼−鋼同士の
溶接はサブマージアーク溶接で、チタン部はＴｉ−Ｔｉ
同士の溶接は、インダイレクト抵抗シーム溶接で重ね溶
接し、これらを同一ラインで行うことを特徴とする。
し、かつ、これを連続的に造管し得る溶接チタンクラッ
ド鋼管の製造方法を提供する。 【解決手段】 鋼管の外周に耐食性金属板をスパイラル
状に連続的に巻き付けて被覆してなる溶接チタンクラッ
ド鋼管の製造方法において、鋼管の鋼部は鋼−鋼同士の
溶接はサブマージアーク溶接で、チタン部はＴｉ−Ｔｉ
同士の溶接は、インダイレクト抵抗シーム溶接で重ね溶
接し、これらを同一ラインで行うことを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、優れた耐食性を有
するチタンを表面に被覆した防食用チタンクラッド鋼管
杭の製造法に関し、特に、海洋構造物として、海水干満
水面近傍でのスプラッシュゾーンに使用され、高い防食
性を有するチタンクラッド鋼管杭の製造法に係わるもの
である。
するチタンを表面に被覆した防食用チタンクラッド鋼管
杭の製造法に関し、特に、海洋構造物として、海水干満
水面近傍でのスプラッシュゾーンに使用され、高い防食
性を有するチタンクラッド鋼管杭の製造法に係わるもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来、海洋構造物の基礎として海中に設
立される鋼管杭は、海水に洗われる飛沫帯の腐食が大き
く進行するため、通常、この部分には塗装或いはポリエ
チレン、ウレタン系重防食を施している。しかし、これ
らの鋼管杭の耐食性には限界があり、その寿命は塗装の
場合で１５〜２０年、重防食で４０年といわれている。
一方、防食鋼管杭の耐食性を高めるために、杭本体をス
テンレス鋼またはステンレス鋼等の耐食材と普通鋼との
クラッド鋼により製造することが提案されているが、か
かる杭は初期コストが高く、不利である。
立される鋼管杭は、海水に洗われる飛沫帯の腐食が大き
く進行するため、通常、この部分には塗装或いはポリエ
チレン、ウレタン系重防食を施している。しかし、これ
らの鋼管杭の耐食性には限界があり、その寿命は塗装の
場合で１５〜２０年、重防食で４０年といわれている。
一方、防食鋼管杭の耐食性を高めるために、杭本体をス
テンレス鋼またはステンレス鋼等の耐食材と普通鋼との
クラッド鋼により製造することが提案されているが、か
かる杭は初期コストが高く、不利である。
【０００３】この様な不利を解消するために特開平２−
２５６７１３号公報には、防食処理を施した鋼管杭が提
案されている。すなわち、鋼管杭の外表面に通常の塗装
下地を施し、その上に耐食性および弾力性を有する接着
性樹脂を被覆し、更にエンボス状凹凸を加工した耐食性
金属薄板を被覆した、具体的には締め付けながら巻き付
け、該薄板端部を折り込みまたはかしめて締結した防食
鋼管杭が開示されているが、かかる鋼管杭にあっては、
被覆される鋼管杭の管径および被覆長さに対応した幅や
長さを有する耐食性金属薄板を準備しなければならず、
従って生産性が高くない。また、大径で長い帯域を被覆
する場合には、被覆する耐食性金属薄板の鋼管円周方向
に継ぎ部が発生し、効率的な被覆が難しくなる。
２５６７１３号公報には、防食処理を施した鋼管杭が提
案されている。すなわち、鋼管杭の外表面に通常の塗装
下地を施し、その上に耐食性および弾力性を有する接着
性樹脂を被覆し、更にエンボス状凹凸を加工した耐食性
金属薄板を被覆した、具体的には締め付けながら巻き付
け、該薄板端部を折り込みまたはかしめて締結した防食
鋼管杭が開示されているが、かかる鋼管杭にあっては、
被覆される鋼管杭の管径および被覆長さに対応した幅や
長さを有する耐食性金属薄板を準備しなければならず、
従って生産性が高くない。また、大径で長い帯域を被覆
する場合には、被覆する耐食性金属薄板の鋼管円周方向
に継ぎ部が発生し、効率的な被覆が難しくなる。
【０００４】他方、実開昭６２−４４９４８号公報に
は、被覆する金属薄板として耐食性に優れたチタン板を
用いた防食施工法が開示されている。すなわち、所望の
幅と長さを与えられたシート状チタンカバー本体と、そ
の両端にフランジを形成し、相対するフランジ間に絶縁
材を介装し、前記フランジに絶縁性フランジを当接して
耐食性金属ボルトで着脱自在に固定した既設杭の防食カ
バーが提案されている。成形後の構造用鋼管の表面に、
チタンシートを大板に製作して被覆適用する場合に、鋼
管の大きさによっては、これを被覆するためのチタンシ
ートの幅方向の長さが足りず、チタン板長さを鋼管を巻
回できる長さに切断し、鋼管被覆長さとするために複数
枚を鋼管円周方向で接合する継手や、鋼管とチタン板と
を固定する手段が必要となる等極めて手数が掛かるとい
う問題がある。また、この既設の鋼管杭のカバー取り付
けには、ねじ構造のため海中での施工となり、ダイバー
による取り付けが必要となり、取り付けコストが極めて
高くなるという欠点がある。
は、被覆する金属薄板として耐食性に優れたチタン板を
用いた防食施工法が開示されている。すなわち、所望の
幅と長さを与えられたシート状チタンカバー本体と、そ
の両端にフランジを形成し、相対するフランジ間に絶縁
材を介装し、前記フランジに絶縁性フランジを当接して
耐食性金属ボルトで着脱自在に固定した既設杭の防食カ
バーが提案されている。成形後の構造用鋼管の表面に、
チタンシートを大板に製作して被覆適用する場合に、鋼
管の大きさによっては、これを被覆するためのチタンシ
ートの幅方向の長さが足りず、チタン板長さを鋼管を巻
回できる長さに切断し、鋼管被覆長さとするために複数
枚を鋼管円周方向で接合する継手や、鋼管とチタン板と
を固定する手段が必要となる等極めて手数が掛かるとい
う問題がある。また、この既設の鋼管杭のカバー取り付
けには、ねじ構造のため海中での施工となり、ダイバー
による取り付けが必要となり、取り付けコストが極めて
高くなるという欠点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】防食鋼管杭の耐食性を
高めるためにチタンを利用しているが、これには前記の
通り鋼管にチタンを被覆する外に、爆着チタンクラッド
鋼を用いた管杭が提案されている。爆着チタンクラッド
鋼から管杭を製造するに当たっては、該クラッド鋼板を
ＵＯ方式ならびにベンディング方式（ＢＲ方式）で製造
するために、爆着チタンクラッド鋼板の大きさにより管
杭の長さおよび大きさは限定される。さらに、このよう
な製造方式では該鋼板にシビヤーな曲げ成形加工を施す
ために、爆着チタンクラッド鋼接合部界面の波状接合部
がゆるみ接合強度が低下する等の問題点があった。
高めるためにチタンを利用しているが、これには前記の
通り鋼管にチタンを被覆する外に、爆着チタンクラッド
鋼を用いた管杭が提案されている。爆着チタンクラッド
鋼から管杭を製造するに当たっては、該クラッド鋼板を
ＵＯ方式ならびにベンディング方式（ＢＲ方式）で製造
するために、爆着チタンクラッド鋼板の大きさにより管
杭の長さおよび大きさは限定される。さらに、このよう
な製造方式では該鋼板にシビヤーな曲げ成形加工を施す
ために、爆着チタンクラッド鋼接合部界面の波状接合部
がゆるみ接合強度が低下する等の問題点があった。
【０００６】本発明は前記のような問題点を解決するも
ので、スパイラル製管方法を採用して加工工程を簡易に
し、かつ鋼管杭にチタン板を能率良く確実に被覆すると
共に、これを連続的に接合しうる溶接チタンクラッド鋼
管の製造方法を提供することを目的とする。
ので、スパイラル製管方法を採用して加工工程を簡易に
し、かつ鋼管杭にチタン板を能率良く確実に被覆すると
共に、これを連続的に接合しうる溶接チタンクラッド鋼
管の製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めに本発明は、鋼管にチタン板を巻き付けて被覆する防
食用鋼管杭の製造において、鋼帯をスパイラル状に供給
し、鋼帯幅方向の端部を突合わせ、この部分をサブマー
ジアーク溶接してスパイラル鋼管を形成し、この鋼管表
面の鋼帯幅よりずれた位置に、チタン帯板をスパイラル
状に巻回して該帯板幅方向の端部が重なるようにセット
し、この重ね部分を抵抗溶接することを特徴とする防食
用溶接チタンクラッド鋼管杭の製造方法であり、また、
鋼管にチタン板を巻き付けて被覆する防食用鋼管杭の製
造において、鋼帯をスパイラル状に供給し、鋼帯幅方向
の端部を突合わせ、この部分をサブマージアーク溶接し
てスパイラル鋼管を形成し、同一ラインで形成された鋼
管表面の鋼帯幅よりほぼ１／２ずれた位置に、チタン帯
板を１０kgf/cm2 以上の張力を付与しながらスパイラル
状に巻回して該帯板幅方向の端部が重なるようにセット
し、この重ね部分を抵抗溶接することを特徴とする防食
用溶接チタンクラッド鋼管杭の製造方法である。
めに本発明は、鋼管にチタン板を巻き付けて被覆する防
食用鋼管杭の製造において、鋼帯をスパイラル状に供給
し、鋼帯幅方向の端部を突合わせ、この部分をサブマー
ジアーク溶接してスパイラル鋼管を形成し、この鋼管表
面の鋼帯幅よりずれた位置に、チタン帯板をスパイラル
状に巻回して該帯板幅方向の端部が重なるようにセット
し、この重ね部分を抵抗溶接することを特徴とする防食
用溶接チタンクラッド鋼管杭の製造方法であり、また、
鋼管にチタン板を巻き付けて被覆する防食用鋼管杭の製
造において、鋼帯をスパイラル状に供給し、鋼帯幅方向
の端部を突合わせ、この部分をサブマージアーク溶接し
てスパイラル鋼管を形成し、同一ラインで形成された鋼
管表面の鋼帯幅よりほぼ１／２ずれた位置に、チタン帯
板を１０kgf/cm2 以上の張力を付与しながらスパイラル
状に巻回して該帯板幅方向の端部が重なるようにセット
し、この重ね部分を抵抗溶接することを特徴とする防食
用溶接チタンクラッド鋼管杭の製造方法である。
【０００８】本発明に係る溶接チタンクラッド鋼管の製
造方法は、チタン帯板をスパイラル状に巻き付ける前
に、鋼帯をスパイラル状にし、幅方向端部を突合わせ、
この突合せ部分をＦｅ−Ｆｅのサブマージアーク溶接し
た後、その後方より帯状のチタン板を鋼管に巻き付けて
インダイレクト抵抗シーム溶接で、Ｔｉ−Ｔｉの溶接を
抵抗溶接にて行い同一ラインにおいて溶接チタンクラッ
ド鋼の鋼管を製造するものであって、チタン帯板の巻き
付けは、鋼管形成より、鋼帯幅のほぼ１／２以上遅れて
溶接を行うために、異種金属の溶接を行うことなく同一
ラインにおいてスパイラルチタンをスパイラル鋼管に被
覆して積層管を製造できる。
造方法は、チタン帯板をスパイラル状に巻き付ける前
に、鋼帯をスパイラル状にし、幅方向端部を突合わせ、
この突合せ部分をＦｅ−Ｆｅのサブマージアーク溶接し
た後、その後方より帯状のチタン板を鋼管に巻き付けて
インダイレクト抵抗シーム溶接で、Ｔｉ−Ｔｉの溶接を
抵抗溶接にて行い同一ラインにおいて溶接チタンクラッ
ド鋼の鋼管を製造するものであって、チタン帯板の巻き
付けは、鋼管形成より、鋼帯幅のほぼ１／２以上遅れて
溶接を行うために、異種金属の溶接を行うことなく同一
ラインにおいてスパイラルチタンをスパイラル鋼管に被
覆して積層管を製造できる。
【０００９】また、スパイラルの溶接では鋼帯の溶接が
チタン帯板より先行するので、形成された鋼管端部にイ
ンダイレクト抵抗溶接機の電極をセットし、管端での鋼
−鋼（Ｆｅ−Ｆｅ）サブマージアーク溶接が終了後、チ
タン−チタン（Ｔｉ−Ｔｉ）のインダイレクト抵抗溶接
が実行できる。したがって抵抗溶接機のトランスと給電
ローラの二次側ケーブルが短くなり電流低減が少なくて
良く良好な溶接が行える。
チタン帯板より先行するので、形成された鋼管端部にイ
ンダイレクト抵抗溶接機の電極をセットし、管端での鋼
−鋼（Ｆｅ−Ｆｅ）サブマージアーク溶接が終了後、チ
タン−チタン（Ｔｉ−Ｔｉ）のインダイレクト抵抗溶接
が実行できる。したがって抵抗溶接機のトランスと給電
ローラの二次側ケーブルが短くなり電流低減が少なくて
良く良好な溶接が行える。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明では、長尺の溶接チタンク
ラッド鋼管を、構造用鋼管にチタンに代表される耐食性
金属板を巻き付けて同一ラインでスパイラル管として連
続的に製造したもので、チタンと鋼管の一体化が図られ
る。
ラッド鋼管を、構造用鋼管にチタンに代表される耐食性
金属板を巻き付けて同一ラインでスパイラル管として連
続的に製造したもので、チタンと鋼管の一体化が図られ
る。
【００１１】鋼管形成のＦｅ−Ｆｅ溶接は溶接能率面を
考慮すると、サブマージアーク溶接法を用いて行うのが
よく、出来るだけ余盛りを少なくする溶接条件を選択し
て溶接を行うが、余盛りが多くなった場合は、ビード研
削機により余盛りビードを削除した後、鋼帯幅よりずれ
た位置でＴｉ−Ｔｉのインダイレクト抵抗溶接を行うの
がよい。この抵抗溶接はＴｉ−Ｔｉ溶接のために化合物
の生成について考慮する必要がないので安定して高速接
合ができる。
考慮すると、サブマージアーク溶接法を用いて行うのが
よく、出来るだけ余盛りを少なくする溶接条件を選択し
て溶接を行うが、余盛りが多くなった場合は、ビード研
削機により余盛りビードを削除した後、鋼帯幅よりずれ
た位置でＴｉ−Ｔｉのインダイレクト抵抗溶接を行うの
がよい。この抵抗溶接はＴｉ−Ｔｉ溶接のために化合物
の生成について考慮する必要がないので安定して高速接
合ができる。
【００１２】尚必要に応じ、外部からの衝撃に対する保
護をも兼ねて、鋼管の表面とチタンコイルとの間に形成
される間隙に、鋼管に設けた穿孔より硬化性充填材、例
えば有機接着材としてアクリル系、エポキシ系、ブチル
系、ポリエチレン系、ビニール系の合成樹脂等を充填し
防食とともに間隙を保護する。
護をも兼ねて、鋼管の表面とチタンコイルとの間に形成
される間隙に、鋼管に設けた穿孔より硬化性充填材、例
えば有機接着材としてアクリル系、エポキシ系、ブチル
系、ポリエチレン系、ビニール系の合成樹脂等を充填し
防食とともに間隙を保護する。
【００１３】
【実施例】以下本発明の実施例を図を参照して詳細に説
明する。図１は溶接チタンクラッド鋼管を製造する方法
の一例を説明する斜視図である。図に示すように、鋼帯
（コイル）１をスパイラル状に成形し、鋼コイル１の端
縁１ａと鋼コイル１の他の端縁１ｂとを突合せ、この突
合せ部をサブマージアーク溶接４して鋼管２を製造す
る。また、この製造ラインには、鋼コイル１の後方にチ
タン帯板（コイル）３が配置され、成形された鋼管２の
表面にチタン帯板３が巻き付けられて密着され、チタン
帯板の一端縁３ａと他の端縁とを重ね合せてチタン−チ
タン同士の溶接がインダイレクト抵抗シーム溶接５で行
われ、成形されたチタン被覆管６が積層密着して溶接チ
タンクラッド鋼管７が製造される。図中８は鋼帯の曲げ
加工ロール、９チタン帯板の巻き付けロール、１０はサ
ブマージアーク溶接用ブームウエルダー、１１は内面サ
ブマージアーク溶接機を示す。
明する。図１は溶接チタンクラッド鋼管を製造する方法
の一例を説明する斜視図である。図に示すように、鋼帯
（コイル）１をスパイラル状に成形し、鋼コイル１の端
縁１ａと鋼コイル１の他の端縁１ｂとを突合せ、この突
合せ部をサブマージアーク溶接４して鋼管２を製造す
る。また、この製造ラインには、鋼コイル１の後方にチ
タン帯板（コイル）３が配置され、成形された鋼管２の
表面にチタン帯板３が巻き付けられて密着され、チタン
帯板の一端縁３ａと他の端縁とを重ね合せてチタン−チ
タン同士の溶接がインダイレクト抵抗シーム溶接５で行
われ、成形されたチタン被覆管６が積層密着して溶接チ
タンクラッド鋼管７が製造される。図中８は鋼帯の曲げ
加工ロール、９チタン帯板の巻き付けロール、１０はサ
ブマージアーク溶接用ブームウエルダー、１１は内面サ
ブマージアーク溶接機を示す。
【００１４】図２は図１の装置により製造した溶接チタ
ンクラッド鋼管７の一例を示す斜視図、図３は鋼管２の
断面図であり、１２は鋼管突合せ溶接部を示している。
また図４は図２のＡ−Ａ線断面図であり、鋼管２表面に
チタン被覆管６が積層密着した溶接チタンクラッド鋼管
７が示されている。１３はチタン板帯の接合部である。
ンクラッド鋼管７の一例を示す斜視図、図３は鋼管２の
断面図であり、１２は鋼管突合せ溶接部を示している。
また図４は図２のＡ−Ａ線断面図であり、鋼管２表面に
チタン被覆管６が積層密着した溶接チタンクラッド鋼管
７が示されている。１３はチタン板帯の接合部である。
【００１５】図１に示す溶接チタンクラッド鋼管６の製
造には、板幅１０００〜１２００mm、厚さ９〜２５mmの
鋼帯１が用いられ、これを直径６００〜２０００mmのス
パイラル鋼管２に成形する。管の鋼管２の成形には鋼帯
１の突合せ面（１ａ，１ｂ）をサブマージアーク溶接
４，１１にて突合せ溶接を行い、外面は出来るだけ余盛
りを少なくする溶接条件を選択して溶接する。
造には、板幅１０００〜１２００mm、厚さ９〜２５mmの
鋼帯１が用いられ、これを直径６００〜２０００mmのス
パイラル鋼管２に成形する。管の鋼管２の成形には鋼帯
１の突合せ面（１ａ，１ｂ）をサブマージアーク溶接
４，１１にて突合せ溶接を行い、外面は出来るだけ余盛
りを少なくする溶接条件を選択して溶接する。
【００１６】また、チタン帯板は板厚０．３mm、板幅１
０００〜１２００mmのものが用いられ、鋼帯１をサブマ
ージアーク溶接後、鋼帯幅の約１／２後行してチタン帯
板の端縁３ａと３ｂが重なるようスパイラル状にセット
してインダイレクト抵抗溶接機５で溶接電流７．２KA、
加圧力２００kg、溶接速度１００cm/minでの重ね抵抗溶
接を行った。
０００〜１２００mmのものが用いられ、鋼帯１をサブマ
ージアーク溶接後、鋼帯幅の約１／２後行してチタン帯
板の端縁３ａと３ｂが重なるようスパイラル状にセット
してインダイレクト抵抗溶接機５で溶接電流７．２KA、
加圧力２００kg、溶接速度１００cm/minでの重ね抵抗溶
接を行った。
【００１７】トランスと給電ローラの二次側ケーブルが
短くなり電流低減が少なくて良く良好な溶接が行えた。
その際、チタン帯板は巻き付けロール９を介して鋼管２
との間に１０kg／cm2以上の張力をかけながら巻き付
け、重ね合う部分（チタン帯板短縁部３ａ−３ｂ）を加
圧しながら鋼管上でＴｉ−Ｔｉのインダイレクト抵抗シ
ーム溶接を行ったが、インダイレクト抵抗シーム溶接で
あるのでＦｅ−Ｔｉの溶接がなされることがないため
に、ＦｅＴｉ＋Ｆｅ2 ＴｉやＦｅ3 ＴｉおよびＴｉＣな
どの化合物が生成されることがなく、図５に示すように
健全な溶接となっていた。
短くなり電流低減が少なくて良く良好な溶接が行えた。
その際、チタン帯板は巻き付けロール９を介して鋼管２
との間に１０kg／cm2以上の張力をかけながら巻き付
け、重ね合う部分（チタン帯板短縁部３ａ−３ｂ）を加
圧しながら鋼管上でＴｉ−Ｔｉのインダイレクト抵抗シ
ーム溶接を行ったが、インダイレクト抵抗シーム溶接で
あるのでＦｅ−Ｔｉの溶接がなされることがないため
に、ＦｅＴｉ＋Ｆｅ2 ＴｉやＦｅ3 ＴｉおよびＴｉＣな
どの化合物が生成されることがなく、図５に示すように
健全な溶接となっていた。
【００１８】チタンシーム溶接部の引張り試験を行った
結果、引張り強さは１５０〜２００kgf/mm2 で接合強度
は十分に確保された。また、溶接クラッド鋼管７の鋼管
２の表面とチタン被覆管６との間隙には硬化充填材のう
ち、有機接着材としてポリエチレン系の合成樹脂を充填
した。
結果、引張り強さは１５０〜２００kgf/mm2 で接合強度
は十分に確保された。また、溶接クラッド鋼管７の鋼管
２の表面とチタン被覆管６との間隙には硬化充填材のう
ち、有機接着材としてポリエチレン系の合成樹脂を充填
した。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように本発明の溶接チタン
クラッド鋼管の製造方法によれば鋼管を耐食性金属板で
確実にかつ連続的に被覆できるので金属被覆鋼管の製造
効率に大きく寄与するものである。
クラッド鋼管の製造方法によれば鋼管を耐食性金属板で
確実にかつ連続的に被覆できるので金属被覆鋼管の製造
効率に大きく寄与するものである。
【図１】（ａ）は本発明によって得られた溶接チタンク
ラッド鋼管の製造方法の説明図、（ｂ）はサブマージア
ーク溶接部の側面図、（ｃ）はインダイレクト抵抗シー
ム溶接部の側面図である。
ラッド鋼管の製造方法の説明図、（ｂ）はサブマージア
ーク溶接部の側面図、（ｃ）はインダイレクト抵抗シー
ム溶接部の側面図である。
【図２】本発明によって得られた溶接チタンクラッド鋼
管の説明図である。
管の説明図である。
【図３】本発明によって得られた溶接チタンクラッド鋼
管の鋼管の断面図である。
管の鋼管の断面図である。
【図４】図２のＡ−Ａ線に沿って切断した断面図であ
る。
る。
【図５】図２のＢ−Ｂ線に沿って切断した断面図であ
る。
る。
【符号の説明】 １ ：鋼コイル １ａ，１ｂ：鋼コイル端部 ２ ：鋼管 ３ ：チタンコイル ３ａ，３ｂ：チタンコイル端部 ４ ：サブマージアーク溶接機 ５ ：インダイレクト抵抗シーム溶接機 ６ ：チタン被覆管 ７ ：溶接チタンクラッド鋼管 ８ ：回転ロール ９ ：巻き付けロール ９ａ，９ｂ：巻き付けロール １０ ：ブームウエルダー １１ ：内面サブマージアーク溶接機 １２ ：鋼管突合せ溶接部 １３ ：チタン板重ねシーム溶接部 １４ ：チリ
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２３Ｋ 103:14 103:16 (72)発明者 足立 忠美 東京都中央区築地三丁目５番４号 日鐵溶 接工業株式会社内 (72)発明者 深野 真司 東京都中央区築地三丁目５番４号 日鐵溶 接工業株式会社内 (72)発明者 松岡 和巳 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 後藤 信弘 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 金井 久 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内 (72)発明者 赤坂 正芳 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内 (72)発明者 高橋 康雄 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内 (72)発明者 木下 和宏 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼管にチタン板を巻き付けて被覆する防
食用鋼管杭の製造において、鋼帯をスパイラル状に供給
し、鋼帯幅方向の端部を突合わせてサブマージアーク溶
接してスパイラル鋼管を形成し、この鋼管表面の鋼帯幅
よりずれた位置に、チタン帯板をスパイラル状に巻回し
て該帯板幅方向の端部が重なるようにセットし、この重
ね部分を抵抗溶接することを特徴とする防食用溶接チタ
ンクラッド鋼管杭の製造方法。 - 【請求項２】 鋼管にチタン板を巻き付けて被覆する防
食用鋼管杭の製造において、鋼帯をスパイラル状に供給
し、鋼帯幅方向の端部を突合わせてサブマージアーク溶
接してスパイラル鋼管を形成し、同一ラインで形成され
た鋼管表面の鋼帯幅よりほぼ１／２ずれた位置に、チタ
ン帯板を１０kgf/cm2 以上の張力を付与しながらスパイ
ラル状に巻回して該帯板幅方向の端部が重なるようにセ
ットし、この重ね部分を抵抗溶接することを特徴とする
防食用溶接チタンクラッド鋼管杭の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33975895A JPH09174153A (ja) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | 防食用溶接チタンクラッド鋼管杭の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33975895A JPH09174153A (ja) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | 防食用溶接チタンクラッド鋼管杭の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09174153A true JPH09174153A (ja) | 1997-07-08 |
Family
ID=18330534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33975895A Withdrawn JPH09174153A (ja) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | 防食用溶接チタンクラッド鋼管杭の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09174153A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011156188A1 (en) * | 2010-06-08 | 2011-12-15 | Alstom Technology Ltd | Method for applying protective covering to pipes and tubes |
| JP5763821B1 (ja) * | 2014-10-07 | 2015-08-12 | イハラ鋼業株式会社 | チタン溶接装置およびチタン溶接体の製造方法およびチタンの溶接方法 |
| JP2015526616A (ja) * | 2012-07-25 | 2015-09-10 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アーゲーＴｈｙｓｓｅｎｋｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ Ａｇ | 風力発電プラントのモジュラタワー |
-
1995
- 1995-12-26 JP JP33975895A patent/JPH09174153A/ja not_active Withdrawn
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| US9828786B2 (en) | 2012-07-25 | 2017-11-28 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Modular tower for a wind power plant |
| JP5763821B1 (ja) * | 2014-10-07 | 2015-08-12 | イハラ鋼業株式会社 | チタン溶接装置およびチタン溶接体の製造方法およびチタンの溶接方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030304 |