JPH09155523A - Sleeve of die casting machine and production thereof - Google Patents
Sleeve of die casting machine and production thereofInfo
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- JPH09155523A JPH09155523A JP31411095A JP31411095A JPH09155523A JP H09155523 A JPH09155523 A JP H09155523A JP 31411095 A JP31411095 A JP 31411095A JP 31411095 A JP31411095 A JP 31411095A JP H09155523 A JPH09155523 A JP H09155523A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ダイカスト機が有
する溶湯加圧注湯装置のスリーブおよびその製造方法に
関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a sleeve for a molten metal pressure pouring device of a die casting machine and a method for manufacturing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】周知のように、ダイカスト機は、溶湯加
圧注湯装置によりダイカスト用軽合金の溶湯を加圧して
金型内に射出するようにしている。この溶湯加圧注湯装
置は、スリーブとこのスリーブ内を往復移動するプラン
ジャとを備え、スリーブ内に注湯された溶湯をプランジ
ャにより加圧して湯口から金型内に射出する構成になっ
ている。2. Description of the Related Art As is well known, a die casting machine presses a molten metal of a light alloy for die casting by a molten metal pressure pouring device and injects it into a mold. This molten metal pressure pouring device includes a sleeve and a plunger that reciprocates in the sleeve, and the molten metal poured into the sleeve is pressurized by the plunger and injected into the mold through the sprue.
【０００３】かかる溶湯加圧注湯装置のスリーブは、従
来、合金工具鋼例えばＳＫＤ６１により中空円筒状に形
成され、アルミニウム合金や亜鉛合金などのダイカスト
用軽合金に対する耐溶損性を改善するために、内周面に
窒化処理などの表面処理を施したものがほとんどであ
る。The sleeve of such a molten metal pressurizing and pouring apparatus is conventionally formed in a hollow cylindrical shape from an alloy tool steel, for example, SKD61, and in order to improve the erosion resistance to light alloys for die casting such as aluminum alloy and zinc alloy, In most cases, the peripheral surface is subjected to surface treatment such as nitriding treatment.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＳＫＤ
６１製のスリーブでは、熱伝導率が高いため、スリーブ
内に注湯された溶融ダイカスト用軽合金が瞬時に冷却さ
れてスリーブの内周面に接する部分で凝固層ができる。
そして、その凝固層が溶融ダイカスト用軽合金に混じっ
て金型内に射出されるようになるため、ダイカスト製品
の強度が低下するという問題を生ずる。[Problems to be Solved by the Invention] However, SKD
Since the 61-made sleeve has high thermal conductivity, the light alloy for molten die casting poured into the sleeve is instantly cooled and a solidified layer is formed at a portion in contact with the inner peripheral surface of the sleeve.
Then, the solidified layer is mixed with the light alloy for molten die casting and is injected into the mold, which causes a problem that the strength of the die cast product is reduced.
【０００５】そこで、最近では、溶融ダイカスト用軽合
金に対する保温性を高めて凝固層が生じないようにする
ために、例えば実公平７−７０１０号公報に見られるよ
うに、金属製スリーブの内周面にセラミックス製の内張
り部材を焼き嵌めした複合スリーブとすることが考えら
れている。Therefore, in recent years, in order to improve the heat retaining property for the light alloy for molten die casting and prevent the solidified layer from being generated, for example, as disclosed in Japanese Utility Model Publication No. 7-1010, the inner circumference of the metal sleeve is shown. A composite sleeve in which a ceramic lining member is shrink-fitted on the surface is considered.
【０００６】ところが、セラミックスは、熱伝導率が低
いので保温性を改善することはできるが、靭性が低く、
割れや欠けを生じ易いため取り扱い難く、また製造コス
トが高くなるという問題があってセラミックス製の内張
り部材を用いた複合スリーブは一般には普及していない
というのが現状である。[0006] However, although ceramics can improve heat retention because of its low thermal conductivity, it has low toughness,
Under the present circumstances, composite sleeves using a ceramic lining member are not widely used, because they are liable to be cracked or chipped and are difficult to handle, and the manufacturing cost is high.
【０００７】本発明は上記の事情に鑑みてなされたもの
で、その目的は、溶融ダイカスト用金属に対する保温性
に優れ、しかもコカト高を招来するセラミックス製の部
材を用いることなく、安価に製造することができるダイ
カスト機のスリーブおよびその製造方法を提供するにあ
る。The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to manufacture it at a low cost without using a ceramic member that is excellent in heat retention for a metal for molten die casting and that causes a high cockat. (EN) Provided are a die casting machine sleeve and a manufacturing method thereof.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明のダイカスト機の
スリーブは、注湯された溶融金属をプランジャにより加
圧してダイカスト機の金型内に供給するスリーブにおい
て、室温から４００℃の範囲で熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・
Ｋ以下の鉄合金からなる筒状のスリーブ本体と、このス
リーブ本体の内側に設けられた筒状の金属製内張り部材
とを具備してなるものである。このスリーブでは、スリ
ーブ本体の熱伝導率が低いので、溶融ダイカスト用金属
に対する保温性に優れる。A sleeve of a die casting machine according to the present invention is a sleeve for supplying molten metal poured into a die of a die casting machine by pressurizing molten metal with a plunger and heating the molten metal in the range of room temperature to 400 ° C. Conductivity is 20 W / m
It comprises a tubular sleeve body made of an iron alloy of K or less, and a tubular metal lining member provided inside the sleeve body. In this sleeve, since the thermal conductivity of the sleeve body is low, the heat retaining property with respect to the metal for molten die casting is excellent.
【０００９】また、本発明のダイカスト機のスリーブの
製造方法は、鋳型内に設けられた筒状の金属製内張り部
材の外側に、室温から４００℃の範囲で熱伝導率が２０
Ｗ／ｍ・Ｋ以下の鉄合金からなる溶融金属を注湯して前
記内張り部材を鋳包むことにより、前記鉄合金により形
成された筒状のスリーブ本体の内側に前記内張り部材を
設けてなるスリーブを製造することを特徴とするもので
ある。Further, in the method for manufacturing the sleeve of the die casting machine of the present invention, the thermal conductivity is 20 outside the room temperature to 400 ° C. on the outside of the cylindrical metal lining member provided in the mold.
A sleeve in which the lining member is provided inside a tubular sleeve body formed of the iron alloy by pouring a molten metal made of an iron alloy of W / m · K or less and casting the lining member. Is manufactured.
【００１０】この方法によれば、内張り部材の外側に溶
融金属を注湯してスリーブ本体を鋳造する時に、同時に
スリーブ本体に内張り部材が鋳包まれるので、従来の複
合スリーブとは異なり、後工程で焼き嵌めする必要がな
く、容易に保温性に優れたスリーブを製造することがで
きる。According to this method, when the sleeve body is cast by pouring the molten metal to the outside of the lining member, the lining member is cast into the sleeve body at the same time, which is different from the conventional composite sleeve. Since it is not necessary to shrink-fit it, it is possible to easily manufacture a sleeve excellent in heat retention.
【００１１】[0011]
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施例を図１〜
図６に基づいて説明する。本発明に係るダイカスト機に
おける溶湯加圧注湯装置のスリーブ１は、図２に示すよ
うに、フランジ２ａを一体に有する筒状（円筒状）のス
リーブ本体２の内側に、同じく筒状（円筒状）に形成さ
れた比較的薄肉の内張り部材３を設けて構成されてい
る。なお、スリーブ１には、溶融されたアルミニウム合
金や亜鉛合金などのダイカスト用軽合金を注湯する注湯
口４が形成されている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS One embodiment of the present invention will now be described with reference to FIGS.
Explanation will be given based on FIG. As shown in FIG. 2, the sleeve 1 of the molten metal pressure pouring device in the die casting machine according to the present invention has a tubular (cylindrical) shape inside a tubular (cylindrical) sleeve body 2 integrally having a flange 2a. ) Is provided, and a relatively thin walled lining member 3 is provided. The sleeve 1 is provided with a pouring port 4 for pouring a molten light alloy for die casting such as an aluminum alloy or a zinc alloy.
【００１２】ここで、スリーブ本体２は、室温から４０
０℃の範囲で熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋ以下の鉄合金、
例えば５％以上５０％以下のＮｉ、７％以下のＳｉを含
有する鉄合金により形成されている。また、内張り部材
３は、合金工具鋼例えばＳＫＤ６１により形成されてい
る。Here, the sleeve body 2 is kept at room temperature to 40 degrees.
Iron alloy with a thermal conductivity of 20 W / mK or less in the range of 0 ° C,
For example, it is formed of an iron alloy containing 5% or more and 50% or less of Ni and 7% or less of Si. The lining member 3 is made of alloy tool steel such as SKD61.
【００１３】さて、上述のスリーブ本体２は内張り部材
３を鋳包み部材として鋳造により製造される。この実施
例では、消失模型鋳造法を採用しており、そのために用
いられる鋳型を図１に示す。図１において、型枠５はバ
イブレータ６上に載置されており、この型枠５内には鋳
物砂７が充填されている。そして、鋳物砂７中に、前記
内張り部材３と、例えば発泡ポリスチレンにより比較的
厚肉の円筒状に形成された消失模型８とが、該消失模型
８を内張り部材３の外側に密着させた状態にして埋め込
まれている。The sleeve body 2 is manufactured by casting with the lining member 3 as a cast-in member. In this embodiment, the vanishing model casting method is adopted, and the mold used therefor is shown in FIG. In FIG. 1, the mold 5 is placed on a vibrator 6, and the mold 5 is filled with molding sand 7. A state in which the lining member 3 and the vanishing model 8 formed in a comparatively thick cylindrical shape of, for example, expanded polystyrene in the molding sand 7 are in close contact with the outside of the lining member 3 It is embedded in.
【００１４】この場合、内張り部材３の外周面には、図
３に示すように、酸化防止のため、および内張り部材３
とスリーブ本体２を鋳造するための前述の鉄合金との間
で溶融・拡散反応を促進させるために、予め金属皮膜９
が形成されている。この金属皮膜９は、メッキによりス
リーブ本体２の外周面に付着されたニッケルや錫の皮
膜、或いは溶射によりスリーブ本体２の外周面に付着さ
れた金属皮膜からなり、溶射金属としては、例えば自溶
性金属、具体的にはＮｉ−Ｃｒ−Ｓｉ−Ｂを主成分とす
るＭＳＦＮｉＢ合金が用いられる。In this case, as shown in FIG. 3, the outer peripheral surface of the lining member 3 is for preventing oxidation and for the lining member 3.
In order to promote a melting / diffusion reaction between the iron alloy and the above-mentioned iron alloy for casting the sleeve body 2, a metal coating 9 is previously formed.
Are formed. The metal coating 9 is a nickel or tin coating deposited on the outer peripheral surface of the sleeve body 2 by plating, or a metal coating deposited on the outer peripheral surface of the sleeve body 2 by thermal spraying. A metal, specifically, an MSFNiB alloy containing Ni-Cr-Si-B as a main component is used.
【００１５】そして、鋳物砂７には、消失模型８に溶融
された前記鉄合金（以下、溶融鉄合金と称する）を注湯
するための湯口１０が設けられていると共に、消失模型
８に置き換えられた溶融鉄合金が凝固時に収縮すること
よって鋳造製品（スリーブ本体２）に「ひけ」などが生
ずることを防止するための押し湯１１が設けられてい
る。The casting sand 7 is provided with a spout 10 for pouring the iron alloy (hereinafter referred to as molten iron alloy) melted in the disappearance model 8 and is replaced with the disappearance model 8. A molten metal 11 is provided to prevent the cast product (sleeve main body 2) from shrinking when the molten iron alloy is solidified.
【００１６】しかして、スリーブ本体２を鋳造するに
は、バイブレータ６を駆動して型枠５に振動を付与しな
がら、溶融鉄合金を湯口１０から注湯する。すると、そ
の溶融鉄合金は消失模型８に達し、消失模型８は溶融鉄
合金の熱によってガス化して消失する。これにより、溶
融鉄合金は消失模型８と置き換わって内張り部材３の外
周に注湯された状態となり、やがて凝固して内張り部材
３を鋳包んだスリーブ本体２に鋳造される。In order to cast the sleeve body 2, the molten iron alloy is poured from the sprue 10 while driving the vibrator 6 to apply vibration to the form 5. Then, the molten iron alloy reaches the disappearance model 8, and the disappearance model 8 is gasified by the heat of the molten iron alloy and disappears. As a result, the molten iron alloy is replaced with the vanishing model 8 and is poured into the outer periphery of the lining member 3, and eventually solidifies and is cast into the sleeve body 2 encapsulating the lining member 3.
【００１７】ここで、内張り部材３の外周面、すなわち
外側に注湯される溶融鉄合金と接触する面には、ニッケ
ルや錫、或いは前述した自溶性金属からなる金属皮膜９
が形成されているので、溶融鉄合金は内張り部材３を強
固に鋳包むことができる。Here, on the outer peripheral surface of the inner lining member 3, that is, on the surface that comes into contact with the molten iron alloy poured outside, a metal coating 9 made of nickel, tin, or the self-fluxing metal described above is used.
Thus, the molten iron alloy can firmly encase the lining member 3.
【００１８】すなわち、内張り部材３の外周面が酸化す
ると、その酸化膜によって内張り部材３の外周面と溶融
鉄合金との濡れ性が悪くなり、両者の強固な接合が確保
できなくなる。しかるに、本実施例では、メッキ或いは
溶射により形成された金属皮膜９により内張り部材３の
外周面の酸化が防止されるので、内張り部材３の外周面
に対する溶融鉄合金の良好なる濡れ性が確保され、しか
も、本実施例では特にバイブレータ６から型枠５に振動
が付与されていることから、その振動により溶融鉄合金
と内張り部材３との密着性が高められるので、内張り部
材３の外周面に対する溶融鉄合金の濡れ性はより良好な
ものとなる。That is, when the outer peripheral surface of the lining member 3 is oxidized, the oxide film deteriorates the wettability between the outer peripheral surface of the lining member 3 and the molten iron alloy, and it becomes impossible to secure a strong bond between the two. However, in the present embodiment, since the outer peripheral surface of the lining member 3 is prevented from being oxidized by the metal coating 9 formed by plating or thermal spraying, good wettability of the molten iron alloy to the outer peripheral surface of the lining member 3 is ensured. Moreover, in this embodiment, in particular, since vibration is applied to the form 5 from the vibrator 6, the adhesion between the molten iron alloy and the lining member 3 is enhanced by the vibration, so that the vibration is applied to the outer peripheral surface of the lining member 3. The wettability of the molten iron alloy becomes better.
【００１９】更に、この良好なる濡れ性のもとで、金属
皮膜９により、溶融鉄合金と内張り部材３との溶融・拡
散反応（鉄合金成分の内張り部材３への拡散）が促進さ
れて両者の境界面に合金層（層厚２０〜１００μｍ）が
形成されるので、溶融鉄合金は内張り部材３を強固に鋳
包んだ状態となるものである。Further, under this good wettability, the metal film 9 promotes a melting / diffusion reaction between the molten iron alloy and the lining member 3 (diffusion of the iron alloy component into the lining member 3). Since an alloy layer (layer thickness of 20 to 100 μm) is formed on the boundary surface of the molten iron alloy, the molten iron alloy is in a state in which the lining member 3 is firmly cast.
【００２０】その上、溶融鉄合金が凝固する際に収縮す
るので、その収縮によりスリーブ本体２内に内張り部材
３を焼き嵌めした状態となって両者の結合がより一層強
固に行われるものである。しかも、この鋳造時におい
て、溶融鉄合金にはバイブレータ６から振動が付与され
るので、溶融鉄合金の凝固過程で発生したガスの排出性
が高められるようになり、スリーブ本体２内にガスが溜
まって巣ができることを効果的に防止でき等、緻密なス
リーブ本体２を鋳造できる。In addition, since the molten iron alloy contracts when it solidifies, the contraction causes the lining member 3 to be shrink-fitted in the sleeve body 2 to more firmly bond the two. . Moreover, since vibration is imparted to the molten iron alloy from the vibrator 6 during the casting, the gas generated in the solidification process of the molten iron alloy can be discharged more easily, and the gas is accumulated in the sleeve body 2. The dense sleeve body 2 can be cast by effectively preventing the formation of a nest.
【００２１】スリーブ本体２は上述のようにして消失模
型鋳造法により鋳造するものであり、このスリーブ本体
２の鋳造と同時に該スリーブ本体２内に内張り部材３が
鋳包まれてスリーブ１として製造されるものである。そ
して、鋳型から取り出した後、湯口１０および押し湯１
１を除去すると共に、切削などにより表面加工を施した
後、内張り部材３の内周面に溶融ダイカスト用金属例え
ばアルミニウム合金や亜鉛合金などの溶融ダイカスト用
軽合金に対する耐溶損性を高めるために窒化処理などの
表面処理を施す。The sleeve body 2 is cast by the vanishing model casting method as described above, and at the same time as the casting of the sleeve body 2, the lining member 3 is cast in the sleeve body 2 and manufactured as the sleeve 1. It is something. Then, after taking out from the mold, the sprue 10 and the riser 1
1 is removed, and after being surface-treated by cutting or the like, nitriding is performed on the inner peripheral surface of the lining member 3 in order to enhance the melt damage resistance to the metal for molten die casting, for example, the light alloy for molten die casting such as aluminum alloy and zinc alloy. Perform surface treatment such as treatment.
【００２２】このようにして製造したスリーブ１は、溶
融ダイカスト用軽合金に対する保温性を低熱伝導率の鉄
合金からなるスリーブ本体３により確保しようとするも
のである。このため、内張り部材２を例えばセラミック
スなどの低熱伝導率の材料により形成する必要がなく、
合金工具鋼などの金属により形成することができる。従
って、セラミックス製の内張り部材により保温性を高め
る構成の従来の複合スリーブとは異なり、セラミックス
材を用いずとも済むので、割れたり、欠けたりしないよ
うに注意する必要がなく、取り扱い性に優れたものとな
る。The sleeve 1 manufactured in this manner is intended to secure the heat retaining property to the light alloy for molten die casting by the sleeve body 3 made of an iron alloy having a low thermal conductivity. Therefore, it is not necessary to form the lining member 2 from a material having low thermal conductivity such as ceramics,
It can be formed of a metal such as alloy tool steel. Therefore, unlike conventional composite sleeves that have a structure that enhances heat retention with a ceramic lining member, it is not necessary to use a ceramic material, so there is no need to take care not to crack or chip, and it has excellent handleability. Will be things.
【００２３】ところで、本実施例では、スリーブ本体２
を鋳造するための金属として、室温から４００℃の範囲
で熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋ以下の鉄合金を用いるもの
とし、その鉄合金に、５％以上５０％以下のＮｉ、７％
以下のＳｉを含有する組成の高Ｎｉ−Ｓｉ鉄合金を採用
した。なお、各元素の含有率は重量百分率である（以
下、同じ）。By the way, in this embodiment, the sleeve body 2
As a metal for casting, an iron alloy having a thermal conductivity of 20 W / m · K or less in the range of room temperature to 400 ° C. is used, and the iron alloy contains 5% or more and 50% or less of Ni and 7%.
The following high Ni-Si iron alloys containing Si were adopted. The content of each element is a weight percentage (hereinafter the same).
【００２４】ここで、Ｎｉの含有量を５％以上５０％以
下、Ｓｉの含有量を７％以下とした理由は、次の通りで
ある。まず、本実施例の高Ｎｉ−Ｓｉ鉄合金は、後述か
ら明らかとなるが鋳造性を高めるためにＣ（炭素）をも
含有してマルテンサイトを一部含むオーステナイト基地
に球状化黒鉛を析出させた合金鋳鉄として構成される
が、まず、Ｆｅ−Ｎｉ合金におけるＮｉ量と熱伝導率と
の関係を図４に示す。The reason why the Ni content is set to 5% or more and 50% or less and the Si content is set to 7% or less is as follows. First, in the high Ni-Si iron alloy of the present example, clarified spheroidized graphite is deposited on an austenite matrix that also contains C (carbon) and partially contains martensite in order to improve castability, as will be apparent from the following. First, the relationship between the amount of Ni and the thermal conductivity of the Fe-Ni alloy is shown in FIG.
【００２５】図４から明らかなように、Ｎｉが５〜６５
％の範囲では、熱伝導率は約３３Ｗ／ｍ・Ｋ以下で、こ
の範囲のＮｉ含有率のＦｅ−Ｎｉ合金にＳｉを含有させ
ると、Ｎｉの含有量が５％以上５０％以下の場合には、
熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋ以下と低くなったが、Ｎｉの
含有率が５０％を越えると、Ｓｉを含有させたとき、熱
伝導率の高いＮｉ−Ｓｉ金属間化合物が形成されて熱伝
導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋを越えてしまう。As is clear from FIG. 4, the Ni content is 5 to 65.
%, The thermal conductivity is about 33 W / m · K or less, and when Si is added to the Fe—Ni alloy having the Ni content in this range, the Ni content is 5% or more and 50% or less. Is
The thermal conductivity was as low as 20 W / m · K or less, but when the Ni content exceeds 50%, a Ni-Si intermetallic compound having high thermal conductivity is formed when Si is contained, and the thermal conductivity increases. The conductivity exceeds 20 W / mK.
【００２６】また、Ｎｉの含有率が１０％以上４０％以
下のときには、マルテンサイトを一部含むオーステナイ
ト基地となるので、図４から明らかなように、熱伝導率
は約２６Ｗ／ｍ・Ｋ以下（最低で約１１Ｗ／ｍ・Ｋ）と
なり、これにＳｉを含有させると、更に熱伝導率が低下
した。また、Ｎｉの含有率が１３％以下２５％以上のと
きには、熱伝導率は２０Ｗ／ｍ・Ｋ以下となり、これに
Ｓｉを含有させると更に熱伝導率が低下した。Further, when the Ni content is 10% or more and 40% or less, the austenite base partially contains martensite, so that the thermal conductivity is about 26 W / mK or less, as is apparent from FIG. (At a minimum of about 11 W / mK), and when Si was added to this, the thermal conductivity further decreased. Further, when the Ni content was 13% or less and 25% or more, the thermal conductivity was 20 W / m · K or less, and when Si was added to this, the thermal conductivity further decreased.
【００２７】以上のことから、熱伝導率を２０Ｗ／ｍ・
Ｋ以下とするには、Ｎｉの含有率としては、５％以上５
０％以下とする必要があり、この範囲中、１０％以上４
０％以下が好ましく、更にはＮｉの含有率が１３％以下
２５％以上であることが好ましい。一方、Ｓｉは７％以
上にすると、ＳｉとＮｉとが金属間化合物を形成し、熱
伝導率が高くなってしまう。このため、Ｓｉは７％以下
であることが好ましい。From the above, the thermal conductivity is 20 W / m.
To make K or less, the content ratio of Ni is 5% or more and 5
Must be 0% or less, and within this range 10% or more 4
The Ni content is preferably 13% or less and 25% or more. On the other hand, when Si is 7% or more, Si and Ni form an intermetallic compound, resulting in high thermal conductivity. Therefore, Si is preferably 7% or less.
【００２８】ここで、本実施例では、図５に示すよう
に、Ｃ１．３％、Ｓｉ４．５％、Ｍｎ０．６％、Ｎｉ１
５％、Ｍｇ０．０５％、残部を実質的にＦｅとした試料
１、Ｃ１．５％、Ｓｉ５．０％、Ｍｎ０．６％、Ｎｉ１
６％、Ｍｇ０．０５％、残部を実質的にＦｅとした試料
２、Ｃ２．０％、Ｓｉ５．０％、Ｍｎ０．６％、Ｎｉ１
８％、Ｍｇ０．０５％、残部を実質的にＦｅとした試料
３について、４００℃での熱伝導率を求める実験を行っ
たところ、試料１では１８．０Ｗ／ｍ・Ｋ、試料２では
１８．５Ｗ／ｍ・Ｋ、試料３では２０．０Ｗ／ｍ・Ｋの
低熱伝導率であった。Here, in this embodiment, as shown in FIG. 5, C1.3%, Si4.5%, Mn0.6%, Ni1
5%, Mg0.05%, Sample 1 with the balance substantially Fe, C1.5%, Si5.0%, Mn0.6%, Ni1
6%, Mg0.05%, sample 2 with the balance substantially Fe, C2.0%, Si5.0%, Mn0.6%, Ni1
An experiment was conducted to obtain the thermal conductivity at 400 ° C. for Sample 3 containing 8%, Mg0.05%, and the balance being substantially Fe. As a result, Sample 1 was 18.0 W / m · K, and Sample 2 was 18 The low thermal conductivity of 0.5 W / m · K and Sample 3 was 20.0 W / m · K.
【００２９】しかして、本発明によるスリーブ１と従来
のＳＫＤ６１製のスリーブとの保温性を比較するため
に、両スリーブを用いて該スリーブ内に注湯した溶融ダ
イカスト用軽合金の温度低下について比較実験した結果
を図６に示す。なお、本実験に用いた本発明のスリーブ
１は、スリーブ本体２を鋳造するための鉄合金として次
の表１の組成のものを用い、これを高周波誘導電気炉で
溶解して約１５００℃の温度で型枠５内に注湯して製造
したものである。Therefore, in order to compare the heat retaining properties of the sleeve 1 according to the present invention and the conventional SKD61 sleeve, the temperature drop of the light alloy for molten die casting which is poured into the sleeve using both sleeves is compared. The result of the experiment is shown in FIG. For the sleeve 1 of the present invention used in this experiment, an iron alloy having the composition shown in the following Table 1 was used for casting the sleeve main body 2, which was melted in a high-frequency induction electric furnace to a temperature of about 1500 ° C. It is manufactured by pouring molten metal into the mold 5 at a temperature.
【００３０】[0030]
【表１】 [Table 1]
【００３１】また、実験の条件を次の表２に示す。ここ
で、溶湯とはスリーブに注湯する溶融ダイカスト用軽合
金、溶湯充填率とはスリーブの内容積に占める溶融ダイ
カスト用軽合金の割合、初期温度とは溶融ダイカスト用
軽合金の注湯前のスリーブの温度である。The experimental conditions are shown in Table 2 below. Here, the molten metal is a light alloy for molten die casting that is poured into the sleeve, the molten metal filling rate is the ratio of the light alloy for molten die casting to the inner volume of the sleeve, and the initial temperature is the sleeve before pouring the light alloy for molten die casting. Is the temperature of.
【００３２】[0032]
【表２】 さて、実験結果を示す図６では実線が本発明のスリーブ
によるものを示し、破線が従来のスリーブによるものを
示す。同図から明らかなように、ダイカスト用アルミニ
ウム合金（ＡＤＣ１２）の溶湯の温度がスリーブに注湯
後、凝固温度である５８０℃に低下するまでの時間は、
従来のスリーブでは低下０．７ｓｅｃであったが、本発
明では１．９ｓｅｃであった。[Table 2] By the way, in FIG. 6 showing the experimental results, the solid line shows the one by the sleeve of the present invention, and the broken line shows the one by the conventional sleeve. As is clear from the figure, the time required for the temperature of the molten metal of the aluminum alloy for die casting (ADC12) to drop to 580 ° C. which is the solidification temperature after pouring into the sleeve is
In the conventional sleeve, the decrease was 0.7 sec, but in the present invention, it was 1.9 sec.
【００３３】一方、スリーブの温度は、従来のスリーブ
では溶湯の注湯後、１０ｓｅｃで１５０℃から４００℃
まで温度上昇したが、本発明のスリーブでは溶湯の注湯
後１０ｓｅｃ経過しても４００℃に達せず、本発明のス
リーブは従来のスリーブに比べて２．７倍の保温効果
（断熱効果）があることが理解される。そして、ダイカ
スト機では、スリーブに溶湯を注湯してから金型への射
出までの時間は、通常、１〜１．５ｓｅｃであることを
考慮すると、本発明のスリーブ１では、注湯された溶湯
がスリーブ１の内面に接触する部分で凝固層を生ずる前
に金型内に射出できるものであり、質的に優れたダイカ
スト製品を成形することができるものである。On the other hand, the temperature of the sleeve is 150 to 400 ° C. in 10 seconds after pouring the molten metal in the conventional sleeve.
Although the temperature has risen up to 400 ° C. in the sleeve of the present invention even after 10 seconds have passed after pouring the molten metal, the sleeve of the present invention has a heat retention effect (insulation effect) of 2.7 times that of the conventional sleeve. It is understood that there is. In the die casting machine, considering that the time from pouring the molten metal into the sleeve to the injection into the mold is usually 1 to 1.5 sec, the sleeve 1 of the present invention pours the molten metal. The molten metal can be injected into the mold before a solidified layer is formed at the portion in contact with the inner surface of the sleeve 1, and a die-cast product having excellent quality can be molded.
【００３４】図７は本発明の他の実施例を示すもので、
これは、バイブレータ１２の振動を伝動部材１３を介し
て鋳物砂７中の内張り部材３に与え、この内張り部材３
によって消失模型８と置換する溶融鉄合金に振動を付与
するように構成したものである。このように構成しても
上記一実施例と同様の効果を得ることができる。FIG. 7 shows another embodiment of the present invention.
This applies the vibration of the vibrator 12 to the lining member 3 in the foundry sand 7 via the transmission member 13, and the lining member 3
It is configured so that vibration is applied to the molten iron alloy that replaces the vanishing model 8. Even with this structure, the same effect as that of the above-described embodiment can be obtained.
【００３５】なお、本発明は上記し且つ図面に示す実施
例に限定されるものではなく、以下のような拡張或いは
変更が可能である。内張り部材３の材質は合金工具鋼に
限られない。スリーブ本体２の鋳造法は、消失模型鋳造
法に限られない。内張り部材３の外周面に、ローレッ
ト、ねじ切りなどにより凹凸状に形成し、スリーブ本体
２との結合性を高めるようにしても良い。The present invention is not limited to the embodiments described above and shown in the drawings, and the following expansions and modifications are possible. The material of the lining member 3 is not limited to alloy tool steel. The casting method of the sleeve body 2 is not limited to the vanishing model casting method. The outer peripheral surface of the lining member 3 may be formed in an uneven shape by knurling, threading, or the like to enhance the coupling with the sleeve body 2.
【００３６】[0036]
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によれば次のような効果を得ることができる。請求項１
の発明によれば、スリーブが保温性に優れるので、溶融
されたダイカスト用金属を凝固させることなく金型内に
供給でき、しかも内張り部材が金属製であるから、セラ
ミックス製のものに比べ製造コストが低く、且つ靭性に
富み、割れや欠けなどを生じ難く、長寿命となる。As is apparent from the above description, according to the present invention, the following effects can be obtained. Claim 1
According to the invention, since the sleeve is excellent in heat retention, the molten die-casting metal can be supplied into the mold without solidifying, and the lining member is made of metal, so the manufacturing cost is higher than that of ceramics. Is low, the toughness is high, cracks and chips are unlikely to occur, and the life is long.
【００３７】請求項２の発明によれば、内張り部材をス
リーブ本体の鋳造時に同時に鋳包むことができ、焼き嵌
めなどの後工程が不要で製造性に優れる。According to the second aspect of the present invention, the lining member can be cast-in at the same time when the sleeve body is cast, and the post-process such as shrink fitting is unnecessary, and the manufacturability is excellent.
【００３８】請求項３の発明によれば、スリーブを消失
模型鋳造法により鋳造するので、鋳型を容易に製造でき
る。According to the invention of claim 3, since the sleeve is cast by the disappearance model casting method, the mold can be easily manufactured.
【００３９】請求項４の発明によれば、内張り部材の凹
凸によりスリーブ本体と内張り部材との結合がより強固
となる。請求項５の発明によれば、内張り部材の外周面
が酸化防止処理されているので、内張り部材と溶融金属
との濡れ性が良くなり、内張り部材とスリーブ本体とが
より強固に結合される。請求項６の発明によれば、内張
り部材の外周面の金属皮膜により内張り部材と溶融金属
との境界に合金層が形成されるので、内張り部材とスリ
ーブ本体とがより強固に結合される。According to the fourth aspect of the present invention, the connection between the sleeve body and the lining member becomes stronger due to the unevenness of the lining member. According to the invention of claim 5, since the outer peripheral surface of the inner lining member is subjected to the antioxidant treatment, the wettability between the inner lining member and the molten metal is improved, and the inner lining member and the sleeve body are more firmly coupled. According to the invention of claim 6, since the alloy layer is formed on the boundary between the lining member and the molten metal by the metal film on the outer peripheral surface of the lining member, the lining member and the sleeve body are more firmly coupled.
【００４０】請求項７の発明によれば、室温から４００
℃の範囲で熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋとなる鉄合金を具
体的に提供できる。請求項８の発明によれば、スリーブ
本体の鋳造時に与えられる振動により、内張り部材と溶
融金属との密着性がより向上する。According to the invention of claim 7, from room temperature to 400
It is possible to specifically provide an iron alloy having a thermal conductivity of 20 W / m · K in the range of ° C. According to the invention of claim 8, the adhesion between the lining member and the molten metal is further improved by the vibration applied during the casting of the sleeve body.
【図１】本発明の一実施例を示す鋳型の縦断面図FIG. 1 is a vertical sectional view of a mold showing an embodiment of the present invention.
【図２】スリーブの縦断面図FIG. 2 is a longitudinal sectional view of a sleeve.
【図３】内張り部材の部分的な拡大断面図FIG. 3 is a partially enlarged sectional view of a lining member.
【図４】Ｎｉ−Ｆｅ合金の熱伝導率特性図FIG. 4 is a thermal conductivity characteristic diagram of a Ni—Fe alloy.
【図５】鉄合金の組成を示す図FIG. 5 is a diagram showing the composition of an iron alloy.
【図６】従来のスリーブと比較して示す保温特性図FIG. 6 is a heat retention characteristic diagram shown in comparison with a conventional sleeve.
【図７】本発明の他の実施例を示す図１相当図FIG. 7 is a view corresponding to FIG. 1 showing another embodiment of the present invention.
図中、１はスリーブ、２はスリーブ本体、３は内張り部
材、６はバイブレータ、９は金属皮膜、１２はバイブレ
ータである。In the figure, 1 is a sleeve, 2 is a sleeve body, 3 is a lining member, 6 is a vibrator, 9 is a metal film, and 12 is a vibrator.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 19/08 Ｂ２２Ｄ 19/08 Ｚ 27/08 27/08 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２Ｚ 38/08 38/08 // Ｂ２９Ｃ 45/62 9350−4Ｆ Ｂ２９Ｃ 45/62 (72)発明者 望月 善一 静岡県沼津市大岡2068−３ 東芝機械株式 会社沼津事業所内 (72)発明者 川口 直孝 静岡県沼津市大岡2068−３ 東芝機械株式 会社沼津事業所内─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code Internal reference number FI Technical display location B22D 19/08 B22D 19/08 Z 27/08 27/08 C22C 38/00 302 C22C 38/00 302Z 38/08 38/08 // B29C 45/62 9350-4F B29C 45/62 (72) Inventor Zenichi Mochizuki 2068-3 Ooka, Numazu City, Shizuoka Prefecture Toshiba Machine Co., Ltd. Numazu Plant (72) Inventor Naotaka Kawaguchi Shizuoka 2068-3 Ooka, Numazu City, Japan Numazu Plant, Toshiba Machine Co., Ltd.
Claims (8)
加圧してダイカスト機の金型内に供給するスリーブにお
いて、 室温から４００℃の範囲で熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋ以
下の鉄合金からなる筒状のスリーブ本体と、 このスリーブ本体の内側に設けられた筒状の金属製内張
り部材とを具備してなるダイカスト機のスリーブ。1. A sleeve for supplying molten metal poured into a die of a die casting machine by pressurizing it with a plunger, and from a ferrous alloy having a thermal conductivity of 20 W / m · K or less in the range of room temperature to 400 ° C. A sleeve for a die-casting machine, comprising: a tubular sleeve body, and a tubular metal lining member provided inside the sleeve body.
において、 鋳型内に設けられた筒状の金属製内張り部材の外側に、
室温から４００℃の範囲で熱伝導率が２０Ｗ／ｍ・Ｋ以
下の鉄合金からなる溶融金属を注湯して前記内張り部材
を鋳包むことにより、前記鉄合金により形成された筒状
のスリーブ本体の内側に前記内張り部材を設けてなるス
リーブを製造することを特徴とするダイカスト機のスリ
ーブの製造方法。2. The method for manufacturing a sleeve according to claim 1, wherein the sleeve is provided outside the tubular metal lining member provided in the mold.
A tubular sleeve body formed of the iron alloy by pouring a molten metal made of an iron alloy having a thermal conductivity of 20 W / m · K or less in the range of room temperature to 400 ° C. and casting the inner lining member. A method of manufacturing a sleeve of a die casting machine, comprising manufacturing a sleeve having the inner lining member provided inside thereof.
筒状の消失模型を配置し、鉄合金からなる溶融金属を前
記消失模型に置き換えて内張り部材を鋳包むことを特徴
とする請求項２記載のダイカスト機のスリーブの製造方
法。3. A cylindrical vanishing model is arranged outside the liner member provided in the mold, and the molten metal made of an iron alloy is replaced with the vanishing model to cast the liner member. 2. A method for manufacturing a sleeve of a die casting machine according to 2.
ことを特徴とする請求項２記載のダイカスト機のスリー
ブの製造方法。4. The method for manufacturing a sleeve of a die casting machine according to claim 2, wherein the outer peripheral surface of the inner lining member is formed in an uneven shape.
の表面処理が施されていることを特徴とする請求項２記
載のダイカスト機のスリーブの製造方法。5. The method for manufacturing a sleeve of a die casting machine according to claim 2, wherein the outer peripheral surface of the lining member is surface-treated to prevent oxidation.
の間での溶融・拡散反応を促進するための金属皮膜が内
張り部材に付着されていることを特徴とする請求項２記
載のダイカスト機のスリーブの製造方法。6. The die casting machine according to claim 2, wherein a metal coating for promoting a melting / diffusion reaction between the lining member and the molten metal composed of an iron alloy is attached to the lining member. For manufacturing sleeves.
ｉ、７％以下のＳｉを含有することを特徴とする請求項
２記載のダイカスト機のスリーブの製造方法。7. The iron alloy contains 5 to 50% by weight of N.
3. The method for manufacturing a sleeve for a die casting machine according to claim 2, wherein the content of Si is 7% or less.
振動を付与しつつ鋳包むことを特徴とする請求項２記載
のダイカスト機のスリーブの製造方法。8. The method for manufacturing a sleeve of a die casting machine according to claim 2, wherein the molten metal poured outside the lining member is cast and wrapped while vibrating.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31411095A JPH09155523A (en) | 1995-12-01 | 1995-12-01 | Sleeve of die casting machine and production thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31411095A JPH09155523A (en) | 1995-12-01 | 1995-12-01 | Sleeve of die casting machine and production thereof |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155523A true JPH09155523A (en) | 1997-06-17 |
Family
ID=18049372
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31411095A Pending JPH09155523A (en) | 1995-12-01 | 1995-12-01 | Sleeve of die casting machine and production thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09155523A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1293216C (en) * | 2005-03-05 | 2007-01-03 | 戴亚洲 | High-strength antiwear silicon-base aluminum alloy cylinder liner and its producing method |
| CN103394671A (en) * | 2013-08-01 | 2013-11-20 | 河北海钺耐磨材料科技有限公司 | Preparation technology for lost foam casting high manganese steel wear-resisting surface composite materials |
| CN109014137A (en) * | 2018-08-13 | 2018-12-18 | 莱芜市天铭冶金设备有限公司 | It is a kind of continuously to cover the compound slab of material and its casting method |
| CN109108256A (en) * | 2018-08-13 | 2019-01-01 | 莱芜市天铭冶金设备有限公司 | It is a kind of continuously to cover the compound slab of material and its casting device, method |
-
1995
- 1995-12-01 JP JP31411095A patent/JPH09155523A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1293216C (en) * | 2005-03-05 | 2007-01-03 | 戴亚洲 | High-strength antiwear silicon-base aluminum alloy cylinder liner and its producing method |
| CN103394671A (en) * | 2013-08-01 | 2013-11-20 | 河北海钺耐磨材料科技有限公司 | Preparation technology for lost foam casting high manganese steel wear-resisting surface composite materials |
| CN109014137A (en) * | 2018-08-13 | 2018-12-18 | 莱芜市天铭冶金设备有限公司 | It is a kind of continuously to cover the compound slab of material and its casting method |
| CN109108256A (en) * | 2018-08-13 | 2019-01-01 | 莱芜市天铭冶金设备有限公司 | It is a kind of continuously to cover the compound slab of material and its casting device, method |
| CN109014137B (en) * | 2018-08-13 | 2021-01-05 | 山东天铭重工科技股份有限公司 | Continuous clad material composite casting blank and casting method thereof |
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