JPH09151370A - 混合冷媒およびこれを用いる冷却装置 - Google Patents
混合冷媒およびこれを用いる冷却装置Info
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- JPH09151370A JPH09151370A JP7312763A JP31276395A JPH09151370A JP H09151370 A JPH09151370 A JP H09151370A JP 7312763 A JP7312763 A JP 7312763A JP 31276395 A JP31276395 A JP 31276395A JP H09151370 A JPH09151370 A JP H09151370A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】冷媒性能に優れ、従来の冷却装置を大きな変更
なしに使用でき、装置からの漏洩時において常に不燃性
を有し、さらに長期使用に際しても大幅な性能変化を生
じない混合冷媒を提供する。 【解決手段】ジフルオロメタン47重量ジフルオロメタ
ン47〜48重量%とペンタフルオロエタン53〜52
重量%からなる混合冷媒。この混合冷媒、ゼオライト系
乾燥剤およびこの混合冷媒と相互に溶解する潤滑油を用
いる冷却装置。
なしに使用でき、装置からの漏洩時において常に不燃性
を有し、さらに長期使用に際しても大幅な性能変化を生
じない混合冷媒を提供する。 【解決手段】ジフルオロメタン47重量ジフルオロメタ
ン47〜48重量%とペンタフルオロエタン53〜52
重量%からなる混合冷媒。この混合冷媒、ゼオライト系
乾燥剤およびこの混合冷媒と相互に溶解する潤滑油を用
いる冷却装置。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は空調機、冷凍機、ヒ
ートポンプ装置などの冷却装置に使用される混合冷媒お
よびその混合冷媒を用いた冷却装置に関する。
ートポンプ装置などの冷却装置に使用される混合冷媒お
よびその混合冷媒を用いた冷却装置に関する。
【0002】
【従来の技術】近年、クロロフルオロカーボン(以下、
CFCという)の影響によるオゾン層破壊の環境問題が
注目されており1995年末の全廃が決定している。ま
た、オゾン層破壊に対する影響の少ないヒドロクロロフ
ルオロカーボン(以下、HCFCという)についても、
2030年末の全廃が決定している。そこで、これらC
FCおよびHCFCの代替物を早期に開発することが要
望されている。特に、空調機にて使用されているジフル
オロクロロメタン(以下、HCFC−22という)を代
替し得る媒体の開発が急務である。
CFCという)の影響によるオゾン層破壊の環境問題が
注目されており1995年末の全廃が決定している。ま
た、オゾン層破壊に対する影響の少ないヒドロクロロフ
ルオロカーボン(以下、HCFCという)についても、
2030年末の全廃が決定している。そこで、これらC
FCおよびHCFCの代替物を早期に開発することが要
望されている。特に、空調機にて使用されているジフル
オロクロロメタン(以下、HCFC−22という)を代
替し得る媒体の開発が急務である。
【0003】特公平6−55942には、60重量%以
下のジフルオロメタン(以下、HFC−32という)、
85重量%以下のペンタフルオロエタン(以下、HFC
−125という)および15〜80重量%以下のテトラ
フルオロエタン(以下、HFC−134aという)の3
種混合冷媒が開示されている。特に、HFC−32/H
FC−125/HFC−134a=23/25/52重
量%より構成される混合冷媒は、HCFC−22と同等
の冷凍能力および成績係数が得られることより、HCF
C−22代替冷媒として検討が進んでいる。
下のジフルオロメタン(以下、HFC−32という)、
85重量%以下のペンタフルオロエタン(以下、HFC
−125という)および15〜80重量%以下のテトラ
フルオロエタン(以下、HFC−134aという)の3
種混合冷媒が開示されている。特に、HFC−32/H
FC−125/HFC−134a=23/25/52重
量%より構成される混合冷媒は、HCFC−22と同等
の冷凍能力および成績係数が得られることより、HCF
C−22代替冷媒として検討が進んでいる。
【0004】その他のHCFC−22代替冷媒には、H
FC−32と1, 1, 1−トリフルオロエタンの混合冷
媒(特開平5−70769)、1〜50重量%のHFC
−125と50〜99重量%のHFC−32からなる共
沸様混合冷媒(特公平6−914)、および55〜90
重量%のHFC−125と10〜45重量%のHFC−
32よりなる共沸様混合冷媒(USP5403504)
などが知られている。
FC−32と1, 1, 1−トリフルオロエタンの混合冷
媒(特開平5−70769)、1〜50重量%のHFC
−125と50〜99重量%のHFC−32からなる共
沸様混合冷媒(特公平6−914)、および55〜90
重量%のHFC−125と10〜45重量%のHFC−
32よりなる共沸様混合冷媒(USP5403504)
などが知られている。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】特公平6−55942
の混合冷媒は、沸点が大きく異なる冷媒より構成された
非共沸混合冷媒である。したがって、熱交換器内での温
度勾配がきわめて大きくなり、効率的に熱交換を行うた
めには、蒸発および凝縮器の設備改造を必要とする欠点
がある。また、非共沸性を有しているため、混合冷媒が
充填された装置から冷媒が漏洩した場合、最初に低沸点
媒体であるHFC−32およびHFC−125が選択的
に漏洩することにより、装置内の組成が変動し、装置性
能の低下を招き好ましくない。また、漏洩箇所、漏洩量
などにより装置内の組成が異なるため、組成を復元する
ことも困難となる。さらには、装置への冷媒充填を実施
する際にも同様の組成変動を生じ、装置性能を管理する
ことが困難である。
の混合冷媒は、沸点が大きく異なる冷媒より構成された
非共沸混合冷媒である。したがって、熱交換器内での温
度勾配がきわめて大きくなり、効率的に熱交換を行うた
めには、蒸発および凝縮器の設備改造を必要とする欠点
がある。また、非共沸性を有しているため、混合冷媒が
充填された装置から冷媒が漏洩した場合、最初に低沸点
媒体であるHFC−32およびHFC−125が選択的
に漏洩することにより、装置内の組成が変動し、装置性
能の低下を招き好ましくない。また、漏洩箇所、漏洩量
などにより装置内の組成が異なるため、組成を復元する
ことも困難となる。さらには、装置への冷媒充填を実施
する際にも同様の組成変動を生じ、装置性能を管理する
ことが困難である。
【0006】特開平5−70769の混合冷媒は、両成
分ともに燃焼範囲を有するため、使用にあたり注意を要
する。さらに、HFC−32の割合が多くなるほど圧縮
機吐出温度が大きくなる欠点がある。
分ともに燃焼範囲を有するため、使用にあたり注意を要
する。さらに、HFC−32の割合が多くなるほど圧縮
機吐出温度が大きくなる欠点がある。
【0007】特公平6−914のHFC−32の割合が
50〜99重量%の混合冷媒では、圧縮機の吐出ガス温
度が現行冷媒であるHCFC−22以上の値となり、現
行圧縮機の改造が要求され好ましくない。さらに、装置
へ適用された場合には、低沸点媒体であるHFC−32
の存在割合が液相よりも気相が多くなる傾向があり、特
に気相漏洩に着目した場合、特公平6−914の混合冷
媒では、燃焼性を回避することは困難である。
50〜99重量%の混合冷媒では、圧縮機の吐出ガス温
度が現行冷媒であるHCFC−22以上の値となり、現
行圧縮機の改造が要求され好ましくない。さらに、装置
へ適用された場合には、低沸点媒体であるHFC−32
の存在割合が液相よりも気相が多くなる傾向があり、特
に気相漏洩に着目した場合、特公平6−914の混合冷
媒では、燃焼性を回避することは困難である。
【0008】USP5403504の混合冷媒は、HF
C−32の割合を10〜45重量%としているため、特
公平6−914の混合冷媒にて問題となった冷却装置か
らの漏洩時の燃焼性は回避され、かつ、装置へ適用した
場合の圧縮機吐出ガス温度の増大に起因する問題は改善
されている。しかし、HFC−125はHFC−32に
比し、冷凍能力や成績係数が低いため、USP5403
504の混合冷媒では新たな問題が発生する。
C−32の割合を10〜45重量%としているため、特
公平6−914の混合冷媒にて問題となった冷却装置か
らの漏洩時の燃焼性は回避され、かつ、装置へ適用した
場合の圧縮機吐出ガス温度の増大に起因する問題は改善
されている。しかし、HFC−125はHFC−32に
比し、冷凍能力や成績係数が低いため、USP5403
504の混合冷媒では新たな問題が発生する。
【0009】すなわち、HFC−32の組成が45重量
%以下と少ないため、冷凍能力や成績係数が低下する欠
点がある。また、共沸組成より大きくずれているため、
運転される条件により異なるが、一例としては0. 2℃
〜0. 4℃の熱交換器入口出口温度差が発生する。特
に、HFC−32の割合が約20重量%において極大値
を示し、0. 4℃程度の値を生じる。
%以下と少ないため、冷凍能力や成績係数が低下する欠
点がある。また、共沸組成より大きくずれているため、
運転される条件により異なるが、一例としては0. 2℃
〜0. 4℃の熱交換器入口出口温度差が発生する。特
に、HFC−32の割合が約20重量%において極大値
を示し、0. 4℃程度の値を生じる。
【0010】共沸性からのずれは、混合冷媒が充填され
た装置から冷媒が漏洩した場合、最初に低沸点媒体であ
るHFC−32が選択的に漏洩することにより、装置内
の組成が変動し、装置性能の低下を招き好ましくない。
また、漏洩箇所、漏洩量などにより装置内の組成が異な
るため、組成を復元することも困難となる。
た装置から冷媒が漏洩した場合、最初に低沸点媒体であ
るHFC−32が選択的に漏洩することにより、装置内
の組成が変動し、装置性能の低下を招き好ましくない。
また、漏洩箇所、漏洩量などにより装置内の組成が異な
るため、組成を復元することも困難となる。
【0011】さらには、装置への冷媒充填を実施する際
にも同様の組成変動を生じる可能性が高く、装置性能を
管理することが困難である。HFC−32の45重量%
以下、HFC−125の55重量%以上の混合冷媒にお
いては、冷却装置からの冷媒漏洩時の補充填を繰り返す
ことにより3%以上の性能低下を招く。
にも同様の組成変動を生じる可能性が高く、装置性能を
管理することが困難である。HFC−32の45重量%
以下、HFC−125の55重量%以上の混合冷媒にお
いては、冷却装置からの冷媒漏洩時の補充填を繰り返す
ことにより3%以上の性能低下を招く。
【0012】
【課題を解決するための手段】本発明は、前述の課題を
解決すべくなされたものであり、HFC−32の47〜
48重量%とHFC−125の53〜52重量%からな
ることを特徴とする混合冷媒である。また本発明は、H
FC−32とHFC−125の混合冷媒、ゼオライト系
乾燥剤およびこの混合冷媒と相溶する潤滑油を用いるこ
とを特徴とする冷却装置である。
解決すべくなされたものであり、HFC−32の47〜
48重量%とHFC−125の53〜52重量%からな
ることを特徴とする混合冷媒である。また本発明は、H
FC−32とHFC−125の混合冷媒、ゼオライト系
乾燥剤およびこの混合冷媒と相溶する潤滑油を用いるこ
とを特徴とする冷却装置である。
【0013】本発明のHFC−32の47〜48重量%
とHFC−125の53〜52重量%からなる混合冷媒
は、オゾン層破壊係数がゼロである点、冷媒性能に優れ
る点、大きな装置改良なしに使用できる点および装置か
らの漏洩時において不燃性とできる点などの利点を併有
する優れたものである。従来のHFC−32とHFC−
125からなる混合冷媒では、このような利点をすべて
満足させえない。
とHFC−125の53〜52重量%からなる混合冷媒
は、オゾン層破壊係数がゼロである点、冷媒性能に優れ
る点、大きな装置改良なしに使用できる点および装置か
らの漏洩時において不燃性とできる点などの利点を併有
する優れたものである。従来のHFC−32とHFC−
125からなる混合冷媒では、このような利点をすべて
満足させえない。
【0014】HFC−32とHFC−125からなる混
合冷媒、ゼオライト系乾燥剤およびこの混合冷媒と相互
に溶解する潤滑油を用いた冷却装置は、長期安定的に運
転できる。この場合の混合冷媒は、HFC−32の47
〜48重量%とHFC−125の53〜52重量%から
なる混合冷媒とすることが特に好ましいが、HFC−3
2の40〜60重量%とHFC−125の40〜60重
量%からなる混合冷媒、HFC−32の45重量%とH
FC−125の55重量%からなる混合冷媒またはHF
C−32の50重量%とHFC−125の50重量%か
らなる混合冷媒であってもよい。
合冷媒、ゼオライト系乾燥剤およびこの混合冷媒と相互
に溶解する潤滑油を用いた冷却装置は、長期安定的に運
転できる。この場合の混合冷媒は、HFC−32の47
〜48重量%とHFC−125の53〜52重量%から
なる混合冷媒とすることが特に好ましいが、HFC−3
2の40〜60重量%とHFC−125の40〜60重
量%からなる混合冷媒、HFC−32の45重量%とH
FC−125の55重量%からなる混合冷媒またはHF
C−32の50重量%とHFC−125の50重量%か
らなる混合冷媒であってもよい。
【0015】本発明の混合冷媒におけるHFC−32お
よびHFC−125は塩素を含有しない低沸点の媒体で
あり、従来のナフテン系、パラフィン系およびアルキル
ベンゼン系潤滑油とは相互に溶解しない。相互溶解性を
有さない潤滑油を用いた場合、圧縮機から持ち出された
潤滑油は、蒸発器などに滞在し、圧縮機内へ戻らないた
め、圧縮機内の潤滑油不足、最終的には圧縮機内の潤滑
不良を生じ、圧縮機の故障の要因となり、長期信頼性が
劣る。
よびHFC−125は塩素を含有しない低沸点の媒体で
あり、従来のナフテン系、パラフィン系およびアルキル
ベンゼン系潤滑油とは相互に溶解しない。相互溶解性を
有さない潤滑油を用いた場合、圧縮機から持ち出された
潤滑油は、蒸発器などに滞在し、圧縮機内へ戻らないた
め、圧縮機内の潤滑油不足、最終的には圧縮機内の潤滑
不良を生じ、圧縮機の故障の要因となり、長期信頼性が
劣る。
【0016】したがって、本発明の混合冷媒とともに用
いる潤滑油は、エステル油、ポリグリコール油などの含
酸素系合成油およびフッ素系潤滑油などの本発明の混合
冷媒と相互に溶解する潤滑油から選ばれる。潤滑油の混
合冷媒に対する使用割合は特に限定されない。
いる潤滑油は、エステル油、ポリグリコール油などの含
酸素系合成油およびフッ素系潤滑油などの本発明の混合
冷媒と相互に溶解する潤滑油から選ばれる。潤滑油の混
合冷媒に対する使用割合は特に限定されない。
【0017】エステル油としては、二塩基酸エステル
油、ポリオールエステル油、コンプレックスエステル
油、ポリオール炭酸エステル油などが例示される。
油、ポリオールエステル油、コンプレックスエステル
油、ポリオール炭酸エステル油などが例示される。
【0018】二塩基酸エステルとしては、グルタル酸、
アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、
セバシン酸などの炭素数5〜10の二塩基酸と、メタノ
ール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタ
ノール、ヘキサノール、ヘプタノール、オクタノール、
ノナノール、デカノール、ウンデカノール、ドデカノー
ル、トリデカノール、テトラデカノール、ペンタデカノ
ールなどの直鎖または分枝アルキル基を有する炭素数1
〜15の一価アルコールとのエステルが好ましい。具体
的には、グルタル酸ジトリデシル、アジピン酸ジ(2−
エチルヘキシル)、アジピン酸ジイソデシル、アジピン
酸ジトリデシル、セバシン酸ジ(3−エチルヘキシル)
などが挙げられる。
アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、
セバシン酸などの炭素数5〜10の二塩基酸と、メタノ
ール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタ
ノール、ヘキサノール、ヘプタノール、オクタノール、
ノナノール、デカノール、ウンデカノール、ドデカノー
ル、トリデカノール、テトラデカノール、ペンタデカノ
ールなどの直鎖または分枝アルキル基を有する炭素数1
〜15の一価アルコールとのエステルが好ましい。具体
的には、グルタル酸ジトリデシル、アジピン酸ジ(2−
エチルヘキシル)、アジピン酸ジイソデシル、アジピン
酸ジトリデシル、セバシン酸ジ(3−エチルヘキシル)
などが挙げられる。
【0019】ポリオールエステルとしては、ジオールま
たは水酸基を3〜20個有するポリオールと、炭素数6
〜20の脂肪酸とのエステルが好ましい。
たは水酸基を3〜20個有するポリオールと、炭素数6
〜20の脂肪酸とのエステルが好ましい。
【0020】ここで、ジオールとしては、エチレングリ
コール、1,3−プロパンジオール、プロピレングリコ
ール、1,4−ブタンジオール、1,2−ブタンジオー
ル、1,5−ペンタジオール、ネオペンチルグリコー
ル、1,7−ヘプタンジオール、1,12−ドデカンジ
オールなどが挙げられる。
コール、1,3−プロパンジオール、プロピレングリコ
ール、1,4−ブタンジオール、1,2−ブタンジオー
ル、1,5−ペンタジオール、ネオペンチルグリコー
ル、1,7−ヘプタンジオール、1,12−ドデカンジ
オールなどが挙げられる。
【0021】水酸基を3〜20個有するポリオールとし
ては、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパ
ン、トリメチロールブタン、ペンタエリスリトール、グ
リセリン、ソルビトール、ソルビタン、ソルビトールグ
リセリン縮合物などが挙げられる。
ては、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパ
ン、トリメチロールブタン、ペンタエリスリトール、グ
リセリン、ソルビトール、ソルビタン、ソルビトールグ
リセリン縮合物などが挙げられる。
【0022】脂肪酸としては、ヘキサン酸、ヘプタン
酸、オクタン酸、ノナン酸、デカン酸、ウンデカン酸、
ドデカン酸、エイコサン酸、オレイン酸などの直鎖また
は分枝のもの、あるいはα炭素原子が4級であるいわゆ
るネオ酸などが挙げられる。
酸、オクタン酸、ノナン酸、デカン酸、ウンデカン酸、
ドデカン酸、エイコサン酸、オレイン酸などの直鎖また
は分枝のもの、あるいはα炭素原子が4級であるいわゆ
るネオ酸などが挙げられる。
【0023】ポリオールエステルは、遊離の水酸基を有
していてもよい。なお、特に好ましいものは、ネオペン
チルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロー
ルプロパン、トリメチロールブタン、ペンタエリスルト
ールなどのヒンダードアルコールのエステルで、トリメ
チロールプロパントリペラルゴネート、ペンタエリスリ
トール2−エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトー
ルテトラペラルゴネートなどが挙げられる。
していてもよい。なお、特に好ましいものは、ネオペン
チルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロー
ルプロパン、トリメチロールブタン、ペンタエリスルト
ールなどのヒンダードアルコールのエステルで、トリメ
チロールプロパントリペラルゴネート、ペンタエリスリ
トール2−エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトー
ルテトラペラルゴネートなどが挙げられる。
【0024】コンプレックスエステルとは、脂肪酸およ
び二塩基酸と、一価アルコールおよびポリオールとのエ
ステルであって、これらの脂肪酸、二塩基酸、一価アル
コール、ポリオールとしては、前述のものが同様に使用
できる。
び二塩基酸と、一価アルコールおよびポリオールとのエ
ステルであって、これらの脂肪酸、二塩基酸、一価アル
コール、ポリオールとしては、前述のものが同様に使用
できる。
【0025】ポリオール炭酸エステルとは、炭酸とポリ
オールとのエステルであって、ここでいうポリオールと
しては、ジオールを単独重合または共重合したポリグリ
コール、前述のポリオールエステルの説明で例示したも
のと同様のポリオール、またはポリオールにポリグリコ
ールを付加したものなどが使用できる。ジオールとして
は、前述のポリオールエステルの説明で例示したものと
同様のものが使用できる。
オールとのエステルであって、ここでいうポリオールと
しては、ジオールを単独重合または共重合したポリグリ
コール、前述のポリオールエステルの説明で例示したも
のと同様のポリオール、またはポリオールにポリグリコ
ールを付加したものなどが使用できる。ジオールとして
は、前述のポリオールエステルの説明で例示したものと
同様のものが使用できる。
【0026】ポリグリコールとしては、ポリアルキレン
グリコール、そのエーテル化合物、およびそれらの変性
化合物などが好ましく使用される。ポリアルキレングリ
コールとしては、エチレンオキシド、プロピレンオキシ
ドなどの炭素数2〜4のアルキレンオキシドを水や水酸
化アルカリを開始剤として重合させる方法などにより得
られる。また、ポリアルキレングリコールの水酸基をエ
ーテル化したものも使用できる。
グリコール、そのエーテル化合物、およびそれらの変性
化合物などが好ましく使用される。ポリアルキレングリ
コールとしては、エチレンオキシド、プロピレンオキシ
ドなどの炭素数2〜4のアルキレンオキシドを水や水酸
化アルカリを開始剤として重合させる方法などにより得
られる。また、ポリアルキレングリコールの水酸基をエ
ーテル化したものも使用できる。
【0027】このポリアルキレングリコール中のオキシ
アルキレン単位は、1分子中において同一でもよく、2
種以上のオキシアルキレン単位が含まれていてもよい。
1分子中に少なくともオキシプロピレン単位が含まれる
ことが好ましい。
アルキレン単位は、1分子中において同一でもよく、2
種以上のオキシアルキレン単位が含まれていてもよい。
1分子中に少なくともオキシプロピレン単位が含まれる
ことが好ましい。
【0028】フッ素系潤滑油としては、パラフィン系、
ナフテン系などの鉱物油やポリα−オレフィン、アルキ
ルベンゼン、アルキルナフタレンなどの合成油の水素原
子をフッ素原子にて置き換えた化合物、パーフルオロポ
リエーテル油およびフッ素化シリコーン油などが例示さ
れる。
ナフテン系などの鉱物油やポリα−オレフィン、アルキ
ルベンゼン、アルキルナフタレンなどの合成油の水素原
子をフッ素原子にて置き換えた化合物、パーフルオロポ
リエーテル油およびフッ素化シリコーン油などが例示さ
れる。
【0029】これらの各種潤滑油は、1種のみの使用も
でき、2種以上の混合使用もできる。なお、本発明にお
ける潤滑油の動粘度は、100℃において2〜150c
St、好ましくは4〜100cStである。
でき、2種以上の混合使用もできる。なお、本発明にお
ける潤滑油の動粘度は、100℃において2〜150c
St、好ましくは4〜100cStである。
【0030】さらに、必要に応じてジクロロジフルオロ
メタン(以下、CFC−12という)、HCFC−22
などの塩素含有冷媒用潤滑油として使用されている鉱物
油や合成油などを混合使用してもよい。鉱物油として
は、たとえば、原油を常圧蒸留または減圧蒸留して得ら
れた潤滑油留分を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分
解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化精製、白土処理な
どの精製処理を適宜組み合わせて精製したパラフィン
系、ナフテン系などの潤滑油が使用できる。また、合成
油としては、たとえば、ポリα−オレフィン、アルキル
ベンゼン、アルキルナフタレン、またはこれらの2種以
上の混合物などを使用できる。
メタン(以下、CFC−12という)、HCFC−22
などの塩素含有冷媒用潤滑油として使用されている鉱物
油や合成油などを混合使用してもよい。鉱物油として
は、たとえば、原油を常圧蒸留または減圧蒸留して得ら
れた潤滑油留分を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分
解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化精製、白土処理な
どの精製処理を適宜組み合わせて精製したパラフィン
系、ナフテン系などの潤滑油が使用できる。また、合成
油としては、たとえば、ポリα−オレフィン、アルキル
ベンゼン、アルキルナフタレン、またはこれらの2種以
上の混合物などを使用できる。
【0031】本発明の混合冷媒は、特にHCFC−22
の代替冷媒として優れるため、HCFC−22の大きな
用途であるビルなど空調装置に使用される機会が多く、
装置内に水分を呼び込む問題がある。上記エステル油な
どは従来の鉱物系潤滑油などと比較すると吸湿性がきわ
めて高く、加水分解反応を生じ、潤滑油としての特性が
低下し、圧縮機の長期信頼性を損なう大きな原因とな
る。したがって、潤滑油の加水分解性を抑えるために
は、装置内の水分濃度を抑制する必要がある。
の代替冷媒として優れるため、HCFC−22の大きな
用途であるビルなど空調装置に使用される機会が多く、
装置内に水分を呼び込む問題がある。上記エステル油な
どは従来の鉱物系潤滑油などと比較すると吸湿性がきわ
めて高く、加水分解反応を生じ、潤滑油としての特性が
低下し、圧縮機の長期信頼性を損なう大きな原因とな
る。したがって、潤滑油の加水分解性を抑えるために
は、装置内の水分濃度を抑制する必要がある。
【0032】装置内の水分濃度を抑制する方法として
は、シリカゲル、活性アルミナ、ゼオライトなどの乾燥
剤の使用が考えられるが、本発明においては乾燥剤と混
合冷媒との化学反応性、乾燥剤の吸湿能力より乾燥剤と
してゼオライト系乾燥剤を採用する。
は、シリカゲル、活性アルミナ、ゼオライトなどの乾燥
剤の使用が考えられるが、本発明においては乾燥剤と混
合冷媒との化学反応性、乾燥剤の吸湿能力より乾燥剤と
してゼオライト系乾燥剤を採用する。
【0033】従来の鉱物系潤滑油に比し、吸湿量の高い
潤滑油の使用に際しては、吸湿能力の優れたM2/n O・
Al2 O3 ・xSiO2 ・yH2 Oで表される化合物を
主成分とするゼオライト系乾燥剤が好ましい。ここで、
MはNa、Kなどの1族の元素またはCaなどの2族の
元素、nはMの原子価、x、yは結晶構造にて定まる値
を表す。このMを変化させることにより吸着孔径を変化
させうる。
潤滑油の使用に際しては、吸湿能力の優れたM2/n O・
Al2 O3 ・xSiO2 ・yH2 Oで表される化合物を
主成分とするゼオライト系乾燥剤が好ましい。ここで、
MはNa、Kなどの1族の元素またはCaなどの2族の
元素、nはMの原子価、x、yは結晶構造にて定まる値
を表す。このMを変化させることにより吸着孔径を変化
させうる。
【0034】HFC−125の分子径は4.2Åと比較
的大きく、HFC−32の分子径は3.3ÅとHFC−
125よりも1Å小さな値を有する。したがって、従来
の冷媒であるCFC−12(分子径4.4Å)、HCF
C−22(分子径3.8Å)またはHFC−134a
(分子径4.2Å)に対して使用されていたゼオライト
系乾燥剤を用いた場合、乾燥剤の吸着孔径がHFC−3
2の分子径よりも大きいため、乾燥剤中にHFC−32
が吸着され、その結果、乾燥剤とHFC−32の化学反
応に起因する不凝縮性気体の生成や、乾燥剤の強度の低
下、吸着能力の低下などの好ましくない現象を生じるこ
ととなる。
的大きく、HFC−32の分子径は3.3ÅとHFC−
125よりも1Å小さな値を有する。したがって、従来
の冷媒であるCFC−12(分子径4.4Å)、HCF
C−22(分子径3.8Å)またはHFC−134a
(分子径4.2Å)に対して使用されていたゼオライト
系乾燥剤を用いた場合、乾燥剤の吸着孔径がHFC−3
2の分子径よりも大きいため、乾燥剤中にHFC−32
が吸着され、その結果、乾燥剤とHFC−32の化学反
応に起因する不凝縮性気体の生成や、乾燥剤の強度の低
下、吸着能力の低下などの好ましくない現象を生じるこ
ととなる。
【0035】したがって、HFC−32を含有する本発
明における混合冷媒に対しては、吸着孔径の小さいゼオ
ライト系乾燥剤を用いるのが好ましい。特に、3A型ゼ
オライト系乾燥剤が好ましい。
明における混合冷媒に対しては、吸着孔径の小さいゼオ
ライト系乾燥剤を用いるのが好ましい。特に、3A型ゼ
オライト系乾燥剤が好ましい。
【0036】ゼオライト系乾燥剤の大きさは、小さすぎ
ると冷却装置の弁や配管細部への詰まりの原因となり、
大きすぎると乾燥能力が低下するため、約0.5〜5m
mが好ましい。形状は、粒状または円筒状のものが好ま
しい。粉末状のゼオライトをベントナイトなどの結合剤
で固めることにより任意の形状とすることができる。ゼ
オライト系乾燥剤を主体とするかぎり、シリカゲルや活
性アルミナなどの他の乾燥剤を併用してもよい。
ると冷却装置の弁や配管細部への詰まりの原因となり、
大きすぎると乾燥能力が低下するため、約0.5〜5m
mが好ましい。形状は、粒状または円筒状のものが好ま
しい。粉末状のゼオライトをベントナイトなどの結合剤
で固めることにより任意の形状とすることができる。ゼ
オライト系乾燥剤を主体とするかぎり、シリカゲルや活
性アルミナなどの他の乾燥剤を併用してもよい。
【0037】HFC−32とHFC−125からなる混
合冷媒に対する、ゼオライト系乾燥剤の使用割合は、特
に限定されない。
合冷媒に対する、ゼオライト系乾燥剤の使用割合は、特
に限定されない。
【0038】本発明は、低温〜中温、高温分野の空調、
冷凍および冷蔵を目的とした冷凍サイクルに応用する場
合に有効であるが、ランキンサイクル用、またはその他
各種熱回収に対しても有効である。
冷凍および冷蔵を目的とした冷凍サイクルに応用する場
合に有効であるが、ランキンサイクル用、またはその他
各種熱回収に対しても有効である。
【0039】本発明における混合冷媒は熱安定性が優れ
ており、通常の使用条件においては安定剤を必要としな
いが、過酷な使用条件のため熱安定性の向上が必要な場
合には、以下に例示する安定剤を混合冷媒100重量部
に対して0.01〜5重量部程度添加できる。
ており、通常の使用条件においては安定剤を必要としな
いが、過酷な使用条件のため熱安定性の向上が必要な場
合には、以下に例示する安定剤を混合冷媒100重量部
に対して0.01〜5重量部程度添加できる。
【0040】プロピレンオキシド、1,2−ブチレンオ
キシド、グリシドールなどのエポキシド類、ジメチルホ
スファイト、ジイソプロピルホスファイト、ジフェニル
ホスファイトなどのホスファイト類、トリラウリルトリ
チオフォスファイトなどのチオフォスファイト類、トリ
フェニルホスフィンスルフィド、トリメチルホスフィン
スルフィドなどのホスフィンスルフィド類、ホウ酸、ホ
ウ酸トリエチル、ホウ酸トリフェニル、フェニルボロン
酸、ジフェニルボロン酸などのホウ素化合物、2,6−
ジ−t−ブチル−p−クレゾールなどのフェノール類、
ニトロメタン、ニトロエタンなどのニトロアルカン類、
アクリル酸メチル、アクリル酸エチルなどのアクリル酸
エステル類、その他ジオキサン、tert−ブタノール、ペ
ンタエリスリトール、パライソプロペニルトルエンな
ど。
キシド、グリシドールなどのエポキシド類、ジメチルホ
スファイト、ジイソプロピルホスファイト、ジフェニル
ホスファイトなどのホスファイト類、トリラウリルトリ
チオフォスファイトなどのチオフォスファイト類、トリ
フェニルホスフィンスルフィド、トリメチルホスフィン
スルフィドなどのホスフィンスルフィド類、ホウ酸、ホ
ウ酸トリエチル、ホウ酸トリフェニル、フェニルボロン
酸、ジフェニルボロン酸などのホウ素化合物、2,6−
ジ−t−ブチル−p−クレゾールなどのフェノール類、
ニトロメタン、ニトロエタンなどのニトロアルカン類、
アクリル酸メチル、アクリル酸エチルなどのアクリル酸
エステル類、その他ジオキサン、tert−ブタノール、ペ
ンタエリスリトール、パライソプロペニルトルエンな
ど。
【0041】また、潤滑油に対する極圧添加剤、増粘剤
などの添加剤や腐食防止剤、酸化防止剤、染料など添加
剤を、本発明の目的を損なわない範囲で併用できる。
などの添加剤や腐食防止剤、酸化防止剤、染料など添加
剤を、本発明の目的を損なわない範囲で併用できる。
【0042】また、本発明における混合冷媒に対して、
トリフルオロエタン、HFC−134aなどのHFC−
32やHFC−125以外のヒドロフルオロカーボン
類、ジメチルエーテル、ペンタフルオロエーテル、パー
フルオロジメチルエーテルなどのエーテル類、パーフル
オロエチルアミン、パーフルオロジメチルアミンなどの
アミン類、プロパン、ブタンなどの炭化水素類、パーフ
ルオロエタン、パーフルオロプロパンなどのパーフルオ
ロ化合物などの化合物を混合使用できる。
トリフルオロエタン、HFC−134aなどのHFC−
32やHFC−125以外のヒドロフルオロカーボン
類、ジメチルエーテル、ペンタフルオロエーテル、パー
フルオロジメチルエーテルなどのエーテル類、パーフル
オロエチルアミン、パーフルオロジメチルアミンなどの
アミン類、プロパン、ブタンなどの炭化水素類、パーフ
ルオロエタン、パーフルオロプロパンなどのパーフルオ
ロ化合物などの化合物を混合使用できる。
【0043】
【実施例】以下の例で、例1〜5および例9〜10は実
施例を、例6〜8および例11〜12は比較例を表す。
施例を、例6〜8および例11〜12は比較例を表す。
【0044】[例1]HFC−32およびHFC−12
5からなる混合冷媒を充填した空調機において、蒸発器
における冷媒の蒸発温度を0℃、凝縮器における冷媒の
凝縮温度を50℃、圧縮機入口の過熱度を11℃、膨張
弁入口の過冷却度を0℃として運転を行った。冷凍機油
としてはポリエステル油を使用した。結果を成績係数
(COP)、冷凍能力、圧縮機吐出ガス温度、凝縮器温
度勾配について図1〜8に示す。
5からなる混合冷媒を充填した空調機において、蒸発器
における冷媒の蒸発温度を0℃、凝縮器における冷媒の
凝縮温度を50℃、圧縮機入口の過熱度を11℃、膨張
弁入口の過冷却度を0℃として運転を行った。冷凍機油
としてはポリエステル油を使用した。結果を成績係数
(COP)、冷凍能力、圧縮機吐出ガス温度、凝縮器温
度勾配について図1〜8に示す。
【0045】図1〜8に示したように、HFC−32お
よびHFC−125からなる混合冷媒中のHFC−32
の割合(以下、HFC−32濃度という)が増加すると
ともに、目的とする成績係数(COP)[−]および冷
凍能力[kJ/m3 ]が増加している。しかし、HFC
−32濃度が増加すると、圧縮機吐出ガス温度が上昇し
好ましくない。
よびHFC−125からなる混合冷媒中のHFC−32
の割合(以下、HFC−32濃度という)が増加すると
ともに、目的とする成績係数(COP)[−]および冷
凍能力[kJ/m3 ]が増加している。しかし、HFC
−32濃度が増加すると、圧縮機吐出ガス温度が上昇し
好ましくない。
【0046】また、凝縮器入口出口温度差は、混合冷媒
の共沸性を表し、この値が小さいほど、高い共沸性を有
する。従来用いられていたHCFC−22と同様の取扱
いができ、大幅な機器改良や取扱い上の不具合を招くお
それがない。この観点からはHFC−32濃度が高い方
が好ましいことが理解される。
の共沸性を表し、この値が小さいほど、高い共沸性を有
する。従来用いられていたHCFC−22と同様の取扱
いができ、大幅な機器改良や取扱い上の不具合を招くお
それがない。この観点からはHFC−32濃度が高い方
が好ましいことが理解される。
【0047】本発明の混合冷媒は、圧縮機吐出ガス温度
が84℃以下であり、従来のHCFC−22にて得られ
る圧縮機吐出ガス温度84℃と同等もしくは以下であ
り、HCFC−22用の既存装置を使用できる。一方、
HFC−32濃度が50重量%以上の領域ではHCFC
−22の圧縮機吐出ガス温度を超えており、既存装置の
改良や設計変更が必要となる。
が84℃以下であり、従来のHCFC−22にて得られ
る圧縮機吐出ガス温度84℃と同等もしくは以下であ
り、HCFC−22用の既存装置を使用できる。一方、
HFC−32濃度が50重量%以上の領域ではHCFC
−22の圧縮機吐出ガス温度を超えており、既存装置の
改良や設計変更が必要となる。
【0048】また、本発明の混合冷媒は、凝縮器入口出
口温度差が約0.2℃ときわめて小さく、実質的に共沸
混合冷媒、換言すると従来のHCFC−22と同様の取
扱いができ、HCFC−22用の既存装置を使用でき
る。
口温度差が約0.2℃ときわめて小さく、実質的に共沸
混合冷媒、換言すると従来のHCFC−22と同様の取
扱いができ、HCFC−22用の既存装置を使用でき
る。
【0049】一方、HFC−32濃度が45重量%以下
の領域では、凝縮器入口出口温度差が0.22℃を超え
ており、特に、HFC−32濃度が20重量%において
は0.4℃もの温度差が生じており、煩雑な非共沸混合
冷媒としての取扱いが不可欠となる。換言すると、漏洩
時などの性能変化が大きくなり、性能管理が容易ではな
いという問題がある。さらに、HFC−32濃度が45
重量%以下では、冷媒としての性能(COP、冷凍能
力)が大幅に低下する問題もある。
の領域では、凝縮器入口出口温度差が0.22℃を超え
ており、特に、HFC−32濃度が20重量%において
は0.4℃もの温度差が生じており、煩雑な非共沸混合
冷媒としての取扱いが不可欠となる。換言すると、漏洩
時などの性能変化が大きくなり、性能管理が容易ではな
いという問題がある。さらに、HFC−32濃度が45
重量%以下では、冷媒としての性能(COP、冷凍能
力)が大幅に低下する問題もある。
【0050】[例2]HFC−32、HFC−125お
よび空気からなる混合冷媒の100℃、大気圧下におけ
る燃焼範囲を米国規格ASTM−E681に基づく測定
装置を用い測定した結果を図9に示す。図9より、HF
C−32の燃焼性を抑制するには、HFC−32および
HFC−125からなる混合冷媒中のHFC−125の
割合(以下、HFC−125濃度という)が約34重量
%以上である必要がある。
よび空気からなる混合冷媒の100℃、大気圧下におけ
る燃焼範囲を米国規格ASTM−E681に基づく測定
装置を用い測定した結果を図9に示す。図9より、HF
C−32の燃焼性を抑制するには、HFC−32および
HFC−125からなる混合冷媒中のHFC−125の
割合(以下、HFC−125濃度という)が約34重量
%以上である必要がある。
【0051】したがって、本発明の混合冷媒組成物は、
HFC−32が47重量%〜48重量%、HFC−12
5が53重量%〜52重量%であり、常に不燃性である
といえる。一方、HFC−32濃度が約66重量%以上
の組成物は燃焼性を有し、好ましくない。
HFC−32が47重量%〜48重量%、HFC−12
5が53重量%〜52重量%であり、常に不燃性である
といえる。一方、HFC−32濃度が約66重量%以上
の組成物は燃焼性を有し、好ましくない。
【0052】[例3]内容積(冷媒が存在する空間の全
容積)3リットル(L)の空調機へHFC−32および
HFC−125からなる混合冷媒を1kgを充填した。
室温にて静置した後、上部気相部より徐々に漏洩させ、
漏洩ガスをテドラパックへ採取し、その混合冷媒組成を
ガスクロマトグラフィを用い分析した。結果を図10に
示す。
容積)3リットル(L)の空調機へHFC−32および
HFC−125からなる混合冷媒を1kgを充填した。
室温にて静置した後、上部気相部より徐々に漏洩させ、
漏洩ガスをテドラパックへ採取し、その混合冷媒組成を
ガスクロマトグラフィを用い分析した。結果を図10に
示す。
【0053】図10より、漏洩ガス中の可燃性冷媒であ
るHFC−32濃度が最も高くなるのはガス漏洩初期に
見られ、HFC−32濃度50重量%の場合の漏洩ガス
初期組成としてはHFC−32濃度が66重量%を超
え、HFC−125濃度が34重量%を下回っている。
るHFC−32濃度が最も高くなるのはガス漏洩初期に
見られ、HFC−32濃度50重量%の場合の漏洩ガス
初期組成としてはHFC−32濃度が66重量%を超
え、HFC−125濃度が34重量%を下回っている。
【0054】例2で示したように漏洩ガス組成として常
に不燃性を確保するにはHFC−125濃度として約3
4重量%以上が必要である。すなわち、本発明のHFC
−32濃度が47重量%〜48重量%である混合冷媒組
成物は、漏洩時のHFC−32の濃度上昇を考慮して
も、約64重量%以下であり、常に不燃化が可能といえ
る。一方、HFC−32濃度が50重量%〜99重量
%、HFC−125濃度は50重量%〜1重量%の組成
物は、気相からのガス漏洩を考えた場合、気相部にHF
C−32が濃縮されることにより、漏洩ガス組成の燃焼
性が生じ、好ましくない。
に不燃性を確保するにはHFC−125濃度として約3
4重量%以上が必要である。すなわち、本発明のHFC
−32濃度が47重量%〜48重量%である混合冷媒組
成物は、漏洩時のHFC−32の濃度上昇を考慮して
も、約64重量%以下であり、常に不燃化が可能といえ
る。一方、HFC−32濃度が50重量%〜99重量
%、HFC−125濃度は50重量%〜1重量%の組成
物は、気相からのガス漏洩を考えた場合、気相部にHF
C−32が濃縮されることにより、漏洩ガス組成の燃焼
性が生じ、好ましくない。
【0055】[例4]空調機からHFC−32およびH
FC−125からなる混合冷媒が漏洩した場合の可燃性
評価および組成復元に伴う空調機性能へ及ぼす影響を試
験にて確認した。内容積3Lの空調機へ混合冷媒を1k
gを充填した空調機において、蒸発器における冷媒の蒸
発温度を0℃、凝縮器における冷媒の凝縮温度を50
℃、圧縮機入口の過熱度を11℃、膨張弁入口の過冷却
度を0℃として運転を行った。
FC−125からなる混合冷媒が漏洩した場合の可燃性
評価および組成復元に伴う空調機性能へ及ぼす影響を試
験にて確認した。内容積3Lの空調機へ混合冷媒を1k
gを充填した空調機において、蒸発器における冷媒の蒸
発温度を0℃、凝縮器における冷媒の凝縮温度を50
℃、圧縮機入口の過熱度を11℃、膨張弁入口の過冷却
度を0℃として運転を行った。
【0056】室温にて静置した後、上部気相部より徐々
に漏洩させ、漏洩初期の混合ガスをテドラパックへ採取
したうえで、200gの混合冷媒を漏洩させた。テドラ
パック内の試料は、ガスクロマトグラフィを用い、HF
C−32およびHFC−125からなる漏洩ガス組成を
測定するとともに、ASTM−E681に基づく燃焼性
測定装置を用い、100℃、大気圧下の条件にて空気と
の混合割合を変化させ燃焼性の有無を測定した。
に漏洩させ、漏洩初期の混合ガスをテドラパックへ採取
したうえで、200gの混合冷媒を漏洩させた。テドラ
パック内の試料は、ガスクロマトグラフィを用い、HF
C−32およびHFC−125からなる漏洩ガス組成を
測定するとともに、ASTM−E681に基づく燃焼性
測定装置を用い、100℃、大気圧下の条件にて空気と
の混合割合を変化させ燃焼性の有無を測定した。
【0057】200g漏洩させた空調機へは、新たに2
00gの混合冷媒を初期組成で充填する。本操作を3回
繰り返した後に、同一条件にて運転を実施した。その結
果を表1〜2に示す。
00gの混合冷媒を初期組成で充填する。本操作を3回
繰り返した後に、同一条件にて運転を実施した。その結
果を表1〜2に示す。
【0058】表1〜2より理解されるように、本発明の
混合冷媒組成物(例4〜5)は、いずれの漏洩組成にお
いても燃焼性がなく、補充填を3回繰り返した後の冷媒
性能においても大きな変化を生じないことが理解され
る。
混合冷媒組成物(例4〜5)は、いずれの漏洩組成にお
いても燃焼性がなく、補充填を3回繰り返した後の冷媒
性能においても大きな変化を生じないことが理解され
る。
【0059】一方、HFC−32の濃度が本発明組成よ
りも小さい場合(例6〜7)は、例4〜5と同様にいず
れの漏洩組成においても燃焼性がないが、補充填を3回
繰り返した後の冷媒性能において大きな変化を生じてい
ることが理解される。
りも小さい場合(例6〜7)は、例4〜5と同様にいず
れの漏洩組成においても燃焼性がないが、補充填を3回
繰り返した後の冷媒性能において大きな変化を生じてい
ることが理解される。
【0060】一方、HFC−32の濃度が本発明の組成
よりも大きい場合(例8)は、補充填を3回繰り返した
後の冷媒性能(COP、冷凍能力)への影響は小さい
が、初期から補充填2回後の漏洩ガスにおいて燃焼性を
有することが理解される。
よりも大きい場合(例8)は、補充填を3回繰り返した
後の冷媒性能(COP、冷凍能力)への影響は小さい
が、初期から補充填2回後の漏洩ガスにおいて燃焼性を
有することが理解される。
【0061】なお、表1〜2中の性能変化率とは初期充
填時の性能に対する補充填3回後の性能の変化を示し、
[◎:1%以下、○:1〜2%、△:2〜3%、×:3
%以上]で評価した。
填時の性能に対する補充填3回後の性能の変化を示し、
[◎:1%以下、○:1〜2%、△:2〜3%、×:3
%以上]で評価した。
【0062】[例9]圧縮機、凝縮器、膨張弁、蒸発器
にて構成される通常の冷凍機に、新たに蒸発器と圧縮機
の間にサイドグラスを設置し、潤滑油の流動状態を観察
した。冷媒としては、HFC−32濃度48重量%とH
FC−125濃度52重量%からなる混合冷媒を用い、
潤滑油としては、従来のCFC−12、HCFC−22
にて用いられていた鉱物系潤滑油(日本サン石油社製ス
ニソ3GS)を比較例とし、上記混合冷媒と相互に溶解
するエステル油(カストロール社製SW32)を実施例
として用いた。
にて構成される通常の冷凍機に、新たに蒸発器と圧縮機
の間にサイドグラスを設置し、潤滑油の流動状態を観察
した。冷媒としては、HFC−32濃度48重量%とH
FC−125濃度52重量%からなる混合冷媒を用い、
潤滑油としては、従来のCFC−12、HCFC−22
にて用いられていた鉱物系潤滑油(日本サン石油社製ス
ニソ3GS)を比較例とし、上記混合冷媒と相互に溶解
するエステル油(カストロール社製SW32)を実施例
として用いた。
【0063】スニソ3GSを用いた場合は、サイトグラ
スにて潤滑油の流動状態が観察されないとともに、圧縮
機中の潤滑油が不足することより、連続運転が不可能と
なった。一方、SW32においては、サイトグラスにて
潤滑油の流動状態が観察されるとともに、冷凍機の連続
運転に支障を生じなかった。
スにて潤滑油の流動状態が観察されないとともに、圧縮
機中の潤滑油が不足することより、連続運転が不可能と
なった。一方、SW32においては、サイトグラスにて
潤滑油の流動状態が観察されるとともに、冷凍機の連続
運転に支障を生じなかった。
【0064】[例10〜12]内容積200ccのSU
S304製耐圧容器を用い、HFC−32濃度48重量
%とHFC−125濃度52重量%からなる混合冷媒と
潤滑油、水分、乾燥剤共存状態における材料適合性を評
価を行った。
S304製耐圧容器を用い、HFC−32濃度48重量
%とHFC−125濃度52重量%からなる混合冷媒と
潤滑油、水分、乾燥剤共存状態における材料適合性を評
価を行った。
【0065】試験は、耐圧容器に上記混合冷媒を50
g、潤滑油50g、ゼオライト系乾燥剤10g、金属材
料(SS−400、Al、Cu)を充填した後、熱風循
環型恒温槽中で140℃の温度条件下で30日間放置
後、冷媒、乾燥剤、潤滑油の性状変化を測定した。潤滑
油としてはエステル油SW32を用い、あらかじめ潤滑
油中の水分濃度を1000ppmに調節したものを用い
た。結果を表3に示す。
g、潤滑油50g、ゼオライト系乾燥剤10g、金属材
料(SS−400、Al、Cu)を充填した後、熱風循
環型恒温槽中で140℃の温度条件下で30日間放置
後、冷媒、乾燥剤、潤滑油の性状変化を測定した。潤滑
油としてはエステル油SW32を用い、あらかじめ潤滑
油中の水分濃度を1000ppmに調節したものを用い
た。結果を表3に示す。
【0066】表より、過剰水分存在下においても、例1
0では試験前後での各測定項目における性能変化がな
く、長期安定的に使用可能であることが理解される。一
方、乾燥剤を含まない例11では潤滑油の全酸価上昇
が、例12においては、乾燥剤の強度低下を生じており
好ましくないことが理解される。
0では試験前後での各測定項目における性能変化がな
く、長期安定的に使用可能であることが理解される。一
方、乾燥剤を含まない例11では潤滑油の全酸価上昇
が、例12においては、乾燥剤の強度低下を生じており
好ましくないことが理解される。
【0067】なお、表3中の強度変化率とは初期の乾燥
剤強度に対する試験後の乾燥剤強度の変化を示し、
[◎:10%以下、○:10〜20%、△:20〜30
%、×:50%以上]で評価した。
剤強度に対する試験後の乾燥剤強度の変化を示し、
[◎:10%以下、○:10〜20%、△:20〜30
%、×:50%以上]で評価した。
【0068】
【表1】
【0069】
【表2】
【0070】
【表3】
【0071】
【発明の効果】本発明は、分子構造中に塩素を含まない
混合冷媒であり、特に空調分野に使用されているHCF
C−22代替媒体として優れた性能を有する。この混合
冷媒は、冷媒性能に優れ、従来の冷却装置を大きな変更
なしに使用でき、装置からの漏洩時において常に不燃性
を有し、さらに長期間の使用に際しても大幅な性能変化
を生じない。また、この混合冷媒、ゼオライト系乾燥剤
および混合冷媒と相溶する潤滑油を用いる冷却装置は長
期信頼性に優れる。
混合冷媒であり、特に空調分野に使用されているHCF
C−22代替媒体として優れた性能を有する。この混合
冷媒は、冷媒性能に優れ、従来の冷却装置を大きな変更
なしに使用でき、装置からの漏洩時において常に不燃性
を有し、さらに長期間の使用に際しても大幅な性能変化
を生じない。また、この混合冷媒、ゼオライト系乾燥剤
および混合冷媒と相溶する潤滑油を用いる冷却装置は長
期信頼性に優れる。
【図1】本発明の混合冷媒を充填した空調機のCOPを
示す図。
示す図。
【図2】本発明の混合冷媒を充填した空調機のCOPを
示す図。
示す図。
【図3】本発明の混合冷媒を充填した空調機の冷凍能力
を示す図。
を示す図。
【図4】本発明の混合冷媒を充填した空調機の冷凍能力
を示す図。
を示す図。
【図5】本発明の混合冷媒を充填した空調機の吐出ガス
温度を示す図。
温度を示す図。
【図6】本発明の混合冷媒を充填した空調機の吐出ガス
温度を示す図。
温度を示す図。
【図7】本発明の混合冷媒を充填した空調機の凝縮器温
度勾配を示す図。
度勾配を示す図。
【図8】本発明の混合冷媒を充填した空調機の凝縮器温
度勾配を示す図。
度勾配を示す図。
【図9】本発明の混合冷媒の燃焼範囲を示す図。
【図10】本発明の混合冷媒の空調機からの漏洩ガス組
成を示す図。
成を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 // C10N 30:00 40:30
Claims (3)
- 【請求項1】ジフルオロメタン47〜48重量%とペン
タフルオロエタン53〜52重量%からなることを特徴
とする混合冷媒。 - 【請求項2】ジフルオロメタンとペンタフルオロエタン
からなる混合冷媒、ゼオライト系乾燥剤および前記混合
冷媒と相溶する潤滑油を用いることを特徴とする冷却装
置。 - 【請求項3】混合冷媒が請求項1の混合冷媒である請求
項2の冷却装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7312763A JPH09151370A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | 混合冷媒およびこれを用いる冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7312763A JPH09151370A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | 混合冷媒およびこれを用いる冷却装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09151370A true JPH09151370A (ja) | 1997-06-10 |
Family
ID=18033134
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7312763A Pending JPH09151370A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | 混合冷媒およびこれを用いる冷却装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH09151370A (ja) |
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- 1995-11-30 JP JP7312763A patent/JPH09151370A/ja active Pending
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