JPH09143620A - ベイナイト構造を有する鍛造品を製造するための鋼と、その製造方法 - Google Patents
ベイナイト構造を有する鍛造品を製造するための鋼と、その製造方法Info
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- JPH09143620A JPH09143620A JP8322310A JP32231096A JPH09143620A JP H09143620 A JPH09143620 A JP H09143620A JP 8322310 A JP8322310 A JP 8322310A JP 32231096 A JP32231096 A JP 32231096A JP H09143620 A JPH09143620 A JP H09143620A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ベイナイト構造を有し、20℃における機械特
性がRp0.2≧800 MPa 、Rm ≧1000MPa 、KCU≧50J/
cm2 である鍛造製品を製造するための鋼。 【解決手段】 化学組成(重量組成):0.05%≦C≦0.
12%、0.1 %≦Si≦0.45%、1.01%≦Mn≦1.8 %、0.15
%≦Cr≦1.15%、0.06%≦Mo≦0.12%、Cu≦0.30%、Ni
≦0.30%、0.01%≦Ti≦0.04%、0.005 %≦Al≦0.04
%、0.006 %≦N≦0.013 %、0.0005%≦B≦0.004
%、P≦0.025 %、0.02%≦S≦0.1 %、0%≦Pb≦0.
1 %、0%≦Te≦0.07%を有し、必要に応じて0.0002%
〜0.002 %のカルシウムを含み、残部は鉄と不純物であ
り、さらに関係式:0.2 %≦Ni+Mo+Cu≦0.7 %を満足
し、950 ℃以上で結合していないホウ素の含有率が0.00
05%以上である鋼。
性がRp0.2≧800 MPa 、Rm ≧1000MPa 、KCU≧50J/
cm2 である鍛造製品を製造するための鋼。 【解決手段】 化学組成(重量組成):0.05%≦C≦0.
12%、0.1 %≦Si≦0.45%、1.01%≦Mn≦1.8 %、0.15
%≦Cr≦1.15%、0.06%≦Mo≦0.12%、Cu≦0.30%、Ni
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1 %、0%≦Te≦0.07%を有し、必要に応じて0.0002%
〜0.002 %のカルシウムを含み、残部は鉄と不純物であ
り、さらに関係式:0.2 %≦Ni+Mo+Cu≦0.7 %を満足
し、950 ℃以上で結合していないホウ素の含有率が0.00
05%以上である鋼。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は機械特性に優れたベ
イナイト構造を有する鋼鍛造品の製造に用いられる鋼に
関するものである。
イナイト構造を有する鋼鍛造品の製造に用いられる鋼に
関するものである。
【0002】
【従来の技術】多くの機械部品、特に自動車用部品は高
温鍛造、例えば棒鋼またはスラブを低温で剪断して得ら
れた鋼ビレットの高温鍛造で製造され、鍛造後には、熱
処理を後で行わなくても所望の機械的特性が得られるよ
うに、制御しながら鍛造品を室温まで冷却する。
温鍛造、例えば棒鋼またはスラブを低温で剪断して得ら
れた鋼ビレットの高温鍛造で製造され、鍛造後には、熱
処理を後で行わなくても所望の機械的特性が得られるよ
うに、制御しながら鍛造品を室温まで冷却する。
【0003】欧州特許第0,191,873 号には、こうした鍛
造品を製造するために下記化学(重量) 組成:0.04%〜
0.14%の炭素、0.56%〜0.99%のマンガン、0.05%〜0.
5 %の珪素、1.01%〜2%のクロム、0.5 %以下のチタ
ン、0.1 %以下のアルミニウム、0.015 %以下のホウ素
および0.15%以下の硫黄(残部は鉄)を有する鋼を使用
し、鍛造後に鍛造品を水で急冷する方法が提案されてい
る。しかし、この方法にはいくつかの欠点がある。
造品を製造するために下記化学(重量) 組成:0.04%〜
0.14%の炭素、0.56%〜0.99%のマンガン、0.05%〜0.
5 %の珪素、1.01%〜2%のクロム、0.5 %以下のチタ
ン、0.1 %以下のアルミニウム、0.015 %以下のホウ素
および0.15%以下の硫黄(残部は鉄)を有する鋼を使用
し、鍛造後に鍛造品を水で急冷する方法が提案されてい
る。しかし、この方法にはいくつかの欠点がある。
【0004】先ず、鋼の鋳造性、特に連続鋳造での鋳造
性があまり良くないためスラブの製造が困難であり、次
に、半製品、特に鋼の切削性を良くするために鋼に再加
硫した場合の半製品の内部品質(sante) が低い。しか
も、得られる引張強度が不十分である。例えば炭素含有
率が低過ぎると所望の機械的引張り特性を得るのに必要
な焼入れ性を確保することができない。さらに、マンガ
ン含有率が低すぎるため機械的引張特性が不十分であ
る。炭素0.05%、マンガン0.8 %、クロム1.1 %、ホウ
素、アルミニウムおよびチタンを含む鋼のRp0.2を 690
MPa 以上にすることはできず、Rm を 830 MPaにするこ
ともできない。これらの理由でこの鋼で作られた鍛造品
の信頼性は満足すべきものではない。
性があまり良くないためスラブの製造が困難であり、次
に、半製品、特に鋼の切削性を良くするために鋼に再加
硫した場合の半製品の内部品質(sante) が低い。しか
も、得られる引張強度が不十分である。例えば炭素含有
率が低過ぎると所望の機械的引張り特性を得るのに必要
な焼入れ性を確保することができない。さらに、マンガ
ン含有率が低すぎるため機械的引張特性が不十分であ
る。炭素0.05%、マンガン0.8 %、クロム1.1 %、ホウ
素、アルミニウムおよびチタンを含む鋼のRp0.2を 690
MPa 以上にすることはできず、Rm を 830 MPaにするこ
ともできない。これらの理由でこの鋼で作られた鍛造品
の信頼性は満足すべきものではない。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は上記の
問題点を解決して、優れた引張特性と靱性とを有する鋼
および鍛造品を高い信頼性で製造する方法を提供するこ
とにある。
問題点を解決して、優れた引張特性と靱性とを有する鋼
および鍛造品を高い信頼性で製造する方法を提供するこ
とにある。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、ベイナイト構
造を有し、20℃における機械特性が Rp0.2≧800 MPa Rm ≧1000MPa KCU≧50J/cm2 である鍛造製品を製造するための鋼において、下記化学
組成(重量組成): 0.05%≦C≦0.12% 0.1 %≦Si≦0.45% 1.01%≦Mn≦1.8 % 0.15%≦Cr≦1.15% 0.06%≦Mo≦0.12% Cu≦0.30% Ni≦0.30% 0.01%≦Ti≦0.04% 0.005 %≦Al≦0.04% 0.006 %≦N≦0.013 % 0.0005%≦B≦0.004 % P≦0.025 % 0.02%≦S≦0.1 % 0%≦Pb≦0.1 % 0%≦Te≦0.07% を有し、必要に応じて0.0002%〜0.002 %のカルシウム
を含み、残部は鉄と不純物であり、さらに下記関係式: 0.2 %≦Ni+Mo+Cu≦0.7 % を満足し、950 ℃以上で結合していないホウ素の含有率
が0.0005%以上であることを特徴とする鋼を提供する。
造を有し、20℃における機械特性が Rp0.2≧800 MPa Rm ≧1000MPa KCU≧50J/cm2 である鍛造製品を製造するための鋼において、下記化学
組成(重量組成): 0.05%≦C≦0.12% 0.1 %≦Si≦0.45% 1.01%≦Mn≦1.8 % 0.15%≦Cr≦1.15% 0.06%≦Mo≦0.12% Cu≦0.30% Ni≦0.30% 0.01%≦Ti≦0.04% 0.005 %≦Al≦0.04% 0.006 %≦N≦0.013 % 0.0005%≦B≦0.004 % P≦0.025 % 0.02%≦S≦0.1 % 0%≦Pb≦0.1 % 0%≦Te≦0.07% を有し、必要に応じて0.0002%〜0.002 %のカルシウム
を含み、残部は鉄と不純物であり、さらに下記関係式: 0.2 %≦Ni+Mo+Cu≦0.7 % を満足し、950 ℃以上で結合していないホウ素の含有率
が0.0005%以上であることを特徴とする鋼を提供する。
【0007】
【発明の実施の形態】好ましい鋼の化学組成は下記であ
る: 0.05%≦C≦0.08% 0.15%≦Si≦0.35% 1.01%≦Mn≦1.35% 0.8 %≦Cr≦1.15% 0.08≦Mo≦0.11%。
る: 0.05%≦C≦0.08% 0.15%≦Si≦0.35% 1.01%≦Mn≦1.35% 0.8 %≦Cr≦1.15% 0.08≦Mo≦0.11%。
【0008】本発明はさらに下記工程a)〜c)を特徴とす
る鍛造品の製造方法を提供する: a) 本発明の鋼のビレットを作り、 b) このビレットを1000℃〜1320℃の再加熱温度T1 に
加熱して鍛造し、鍛造を温度T2 で終了し、再加熱温度
T1 は温度T2 で結合していないホウ素の含有率が0.00
05%以上となるように選択し、 c) 鍛造直後に、鍛造品内の全ての場所で温度T2 から
100 ℃までの平均冷却速度が14℃/s以上、好ましくは
250℃/s以下となるように鍛造品を室温まで冷却す
る。
る鍛造品の製造方法を提供する: a) 本発明の鋼のビレットを作り、 b) このビレットを1000℃〜1320℃の再加熱温度T1 に
加熱して鍛造し、鍛造を温度T2 で終了し、再加熱温度
T1 は温度T2 で結合していないホウ素の含有率が0.00
05%以上となるように選択し、 c) 鍛造直後に、鍛造品内の全ての場所で温度T2 から
100 ℃までの平均冷却速度が14℃/s以上、好ましくは
250℃/s以下となるように鍛造品を室温まで冷却す
る。
【0009】本発明はさらに、ベイナイト構造を有し、
20℃で下記機械特性: Rp0.2≧800 MPa Rm ≧1000MPa KCU≧50J/cm2 を有することを特徴とする本発明の鋼で構成される鍛造
品を提供する。鍛造品の相当直径(equivalent diamete
r) は55mm以下であるのが好ましい。
20℃で下記機械特性: Rp0.2≧800 MPa Rm ≧1000MPa KCU≧50J/cm2 を有することを特徴とする本発明の鋼で構成される鍛造
品を提供する。鍛造品の相当直径(equivalent diamete
r) は55mm以下であるのが好ましい。
【0010】
【実施例】以下、実施例で本発明をより詳細に説明する
が、本発明が下記実施例に限定されるものではない。相
当直径が55mm以下のベイナイト構造を有する鍛造品を製
造するために下記a)〜i)の化学組成(重量組成)を有す
る鋼を使用した: a) 所望の引張特性および靱性を備えた低炭素ベイナイ
ト構造を得るための0.05%〜0.012 %、好ましくは0.05
%〜0.08%の炭素、 b) 圧延直後の状態でフェライトを過度に硬化させずに
十分な脱酸するための、0.1 %〜0.45%、好ましくは0.
15%〜0.35%の硅素、 c) 切削性を良くし且つ焼入れ性を良くするために硫黄
を添加した場合に、優れた鋳造性と高い内部品質を確保
し且つ焼入れ性を高めるための1.01%〜1.8%、好まし
くは1.01%〜1.35%のマンガン、 d) 圧延直後の状態で低温剪断性を損なわずにフェライ
トの過度の硬化を防ぎながら焼入れ性を向上させるため
の0.15%〜1.15%、好ましくは0.8 %〜1.15%のクロ
ム、
が、本発明が下記実施例に限定されるものではない。相
当直径が55mm以下のベイナイト構造を有する鍛造品を製
造するために下記a)〜i)の化学組成(重量組成)を有す
る鋼を使用した: a) 所望の引張特性および靱性を備えた低炭素ベイナイ
ト構造を得るための0.05%〜0.012 %、好ましくは0.05
%〜0.08%の炭素、 b) 圧延直後の状態でフェライトを過度に硬化させずに
十分な脱酸するための、0.1 %〜0.45%、好ましくは0.
15%〜0.35%の硅素、 c) 切削性を良くし且つ焼入れ性を良くするために硫黄
を添加した場合に、優れた鋳造性と高い内部品質を確保
し且つ焼入れ性を高めるための1.01%〜1.8%、好まし
くは1.01%〜1.35%のマンガン、 d) 圧延直後の状態で低温剪断性を損なわずにフェライ
トの過度の硬化を防ぎながら焼入れ性を向上させるため
の0.15%〜1.15%、好ましくは0.8 %〜1.15%のクロ
ム、
【0011】e) ホウ素と相乗して焼入れ性を向上させ
るための0.06%〜0.12%、好ましくは0.08%〜0.11%の
モリブデン、0.3 %以下のニッケル、0.3 %以下の銅
(十分な焼入れ性を達成するためにはニッケルと銅とモ
リブデンとの合計含有率は0.2 %以上でなければなら
ず、鍛造操作後にマルテンサイトが生成するのを防ぐた
めには 0.7%以下でなければならない)、 f) 他の硬化性元素とともに所望の焼入れ性を得るため
の0.01%〜0.04%のチタン、0.005 %〜0.04%のアルミ
ニウム、0.006 %〜0.013 %の窒素、0.0005%〜0.004
%のホウ素、 g) 靱性を損なわないための0.025 %以下のリン、 f) 優れた切削性を得るための0.02%〜0.1 %の硫黄、
必要に応じて0.07%以下のテルル、必要に応じて 0.1%
以下の鉛、必要に応じて0.0002%〜0.002 %のカルシウ
ム、 i) 残部は鉄と不純物。
るための0.06%〜0.12%、好ましくは0.08%〜0.11%の
モリブデン、0.3 %以下のニッケル、0.3 %以下の銅
(十分な焼入れ性を達成するためにはニッケルと銅とモ
リブデンとの合計含有率は0.2 %以上でなければなら
ず、鍛造操作後にマルテンサイトが生成するのを防ぐた
めには 0.7%以下でなければならない)、 f) 他の硬化性元素とともに所望の焼入れ性を得るため
の0.01%〜0.04%のチタン、0.005 %〜0.04%のアルミ
ニウム、0.006 %〜0.013 %の窒素、0.0005%〜0.004
%のホウ素、 g) 靱性を損なわないための0.025 %以下のリン、 f) 優れた切削性を得るための0.02%〜0.1 %の硫黄、
必要に応じて0.07%以下のテルル、必要に応じて 0.1%
以下の鉛、必要に応じて0.0002%〜0.002 %のカルシウ
ム、 i) 残部は鉄と不純物。
【0012】焼入れ性に対するホウ素の完全な効果を達
成するために、ホウ素、チタン、アルミニウムおよび窒
素の含有率は温度Tが 950℃での結合していないホウ素
の含有率Bucが0.0005%以上になるように調節する。温
度T(℃)での結合していないホウ素の含有率Bucと、
チタン、アルミニウム、ホウ素および窒素の含有率(重
量%)は下記の式で計算できる: Buc=10.5×10-13970/(T+273)/A A=−(0.29×Ti+1.27×B+0.52×Al−N)+Δであ
り、この式でΔは下記の式を満足する: Δ2 =0.29×Ti+1.27×B+0.52×Al−N+1.16×KTi
+5.08×KB +2.08×KAl (ここで、 KTi=4.73×10-16210/(T+273) KB =5.24×10-13910/(T+273) KAl=0.725 ×10-6180/(T+273) )
成するために、ホウ素、チタン、アルミニウムおよび窒
素の含有率は温度Tが 950℃での結合していないホウ素
の含有率Bucが0.0005%以上になるように調節する。温
度T(℃)での結合していないホウ素の含有率Bucと、
チタン、アルミニウム、ホウ素および窒素の含有率(重
量%)は下記の式で計算できる: Buc=10.5×10-13970/(T+273)/A A=−(0.29×Ti+1.27×B+0.52×Al−N)+Δであ
り、この式でΔは下記の式を満足する: Δ2 =0.29×Ti+1.27×B+0.52×Al−N+1.16×KTi
+5.08×KB +2.08×KAl (ここで、 KTi=4.73×10-16210/(T+273) KB =5.24×10-13910/(T+273) KAl=0.725 ×10-6180/(T+273) )
【0013】液体鋼は加熱した取鍋で真空精錬するか、
加熱した取鍋で精錬した後に減圧処理した後にスラブの
形に連続鋳造するか、インゴットにする。鋼をインゴッ
トに鋳造する場合はインゴットを熱間圧延してスラブま
たは丸棒にし、静止空気中に放置して冷却する。鋼を連
続鋳造する場合には、連続鋳造ブルームをスラブまたは
丸棒へと熱間圧延する。このスラブまたは丸棒を冷間剪
断で切断して高温鍛造用ビレットにする。鍛造品の製造
時には、ビレットを1000℃〜1320℃の温度T1 に加熱し
て均質なオーステナイト構造とし、その次に鍛造操作す
る。この鍛造操作は温度T2 で終了し、T2 から100 ℃
までの平均冷却速度を14℃/秒以上、好ましくは 250℃
/秒以下にして鍛造品を室温まで冷却する。温度T
1 は、鍛造条件を考慮して、鍛造終了時に結合していな
いホウ素含有率Bucが0.0005%以上となる最終鍛造温度
T2 となるように選択しなければならない。
加熱した取鍋で精錬した後に減圧処理した後にスラブの
形に連続鋳造するか、インゴットにする。鋼をインゴッ
トに鋳造する場合はインゴットを熱間圧延してスラブま
たは丸棒にし、静止空気中に放置して冷却する。鋼を連
続鋳造する場合には、連続鋳造ブルームをスラブまたは
丸棒へと熱間圧延する。このスラブまたは丸棒を冷間剪
断で切断して高温鍛造用ビレットにする。鍛造品の製造
時には、ビレットを1000℃〜1320℃の温度T1 に加熱し
て均質なオーステナイト構造とし、その次に鍛造操作す
る。この鍛造操作は温度T2 で終了し、T2 から100 ℃
までの平均冷却速度を14℃/秒以上、好ましくは 250℃
/秒以下にして鍛造品を室温まで冷却する。温度T
1 は、鍛造条件を考慮して、鍛造終了時に結合していな
いホウ素含有率Bucが0.0005%以上となる最終鍛造温度
T2 となるように選択しなければならない。
【0014】結合していないホウ素含有率は、温度T1
はチタン、アルミニウム、ホウ素および窒素含有率から
上記の式を用いて求めることができる。これによって相
当直径が55mm以下の鍛造品の場合、材料全体でベイナイ
ト構造が得られる。その温度20℃での機械特性は下記の
通り: Rp0.2≧800 MPa Rm ≧1000MPa KCU≧50J/cm2 。
はチタン、アルミニウム、ホウ素および窒素含有率から
上記の式を用いて求めることができる。これによって相
当直径が55mm以下の鍛造品の場合、材料全体でベイナイ
ト構造が得られる。その温度20℃での機械特性は下記の
通り: Rp0.2≧800 MPa Rm ≧1000MPa KCU≧50J/cm2 。
【0015】鍛造品の相当直径(equivalent diameter)
とは、芯部分の冷却速度が鍛造後に丸棒を冷却した時の
冷却速度に等しい丸棒の直径である。鍛造後の冷却は鍛
造品の相当直径に応じて空冷、霧中、オイル中または水
中で行うか、所定の冷却条件を満足する他の任意の手段
で行うことができる。例として相当直径が30mmの円筒形
の機械的シャフトを製造した。このシャフトを製造する
ために用いた鋼は、加熱した取鍋で減圧精錬した下記化
学組成(重量組成)を有するものである: C=0.08% Si=0.40% Mn=1.30% Cr=0.92% Mo=0.1 % Cu=0.22% Ni=0.095 % Ti=0.023 % Al=0.032 % N=0.0075% B=0.0028% P=0.015 % S=0.072 % 残部は鉄と不純物。
とは、芯部分の冷却速度が鍛造後に丸棒を冷却した時の
冷却速度に等しい丸棒の直径である。鍛造後の冷却は鍛
造品の相当直径に応じて空冷、霧中、オイル中または水
中で行うか、所定の冷却条件を満足する他の任意の手段
で行うことができる。例として相当直径が30mmの円筒形
の機械的シャフトを製造した。このシャフトを製造する
ために用いた鋼は、加熱した取鍋で減圧精錬した下記化
学組成(重量組成)を有するものである: C=0.08% Si=0.40% Mn=1.30% Cr=0.92% Mo=0.1 % Cu=0.22% Ni=0.095 % Ti=0.023 % Al=0.032 % N=0.0075% B=0.0028% P=0.015 % S=0.072 % 残部は鉄と不純物。
【0016】鍛造前にビレットを1280℃に加熱し、鍛造
して相当直径が30mmのシャフトを製造した。鍛造終了時
の温度は1050℃であった。この温度での鋼中に含まれる
結合していないホウ素の含有率は0.0021%であった。鍛
造後、シャフトを20℃の水中で回しながら冷却した。こ
の冷却操作で芯部分が1050℃から100 ℃まで平均36℃/
秒で冷却されたことになる。20℃で下記の機械特性を示
すベイナイト構造が得られた: Rp0.2=896 MPa Rm =1116MPa KCU=84J/cm2 。 加工性を良くするために硫黄を高濃度に添加したにもか
かわらず、鋼は容易に鋳造でき、半製品には内部品質欠
陥は見られなかった。
して相当直径が30mmのシャフトを製造した。鍛造終了時
の温度は1050℃であった。この温度での鋼中に含まれる
結合していないホウ素の含有率は0.0021%であった。鍛
造後、シャフトを20℃の水中で回しながら冷却した。こ
の冷却操作で芯部分が1050℃から100 ℃まで平均36℃/
秒で冷却されたことになる。20℃で下記の機械特性を示
すベイナイト構造が得られた: Rp0.2=896 MPa Rm =1116MPa KCU=84J/cm2 。 加工性を良くするために硫黄を高濃度に添加したにもか
かわらず、鋼は容易に鋳造でき、半製品には内部品質欠
陥は見られなかった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジル ピエルソン フランス国 54920 ヴィレール ラ モ ンターニュ シュマン ド ボール 1
Claims (5)
- 【請求項1】 ベイナイト構造を有し、20℃における機
械特性が Rp0.2≧800 MPa Rm ≧1000MPa KCU≧50J/cm2 である鍛造製品を製造するための鋼において、下記化学
組成(重量組成): 0.05%≦C≦0.12% 0.1 %≦Si≦0.45% 1.01%≦Mn≦1.8 % 0.15%≦Cr≦1.15% 0.06%≦Mo≦0.12% Cu≦0.30% Ni≦0.30% 0.01%≦Ti≦0.04% 0.005 %≦Al≦0.04% 0.006 %≦N≦0.013 % 0.0005%≦B≦0.004 % P≦0.025 % 0.02%≦S≦0.1 % 0%≦Pb≦0.1 % 0%≦Te≦0.07% を有し、必要に応じて0.0002%〜0.002 %のカルシウム
を含み、残部は鉄と不純物であり、さらに下記関係式: 0.2 %≦Ni+Mo+Cu≦0.7 % を満足し、950 ℃以上で結合していないホウ素の含有率
が0.0005%以上であることを特徴とする鋼。 - 【請求項2】 下記化学組成を有する請求項1に記載の
鋼: 0.05%≦C≦0.08% 0.15%≦Si≦0.35% 1.01%≦Mn≦1.35% 0.8 %≦Cr≦1.15% 0.08≦Mo≦0.11%。 - 【請求項3】 下記工程a)〜c)を特徴とする鍛造品の製
造方法: a) 請求項1または2に記載の鋼のビレットを作り、 b) このビレットを1000℃〜1320℃の再加熱温度T1 に
加熱して鍛造し、鍛造を温度T2 で終了し、再加熱温度
T1 は温度T2 で結合していないホウ素の含有率が0.00
05%以上となるように選択し、 c) 鍛造直後に、鍛造品内の全ての場所で温度T2 から
100 ℃までの平均冷却速度が14℃/s以上、好ましくは
250℃/s以下となるように鍛造品を室温まで冷却す
る。 - 【請求項4】 ベイナイト構造を有し、20℃で下記機械
特性: Rp0.2≧800 MPa Rm ≧1000MPa KCU≧50J/cm2 を有することを特徴とする請求項1または2に記載の鋼
で構成される鍛造品。 - 【請求項5】 相当直径が55mm以下である請求項4に記
載の鍛造品。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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FR9514036 | 1995-11-27 | ||
FR9514036A FR2741632B1 (fr) | 1995-11-27 | 1995-11-27 | Acier pour la fabrication d'une piece forgee ayant une structure bainitique et procede de fabrication d'une piece |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09143620A true JPH09143620A (ja) | 1997-06-03 |
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ID=9484929
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JP8322310A Withdrawn JPH09143620A (ja) | 1995-11-27 | 1996-11-18 | ベイナイト構造を有する鍛造品を製造するための鋼と、その製造方法 |
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AR (1) | AR004345A1 (ja) |
AT (1) | ATE211183T1 (ja) |
BR (1) | BR9605711A (ja) |
CA (1) | CA2190341A1 (ja) |
DE (2) | DE69618151T2 (ja) |
ES (1) | ES2170216T3 (ja) |
FR (1) | FR2741632B1 (ja) |
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NO (1) | NO965005L (ja) |
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FR2757877B1 (fr) * | 1996-12-31 | 1999-02-05 | Ascometal Sa | Acier et procede pour la fabrication d'une piece en acier mise en forme par deformation plastique a froid |
JP3524790B2 (ja) * | 1998-09-30 | 2004-05-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 塗膜耐久性に優れた塗装用鋼材およびその製造方法 |
FR2802607B1 (fr) | 1999-12-15 | 2002-02-01 | Inst Francais Du Petrole | Conduite flexible comportant des armures en acier bas carbone |
KR20010059686A (ko) * | 1999-12-30 | 2001-07-06 | 이계안 | 프레스 소입에 의해 베이나이트 조직을 갖는 강 조성물 |
US7416617B2 (en) | 2002-10-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance |
FR2847908B1 (fr) * | 2002-12-03 | 2006-10-20 | Ascometal Sa | Piece en acier bainitique, refroidie et revenue, et son procede de fabrication. |
FR2847910B1 (fr) * | 2002-12-03 | 2006-06-02 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece forgee en acier et piece ainsi obtenue. |
CN101006189B (zh) * | 2004-08-18 | 2011-05-18 | 毕晓普创新有限公司 | 制造硬化的锻钢部件的方法 |
DE102005052069B4 (de) † | 2005-10-28 | 2015-07-09 | Saarstahl Ag | Verfahren zum Herstellen von Vormaterial aus Stahl durch Warmverformen |
US9132567B2 (en) | 2007-03-23 | 2015-09-15 | Dayton Progress Corporation | Tools with a thermo-mechanically modified working region and methods of forming such tools |
US8968495B2 (en) * | 2007-03-23 | 2015-03-03 | Dayton Progress Corporation | Methods of thermo-mechanically processing tool steel and tools made from thermo-mechanically processed tool steels |
CN101745786B (zh) * | 2009-12-31 | 2012-03-14 | 上海新闵重型锻造有限公司 | 一种给水接管及二次侧人孔及其锻造方法 |
FR2958660B1 (fr) * | 2010-04-07 | 2013-07-19 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques et son procede de fabrication. |
EP2453026A1 (de) | 2010-11-10 | 2012-05-16 | Swiss Steel AG | Warmumgeformtes Stahlprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
KR20140084758A (ko) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | 현대자동차주식회사 | 열간 단조용 합금강 및 이의 열처리방법 |
US20170369976A1 (en) * | 2014-10-21 | 2017-12-28 | Bharat Forge Limited | Ultra-high strength thermo-mechanically processed steel |
CN110551877A (zh) * | 2019-08-30 | 2019-12-10 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 抗拉强度1700MPa级热成形钢带及其生产方法 |
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ATE44290T1 (de) * | 1985-02-16 | 1989-07-15 | Ovako Oy | Verfahren und legierter stahl zum herstellen hochfester schmiedestuecke. |
GB8603500D0 (en) * | 1986-02-13 | 1986-03-19 | Hunting Oilfield Services Ltd | Steel alloys |
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1995
- 1995-11-27 FR FR9514036A patent/FR2741632B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-10-30 EP EP96402302A patent/EP0775756B1/fr not_active Expired - Lifetime
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- 1996-10-30 ES ES96402302T patent/ES2170216T3/es not_active Expired - Lifetime
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