JPH0913910A - Cooling method for steam turbine - Google Patents

Abstract

PURPOSE: To shorten the cooling period by efficiently cooling a steam turbine to the turning operation stop temperature when it is stopped via an easy action requiring no excessive skill with a simple facility. CONSTITUTION: A sealed space 22 is partitioned from the cylinder section of a casing 11 and formed over the whole axial direction around the connection portion of the flange sections 16, 17 of a cylindrical casing 1 forming a wheel chamber, and this steam turbine is cooled before the turning operation is stopped after the output operation of the steam turbine is stopped. At least both end positions in the axial direction of the sealed space 22 are opened for ventilation, cooling air is forcibly fed into the sealed space 22 via the openings, and the whole turbine is force-cooled by the heat transfer from the cylinder section of the casing 11 to the flange sections 16, 17.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は蒸気タービンの出力運転
を停止して点検等を行う際に作業が可能な温度まで蒸気
タービンを冷却する技術に係り、特に発電用蒸気タービ
ン等の大型タービンを短期間で効率よく冷却する場合に
有効な蒸気タービンの冷却方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a technique for cooling a steam turbine to a temperature at which work can be performed when the output operation of the steam turbine is stopped and inspection is performed. The present invention relates to a steam turbine cooling method effective for efficient cooling in a short period of time.

【０００２】[0002]

【従来の技術】蒸気タービンの出力運転の停止は、例え
ばタービン動翼の損傷等、何らかの事故や異常事態が発
生した場合、または定期点検着手の場合等に行われる。2. Description of the Related Art The output operation of a steam turbine is stopped when some accident or abnormal situation such as damage to turbine blades occurs, or when a regular inspection is started.

【０００３】発電用蒸気タービンの場合は蒸気を停止
後、発電機を解列し、その後冷却中のタービン軸の撓み
防止のための低速回転（２〜５回転／分）であるターニ
ング運転を行いながら、自然放熱により車室温度が作業
可能な１５０℃以下となるまで温度低下（放冷）させ、
その後ターニング運転を停止して必要な点検、補修等の
作業を行うのが一般的である。In the case of a steam turbine for power generation, after stopping steam, the generator is disengaged, and then a turning operation, which is a low speed rotation (2 to 5 rotations / minute), is performed to prevent deflection of the turbine shaft during cooling. However, due to natural heat dissipation, the temperature is lowered (cooled down) until the temperature inside the vehicle is below 150 ° C, at which work is possible.
After that, it is common to stop the turning operation and perform necessary inspections and repairs.

【０００４】例えば、３５０ＭＷ級の発電用蒸気タービ
ンユニットでは、外部ケーシング全体を覆うカバーであ
るラギングおよびそれに付随する保温材を最初は装着し
たままの状態で放冷を行い、発電機の解列後ある程度冷
却が進んだ段階で取外すようにしている。この場合、発
電機の解列からターニング運転の停止までの時間（ター
ニング停止時間）として４〜５日（高圧タービンで１０
６時間、中圧タービンで１０２時間）を要している。[0004] For example, in a 350 MW class steam turbine unit for power generation, lagging, which is a cover covering the entire outer casing, and a heat insulating material accompanying it are first left to be cooled while the generator is disassembled. I try to remove it when it has cooled down to some extent. In this case, the time from turning off the generator to stopping the turning operation (turning stop time) is 4 to 5 days (10 hours for the high pressure turbine).
It takes 6 hours and 102 hours with a medium-pressure turbine.

【０００５】ターニング運転中は何らの点検、補修作業
も行えないことを考えると、ターニング停止時間はでき
るだけ短いことが望ましい。ターニング停止時間が長い
とユニット停止期間が長くなるか、あるいは作業期間に
制限が設けられた定期点検の場合には、点検、補修等の
所定の作業時間が十分に確保できなくなる可能性もあり
得る。Considering that no inspection or repair work can be performed during the turning operation, it is desirable that the turning stop time is as short as possible. If the turning stop time is long, the unit stop period becomes long, or in the case of regular inspections with a limited work period, it may not be possible to secure sufficient predetermined work time for inspection, repair, etc. .

【０００６】また、低圧タービンが高圧タービンおよび
中圧タービンにそれぞれ連結されている多段タービンに
おいて、低圧タービンの点検を行う場合には、低圧ター
ビンの車室に対して高圧タービンおよび中圧タービンの
車室がそれぞれ同軸的に設けられていることから、点検
とは直接関係がない高圧タービンのケーシングおよび中
圧タービンのケーシングも冷却する必要がある。このた
め長期間の放冷が必要になるとともに、ラギングや保温
材等の取外しに多くの労力がかかる。In a multi-stage turbine in which the low-pressure turbine is connected to the high-pressure turbine and the medium-pressure turbine, when the low-pressure turbine is inspected, the vehicle of the high-pressure turbine and the medium-pressure turbine is installed in the casing of the low-pressure turbine. Due to the coaxial arrangement of the chambers, the casing of the high-pressure turbine and the casing of the medium-pressure turbine, which are not directly related to the inspection, also have to be cooled. For this reason, cooling is required for a long period of time, and a lot of labor is required to remove the lagging and the heat insulating material.

【０００７】ところで、従来このように蒸気タービン全
体を自然放熱により長時間をかけて徐冷するのは、大型
構造物で数百℃（約４５０℃〜５００℃）の高温となっ
ている蒸気タービンを均一に冷却することで、各部に温
度差を与えないようにし、過度の熱応力が発生するのを
避けるとともに、熱変形による部品の接触防止、例えば
タービン軸方向の熱膨張によってブレードが接触損傷す
ることを防止する等の理由に基づくものである。つまり
従来では、蒸気タービンの外部からの強制冷却は熱応
力、熱変形による悪影響が生じることを避けられないと
考えられ、外部冷却については専ら自然放熱に依存して
いるのが実状である。By the way, the conventional method of gradually cooling the entire steam turbine by natural heat dissipation for a long time is a steam turbine having a high temperature of several hundreds of degrees Celsius (about 450 to 500 degrees Celsius) in a large structure. By cooling evenly, it is possible to prevent temperature difference between each part, to avoid excessive thermal stress, and to prevent contact of parts due to thermal deformation, for example blade contact damage due to thermal expansion in the turbine axial direction. This is based on reasons such as preventing That is, conventionally, it is considered that forced cooling from the outside of the steam turbine inevitably causes adverse effects due to thermal stress and thermal deformation, and in reality, external cooling depends entirely on natural heat dissipation.

【０００８】なお近年、ターニング停止時間を短縮する
方法として、蒸気タービンを内部側から強制冷却する方
法が提案されている（例えば特公平３−４７２３号公報
等）。この方法は、タービン内の蒸気通路に冷却空気を
強制的に流通させるというものである。In recent years, as a method of shortening the turning-off time, a method of forcibly cooling the steam turbine from the inside has been proposed (eg Japanese Patent Publication No. 3-4723). This method is to force cooling air to flow through a steam passage in a turbine.

【０００９】ところが、蒸気通路に冷却空気を送り込む
ためには、予め主蒸気配管の一部に空気供給用の管路を
接続しておき、弁による通路切換えを行うようにするな
ど、極めて大掛りな設備を必要とする。しかも、実際の
冷却作業については各部の冷却温度等、多くの要素を監
視しながら複雑な操作を進めなければならず、操作者に
は極めて高度の熟練が必要となる。However, in order to send the cooling air into the steam passage, an air supply pipe line is connected to a part of the main steam pipe in advance, and the passage is switched by a valve. Various equipment is required. Moreover, in the actual cooling work, complicated operations must be carried out while monitoring many elements such as the cooling temperature of each part, which requires an extremely high degree of skill for the operator.

【００１０】[0010]

【発明が解決しようとする課題】従来一般的に行われて
いる自然放熱による蒸気タービンの冷却方法では、ター
ニング運転停止温度まで低下するのに長時間を要し、点
検や補修等の必要な作業の時間的余裕を減じている。ま
た、ケーシングの外部を覆うラギングや保温材等の取外
し、取付け等に多くの労力を要する。In the conventional cooling method for steam turbines by natural heat dissipation, it takes a long time to reach the turning operation stop temperature, and necessary work such as inspection and repair is required. Is reducing the time available. Further, a lot of labor is required to remove and attach the lagging covering the outside of the casing and the heat insulating material.

【００１１】一方、蒸気通路に冷却空気を流通させる内
部からの強制冷却の方法では、設備が大掛りになるとと
もに、操作が面倒で高度の熟練を要するなどの問題があ
る。On the other hand, the method of forced cooling from the inside through which cooling air is circulated in the steam passage has the problems that the equipment becomes large and the operation is troublesome and requires a high degree of skill.

【００１２】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、比較的簡単な設備を使用して、しかも過度の熟
練を要しない容易な操作によって、蒸気タービン停止時
におけるターニング運転停止温度までの冷却を効率よく
行え、冷却期間の短縮を図って後の点検や補修等の主要
作業の時間的余裕を大幅に向上させ、あるいは点検や補
修等のための発電設備停止時間を短縮することにより設
備稼動率を向上させることができる蒸気タービンの冷却
方法を提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above circumstances, and uses a relatively simple facility and can be easily operated without requiring excessive skill to reach a turning operation stop temperature when the steam turbine is stopped. Cooling can be done efficiently and the cooling period can be shortened to significantly improve the time margin of the main work such as subsequent inspection and repair, or to shorten the downtime of the power generation equipment for inspection and repair. An object of the present invention is to provide a method for cooling a steam turbine that can improve the facility operation rate.

【００１３】[0013]

【課題を解決するための手段および作用】発明者におい
ては、これまで困難視されていた蒸気タービンのケーシ
ングの外面側からの強制冷却について模索してきたとこ
ろ、これを可能とする方法を見出した。Means for Solving the Problems and Actions The inventors of the present invention have sought for forced cooling from the outer surface side of the casing of a steam turbine, which has been difficult to solve until now, and have found a method that enables this.

【００１４】即ち、従来ケーシング外面側からの強制冷
却が困難とされていた原因は、ケーシング下半部が据付
け用の基礎台に固定されていてその部分の強制冷却が面
倒であり、強制冷却の対象が専らケーシング上半部に限
られると考えられていたことにある。ケーシング上半部
のみを強制冷却したのでは、ケーシング下半部との冷却
速度の差が解消できず、温度差に基づく熱応力および熱
変形による接触損傷が回避できなかったのである。That is, the reason why the forced cooling from the outer surface side of the casing is conventionally difficult is that the lower half of the casing is fixed to the base for installation, and the forced cooling of the portion is troublesome. The object was considered to be limited to the upper half of the casing. If only the upper half of the casing was forcibly cooled, the difference in cooling rate from the lower half of the casing could not be eliminated, and contact stress due to thermal stress and thermal deformation due to the temperature difference could not be avoided.

【００１５】ところが、発明者は蒸気タービンのケーシ
ングの構成に着目した。つまり、蒸気タービンでは一般
に、車室が円筒状のケーシングによって構成されてお
り、このケーシングは、タービン軸の軸心高さ位置で半
円筒状のケーシング上半部とケーシング下半部とに分割
されている。この分割されたケーシング上半部とケーシ
ング下半部とは、それらの周方向両側縁部から外側に向
って突出した水平なフランジ部を介して互いに接合さ
れ、ボルトおよびナット等で締結されている。However, the inventor has focused on the structure of the casing of the steam turbine. That is, in a steam turbine, generally, the casing is composed of a cylindrical casing, and this casing is divided into a semi-cylindrical casing upper half and a casing lower half at the axial center height of the turbine shaft. ing. The casing upper half and the casing lower half that are divided are joined to each other through horizontal flange portions that project outward from both circumferential edge portions thereof, and are fastened with bolts and nuts or the like. .

【００１６】そして、各フランジ部の接合部分の周囲、
即ち、上方、下方および外周側に一定の隙間をあけて水
平保温材ブロックが設けられ、この水平保温材ブロック
にタービン軸方向端部側で蓋体が接合され、さらにケー
シングの円筒部外周側空間との間に保温材が設けられて
いる。これにより、フランジ部の周囲には、ケーシング
の円筒部から区画された形で、軸方向全体に亘る密閉空
間が形成されている。And around the joint portion of each flange portion,
That is, a horizontal heat insulating material block is provided above and below and on the outer peripheral side with a certain gap, and a lid is joined to this horizontal heat insulating material block at the end side in the axial direction of the turbine. A heat insulating material is provided between and. As a result, a sealed space is formed around the flange portion so as to be partitioned from the cylindrical portion of the casing and extends over the entire axial direction.

【００１７】この密閉空間に冷却空気を強制的に流通さ
せ、フランジ部を熱伝達により冷却すれば、このフラン
ジ部はケーシングの上下円筒部に共に一体に構成されて
いるから、上下方向全体に亘って過度の温度差を生じる
ことなく冷却することが可能である。If the cooling air is forced to flow through this closed space and the flange portion is cooled by heat transfer, the flange portion is integrally formed with the upper and lower cylindrical portions of the casing, so that the entire upper and lower direction is covered. It is possible to cool without causing an excessive temperature difference.

【００１８】この場合に問題となるのは、フランジ部か
ら上下の各円筒部への熱伝導によって、どの程度の冷却
特性が得られるかである。The problem in this case is how much cooling characteristics can be obtained by heat conduction from the flange portion to the upper and lower cylindrical portions.

【００１９】発明者の検討によれば、蒸気タービンの自
然放熱による温度降下勾配は、高温時における冷却初期
の勾配に比較して、低温になった冷却後期では緩やかと
なる。タービン外部からの強制冷却によって、自然放熱
時の冷却初期の温度降下勾配が冷却後期まで維持できれ
ば、大幅な冷却期間短縮が図れる可能性がある。しか
も、自然放熱による冷却速度の範囲内であれば、過度の
冷却とならず、熱応力や変形接触等の影響も生じないも
のと考えられる。According to the study by the inventor, the temperature drop gradient due to the natural heat radiation of the steam turbine becomes gentler in the latter stage of cooling when the temperature becomes lower than that in the initial stage of cooling at high temperature. If forced cooling from the outside of the turbine can maintain the temperature drop gradient at the initial stage of cooling during natural heat dissipation until the latter stage of cooling, there is a possibility that the cooling period will be significantly shortened. Moreover, if the cooling rate is within the range of the natural heat dissipation, it is considered that excessive cooling does not occur, and thermal stress and deformation contact do not occur.

【００２０】以上の知見に基づき、発明者は、蒸気ター
ビンのケーシングを模擬した円筒モデルを使用して冷却
特性についての検討を行った。このモデルは、直径２
ｍ、単位長重量約５０Ｔ／ｍの円筒中実無限長鋼塊と
し、一定温度に加熱した後の温度降下の状態をハイスラ
ー線図より求めた。Based on the above findings, the inventor studied the cooling characteristics using a cylindrical model simulating the casing of a steam turbine. This model has a diameter of 2
A cylinder solid infinite length steel ingot having a unit length weight of about 50 T / m and a temperature drop state after heating to a constant temperature were obtained from the Heisler diagram.

【００２１】ここで相当熱伝達率とは、ケーシングの外
表面放熱、猫足部（フランジ部の軸方向両端部からの突
出部分で基礎台に載置される部分）からの放熱、ロータ
軸受からの伝熱等によって外部に逃げる熱を総括して、
等価に置き換えた値（単位：kcal／ｍ² ・ｈ・℃）であ
る。Here, the equivalent heat transfer coefficient means heat radiation from the outer surface of the casing, heat radiation from the cat feet (portions of the flange portion projecting from both ends in the axial direction, which are placed on the base), and from the rotor bearing. Summarizing the heat escaping to the outside by heat transfer etc.,
The value is equivalently replaced (unit: kcal / m ² · h · ° C).

【００２２】ハイスラー線図による計算条件は、 鋼塊の熱伝導率 λ＝ ４６［kcal／ｍ・ｈ・℃］ 鋼塊の比重量 γ＝７８００［kg／ｍ³ ］ 鋼塊の比熱 ｃ＝０．１１［kcal／kg・℃］ とした。Calculation conditions based on the Heisler diagram are as follows: Thermal conductivity of steel ingot λ = 46 [kcal / m · h · ° C.] Specific weight of steel ingot γ = 7800 [kg / m ³ ] Specific heat of steel ingot c = 0 11 [kcal / kg · ° C.].

【００２３】また、境界条件は、 初期温度 ４２０［℃］ 周囲温度 ０［℃］ とした。The boundary conditions were an initial temperature of 420 [° C.] and an ambient temperature of 0 [° C.].

【００２４】ハイスラー線図の要素は下記の通りであ
る。The elements of the Heissler diagram are as follows:

【００２５】 Ｘ＝ａ・ｔ／Ｌ² ＝（λ／γ・ｃ）・（ｔ・Ｌ² ） 横軸Ｘ：無次元時間 ａ：温度伝熱率［ｍ² ・ｈ］ ｔ：時間［ｈ］ ｃ：比熱（本例では鋳鋼の値 ０．１１［kcal／kg・
℃］を使用した） Ｌ：代表長さ（本例では半径１［ｍ］とした） λ：熱伝導率（本例では鋳鋼の値 46［kcal／ｍ・ｈ・
℃］を使用した） γ：比重量（本例では鋳鋼の値 ７８００［kg／ｍ³ ］
を使用した） Ｙ０＝（θｆ−θ０）（θｆ−θｉ） 縦軸Ｙ０：無次元温度 θ０：物体の基準面または中心の温度 θｉ：物体の最初の温度（本例では ［４２０℃］とし
た） θｆ：周囲流体の温度 （本例では ０［℃］とした） ｍ＝λ／（α・Ｌ） パラメータｍ：相対境界抵抗（ビオー数の逆数） α：熱伝達率［kcal／ｍ² ・ｈ・℃］ 以上の条件に基づいて、ハイスラー線図により求めた
「円筒モデルによる冷却特性」を図１に示す。相当熱伝
達率に応じて目標とする冷却温度（１５０℃）までに要
する時間（日数）が得られる。X = a · t / L ² = (λ / γ · c) · (t · L ² ) Horizontal axis X: Dimensionless time a: Temperature heat transfer coefficient [m ² · h] t: Time [h ] C: Specific heat (in this example, the value of cast steel is 0.11 [kcal / kg.
L: representative length (radius 1 [m] in this example) λ: thermal conductivity (cast steel value 46 [kcal / m · h ・ in this example)
[° C] is used) γ: Specific weight (in this example, the value of cast steel is 7800 [kg / m ³ ])
Y0 = (θf−θ0) (θf−θi) Vertical axis Y0: Dimensionless temperature θ0: Temperature of reference plane or center of object θi: Initial temperature of object ([420 ° C.] in this example) ) Θf: Ambient fluid temperature (0 [° C] in this example) m = λ / (αL) Parameter m: Relative boundary resistance (reciprocal of Biot number) α: Heat transfer coefficient [kcal / m ² · h · ° C.] “Cylinder model-based cooling characteristics” obtained from the Heissler diagram based on the above conditions is shown in FIG. The time (days) required to reach the target cooling temperature (150 ° C.) can be obtained according to the equivalent heat transfer coefficient.

【００２６】一般に、外部車室全表面に占めるフランジ
部の表面積は約４０％であることから、この部分の熱伝
達を約２倍にすれば、１日ないし２日程度の冷却時間短
縮が可能となると推測される。In general, the surface area of the flange portion occupying about 40% of the entire surface of the outer casing is about 40%. Therefore, if the heat transfer in this portion is doubled, the cooling time can be shortened by about 1 to 2 days. It is estimated that

【００２７】即ち、現状の自然放熱による相当熱伝達率
は、ハイスラー線図で求めた図１に示す「円筒モデルに
よる冷却特性」から約３kcal／ｍ² ・ｈ・℃と推定され
るので、相当熱伝達率を４〜５kcal／ｍ² ・ｈ・℃とす
ることにより目的の時間短縮が達成される。この相当熱
伝達率は、強制空冷により簡単に得られるものである。That is, since the current equivalent heat transfer rate due to natural heat dissipation is estimated to be about 3 kcal / m ² · h · ° C from the “cooling characteristics by the cylindrical model” shown in FIG. By setting the heat transfer coefficient to 4 to 5 kcal / m ² · h · ° C, the desired time reduction can be achieved. This equivalent heat transfer coefficient can be easily obtained by forced air cooling.

【００２８】また、外部ケーシングのフランジ部表面を
外気により強制的に冷却しても、円筒部より肉厚が大き
く、均一な冷却が可能な構造と推測されることから特に
機械的な問題は生じないと判断できる。Further, even if the surface of the flange portion of the outer casing is forcibly cooled by the outside air, the wall thickness is larger than that of the cylindrical portion, and it is presumed that the structure is capable of uniform cooling. You can judge that there is no.

【００２９】本発明は、以上の円筒モデルによる冷却特
性に基づき、車室を形成する円筒状のケーシングをター
ビン軸の軸心高さ位置で半円筒状のケーシング上半部と
ケーシング下半部とに分割し、この分割したケーシング
上半部とケーシング下半部とをそれらの周方向両端縁部
から外側に向って突出した水平なフランジ部を介して互
いに接合するとともに、その各フランジ部の接合部分の
周囲に前記ケーシングの円筒部から区画されて軸方向全
体に亘る密閉空間を形成している蒸気タービンを対象と
して、その蒸気タービンの出力運転停止後でターニング
運転停止前に冷却を行う方法であって、前記密閉空間の
少なくとも軸方向両端位置を通風用として開口させ、そ
の開口を介して前記密閉空間内に冷却空気を強制的に流
通させ、前記ケーシングのフランジ部から円筒部への伝
熱によってタービン全体の強制冷却を行うことを特徴と
する蒸気タービンの冷却方法にある。According to the present invention, based on the cooling characteristics by the above-mentioned cylindrical model, the cylindrical casing forming the passenger compartment is divided into a semi-cylindrical casing upper half portion and a casing lower half portion at the axial center position of the turbine shaft. The casing upper half part and the casing lower half part are joined to each other through horizontal flange portions projecting outward from both circumferential edge portions thereof, and joining of the respective flange portions. By a method of cooling a steam turbine which is partitioned from the cylindrical portion of the casing around a part to form a closed space extending over the entire axial direction after the output operation of the steam turbine is stopped and before the turning operation is stopped. There, at least both axial end positions of the closed space are opened for ventilation, and cooling air is forced to flow into the closed space through the opening, In the cooling method of a steam turbine, characterized in that the forced cooling of the entire turbine by heat transfer from the flange portion of the ring to the cylindrical portion.

【００３０】本発明において望ましくは、冷却対象であ
る蒸気タービンが外部ケーシングおよび内部ケーシング
を有するとともに、前記外部ケーシングの全表面に占め
るフランジ部の表面積が２０〜５０％である場合、フラ
ンジ部の熱伝達率を３kcal／ｍ² ・ｈ・℃以上に設定す
る。In the present invention, preferably, when the steam turbine to be cooled has an outer casing and an inner casing and the surface area of the flange portion occupying the entire surface of the outer casing is 20 to 50%, the heat of the flange portion is reduced. Set the transmissivity to 3 kcal / m ² · h · ° C or higher.

【００３１】また、本発明において望ましくは、冷却空
気温度をタービン周囲の大気温度に設定する。Further, in the present invention, desirably, the cooling air temperature is set to the atmospheric temperature around the turbine.

【００３２】さらに、本発明において望ましくは、冷却
空気の流速を１ｍ／ｓ以上に設定する。Further, in the present invention, desirably, the flow velocity of the cooling air is set to 1 m / s or more.

【００３３】以上の本発明によれば、ケーシングの円筒
部からフランジ部への伝熱によってタービン全体の強制
冷却を行うことで、ターニング停止となる車室温度１５
０℃までの所用時間を大幅に短縮することができ、しか
も熱応力や熱変形による接触損傷等の何らの悪影響も生
じない。According to the present invention described above, the vehicle interior temperature 15 at which turning is stopped is performed by forcibly cooling the entire turbine by heat transfer from the cylindrical portion of the casing to the flange portion.
The time required up to 0 ° C. can be greatly shortened, and no adverse effects such as contact damage due to thermal stress or thermal deformation occur.

【００３４】また、ケーシングのフランジ部を囲む外部
空間に通風を行うだけでよいため、比較的簡単な設備を
使用して、しかも過度の熟練を要しない容易な操作によ
って実施することができる。Further, since it suffices to ventilate the outer space surrounding the flange portion of the casing, it can be carried out by using a relatively simple equipment and by an easy operation which does not require excessive skill.

【００３５】そして本発明によって冷却時間の短縮が図
れる結果、点検や補修等のための発電設備停止時間を短
縮することにより移動率を大幅に向上させることができ
る。As a result of shortening the cooling time by the present invention, it is possible to significantly improve the transfer rate by shortening the down time of the power generation equipment for inspection and repair.

【００３６】[0036]

【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

【００３７】まず、図２〜図８によって本発明に係る蒸
気タービンの冷却方法を実施するための装置について説
明する。First, an apparatus for carrying out the method for cooling a steam turbine according to the present invention will be described with reference to FIGS.

【００３８】図２は装置の全体構成を示している。本実
施例では３５０ＭＷの蒸気タービンユニットを冷却対象
としている。この蒸気タービンユニットは図２に示すよ
うに、高圧タービン１、低圧タービン２および発電機３
が同軸上に連結された第１列と、中圧タービン４、低圧
タービン５および発電機６が同軸上に連結された第２列
とにより構成されている。これらのうち、高圧タービン
１および中圧タービン４の冷却を行うために、４組の冷
却装置７が設置されている。各冷却装置７はそれぞれ冷
却ファン８、給気ホース９および後述する蓋部材等を備
えて構成されている。FIG. 2 shows the overall structure of the apparatus. In this embodiment, a 350 MW steam turbine unit is the cooling target. As shown in FIG. 2, this steam turbine unit includes a high pressure turbine 1, a low pressure turbine 2 and a generator 3.
Are coaxially connected to each other and a second row in which the intermediate pressure turbine 4, the low pressure turbine 5 and the generator 6 are coaxially connected to each other. Of these, four sets of cooling devices 7 are installed to cool the high-pressure turbine 1 and the intermediate-pressure turbine 4. Each cooling device 7 includes a cooling fan 8, an air supply hose 9 and a lid member described later.

【００３９】図３は給気ホース９の接続部の位置関係を
概略的に示す斜視図、図４は給気ホース９から供給され
る冷却空気の流れの状態を示す側面図、図５は冷却対象
となるフランジ部およびその周囲の部材を示す斜視図、
図６は図５で示す部位の径方向断面図、図７は給気ホー
ス９を接続するための蓋部材を示す正面図、図８は図７
の側面図である。FIG. 3 is a perspective view schematically showing the positional relationship of the connection portion of the air supply hose 9, FIG. 4 is a side view showing the state of the flow of cooling air supplied from the air supply hose 9, and FIG. A perspective view showing a target flange portion and members around the flange portion,
6 is a radial cross-sectional view of the portion shown in FIG. 5, FIG. 7 is a front view showing a lid member for connecting the air supply hose 9, and FIG.
FIG.

【００４０】図３〜図６に示すように、本実施例の高圧
タービン１および中圧タービン４（以下、両者を共にい
うときは代表的に高圧タービン１という）では、車室が
円筒状の外部ケーシング１１およびその内部に設けられ
た図示しない内部ケーシングによって構成されている。
この外部ケーシング１１は、図示しないタービン軸の軸
心高さ位置で半分円筒状のケーシング上半部１２とケー
シング下半部１３とに分割されている。この分割された
ケーシング上半部１２とケーシング下半部１３とは、そ
れぞれ円筒部１４，１５の周方向両側縁部から外側に向
って突出した水平なフランジ部１６，１７を有し、これ
らのフランジ部１６，１７が互いに接合され、ボルト１
８およびナット１９等で締結されている。As shown in FIGS. 3 to 6, in the high-pressure turbine 1 and the intermediate-pressure turbine 4 of this embodiment (hereinafter, both are typically referred to as the high-pressure turbine 1), the passenger compartment has a cylindrical shape. The outer casing 11 and an inner casing (not shown) provided inside the outer casing 11 are included.
The outer casing 11 is divided into a casing upper half portion 12 and a casing lower half portion 13 each having a semi-cylindrical shape at a position of a shaft center of a turbine shaft (not shown). The upper casing half 12 and the lower casing half 13 which are divided have horizontal flange portions 16 and 17 projecting outward from both circumferential edge portions of the cylindrical portions 14 and 15, respectively. The flange portions 16 and 17 are joined to each other, and the bolt 1
8 and nuts 19 and the like.

【００４１】そして、各フランジ部１６，１７の接合部
分の周囲、即ち、上方、下方および外周側に一定の隙間
をあけて断面コ字形の水平保温材ブロック２０が設けら
れ、この水平保温材ブロック２０にタービン軸方向端部
側で図示しない蓋体が接合され、さらに外部ケーシング
１１の円筒部１４，１５の外周側空間との間に保温材２
１が設けられている。これにより、フランジ部１６，１
７の周囲には、円筒部１２，１３から区画された形で、
軸方向全体に亘る密閉空間２２が形成されている。な
お、２３は外部ケーシング１１全体を覆う被覆部材とし
てのラギングである。また、図５に示す２４，２５は猫
足部である。この猫足部２４，２５が基礎台２６に載置
される。Then, a horizontal heat insulating material block 20 having a U-shaped cross section is provided around the joint portion of the flange portions 16 and 17, that is, above, below, and on the outer peripheral side with a certain gap, and the horizontal heat insulating material block is provided. A lid (not shown) is joined to the end portion 20 in the axial direction of the turbine, and the heat insulating material 2 is provided between the outer casing 11 and the outer circumferential space of the cylindrical portions 14 and 15 of the outer casing 11.
1 is provided. As a result, the flange portions 16, 1
Around the circumference of 7, in a form partitioned from the cylindrical portions 12 and 13,
A closed space 22 is formed over the entire axial direction. Reference numeral 23 is a lagging as a covering member that covers the entire outer casing 11. Moreover, 24 and 25 shown in FIG. 5 are cat's feet. The cat legs 24 and 25 are placed on the base 26.

【００４２】密閉空間２２は図６に示すように、フラン
ジ部１６，１７の上下方向で広く、フランジ部１６，１
７の先端側では接合面付近に向って次第に狭くなってい
る。通常運転時には、この密閉空間２２が図示しない蓋
体でタービン軸方向両端側から閉塞されて密閉状態とさ
れる。As shown in FIG. 6, the closed space 22 is wide in the vertical direction of the flange portions 16 and 17, and the flange portions 16 and 1 are
On the tip side of 7, the width gradually narrows toward the vicinity of the joint surface. During normal operation, the closed space 22 is closed from both ends in the axial direction of the turbine by lids (not shown) to be in a closed state.

【００４３】冷却時には、図示しない蓋体を取外して密
閉空間２２のタービン軸方向両端を図５に示すように開
口させ、その開口部分に図７および図８に示す蓋部材２
７を装着する。この蓋部材２７は水平保温材ブロック２
０の端面および密閉空間２２の部分を覆う一部膨んだ略
長方形状の板部２８を備え、この板部２８の上下部には
密閉空間２２の上下部に連通する円形の貫通孔２９があ
けられている。この各貫通孔２９に、前述した給気ホー
ス９を接続するための円筒状のホース装着部３０が設け
られている。During cooling, the lid (not shown) is removed to open both ends of the closed space 22 in the axial direction of the turbine as shown in FIG. 5, and the lid member 2 shown in FIGS.
7 is attached. This lid member 27 is a horizontal heat insulating material block 2.
0 is provided with a partially bulged substantially rectangular plate part 28 that covers the end face of the closed space 22 and a circular through hole 29 communicating with the upper and lower parts of the closed space 22 is provided in the upper and lower parts of the plate part 28. It is open. Each of the through holes 29 is provided with a cylindrical hose mounting portion 30 for connecting the air supply hose 9 described above.

【００４４】なお、この蓋部材２７は、密閉空間２２を
タービン運転時に密閉する前述した蓋体として適用する
ことも可能である。その場合には、ホース装着部３０に
着脱できるキャップを取付けて、貫通孔２９を閉塞して
おき、冷却時にそのキャップを取外すようにすればよ
い。また、図示しないが、ホース装着部３０と給気ホー
ス９とに、ワンタッチ式の着脱機構を設けておけば、ホ
ースの着脱が容易である。The lid member 27 can also be applied as the above-mentioned lid body that seals the closed space 22 during turbine operation. In this case, a removable cap may be attached to the hose mounting portion 30 to close the through hole 29, and the cap may be removed during cooling. Further, although not shown, if a one-touch type attachment / detachment mechanism is provided for the hose mounting portion 30 and the air supply hose 9, the attachment / detachment of the hose is facilitated.

【００４５】次に冷却方法について説明する。Next, the cooling method will be described.

【００４６】ユニット停止後、高圧タービン１および中
圧タービン４の各ラギング２３を取外し、保温材２１は
装着したままで、密閉空間２２を開口させ、蓋部材２７
を介して冷却装置７の給気ホース９を図１に示すように
接続し、冷却ファン８を起動して、フランジ部１６，１
７への強制冷却を行った。After the unit is stopped, the laggings 23 of the high-pressure turbine 1 and the intermediate-pressure turbine 4 are removed, the heat insulating material 21 is still attached, the closed space 22 is opened, and the lid member 27 is opened.
1 is connected to the air supply hose 9 of the cooling device 7 as shown in FIG. 1, the cooling fan 8 is started, and the flange portions 16 and 1 are connected.
Forced cooling to 7.

【００４７】使用した冷却ファン８の使用は３．７ｋ
Ｗ、送風量１５０ｍ³ ／min で、１つの冷却ファン８に
よって各タービン１，４のそれぞれ左右のフランジ部１
６，１７を冷却した。The cooling fan 8 used is 3.7 k
W, the air flow rate of 150 m ³ / min, and the left and right flange portions 1 of the turbines 1 and 4 by the single cooling fan 8.
6, 17 were cooled.

【００４８】冷却対象とした３５０ＭＷの蒸気タービン
ユニットの高圧タービン１の外部ケーシング１１の全表
面積は３０ｍ² 、フランジ部１６，１７の表面積は１２
ｍ²であり、外部ケーシング１１の全表面積に占めるフ
ランジ部１６，１７の表面積が４０％である。フランジ
部１６，１７の熱伝達率は９．７kcal／ｍ² ・ｈ・℃と
した。The total surface area of the outer casing 11 of the high-pressure turbine 1 of the 350 MW steam turbine unit to be cooled is 30 m ² , and the surface areas of the flange portions 16 and 17 are 12.
m ^2, and the surface area of the flange portions 16, 17 to the total surface area of the outer casing 11 is 40%. The heat transfer coefficient of the flange portions 16 and 17 was set to 9.7 kcal / m ² · h · ° C.

【００４９】中圧タービン４の外部ケーシング１１の全
表面積は４７ｍ² 、フランジ部１６，１７の表面積は１
４ｍ² であり、外部ケーシング１１の全表面積に占める
フランジ部１６，１７の表面積が３０％である。フラン
ジ部１６，１７の熱伝達率は前記と略同等とした。The total surface area of the outer casing 11 of the intermediate pressure turbine 4 is 47 m ² , and the surface area of the flange portions 16 and 17 is 1.
A 4m ^2, the surface area of the flange portions 16, 17 to the total surface area of the outer casing 11 is 30%. The heat transfer coefficients of the flange portions 16 and 17 are substantially the same as the above.

【００５０】図９は以上の方法による冷却効果を示した
もので、高圧タービン１について実施例１、中圧タービ
ン４について実施例２として、それぞれ車室内壁部がタ
ーニング停止可能温度である１５０℃に達するまでの時
間と温度降下の傾向を表している。なお、比較例１，２
として、高圧タービン１および中圧タービン４を放冷し
た場合も示した。FIG. 9 shows the cooling effect by the above method. As the first embodiment for the high pressure turbine 1 and the second embodiment for the intermediate pressure turbine 4, 150 ° C., which is the temperature at which the interior wall of the vehicle interior can stop turning, respectively. It shows the time to reach and the tendency of temperature drop. In addition, Comparative Examples 1 and 2
Also, the case where the high-pressure turbine 1 and the intermediate-pressure turbine 4 are left to cool is shown.

【００５１】図９から明らかなように、比較例１の高圧
タービン放冷の場合はターニング停止可能温度までに１
０６時間を要したのに対し、実施例１の強制冷却の場合
は６９時間に短縮できた。即ち、従来では点検等の作業
まで約４、５日待機することが必要であったところ、実
施例１では約２．８日までの待機でよく、２日近くの作
業開始が早められることが確認できた。この場合、ター
ビン内における熱応力、変形による接触等の問題は何ら
生じなかった。As is apparent from FIG. 9, in the case of the high pressure turbine cooling of Comparative Example 1, the temperature is 1 before the turning stop temperature.
While it took 06 hours, the forced cooling in Example 1 could be shortened to 69 hours. In other words, conventionally, it was necessary to wait for about 4 or 5 days before inspection or the like, but in the first embodiment, it is possible to wait until about 2.8 days, and the start of work for about 2 days can be accelerated. It could be confirmed. In this case, there were no problems such as thermal stress in the turbine and contact due to deformation.

【００５２】同様に、比較例２の中圧タービン放冷の場
合はターニング停止可能温度までに１０２時間を要した
のに対し、実施例２の強制冷却の場合は６７時間に短縮
でき、実施例１と略同様の効果が得られた。Similarly, in the case of the cooling of the medium-pressure turbine of Comparative Example 2, it took 102 hours to reach the temperature at which turning can be stopped, whereas in the case of forced cooling of Example 2, it could be shortened to 67 hours. An effect similar to that of No. 1 was obtained.

【００５３】図１０は、高圧タービン１のフランジ部１
６，１７を前記同様に強制冷却した場合について、冷却
空気の流速つまりフランジ部１６，１７の熱伝達率を種
々変更して、熱伝達の特徴を解析したものである。たて
軸の熱伝達率（Ｗ／ｍ² ・ｋ）、よこ軸に冷却時間（ｈ
ｒ）を表している。ここで、１Ｗ／ｍ² ・ｋ＝０．８６
kcal／ｍ² ・ｈ・℃である。FIG. 10 shows the flange portion 1 of the high pressure turbine 1.
The characteristics of the heat transfer are analyzed by variously changing the flow rate of the cooling air, that is, the heat transfer coefficient of the flange portions 16 and 17 in the case of forced cooling of 6 and 17 as described above. Heat transfer coefficient of vertical shaft (W / m ² · k), cooling time of horizontal shaft (h
r) is represented. Here, 1 W / m ² · k = 0.86
kcal / m ² · h · ° C.

【００５４】図１０に点ａで示したように、放冷（自然
放熱）の場合のフランジ部１６，１７の熱伝達率は１．
５５Ｗ／ｍ² ・ｋであり、１５０°までの冷却時間が１
０５．５ｈｒであった。As shown by the point a in FIG. 10, the heat transfer coefficient of the flange portions 16 and 17 in the case of cooling (natural heat radiation) is 1.
55W / m ² · k, cooling time up to 150 ° is 1
It was 05.5 hours.

【００５５】これに対し、冷却空気の流速を１ｍ／sec
とした本発明の方法による強制冷却を行った場合には、
図１０に点ｂで示したように、フランジ部１６，１７の
熱伝達率が７．２０５Ｗ／ｍ² となり、１５０℃までの
冷却時間が７７．３ｈｒであった。On the other hand, the flow velocity of the cooling air is 1 m / sec.
When forced cooling is performed by the method of the present invention
As shown by the point b in FIG. 10, the heat transfer coefficients of the flange portions 16 and 17 were 7.205 W / m ² , and the cooling time to 150 ° C. was 77.3 hr.

【００５６】また、冷却空気の流速を２ｍ／sec 、５ｍ
／sec 、１３ｍ／sec とした場合には点ｃ，ｄ，ｅで示
すように、それぞれ熱伝達率が１１．３Ｗ／ｍ² ・ｋ、
１６．９６Ｗ／ｍ² ・ｋ、３３．４９Ｗ／ｍ² ・ｋとな
り、冷却時間がそれぞれ６８．３ｈｒ、６２．３ｈｒ、
５０ｈｒとなり、熱伝達率は冷却時間に対してリニアな
関係にあることがわかった。The flow velocity of the cooling air is 2 m / sec, 5 m
/ Sec and 13 m / sec, the heat transfer rates are 11.3 W / m ² · k, as indicated by points c, d, and e, respectively.
16.96 W / m ² · k, 33.49 W / m ² · k, and cooling time is 68.3 hr, 62.3 hr,
It became 50 hr, and it was found that the heat transfer coefficient has a linear relationship with the cooling time.

【００５７】上記の点ｅで示したように、冷却時間が５
０ｈｒと極めて短くなった場合においても、タービン内
における熱応力、変形による接触等の問題は何ら生じな
いことが認められた。As indicated by point e above, the cooling time is 5
It was confirmed that no problems such as thermal stress in the turbine and contact due to deformation occur even when the time becomes extremely short, such as 0 hr.

【００５８】なお、本発明は以上の実施例のほか、冷却
対象である蒸気タービンが外部ケーシングおよび内部ケ
ーシングを有するとともに、前記外部ケーシングの全表
面に占めるフランジ部の表面積が２０〜５０％である場
合、フランジ部の熱伝達率を３kcal／ｍ² ・ｈ・℃以上
として種々実施することができる。In addition to the above embodiments, the present invention has a steam turbine to be cooled having an outer casing and an inner casing, and the surface area of the flange portion of the entire outer casing is 20 to 50%. In this case, the heat transfer coefficient of the flange portion can be variously set to 3 kcal / m ² · h · ° C or more.

【００５９】また、冷却空気温度をタービン周囲の大気
温度に設定したが、これは最も容易に実施できる場合を
示したもので、必要ならばこれよりも高低温としてもよ
い。また、空気に代えて他のガスあるいは蒸気を使用し
てもよい。Further, the cooling air temperature is set to the atmospheric temperature around the turbine, but this shows the case where it can be carried out most easily, and the temperature may be higher or lower than this if necessary. Further, other gas or vapor may be used instead of air.

【００６０】さらに、冷却空気の流速は１ｍ／ｓ以上に
設定して、種々実施することができる。Further, the flow velocity of the cooling air can be set to 1 m / s or more and various operations can be performed.

【００６１】[0061]

【発明の効果】以上の実施例で詳述したように、本発明
によれば、ケーシングの円筒部からフランジ部への伝熱
によってタービン全体の強制冷却を行うことで、ターニ
ング停止となる車室温度１５０℃までの所用時間を大幅
に短縮することができ、しかも熱応力や熱変形による接
触損傷等の何らの悪影響も生じない。As described in detail in the above embodiments, according to the present invention, the vehicle interior in which turning is stopped by forcibly cooling the entire turbine by heat transfer from the cylindrical portion of the casing to the flange portion. The time required up to a temperature of 150 ° C. can be significantly reduced, and no adverse effects such as contact damage due to thermal stress or thermal deformation occur.

【００６２】また、ケーシングのフランジ部を囲む外部
空間に通風を行うだけでよいため、比較的簡単な設備を
使用して、しかも過度の熟練を要しない容易な操作によ
って実施することができる。Further, since it suffices to ventilate the outer space surrounding the flange portion of the casing, it can be carried out by using a relatively simple facility and by an easy operation which does not require excessive skill.

【００６３】そして本発明によって冷却期間の短縮が図
れる結果、点検や補修等の主要作業の時間的余裕を大幅
に向上させ、あるいは点検や補修等のための発電設備停
止時間を短縮することにより設備稼動率を向上させるこ
とができる。As a result of the reduction of the cooling period according to the present invention, the time margin of the main work such as inspection and repair is greatly improved, or the power generation equipment stop time for inspection and repair is shortened. The operating rate can be improved.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の概念を説明するための冷却特性図。FIG. 1 is a cooling characteristic diagram for explaining the concept of the present invention.

【図２】本発明の方法を実施するための装置構成を示す
全体図。FIG. 2 is an overall view showing a device configuration for carrying out the method of the present invention.

【図３】本発明の方法を実施するための装置構成を示す
斜視図。FIG. 3 is a perspective view showing an apparatus configuration for carrying out the method of the present invention.

【図４】本発明の方法を実施するための装置構成を示す
側面図。FIG. 4 is a side view showing an apparatus configuration for carrying out the method of the present invention.

【図５】本発明の方法を実施するための装置構成を示す
要部の拡大斜視図。FIG. 5 is an enlarged perspective view of a main part showing a device configuration for carrying out the method of the present invention.

【図６】本発明の方法を実施するための装置構成を示す
要部の拡大断面図。FIG. 6 is an enlarged cross-sectional view of a main part showing a device configuration for carrying out the method of the present invention.

【図７】本発明の方法を実施するための装置構成を示す
要部の拡大正面図。FIG. 7 is an enlarged front view of the essential part showing the device configuration for carrying out the method of the present invention.

【図８】図７の側面図。FIG. 8 is a side view of FIG. 7;

【図９】本発明の実施例による冷却効果を従来例と比較
して示す冷却特性図。FIG. 9 is a cooling characteristic diagram showing a cooling effect according to an example of the present invention in comparison with a conventional example.

【図１０】本発明におけるフランジ部の強制冷却熱伝達
の特徴を示す図。FIG. 10 is a diagram showing characteristics of forced cooling heat transfer of a flange portion in the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 高圧タービン ２ 低圧タービン ３ 発電機 ４ 中圧タービン ５ 低圧タービン ６ 発電機 ７ 冷却装置 ８ 冷却ファン ９ 給気ホース １１ 外部ケーシング １２ ケーシング上半部 １３ ケーシング下半部 １４，１５ 円筒部 １６，１７ フランジ部 １８ ボルト １９ ナット ２０ 水平保温材ブロック ２１ 保温材 ２２ 密閉空間 ２３ ラギング ２４，２５ 猫足部 ２７ 蓋部材 ２８ 板部 ２９ 貫通孔 ３０ ホース装着部 1 High Pressure Turbine 2 Low Pressure Turbine 3 Generator 4 Medium Pressure Turbine 5 Low Pressure Turbine 6 Generator 7 Cooling Device 8 Cooling Fan 9 Air Supply Hose 11 External Casing 12 Upper Casing 13 Casing Lower Half 14 and 15 Cylindrical 16 and 17 Flange 18 Bolt 19 Nut 20 Horizontal insulation block 21 Thermal insulation 22 Sealed space 23 Lagging 24, 25 Cat foot 27 Lid member 28 Plate 29 Through hole 30 Hose mounting part

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森村 光裕 東京都千代田区内幸町一丁目１番３号 東 京電力株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Mitsuhiro Morimura 1-3-1, Uchisaiwaicho, Chiyoda-ku, Tokyo Tokyo Electric Power Company

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 車室を形成する円筒状のケーシングをタ
ービン軸の軸心高さ位置で半円筒状のケーシング上半部
とケーシング下半部とに分割し、この分割したケーシン
グ上半部とケーシング下半部とをそれらの周方向両端縁
部から外側に向って突出した水平なフランジ部を介して
互いに接合するとともに、その各フランジ部の接合部分
の周囲に前記ケーシングの円筒部から区画されて軸方向
全体に亘る密閉空間を形成している蒸気タービンを対象
として、その蒸気タービンの出力運転停止後でターニン
グ運転停止前に冷却を行う方法であって、前記密閉空間
の少なくとも軸方向両端位置を通風用として開口させ、
その開口を介して前記密閉空間内に冷却空気を強制的に
流通させ、前記ケーシングの円筒部からフランジ部への
伝熱によってタービン全体の強制冷却を行うことを特徴
とする蒸気タービンの冷却方法。1. A cylindrical casing forming a vehicle compartment is divided into a semi-cylindrical casing upper half portion and a casing lower half portion at the axial center position of a turbine shaft, and the divided casing upper half portion is formed. The lower half part of the casing is joined to each other via horizontal flange portions projecting outward from both end portions in the circumferential direction, and is divided from the cylindrical portion of the casing around the joint portion of each flange portion. A method for cooling a steam turbine that forms a closed space over the entire axial direction after the output operation of the steam turbine is stopped and before the turning operation is stopped. Open for ventilation,
A cooling method for a steam turbine, characterized in that cooling air is forcibly circulated in the closed space through the opening, and the entire turbine is forcibly cooled by heat transfer from a cylindrical portion of the casing to a flange portion. 【請求項２】 請求項１記載の蒸気タービンの冷却方法
において、冷却対象である蒸気タービンが外部ケーシン
グおよび内部ケーシングを有するとともに、前記外部ケ
ーシングの全表面に占めるフランジ部の表面積が２０〜
５０％である場合、フランジ部の熱伝達率を３kcal／ｍ
² ・ｈ・℃以上に設定することを特徴とする蒸気タービ
ンの冷却方法。2. The method for cooling a steam turbine according to claim 1, wherein the steam turbine to be cooled has an outer casing and an inner casing, and the surface area of the flange portion occupying the entire surface of the outer casing is 20 to 20.
When it is 50%, the heat transfer coefficient of the flange is 3 kcal / m
A cooling method for a steam turbine, characterized by setting at ² h / ° C or higher. 【請求項３】 請求項１または２記載の蒸気タービンの
冷却方法において、冷却空気温度をタービン周囲の大気
温度に設定することを特徴とする蒸気タービンの冷却方
法。3. The method for cooling a steam turbine according to claim 1, wherein the cooling air temperature is set to an ambient temperature around the turbine. 【請求項４】 請求項１または２記載の蒸気タービンの
冷却方法において、冷却空気の流速を１ｍ／ｓ以上に設
定することを特徴とする蒸気タービンの冷却方法。4. The method for cooling a steam turbine according to claim 1, wherein the flow velocity of cooling air is set to 1 m / s or more.