JPH09111412A - 高強度・高降伏比・低延性非調質鋼 - Google Patents
高強度・高降伏比・低延性非調質鋼Info
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- JPH09111412A JPH09111412A JP27127695A JP27127695A JPH09111412A JP H09111412 A JPH09111412 A JP H09111412A JP 27127695 A JP27127695 A JP 27127695A JP 27127695 A JP27127695 A JP 27127695A JP H09111412 A JPH09111412 A JP H09111412A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高い強度と降伏比を有し、低延性で常温分割加
工が可能でその分割破面がフラットな脆性破面を呈す
る、コンロッド用鋼として好適な鋼の提供。 【解決手段】Ｃ：０．２０〜０．６５％、Ｓｉ：０．１
〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０２〜
０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．１０％、Ｃｒ：０．０
２〜１．５０％、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０
〜０．１０、Ｔｉ：０〜０．２０％、Ａｌ：０〜０．１
００％、Ｎ：０〜０．０２％を含有し、残部はＦｅと不
可避不純物からなり、Ｓｉ（％）＋２Ｖ（％）＋５Ｐ
（％）−０．８≧０及びＣ（％）＋Ｓｉ（％）／１０＋
Ｍｎ（％）／５＋５Ｃｒ（％）／２２＋１．６５Ｖ
（％）−５Ｓ（％）／７−０．８≧０であることを特徴
とする高強度・高降伏比・低延性非調質鋼。Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｍｏ、Ｂ、Ｐｂのうちの１種以上を含有していても
良い。
工が可能でその分割破面がフラットな脆性破面を呈す
る、コンロッド用鋼として好適な鋼の提供。 【解決手段】Ｃ：０．２０〜０．６５％、Ｓｉ：０．１
〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０２〜
０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．１０％、Ｃｒ：０．０
２〜１．５０％、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０
〜０．１０、Ｔｉ：０〜０．２０％、Ａｌ：０〜０．１
００％、Ｎ：０〜０．０２％を含有し、残部はＦｅと不
可避不純物からなり、Ｓｉ（％）＋２Ｖ（％）＋５Ｐ
（％）−０．８≧０及びＣ（％）＋Ｓｉ（％）／１０＋
Ｍｎ（％）／５＋５Ｃｒ（％）／２２＋１．６５Ｖ
（％）−５Ｓ（％）／７−０．８≧０であることを特徴
とする高強度・高降伏比・低延性非調質鋼。Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｍｏ、Ｂ、Ｐｂのうちの１種以上を含有していても
良い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高強度・高降伏比
・低延性非調質鋼に関し、より詳しくは、座屈強度に優
れ、高い強度が要求されるものの延性は必要とせず、む
しろ常温での冷間分割加工が可能でその破断面がフラッ
トな脆性破面を呈し、自動車エンジンなどのコネクティ
ングロッドやコネクティングロッドキャップ用の材料と
して好適な高強度・高降伏比・低延性非調質鋼に関す
る。
・低延性非調質鋼に関し、より詳しくは、座屈強度に優
れ、高い強度が要求されるものの延性は必要とせず、む
しろ常温での冷間分割加工が可能でその破断面がフラッ
トな脆性破面を呈し、自動車エンジンなどのコネクティ
ングロッドやコネクティングロッドキャップ用の材料と
して好適な高強度・高降伏比・低延性非調質鋼に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】自動車エンジンなどの部品である図１に
示すコネクティングロッド（通称コンロッド）の本体１
及びコネクティングロッドキャプ（通称コンロッドキャ
ップ）２は、従来、別の工程で熱間鍛造された後で焼入
れ焼戻しの調質処理を施され、次いで、機械加工による
ボルト穴の加工と仕上げ整形加工を受け、その後でボル
ト３によって形状の複雑なクランクシャフトに結合・組
み立てられていた。
示すコネクティングロッド（通称コンロッド）の本体１
及びコネクティングロッドキャプ（通称コンロッドキャ
ップ）２は、従来、別の工程で熱間鍛造された後で焼入
れ焼戻しの調質処理を施され、次いで、機械加工による
ボルト穴の加工と仕上げ整形加工を受け、その後でボル
ト３によって形状の複雑なクランクシャフトに結合・組
み立てられていた。
【０００３】しかしながら、最近、厳しい経済情勢を反
映して、各種自動車部品の製造コスト低減の動きが活発
化しており、この動きはエンジン部品においても例外で
はなくなってきている。
映して、各種自動車部品の製造コスト低減の動きが活発
化しており、この動きはエンジン部品においても例外で
はなくなってきている。
【０００４】前記のコネクティングロッド本体１及びコ
ネクティングロッドキャプ２に関しては、製造コスト低
減対策として、両者を熱間鍛造にて一体成形しこれに焼
入れ焼戻しの熱処理を施すか、あるいは熱間鍛造後放冷
し、その後でコネクティングロッド本体１及びコネクテ
ィングロッドキャプ２に分割し、次いでボルト穴の加工
を行うだけで、すなわち接合部（接合面どうし）に対す
る仕上げ整形のための機械加工は施すことなく、ボルト
３でクランクシャフトに結合して組み立てるという方法
が検討されている。
ネクティングロッドキャプ２に関しては、製造コスト低
減対策として、両者を熱間鍛造にて一体成形しこれに焼
入れ焼戻しの熱処理を施すか、あるいは熱間鍛造後放冷
し、その後でコネクティングロッド本体１及びコネクテ
ィングロッドキャプ２に分割し、次いでボルト穴の加工
を行うだけで、すなわち接合部（接合面どうし）に対す
る仕上げ整形のための機械加工は施すことなく、ボルト
３でクランクシャフトに結合して組み立てるという方法
が検討されている。
【０００５】上記の一体成形したコネクティングロッド
本体１及びコネクティングロッドキャプ２を分割する方
法としては、例えば治具を挿入することによって図１中
に矢印で示した方向に働く力を与えて分割する方法が考
えられる。この方法ではコネクティングロッド本体１及
びコネクティングロッドキャプ２に分割した分割面をフ
ラットにすることが極めて重要となる。
本体１及びコネクティングロッドキャプ２を分割する方
法としては、例えば治具を挿入することによって図１中
に矢印で示した方向に働く力を与えて分割する方法が考
えられる。この方法ではコネクティングロッド本体１及
びコネクティングロッドキャプ２に分割した分割面をフ
ラットにすることが極めて重要となる。
【０００６】しかしながら、従来使用されてきた鋼（Ｊ
ＩＳ規格のＳ４５ＣやＳ４８Ｃ相当鋼など）をそのまま
用いて熱間鍛造で一体成形し、その後常温でコネクティ
ングロッド本体１及びコネクティングロッドキャプ２に
分割すると、分割面がアメやガムを千切ったような所謂
「延性破断面」となってフラットな「脆性破面」が得ら
れず、機械加工による仕上げ整形加工を行わなければな
らないという問題がある。上記の分割を低温（例えば液
体窒素温度）で行えば脆性破壊が生じて容易にフラット
な脆性破面が得られるが、大量の製品が流れる実操業ラ
インにおいて低温状態とすることは技術的に容易ではな
く、更に設備を建設し維持する費用が嵩むため必ずしも
コスト低減には結びつかないといった問題がある。
ＩＳ規格のＳ４５ＣやＳ４８Ｃ相当鋼など）をそのまま
用いて熱間鍛造で一体成形し、その後常温でコネクティ
ングロッド本体１及びコネクティングロッドキャプ２に
分割すると、分割面がアメやガムを千切ったような所謂
「延性破断面」となってフラットな「脆性破面」が得ら
れず、機械加工による仕上げ整形加工を行わなければな
らないという問題がある。上記の分割を低温（例えば液
体窒素温度）で行えば脆性破壊が生じて容易にフラット
な脆性破面が得られるが、大量の製品が流れる実操業ラ
インにおいて低温状態とすることは技術的に容易ではな
く、更に設備を建設し維持する費用が嵩むため必ずしも
コスト低減には結びつかないといった問題がある。
【０００７】一方、熱間鍛造で一体成形した後の熱処理
はコストが嵩むため、熱処理を省略できる新しいタイプ
の鋼に対する要望も生じている。
はコストが嵩むため、熱処理を省略できる新しいタイプ
の鋼に対する要望も生じている。
【０００８】熱間圧延や熱間鍛造後に行う熱処理として
の調質処理を省略できる非調質鋼としては、例えば特開
平５−１９５１４０号公報に「非調質高強度鋼」が提案
されている。しかし、この公報に記載された非調質鋼
は、連続鋳造時にブルーム表面に生ずる割れを防止した
タイプの高強度非調質鋼である。そのため、上記の提案
鋼をコネクティングロッド本体１及びコネクティングロ
ッドキャプ２用鋼として用いた場合、所望の強度は得ら
れるものの、前記した一体成形した後でコネクティング
ロッド本体１及びコネクティングロッドキャプ２に常温
で分割する方法に対しては、延性が大き過ぎて脆性破面
が得られない。従って、機械加工による仕上げ整形加工
を行う必要がある。
の調質処理を省略できる非調質鋼としては、例えば特開
平５−１９５１４０号公報に「非調質高強度鋼」が提案
されている。しかし、この公報に記載された非調質鋼
は、連続鋳造時にブルーム表面に生ずる割れを防止した
タイプの高強度非調質鋼である。そのため、上記の提案
鋼をコネクティングロッド本体１及びコネクティングロ
ッドキャプ２用鋼として用いた場合、所望の強度は得ら
れるものの、前記した一体成形した後でコネクティング
ロッド本体１及びコネクティングロッドキャプ２に常温
で分割する方法に対しては、延性が大き過ぎて脆性破面
が得られない。従って、機械加工による仕上げ整形加工
を行う必要がある。
【０００９】一方、本発明者は特願平７−１５３０３０
号及び特願平７−１８５５９８号の出願で高強度・低延
性非調質鋼を提案した。上記の２つの出願で提案した鋼
は、従来鋼と同等以上の引張強度を有し、且つ熱間鍛造
した一体成形材を前記したような方法によって常温で分
割した時の破面がフラットな脆性破面を呈するものの、
座屈強度という点では必ずしも充分とはいえないもので
あった。すなわち、急発進のような厳しい条件でエンジ
ンを稼働させた場合には、引張強度の割には降伏強度が
それほど大きくない、換言すれば降伏比（降伏強度／引
張強度）が必ずしも高くないために座屈を生じてしまう
こともあった。
号及び特願平７−１８５５９８号の出願で高強度・低延
性非調質鋼を提案した。上記の２つの出願で提案した鋼
は、従来鋼と同等以上の引張強度を有し、且つ熱間鍛造
した一体成形材を前記したような方法によって常温で分
割した時の破面がフラットな脆性破面を呈するものの、
座屈強度という点では必ずしも充分とはいえないもので
あった。すなわち、急発進のような厳しい条件でエンジ
ンを稼働させた場合には、引張強度の割には降伏強度が
それほど大きくない、換言すれば降伏比（降伏強度／引
張強度）が必ずしも高くないために座屈を生じてしまう
こともあった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記現状に
鑑みなされたもので、従来鋼と同等以上の引張強度を有
すると共に高い降伏比を有するために降伏強度（換言す
れば座屈強度）も高く、且つ熱間鍛造した一体成形材を
前記したような方法によって常温で分割した時の破面
が、フラットな脆性破面を呈する高強度・高降伏比・低
延性非調質鋼の提供を課題とする。
鑑みなされたもので、従来鋼と同等以上の引張強度を有
すると共に高い降伏比を有するために降伏強度（換言す
れば座屈強度）も高く、且つ熱間鍛造した一体成形材を
前記したような方法によって常温で分割した時の破面
が、フラットな脆性破面を呈する高強度・高降伏比・低
延性非調質鋼の提供を課題とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の課題
を解決するため種々検討を重ねた結果、下記の知見を得
た。
を解決するため種々検討を重ねた結果、下記の知見を得
た。
【００１２】固溶強化によってフェライトを強化する
Ｓｉ、析出強化によってフェライトを強化するＶ及び粒
界脆化を促進するＰは、各々単独に添加した場合には鋼
の破壊形態あるいは降伏比に及ぼす影響は小さい。しか
し、適正量のＳｉ、Ｖ及びＰを同時に添加すれば延性が
大きく低下して鋼の脆性破壊が著しく促進されると共に
降伏比が高まる。
Ｓｉ、析出強化によってフェライトを強化するＶ及び粒
界脆化を促進するＰは、各々単独に添加した場合には鋼
の破壊形態あるいは降伏比に及ぼす影響は小さい。しか
し、適正量のＳｉ、Ｖ及びＰを同時に添加すれば延性が
大きく低下して鋼の脆性破壊が著しく促進されると共に
降伏比が高まる。
【００１３】上記のＳｉ、Ｖ及びＰの複合添加効果の
発現には、０．１％以上のＳｉ、０．０５％以上のＶ及
び０．０２％以上のＰを含有し、且つｆｎ１＝Ｓｉ
（％）＋２Ｖ（％）＋５Ｐ（％）−０．８の値を０以上
にすることが必要である。
発現には、０．１％以上のＳｉ、０．０５％以上のＶ及
び０．０２％以上のＰを含有し、且つｆｎ１＝Ｓｉ
（％）＋２Ｖ（％）＋５Ｐ（％）−０．８の値を０以上
にすることが必要である。
【００１４】鋼の化学成分が特定の条件範囲にある
時、上記のｆｎ１≧０を満たせば０．７以上の降伏比が
得られる。更に、降伏比が０．７以上で、且つ常温引張
試験した時の鋼材の伸び値が１０％以下の場合には、熱
間鍛造した一体成形材の常温分割面はフラットな脆性破
面となる。
時、上記のｆｎ１≧０を満たせば０．７以上の降伏比が
得られる。更に、降伏比が０．７以上で、且つ常温引張
試験した時の鋼材の伸び値が１０％以下の場合には、熱
間鍛造した一体成形材の常温分割面はフラットな脆性破
面となる。
【００１５】鋼の化学成分が特定の条件範囲にある
時、非調質鋼の引張強度は下記ｆｎ２で整理でき、この
値が０以上の場合に８００ＭＰａ以上の引張強度が得ら
れる。
時、非調質鋼の引張強度は下記ｆｎ２で整理でき、この
値が０以上の場合に８００ＭＰａ以上の引張強度が得ら
れる。
【００１６】ｆｎ２＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／１０＋Ｍ
ｎ（％）／５＋５Ｃｒ（％）／２２＋１．６５Ｖ（％）
−５Ｓ（％）／７−０．８ 鋼の化学成分を厳密に制御した上で、上記のｆｎ１
≧０と常温引張試験した時の鋼材の伸び値が１０％以
下、並びにのｆｎ２≧０の条件を満足できれば、高い
降伏比が得られると共に常温での分割でフラットな脆性
破面となり、且つ高強度が得られる。従って、前記した
新しいプロセスによって所望強度である８００ＭＰａ以
上の引張強度と５６０ＭＰａ以上の降伏強度を有するコ
ネクティングロッド本体１及びコネクティングロッドキ
ャプ２を製造することができる。
ｎ（％）／５＋５Ｃｒ（％）／２２＋１．６５Ｖ（％）
−５Ｓ（％）／７−０．８ 鋼の化学成分を厳密に制御した上で、上記のｆｎ１
≧０と常温引張試験した時の鋼材の伸び値が１０％以
下、並びにのｆｎ２≧０の条件を満足できれば、高い
降伏比が得られると共に常温での分割でフラットな脆性
破面となり、且つ高強度が得られる。従って、前記した
新しいプロセスによって所望強度である８００ＭＰａ以
上の引張強度と５６０ＭＰａ以上の降伏強度を有するコ
ネクティングロッド本体１及びコネクティングロッドキ
ャプ２を製造することができる。
【００１７】上記知見に基づく本発明は、下記（１）〜
（４）の高強度・高降伏比・低延性非調質鋼を要旨とす
る。
（４）の高強度・高降伏比・低延性非調質鋼を要旨とす
る。
【００１８】（１）重量％で、Ｃ：０．２０〜０．６５
％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０
％、Ｐ：０．０２〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．１
０％、Ｃｒ：０．０２〜１．５０％、Ｖ：０．０５〜
０．５０％、Ｎｂ：０〜０．１０％、Ｔｉ：０〜０．２
０％、Ａｌ：０〜０．１００％、Ｎ：０〜０．０２％を
含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、且つ前
記したｆｎ１≧０及びｆｎ２≧０であることを特徴とす
る高強度・高降伏比・低延性非調質鋼。
％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０
％、Ｐ：０．０２〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．１
０％、Ｃｒ：０．０２〜１．５０％、Ｖ：０．０５〜
０．５０％、Ｎｂ：０〜０．１０％、Ｔｉ：０〜０．２
０％、Ａｌ：０〜０．１００％、Ｎ：０〜０．０２％を
含有し、残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、且つ前
記したｆｎ１≧０及びｆｎ２≧０であることを特徴とす
る高強度・高降伏比・低延性非調質鋼。
【００１９】（２）上記（１）に記載の成分に加えて更
に、重量％で、０．０１〜０．２％のＣｕ、０．０１〜
０．５％のＮｉ、０．０１〜０．５０％のＭｏ及び０．
０００３〜０．０１００％のＢのうちの１種以上を含有
し、且つ前記したｆｎ１≧０及びｆｎ２≧０であること
を特徴とする高強度・高降伏比・低延性非調質鋼。
に、重量％で、０．０１〜０．２％のＣｕ、０．０１〜
０．５％のＮｉ、０．０１〜０．５０％のＭｏ及び０．
０００３〜０．０１００％のＢのうちの１種以上を含有
し、且つ前記したｆｎ１≧０及びｆｎ２≧０であること
を特徴とする高強度・高降伏比・低延性非調質鋼。
【００２０】（３）上記（１）に記載の成分に加えて更
に、重量％で、０．０１〜０．３０％のＰｂを含有し、
且つ前記したｆｎ１≧０及びｆｎ２≧０であることを特
徴とする高強度・高降伏比・低延性非調質鋼。
に、重量％で、０．０１〜０．３０％のＰｂを含有し、
且つ前記したｆｎ１≧０及びｆｎ２≧０であることを特
徴とする高強度・高降伏比・低延性非調質鋼。
【００２１】（４）上記（１）に記載の成分に加えて更
に、重量％で、０．０１〜０．２％のＣｕ、０．０１〜
０．５％のＮｉ、０．０１〜０．５０％のＭｏ及び０．
０００３〜０．０１００％のＢのうちの１種以上、並び
に０．０１〜０．３０％のＰｂを含有し、且つ前記した
ｆｎ１≧０及びｆｎ２≧０であることを特徴とする高強
度・高降伏比・低延性非調質鋼。
に、重量％で、０．０１〜０．２％のＣｕ、０．０１〜
０．５％のＮｉ、０．０１〜０．５０％のＭｏ及び０．
０００３〜０．０１００％のＢのうちの１種以上、並び
に０．０１〜０．３０％のＰｂを含有し、且つ前記した
ｆｎ１≧０及びｆｎ２≧０であることを特徴とする高強
度・高降伏比・低延性非調質鋼。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下に、本発明における鋼の化学
組成を上記のように限定する理由について説明する。な
お、「％」は「重量％」を意味する。
組成を上記のように限定する理由について説明する。な
お、「％」は「重量％」を意味する。
【００２３】Ｃ：Ｃは鋼に所望の静的強度を付与するの
に必要な元素であるが、反面熱間鍛造性を低下させる元
素でもある。最低限の静的強度（引張強度で８００ＭＰ
ａ以上）を得るには、０．２０％以上が必要である。一
方、０．６５％を超えて含有させると、熱間鍛造性が低
下し、熱間での鍛造時に割れを生じ易くなる。従って、
Ｃの含有量は、０．２０％〜０．６５％とした。
に必要な元素であるが、反面熱間鍛造性を低下させる元
素でもある。最低限の静的強度（引張強度で８００ＭＰ
ａ以上）を得るには、０．２０％以上が必要である。一
方、０．６５％を超えて含有させると、熱間鍛造性が低
下し、熱間での鍛造時に割れを生じ易くなる。従って、
Ｃの含有量は、０．２０％〜０．６５％とした。
【００２４】Ｓｉ：Ｓｉは鋼の脱酸を促進するととも
に、フェライト中に固溶してフェライトを強化する作用
がある。更に、後述するＰ及びＶと共に適正量を複合添
加すれば、延性を大きく低下させて脆性破壊を促進する
と共に降伏比を高める効果も有する。
に、フェライト中に固溶してフェライトを強化する作用
がある。更に、後述するＰ及びＶと共に適正量を複合添
加すれば、延性を大きく低下させて脆性破壊を促進する
と共に降伏比を高める効果も有する。
【００２５】これらの効果を確実に得るには、Ｓｉは
０．１％以上の含有量とする必要がある。しかし、その
含有量が１．５％を超えると熱間鍛造性が低下し、熱間
での鍛造時に割れを生じ易くなる。従って、Ｓｉの含有
量を０．１〜１．５％とした。
０．１％以上の含有量とする必要がある。しかし、その
含有量が１．５％を超えると熱間鍛造性が低下し、熱間
での鍛造時に割れを生じ易くなる。従って、Ｓｉの含有
量を０．１〜１．５％とした。
【００２６】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸に必要であるとともに、
焼入れ性を高めて静的強度を向上させる作用がある。し
かし、その含有量が０．３％未満では所望の効果が得ら
れず、２．０％を超えると熱間鍛造性が劣化するように
なるので、その含有量を０．３〜２．０％とした。
焼入れ性を高めて静的強度を向上させる作用がある。し
かし、その含有量が０．３％未満では所望の効果が得ら
れず、２．０％を超えると熱間鍛造性が劣化するように
なるので、その含有量を０．３〜２．０％とした。
【００２７】Ｐ：Ｐは粒界脆化を引き起こし延性を低下
させる作用があるので、前記したような常温での分割方
法でフラットな脆性破面を得るのに有効である。更に、
Ｓｉ及びＶと複合添加すれば降伏比を高める作用も有す
る。これらの効果を確実に得るために、Ｐは０．０２％
以上の含有量とする必要がある。しかし、その含有量が
０．１５％を超えると熱間鍛造性が著しく劣化する。従
って、Ｐの含有量を０．０２〜０．１５％とした。
させる作用があるので、前記したような常温での分割方
法でフラットな脆性破面を得るのに有効である。更に、
Ｓｉ及びＶと複合添加すれば降伏比を高める作用も有す
る。これらの効果を確実に得るために、Ｐは０．０２％
以上の含有量とする必要がある。しかし、その含有量が
０．１５％を超えると熱間鍛造性が著しく劣化する。従
って、Ｐの含有量を０．０２〜０．１５％とした。
【００２８】Ｓ：Ｓは粒界脆化を引き起こし延性を低下
させる作用があるので、Ｐと同様に前記したような常温
での分割方法でフラットな脆性破面を得るのに有効であ
る。また、Ｓにはボルト穴加工時の切削性を向上させる
作用がある。しかし、その含有量が０．０１％未満では
所望の効果が得られず、一方０．１０％を超えると熱間
鍛造性が著しく劣化するようになる。従って、Ｓの含有
量を０．０１〜０．１０％とした。
させる作用があるので、Ｐと同様に前記したような常温
での分割方法でフラットな脆性破面を得るのに有効であ
る。また、Ｓにはボルト穴加工時の切削性を向上させる
作用がある。しかし、その含有量が０．０１％未満では
所望の効果が得られず、一方０．１０％を超えると熱間
鍛造性が著しく劣化するようになる。従って、Ｓの含有
量を０．０１〜０．１０％とした。
【００２９】Ｃｒ：Ｃｒは焼入れ性を向上させるととも
に、静的強度を向上させる効果がある。しかし、その含
有量が０．０２％未満では所望の効果が得られず、１．
５０％を超えて含有してもその効果は飽和し、コストの
みが上昇し経済性を損うことになるので、その含有量を
０．０２〜１．５０％とした。
に、静的強度を向上させる効果がある。しかし、その含
有量が０．０２％未満では所望の効果が得られず、１．
５０％を超えて含有してもその効果は飽和し、コストの
みが上昇し経済性を損うことになるので、その含有量を
０．０２〜１．５０％とした。
【００３０】Ｖ：Ｖは（炭）窒化物を生成して結晶粒を
微細化する効果を有すると共に、前述のＳｉ及びＰと複
合添加すれば延性を著しく低下させて脆性破壊を促進す
ると共に降伏比を高める作用がある。しかし、その含有
量が０．０５％未満では添加効果に乏しく、一方、０．
５０％を超えて含有すると鋼の熱間加工性が低下する。
従って、Ｖの含有量を０．０５〜０．５０％とした。
微細化する効果を有すると共に、前述のＳｉ及びＰと複
合添加すれば延性を著しく低下させて脆性破壊を促進す
ると共に降伏比を高める作用がある。しかし、その含有
量が０．０５％未満では添加効果に乏しく、一方、０．
５０％を超えて含有すると鋼の熱間加工性が低下する。
従って、Ｖの含有量を０．０５〜０．５０％とした。
【００３１】Ｎｂ：Ｎｂは添加しなくても良い。添加す
れば（炭）窒化物を生成して結晶粒を微細化する効果を
有する。この効果を確実に得るには、Ｎｂは０．００３
％以上の含有量とすることが望ましい。しかし、０．１
０％を超えて含有すると鋼の熱間加工性が大きく低下す
るようになる。従って、Ｎｂの含有量を０〜０．１０％
とした。
れば（炭）窒化物を生成して結晶粒を微細化する効果を
有する。この効果を確実に得るには、Ｎｂは０．００３
％以上の含有量とすることが望ましい。しかし、０．１
０％を超えて含有すると鋼の熱間加工性が大きく低下す
るようになる。従って、Ｎｂの含有量を０〜０．１０％
とした。
【００３２】Ｔｉ：Ｔｉも添加しなくても良い。添加す
れば（炭）窒化物を生成して結晶粒を微細化する効果を
有する。この効果を確実に得るには、Ｔｉは０．００５
％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、０．２
０％を超えて含有すると巨大なＴｉＮが生成して熱間加
工時に割れを生じ易くなる。従って、Ｔｉ含有量を０〜
０．２０％とした。
れば（炭）窒化物を生成して結晶粒を微細化する効果を
有する。この効果を確実に得るには、Ｔｉは０．００５
％以上の含有量とすることが好ましい。しかし、０．２
０％を超えて含有すると巨大なＴｉＮが生成して熱間加
工時に割れを生じ易くなる。従って、Ｔｉ含有量を０〜
０．２０％とした。
【００３３】Ａｌ：Ａｌは添加しなくても良い。添加す
れば鋼の脱酸の安定化及び均質化を図るとともに、窒化
物を生成して結晶粒を微細化する作用を有する。これら
の効果を確実に得るには、Ａｌは０．００５％以上の含
有量とすることが望ましい。しかし、０．１００％を超
えて含有すると酸化物系の介在物が著しく増加して、熱
間加工時に割れを生じ易くなる。従って、Ａｌの含有量
を０〜０．１００％とした。
れば鋼の脱酸の安定化及び均質化を図るとともに、窒化
物を生成して結晶粒を微細化する作用を有する。これら
の効果を確実に得るには、Ａｌは０．００５％以上の含
有量とすることが望ましい。しかし、０．１００％を超
えて含有すると酸化物系の介在物が著しく増加して、熱
間加工時に割れを生じ易くなる。従って、Ａｌの含有量
を０〜０．１００％とした。
【００３４】Ｎ：Ｎは含有させなくても良い。含有させ
れば上記Ａｌ、Ｔｉ及びＮｂなどと窒化物や炭窒化物を
生成して結晶粒を微細化する作用を有する。又、フリー
の固溶Ｎには脆性破壊を促進する作用がある。これらの
効果を確実に得るには、Ｎは０．００３％以上の含有量
とすることが望ましい。しかし、０．０２％を超えて含
有させることは技術的に困難でありコストアップにつな
がる。従って、Ｎの含有量を０〜０．０２％とした ｆｎ１：０．１％以上のＳｉ、０．０２％以上のＰ及び
０．０５％以上のＶを複合添加した時の、延性を大きく
低下させ且つ降伏比を高める効果は前記ｆｎ１で整理で
き、この値が０以上の場合に脆性破壊が促進されると共
に０．７以上の降伏比が安定して得られる。そしてｆｎ
１≧０、且つ常温引張試験した時の鋼材の伸び値が１０
％以下の場合に、熱間鍛造した一体成形材の常温分割破
面がフラットな脆性破面となって、前記したような新し
いプロセスによって、所望強度である８００ＭＰａ以上
の引張強度と５６０ＭＰａ以上の降伏強度を有するコネ
クティングロッド本体及びコネクティングロッドキャプ
を製造することができる。従って、ｆｎ１≧０とする。
れば上記Ａｌ、Ｔｉ及びＮｂなどと窒化物や炭窒化物を
生成して結晶粒を微細化する作用を有する。又、フリー
の固溶Ｎには脆性破壊を促進する作用がある。これらの
効果を確実に得るには、Ｎは０．００３％以上の含有量
とすることが望ましい。しかし、０．０２％を超えて含
有させることは技術的に困難でありコストアップにつな
がる。従って、Ｎの含有量を０〜０．０２％とした ｆｎ１：０．１％以上のＳｉ、０．０２％以上のＰ及び
０．０５％以上のＶを複合添加した時の、延性を大きく
低下させ且つ降伏比を高める効果は前記ｆｎ１で整理で
き、この値が０以上の場合に脆性破壊が促進されると共
に０．７以上の降伏比が安定して得られる。そしてｆｎ
１≧０、且つ常温引張試験した時の鋼材の伸び値が１０
％以下の場合に、熱間鍛造した一体成形材の常温分割破
面がフラットな脆性破面となって、前記したような新し
いプロセスによって、所望強度である８００ＭＰａ以上
の引張強度と５６０ＭＰａ以上の降伏強度を有するコネ
クティングロッド本体及びコネクティングロッドキャプ
を製造することができる。従って、ｆｎ１≧０とする。
【００３５】ｆｎ２：鋼の化学成分を厳密に制御し、且
つ前記ｆｎ２の値を０以上とした場合に始めて、コネク
ティングロッド本体及びコネクティングロッドキャプと
して必要な８００ＭＰａ以上の引張強度を非調質鋼に付
与できる。従って、ｆｎ２≧０とする。
つ前記ｆｎ２の値を０以上とした場合に始めて、コネク
ティングロッド本体及びコネクティングロッドキャプと
して必要な８００ＭＰａ以上の引張強度を非調質鋼に付
与できる。従って、ｆｎ２≧０とする。
【００３６】本発明の高強度・高降伏比・低延性非調質
鋼には、上記の成分に加えて、更にＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、
Ｂのうちの１種以上及び／又はＰｂを含んでいても良
い。これらの合金元素の作用効果と望ましい含有量は下
記のとおりである。
鋼には、上記の成分に加えて、更にＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、
Ｂのうちの１種以上及び／又はＰｂを含んでいても良
い。これらの合金元素の作用効果と望ましい含有量は下
記のとおりである。
【００３７】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｂ：Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ
及びＢは鋼の焼入れ性を高めて静的強度を向上させる効
果を有する。従って、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ及びＢは必要に
応じてその１種以上を添加しても良い。しかし、Ｃｕの
場合には０．０１％未満の含有量では所望の効果が得ら
れず、０．２％を超えて含有すると熱間加工性の劣化を
もたらし、熱間圧延時や熱間鍛造時に割れの発生を招
く。一方、Ｎｉの場合には、０．０１％未満の含有量で
は所望の効果が得られず、０．５％を超えて含有すると
延性と靭性の増加をきたして、フラットな脆性破面が得
られなくなる。又、Ｍｏの場合には、０．０１％未満の
含有量では所望の効果が得られず、０．５０％を超えて
含有させてもその効果は飽和し、コストのみが上昇し経
済性を損うことになる。更に、Ｂの場合には０．０００
３％未満の含有量では所望の効果が得られず、０．０１
００％を超えて含有すると焼入れ性向上効果が飽和する
ばかりか、熱間鍛造性が著しく劣化するようになる。従
って、これらの合金元素を１種以上添加する場合には、
Ｃｕ：０．０１〜０．２％、Ｎｉ：０．０１〜０．５
％、Ｍｏ：０．０１〜０．５０％及びＢ：０．０００３
〜０．０１００％の含有量とするのが良い。
及びＢは鋼の焼入れ性を高めて静的強度を向上させる効
果を有する。従って、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ及びＢは必要に
応じてその１種以上を添加しても良い。しかし、Ｃｕの
場合には０．０１％未満の含有量では所望の効果が得ら
れず、０．２％を超えて含有すると熱間加工性の劣化を
もたらし、熱間圧延時や熱間鍛造時に割れの発生を招
く。一方、Ｎｉの場合には、０．０１％未満の含有量で
は所望の効果が得られず、０．５％を超えて含有すると
延性と靭性の増加をきたして、フラットな脆性破面が得
られなくなる。又、Ｍｏの場合には、０．０１％未満の
含有量では所望の効果が得られず、０．５０％を超えて
含有させてもその効果は飽和し、コストのみが上昇し経
済性を損うことになる。更に、Ｂの場合には０．０００
３％未満の含有量では所望の効果が得られず、０．０１
００％を超えて含有すると焼入れ性向上効果が飽和する
ばかりか、熱間鍛造性が著しく劣化するようになる。従
って、これらの合金元素を１種以上添加する場合には、
Ｃｕ：０．０１〜０．２％、Ｎｉ：０．０１〜０．５
％、Ｍｏ：０．０１〜０．５０％及びＢ：０．０００３
〜０．０１００％の含有量とするのが良い。
【００３８】Ｐｂ：Ｐｂはボルト穴加工時の切削性を向
上させる効果を有する。従って、Ｐｂは必要に応じて添
加しても良い。しかし、０．０１％未満の含有量では所
望の効果が得られず、０．３０％を超えて含有すると熱
間加工性の劣化をもたらし熱間圧延時や熱間鍛造時に割
れの発生を招く。従って、Ｐｂを添加する場合には、
０．０１〜０．３０％の含有量とするのが良い。
上させる効果を有する。従って、Ｐｂは必要に応じて添
加しても良い。しかし、０．０１％未満の含有量では所
望の効果が得られず、０．３０％を超えて含有すると熱
間加工性の劣化をもたらし熱間圧延時や熱間鍛造時に割
れの発生を招く。従って、Ｐｂを添加する場合には、
０．０１〜０．３０％の含有量とするのが良い。
【００３９】前記の化学組成を有する鋼は通常の方法で
溶製された後、例えば、通常の方法による熱間での圧延
及び鍛造によって、コネクティングロッド本体１とコネ
クティングロッドキャプ２がつながった一体物に成形さ
れる。その後、コネクティングロッド本体１及びコネク
ティングロッドキャプ２に前記したような方法によって
常温で分割され、次いで、ボルト穴加工を施され、ボル
ト３でクランクシャフトに結合されて組み立てられる。
溶製された後、例えば、通常の方法による熱間での圧延
及び鍛造によって、コネクティングロッド本体１とコネ
クティングロッドキャプ２がつながった一体物に成形さ
れる。その後、コネクティングロッド本体１及びコネク
ティングロッドキャプ２に前記したような方法によって
常温で分割され、次いで、ボルト穴加工を施され、ボル
ト３でクランクシャフトに結合されて組み立てられる。
【００４０】なお、本発明鋼を熱間で圧延及び鍛造する
に際して、１２３０℃を超える温度に加熱すると粒界脆
化により熱間加工性が劣化して割れを生じ易くなる。一
方、１１００℃を下回る温度での加熱では、変形抵抗が
大きくなるため金型やロールといった熱間加工工具の寿
命が低下する。従って、熱間で圧延及び鍛造する場合の
加熱温度は１１００〜１２３０℃とすることが好まし
い。
に際して、１２３０℃を超える温度に加熱すると粒界脆
化により熱間加工性が劣化して割れを生じ易くなる。一
方、１１００℃を下回る温度での加熱では、変形抵抗が
大きくなるため金型やロールといった熱間加工工具の寿
命が低下する。従って、熱間で圧延及び鍛造する場合の
加熱温度は１１００〜１２３０℃とすることが好まし
い。
【００４１】
【実施例】表１〜４に示す化学組成を有する鋼を通常の
方法により試験炉を用いて真空溶製した。表１、２にお
ける鋼１〜１５は本発明鋼であり、表２〜４における鋼
１６〜３６は成分のいずれかが本発明で規定する含有量
の範囲から外れた比較鋼である。
方法により試験炉を用いて真空溶製した。表１、２にお
ける鋼１〜１５は本発明鋼であり、表２〜４における鋼
１６〜３６は成分のいずれかが本発明で規定する含有量
の範囲から外れた比較鋼である。
【００４２】次いで、これらの本発明鋼及び比較鋼を１
２００℃に加熱し通常の方法によって鋼片となした後、
１１５０℃に加熱してから１１００〜９５０℃の温度で
直径３０ｍｍの丸棒に熱間鍛造し、その後常温まで空冷
した。
２００℃に加熱し通常の方法によって鋼片となした後、
１１５０℃に加熱してから１１００〜９５０℃の温度で
直径３０ｍｍの丸棒に熱間鍛造し、その後常温まで空冷
した。
【００４３】こうして得られた熱間鍛造ままの丸棒から
ＪＩＳ４号試験片を切り出し、常温で引張試験を行っ
た。更に、常温引張試験後の破面の状態を走査型電子顕
微鏡（ＳＥＭ）で観察した。
ＪＩＳ４号試験片を切り出し、常温で引張試験を行っ
た。更に、常温引張試験後の破面の状態を走査型電子顕
微鏡（ＳＥＭ）で観察した。
【００４４】なお、３０ｍｍに熱間鍛造した丸棒の表面
は目視で観察して鍛造割れの有無を確認した。
は目視で観察して鍛造割れの有無を確認した。
【００４５】常温引張試験結果、破面観察結果及び鍛造
割れ確認結果を表５、６に示す。
割れ確認結果を表５、６に示す。
【００４６】本発明鋼である鋼１〜１５にあっては、い
ずれも鍛造割れを生ずることもなく、所望の８００ＭＰ
ａ以上の引張強度、５６０ＭＰａ以上の降伏強度、０．
７以上の降伏比及び１０％以下の伸びが得られており、
常温引張試験後の破面はすべてフラットな脆性破面であ
った（表５参照）。
ずれも鍛造割れを生ずることもなく、所望の８００ＭＰ
ａ以上の引張強度、５６０ＭＰａ以上の降伏強度、０．
７以上の降伏比及び１０％以下の伸びが得られており、
常温引張試験後の破面はすべてフラットな脆性破面であ
った（表５参照）。
【００４７】これに対して、成分のいずれかが本発明で
規定する含有量の範囲から外れた比較鋼のうち、Ｃ量、
Ｍｎ量とｆｎ２の値がそれぞれ規定値から低目に外れた
鋼１６、２０と３４及び３５では引張強度が８００ＭＰ
ａに達していない。
規定する含有量の範囲から外れた比較鋼のうち、Ｃ量、
Ｍｎ量とｆｎ２の値がそれぞれ規定値から低目に外れた
鋼１６、２０と３４及び３５では引張強度が８００ＭＰ
ａに達していない。
【００４８】又、Ｃ量、Ｓｉ量、Ｍｎ量、Ｐ量、Ｓ量、
Ｃｕ量、Ａｌ量、Ｎｂ量、Ｔｉ量、Ｖ量及びＰｂ量がそ
れぞれ規定値に対して高目に外れた鋼１７、１９、２
１、２３、２４、２５、２７、２８、２９、３１及び３
２には熱間での鍛造割れが認められた。
Ｃｕ量、Ａｌ量、Ｎｂ量、Ｔｉ量、Ｖ量及びＰｂ量がそ
れぞれ規定値に対して高目に外れた鋼１７、１９、２
１、２３、２４、２５、２７、２８、２９、３１及び３
２には熱間での鍛造割れが認められた。
【００４９】更に、Ｓｉ量、Ｐ量及びＶ量とｆｎ１の値
が規定値から低めに外れた鋼１８、２２、３０、３３、
３５及び３６は降伏比が０．７を下回り、且つ常温伸び
が１０％を超えるため常温引張試験後の破面はすべて延
性破面である。
が規定値から低めに外れた鋼１８、２２、３０、３３、
３５及び３６は降伏比が０．７を下回り、且つ常温伸び
が１０％を超えるため常温引張試験後の破面はすべて延
性破面である。
【００５０】又、Ｎｉ量が規定値から高めに外れた鋼２
６は常温伸びが１０％を超えるため、常温引張試験後の
破面はすべて延性破面であった。（以上、表６参照）。
６は常温伸びが１０％を超えるため、常温引張試験後の
破面はすべて延性破面であった。（以上、表６参照）。
【００５１】次いで、前記の表１及び表２に記載した本
発明鋼である鋼１、５、１０、及び１５を素材として通
常の熱間鍛造法によって、コネクティングロッド本体１
とコネクティングロッドキャプ２がつながった一体物を
各々２０体ずつ熱間成形した。次いで、前記した方法に
よって常温でコネクティングロッド本体１及びコネクテ
ィングロッドキャプ２への分割テストを行った。この結
果、各鋼とも２０体すべてにフラットな脆性破面が得ら
れ、機械加工による仕上げ整形なしで使用できることが
分かった。
発明鋼である鋼１、５、１０、及び１５を素材として通
常の熱間鍛造法によって、コネクティングロッド本体１
とコネクティングロッドキャプ２がつながった一体物を
各々２０体ずつ熱間成形した。次いで、前記した方法に
よって常温でコネクティングロッド本体１及びコネクテ
ィングロッドキャプ２への分割テストを行った。この結
果、各鋼とも２０体すべてにフラットな脆性破面が得ら
れ、機械加工による仕上げ整形なしで使用できることが
分かった。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【表２】
【００５４】
【表３】
【００５５】
【表４】
【００５６】
【表５】
【００５７】
【表６】
【００５８】
【発明の効果】本発明による高強度・高降伏比・低延性
非調質鋼を用いれば、コネクティングロッド本体及びコ
ネクティングロッドキャプをコストの低い新プロセスで
製造することが可能で、産業上の効果は大きい。
非調質鋼を用いれば、コネクティングロッド本体及びコ
ネクティングロッドキャプをコストの低い新プロセスで
製造することが可能で、産業上の効果は大きい。
【図１】コネクティングロッドの詳細を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｃ２２Ｃ 38/60 // Ｆ１６Ｃ 7/00 Ｆ１６Ｃ 7/00
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．２０〜０．６５％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：
０．０２〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．１０％、Ｃ
ｒ：０．０２〜１．５０％、Ｖ：０．０５〜０．５０
％、Ｎｂ：０〜０．１０％、Ｔｉ：０〜０．２０％、Ａ
ｌ：０〜０．１００％、Ｎ：０〜０．０２％を含有し、
残部はＦｅ及び不可避不純物からなり、且つｆｎ１≧０
及びｆｎ２≧０であることを特徴とする高強度・高降伏
比・低延性非調質鋼。但し、 ｆｎ１＝Ｓｉ（％）＋２Ｖ（％）＋５Ｐ（％）−０．
８、 ｆｎ２＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／１０＋Ｍｎ（％）／５
＋５Ｃｒ（％）／２２＋１．６５Ｖ（％）−５Ｓ（％）
／７−０．８ - 【請求項２】請求項１に記載の成分に加えて更に、重量
％で、０．０１〜０．２％のＣｕ、０．０１〜０．５％
のＮｉ、０．０１〜０．５０％のＭｏ及び０．０００３
〜０．０１００％のＢのうちの１種以上を含有し、且つ
ｆｎ１≧０及びｆｎ２≧０であることを特徴とする高強
度・高降伏比・低延性非調質鋼。但し、 ｆｎ１＝Ｓｉ（％）＋２Ｖ（％）＋５Ｐ（％）−０．
８、 ｆｎ２＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／１０＋Ｍｎ（％）／５
＋５Ｃｒ（％）／２２＋１．６５Ｖ（％）−５Ｓ（％）
／７−０．８ - 【請求項３】請求項１に記載の成分に加えて更に、重量
％で、０．０１〜０．３０％のＰｂを含有し、且つｆｎ
１≧０及びｆｎ２≧０であることを特徴とする高強度・
高降伏比・低延性非調質鋼。但し、 ｆｎ１＝Ｓｉ（％）＋２Ｖ（％）＋５Ｐ（％）−０．
８、 ｆｎ２＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／１０＋Ｍｎ（％）／５
＋５Ｃｒ（％）／２２＋１．６５Ｖ（％）−５Ｓ（％）
／７−０．８ - 【請求項４】請求項１に記載の成分に加えて更に、重量
％で、０．０１〜０．２％のＣｕ、０．０１〜０．５％
のＮｉ、０．０１〜０．５０％のＭｏ及び０．０００３
〜０．０１００％のＢのうちの１種以上、並びに０．０
１〜０．３０％のＰｂを含有し、且つｆｎ１≧０及びｆ
ｎ２≧０であることを特徴とする高強度・高降伏比・低
延性非調質鋼。但し、 ｆｎ１＝Ｓｉ（％）＋２Ｖ（％）＋５Ｐ（％）−０．
８、 ｆｎ２＝Ｃ（％）＋Ｓｉ（％）／１０＋Ｍｎ（％）／５
＋５Ｃｒ（％）／２２＋１．６５Ｖ（％）−５Ｓ（％）
／７−０．８
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27127695A JPH09111412A (ja) | 1995-10-19 | 1995-10-19 | 高強度・高降伏比・低延性非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27127695A JPH09111412A (ja) | 1995-10-19 | 1995-10-19 | 高強度・高降伏比・低延性非調質鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09111412A true JPH09111412A (ja) | 1997-04-28 |
Family
ID=17497830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27127695A Pending JPH09111412A (ja) | 1995-10-19 | 1995-10-19 | 高強度・高降伏比・低延性非調質鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09111412A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0924440A2 (de) * | 1997-11-21 | 1999-06-23 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft, Patentabteilung AJ-3 | Geschmiedetes Pleuel für Hubkolbenmaschinen aus Kohlenstoffstahl mit bruchgetrenntem Lagerdeckel |
| WO1999046420A1 (en) * | 1998-03-10 | 1999-09-16 | Corus Uk Limited | Steel composition |
| US5993571A (en) * | 1997-11-18 | 1999-11-30 | Isuzu Motors Limited And Nippon Steel Corporation | Steel for machine structural use and machine parts made from such steel |
| JP2004137542A (ja) * | 2002-10-17 | 2004-05-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非調質鋼熱間鍛造部材の製造方法 |
| JP2004277840A (ja) * | 2003-03-18 | 2004-10-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非調質鋼 |
| JP2006206934A (ja) * | 2005-01-25 | 2006-08-10 | Daido Steel Co Ltd | 高耐力比非調質鋼 |
| KR100940038B1 (ko) * | 2007-09-20 | 2010-02-04 | 주식회사 세아베스틸 | 충격 인성이 우수한 열간단조용 비조질강, 이의 제조방법및 이에 의해 제조된 자동차 샤시용 부품 |
| KR100952010B1 (ko) * | 2007-11-14 | 2010-04-08 | 현대자동차주식회사 | 고강도 비조질강 조성물과 이를 이용한 커넥팅로드제조방법 |
| US8152939B2 (en) | 2003-03-18 | 2012-04-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-heat treated connecting rod and method of manufacturing the same |
| WO2017159738A1 (ja) * | 2016-03-16 | 2017-09-21 | 新日鐵住金株式会社 | 非調質棒鋼 |
| KR20190076412A (ko) * | 2017-12-22 | 2019-07-02 | 현대제철 주식회사 | 비조질 강재 및 그 제조방법 |
| WO2023145838A1 (ja) * | 2022-01-28 | 2023-08-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼部品およびその製造方法 |
-
1995
- 1995-10-19 JP JP27127695A patent/JPH09111412A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5993571A (en) * | 1997-11-18 | 1999-11-30 | Isuzu Motors Limited And Nippon Steel Corporation | Steel for machine structural use and machine parts made from such steel |
| EP0924440A2 (de) * | 1997-11-21 | 1999-06-23 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft, Patentabteilung AJ-3 | Geschmiedetes Pleuel für Hubkolbenmaschinen aus Kohlenstoffstahl mit bruchgetrenntem Lagerdeckel |
| EP0924440A3 (de) * | 1997-11-21 | 2000-04-19 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft, Patentabteilung AJ-3 | Geschmiedetes Pleuel für Hubkolbenmaschinen aus Kohlenstoffstahl mit bruchgetrenntem Lagerdeckel |
| WO1999046420A1 (en) * | 1998-03-10 | 1999-09-16 | Corus Uk Limited | Steel composition |
| JP2004137542A (ja) * | 2002-10-17 | 2004-05-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非調質鋼熱間鍛造部材の製造方法 |
| US8152939B2 (en) | 2003-03-18 | 2012-04-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-heat treated connecting rod and method of manufacturing the same |
| JP2004277840A (ja) * | 2003-03-18 | 2004-10-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非調質鋼 |
| JP2006206934A (ja) * | 2005-01-25 | 2006-08-10 | Daido Steel Co Ltd | 高耐力比非調質鋼 |
| KR100940038B1 (ko) * | 2007-09-20 | 2010-02-04 | 주식회사 세아베스틸 | 충격 인성이 우수한 열간단조용 비조질강, 이의 제조방법및 이에 의해 제조된 자동차 샤시용 부품 |
| KR100952010B1 (ko) * | 2007-11-14 | 2010-04-08 | 현대자동차주식회사 | 고강도 비조질강 조성물과 이를 이용한 커넥팅로드제조방법 |
| WO2017159738A1 (ja) * | 2016-03-16 | 2017-09-21 | 新日鐵住金株式会社 | 非調質棒鋼 |
| JPWO2017159738A1 (ja) * | 2016-03-16 | 2018-12-13 | 新日鐵住金株式会社 | 非調質棒鋼 |
| KR20190076412A (ko) * | 2017-12-22 | 2019-07-02 | 현대제철 주식회사 | 비조질 강재 및 그 제조방법 |
| WO2023145838A1 (ja) * | 2022-01-28 | 2023-08-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼部品およびその製造方法 |
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