JPH0898550A - 太陽光発電装置 - Google Patents
太陽光発電装置Info
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- JPH0898550A JPH0898550A JP6248315A JP24831594A JPH0898550A JP H0898550 A JPH0898550 A JP H0898550A JP 6248315 A JP6248315 A JP 6248315A JP 24831594 A JP24831594 A JP 24831594A JP H0898550 A JPH0898550 A JP H0898550A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
- Y02E10/56—Power conversion systems, e.g. maximum power point trackers
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- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】発電電力の大きさにかかわらず実質上力率１で
電力を出力する太陽光発電装置を提供する。 【構成】太陽光発電装置は太陽電池１と、この太陽電池
１の出力直流電圧を異なる大きさの直流電圧に変換する
直流−直流電圧変換器２と、この直流−直流電圧変換器
２の出力直流電圧を交流に変換するインバータ３と、こ
のインバータ３の交流出力及び商用電源７間に接続され
た連系リアクトル４とを備え、さらに前記連系リアクト
ル４の電圧と前記商用電源７の電圧との位相差を検出す
る位相差検出回路９と、前記直流−直流電圧変換器２の
出力電圧および前記位相差検出回路９の出力電圧に応答
してその出力電圧が制御される力率制御回路１０と、前
記力率制御回路１０の出力電圧に比例した周波数信号を
発振し、この周波数信号にしたがって前記インバータ３
の出力周波数を制御する電圧制御発振器１１とを具備す
る。
電力を出力する太陽光発電装置を提供する。 【構成】太陽光発電装置は太陽電池１と、この太陽電池
１の出力直流電圧を異なる大きさの直流電圧に変換する
直流−直流電圧変換器２と、この直流−直流電圧変換器
２の出力直流電圧を交流に変換するインバータ３と、こ
のインバータ３の交流出力及び商用電源７間に接続され
た連系リアクトル４とを備え、さらに前記連系リアクト
ル４の電圧と前記商用電源７の電圧との位相差を検出す
る位相差検出回路９と、前記直流−直流電圧変換器２の
出力電圧および前記位相差検出回路９の出力電圧に応答
してその出力電圧が制御される力率制御回路１０と、前
記力率制御回路１０の出力電圧に比例した周波数信号を
発振し、この周波数信号にしたがって前記インバータ３
の出力周波数を制御する電圧制御発振器１１とを具備す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は太陽光発電装置に関し、
特に太陽電池の直流発電電力を交流電力に変換し、商用
電源と連系して運転する太陽光発電装置に関する。
特に太陽電池の直流発電電力を交流電力に変換し、商用
電源と連系して運転する太陽光発電装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、太陽光発電装置のような分散型電
源が徐々に普及し始めている。特に、太陽光発電装置
は、エネルギー源である太陽光エネルギーが無尽蔵であ
ること、排気ガスの発生が無くてクリーンであること、
回転機や化学物質も無くて安全であることなどから家庭
での普及が有望視されている。しかしながら太陽光エネ
ルギー、したがって太陽光発電は気象条件に大きく左右
され、雨や曇りの日は発電電力が激減するし、また夜間
は全く発電できない。このため、負荷への電力供給が不
安定となり、それ単独では家庭用自家発電設備とするこ
とはできないという問題がある。
源が徐々に普及し始めている。特に、太陽光発電装置
は、エネルギー源である太陽光エネルギーが無尽蔵であ
ること、排気ガスの発生が無くてクリーンであること、
回転機や化学物質も無くて安全であることなどから家庭
での普及が有望視されている。しかしながら太陽光エネ
ルギー、したがって太陽光発電は気象条件に大きく左右
され、雨や曇りの日は発電電力が激減するし、また夜間
は全く発電できない。このため、負荷への電力供給が不
安定となり、それ単独では家庭用自家発電設備とするこ
とはできないという問題がある。
【０００３】この問題の解決策の一つとして、蓄電池を
浮動接続して、夜間や曇りの日は蓄電池から負荷に電力
を供給する方法がある。しかし、蓄電池は保守が面倒で
あり、また寿命が比較的短いために定期的な交換が必要
であることや、装置が大型化することなどの理由で、家
庭用自家発電設備への適用は困難である。低コスト、小
型、メンテナンスフリーという家庭用自家発電設備に導
入するための条件を満足する方法の一つは、太陽光発電
装置を商用電源と連系運転させ、夜間や曇りの日は商用
電源から負荷に電力を供給できるようにすることであ
る。加えて、近年になって、分散型電源に対する規制の
緩和や電力会社による余剰電力の購入制度などが導入さ
れ、分散型電源普及の環境が整いつつある。もし、太陽
光発電装置の発電電力が負荷の電力よりも大きい場合に
は、余剰電力を商用電源側に送り出して電力会社に売る
ことができる。
浮動接続して、夜間や曇りの日は蓄電池から負荷に電力
を供給する方法がある。しかし、蓄電池は保守が面倒で
あり、また寿命が比較的短いために定期的な交換が必要
であることや、装置が大型化することなどの理由で、家
庭用自家発電設備への適用は困難である。低コスト、小
型、メンテナンスフリーという家庭用自家発電設備に導
入するための条件を満足する方法の一つは、太陽光発電
装置を商用電源と連系運転させ、夜間や曇りの日は商用
電源から負荷に電力を供給できるようにすることであ
る。加えて、近年になって、分散型電源に対する規制の
緩和や電力会社による余剰電力の購入制度などが導入さ
れ、分散型電源普及の環境が整いつつある。もし、太陽
光発電装置の発電電力が負荷の電力よりも大きい場合に
は、余剰電力を商用電源側に送り出して電力会社に売る
ことができる。
【０００４】太陽光発電装置の低コスト化のために、太
陽電池を帰還ループに入れた位相ロック回路による非常
に簡単な自動連系回路が考案されている（特公平５−６
３８１１号公報）。
陽電池を帰還ループに入れた位相ロック回路による非常
に簡単な自動連系回路が考案されている（特公平５−６
３８１１号公報）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記の自動連系回路の
場合には、太陽光発電装置の出力電力に応じて、出力電
流の商用電源電圧に対する位相が変化する−即ち、出力
電力に応じて出力力率が変化するという問題がある。１
９９３年に改訂された分散型電源系統連系技術指針（Ｊ
ＥＡＧ ９７０１−1993）においては、発電装置の力率
を９５％以上とするように定められており、太陽光発電
装置についても、出力電力にかかわらず力率を９５％以
上に保持する必要があり、このための技術、装置の開発
が望まれている。
場合には、太陽光発電装置の出力電力に応じて、出力電
流の商用電源電圧に対する位相が変化する−即ち、出力
電力に応じて出力力率が変化するという問題がある。１
９９３年に改訂された分散型電源系統連系技術指針（Ｊ
ＥＡＧ ９７０１−1993）においては、発電装置の力率
を９５％以上とするように定められており、太陽光発電
装置についても、出力電力にかかわらず力率を９５％以
上に保持する必要があり、このための技術、装置の開発
が望まれている。
【０００６】本発明は、発電電力の大きさにかかわらず
実質上力率１で電力を出力する太陽光発電装置を提供す
ることを第１の目的とし、さらに太陽電池から常に実質
上最大電力を取り出すことを第２の目的としている。
実質上力率１で電力を出力する太陽光発電装置を提供す
ることを第１の目的とし、さらに太陽電池から常に実質
上最大電力を取り出すことを第２の目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明の太陽光発電装置は、太陽電池と、この太陽
電池の出力直流電圧を異なる大きさの直流電圧に変換す
る直流−直流電圧変換器と、この直流−直流電圧変換器
の出力直流電圧を交流に変換するインバータと、このイ
ンバータの交流出力及び商用電源間に接続された連系リ
アクトルとを備え、さらに前記連系リアクトルの電圧と
前記商用電源の電圧との位相差を検出する位相差検出回
路と、前記直流−直流電圧変換器の出力電圧および前記
位相差検出回路の出力電圧に応答してその出力電圧が制
御される力率制御回路と、前記力率制御回路の出力電圧
に比例した周波数信号を発振し、この周波数信号にした
がって前記インバータの出力周波数を制御する電圧制御
発振器とを具備する。さらにまた太陽電池の出力電圧を
供給されるべき入力端子を有し、前記太陽電池への入力
光が変化しても、その出力電力がほぼ最大となるよう
に、前記直流−直流電圧変換器の出力電圧を調整する最
大電力制御手段を具備する。
に、本発明の太陽光発電装置は、太陽電池と、この太陽
電池の出力直流電圧を異なる大きさの直流電圧に変換す
る直流−直流電圧変換器と、この直流−直流電圧変換器
の出力直流電圧を交流に変換するインバータと、このイ
ンバータの交流出力及び商用電源間に接続された連系リ
アクトルとを備え、さらに前記連系リアクトルの電圧と
前記商用電源の電圧との位相差を検出する位相差検出回
路と、前記直流−直流電圧変換器の出力電圧および前記
位相差検出回路の出力電圧に応答してその出力電圧が制
御される力率制御回路と、前記力率制御回路の出力電圧
に比例した周波数信号を発振し、この周波数信号にした
がって前記インバータの出力周波数を制御する電圧制御
発振器とを具備する。さらにまた太陽電池の出力電圧を
供給されるべき入力端子を有し、前記太陽電池への入力
光が変化しても、その出力電力がほぼ最大となるよう
に、前記直流−直流電圧変換器の出力電圧を調整する最
大電力制御手段を具備する。
【０００８】
【作用】直流−直流電圧変換器の出力電圧はインバータ
に供給されると共に、力率制御回路にも供給される。力
率制御回路には、連系リアクトルにかかる電圧と商用電
源電圧との間の位相差信号（位相差検出回路の出力）も
供給される。電圧制御発振器は前記力率制御回路の出力
にしたがってインバータの発振周波数を制御し、太陽電
池の出力電力が変化しても、商用電源電圧と連系リアク
トル電圧の位相差が常にほぼ９０度（商用電源電圧とイ
ンバータ出力電流の位相差が０）になるようにする。以
上により、太陽電池への入射光量や負荷状態にかかわら
ず、出力力率が１となる運転状態が維持される。さらに
最大電力制御手段により、直流−直流電圧変換器は太陽
電池の入射光量に応じて常に最大電力が得られるように
制御され、任意の直流負荷（ここではインバータ）に対
して最大電力を供給する。
に供給されると共に、力率制御回路にも供給される。力
率制御回路には、連系リアクトルにかかる電圧と商用電
源電圧との間の位相差信号（位相差検出回路の出力）も
供給される。電圧制御発振器は前記力率制御回路の出力
にしたがってインバータの発振周波数を制御し、太陽電
池の出力電力が変化しても、商用電源電圧と連系リアク
トル電圧の位相差が常にほぼ９０度（商用電源電圧とイ
ンバータ出力電流の位相差が０）になるようにする。以
上により、太陽電池への入射光量や負荷状態にかかわら
ず、出力力率が１となる運転状態が維持される。さらに
最大電力制御手段により、直流−直流電圧変換器は太陽
電池の入射光量に応じて常に最大電力が得られるように
制御され、任意の直流負荷（ここではインバータ）に対
して最大電力を供給する。
【０００９】
【実施例】以下、図面を参照しながら本発明の好適な実
施例を説明する。図１は本発明の一実施例のブロック図
であり、１は太陽電池、２は太陽電池１の出力電圧ＶS
を異なる大きさの電圧ＶI に変換する直流−直流電圧変
換器（DC/DC CON)である。３は前記直流−直流電圧変換
器２の出力電力（直流電力）を交流電力に変換するイン
バータ（INV ）、４はこのインバータ３と商用電源７と
のインターフェイスである連系リアクトルで、インバー
タ出力電圧と商用電源電圧の瞬時的な電圧差を負担す
る。５は開閉器であり、夜間や曇りの日など太陽電池１
への入射光量が十分な大きさでない場合には開状態にさ
れる。６は家庭内の負荷であり、インバータ３の出力電
力が負荷６の消費電力より小さい時には、商用電源７か
ら不足電力を補い、逆にインバータ３の出力電力が負荷
６の消費電力より大きい時には、余剰電力が商用電源７
に逆潮流される。
施例を説明する。図１は本発明の一実施例のブロック図
であり、１は太陽電池、２は太陽電池１の出力電圧ＶS
を異なる大きさの電圧ＶI に変換する直流−直流電圧変
換器（DC/DC CON)である。３は前記直流−直流電圧変換
器２の出力電力（直流電力）を交流電力に変換するイン
バータ（INV ）、４はこのインバータ３と商用電源７と
のインターフェイスである連系リアクトルで、インバー
タ出力電圧と商用電源電圧の瞬時的な電圧差を負担す
る。５は開閉器であり、夜間や曇りの日など太陽電池１
への入射光量が十分な大きさでない場合には開状態にさ
れる。６は家庭内の負荷であり、インバータ３の出力電
力が負荷６の消費電力より小さい時には、商用電源７か
ら不足電力を補い、逆にインバータ３の出力電力が負荷
６の消費電力より大きい時には、余剰電力が商用電源７
に逆潮流される。
【００１０】８は最大電力制御回路（MPT ）で、後述す
る方法で、太陽電池１から取出される電力ＰS が入射光
量の変動にかかわらずほぼ最大となるように、前記直流
−直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を制御する。最大電
力制御回路としては、例えば平成４年度電気関係学会九
州支部連合会大会論文集第１１９頁の「太陽電池用ＤＣ
−ＤＣコンバータ」論文記載の回路を用いることができ
る。９は位相差検出回路（PD）で、商用電源７の電圧Ｖ
U と連系リアクトル４にかかる電圧ＶL の位相差に比例
した大きさの位相差信号ＶP を出力する。１０は力率制
御回路（PFC ）で、前記直流−直流電圧変換器２の出力
電圧ＶI で大まかな位相制御（出力制御）を行い、前記
位相差信号ＶP で位相を微調整して、商用電源電圧ＶU
と連系リアクトル４の端子間電圧ＶL との位相差が９０
度となるように、即ち、インバータ３の出力電流ＩO が
商用電源電圧ＶU と同相となるように制御する。１１は
電圧制御発振器で、前記力率制御回路１０の出力電圧Ｖ
F に比例した周波数の信号を発振し、その発振出力によ
り、インバータ３を構成するスイッチング素子（図示せ
ず）のオン／オフ制御を行う。その結果、インバータ３
の出力周波数は電圧制御発振器１１の出力周波数に一致
する。
る方法で、太陽電池１から取出される電力ＰS が入射光
量の変動にかかわらずほぼ最大となるように、前記直流
−直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を制御する。最大電
力制御回路としては、例えば平成４年度電気関係学会九
州支部連合会大会論文集第１１９頁の「太陽電池用ＤＣ
−ＤＣコンバータ」論文記載の回路を用いることができ
る。９は位相差検出回路（PD）で、商用電源７の電圧Ｖ
U と連系リアクトル４にかかる電圧ＶL の位相差に比例
した大きさの位相差信号ＶP を出力する。１０は力率制
御回路（PFC ）で、前記直流−直流電圧変換器２の出力
電圧ＶI で大まかな位相制御（出力制御）を行い、前記
位相差信号ＶP で位相を微調整して、商用電源電圧ＶU
と連系リアクトル４の端子間電圧ＶL との位相差が９０
度となるように、即ち、インバータ３の出力電流ＩO が
商用電源電圧ＶU と同相となるように制御する。１１は
電圧制御発振器で、前記力率制御回路１０の出力電圧Ｖ
F に比例した周波数の信号を発振し、その発振出力によ
り、インバータ３を構成するスイッチング素子（図示せ
ず）のオン／オフ制御を行う。その結果、インバータ３
の出力周波数は電圧制御発振器１１の出力周波数に一致
する。
【００１１】図２に位相差検出回路９の一具体例を示
す。図３はその動作波形図である。スイッチＳ1 とＳ2
は、商用電源電圧ＶU の極性を反転した電圧がそのゲー
トに与えられるので、商用電源電圧ＶU が負極性の時に
導通する。スイッチＳ3 とＳ4は、商用電源電圧ＶU の
電圧がそのままの極性でゲートに与えられるので、商用
電源電圧が正極性の時に導通する。従って、スイッチＳ
1 とＳ2 及びＳ3 とＳ4は商用電源電圧ＶU の半周期の
間ずつ交互に導通し、それに同期して、連系リアクトル
電圧ＶL が交互に極性を反転されて出力される（図３の
ＶP'）。ＦL は平滑回路で、インバータ３の出力電圧に
含まれる高調波成分を除去し、基本波成分のみを出力す
る。ＦU はＦL と同じ回路構成で、ＦL による位相遅れ
を補償するためのものである。ＦP は時定数の大きい平
滑回路で、前記スイッチからの出力電圧ＶP'を平滑して
その平均値ＶP を発生する。
す。図３はその動作波形図である。スイッチＳ1 とＳ2
は、商用電源電圧ＶU の極性を反転した電圧がそのゲー
トに与えられるので、商用電源電圧ＶU が負極性の時に
導通する。スイッチＳ3 とＳ4は、商用電源電圧ＶU の
電圧がそのままの極性でゲートに与えられるので、商用
電源電圧が正極性の時に導通する。従って、スイッチＳ
1 とＳ2 及びＳ3 とＳ4は商用電源電圧ＶU の半周期の
間ずつ交互に導通し、それに同期して、連系リアクトル
電圧ＶL が交互に極性を反転されて出力される（図３の
ＶP'）。ＦL は平滑回路で、インバータ３の出力電圧に
含まれる高調波成分を除去し、基本波成分のみを出力す
る。ＦU はＦL と同じ回路構成で、ＦL による位相遅れ
を補償するためのものである。ＦP は時定数の大きい平
滑回路で、前記スイッチからの出力電圧ＶP'を平滑して
その平均値ＶP を発生する。
【００１２】図３に点線で示すように、連系リアクトル
電圧ＶL の位相が商用電源電圧ＶUに対して９０度進ん
でいる時には、出力電流ＩO の位相は商用電源電圧ＶU
と同相になり、出力力率は１となる。このような状態の
とき、図２の回路においては、前述のように、商用電源
電圧ＶU が正の時にスイッチＳ3 とＳ4 が導通するの
で、連系リアクトル電圧ＶL の極性を反転した電圧がＶ
P'として出力される。商用電源電圧ＶU が負の時にはス
イッチＳ1 とＳ2 が導通するので、連系リアクトル電圧
ＶL がそのままの極性で出力される。従って、この場合
の出力電圧ＶP'は点線波形のようになり、その平均値Ｖ
P は０になる。即ち、出力力率が１の時には位相差検出
回路９の出力電圧ＶP は０である。
電圧ＶL の位相が商用電源電圧ＶUに対して９０度進ん
でいる時には、出力電流ＩO の位相は商用電源電圧ＶU
と同相になり、出力力率は１となる。このような状態の
とき、図２の回路においては、前述のように、商用電源
電圧ＶU が正の時にスイッチＳ3 とＳ4 が導通するの
で、連系リアクトル電圧ＶL の極性を反転した電圧がＶ
P'として出力される。商用電源電圧ＶU が負の時にはス
イッチＳ1 とＳ2 が導通するので、連系リアクトル電圧
ＶL がそのままの極性で出力される。従って、この場合
の出力電圧ＶP'は点線波形のようになり、その平均値Ｖ
P は０になる。即ち、出力力率が１の時には位相差検出
回路９の出力電圧ＶP は０である。
【００１３】一方、図３に実線で示したように、連系リ
アクトル電圧ＶL が商用電源電圧Ｖ U に対して９０度以
上進むと、出力電流ＩO は商用電源電圧ＶU に対して位
相角φだけ進むが、この時のスイッチ回路の出力電圧Ｖ
P'は実線波形で示すようになる。この場合、明らかにそ
の平均値ＶP は正値になる。一般に、位相差検出回路９
の出力電圧ＶP 、連系リアクトル電圧ＶL 、及び商用電
源電圧ＶU に対する出力電流ＩO の位相角φの関係は次
式で表される。 ＶP ＝ＶL ｓｉｎφ … （１） 図４に力率制御回路１０の一具体例を示す。トランジス
タＴr1及びＴR2がオフの時には、本回路の出力電圧ＶF
は直流−直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を抵抗Ｒ1 と
Ｒ2 とで分圧した電圧となる。位相差検出回路９の出力
電圧ＶP が正になると、トランジスタＴr1が導通し始め
るので、出力電圧ＶF が減少する。調整用抵抗ＲREF と
トランジスタＴr2は、平滑回路等による位相のずれを補
正するためのものである。
アクトル電圧ＶL が商用電源電圧Ｖ U に対して９０度以
上進むと、出力電流ＩO は商用電源電圧ＶU に対して位
相角φだけ進むが、この時のスイッチ回路の出力電圧Ｖ
P'は実線波形で示すようになる。この場合、明らかにそ
の平均値ＶP は正値になる。一般に、位相差検出回路９
の出力電圧ＶP 、連系リアクトル電圧ＶL 、及び商用電
源電圧ＶU に対する出力電流ＩO の位相角φの関係は次
式で表される。 ＶP ＝ＶL ｓｉｎφ … （１） 図４に力率制御回路１０の一具体例を示す。トランジス
タＴr1及びＴR2がオフの時には、本回路の出力電圧ＶF
は直流−直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を抵抗Ｒ1 と
Ｒ2 とで分圧した電圧となる。位相差検出回路９の出力
電圧ＶP が正になると、トランジスタＴr1が導通し始め
るので、出力電圧ＶF が減少する。調整用抵抗ＲREF と
トランジスタＴr2は、平滑回路等による位相のずれを補
正するためのものである。
【００１４】図５に電圧制御発振器１１の一具体例を示
す。本発振器は、よく知られているように、ロイヤー発
振回路と呼ばれるものである。動作時には、トランジス
タＴrP又はＴrNのいずれか一方が導通する。いまトラン
ジスタＴrPが導通したと仮定すると、一次巻線Ｗ1Pに電
流が流れ、これによって二次巻線Ｗ2PとＷ2Nに電圧が誘
起される。二次巻線Ｗ2Pの電圧はトランジスタＴrPに順
バイアスを与え、二次巻線Ｗ2Nの電圧はトランジスタＴ
rNに逆バイアスを与える。これによって正帰還作用を生
じ、トランジスタＴrPは急速に飽和する。可飽和鉄心Ｓ
Ｃは一次巻線を流れる電流によって励磁され、やがて鉄
心の磁束が飽和すると、二次巻線Ｗ2Pの電圧が消滅して
トランジスタＴrPのベース電流が０に低下し、トランジ
スタＴrPが遮断される。鉄心の磁束は減少し始めるか
ら、これによって二次巻線Ｗ2PとＷ2Nには逆極性の電圧
が誘起され、トランジスタＴrNが順バイアスとなり、一
次巻線Ｗ1Nに一次電流が流れる。
す。本発振器は、よく知られているように、ロイヤー発
振回路と呼ばれるものである。動作時には、トランジス
タＴrP又はＴrNのいずれか一方が導通する。いまトラン
ジスタＴrPが導通したと仮定すると、一次巻線Ｗ1Pに電
流が流れ、これによって二次巻線Ｗ2PとＷ2Nに電圧が誘
起される。二次巻線Ｗ2Pの電圧はトランジスタＴrPに順
バイアスを与え、二次巻線Ｗ2Nの電圧はトランジスタＴ
rNに逆バイアスを与える。これによって正帰還作用を生
じ、トランジスタＴrPは急速に飽和する。可飽和鉄心Ｓ
Ｃは一次巻線を流れる電流によって励磁され、やがて鉄
心の磁束が飽和すると、二次巻線Ｗ2Pの電圧が消滅して
トランジスタＴrPのベース電流が０に低下し、トランジ
スタＴrPが遮断される。鉄心の磁束は減少し始めるか
ら、これによって二次巻線Ｗ2PとＷ2Nには逆極性の電圧
が誘起され、トランジスタＴrNが順バイアスとなり、一
次巻線Ｗ1Nに一次電流が流れる。
【００１５】前述したのと同様の正帰還作用によって今
度はトランジスタＴrNが飽和状態になり、可飽和鉄心Ｓ
Ｃの磁束を逆方向に飽和するまで励磁が行われる。以上
のようにして、二つのトランジスタＴrPとＴrNとが交互
に導通し、出力巻線Ｗ3 には交流電圧が発生する。明ら
かなように、トランジスタＴrPとＴrN及び可飽和鉄心Ｓ
Ｃの飽和速度は力率制御回路１０の出力電圧ＶF の大き
さに依存し、この電圧が大きいほど急速に飽和するの
で、出力巻線Ｗ3 に発生する交流電圧の周波数が大きく
なる。
度はトランジスタＴrNが飽和状態になり、可飽和鉄心Ｓ
Ｃの磁束を逆方向に飽和するまで励磁が行われる。以上
のようにして、二つのトランジスタＴrPとＴrNとが交互
に導通し、出力巻線Ｗ3 には交流電圧が発生する。明ら
かなように、トランジスタＴrPとＴrN及び可飽和鉄心Ｓ
Ｃの飽和速度は力率制御回路１０の出力電圧ＶF の大き
さに依存し、この電圧が大きいほど急速に飽和するの
で、出力巻線Ｗ3 に発生する交流電圧の周波数が大きく
なる。
【００１６】図６は太陽電池の出力特性を示す。２本の
実線曲線ＶS1とＶS2は、互いに異なる入射光量（ＶS2の
方が入射光量が多い）における太陽電池の電圧ＶS （縦
軸）と電流ＩS （横軸）の関係を示している。太陽電池
を開放状態にして、電池電流ＩS を０とした時の電池電
圧ＶOC1 、ＶOC2 を開放電圧と言う。電池電流ＩS を０
から増加させても、しばらくは電池電圧ＶS は開放電圧
からさほど変化しないので、点線の曲線（ＰS1とＰS2）
で示したように、電池電圧ＶS と電池電流ＩSの積で表
される発電電力ＰS は、電池電流ＩS にほぼ比例して増
加する。電池電流ＩS がある程度以上に増加すると、電
池電圧が降下し始めるが、発電電力はなお増加して最大
電力（ＰSm1 やＰSm2 ）に達する。その時の電池電圧Ｖ
S を最適電圧（ＶOP）と言い、出力電流を最適電流（Ｉ
OP）と言う。
実線曲線ＶS1とＶS2は、互いに異なる入射光量（ＶS2の
方が入射光量が多い）における太陽電池の電圧ＶS （縦
軸）と電流ＩS （横軸）の関係を示している。太陽電池
を開放状態にして、電池電流ＩS を０とした時の電池電
圧ＶOC1 、ＶOC2 を開放電圧と言う。電池電流ＩS を０
から増加させても、しばらくは電池電圧ＶS は開放電圧
からさほど変化しないので、点線の曲線（ＰS1とＰS2）
で示したように、電池電圧ＶS と電池電流ＩSの積で表
される発電電力ＰS は、電池電流ＩS にほぼ比例して増
加する。電池電流ＩS がある程度以上に増加すると、電
池電圧が降下し始めるが、発電電力はなお増加して最大
電力（ＰSm1 やＰSm2 ）に達する。その時の電池電圧Ｖ
S を最適電圧（ＶOP）と言い、出力電流を最適電流（Ｉ
OP）と言う。
【００１７】すなわち、太陽電池は最適電圧並びに最適
電流で動作しているときに最大電力を発電する。最適電
圧は入射光量が変化しても殆ど変化しないので、電池電
圧ＶS を最適電圧に近い適当な一定値に保てば入射光量
が変化しても、常にほぼ最大電力が得られる。最適電流
以上に電池電流ＩS を増加させると、電池電圧ＶS の降
下割合が大きくなるで、発電電力ＰS は再び降下し始め
る。太陽電池を短絡状態にして電池電圧ＶS を０にした
時の電池電流を短絡電流（ＩSC1 やＩSC2 ）と言う。こ
の状態では電圧が０なので、電流が流れていても発電電
力が０となることは言うまでもない。このように、太陽
電池の出力電圧は出力電流に対して垂下特性を有してい
る。
電流で動作しているときに最大電力を発電する。最適電
圧は入射光量が変化しても殆ど変化しないので、電池電
圧ＶS を最適電圧に近い適当な一定値に保てば入射光量
が変化しても、常にほぼ最大電力が得られる。最適電流
以上に電池電流ＩS を増加させると、電池電圧ＶS の降
下割合が大きくなるで、発電電力ＰS は再び降下し始め
る。太陽電池を短絡状態にして電池電圧ＶS を０にした
時の電池電流を短絡電流（ＩSC1 やＩSC2 ）と言う。こ
の状態では電圧が０なので、電流が流れていても発電電
力が０となることは言うまでもない。このように、太陽
電池の出力電圧は出力電流に対して垂下特性を有してい
る。
【００１８】最大電力制御回路８は、電池電圧ＶS が前
記最適電圧近傍のほぼ一定値に保持されるように、前記
直流−直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を制御する。太
陽電池の端子電圧ＶS が上昇しようとすると、最大電力
制御回路８は直流−直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を
上昇させる。そうすると、力率制御回路１０の出力電圧
ＶF が増加して電圧制御発振器１１の出力周波数が増加
し、インバータ３の出力電圧ＶO の位相が商用電源電圧
ＶU の位相より更に進むので、インバータ３の出力電力
が増加する。その結果、直流−直流電圧変換器２の出力
電力が増加し、電池電流ＩS が増加して、電池電圧ＶS
の上昇を抑える。直流−直流電圧変換器２は、太陽電池
と商用電源とを絶縁する場合には、太陽電池出力を一旦
度高周波交流電力に変換し、高周波変圧器で絶縁した後
に再び整流して直流に変換する回路を適用するのが望ま
しく、一方、太陽電池と商用電源を絶縁しない場合に
は、昇圧チョッパや降圧チョッパを適用することができ
る。
記最適電圧近傍のほぼ一定値に保持されるように、前記
直流−直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を制御する。太
陽電池の端子電圧ＶS が上昇しようとすると、最大電力
制御回路８は直流−直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を
上昇させる。そうすると、力率制御回路１０の出力電圧
ＶF が増加して電圧制御発振器１１の出力周波数が増加
し、インバータ３の出力電圧ＶO の位相が商用電源電圧
ＶU の位相より更に進むので、インバータ３の出力電力
が増加する。その結果、直流−直流電圧変換器２の出力
電力が増加し、電池電流ＩS が増加して、電池電圧ＶS
の上昇を抑える。直流−直流電圧変換器２は、太陽電池
と商用電源とを絶縁する場合には、太陽電池出力を一旦
度高周波交流電力に変換し、高周波変圧器で絶縁した後
に再び整流して直流に変換する回路を適用するのが望ま
しく、一方、太陽電池と商用電源を絶縁しない場合に
は、昇圧チョッパや降圧チョッパを適用することができ
る。
【００１９】以上のように構成される本発明の太陽光発
電装置の動作を説明する。インバータ３がある一定のパ
ルス幅でスイッチングされるとすると、直流−直流電圧
変換器２の出力電圧ＶI とインバータ３の出力電圧ＶO
（実効値）との関係は ＶO ＝ｋ・ＶI … （２） ただし ｋは定数 で表される。又、連系リアクトル４のインダクタンスを
Ｌ、出力周波数をｆ、インバータ出力電圧ＶO と商用電
源電圧ＶU の位相差をθとすると、インバータ３の出力
電力ＰO はつぎの（３）式 ＰO ＝ＶO ＶU ・ｓｉｎθ／２πｆＬ─…──（３）─ で表される。ここに、ＶO とＶU は各々インバータ出力
電圧と商用電源電圧の実効値である。直流−直流電圧変
換器２とインバータ３の損失を無視すると、太陽電池発
電電力ＰS 、直流−直流電圧変換器２の出力電力ＰI 及
びインバータ３の出力電力ＰO はすべて等しくなるの
で、 ＰS ＝ＶS ・ＩS ＝ＰI ＝ＶI ・ＩI ＝ＰO … （４） が成り立つ。ただし、ＩI は直流−直流電圧変換器２の
出力電流である。
電装置の動作を説明する。インバータ３がある一定のパ
ルス幅でスイッチングされるとすると、直流−直流電圧
変換器２の出力電圧ＶI とインバータ３の出力電圧ＶO
（実効値）との関係は ＶO ＝ｋ・ＶI … （２） ただし ｋは定数 で表される。又、連系リアクトル４のインダクタンスを
Ｌ、出力周波数をｆ、インバータ出力電圧ＶO と商用電
源電圧ＶU の位相差をθとすると、インバータ３の出力
電力ＰO はつぎの（３）式 ＰO ＝ＶO ＶU ・ｓｉｎθ／２πｆＬ─…──（３）─ で表される。ここに、ＶO とＶU は各々インバータ出力
電圧と商用電源電圧の実効値である。直流−直流電圧変
換器２とインバータ３の損失を無視すると、太陽電池発
電電力ＰS 、直流−直流電圧変換器２の出力電力ＰI 及
びインバータ３の出力電力ＰO はすべて等しくなるの
で、 ＰS ＝ＶS ・ＩS ＝ＰI ＝ＶI ・ＩI ＝ＰO … （４） が成り立つ。ただし、ＩI は直流−直流電圧変換器２の
出力電流である。
【００２０】商用電源７と連系する前は、開閉器５によ
って太陽光発電装置は負荷６および商用電源７から切り
離されている。太陽電池１への入射光量が充分な大きさ
になり、太陽電池出力特性が図６のＶS1、ＰS1で表され
るようになると、太陽光発電装置が運転開始する。当初
は、インバータ３の出力電圧ＶO の大きさが商用電源７
の電圧ＶU の大きさに等しくなるように、最大電力制御
回路８が直流−直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を制御
する。例えば、（２）式より ＶO ＝ｋ・ＶI ＝ＶU … （５） 故に ＶI ＝ＶU ／ｋ … （６） が得られるので、商用電源７の電圧ＶU の大きさに応じ
て（６）式が成り立つように直流−直流電圧変換器２の
出力電圧ＶI を制御すればよい。更に、出力電流Ｉo が
０であるので、連系リアクトル電圧ＶL も０となる。従
って、（１）式より位相差検出回路９の出力電圧ＶP が
０となるが、力率制御回路１０は、この時にインバータ
３の出力電圧ＶO の位相が商用電源電圧ＶU の位相と同
期するように調整されている。この時の太陽電池の出力
電流ＩS は０であり、電池電圧は開放電圧ＶOC1 とな
る。すなわち、このときの太陽電池の動作点は図６のＡ
点の位置にある。
って太陽光発電装置は負荷６および商用電源７から切り
離されている。太陽電池１への入射光量が充分な大きさ
になり、太陽電池出力特性が図６のＶS1、ＰS1で表され
るようになると、太陽光発電装置が運転開始する。当初
は、インバータ３の出力電圧ＶO の大きさが商用電源７
の電圧ＶU の大きさに等しくなるように、最大電力制御
回路８が直流−直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を制御
する。例えば、（２）式より ＶO ＝ｋ・ＶI ＝ＶU … （５） 故に ＶI ＝ＶU ／ｋ … （６） が得られるので、商用電源７の電圧ＶU の大きさに応じ
て（６）式が成り立つように直流−直流電圧変換器２の
出力電圧ＶI を制御すればよい。更に、出力電流Ｉo が
０であるので、連系リアクトル電圧ＶL も０となる。従
って、（１）式より位相差検出回路９の出力電圧ＶP が
０となるが、力率制御回路１０は、この時にインバータ
３の出力電圧ＶO の位相が商用電源電圧ＶU の位相と同
期するように調整されている。この時の太陽電池の出力
電流ＩS は０であり、電池電圧は開放電圧ＶOC1 とな
る。すなわち、このときの太陽電池の動作点は図６のＡ
点の位置にある。
【００２１】開閉器５を閉成して太陽光発電装置を商用
電源７と連系させると、前述のように、当初はインバー
タ３の出力電圧ＶO と商用電源電圧ＶU の大きさと位相
が一致しているので、出力電流ＩO は０のままである。
最大電力制御回路８が正規の動作を開始すると、太陽電
池電圧ＶS を設定値ＶSRに等しくしようとして直流−直
流電圧変換器２の出力電圧ＶI を徐々に上昇させ、それ
に伴なって力率制御回路１０の出力電圧ＶF が大きくな
り、電圧制御発振器１１の出力周波数が増加し、インバ
ータ３の出力電圧ＶO の位相が商用電源電圧ＶU より進
み始めるので、連系リアクトル４を通して出力電流ＩO
が流れ始める。そうすると、太陽電池電流ＩS も流れ始
め、電池電圧ＶS が開放電圧ＶOC1 から特性曲線ＶS1に
沿って減少していき、一方発電電力ＰS はＰS1の特性曲
線上を増加していく。電池電圧ＶS が設定値ＶSR（図６
のＢ点）に達すると、最大電力制御回路８は電池電圧Ｖ
Sがその値に実質上保持されるように直流−直流電圧変
換器２を制御する。その時の太陽電池の発電電力ＰS は
現在の入射光量における最大電力ＰSm1 にほぼ近い値に
なる。
電源７と連系させると、前述のように、当初はインバー
タ３の出力電圧ＶO と商用電源電圧ＶU の大きさと位相
が一致しているので、出力電流ＩO は０のままである。
最大電力制御回路８が正規の動作を開始すると、太陽電
池電圧ＶS を設定値ＶSRに等しくしようとして直流−直
流電圧変換器２の出力電圧ＶI を徐々に上昇させ、それ
に伴なって力率制御回路１０の出力電圧ＶF が大きくな
り、電圧制御発振器１１の出力周波数が増加し、インバ
ータ３の出力電圧ＶO の位相が商用電源電圧ＶU より進
み始めるので、連系リアクトル４を通して出力電流ＩO
が流れ始める。そうすると、太陽電池電流ＩS も流れ始
め、電池電圧ＶS が開放電圧ＶOC1 から特性曲線ＶS1に
沿って減少していき、一方発電電力ＰS はＰS1の特性曲
線上を増加していく。電池電圧ＶS が設定値ＶSR（図６
のＢ点）に達すると、最大電力制御回路８は電池電圧Ｖ
Sがその値に実質上保持されるように直流−直流電圧変
換器２を制御する。その時の太陽電池の発電電力ＰS は
現在の入射光量における最大電力ＰSm1 にほぼ近い値に
なる。
【００２２】上述のようにして、太陽電池発電装置が図
６のＢ点で動作しているときに、入射光量が特性曲線Ｖ
S2とＰS2に相応する量に急増したとする。最大電力制御
回路８の制御応答は比較的遅いので、直流−直流電圧変
換器２およびインバータ３の出力電力ＰI 、ＰO は急に
は変化せず、今までの太陽電池発電電力に相当する動作
点Ｃに一旦移動するが、このため電池電圧ＶS が設定値
ＶSRより増大する。そうすると、最大電力制御回路８は
電池電圧ＶS を設定値ＶSRに等しくしようとして直流−
直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を上昇させる。その結
果、前述したようにインバータ３の出力電圧ＶO の位相
が商用電源電圧ＶU より更に進み始めるので、インバー
タ３の出力電力ＰO 、ひいては太陽電池の発電電力ＰS
が増加し、電池電圧ＶS はＣ点から特性曲線ＶS2上を設
定値ＶSRに等しくなるＤ点（図６）まで降下する。この
時の太陽電池の発電電力ＰS は光量増大後の最大電力Ｐ
Sm2 にほぼ近い値になる。
６のＢ点で動作しているときに、入射光量が特性曲線Ｖ
S2とＰS2に相応する量に急増したとする。最大電力制御
回路８の制御応答は比較的遅いので、直流−直流電圧変
換器２およびインバータ３の出力電力ＰI 、ＰO は急に
は変化せず、今までの太陽電池発電電力に相当する動作
点Ｃに一旦移動するが、このため電池電圧ＶS が設定値
ＶSRより増大する。そうすると、最大電力制御回路８は
電池電圧ＶS を設定値ＶSRに等しくしようとして直流−
直流電圧変換器２の出力電圧ＶI を上昇させる。その結
果、前述したようにインバータ３の出力電圧ＶO の位相
が商用電源電圧ＶU より更に進み始めるので、インバー
タ３の出力電力ＰO 、ひいては太陽電池の発電電力ＰS
が増加し、電池電圧ＶS はＣ点から特性曲線ＶS2上を設
定値ＶSRに等しくなるＤ点（図６）まで降下する。この
時の太陽電池の発電電力ＰS は光量増大後の最大電力Ｐ
Sm2 にほぼ近い値になる。
【００２３】図７は位相差検出回路９と力率制御回路１
０の動作を示すベクトル図である。定常状態では、イン
バータ出力電圧ＶOBが商用電源電圧ＶU に対して所定の
位相角だけ進み、リアクトル電圧ＶLBの位相が商用電源
電圧ＶU に対して９０度だけ進んでおり、その結果、太
陽電池電源よりの出力電流（すなわち、リアクトル電
流）ＩOBの位相が商用電源電圧ＶU と同相になってい
る。その状態から、入力光の増大に応答した最大電力制
御回路８の働きにより、直流−直流電圧変換器２の出力
電圧ＶI が微増すると、力率制御回路１０の出力電圧Ｖ
F 、更には電圧制御発振器１１の出力周波数が微増し
て、インバータ出力電圧ＶOBの位相が進む。その結果、
インバータ出力電圧のベクトルは図７のＶOD’のように
なり、この時の出力電流ＩOD’の位相は商用電源電圧Ｖ
U の位相に対して位相角φだけ進む。そうすると、位相
差検出回路９の出力である位相差信号ＶP が正となり、
力率制御回路１０の出力電圧ＶF 、更には電圧制御発振
器１１の出力周波数を減少させ、インバータ出力電圧の
位相を遅れ方向に変化させる。このようにして、最終的
には、図７のベクトルＶOD、ＶLD及びＩODで示されるよ
うなベクトル関係に調整され、太陽電池電源よりの出力
電流（すなわち、リアクトル電流）ＩODの位相が商用電
源電圧ＶU と同相になり、力率１になるように制御され
る。
０の動作を示すベクトル図である。定常状態では、イン
バータ出力電圧ＶOBが商用電源電圧ＶU に対して所定の
位相角だけ進み、リアクトル電圧ＶLBの位相が商用電源
電圧ＶU に対して９０度だけ進んでおり、その結果、太
陽電池電源よりの出力電流（すなわち、リアクトル電
流）ＩOBの位相が商用電源電圧ＶU と同相になってい
る。その状態から、入力光の増大に応答した最大電力制
御回路８の働きにより、直流−直流電圧変換器２の出力
電圧ＶI が微増すると、力率制御回路１０の出力電圧Ｖ
F 、更には電圧制御発振器１１の出力周波数が微増し
て、インバータ出力電圧ＶOBの位相が進む。その結果、
インバータ出力電圧のベクトルは図７のＶOD’のように
なり、この時の出力電流ＩOD’の位相は商用電源電圧Ｖ
U の位相に対して位相角φだけ進む。そうすると、位相
差検出回路９の出力である位相差信号ＶP が正となり、
力率制御回路１０の出力電圧ＶF 、更には電圧制御発振
器１１の出力周波数を減少させ、インバータ出力電圧の
位相を遅れ方向に変化させる。このようにして、最終的
には、図７のベクトルＶOD、ＶLD及びＩODで示されるよ
うなベクトル関係に調整され、太陽電池電源よりの出力
電流（すなわち、リアクトル電流）ＩODの位相が商用電
源電圧ＶU と同相になり、力率１になるように制御され
る。
【００２４】以上の説明では、最大電力制御回路８につ
いて、簡単な回路構成で実現できる太陽電池電圧を一定
にする制御方法を説明したが、よく知られているマイク
ロコンピュータを用いた”山登り法”による最大電力制
御回路であっても同様の効果が得られることは、容易に
理解されるであろう。
いて、簡単な回路構成で実現できる太陽電池電圧を一定
にする制御方法を説明したが、よく知られているマイク
ロコンピュータを用いた”山登り法”による最大電力制
御回路であっても同様の効果が得られることは、容易に
理解されるであろう。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、太陽電池から常に入射
光量に応じたほぼ最大電力を取り出すことができ、且
つ、出力力率を１に保持することができるので、太陽光
エネルギーを効率良く利用することができる。
光量に応じたほぼ最大電力を取り出すことができ、且
つ、出力力率を１に保持することができるので、太陽光
エネルギーを効率良く利用することができる。
【図１】本発明の一実施例のブロック図である。
【図２】図１の実施例に適用するのに好適な位相差検出
回路の一具体例を示す回路図である。
回路の一具体例を示す回路図である。
【図３】図２の位相差検出回路の動作波形図である。
【図４】図１の実施例に適用するのに好適な力率制御回
路の一具体例を示す回路図である。
路の一具体例を示す回路図である。
【図５】図１の実施例に適用するのに好適な電圧制御発
振器の一具体例を示す回路図である。
振器の一具体例を示す回路図である。
【図６】太陽電池の出力特性図である。
【図７】商用電源電圧、インバータ出力電圧、リアクト
ル電圧、および太陽電池電源の出力電流の位相関係を示
すベクトル図である。
ル電圧、および太陽電池電源の出力電流の位相関係を示
すベクトル図である。
１…太陽電池 ２…直流−直流電圧変換器 ３…インバ
ータ ６…負荷 ８…最大電力制御回路 ９…位相差検
出回路 １０…力率制御回路 １１…電圧制御発振器
ータ ６…負荷 ８…最大電力制御回路 ９…位相差検
出回路 １０…力率制御回路 １１…電圧制御発振器
Claims (3)
- 【請求項１】太陽電池１と、この太陽電池１の出力直流
電圧を異なる大きさの直流電圧に変換する直流−直流電
圧変換器２と、この直流−直流電圧変換器２の出力直流
電圧を交流に変換するインバータ３と、このインバータ
３の交流出力及び商用電源７間に接続された連系リアク
トル４とを備えた太陽光発電装置であって、 前記連系リアクトル４の電圧と前記商用電源７の電圧と
の位相差を検出する位相差検出回路９と、 前記直流−直流電圧変換器２の出力電圧および前記位相
差検出回路９の出力電圧に応答してその出力電圧が制御
される力率制御回路１０と、 前記力率制御回路１０の出力電圧に比例した周波数信号
を発振し、この周波数信号にしたがって前記インバータ
３の出力周波数を制御する電圧制御発振器１１とを具備
したことを特徴とする太陽光発電装置。 - 【請求項２】太陽電池１の出力電圧を供給されるべき入
力端子を有し、前記太陽電池１への入力光が変化して
も、その出力電力がほぼ最大となるように、前記直流−
直流電圧変換器２の出力電圧を調整する最大電力制御手
段８をさらに具備したことを特徴とする請求項１記載の
太陽光発電装置。 - 【請求項３】最大電力制御手段８は、前記太陽電池１へ
の入力光量が変化しても、前記太陽電池１の出力電圧を
ほぼ予定の一定値に保持することを特徴とする請求項２
記載の太陽光発電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6248315A JPH0898550A (ja) | 1994-09-19 | 1994-09-19 | 太陽光発電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6248315A JPH0898550A (ja) | 1994-09-19 | 1994-09-19 | 太陽光発電装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0898550A true JPH0898550A (ja) | 1996-04-12 |
Family
ID=17176255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6248315A Pending JPH0898550A (ja) | 1994-09-19 | 1994-09-19 | 太陽光発電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0898550A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017135826A (ja) * | 2016-01-27 | 2017-08-03 | 東洋電機製造株式会社 | 電力制御装置及び電力制御方法 |
| JP2021141715A (ja) * | 2020-03-05 | 2021-09-16 | 中国電力株式会社 | 分散型電源の運転制御装置、分散型電源の運転制御方法 |
-
1994
- 1994-09-19 JP JP6248315A patent/JPH0898550A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017135826A (ja) * | 2016-01-27 | 2017-08-03 | 東洋電機製造株式会社 | 電力制御装置及び電力制御方法 |
| JP2021141715A (ja) * | 2020-03-05 | 2021-09-16 | 中国電力株式会社 | 分散型電源の運転制御装置、分散型電源の運転制御方法 |
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