JPH0892547A - 熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材料 - Google Patents
熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材料Info
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- JPH0892547A JPH0892547A JP23119394A JP23119394A JPH0892547A JP H0892547 A JPH0892547 A JP H0892547A JP 23119394 A JP23119394 A JP 23119394A JP 23119394 A JP23119394 A JP 23119394A JP H0892547 A JPH0892547 A JP H0892547A
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Abstract
樹脂とシリコンアルコキシド及び/又はその低縮合物を
含有する金属アルコキシドとから得られる、熱硬化性樹
脂と金属酸化物の複合体を必須の構成成分とする摺動・
摩擦材料。 【効果】 本発明は、制御された摩擦係数、高限界PV
値、低磨耗性、表面硬度、耐熱性等に優れた特性を有
し、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ・ク
ラッチ材等の摩擦材料等に有用な摺動・摩擦材料を提供
できる。
Description
水分解・重縮合反応により得られる金属酸化物と熱硬化
性樹脂との複合体からなる摺動・摩擦材料に関するもの
であり、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ
・クラッチ材等の摩擦材料等に有用である。
化性樹脂は耐熱性、電気特性、耐久性、力学物性および
硬度等の表面特性等に優れていることから、成形材料、
塗膜材料、バインダ−材料等として電気、電子、自動
車、建築、土木を始めとする広い分野で使用されてい
る。
特性や耐熱性等に優れることから、摺動材料、または摩
擦材料の基材樹脂や接結材料として広く利用されてい
る。一般に、低摩擦係数、低磨耗量及び高限界PV値を
必要とする軸受け等の摺動材料としては、フェノ−ル樹
脂等の熱硬化性樹脂に摩擦係数低減効果をもつ炭素繊
維、黒鉛、PTFE等の添加素材を混合した複合材が用
いられている。
レ−キライニングやクラッチフェ−シング用の摩擦材料
としては、耐熱性に優れたフェノ−ル樹脂等の熱硬化性
樹脂に、アスベスト、アラミド繊維を始めとした各種の
増摩材料や摩擦調整剤等、更には炭素繊維等を添加して
得られる複合材が用いられている。これらの摺動材料、
又は摩擦材料として、樹脂単体が用いられる例は少な
く、炭素繊維やアスベストを中心とした各種添加材と複
合化して使用される場合が多い。
特性改善効果を示し、例えば、ふっ化ビニリデン樹脂
(PVDF)、アセタ−ル樹脂(POM)、ナイロン6
6、ポリフェニレンサルフィド(PPS)や4ふっ化エ
チレン樹脂(PTFE)等の熱可塑性樹脂、およびフェ
ノ−ル樹脂、エポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂に充填し
て、動摩擦係数の低減と、限界PV値の向上および耐磨
耗性の改善効果を示すことが知られている。
性及び/または強度向上等の目的にも炭素繊維が添加使
用される。しかしながら、これら摺動材料または摩擦材
料として使用される炭素繊維と樹脂の複合材料において
は、用いられる炭素繊維の量は通常10〜50重量%程
度であり、高価な炭素繊維を高比率で用いることが必要
である。
強化繊維として用いられ、且つ安価なガラス繊維は、一
般の高分子材料に対しては摩擦係数の低減の作用は殆ど
持たず、また耐磨耗性の向上も困難で、逆に相手材を傷
つけてしまう。
発に関連して、より高性能な摺動・摩擦材料が要求され
るようになっており、安価で高性能、且つ安定性に優れ
た摺動・摩擦材用複合素材の開発が嘱望されている。
しようとする課題は、制御された摩擦係数、高限界PV
値、低磨耗性、表面硬度、耐熱性等に優れた特性を有
し、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ・ク
ラッチ材等の摩擦材料等に有用な摺動・摩擦材料を提供
することにある。
た結果、フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬化性樹
脂とシリコンアルコキシド及び/又はその低縮合物を含
有する金属アルコキシドとから得られる、熱硬化性樹脂
と金属酸化物の複合体を必須の構成成分とする摺動・摩
擦材料が、優れた特性を有することを見いだして、本発
明を完成するに至った。
を含有する熱硬化性樹脂とシリコンアルコキシド及び/
又はその低縮合物を含有する金属アルコキシドとから得
られる、熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を必須の構
成成分とする摺動・摩擦材料である。
複合体が、フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬化性
樹脂の溶液中でシリコンアルコキシド及び/又はその低
縮合物を含有する金属アルコキシドの加水分解・重縮合
を行わせることにより製造された複合体であることを特
徴とする、摺動・摩擦材料である。
含有率が1〜35重量%、好ましくは2〜15重量%で
あることを特徴とする摺動・摩擦材料であり、また含有
される金属酸化物の大きさが平均径0.01μm〜5μ
mである摺動・摩擦材料、特に平均径0.01μm〜
0.2μmである摺動・摩擦材料、及び平均径0.2μ
m〜5μmであることを特徴とする摺動・摩擦材料であ
る。
酸化物の複合体に、更に4ふっ化エチレン樹脂、アラミ
ド繊維、セルロース、ゴム等の有機材料、炭素繊維、黒
鉛等の炭素材料、アスベストやアルミナ等の無機質材
料、鋼繊維等の金属材料から選ばれる1種以上の添加物
を含むことを特徴とする摺動・摩擦材料である。
れを含有する熱硬化性樹脂と、シリコンアルコキシドま
たはそれを含有する金属アルコキシドから得られるシリ
カ等金属酸化物からなる熱硬化性樹脂と金属酸化物の複
合体を用いた摺動・摩擦材料に関するものであり、特に
フェノ−ル樹脂とシリカの複合体を用いた摺動・摩擦材
料にその中心をおくものである。
体は、低摩擦係数、低磨耗性及び高限界PV値を持つた
め、各種摩擦抵抗低減材や物性改良剤と混合する場合は
もとより、単独でも優れた摺動材として用いられる。ま
た当該熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体は、耐磨耗性
や耐熱性等に優れることから、アスベストやアラミドの
ような増摩材及び/または各種摩擦調整剤と混合して、
広範囲な条件下で安定した高摩擦係数を示す高性能摩擦
材料として使用可能である。
は、熱硬化性樹脂溶液中での金属アルコキシドの加水分
解・重縮合反応と脱溶剤、樹脂硬化反応を平行して行わ
せることにより、最終的に0.01〜5μmの範囲の制
御された大きさからなるシリカ等の金属酸化物微粒子と
熱硬化性樹脂が均質な複合体を形成したものであり、金
属酸化物界面の密着性の制御されたものを含む。
体に用いられるフェノ−ル樹脂としては、使用する金属
アルコキシド及び水に対して共に混和性のある溶媒に可
溶なものが用いられる。溶媒としては、アルコ−ルの他
NMP、THF、DMAc、トルエン、アセトン等が可
能である。特に使用する金属アルコキシドの加水分解に
より得られるアルコ−ルを溶剤とするフェノ−ル樹脂は
本発明における金属酸化物の粒径制御等において好まし
い。
コキシドを用いたミクロで均質な複合体調製が困難であ
る。しかし溶媒に不溶なフェノ−ル樹脂も本発明により
得られる熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体もしくはそ
の完全硬化前の前駆体と混合して使用することは可能で
ある。
フェノ−ル樹脂の単体物の他に、当該フェノ−ル樹脂を
均質状態で含むような樹脂混合物を使用することも可能
である。混合される樹脂としては、用いるフェノ−ル樹
脂の溶媒に可溶であって均質な混合樹脂溶液を形成する
もので有れば良く、特に限定されない。
カ、特にテトラメチルオルソシリケ−ト、テトラエチル
オルソシリケ−ト等のシリコンアルコキシド、及びそれ
らの低縮合物から加水分解・重縮合により得られるシリ
カが良好である。
チタンアルコキシドやアルミニウムアルコキシド、ジル
コニウムアルコキシドを前記シリコンアルコキシドと併
用して用いることは均質な反応が進められる限りにおい
て可能である。
−ル樹脂を含む樹脂中にシリコンアルコキシドからのシ
リカを含む金属酸化物粒子が均質に分散している熱硬化
性樹脂と金属酸化物の複合体を少なくとも一成分として
用いること特徴とする摺動・摩擦材料である。
体における金属酸化物の含有率は、1〜35重量%、好
ましくは1〜20重量%である。含有率が35重量%以
上ではクラックの発生等により均質良好な摺動材用樹脂
複合体となりにくく、また1重量%未満では複合化特性
が明確で無い。
さとしては、平均径5μm以下であることが好ましい。
特に平均径0.2μm〜5μmの範囲で粒径制御された
場合は、不透明から半透明の均質な複合体が得られ、一
方、0.01μm〜0.2μmの範囲で粒径制御された
場合は半透明から透明な均質複合体が得られる特徴を有
する。平均径5μm以上では均質な複合体が得られにく
い。また平均径0.01μm以下のものについては、走
差型電子顕微鏡(SEM)等による測定が困難なだけで
あり、複合体中に含まれていても何等さしつかえない。
の複合体からなる摺動・摩擦材料を得るためには、 (1)熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を単独で用い
る場合は、未硬化の熱硬化性樹脂を金属アルコキシド及
び水の両方と混和性のある溶媒に溶かし溶液としたもの
に、金属アルコキシド、水、溶媒、及び/または触媒を
含む系を加える。
液を形成するよう調製した後、通風、加熱、減圧処理等
により金属アルコキシドの重縮合及び溶媒の除去と樹脂
の硬化反応を平行して進めると共に成形を行うことで、
マクロな相分離を生じず均質な熱硬化性樹脂と金属酸化
物の複合体からなる摺動材料を得る。成形は溶媒キャス
ト法以外に、溶媒キャスト終了前のサンプルをプレス、
押し出し、射出させる方法等を用いて行っても良い。
に各種添加材を加えた複合材として用いる場合は、当該
熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を(1)と同様にし
て調製する過程で、予め、及び/または工程途中で各種
添加材を混合して摺動材を得る。添加材としては目的・
用途に応じて各種の摩擦低減材、増摩材、摩擦調製剤等
が用いられる。
属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材は、制御された
摩擦係数を持ち、低磨耗性で且つ高限界PV値といった
優れた摺動特性を有するものである。また強度・弾性率
等の力学物性や硬度等の表面特性の他、耐熱性や均質性
に優れ、使用時の安定性も優れている。また一般に炭素
繊維等を混合した摺動材では繊維の分散度や配向度の違
いにより、必ずしも、安定した摺動特性が得られない
が、本発明の熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を単独
で摺動材として用いる場合は、均質性に優れ、物性の方
向異方性もなく、安定した摺動材となりうる。
る。尚、例中の%は特に断りの無い限り重量基準であ
る。
イオーフェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会
社製、レゾール型:フェノール/ホルマリン比=1.1
8:メタノール溶媒:固形分60%)100重量部に対
して、テトラメトキシオルソシリケート(東京化成工業
株式会社製)18重量部、メタノール50重量部、水9
重量部からなる均質液(実施例1)、テトラメトキシオ
ルソシリケート12重量部、メタノール45重量部、水
6重量部からなる均質液(実施例2)を攪拌しながら滴
下して混合し、均質混合溶液を調製した。
保持後、ポリスチレン製容器に入れ溶媒をゆっくりと7
日かけてキャストした。その後、2℃/分の速度で昇温
し、40℃、50℃、60℃、70℃でそれぞれ2時間
保持した後、80℃で10時間保持した。更に、ポリス
チレン製容器よりキャスト物を取り出した後、引き続き
150℃まで2℃/分の速度で昇温して150℃で45
分間保持することによりフェノール樹脂の硬化と金属ア
ルコキシドの重縮合反応をより進ませ、目的とするフェ
ノール樹脂とシリカの複合体からなる摺動材を得た。
含有率(シリカ/(シリカ+樹脂))は10.5重量%
であり、厚さ2mmで均質、且つ透明(光透過率=97
%)であった。実施例2では、シリカ含有率は7.2重
量%であり、同様に均質且つ透明(光透過率=98%)
な、厚み2mmのキャスト成形物が得られた。
クは観察されなかった。ここで光透過率は、波長800
nmの光を用い、入射光(I0)と、透過光(I)を用
いてI*=exp{lnI/(d/100)}、d=厚
み(μm)で計算される換算透過光(I*)の比((I*
/I0)×100)で得られる。
0000倍)による分散シリカ粒子の大きさは、約60
nm(実施例1)、約50nm(実施例2)であり、マ
トリックス樹脂との密着性は界面との剥離等がなく良好
であった。
K−7218に準拠:サンプル形状=50mm×50m
m×2mm、炭素鋼材S−45C使用、炭素鋼材の回転
速度V=50m/min)により得られた物性値は、面
間接触圧力(P(kg/cm 2))と速度(V(m/m
in))との積であるPV=500kg/cm2・m/
minの時で、実施例1では摩擦係数=0.14、実施
例2では摩擦係数=0.15、PV=1000kg/c
m2・m/minの時で、実施例1では摩擦係数=0.
08、磨耗量=0.34mg/min、
=0.92mg/minであり、いずれも樹脂単体での
値(PV=500での摩擦係数=0.59、PV=10
00での摩擦係数=0.31、磨耗量=1.73mg/
min)より小さく、摺動特性に優れているのが判る。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型:フェノール/ホルマリン比=1.18:メタ
ノール溶媒:固形分=60%)100重量部に対して、
テトラメトキシオルソシリケート(東京化成工業株式会
社製)20重量部、メタノール40重量部、水10重量
部、酢酸0.1モル比(対テトラメトキシオルソシリケ
ートモル比)からなる均質液を攪拌しながら滴下して混
合し、均質混合溶液を調製した。
媒キャストを進め、均質・半透明のフェノール樹脂とシ
リカの複合体からなる摺動材を得た。得られた複合体中
のシリカ含有率(シリカ/(シリカ+樹脂))は11.
8重量%であり、厚さ2mmの均質でクラックの無い半
透明(光透過率=60%)体であった。
散シリカ粒子の大きさは約400〜600nmであり、
マクロな相分離はなく樹脂との密着性は良好であった。
実施例1と同様にして摩擦磨耗試験(JIS K−72
18に準拠)を行った。
時で、摩擦係数=0.15でありPV=1500kg/
cm2・m/minの時で、摩擦係数=0.05、磨耗
量=0.51mg/minであり、いずれも樹脂単体で
の値(PV=500での摩擦係数=0.59、PV=1
500での摩擦係数=0.19、磨耗量=1.73mg
/min)より小さく、摺動特性に優れているのが判
る。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型:フェノール/ホルマリン比=1.18:メタ
ノール溶媒:固形分=60%)100重量部に対して、
テトラメトキシオルソシリケート(東京化成工業株式会
社製)26重量部、メタノール45重量部、水14重量
部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合し、均質
混合溶液を調製した。
保持後、ポリスチレン製容器中にて溶媒をゆっくりと2
日かけてキャストし、その後2℃/分の速度で昇温し8
0℃で8時間保持した。そして、容器よりキャスト物を
取り出し、粉砕して粒径約1mm程度の粒子とした。こ
れを金型(2mm厚のスペーサー)に充填してプレス成
形した。成形条件は150℃×45min、15kg/
cm2とした。
(シリカ/(シリカ+樹脂))は15.2重量%であっ
た。プレス成形物は厚さ2mmであり均質且つ透明(光
透過率=95%)であった。SEM観察(倍率3000
0倍)による分散シリカ粒子の大きさは約70nmであ
り、マトリックス樹脂との密着性は界面との剥離等がな
く良好であった。
K−7218に準拠、炭素鋼材S−45C使用、炭素鋼
材の回転速度V=50m/min)を行って得られた物
性は、PV=500kg/cm2・m/minの時で、
摩擦係数=0.13、PV=1500kg/cm2・m
/minの時で、摩擦係数=0.07、
m/minであり樹脂単体での値(PV=500での摩
擦係数=0.24、PV=1500での摩擦係数=0.
13、限界PV値=2000kg/cm2・m/mi
n)と比べて摩擦係数は小さくなり、限界PV値はアッ
プし摺動特性に優れているのが判る。
ト5510:大日本インキ化学工業株式会社製ノボラッ
ク型:フェノール/ホルマリン比=0.82:ヘキサミ
ン10重量%含有物)100重量部をメタノール90重
量部、トルエン60重量部に溶解させたものに対して、
テトラメトキシオルソシリケート(東京化成工業株式会
社製)30重量部、メタノール30重量部、水14重量
部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合し、均質
混合溶液を調製した。
保持後、ポリスチレン製容器中にて、溶媒をゆっくりと
3日かけてキャストし、その後2℃/分の速度で昇温し
60℃、70℃で各2時間、80℃で8時間保持した。
そして、ポリスチレン製容器よりキャスト物を取り出
し、粉砕して粒径約1mm程度の粒子を得た。これを金
型(2mm厚のスペーサー)に充填して実施例4と同じ
条件でプレス成形した。
(シリカ/(シリカ+樹脂))は10.8重量%であ
り、厚さ2mmの均質・白濁不透明(光透過率=6%)
なものであった。SEM観察(倍率30000倍)によ
る分散シリカ粒子の大きさは約1000nmであり、マ
トリックス樹脂との密着性は良好であった。
K−7218に準拠、炭素鋼材S−45C使用、炭素鋼
材の回転速度V=50m/min)により得られた物性
は、PV=500kg/cm2・m/minの時で、摩
擦係数=0.14、PV=1500kg/cm2・m/
minの時で、摩擦係数=0.10であり樹脂単体での
値(PV=500での摩擦係数=0.65、PV=15
00での摩擦係数=0.19)より小さく、摺動特性に
優れているのが判る。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型:フェノール/ホルマリン比=1.18:メタ
ノール溶媒:固形分=60%)100重量部に炭素繊維
SG−241を10重量部混合し充分に攪拌した溶液に
対して、テトラメトキシオルソシリケート(東京化成工
業株式会社製)22重量部、メタノール50重量部、水
10重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合
し、均質黒色混合溶液を調製した。
保持後、ポリスチレン製容器中にて溶媒をゆっくりと5
日かけてキャストし、その後2℃/分の速度で昇温し5
0℃、60℃、70℃で各2時間、次いで80℃で8時
間保持した。更に容器よりキャスト物を取り出し、15
0℃まで2℃/分の速度で昇温して150℃で45分間
保持することによりフェノール樹脂の硬化と金属アルコ
キシドの重縮合反応をより進ませた炭素繊維含有キャス
ト成形物を得た。
シリカ含有率(シリカ/(シリカ+樹脂))が12.1
重量%、炭素繊維の含有率が成形物全体に対して9.0
重量%である厚さ2mmの均質・黒色不透明(光透過率
=0%)物であった。SEM観察(倍率30000倍)
による分散シリカ粒子の大きさは、約60nmであり、
マクロな相分離はなく、樹脂との密着性は良好であっ
た。
耗試験(JIS K−7218に準拠)により得られた
物性は、PV=500kg/cm2・m/minの時
で、摩擦係数=0.17、PV値=1500kg/cm
2・m/minの時で、摩擦係数=0.09、磨耗量=
0.60mg/minであり、いずれも樹脂に炭素繊維
のみを混合したキャスト物での値(PV=500での摩
擦係数=0.38、磨耗量=0.67mg/min)よ
り小さく、摺動特性に優れているのが判る。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製、
レゾール型:フェノール/ホルマリン比=1.18:メ
タノール溶媒:固形分60%)100重量部に、アスベ
ストを12重量部混合して十分に攪拌した溶液に対し
て、テトラメトキシオルソシリケート(東京化成工業株
式会社製)22重量部、メタノール50重量部、水10
重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合し、
均質混合溶液を調製した。
保持後、ポリスチレン製容器に入れ溶媒をゆっくりと3
日かけてキャストした。その後、2℃/分の速度で昇温
し、60℃で2時間保持した後、80℃で8時間保持し
た。更に、ポリスチレン製容器よりキャスト物を取り出
し、粉砕して粒径約1mm程度の粒子とした。これを金
型(2mm厚のスペーサー)に充填して、実施例4と同
様の条件でプレス成形した。
樹脂に対するシリカ含有率(シリカ/(シリカ+樹
脂))が11.8重量%であり、アスベストの含有率が
成形物全体に対して10.1重量%であった。実施例1
と同様な摩擦摩耗試験(JISK−7218に準拠)に
より得られた物性は、PV値=1500kg/cm2・
m/minの時で、摩擦係数=0.28であり、実施例
1(PV値=1500kg/cm2・m/minでの摩
擦係数=0.06)に比べ増大し、限界PV値は120
00kg/cm2・m/min以上となり、実施例1
(限界PV値=5000kg/cm2・m/min)に
比べ摩擦特性に優れることが判る。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型:フェノール/ホルマリン比=1.18:メタ
ノール溶媒:固形分=60%)100重量部に対して、
メタノール45重量部を混合し、均質混合溶液を調製し
た。
持後、ポリスチレン製容器中にて溶媒をゆっくりと3日
かけてキャストし、その後2℃/分の速度で昇温し80
℃で8時間保持した。更に容器よりキャスト物を取り出
し、150℃まで2℃/分の速度で昇温して150℃で
45分間保持することによりフェノール樹脂のキャスト
成形物を得た。
均質且つ透明(光透過率=99%)であった。実施例1
と同様のキャスト成形物の摩擦磨耗試験(JIS K−
7218に準拠、炭素鋼材S−45C使用、炭素鋼材の
回転速度V=50m/min)により得られた物性は、
PV=500kg/cm2・m/minの時で、摩擦係
数=0.59、PV=1000kg/cm2・m/mi
nの時で、摩擦係数=0.31、磨耗量=1.73mg
/minであった。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型:フェノール/ホルマリン比=1.18:メタ
ノール溶媒:固形分=60%)100重量部に対して、
メタノール50重量部及び炭素繊維(SG−241)1
0重量部を均質になるように混合した。
保持後、ポリスチレン製容器にて溶媒をゆっくりと3日
かけてキャストし、その後2℃/分の速度で昇温し80
℃で10時間保持した。更に容器よりキャスト物を取り
出し、150℃まで2℃/分の速度で昇温して150℃
で45分間保持することによりフェノール樹脂/炭素繊
維のキャスト成形物を得た。
質・黒色不透明(光透過率=0%)であった。実施例1
と同様のキャスト成形物の摩擦磨耗試験(JIS K−
7218に準拠、炭素鋼材S−45C使用、炭素鋼材の
回転速度V=50m/min)により得られた物性は、
PV=500kg/cm2・m/minの時で、摩擦係
数=0.38、磨耗量=0.67mg/minであっ
た。
PV値、低磨耗性、表面硬度、耐熱性等に優れた特性を
有し、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ・
クラッチ材等の摩擦材料等に有用な摺動・摩擦材料を提
供できる。
イオーフェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会
社製、レゾール型、メタノール溶媒、固形分60%)1
00重量部に対して、テトラメチルオルソシリケート
(東京化成工業株式会社製)18重量部、メタノール5
0重量部、水9重量部からなる均質液(実施例1)、テ
トラメチルオルソシリケート12重量部、メタノール4
5重量部、水6重量部からなる均質液(実施例2)を攪
拌しながら滴下して混合し、均質混合溶液を調製した。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分=60%)100重
量部に対して、テトラメチルオルソシリケート(東京化
成工業株式会社製)20重量部、メタノール40重量
部、水10重量部、酢酸0.1モル比(対テトラメチル
オルソシリケートモル比)からなる均質液を攪拌しなが
ら滴下して混合し、均質混合溶液を調製した。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分=60%)100重
量部に対して、テトラメチルオルソシリケート(東京化
成工業株式会社製)26重量部、メタノール45重量
部、水14重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下し
て混合し、均質混合溶液を調製した。
ト5510:大日本インキ化学工業株式会社製ノボラッ
ク型、ヘキサミン10重量%含有物)100重量部をメ
タノール90重量部、トルエン60重量部に溶解させた
ものに対して、テトラメチルオルソシリケート(東京化
成工業株式会社製)30重量部、メタノール30重量
部、水14重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下し
て混合し、均質混合溶液を調製した。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒:固形分=60%)100重
量部に炭素繊維SG−241を10重量部混合し充分に
攪拌した溶液に対して、テトラメチルオルソシリケート
(東京化成工業株式会社製)22重量部、メタノール5
0重量部、水10重量部からなる均質液を攪拌しながら
滴下して混合し、均質黒色混合溶液を調製した。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製、
レゾール型、メタノール溶媒、固形分60%)100重
量部に、アスベストを12重量部混合して十分に攪拌し
た溶液に対して、テトラメチルオルソシリケート(東京
化成工業株式会社製)22重量部、メタノール50重量
部、水10重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下し
て混合し、均質混合溶液を調製した。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分=60%)100重
量部に対して、メタノール45重量部を混合し、均質混
合溶液を調製した。
フェンJ−325:大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分=60%)100重
量部に対して、メタノール50重量部及び炭素繊維(S
G−241)10重量部を均質になるように混合した。
Claims (6)
- 【請求項1】 フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬
化性樹脂とシリコンアルコキシド及び/又はその低縮合
物を含有する金属アルコキシドとから得られる、熱硬化
性樹脂と金属酸化物の複合体を必須の構成成分とする摺
動・摩擦材料。 - 【請求項2】 熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体が、
フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬化性樹脂の溶液
中でシリコンアルコキシド及び/又はその低縮合物を含
有する金属アルコキシドの加水分解・重縮合を行わせる
ことにより製造された複合体であることを特徴とする、
請求項1記載の摺動・摩擦材料。 - 【請求項3】 複合体中に含有される金属酸化物の含有
率が1〜35重量%、好ましくは2〜15重量%である
ことを特徴とする特許請求項1又は2記載の摺動・摩擦
材料。 - 【請求項4】 複合体中に含有される金属酸化物の大き
さが平均径0.01μm〜0.2μmであることを特徴
とする請求項1から3のいずれか一つに記載の摺動・摩
擦材料。 - 【請求項5】 複合体中に含有される金属酸化物の大き
さが平均径0.2μm〜5μmであることを特徴とする
請求項1から3のいずれか一つに記載の摺動・摩擦材
料。 - 【請求項6】 4ふっ化エチレン樹脂、アラミド繊維、
セルロース、ゴム等の有機材料、炭素繊維、黒鉛等の炭
素材料、アスベストやアルミナ等の無機質材料、鋼繊維
等の金属材料から選ばれる1種以上の添加物を更に含む
ことを特徴とする請求項1から5のいずれか一つに記載
の摺動・摩擦材料。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23119394A JPH0892547A (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | 熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材料 |
US08/489,155 US5834551A (en) | 1994-06-10 | 1995-06-09 | Composite of thermosetting resin with metallic oxide and process for the preparation thereof |
US09/051,000 US6124393A (en) | 1994-06-10 | 1998-03-31 | Composite of thermosetting resin with metallic oxide and process for the preparation thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23119394A JPH0892547A (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | 熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0892547A true JPH0892547A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16919802
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23119394A Pending JPH0892547A (ja) | 1994-06-10 | 1994-09-27 | 熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0892547A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000145849A (ja) * | 1998-11-16 | 2000-05-26 | Nsk Warner Kk | 湿式摩擦材 |
-
1994
- 1994-09-27 JP JP23119394A patent/JPH0892547A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000145849A (ja) * | 1998-11-16 | 2000-05-26 | Nsk Warner Kk | 湿式摩擦材 |
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