JPH0892547A - 熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材料 - Google Patents
熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材料Info
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- JPH0892547A JPH0892547A JP23119394A JP23119394A JPH0892547A JP H0892547 A JPH0892547 A JP H0892547A JP 23119394 A JP23119394 A JP 23119394A JP 23119394 A JP23119394 A JP 23119394A JP H0892547 A JPH0892547 A JP H0892547A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬化性
樹脂とシリコンアルコキシド及び／又はその低縮合物を
含有する金属アルコキシドとから得られる、熱硬化性樹
脂と金属酸化物の複合体を必須の構成成分とする摺動・
摩擦材料。 【効果】 本発明は、制御された摩擦係数、高限界ＰＶ
値、低磨耗性、表面硬度、耐熱性等に優れた特性を有
し、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ・ク
ラッチ材等の摩擦材料等に有用な摺動・摩擦材料を提供
できる。
樹脂とシリコンアルコキシド及び／又はその低縮合物を
含有する金属アルコキシドとから得られる、熱硬化性樹
脂と金属酸化物の複合体を必須の構成成分とする摺動・
摩擦材料。 【効果】 本発明は、制御された摩擦係数、高限界ＰＶ
値、低磨耗性、表面硬度、耐熱性等に優れた特性を有
し、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ・ク
ラッチ材等の摩擦材料等に有用な摺動・摩擦材料を提供
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属アルコキシドの加
水分解・重縮合反応により得られる金属酸化物と熱硬化
性樹脂との複合体からなる摺動・摩擦材料に関するもの
であり、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ
・クラッチ材等の摩擦材料等に有用である。
水分解・重縮合反応により得られる金属酸化物と熱硬化
性樹脂との複合体からなる摺動・摩擦材料に関するもの
であり、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ
・クラッチ材等の摩擦材料等に有用である。
【０００２】
【従来の技術】フェノ−ル樹脂、エポキシ樹脂等の熱硬
化性樹脂は耐熱性、電気特性、耐久性、力学物性および
硬度等の表面特性等に優れていることから、成形材料、
塗膜材料、バインダ−材料等として電気、電子、自動
車、建築、土木を始めとする広い分野で使用されてい
る。
化性樹脂は耐熱性、電気特性、耐久性、力学物性および
硬度等の表面特性等に優れていることから、成形材料、
塗膜材料、バインダ−材料等として電気、電子、自動
車、建築、土木を始めとする広い分野で使用されてい
る。
【０００３】特にフェノ−ル樹脂は摩擦・磨耗等の摺動
特性や耐熱性等に優れることから、摺動材料、または摩
擦材料の基材樹脂や接結材料として広く利用されてい
る。一般に、低摩擦係数、低磨耗量及び高限界ＰＶ値を
必要とする軸受け等の摺動材料としては、フェノ−ル樹
脂等の熱硬化性樹脂に摩擦係数低減効果をもつ炭素繊
維、黒鉛、ＰＴＦＥ等の添加素材を混合した複合材が用
いられている。
特性や耐熱性等に優れることから、摺動材料、または摩
擦材料の基材樹脂や接結材料として広く利用されてい
る。一般に、低摩擦係数、低磨耗量及び高限界ＰＶ値を
必要とする軸受け等の摺動材料としては、フェノ−ル樹
脂等の熱硬化性樹脂に摩擦係数低減効果をもつ炭素繊
維、黒鉛、ＰＴＦＥ等の添加素材を混合した複合材が用
いられている。
【０００４】一方、安定した高摩擦係数が要求されるブ
レ−キライニングやクラッチフェ−シング用の摩擦材料
としては、耐熱性に優れたフェノ−ル樹脂等の熱硬化性
樹脂に、アスベスト、アラミド繊維を始めとした各種の
増摩材料や摩擦調整剤等、更には炭素繊維等を添加して
得られる複合材が用いられている。これらの摺動材料、
又は摩擦材料として、樹脂単体が用いられる例は少な
く、炭素繊維やアスベストを中心とした各種添加材と複
合化して使用される場合が多い。
レ−キライニングやクラッチフェ−シング用の摩擦材料
としては、耐熱性に優れたフェノ−ル樹脂等の熱硬化性
樹脂に、アスベスト、アラミド繊維を始めとした各種の
増摩材料や摩擦調整剤等、更には炭素繊維等を添加して
得られる複合材が用いられている。これらの摺動材料、
又は摩擦材料として、樹脂単体が用いられる例は少な
く、炭素繊維やアスベストを中心とした各種添加材と複
合化して使用される場合が多い。
【０００５】例えば、炭素繊維は充填により優れた摺動
特性改善効果を示し、例えば、ふっ化ビニリデン樹脂
（ＰＶＤＦ）、アセタ−ル樹脂（ＰＯＭ）、ナイロン６
６、ポリフェニレンサルフィド（ＰＰＳ）や４ふっ化エ
チレン樹脂（ＰＴＦＥ）等の熱可塑性樹脂、およびフェ
ノ−ル樹脂、エポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂に充填し
て、動摩擦係数の低減と、限界ＰＶ値の向上および耐磨
耗性の改善効果を示すことが知られている。
特性改善効果を示し、例えば、ふっ化ビニリデン樹脂
（ＰＶＤＦ）、アセタ−ル樹脂（ＰＯＭ）、ナイロン６
６、ポリフェニレンサルフィド（ＰＰＳ）や４ふっ化エ
チレン樹脂（ＰＴＦＥ）等の熱可塑性樹脂、およびフェ
ノ−ル樹脂、エポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂に充填し
て、動摩擦係数の低減と、限界ＰＶ値の向上および耐磨
耗性の改善効果を示すことが知られている。
【０００６】また摩擦材料においても、耐熱性や耐磨耗
性及び／または強度向上等の目的にも炭素繊維が添加使
用される。しかしながら、これら摺動材料または摩擦材
料として使用される炭素繊維と樹脂の複合材料において
は、用いられる炭素繊維の量は通常１０〜５０重量％程
度であり、高価な炭素繊維を高比率で用いることが必要
である。
性及び／または強度向上等の目的にも炭素繊維が添加使
用される。しかしながら、これら摺動材料または摩擦材
料として使用される炭素繊維と樹脂の複合材料において
は、用いられる炭素繊維の量は通常１０〜５０重量％程
度であり、高価な炭素繊維を高比率で用いることが必要
である。
【０００７】一方、炭素繊維と共に広く一般複合材料の
強化繊維として用いられ、且つ安価なガラス繊維は、一
般の高分子材料に対しては摩擦係数の低減の作用は殆ど
持たず、また耐磨耗性の向上も困難で、逆に相手材を傷
つけてしまう。
強化繊維として用いられ、且つ安価なガラス繊維は、一
般の高分子材料に対しては摩擦係数の低減の作用は殆ど
持たず、また耐磨耗性の向上も困難で、逆に相手材を傷
つけてしまう。
【０００８】最近、よりコンパクトで高性能な機器の開
発に関連して、より高性能な摺動・摩擦材料が要求され
るようになっており、安価で高性能、且つ安定性に優れ
た摺動・摩擦材用複合素材の開発が嘱望されている。
発に関連して、より高性能な摺動・摩擦材料が要求され
るようになっており、安価で高性能、且つ安定性に優れ
た摺動・摩擦材用複合素材の開発が嘱望されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明が解決
しようとする課題は、制御された摩擦係数、高限界ＰＶ
値、低磨耗性、表面硬度、耐熱性等に優れた特性を有
し、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ・ク
ラッチ材等の摩擦材料等に有用な摺動・摩擦材料を提供
することにある。
しようとする課題は、制御された摩擦係数、高限界ＰＶ
値、低磨耗性、表面硬度、耐熱性等に優れた特性を有
し、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ・ク
ラッチ材等の摩擦材料等に有用な摺動・摩擦材料を提供
することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者等は鋭意研究し
た結果、フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬化性樹
脂とシリコンアルコキシド及び／又はその低縮合物を含
有する金属アルコキシドとから得られる、熱硬化性樹脂
と金属酸化物の複合体を必須の構成成分とする摺動・摩
擦材料が、優れた特性を有することを見いだして、本発
明を完成するに至った。
た結果、フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬化性樹
脂とシリコンアルコキシド及び／又はその低縮合物を含
有する金属アルコキシドとから得られる、熱硬化性樹脂
と金属酸化物の複合体を必須の構成成分とする摺動・摩
擦材料が、優れた特性を有することを見いだして、本発
明を完成するに至った。
【００１１】即ち、本発明は、フェノ−ル樹脂又はそれ
を含有する熱硬化性樹脂とシリコンアルコキシド及び／
又はその低縮合物を含有する金属アルコキシドとから得
られる、熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を必須の構
成成分とする摺動・摩擦材料である。
を含有する熱硬化性樹脂とシリコンアルコキシド及び／
又はその低縮合物を含有する金属アルコキシドとから得
られる、熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を必須の構
成成分とする摺動・摩擦材料である。
【００１２】詳しくは、該熱硬化性樹脂と金属酸化物の
複合体が、フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬化性
樹脂の溶液中でシリコンアルコキシド及び／又はその低
縮合物を含有する金属アルコキシドの加水分解・重縮合
を行わせることにより製造された複合体であることを特
徴とする、摺動・摩擦材料である。
複合体が、フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬化性
樹脂の溶液中でシリコンアルコキシド及び／又はその低
縮合物を含有する金属アルコキシドの加水分解・重縮合
を行わせることにより製造された複合体であることを特
徴とする、摺動・摩擦材料である。
【００１３】更に詳しくは、該複合体中の金属酸化物の
含有率が１〜３５重量％、好ましくは２〜１５重量％で
あることを特徴とする摺動・摩擦材料であり、また含有
される金属酸化物の大きさが平均径０．０１μｍ〜５μ
ｍである摺動・摩擦材料、特に平均径０．０１μｍ〜
０．２μｍである摺動・摩擦材料、及び平均径０．２μ
ｍ〜５μｍであることを特徴とする摺動・摩擦材料であ
る。
含有率が１〜３５重量％、好ましくは２〜１５重量％で
あることを特徴とする摺動・摩擦材料であり、また含有
される金属酸化物の大きさが平均径０．０１μｍ〜５μ
ｍである摺動・摩擦材料、特に平均径０．０１μｍ〜
０．２μｍである摺動・摩擦材料、及び平均径０．２μ
ｍ〜５μｍであることを特徴とする摺動・摩擦材料であ
る。
【００１４】また本発明は、上述の熱硬化性樹脂と金属
酸化物の複合体に、更に４ふっ化エチレン樹脂、アラミ
ド繊維、セルロース、ゴム等の有機材料、炭素繊維、黒
鉛等の炭素材料、アスベストやアルミナ等の無機質材
料、鋼繊維等の金属材料から選ばれる１種以上の添加物
を含むことを特徴とする摺動・摩擦材料である。
酸化物の複合体に、更に４ふっ化エチレン樹脂、アラミ
ド繊維、セルロース、ゴム等の有機材料、炭素繊維、黒
鉛等の炭素材料、アスベストやアルミナ等の無機質材
料、鋼繊維等の金属材料から選ばれる１種以上の添加物
を含むことを特徴とする摺動・摩擦材料である。
【００１５】即ち、本発明は、フェノ−ル樹脂またはそ
れを含有する熱硬化性樹脂と、シリコンアルコキシドま
たはそれを含有する金属アルコキシドから得られるシリ
カ等金属酸化物からなる熱硬化性樹脂と金属酸化物の複
合体を用いた摺動・摩擦材料に関するものであり、特に
フェノ−ル樹脂とシリカの複合体を用いた摺動・摩擦材
料にその中心をおくものである。
れを含有する熱硬化性樹脂と、シリコンアルコキシドま
たはそれを含有する金属アルコキシドから得られるシリ
カ等金属酸化物からなる熱硬化性樹脂と金属酸化物の複
合体を用いた摺動・摩擦材料に関するものであり、特に
フェノ−ル樹脂とシリカの複合体を用いた摺動・摩擦材
料にその中心をおくものである。
【００１６】本発明の熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合
体は、低摩擦係数、低磨耗性及び高限界ＰＶ値を持つた
め、各種摩擦抵抗低減材や物性改良剤と混合する場合は
もとより、単独でも優れた摺動材として用いられる。ま
た当該熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体は、耐磨耗性
や耐熱性等に優れることから、アスベストやアラミドの
ような増摩材及び／または各種摩擦調整剤と混合して、
広範囲な条件下で安定した高摩擦係数を示す高性能摩擦
材料として使用可能である。
体は、低摩擦係数、低磨耗性及び高限界ＰＶ値を持つた
め、各種摩擦抵抗低減材や物性改良剤と混合する場合は
もとより、単独でも優れた摺動材として用いられる。ま
た当該熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体は、耐磨耗性
や耐熱性等に優れることから、アスベストやアラミドの
ような増摩材及び／または各種摩擦調整剤と混合して、
広範囲な条件下で安定した高摩擦係数を示す高性能摩擦
材料として使用可能である。
【００１７】当該熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体
は、熱硬化性樹脂溶液中での金属アルコキシドの加水分
解・重縮合反応と脱溶剤、樹脂硬化反応を平行して行わ
せることにより、最終的に０．０１〜５μｍの範囲の制
御された大きさからなるシリカ等の金属酸化物微粒子と
熱硬化性樹脂が均質な複合体を形成したものであり、金
属酸化物界面の密着性の制御されたものを含む。
は、熱硬化性樹脂溶液中での金属アルコキシドの加水分
解・重縮合反応と脱溶剤、樹脂硬化反応を平行して行わ
せることにより、最終的に０．０１〜５μｍの範囲の制
御された大きさからなるシリカ等の金属酸化物微粒子と
熱硬化性樹脂が均質な複合体を形成したものであり、金
属酸化物界面の密着性の制御されたものを含む。
【００１８】本発明の熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合
体に用いられるフェノ−ル樹脂としては、使用する金属
アルコキシド及び水に対して共に混和性のある溶媒に可
溶なものが用いられる。溶媒としては、アルコ−ルの他
ＮＭＰ、ＴＨＦ、ＤＭＡｃ、トルエン、アセトン等が可
能である。特に使用する金属アルコキシドの加水分解に
より得られるアルコ−ルを溶剤とするフェノ−ル樹脂は
本発明における金属酸化物の粒径制御等において好まし
い。
体に用いられるフェノ−ル樹脂としては、使用する金属
アルコキシド及び水に対して共に混和性のある溶媒に可
溶なものが用いられる。溶媒としては、アルコ−ルの他
ＮＭＰ、ＴＨＦ、ＤＭＡｃ、トルエン、アセトン等が可
能である。特に使用する金属アルコキシドの加水分解に
より得られるアルコ−ルを溶剤とするフェノ−ル樹脂は
本発明における金属酸化物の粒径制御等において好まし
い。
【００１９】溶媒に不溶なフェノ−ル樹脂は、金属アル
コキシドを用いたミクロで均質な複合体調製が困難であ
る。しかし溶媒に不溶なフェノ−ル樹脂も本発明により
得られる熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体もしくはそ
の完全硬化前の前駆体と混合して使用することは可能で
ある。
コキシドを用いたミクロで均質な複合体調製が困難であ
る。しかし溶媒に不溶なフェノ−ル樹脂も本発明により
得られる熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体もしくはそ
の完全硬化前の前駆体と混合して使用することは可能で
ある。
【００２０】更に本発明における樹脂としては、かかる
フェノ−ル樹脂の単体物の他に、当該フェノ−ル樹脂を
均質状態で含むような樹脂混合物を使用することも可能
である。混合される樹脂としては、用いるフェノ−ル樹
脂の溶媒に可溶であって均質な混合樹脂溶液を形成する
もので有れば良く、特に限定されない。
フェノ−ル樹脂の単体物の他に、当該フェノ−ル樹脂を
均質状態で含むような樹脂混合物を使用することも可能
である。混合される樹脂としては、用いるフェノ−ル樹
脂の溶媒に可溶であって均質な混合樹脂溶液を形成する
もので有れば良く、特に限定されない。
【００２１】本発明における金属酸化物としては、シリ
カ、特にテトラメチルオルソシリケ−ト、テトラエチル
オルソシリケ−ト等のシリコンアルコキシド、及びそれ
らの低縮合物から加水分解・重縮合により得られるシリ
カが良好である。
カ、特にテトラメチルオルソシリケ−ト、テトラエチル
オルソシリケ−ト等のシリコンアルコキシド、及びそれ
らの低縮合物から加水分解・重縮合により得られるシリ
カが良好である。
【００２２】シリコン以外の金属アルコキシド、例えば
チタンアルコキシドやアルミニウムアルコキシド、ジル
コニウムアルコキシドを前記シリコンアルコキシドと併
用して用いることは均質な反応が進められる限りにおい
て可能である。
チタンアルコキシドやアルミニウムアルコキシド、ジル
コニウムアルコキシドを前記シリコンアルコキシドと併
用して用いることは均質な反応が進められる限りにおい
て可能である。
【００２３】以上のように本発明は、樹脂としてフェノ
−ル樹脂を含む樹脂中にシリコンアルコキシドからのシ
リカを含む金属酸化物粒子が均質に分散している熱硬化
性樹脂と金属酸化物の複合体を少なくとも一成分として
用いること特徴とする摺動・摩擦材料である。
−ル樹脂を含む樹脂中にシリコンアルコキシドからのシ
リカを含む金属酸化物粒子が均質に分散している熱硬化
性樹脂と金属酸化物の複合体を少なくとも一成分として
用いること特徴とする摺動・摩擦材料である。
【００２４】本発明の熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合
体における金属酸化物の含有率は、１〜３５重量％、好
ましくは１〜２０重量％である。含有率が３５重量％以
上ではクラックの発生等により均質良好な摺動材用樹脂
複合体となりにくく、また１重量％未満では複合化特性
が明確で無い。
体における金属酸化物の含有率は、１〜３５重量％、好
ましくは１〜２０重量％である。含有率が３５重量％以
上ではクラックの発生等により均質良好な摺動材用樹脂
複合体となりにくく、また１重量％未満では複合化特性
が明確で無い。
【００２５】該複合体中に含有される金属酸化物の大き
さとしては、平均径５μｍ以下であることが好ましい。
特に平均径０．２μｍ〜５μｍの範囲で粒径制御された
場合は、不透明から半透明の均質な複合体が得られ、一
方、０．０１μｍ〜０．２μｍの範囲で粒径制御された
場合は半透明から透明な均質複合体が得られる特徴を有
する。平均径５μｍ以上では均質な複合体が得られにく
い。また平均径０．０１μｍ以下のものについては、走
差型電子顕微鏡（ＳＥＭ）等による測定が困難なだけで
あり、複合体中に含まれていても何等さしつかえない。
さとしては、平均径５μｍ以下であることが好ましい。
特に平均径０．２μｍ〜５μｍの範囲で粒径制御された
場合は、不透明から半透明の均質な複合体が得られ、一
方、０．０１μｍ〜０．２μｍの範囲で粒径制御された
場合は半透明から透明な均質複合体が得られる特徴を有
する。平均径５μｍ以上では均質な複合体が得られにく
い。また平均径０．０１μｍ以下のものについては、走
差型電子顕微鏡（ＳＥＭ）等による測定が困難なだけで
あり、複合体中に含まれていても何等さしつかえない。
【００２６】本発明における熱硬化性樹脂と金属酸化物
の複合体からなる摺動・摩擦材料を得るためには、 （１）熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を単独で用い
る場合は、未硬化の熱硬化性樹脂を金属アルコキシド及
び水の両方と混和性のある溶媒に溶かし溶液としたもの
に、金属アルコキシド、水、溶媒、及び／または触媒を
含む系を加える。
の複合体からなる摺動・摩擦材料を得るためには、 （１）熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を単独で用い
る場合は、未硬化の熱硬化性樹脂を金属アルコキシド及
び水の両方と混和性のある溶媒に溶かし溶液としたもの
に、金属アルコキシド、水、溶媒、及び／または触媒を
含む系を加える。
【００２７】当該混合溶液が相分離することなく均質溶
液を形成するよう調製した後、通風、加熱、減圧処理等
により金属アルコキシドの重縮合及び溶媒の除去と樹脂
の硬化反応を平行して進めると共に成形を行うことで、
マクロな相分離を生じず均質な熱硬化性樹脂と金属酸化
物の複合体からなる摺動材料を得る。成形は溶媒キャス
ト法以外に、溶媒キャスト終了前のサンプルをプレス、
押し出し、射出させる方法等を用いて行っても良い。
液を形成するよう調製した後、通風、加熱、減圧処理等
により金属アルコキシドの重縮合及び溶媒の除去と樹脂
の硬化反応を平行して進めると共に成形を行うことで、
マクロな相分離を生じず均質な熱硬化性樹脂と金属酸化
物の複合体からなる摺動材料を得る。成形は溶媒キャス
ト法以外に、溶媒キャスト終了前のサンプルをプレス、
押し出し、射出させる方法等を用いて行っても良い。
【００２８】（２）熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体
に各種添加材を加えた複合材として用いる場合は、当該
熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を（１）と同様にし
て調製する過程で、予め、及び／または工程途中で各種
添加材を混合して摺動材を得る。添加材としては目的・
用途に応じて各種の摩擦低減材、増摩材、摩擦調製剤等
が用いられる。
に各種添加材を加えた複合材として用いる場合は、当該
熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を（１）と同様にし
て調製する過程で、予め、及び／または工程途中で各種
添加材を混合して摺動材を得る。添加材としては目的・
用途に応じて各種の摩擦低減材、増摩材、摩擦調製剤等
が用いられる。
【００２９】本発明において得られる熱硬化性樹脂と金
属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材は、制御された
摩擦係数を持ち、低磨耗性で且つ高限界ＰＶ値といった
優れた摺動特性を有するものである。また強度・弾性率
等の力学物性や硬度等の表面特性の他、耐熱性や均質性
に優れ、使用時の安定性も優れている。また一般に炭素
繊維等を混合した摺動材では繊維の分散度や配向度の違
いにより、必ずしも、安定した摺動特性が得られない
が、本発明の熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を単独
で摺動材として用いる場合は、均質性に優れ、物性の方
向異方性もなく、安定した摺動材となりうる。
属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材は、制御された
摩擦係数を持ち、低磨耗性で且つ高限界ＰＶ値といった
優れた摺動特性を有するものである。また強度・弾性率
等の力学物性や硬度等の表面特性の他、耐熱性や均質性
に優れ、使用時の安定性も優れている。また一般に炭素
繊維等を混合した摺動材では繊維の分散度や配向度の違
いにより、必ずしも、安定した摺動特性が得られない
が、本発明の熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体を単独
で摺動材として用いる場合は、均質性に優れ、物性の方
向異方性もなく、安定した摺動材となりうる。
【００３０】
【実施例】次いで本発明を実施例によって更に説明す
る。尚、例中の％は特に断りの無い限り重量基準であ
る。
る。尚、例中の％は特に断りの無い限り重量基準であ
る。
【００３１】（実施例１及び２）フェノール樹脂（プラ
イオーフェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会
社製、レゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１
８：メタノール溶媒：固形分６０％）１００重量部に対
して、テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工業
株式会社製）１８重量部、メタノール５０重量部、水９
重量部からなる均質液（実施例１）、テトラメトキシオ
ルソシリケート１２重量部、メタノール４５重量部、水
６重量部からなる均質液（実施例２）を攪拌しながら滴
下して混合し、均質混合溶液を調製した。
イオーフェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会
社製、レゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１
８：メタノール溶媒：固形分６０％）１００重量部に対
して、テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工業
株式会社製）１８重量部、メタノール５０重量部、水９
重量部からなる均質液（実施例１）、テトラメトキシオ
ルソシリケート１２重量部、メタノール４５重量部、水
６重量部からなる均質液（実施例２）を攪拌しながら滴
下して混合し、均質混合溶液を調製した。
【００３２】本溶液を密閉容器中、３０℃で１５分攪拌
保持後、ポリスチレン製容器に入れ溶媒をゆっくりと７
日かけてキャストした。その後、２℃／分の速度で昇温
し、４０℃、５０℃、６０℃、７０℃でそれぞれ２時間
保持した後、８０℃で１０時間保持した。更に、ポリス
チレン製容器よりキャスト物を取り出した後、引き続き
１５０℃まで２℃／分の速度で昇温して１５０℃で４５
分間保持することによりフェノール樹脂の硬化と金属ア
ルコキシドの重縮合反応をより進ませ、目的とするフェ
ノール樹脂とシリカの複合体からなる摺動材を得た。
保持後、ポリスチレン製容器に入れ溶媒をゆっくりと７
日かけてキャストした。その後、２℃／分の速度で昇温
し、４０℃、５０℃、６０℃、７０℃でそれぞれ２時間
保持した後、８０℃で１０時間保持した。更に、ポリス
チレン製容器よりキャスト物を取り出した後、引き続き
１５０℃まで２℃／分の速度で昇温して１５０℃で４５
分間保持することによりフェノール樹脂の硬化と金属ア
ルコキシドの重縮合反応をより進ませ、目的とするフェ
ノール樹脂とシリカの複合体からなる摺動材を得た。
【００３３】実施例１では、得られた複合体中のシリカ
含有率（シリカ／（シリカ＋樹脂））は１０．５重量％
であり、厚さ２ｍｍで均質、且つ透明（光透過率＝９７
％）であった。実施例２では、シリカ含有率は７．２重
量％であり、同様に均質且つ透明（光透過率＝９８％）
な、厚み２ｍｍのキャスト成形物が得られた。
含有率（シリカ／（シリカ＋樹脂））は１０．５重量％
であり、厚さ２ｍｍで均質、且つ透明（光透過率＝９７
％）であった。実施例２では、シリカ含有率は７．２重
量％であり、同様に均質且つ透明（光透過率＝９８％）
な、厚み２ｍｍのキャスト成形物が得られた。
【００３４】実施例１及び２ともに、成形物中にクラッ
クは観察されなかった。ここで光透過率は、波長８００
ｎｍの光を用い、入射光（Ｉ0）と、透過光（Ｉ）を用
いてＩ*＝ｅｘｐ｛ｌｎＩ／（ｄ／１００）｝、ｄ＝厚
み（μｍ）で計算される換算透過光（Ｉ*）の比（（Ｉ*
／Ｉ0）×１００）で得られる。
クは観察されなかった。ここで光透過率は、波長８００
ｎｍの光を用い、入射光（Ｉ0）と、透過光（Ｉ）を用
いてＩ*＝ｅｘｐ｛ｌｎＩ／（ｄ／１００）｝、ｄ＝厚
み（μｍ）で計算される換算透過光（Ｉ*）の比（（Ｉ*
／Ｉ0）×１００）で得られる。
【００３５】走差型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察（倍率３
００００倍）による分散シリカ粒子の大きさは、約６０
ｎｍ（実施例１）、約５０ｎｍ（実施例２）であり、マ
トリックス樹脂との密着性は界面との剥離等がなく良好
であった。
００００倍）による分散シリカ粒子の大きさは、約６０
ｎｍ（実施例１）、約５０ｎｍ（実施例２）であり、マ
トリックス樹脂との密着性は界面との剥離等がなく良好
であった。
【００３６】キャスト成形物の摩擦磨耗試験（ＪＩＳ
Ｋ−７２１８に準拠：サンプル形状＝５０ｍｍ×５０ｍ
ｍ×２ｍｍ、炭素鋼材Ｓ−４５Ｃ使用、炭素鋼材の回転
速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉｎ）により得られた物性値は、面
間接触圧力（Ｐ（ｋｇ／ｃｍ 2））と速度（Ｖ（ｍ／ｍ
ｉｎ））との積であるＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／
ｍｉｎの時で、実施例１では摩擦係数＝０．１４、実施
例２では摩擦係数＝０．１５、ＰＶ＝１０００ｋｇ／ｃ
ｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、実施例１では摩擦係数＝０．
０８、磨耗量＝０．３４ｍｇ／ｍｉｎ、
Ｋ−７２１８に準拠：サンプル形状＝５０ｍｍ×５０ｍ
ｍ×２ｍｍ、炭素鋼材Ｓ−４５Ｃ使用、炭素鋼材の回転
速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉｎ）により得られた物性値は、面
間接触圧力（Ｐ（ｋｇ／ｃｍ 2））と速度（Ｖ（ｍ／ｍ
ｉｎ））との積であるＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／
ｍｉｎの時で、実施例１では摩擦係数＝０．１４、実施
例２では摩擦係数＝０．１５、ＰＶ＝１０００ｋｇ／ｃ
ｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、実施例１では摩擦係数＝０．
０８、磨耗量＝０．３４ｍｇ／ｍｉｎ、
【００３７】実施例２では摩擦係数＝０．０９、磨耗量
＝０．９２ｍｇ／ｍｉｎであり、いずれも樹脂単体での
値（ＰＶ＝５００での摩擦係数＝０．５９、ＰＶ＝１０
００での摩擦係数＝０．３１、磨耗量＝１．７３ｍｇ／
ｍｉｎ）より小さく、摺動特性に優れているのが判る。
＝０．９２ｍｇ／ｍｉｎであり、いずれも樹脂単体での
値（ＰＶ＝５００での摩擦係数＝０．５９、ＰＶ＝１０
００での摩擦係数＝０．３１、磨耗量＝１．７３ｍｇ／
ｍｉｎ）より小さく、摺動特性に優れているのが判る。
【００３８】（実施例３）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メタ
ノール溶媒：固形分＝６０％）１００重量部に対して、
テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工業株式会
社製）２０重量部、メタノール４０重量部、水１０重量
部、酢酸０．１モル比（対テトラメトキシオルソシリケ
ートモル比）からなる均質液を攪拌しながら滴下して混
合し、均質混合溶液を調製した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メタ
ノール溶媒：固形分＝６０％）１００重量部に対して、
テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工業株式会
社製）２０重量部、メタノール４０重量部、水１０重量
部、酢酸０．１モル比（対テトラメトキシオルソシリケ
ートモル比）からなる均質液を攪拌しながら滴下して混
合し、均質混合溶液を調製した。
【００３９】本溶液を実施例１と同じ方法で反応及び溶
媒キャストを進め、均質・半透明のフェノール樹脂とシ
リカの複合体からなる摺動材を得た。得られた複合体中
のシリカ含有率（シリカ／（シリカ＋樹脂））は１１．
８重量％であり、厚さ２ｍｍの均質でクラックの無い半
透明（光透過率＝６０％）体であった。
媒キャストを進め、均質・半透明のフェノール樹脂とシ
リカの複合体からなる摺動材を得た。得られた複合体中
のシリカ含有率（シリカ／（シリカ＋樹脂））は１１．
８重量％であり、厚さ２ｍｍの均質でクラックの無い半
透明（光透過率＝６０％）体であった。
【００４０】ＳＥＭ観察（倍率３００００倍）による分
散シリカ粒子の大きさは約４００〜６００ｎｍであり、
マクロな相分離はなく樹脂との密着性は良好であった。
実施例１と同様にして摩擦磨耗試験（ＪＩＳ Ｋ−７２
１８に準拠）を行った。
散シリカ粒子の大きさは約４００〜６００ｎｍであり、
マクロな相分離はなく樹脂との密着性は良好であった。
実施例１と同様にして摩擦磨耗試験（ＪＩＳ Ｋ−７２
１８に準拠）を行った。
【００４１】ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの
時で、摩擦係数＝０．１５でありＰＶ＝１５００ｋｇ／
ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、摩擦係数＝０．０５、磨耗
量＝０．５１ｍｇ／ｍｉｎであり、いずれも樹脂単体で
の値（ＰＶ＝５００での摩擦係数＝０．５９、ＰＶ＝１
５００での摩擦係数＝０．１９、磨耗量＝１．７３ｍｇ
／ｍｉｎ）より小さく、摺動特性に優れているのが判
る。
時で、摩擦係数＝０．１５でありＰＶ＝１５００ｋｇ／
ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、摩擦係数＝０．０５、磨耗
量＝０．５１ｍｇ／ｍｉｎであり、いずれも樹脂単体で
の値（ＰＶ＝５００での摩擦係数＝０．５９、ＰＶ＝１
５００での摩擦係数＝０．１９、磨耗量＝１．７３ｍｇ
／ｍｉｎ）より小さく、摺動特性に優れているのが判
る。
【００４２】（実施例４）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メタ
ノール溶媒：固形分＝６０％）１００重量部に対して、
テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工業株式会
社製）２６重量部、メタノール４５重量部、水１４重量
部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合し、均質
混合溶液を調製した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メタ
ノール溶媒：固形分＝６０％）１００重量部に対して、
テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工業株式会
社製）２６重量部、メタノール４５重量部、水１４重量
部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合し、均質
混合溶液を調製した。
【００４３】本溶液を密閉容器中、３０℃で１０分攪拌
保持後、ポリスチレン製容器中にて溶媒をゆっくりと２
日かけてキャストし、その後２℃／分の速度で昇温し８
０℃で８時間保持した。そして、容器よりキャスト物を
取り出し、粉砕して粒径約１ｍｍ程度の粒子とした。こ
れを金型（２ｍｍ厚のスペーサー）に充填してプレス成
形した。成形条件は１５０℃×４５ｍｉｎ、１５ｋｇ／
ｃｍ2とした。
保持後、ポリスチレン製容器中にて溶媒をゆっくりと２
日かけてキャストし、その後２℃／分の速度で昇温し８
０℃で８時間保持した。そして、容器よりキャスト物を
取り出し、粉砕して粒径約１ｍｍ程度の粒子とした。こ
れを金型（２ｍｍ厚のスペーサー）に充填してプレス成
形した。成形条件は１５０℃×４５ｍｉｎ、１５ｋｇ／
ｃｍ2とした。
【００４４】得られたプレス成形物中のシリカ含有率
（シリカ／（シリカ＋樹脂））は１５．２重量％であっ
た。プレス成形物は厚さ２ｍｍであり均質且つ透明（光
透過率＝９５％）であった。ＳＥＭ観察（倍率３０００
０倍）による分散シリカ粒子の大きさは約７０ｎｍであ
り、マトリックス樹脂との密着性は界面との剥離等がな
く良好であった。
（シリカ／（シリカ＋樹脂））は１５．２重量％であっ
た。プレス成形物は厚さ２ｍｍであり均質且つ透明（光
透過率＝９５％）であった。ＳＥＭ観察（倍率３０００
０倍）による分散シリカ粒子の大きさは約７０ｎｍであ
り、マトリックス樹脂との密着性は界面との剥離等がな
く良好であった。
【００４５】実施例１と同様な摩擦磨耗試験（ＪＩＳ
Ｋ−７２１８に準拠、炭素鋼材Ｓ−４５Ｃ使用、炭素鋼
材の回転速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉｎ）を行って得られた物
性は、ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、
摩擦係数＝０．１３、ＰＶ＝１５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ
／ｍｉｎの時で、摩擦係数＝０．０７、
Ｋ−７２１８に準拠、炭素鋼材Ｓ−４５Ｃ使用、炭素鋼
材の回転速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉｎ）を行って得られた物
性は、ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、
摩擦係数＝０．１３、ＰＶ＝１５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ
／ｍｉｎの時で、摩擦係数＝０．０７、
【００４６】また限界ＰＶ値＝３５００ｋｇ／ｃｍ2・
ｍ／ｍｉｎであり樹脂単体での値（ＰＶ＝５００での摩
擦係数＝０．２４、ＰＶ＝１５００での摩擦係数＝０．
１３、限界ＰＶ値＝２０００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉ
ｎ）と比べて摩擦係数は小さくなり、限界ＰＶ値はアッ
プし摺動特性に優れているのが判る。
ｍ／ｍｉｎであり樹脂単体での値（ＰＶ＝５００での摩
擦係数＝０．２４、ＰＶ＝１５００での摩擦係数＝０．
１３、限界ＰＶ値＝２０００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉ
ｎ）と比べて摩擦係数は小さくなり、限界ＰＶ値はアッ
プし摺動特性に優れているのが判る。
【００４７】（実施例５）フェノール樹脂（フェノライ
ト５５１０：大日本インキ化学工業株式会社製ノボラッ
ク型：フェノール／ホルマリン比＝０．８２：ヘキサミ
ン１０重量％含有物）１００重量部をメタノール９０重
量部、トルエン６０重量部に溶解させたものに対して、
テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工業株式会
社製）３０重量部、メタノール３０重量部、水１４重量
部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合し、均質
混合溶液を調製した。
ト５５１０：大日本インキ化学工業株式会社製ノボラッ
ク型：フェノール／ホルマリン比＝０．８２：ヘキサミ
ン１０重量％含有物）１００重量部をメタノール９０重
量部、トルエン６０重量部に溶解させたものに対して、
テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工業株式会
社製）３０重量部、メタノール３０重量部、水１４重量
部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合し、均質
混合溶液を調製した。
【００４８】本溶液を密閉容器中、３０℃で３０分攪拌
保持後、ポリスチレン製容器中にて、溶媒をゆっくりと
３日かけてキャストし、その後２℃／分の速度で昇温し
６０℃、７０℃で各２時間、８０℃で８時間保持した。
そして、ポリスチレン製容器よりキャスト物を取り出
し、粉砕して粒径約１ｍｍ程度の粒子を得た。これを金
型（２ｍｍ厚のスペーサー）に充填して実施例４と同じ
条件でプレス成形した。
保持後、ポリスチレン製容器中にて、溶媒をゆっくりと
３日かけてキャストし、その後２℃／分の速度で昇温し
６０℃、７０℃で各２時間、８０℃で８時間保持した。
そして、ポリスチレン製容器よりキャスト物を取り出
し、粉砕して粒径約１ｍｍ程度の粒子を得た。これを金
型（２ｍｍ厚のスペーサー）に充填して実施例４と同じ
条件でプレス成形した。
【００４９】得られたプレス成形物中のシリカ含有率
（シリカ／（シリカ＋樹脂））は１０．８重量％であ
り、厚さ２ｍｍの均質・白濁不透明（光透過率＝６％）
なものであった。ＳＥＭ観察（倍率３００００倍）によ
る分散シリカ粒子の大きさは約１０００ｎｍであり、マ
トリックス樹脂との密着性は良好であった。
（シリカ／（シリカ＋樹脂））は１０．８重量％であ
り、厚さ２ｍｍの均質・白濁不透明（光透過率＝６％）
なものであった。ＳＥＭ観察（倍率３００００倍）によ
る分散シリカ粒子の大きさは約１０００ｎｍであり、マ
トリックス樹脂との密着性は良好であった。
【００５０】実施例１と同様な摩擦磨耗試験（ＪＩＳ
Ｋ−７２１８に準拠、炭素鋼材Ｓ−４５Ｃ使用、炭素鋼
材の回転速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉｎ）により得られた物性
は、ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、摩
擦係数＝０．１４、ＰＶ＝１５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／
ｍｉｎの時で、摩擦係数＝０．１０であり樹脂単体での
値（ＰＶ＝５００での摩擦係数＝０．６５、ＰＶ＝１５
００での摩擦係数＝０．１９）より小さく、摺動特性に
優れているのが判る。
Ｋ−７２１８に準拠、炭素鋼材Ｓ−４５Ｃ使用、炭素鋼
材の回転速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉｎ）により得られた物性
は、ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、摩
擦係数＝０．１４、ＰＶ＝１５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／
ｍｉｎの時で、摩擦係数＝０．１０であり樹脂単体での
値（ＰＶ＝５００での摩擦係数＝０．６５、ＰＶ＝１５
００での摩擦係数＝０．１９）より小さく、摺動特性に
優れているのが判る。
【００５１】（実施例６）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メタ
ノール溶媒：固形分＝６０％）１００重量部に炭素繊維
ＳＧ−２４１を１０重量部混合し充分に攪拌した溶液に
対して、テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工
業株式会社製）２２重量部、メタノール５０重量部、水
１０重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合
し、均質黒色混合溶液を調製した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メタ
ノール溶媒：固形分＝６０％）１００重量部に炭素繊維
ＳＧ−２４１を１０重量部混合し充分に攪拌した溶液に
対して、テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工
業株式会社製）２２重量部、メタノール５０重量部、水
１０重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合
し、均質黒色混合溶液を調製した。
【００５２】本溶液を密閉容器中、３０℃で１０分攪拌
保持後、ポリスチレン製容器中にて溶媒をゆっくりと５
日かけてキャストし、その後２℃／分の速度で昇温し５
０℃、６０℃、７０℃で各２時間、次いで８０℃で８時
間保持した。更に容器よりキャスト物を取り出し、１５
０℃まで２℃／分の速度で昇温して１５０℃で４５分間
保持することによりフェノール樹脂の硬化と金属アルコ
キシドの重縮合反応をより進ませた炭素繊維含有キャス
ト成形物を得た。
保持後、ポリスチレン製容器中にて溶媒をゆっくりと５
日かけてキャストし、その後２℃／分の速度で昇温し５
０℃、６０℃、７０℃で各２時間、次いで８０℃で８時
間保持した。更に容器よりキャスト物を取り出し、１５
０℃まで２℃／分の速度で昇温して１５０℃で４５分間
保持することによりフェノール樹脂の硬化と金属アルコ
キシドの重縮合反応をより進ませた炭素繊維含有キャス
ト成形物を得た。
【００５３】得られたキャスト成形物は、樹脂に対する
シリカ含有率（シリカ／（シリカ＋樹脂））が１２．１
重量％、炭素繊維の含有率が成形物全体に対して９．０
重量％である厚さ２ｍｍの均質・黒色不透明（光透過率
＝０％）物であった。ＳＥＭ観察（倍率３００００倍）
による分散シリカ粒子の大きさは、約６０ｎｍであり、
マクロな相分離はなく、樹脂との密着性は良好であっ
た。
シリカ含有率（シリカ／（シリカ＋樹脂））が１２．１
重量％、炭素繊維の含有率が成形物全体に対して９．０
重量％である厚さ２ｍｍの均質・黒色不透明（光透過率
＝０％）物であった。ＳＥＭ観察（倍率３００００倍）
による分散シリカ粒子の大きさは、約６０ｎｍであり、
マクロな相分離はなく、樹脂との密着性は良好であっ
た。
【００５４】実施例１と同様なキャスト成形物の摩擦磨
耗試験（ＪＩＳ Ｋ−７２１８に準拠）により得られた
物性は、ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時
で、摩擦係数＝０．１７、ＰＶ値＝１５００ｋｇ／ｃｍ
2・ｍ／ｍｉｎの時で、摩擦係数＝０．０９、磨耗量＝
０．６０ｍｇ／ｍｉｎであり、いずれも樹脂に炭素繊維
のみを混合したキャスト物での値（ＰＶ＝５００での摩
擦係数＝０．３８、磨耗量＝０．６７ｍｇ／ｍｉｎ）よ
り小さく、摺動特性に優れているのが判る。
耗試験（ＪＩＳ Ｋ−７２１８に準拠）により得られた
物性は、ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時
で、摩擦係数＝０．１７、ＰＶ値＝１５００ｋｇ／ｃｍ
2・ｍ／ｍｉｎの時で、摩擦係数＝０．０９、磨耗量＝
０．６０ｍｇ／ｍｉｎであり、いずれも樹脂に炭素繊維
のみを混合したキャスト物での値（ＰＶ＝５００での摩
擦係数＝０．３８、磨耗量＝０．６７ｍｇ／ｍｉｎ）よ
り小さく、摺動特性に優れているのが判る。
【００５５】（実施例７）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製、
レゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メ
タノール溶媒：固形分６０％）１００重量部に、アスベ
ストを１２重量部混合して十分に攪拌した溶液に対し
て、テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工業株
式会社製）２２重量部、メタノール５０重量部、水１０
重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合し、
均質混合溶液を調製した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製、
レゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メ
タノール溶媒：固形分６０％）１００重量部に、アスベ
ストを１２重量部混合して十分に攪拌した溶液に対し
て、テトラメトキシオルソシリケート（東京化成工業株
式会社製）２２重量部、メタノール５０重量部、水１０
重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下して混合し、
均質混合溶液を調製した。
【００５６】本溶液を密閉容器中、３０℃で１０分攪拌
保持後、ポリスチレン製容器に入れ溶媒をゆっくりと３
日かけてキャストした。その後、２℃／分の速度で昇温
し、６０℃で２時間保持した後、８０℃で８時間保持し
た。更に、ポリスチレン製容器よりキャスト物を取り出
し、粉砕して粒径約１ｍｍ程度の粒子とした。これを金
型（２ｍｍ厚のスペーサー）に充填して、実施例４と同
様の条件でプレス成形した。
保持後、ポリスチレン製容器に入れ溶媒をゆっくりと３
日かけてキャストした。その後、２℃／分の速度で昇温
し、６０℃で２時間保持した後、８０℃で８時間保持し
た。更に、ポリスチレン製容器よりキャスト物を取り出
し、粉砕して粒径約１ｍｍ程度の粒子とした。これを金
型（２ｍｍ厚のスペーサー）に充填して、実施例４と同
様の条件でプレス成形した。
【００５７】得られたアスベスト含有プレス成形物は、
樹脂に対するシリカ含有率（シリカ／（シリカ＋樹
脂））が１１．８重量％であり、アスベストの含有率が
成形物全体に対して１０．１重量％であった。実施例１
と同様な摩擦摩耗試験（ＪＩＳＫ−７２１８に準拠）に
より得られた物性は、ＰＶ値＝１５００ｋｇ／ｃｍ2・
ｍ／ｍｉｎの時で、摩擦係数＝０．２８であり、実施例
１（ＰＶ値＝１５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎでの摩
擦係数＝０．０６）に比べ増大し、限界ＰＶ値は１２０
００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎ以上となり、実施例１
（限界ＰＶ値＝５０００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎ）に
比べ摩擦特性に優れることが判る。
樹脂に対するシリカ含有率（シリカ／（シリカ＋樹
脂））が１１．８重量％であり、アスベストの含有率が
成形物全体に対して１０．１重量％であった。実施例１
と同様な摩擦摩耗試験（ＪＩＳＫ−７２１８に準拠）に
より得られた物性は、ＰＶ値＝１５００ｋｇ／ｃｍ2・
ｍ／ｍｉｎの時で、摩擦係数＝０．２８であり、実施例
１（ＰＶ値＝１５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎでの摩
擦係数＝０．０６）に比べ増大し、限界ＰＶ値は１２０
００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎ以上となり、実施例１
（限界ＰＶ値＝５０００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎ）に
比べ摩擦特性に優れることが判る。
【００５８】（比較例１）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メタ
ノール溶媒：固形分＝６０％）１００重量部に対して、
メタノール４５重量部を混合し、均質混合溶液を調製し
た。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メタ
ノール溶媒：固形分＝６０％）１００重量部に対して、
メタノール４５重量部を混合し、均質混合溶液を調製し
た。
【００５９】本溶液を密閉容器中、３０℃で５分攪拌保
持後、ポリスチレン製容器中にて溶媒をゆっくりと３日
かけてキャストし、その後２℃／分の速度で昇温し８０
℃で８時間保持した。更に容器よりキャスト物を取り出
し、１５０℃まで２℃／分の速度で昇温して１５０℃で
４５分間保持することによりフェノール樹脂のキャスト
成形物を得た。
持後、ポリスチレン製容器中にて溶媒をゆっくりと３日
かけてキャストし、その後２℃／分の速度で昇温し８０
℃で８時間保持した。更に容器よりキャスト物を取り出
し、１５０℃まで２℃／分の速度で昇温して１５０℃で
４５分間保持することによりフェノール樹脂のキャスト
成形物を得た。
【００６０】得られたキャスト成形物は、厚さ２ｍｍで
均質且つ透明（光透過率＝９９％）であった。実施例１
と同様のキャスト成形物の摩擦磨耗試験（ＪＩＳ Ｋ−
７２１８に準拠、炭素鋼材Ｓ−４５Ｃ使用、炭素鋼材の
回転速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉｎ）により得られた物性は、
ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、摩擦係
数＝０．５９、ＰＶ＝１０００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉ
ｎの時で、摩擦係数＝０．３１、磨耗量＝１．７３ｍｇ
／ｍｉｎであった。
均質且つ透明（光透過率＝９９％）であった。実施例１
と同様のキャスト成形物の摩擦磨耗試験（ＪＩＳ Ｋ−
７２１８に準拠、炭素鋼材Ｓ−４５Ｃ使用、炭素鋼材の
回転速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉｎ）により得られた物性は、
ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、摩擦係
数＝０．５９、ＰＶ＝１０００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉ
ｎの時で、摩擦係数＝０．３１、磨耗量＝１．７３ｍｇ
／ｍｉｎであった。
【００６１】（比較例２）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メタ
ノール溶媒：固形分＝６０％）１００重量部に対して、
メタノール５０重量部及び炭素繊維（ＳＧ−２４１）１
０重量部を均質になるように混合した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型：フェノール／ホルマリン比＝１．１８：メタ
ノール溶媒：固形分＝６０％）１００重量部に対して、
メタノール５０重量部及び炭素繊維（ＳＧ−２４１）１
０重量部を均質になるように混合した。
【００６２】本溶液を密閉容器中、３０℃で１０分攪拌
保持後、ポリスチレン製容器にて溶媒をゆっくりと３日
かけてキャストし、その後２℃／分の速度で昇温し８０
℃で１０時間保持した。更に容器よりキャスト物を取り
出し、１５０℃まで２℃／分の速度で昇温して１５０℃
で４５分間保持することによりフェノール樹脂／炭素繊
維のキャスト成形物を得た。
保持後、ポリスチレン製容器にて溶媒をゆっくりと３日
かけてキャストし、その後２℃／分の速度で昇温し８０
℃で１０時間保持した。更に容器よりキャスト物を取り
出し、１５０℃まで２℃／分の速度で昇温して１５０℃
で４５分間保持することによりフェノール樹脂／炭素繊
維のキャスト成形物を得た。
【００６３】得られたキャスト成形物は厚さ２ｍｍ、均
質・黒色不透明（光透過率＝０％）であった。実施例１
と同様のキャスト成形物の摩擦磨耗試験（ＪＩＳ Ｋ−
７２１８に準拠、炭素鋼材Ｓ−４５Ｃ使用、炭素鋼材の
回転速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉｎ）により得られた物性は、
ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、摩擦係
数＝０．３８、磨耗量＝０．６７ｍｇ／ｍｉｎであっ
た。
質・黒色不透明（光透過率＝０％）であった。実施例１
と同様のキャスト成形物の摩擦磨耗試験（ＪＩＳ Ｋ−
７２１８に準拠、炭素鋼材Ｓ−４５Ｃ使用、炭素鋼材の
回転速度Ｖ＝５０ｍ／ｍｉｎ）により得られた物性は、
ＰＶ＝５００ｋｇ／ｃｍ2・ｍ／ｍｉｎの時で、摩擦係
数＝０．３８、磨耗量＝０．６７ｍｇ／ｍｉｎであっ
た。
【００６４】
【発明の効果】本発明は、制御された摩擦係数、高限界
ＰＶ値、低磨耗性、表面硬度、耐熱性等に優れた特性を
有し、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ・
クラッチ材等の摩擦材料等に有用な摺動・摩擦材料を提
供できる。
ＰＶ値、低磨耗性、表面硬度、耐熱性等に優れた特性を
有し、軸受け・ベアリング等の摺動材料や、ブレ−キ・
クラッチ材等の摩擦材料等に有用な摺動・摩擦材料を提
供できる。
【手続補正書】
【提出日】平成７年４月２５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３１】（実施例１及び２）フェノール樹脂（プラ
イオーフェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会
社製、レゾール型、メタノール溶媒、固形分６０％）１
００重量部に対して、テトラメチルオルソシリケート
（東京化成工業株式会社製）１８重量部、メタノール５
０重量部、水９重量部からなる均質液（実施例１）、テ
トラメチルオルソシリケート１２重量部、メタノール４
５重量部、水６重量部からなる均質液（実施例２）を攪
拌しながら滴下して混合し、均質混合溶液を調製した。
イオーフェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会
社製、レゾール型、メタノール溶媒、固形分６０％）１
００重量部に対して、テトラメチルオルソシリケート
（東京化成工業株式会社製）１８重量部、メタノール５
０重量部、水９重量部からなる均質液（実施例１）、テ
トラメチルオルソシリケート１２重量部、メタノール４
５重量部、水６重量部からなる均質液（実施例２）を攪
拌しながら滴下して混合し、均質混合溶液を調製した。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３８】（実施例３）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分＝６０％）１００重
量部に対して、テトラメチルオルソシリケート（東京化
成工業株式会社製）２０重量部、メタノール４０重量
部、水１０重量部、酢酸０．１モル比（対テトラメチル
オルソシリケートモル比）からなる均質液を攪拌しなが
ら滴下して混合し、均質混合溶液を調製した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分＝６０％）１００重
量部に対して、テトラメチルオルソシリケート（東京化
成工業株式会社製）２０重量部、メタノール４０重量
部、水１０重量部、酢酸０．１モル比（対テトラメチル
オルソシリケートモル比）からなる均質液を攪拌しなが
ら滴下して混合し、均質混合溶液を調製した。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４２】（実施例４）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分＝６０％）１００重
量部に対して、テトラメチルオルソシリケート（東京化
成工業株式会社製）２６重量部、メタノール４５重量
部、水１４重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下し
て混合し、均質混合溶液を調製した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分＝６０％）１００重
量部に対して、テトラメチルオルソシリケート（東京化
成工業株式会社製）２６重量部、メタノール４５重量
部、水１４重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下し
て混合し、均質混合溶液を調製した。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４７】（実施例５）フェノール樹脂（フェノライ
ト５５１０：大日本インキ化学工業株式会社製ノボラッ
ク型、ヘキサミン１０重量％含有物）１００重量部をメ
タノール９０重量部、トルエン６０重量部に溶解させた
ものに対して、テトラメチルオルソシリケート（東京化
成工業株式会社製）３０重量部、メタノール３０重量
部、水１４重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下し
て混合し、均質混合溶液を調製した。
ト５５１０：大日本インキ化学工業株式会社製ノボラッ
ク型、ヘキサミン１０重量％含有物）１００重量部をメ
タノール９０重量部、トルエン６０重量部に溶解させた
ものに対して、テトラメチルオルソシリケート（東京化
成工業株式会社製）３０重量部、メタノール３０重量
部、水１４重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下し
て混合し、均質混合溶液を調製した。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００５１】（実施例６）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒：固形分＝６０％）１００重
量部に炭素繊維ＳＧ−２４１を１０重量部混合し充分に
攪拌した溶液に対して、テトラメチルオルソシリケート
（東京化成工業株式会社製）２２重量部、メタノール５
０重量部、水１０重量部からなる均質液を攪拌しながら
滴下して混合し、均質黒色混合溶液を調製した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒：固形分＝６０％）１００重
量部に炭素繊維ＳＧ−２４１を１０重量部混合し充分に
攪拌した溶液に対して、テトラメチルオルソシリケート
（東京化成工業株式会社製）２２重量部、メタノール５
０重量部、水１０重量部からなる均質液を攪拌しながら
滴下して混合し、均質黒色混合溶液を調製した。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００５５】（実施例７）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製、
レゾール型、メタノール溶媒、固形分６０％）１００重
量部に、アスベストを１２重量部混合して十分に攪拌し
た溶液に対して、テトラメチルオルソシリケート（東京
化成工業株式会社製）２２重量部、メタノール５０重量
部、水１０重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下し
て混合し、均質混合溶液を調製した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製、
レゾール型、メタノール溶媒、固形分６０％）１００重
量部に、アスベストを１２重量部混合して十分に攪拌し
た溶液に対して、テトラメチルオルソシリケート（東京
化成工業株式会社製）２２重量部、メタノール５０重量
部、水１０重量部からなる均質液を攪拌しながら滴下し
て混合し、均質混合溶液を調製した。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００５８】（比較例１）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分＝６０％）１００重
量部に対して、メタノール４５重量部を混合し、均質混
合溶液を調製した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分＝６０％）１００重
量部に対して、メタノール４５重量部を混合し、均質混
合溶液を調製した。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００６１】（比較例２）フェノール樹脂（プライオー
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分＝６０％）１００重
量部に対して、メタノール５０重量部及び炭素繊維（Ｓ
Ｇ−２４１）１０重量部を均質になるように混合した。
フェンＪ−３２５：大日本インキ化学工業株式会社製レ
ゾール型、メタノール溶媒、固形分＝６０％）１００重
量部に対して、メタノール５０重量部及び炭素繊維（Ｓ
Ｇ−２４１）１０重量部を均質になるように混合した。
Claims (6)
- 【請求項１】 フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬
化性樹脂とシリコンアルコキシド及び／又はその低縮合
物を含有する金属アルコキシドとから得られる、熱硬化
性樹脂と金属酸化物の複合体を必須の構成成分とする摺
動・摩擦材料。 - 【請求項２】 熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体が、
フェノ−ル樹脂又はそれを含有する熱硬化性樹脂の溶液
中でシリコンアルコキシド及び／又はその低縮合物を含
有する金属アルコキシドの加水分解・重縮合を行わせる
ことにより製造された複合体であることを特徴とする、
請求項１記載の摺動・摩擦材料。 - 【請求項３】 複合体中に含有される金属酸化物の含有
率が１〜３５重量％、好ましくは２〜１５重量％である
ことを特徴とする特許請求項１又は２記載の摺動・摩擦
材料。 - 【請求項４】 複合体中に含有される金属酸化物の大き
さが平均径０．０１μｍ〜０．２μｍであることを特徴
とする請求項１から３のいずれか一つに記載の摺動・摩
擦材料。 - 【請求項５】 複合体中に含有される金属酸化物の大き
さが平均径０．２μｍ〜５μｍであることを特徴とする
請求項１から３のいずれか一つに記載の摺動・摩擦材
料。 - 【請求項６】 ４ふっ化エチレン樹脂、アラミド繊維、
セルロース、ゴム等の有機材料、炭素繊維、黒鉛等の炭
素材料、アスベストやアルミナ等の無機質材料、鋼繊維
等の金属材料から選ばれる１種以上の添加物を更に含む
ことを特徴とする請求項１から５のいずれか一つに記載
の摺動・摩擦材料。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23119394A JPH0892547A (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | 熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材料 |
| US08/489,155 US5834551A (en) | 1994-06-10 | 1995-06-09 | Composite of thermosetting resin with metallic oxide and process for the preparation thereof |
| US09/051,000 US6124393A (en) | 1994-06-10 | 1998-03-31 | Composite of thermosetting resin with metallic oxide and process for the preparation thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23119394A JPH0892547A (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | 熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0892547A true JPH0892547A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16919802
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23119394A Pending JPH0892547A (ja) | 1994-06-10 | 1994-09-27 | 熱硬化性樹脂と金属酸化物の複合体からなる摺動・摩擦材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0892547A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000145849A (ja) * | 1998-11-16 | 2000-05-26 | Nsk Warner Kk | 湿式摩擦材 |
-
1994
- 1994-09-27 JP JP23119394A patent/JPH0892547A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000145849A (ja) * | 1998-11-16 | 2000-05-26 | Nsk Warner Kk | 湿式摩擦材 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050523 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050526 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Effective date: 20050615 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050722 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060905 |