JPH0885783A - Working fluid - Google Patents
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- JPH0885783A JPH0885783A JP6221759A JP22175994A JPH0885783A JP H0885783 A JPH0885783 A JP H0885783A JP 6221759 A JP6221759 A JP 6221759A JP 22175994 A JP22175994 A JP 22175994A JP H0885783 A JPH0885783 A JP H0885783A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、エアコン等のヒートポ
ンプ装置に使用され、且つオゾン層を破壊する危険性の
ない作動流体に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a working fluid used in a heat pump device such as an air conditioner and having no risk of destroying the ozone layer.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、エアコン等のヒートポンプ装置に
於て、クロロジフルオロメタン(ＣＨＣｌＦ2、以下Ｒ２
２)が、冷媒として用いられている。Ｒ２２は、単体か
らなる作動流体として優れている冷媒である。Ｒ２２の
冷媒としての特性は、蒸発温度が略−５℃、凝縮温度が
略40℃であり、前記温度の範囲内で通常使用され、成績
係数が略4.81であり、冷凍効果が略155.75kJ/kgであ
る。又、Ｒ２２は、不燃であり、化学的にも安定で熱力
学的性質が良いので、冷媒として広く実用に供されてい
る。 2. Description of the Related Art Conventionally, in heat pump devices such as air conditioners, chlorodifluoromethane (CHClF 2 , hereinafter R2
2) is used as a refrigerant. R22 is a refrigerant that is excellent as a working fluid composed of a simple substance. The characteristics of R22 as a refrigerant are such that the evaporation temperature is approximately -5 ° C and the condensation temperature is approximately 40 ° C, and it is normally used within the above temperature range, the coefficient of performance is approximately 4.81, and the refrigerating effect is approximately 155.75 kJ / It is kg. Further, R22 is nonflammable, chemically stable, and has good thermodynamic properties, so that it is widely used as a refrigerant.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
成層圏オゾン層を破壊する能力の大きい特定フロンの生
産及び使用の廃止が提唱されている。成層圏のオゾンを
破壊する能力は、トリクロロフルオロメタン(ＣＣｌ
3Ｆ、「Ｒ１１」)の成層圏オゾン破壊能力を１としたと
きの成層圏オゾン破壊能力の比であるオゾン破壊係数で
示される。特定フロンの代替冷媒として、成層圏オゾン
破壊係数が0.05と小さいクロロジフルオロメタン(ＣＨ
ＣｌＦ2、以下「Ｒ２２」)の生産及び使用の増大が予想
される。しかしながら、成層圏オゾン破壊係数が微小で
あっても、Ｒ２２の使用量の増大により、Ｒ２２の成層
圏オゾン層に与える影響は、無視できないものとなる。
そこで、Ｒ２２の冷媒としての特性と同等、又はそれ以
上の特性を有する冷媒であって、成層圏オゾン破壊係数
が０、即ち分子構造に塩素を含まないものが求められて
いる。この要望に合う冷媒は、単体ではアンモニアがあ
るが、安全性に問題があるため、大形の冷凍システムに
しか用いられていない。従って、分子構造中に塩素を含
まない冷媒を２種又はそれ以上混合することによりＲ２
２の冷媒の特性に近い混合冷媒からなる作動流体の早期
開発が望まれている。本発明の目的は、オゾン破壊係数
が０である２種又は３種以上の成分からなり、冷媒の特
性が表１に挙げるＲ２２と同等、又はそれ以上であり、
Ｒ２２の代替となる作動流体を提供することである。However, in recent years,
The abolition of the production and use of specific CFCs, which have a large capacity to destroy the stratospheric ozone layer, has been proposed. The ability to destroy ozone in the stratosphere is trichlorofluoromethane (CCl).
3 F, represented by ozone depletion is the ratio of the stratospheric ozone depletion potential when set to 1 stratospheric ozone depletion potential of "R11"). Chlorodifluoromethane (CH) with a stratospheric ozone depletion coefficient as small as 0.05
Increased production and use of ClF 2 , hereinafter "R22") is expected. However, even if the stratospheric ozone depletion coefficient is small, the effect of R22 on the stratospheric ozone layer cannot be ignored due to the increase in the amount of R22 used.
Therefore, there is a demand for a refrigerant having characteristics equal to or higher than the characteristics of R22 as a refrigerant, and having a stratospheric ozone depletion coefficient of 0, that is, a molecular structure containing no chlorine. A single refrigerant that meets this demand is ammonia, but it is only used in large refrigeration systems because of its safety problems. Therefore, by mixing two or more refrigerants containing no chlorine in the molecular structure, R2
There is a demand for early development of a working fluid composed of a mixed refrigerant having characteristics close to those of the second refrigerant. The object of the present invention is composed of two or more components having an ozone depletion potential of 0, and the characteristics of the refrigerant are equal to or higher than R22 listed in Table 1, and
It is to provide an alternative working fluid to R22.
【０００４】[0004]
【表１】 [Table 1]
【０００５】[0005]
【課題を解決する為の手段】上記課題を解決するため
に、本発明の作動流体は、トリフルオロエタン２０〜６
５重量％、シクロプロパン３５〜８０重量％である少な
くとも二種を混合して成る。又、本発明の作動流体は、
シクロプロパン１０〜６５重量％、１，１，１，２−テ
トラフルオロエタン３５〜９０重量％である少なくとも
二種を混合して成る。更に、本発明の作動流体は、トリ
フルオロエタン６５重量％以下、シクロプロパン２５〜
８０重量％であって、残部が１，１，１，２−テトラフ
ルオロエタンである少なくとも三種を混合して成る。
又、本発明の作動流体は、トリフルオロエタン３０重量
％以下、シクロプロパン２０重量％以下であって、残部
が１，１，１，２−テトラフルオロエタンである少なく
とも三種を混合して成る。In order to solve the above-mentioned problems, the working fluid of the present invention comprises trifluoroethane 20-6.
5% by weight and 35 to 80% by weight of cyclopropane are mixed together. The working fluid of the present invention is
It is formed by mixing at least two kinds of 10 to 65% by weight of cyclopropane and 35 to 90% by weight of 1,1,1,2-tetrafluoroethane. Furthermore, the working fluid of the present invention comprises 65% by weight or less of trifluoroethane and 25 to 25% of cyclopropane.
80% by weight and the balance is at least three kinds of 1,1,1,2-tetrafluoroethane.
The working fluid of the present invention is a mixture of at least three kinds of trifluoroethane of 30% by weight or less, cyclopropane of 20% by weight or less, and the balance of 1,1,1,2-tetrafluoroethane.
【０００６】[0006]
【作用及び効果】本発明の作動流体は、オゾン破壊係数
が０である冷媒１，１，１，２−テトラフルオロエタン
(ＣＦ3ＣＨ2Ｆ、以下Ｒ１３４ａ)、トリフルオロエタン
(ＣＦ3ＣＨ3、以下Ｒ１４３ａ)、シクロプロパン(Ｃ3Ｈ
6、以下ＲＣ２７０)の少なくとも三種の混合物、又はＲ
１４３ａとＲＣ２７０の少なくとも二種の混合物、更に
はＲ１３４ａとＲＣ２７０の少なくとも二種の混合物か
ら構成されているので、オゾンを破壊することはない。
又、上記構成の作動流体の熱物性は、後述するとおりＲ
２２と同等又はそれ以上であり、冷媒として優れてい
る。更に、Ｒ２２を使用しているヒートポンプ装置から
Ｒ２２を抜き取り、本発明の作動流体を装置に充填する
ことにより、現行の装置をそのまま使用することが出来
るので、装置を新たに交換する必要はない。The working fluid of the present invention is a refrigerant 1,1,1,2-tetrafluoroethane having an ozone depletion potential of 0.
(CF 3 CH 2 F, hereinafter R134a), trifluoroethane
(CF 3 CH 3 , hereinafter R143a), cyclopropane (C 3 H
6 , a mixture of at least three of RC270), or R
Since it is composed of a mixture of at least two kinds of 143a and RC270 and further a mixture of at least two kinds of R134a and RC270, it does not destroy ozone.
In addition, the thermophysical properties of the working fluid having the above-mentioned structure are
It is equal to or more than 22 and is excellent as a refrigerant. Further, by removing R22 from the heat pump device using R22 and filling the device with the working fluid of the present invention, the existing device can be used as it is, so that it is not necessary to newly replace the device.
【０００７】[0007]
【実施例】以下、本発明の一実施例につき、図面に沿っ
て詳述する。Ｒ１３４ａは沸点が大気圧において−26.1
℃、Ｒ１４３ａは沸点が同様に−47.4℃、ＲＣ２７０は
沸点が同様に−34℃の冷媒であり、共に分子構造中に塩
素を含んでおらず、オゾン破壊係数は０である。図１３
は、本発明の作動流体を試験した冷凍システム(１)であ
って、循環路(18)中に圧縮器(11)、凝縮器(12)、膨張弁
(13)及び蒸発器(14)を順に設けて形成した密閉冷凍サイ
クル内に、作動流体を循環させている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings. R134a has a boiling point of −26.1 at atmospheric pressure.
C., R143a is a refrigerant having a boiling point of −47.4 ° C. similarly, and RC270 is a refrigerant having a boiling point of −34 ° C. similarly. Both do not contain chlorine in the molecular structure, and the ozone depletion potential is 0. FIG.
Is a refrigeration system (1) for testing the working fluid of the present invention, wherein a compressor (11), a condenser (12) and an expansion valve are provided in a circulation path (18).
A working fluid is circulated in a closed refrigeration cycle formed by sequentially providing (13) and an evaporator (14).
【０００８】冷凍システム(１)内での作動流体の流れを
図１３及び図１４の圧力−エンタルピ線図(ｐ−ｉ線図)
を用いて説明する。蒸発器(14)から供給される低温、低
圧の冷媒ガス(状態Ａ)を圧縮器(11)により圧縮し、高
温、高圧に高め(状態Ｂ)、該冷媒ガスを凝縮器(12)に供
給する(段階１、断熱圧縮)。圧縮器(11)から凝縮器(12)
に吐出された高温、高圧の冷媒ガスは、高圧の凝縮器(1
2)内で放熱して液化し、高圧の冷媒液(状態Ｃ)となる
(段階２、等圧変化)。高圧の該冷媒液は、膨張弁(13)の
開放により蒸発器(14)に吐出される(状態Ｄ、段階３、
等エンタルピ変化)。吐出された冷媒液は、低圧の蒸発
器(14)内で気化し吸熱する。該吸熱により、蒸発器(14)
において、冷凍が発生する(段階４、等圧変化)。The flow of the working fluid in the refrigeration system (1) is shown by the pressure-enthalpy diagram (pi diagram) of FIGS. 13 and 14.
Will be explained. The low temperature and low pressure refrigerant gas (state A) supplied from the evaporator (14) is compressed by the compressor (11) to a high temperature and high pressure (state B), and the refrigerant gas is supplied to the condenser (12). (Step 1, adiabatic compression). Compressor (11) to condenser (12)
The high-temperature, high-pressure refrigerant gas discharged to the high-pressure condenser (1
2) Dissipates heat and liquefies inside, and becomes a high-pressure refrigerant liquid (state C).
(Stage 2, constant pressure change). The high-pressure refrigerant liquid is discharged to the evaporator (14) by opening the expansion valve (13) (state D, stage 3,
Isenthalpy change). The discharged refrigerant liquid is vaporized and absorbs heat in the low pressure evaporator (14). Due to the heat absorption, the evaporator (14)
At, freezing occurs (stage 4, isobaric change).
【０００９】上記動作を繰り返すことによって、非共沸
混合冷媒冷凍システム(１)の凝縮器(12)で放熱を行な
い、蒸発器(14)で吸熱により冷凍を発生させる。By repeating the above operation, the condenser (12) of the non-azeotropic mixed refrigerant refrigeration system (1) radiates heat and the evaporator (14) absorbs heat to generate refrigeration.
【００１０】上記構成の冷凍システム(１)を用い、本発
明の作動流体のＲＣ２７０及びＲ３２の重量％を５％づ
つ変化させ、５つの熱物性(成績係数、冷凍効果、吐出
圧力、蒸発時の温度差及び凝縮時の温度差)を夫々測定
し、Ｒ２２の夫々の熱物性値と比較した。Ｒ２２の熱物
性値は、蒸発温度−５℃、凝縮温度40℃の場合の値であ
る。結果の一部を表２に示し、以下及び図１乃至図１２
で説明する。Using the refrigeration system (1) having the above-mentioned structure, the weight% of RC270 and R32 of the working fluid of the present invention is changed in 5% steps, and five thermophysical properties (coefficient of performance, refrigeration effect, discharge pressure, evaporation time) are obtained. The temperature difference and the temperature difference at the time of condensation) were measured and compared with the respective thermophysical property values of R22. The thermophysical property value of R22 is a value when the evaporation temperature is -5 ° C and the condensation temperature is 40 ° C. Some of the results are shown in Table 2, below and in Figures 1-12.
Described in.
【００１１】[0011]
【表２】 [Table 2]
【００１２】尚、成績係数とは、冷凍効果を得るために
費やした仕事量(断熱圧縮(第１段階、ｂ〜ｃ)のエンタ
ルピの変化量)と、得られた仕事量(図１４に示す等圧変
化(第４段階、ａ〜ｂ)のエンタルピの変化量)の比((b-
a)/(c-b))であって、該成績係数の大きいほど冷凍シス
テムに於て、エネルギーの効率がよい。冷凍効果(以下
Ｈi)とは、１kgの冷媒液が蒸発器(14)で蒸気に変わると
きに吸収する熱量(図１４に示す等圧変化(第４段階、ａ
〜ｂ)のエンタルピ変化量)であり、該冷凍効果は、大き
いほど冷凍システムに於て、吸収する冷凍の熱量が大き
い。吸入圧力とは、図１３の圧縮器(11)に作動流体が吸
入されるときの圧力である。The coefficient of performance means the amount of work spent to obtain the refrigerating effect (the amount of change in enthalpy during adiabatic compression (first step, b to c)) and the obtained amount of work (shown in FIG. 14). Ratio of the equal pressure change (change in enthalpy at the 4th stage, ab) ((b-
a) / (cb)), and the larger the coefficient of performance, the better the energy efficiency in the refrigeration system. The refrigerating effect (hereinafter referred to as H i ) is the amount of heat absorbed when 1 kg of refrigerant liquid is changed to vapor in the evaporator (14) (equal pressure change shown in FIG. 14 (fourth step, a
˜b) enthalpy change amount), the larger the refrigerating effect, the larger the amount of refrigerating heat absorbed in the refrigerating system. The suction pressure is the pressure when the working fluid is sucked into the compressor (11) in FIG.
【００１３】吐出圧力とは、図１３の圧縮器(11)から作
動流体が吐出されるときの圧力である。蒸発時の温度差
(以下ＴV)とは、図１３の蒸発器(14)を通過する前後の
作動流体の温度の差であり、この差が大きくなると冷凍
システムに霜等が付く可能性がある。凝縮時の温度差
(以下ＴC)とは、図１３の凝縮器(12)を通過する前後の
作動流体の温度の差である。成績係数、冷凍効果、吐出
圧力、蒸発時の温度差及び凝縮時の温度差は、共に作動
流体として適しているか否かの判断基準となる。吐出温
度とは、圧縮器(11)から作動流体が吐出されるときの温
度である。The discharge pressure is the pressure when the working fluid is discharged from the compressor (11) in FIG. Temperature difference during evaporation
(Hereinafter, T V ) is the difference in temperature of the working fluid before and after passing through the evaporator (14) in FIG. 13, and if this difference becomes large, the refrigeration system may be frosted. Temperature difference during condensation
(Hereinafter, T C ) is the difference in temperature of the working fluid before and after passing through the condenser (12) in FIG. The coefficient of performance, the refrigeration effect, the discharge pressure, the temperature difference at the time of evaporation, and the temperature difference at the time of condensation all serve as criteria for determining whether or not they are suitable as working fluids. The discharge temperature is the temperature at which the working fluid is discharged from the compressor (11).
【００１４】図１乃至図１２はすべて、縦軸にＲＣ２７
０、横軸にＲ１４３ａを夫々重量％で示しており、重量
残部は、Ｒ１３４ａが占めている。図３は、本発明の作
動流体の成績係数(以下ＣＯＰ)を示したものであり、Ｒ
２２のＣＯＰ(4.81)を一点鎖線で示す。実施例に於て
は、ＣＯＰの許容下限を4.8とし、これを満たしている
部分を図４の斜線部で示す。図５は、本発明の作動流体
の冷凍効果(Ｈi)を示したものであり、Ｒ２２のＨi(15
5.75kJ/kg)を一点鎖線で示す。実施例に於ては、Ｈiの
許容下限を150kJ/kgとし、これを満たしている部分を図
６の斜線部で示す。1 to 12 are all RC27 on the vertical axis.
0, R143a is shown on the horizontal axis in% by weight, and the remaining weight is occupied by R134a. FIG. 3 shows the coefficient of performance (COP) of the working fluid of the present invention, where R
The COP (4.81) of 22 is indicated by a dashed line. In the embodiment, the allowable lower limit of COP is set to 4.8, and the portion satisfying this is shown by the shaded area in FIG. Figure 5 is shows the refrigeration effect of the working fluid of the present invention (H i), R22 of H i (15
5.75 kJ / kg) is shown by a dashed line. In the embodiment, the lower limit of H i is set to 150 kJ / kg, and the portion satisfying this is shown by the shaded area in FIG.
【００１５】図７は、本発明の作動流体の吐出圧力(Ｐ
ＣＯＮＤ)を示したものであり、Ｒ２２のＰＣＯＮＤ(15
37.54kPa)を一点鎖線で示す。実施例に於ては、ＰＣＯ
ＮＤの許容範囲を1300kPa〜1700kPaとし、これを満たし
ている部分を図８の斜線部に示す。図９は、本発明の作
動流体の蒸発時の温度差(ＴV)を示したものである。Ｒ
２２は、単一組成の冷媒であるので、蒸発時の温度差は
０℃である。実施例に於ては、ＴVの許容上限を７℃と
し、これを満たしている部分を図１０の斜線部に示す。
図１１は、本発明の作動流体の凝縮時の温度差(ＴC)を
示したものである。Ｒ２２は、単一組成の冷媒であるの
で、凝縮時の温度差は０℃である。実施例に於ては、Ｔ
Cの許容上限を７℃とし、これを満たしている部分を図
１２の斜線部に示す。FIG. 7 shows the discharge pressure (P of the working fluid of the present invention.
COND), and R22's PCOND (15
(37.54 kPa) is shown by a dashed line. In the embodiment, the PCO
The allowable range of ND is set to 1300 kPa to 1700 kPa, and the portion satisfying this is shown by the shaded area in FIG. FIG. 9 shows the temperature difference (T V ) during evaporation of the working fluid of the present invention. R
Since 22 is a single composition refrigerant, the temperature difference during evaporation is 0 ° C. In the embodiment, the allowable upper limit of T V is set to 7 ° C., and the portion satisfying this is shown by the shaded area in FIG.
FIG. 11 shows a temperature difference (T C ) when the working fluid of the present invention is condensed. Since R22 is a refrigerant having a single composition, the temperature difference during condensation is 0 ° C. In the embodiment, T
The allowable upper limit of C is set to 7 ° C., indicated by the shaded portion of FIG. 12 parts meets this.
【００１６】上記実験結果に基づき、図１及び表２に示
す如く、評価値グラフを作成した。該評価値は、初期値
が夫々０であって、夫々の判断基準について、許容上限
及び／又は許容下限を満たしている場合のみ評価値を１
加えたものである。尚、ＴVとＴCに関しては、同時に許
容上限を満たしている場合のみ評価値を１加える。５つ
の熱物性により０から４の評価値が決定され、該評価値
によりＲ１３４ａ、Ｒ１４３ａ及びＲＣ２７０から構成
される作動流体が冷媒として適している成分比を選出し
た。以下選出結果を示す。Based on the above experimental results, an evaluation value graph was prepared as shown in FIG. 1 and Table 2. The evaluation value has an initial value of 0, and the evaluation value is set to 1 only when the evaluation criteria satisfy the allowable upper limit and / or the allowable lower limit.
It was added. Regarding T V and T C , 1 is added to the evaluation value only when the allowable upper limits are satisfied at the same time. An evaluation value of 0 to 4 was determined based on the five thermophysical properties, and a component ratio in which the working fluid composed of R134a, R143a and RC270 was suitable as a refrigerant was selected based on the evaluation values. The selection results are shown below.
【００１７】図１及び表２より作動流体の成分比として
適しているのは、Ｒ１４３ａとＲＣ２７０が、図２の点
線で示す点Ａ1(0,65)、点Ｂ1(15,80)、点Ｃ1(20,80)、
点Ｄ1(65,35)、点Ｅ1(30,25)、点Ｆ1(0,25)で囲まれる
範囲、又はＨ1(0,20)、Ｉ1(15,20)、Ｊ1(30,10)、Ｋ1(2
0,0)、Ｌ1(15,0)、Ｍ1(0,10)で囲まれる範囲であって、
残部がＲ１３４ａであり、Ｒ１４３ａ、ＲＣ２７０、Ｒ
１３４ａのいずれかの成分比が０となる部分を除く重量
％の範囲内の少なくとも前記三種の成分から構成される
ものである。From FIG. 1 and Table 2, what is suitable as the component ratio of the working fluid is that R143a and RC270 are point A 1 (0,65), point B 1 (15,80) shown by the dotted line in FIG. Point C 1 (20,80),
Point D 1 (65,35), the range surrounded by points E 1 (30,25), the point F 1 (0,25), or H 1 (0,20), I 1 (15,20), J 1 (30,10), K 1 (2
0,0), L 1 (15,0), M 1 (0,10)
The rest is R134a, R143a, RC270, R
It is composed of at least the above-mentioned three kinds of components within the range of weight% excluding the portion where the component ratio of any of 134a is 0.
【００１８】又、図１及び表２より作動流体の成分比と
して望ましいのは、評価値が４の部分、即ち、Ｒ１４３
ａとＲＣ２７０が、図２の実線で示す点Ａ(0,60)、点Ｂ
(20,80)、点Ｃ(30,60)、点Ｄ(50,50)、点Ｅ(60,40)、点
Ｆ(30,30)、点Ｇ(0,30)で囲まれる範囲、又はＨ(0,1
5)、Ｉ(15,15)、Ｊ(25,10)、Ｋ(25,5)、Ｌ(15,5)で囲ま
れる範囲であって、Ｒ１４３ａ、ＲＣ２７０、Ｒ１３４
ａのいずれかの成分比が０となる部分を除く重量％の範
囲内の少なくとも前記三種の成分から構成されるもので
ある。Further, from FIG. 1 and Table 2, it is desirable that the component ratio of the working fluid is a portion where the evaluation value is 4, that is, R143.
a and RC270 are points A (0,60) and B indicated by the solid lines in FIG.
Range surrounded by (20,80), point C (30,60), point D (50,50), point E (60,40), point F (30,30), point G (0,30), Or H (0,1
5), I (15,15), J (25,10), K (25,5), L (15,5), within a range surrounded by R143a, RC270, and R134.
It is composed of at least the above-mentioned three kinds of components within the range of% by weight excluding the portion where the component ratio of any of a is 0.
【００１９】又、Ｒ１４３ａとＲＣ２７０の少なくとも
二種の成分から構成される作動流体として適している成
分比は、Ｒ１４３ａが２０〜６５重量％、ＲＣ２７０が
３５〜８０重量％である場合であり、望ましいのは、Ｒ
１４３ａが５０〜５５重量％、ＲＣ２７０が４５〜５０
重量％である場合である。The component ratio suitable for a working fluid composed of at least two components of R143a and RC270 is when R143a is 20 to 65% by weight and RC270 is 35 to 80% by weight, which is desirable. Is R
143a is 50 to 55% by weight, RC270 is 45 to 50%
This is the case when the content is% by weight.
【００２０】又、ＲＣ２７０とＲ１３４ａの少なくとも
二種の成分から構成される作動流体として適している成
分比は、ＲＣ２７０が１０〜６５重量％、Ｒ１３４ａが
３５〜９０重量％である場合であり、望ましいのは、Ｒ
Ｃ２７０が３０〜６０重量％、Ｒ１３４ａが４０〜７０
重量％である場合である。The component ratio suitable for a working fluid composed of at least two components of RC270 and R134a is 10 to 65% by weight of RC270 and 35 to 90% by weight of R134a, which is desirable. Is R
30 to 60% by weight of C270 and 40 to 70 of R134a
This is the case when the content is% by weight.
【００２１】尚、Ｒ１４３ａ及びＲＣ２７０は、可燃性
の冷媒であり、Ｒ１３４ａは不燃の冷媒である。従っ
て、評価値がほぼ同等であれば、Ｒ１３４ａの重量％が
高い作動流体の方が安全性は高い。Note that R143a and RC270 are flammable refrigerants, and R134a is a non-flammable refrigerant. Therefore, if the evaluation values are almost the same, the working fluid having a higher weight percentage of R134a is higher in safety.
【００２２】上記実施例の説明は、本発明を説明するた
めのものであって、特許請求の範囲に記載の発明を限定
し、或は範囲を減縮する様に解すべきではない。又、本
発明の各部構成は上記実施例に限らず、特許請求の範囲
に記載の技術的範囲内で種々の変形が可能であることは
勿論である。The above description of the embodiments is for explaining the present invention, and should not be construed as limiting the invention described in the claims or limiting the scope. The configuration of each part of the present invention is not limited to the above-mentioned embodiment, and it goes without saying that various modifications can be made within the technical scope described in the claims.
【００２３】又、作動流体として、Ｒ１３４ａ、Ｒ１４
３ａ及びＲＣ２７０の三種以外に潤滑油、腐食防止剤等
を混入させることも出来る。更に、上記冷凍システム
(１)は、実験装置として用いたものであって、本発明の
作動流体の用途を限定するものではない。As the working fluid, R134a, R14
In addition to the three types of 3a and RC270, a lubricating oil, a corrosion inhibitor, etc. can be mixed. Furthermore, the above refrigeration system
(1) is used as an experimental device and does not limit the use of the working fluid of the present invention.
【図１】作動流体の評価値を示した図である。FIG. 1 is a diagram showing an evaluation value of a working fluid.
【図２】作動流体の望ましい成分比の範囲を示した図で
ある。FIG. 2 is a diagram showing a desirable component ratio range of a working fluid.
【図３】作動流体の成績係数(ＣＯＰ)を示した図であ
る。FIG. 3 is a diagram showing a coefficient of performance (COP) of a working fluid.
【図４】作動流体の成績係数(ＣＯＰ)の許容下限を満た
している部分を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing a portion that satisfies an allowable lower limit of a coefficient of performance (COP) of a working fluid.
【図５】作動流体の冷凍効果(Ｈi)を示した図である。FIG. 5 is a diagram showing a refrigerating effect (H i ) of a working fluid.
【図６】作動流体の冷凍効果(Ｈi)の許容下限を満たし
ている部分を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a portion satisfying an allowable lower limit of a refrigerating effect (H i ) of a working fluid.
【図７】作動流体の吐出圧力(ＰＣＯＮＤ)を示した図で
ある。FIG. 7 is a diagram showing a discharge pressure (PCOND) of a working fluid.
【図８】作動流体の吐出圧力(ＰＣＯＮＤ)の許容上下限
を満たしている部分を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing a portion that satisfies an allowable upper and lower limit of discharge pressure (PCOND) of a working fluid.
【図９】作動流体の蒸発時の温度差(ＴV)を示した図で
ある。FIG. 9 is a diagram showing a temperature difference (T V ) during evaporation of a working fluid.
【図１０】作動流体の蒸発時の温度差(ＴV)の許容上限
を満たしている部分を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing a portion that satisfies an allowable upper limit of a temperature difference (T V ) during evaporation of a working fluid.
【図１１】作動流体の凝縮時の温度差(ＴC)を示した図
である。FIG. 11 is a diagram showing a temperature difference (T C ) when the working fluid is condensed.
【図１２】作動流体の凝縮時の温度差(ＴC)の許容上限
を満たしている部分を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing a portion that satisfies an allowable upper limit of a temperature difference (T C ) when a working fluid is condensed.
【図１３】冷凍サイクルの実験装置の図である。FIG. 13 is a diagram of an experimental device for a refrigeration cycle.
【図１４】作動流体の冷凍サイクル内における圧力−エ
ンタルピ線図である。FIG. 14 is a pressure-enthalpy diagram of the working fluid in the refrigeration cycle.
(１) 冷凍サイクル (11) 圧縮器 (12) 凝縮器 (14) 蒸発器 (1) Refrigeration cycle (11) Compressor (12) Condenser (14) Evaporator
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成６年９月１９日[Submission date] September 19, 1994
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００４[Correction target item name] 0004
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【０００４】[0004]
【表１】 [Table 1]
Claims (4)
６５重量％、シクロプロパン(ＲＣ２７０)３５〜８０重
量％である少なくとも二種からなる作動流体。1. Trifluoroethane (R143a) 20-
A working fluid comprising at least two of 65% by weight and 35 to 80% by weight of cyclopropane (RC270).
重量％、１，１，１，２−テトラフルオロエタン(Ｒ１
３４ａ)３５〜９０重量％である少なくとも二種からな
る作動流体。2. Cyclopropane (RC270) 10-65
% By weight, 1,1,1,2-tetrafluoroethane (R1
34a) A working fluid consisting of at least two 35 to 90% by weight.
量％以下、シクロプロパン(Ｒ２７０)２５〜８０重量
％、残部が１，１，１，２−テトラフルオロエタン(Ｒ
１３４ａ)であって、Ｒ１４３ａとＲ２７０の成分比が
添付の図２の点線で示す点Ａ1(0,65)、点Ｂ1(15,80)、
点Ｃ1(20,80)、点Ｄ1(65,35)、点Ｅ1(30,25)、点Ｆ1(0,
25)で囲まれる範囲であり、Ｒ１４３ａ、ＲＣ２７０、
Ｒ１３４ａのいずれかの成分比が０となる部分を除く重
量％の範囲内で、少なくとも三種の成分から構成される
作動流体。3. Trifluoroethane (R143a) 65% by weight or less, cyclopropane (R270) 25-80% by weight, and the balance 1,1,1,2-tetrafluoroethane (R)
134a), and the component ratio of R143a and R270 is point A 1 (0,65), point B 1 (15,80), shown by the dotted line in the attached FIG.
Point C 1 (20,80), Point D 1 (65,35), Point E 1 (30,25), Point F 1 (0,
25) is the range surrounded by R143a, RC270,
A working fluid composed of at least three components within a range of weight% excluding a portion where any one of the components of R134a is 0.
量％以下、シクロプロパン(ＲＣ２７０)２０重量％以
下、残部が１，１，１，２−テトラフルオロエタン(Ｒ
１３４ａ)であって、Ｒ１４３ａとＲＣ２７０の成分比
が添付の図２の実線で示す点Ｈ1(0,20)、Ｉ1(15,20)、
Ｊ1(30,10)、Ｋ1(20,0)、Ｌ1(15,0)、Ｍ1(0,10)で囲ま
れる範囲であり、Ｒ１４３ａ、ＲＣ２７０、Ｒ１３４ａ
のいずれかの成分比が０となる部分を除く重量％の範囲
内で、少なくとも三種の成分から構成される作動流体。4. Trifluoroethane (R143a) 30% by weight or less, cyclopropane (RC270) 20% by weight or less, and the balance 1,1,1,2-tetrafluoroethane (R)
134a), and the component ratio of R143a and RC270 is indicated by a solid line in the attached FIG. 2 at points H 1 (0,20), I 1 (15,20),
J 1 (30,10), K 1 (20,0), L 1 (15,0), a range surrounded by M 1 (0,10), R143a, RC270, R134a
A working fluid composed of at least three kinds of components within the range of weight% excluding the portion where any one of the component ratios is 0.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6221759A JPH0885783A (en) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | Working fluid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6221759A JPH0885783A (en) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | Working fluid |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0885783A true JPH0885783A (en) | 1996-04-02 |
Family
ID=16771764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6221759A Withdrawn JPH0885783A (en) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | Working fluid |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0885783A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5785883A (en) * | 1994-03-11 | 1998-07-28 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrofluorocarbon compositions with tetrafluoroethane and cyclopropane |
-
1994
- 1994-09-16 JP JP6221759A patent/JPH0885783A/en not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5785883A (en) * | 1994-03-11 | 1998-07-28 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrofluorocarbon compositions with tetrafluoroethane and cyclopropane |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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