JPH0871926A - Metal bonded grind wheel and dressing device therefor - Google Patents

Abstract

PURPOSE: To make dressing dimension of each grinding wheel uniform and enlarge, improve the service life of grinding wheel, and shorten machining time by projecting each abrasive particle from a surface of a metal bonding material in the dressing dimension within a scope of a specific dimension to form a grinding wheel layer. CONSTITUTION: Shot blasting is applied on a raw material of a grinding wheel layer by using a dressing device to project each abrasive particle 34 from a surface 35A of a metal bonding material 35 by dressing dimension H2 of at least 0.026mm or more and 0.07mm or less so that a grinding wheel layer 33 is formed. The dressing dimension H2 of abrasive particle is preferably about 1/2 for an average particle diameter D. The grinding wheel layer 33 is formed by mixing a plurality of abrasive particles 34 made of cubic boron nitride having the specific average particle diameter D in the metal bonding material 35 made of bronze metal in which a ratio of tin is high, baked and hardened.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、例えば自動車用エンジ
ンのフューエルインジェクタ等に使用する部品（ワー
ク）の端面を研削するのに好適に用いられるメタルボン
ド砥石および該砥石の目立て装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a metal bond grindstone suitably used for grinding end faces of parts (workpieces) used for fuel injectors of automobile engines and the like, and a sharpening device for the grindstone.

【０００２】[0002]

【従来の技術】一般に、自動車用エンジンのフューエル
インジェクタに使用するノズルボディ等の部品（ワー
ク）は、燃料噴射量を決定する上で重要な構成部品とな
っているから、高精度な寸法管理が要求される。そし
て、例えばノズルボディ等の構成部品は、弁体のリフト
量（燃料噴射量を決定する上で重要な要素）にバラツキ
が生じるのを防止するために、一品毎に端面研削を行う
ようにしている。また、これらの端面研削には、一般的
にＣＢＮ（立方晶窒化ホウ素）からなるメタルボンド砥
石が用いられている。2. Description of the Related Art Generally, parts (workpieces) such as a nozzle body used for a fuel injector of an automobile engine are important constituent parts for determining a fuel injection amount, so that highly accurate dimensional control is required. Required. Then, for example, in order to prevent the lift amount of the valve body (an important factor in determining the fuel injection amount) from varying in the component parts such as the nozzle body, end face grinding is performed for each product. There is. Further, a metal bond grindstone made of CBN (cubic boron nitride) is generally used for the end surface grinding.

【０００３】そこで、図９ないし図１３を参照し、この
種の従来技術によるフューエルインジェクタおよびメタ
ルボンド砥石について述べる。A fuel injector and a metal bond grindstone according to this type of prior art will be described with reference to FIGS. 9 to 13.

【０００４】図において、１は段付筒状に形成されたイ
ンジェクタ本体、２は該インジェクタ本体１を構成する
ケーシングを示し、該ケーシング２は径方向に燃料流通
口３が形成された中空の外筒部２Ａと、該外筒部２Ａの
軸方向上端側に形成された蓋部２Ｂと、該蓋部２Ｂの中
心に貫通するように突出形成された中空筒状のコア部２
Ｃとからなっている。In the figure, 1 is an injector main body formed in a stepped cylindrical shape, 2 is a casing that constitutes the injector main body 1, and the casing 2 is a hollow outer casing in which a fuel flow port 3 is formed in the radial direction. A tubular portion 2A, a lid portion 2B formed on the axially upper end side of the outer tubular portion 2A, and a hollow tubular core portion 2 formed so as to project through the center of the lid portion 2B.
It consists of C.

【０００５】４はケーシング２と共にインジェクタ本体
１を構成する段付筒状のホルダを示し、該ホルダ４は上
端側がケーシング２の下端側に嵌合固着され、下端側内
周には後述するニードル弁９の開弁位置を規制するため
の略Ｕ字状又はＣ字状のプレートストッパ５が後述のバ
ルブボディ６と共に嵌合固着されている。Reference numeral 4 denotes a stepped cylindrical holder which constitutes the injector body 1 together with the casing 2. The holder 4 has an upper end side fitted and fixed to the lower end side of the casing 2, and a needle valve described later on the inner periphery of the lower end side. A substantially U-shaped or C-shaped plate stopper 5 for restricting the valve opening position of 9 is fitted and fixed together with a valve body 6 described later.

【０００６】６は段付筒状に形成された噴射ノズルとな
るバルブボディを示し、該バルブボディ６には、軸方向
に伸長する大径のガイド穴６Ａと、バルブボディ６の下
端側で開口する噴射口６Ｂと、該噴射口６Ｂとガイド穴
６Ａとの間に位置する凹円錐状の弁座６Ｃとが形成さ
れ、該バルブボディ６の下端（先端）側端面には後述の
ノズルプレート７がレーザ溶接により固着されている。Reference numeral 6 denotes a valve body which is a stepped cylinder and serves as an injection nozzle. The valve body 6 has a large-diameter guide hole 6A extending in the axial direction and an opening at the lower end side of the valve body 6. An injection port 6B and a concave conical valve seat 6C located between the injection port 6B and the guide hole 6A are formed, and a nozzle plate 7 to be described later is formed on the end face of the valve body 6 on the lower end (tip) side. Are fixed by laser welding.

【０００７】また、該バルブボディ６の上端（基端）側
には径方向外向きに突出する環状の鍔部６Ｄが一体形成
され、該鍔部６Ｄはプレートストッパ５と共にホルダ４
の下端側に嵌合固着されている。ここで、該鍔部６Ｄの
端面６Ｅは後述のメタルボンド砥石１８を用いて高精度
に端面研削され、図１３に示す如く後述するストッパ部
９Ｃとの隙間Ｓを一定寸法に仕上げるようにしている。An annular flange portion 6D is formed integrally on the upper end (base end) side of the valve body 6 so as to project outward in the radial direction. The flange portion 6D together with the plate stopper 5 holds the holder 4
Is fitted and fixed to the lower end side of the. Here, the end surface 6E of the collar portion 6D is highly accurately end-ground by using a metal bond grindstone 18 described later to finish a gap S with a stopper portion 9C described later to a constant dimension as shown in FIG. .

【０００８】７は略円板状のノズルプレートを示し、該
ノズルプレート７はレーザ溶接によりバルブボディ６の
下端側端面に固着され、その中央部には噴射口６Ｂと連
通する、例えば４個の噴射孔７Ａ，７Ａ，…（２個のみ
図示）が所定間隔をもって穿設されている。そして、該
各噴射孔７Ａは燃料を互いに異なる方向に向けて噴射さ
せ、燃料の噴霧パターンを向上させるものである。Reference numeral 7 denotes a substantially disk-shaped nozzle plate, which is fixed to the end surface of the valve body 6 on the lower end side by laser welding, and has a central portion communicating with the injection port 6B, for example, four nozzle plates. The injection holes 7A, 7A, ... (Only two are shown) are provided at a predetermined interval. The respective injection holes 7A are for injecting fuel in different directions to improve the fuel spray pattern.

【０００９】８はバルブボディ６の先端側に設けられた
プロテクタを示し、該プロテクタ８は合成樹脂材料等に
より筒状に形成され、上端（基端）側がバルブボディ６
の外周側に嵌着される。そして、該プロテクタ８はバル
ブボディ６およびノズルプレート７を部分的に覆うこと
により該ノズルプレート７を外側から保護し、フューエ
ルインジェクタの運搬時や組付け時等に外力が作用して
ノズルプレート７が損傷されるのを防止している。Reference numeral 8 denotes a protector provided on the front end side of the valve body 6. The protector 8 is formed of a synthetic resin material or the like in a tubular shape, and the upper end (base end) side thereof is the valve body 6.
Is fitted on the outer peripheral side. The protector 8 protects the nozzle plate 7 from the outside by partially covering the valve body 6 and the nozzle plate 7, and the nozzle plate 7 is protected by an external force when the fuel injector is transported or assembled. Prevents damage.

【００１０】９はバルブボディ６内に軸方向に摺動可能
に設けられた弁体としてのニードル弁を示し、該ニード
ル弁９は前記ガイド穴６Ａ内を摺動する弁軸９Ａと、該
弁軸９Ａの上端側に一体形成され、後述のアンカー１１
に嵌合固着された大径部９Ｂと、該大径部９Ｂより下側
に位置して弁軸９Ａの途中に鍔状に形成され、プレート
ストッパ５に当接するストッパ部９Ｃと、弁軸９Ａの下
端側に形成され、前記弁座６Ｃに離着座する凸円錐状の
弁部９Ｄとから構成されている。そして、該ニードル弁
９とバルブボディ６との間は燃料流路１０になってい
る。Reference numeral 9 denotes a needle valve as a valve element provided slidably in the valve body 6 in the axial direction. The needle valve 9 slides in the guide hole 6A, and the valve shaft 9A and the valve shaft 9A. An anchor 11 which will be described later and is integrally formed on the upper end side of the shaft 9A.
A large-diameter portion 9B fitted and fixed to the valve shaft 9A, a stopper portion 9C located below the large-diameter portion 9B and formed in a collar shape in the middle of the valve shaft 9A, and abutting the plate stopper 5; And a convex conical valve portion 9D which is formed on the lower end side of the valve seat and which is seated on and seated on the valve seat 6C. A fuel passage 10 is formed between the needle valve 9 and the valve body 6.

【００１１】１１はケーシング２のコア部２Ｃ端面に対
向した状態でニードル弁９の大径部９Ｂにレーザ溶接等
の手段で固着されたアンカー、１２は該アンカー１１に
対向した状態でコア部２Ｃ内に挿嵌されたばね受部材と
しての調整ロッドを示し、該調整ロッド１２とアンカー
１１との間には弁ばね１３が配設され、該弁ばね１３は
ニードル弁９を閉弁方向に常時付勢している。Reference numeral 11 denotes an anchor fixed to the large diameter portion 9B of the needle valve 9 by means such as laser welding in a state of facing the end surface of the core portion 2C of the casing 2, and 12 denotes a core portion 2C in a state of facing the anchor 11. The adjusting rod as a spring receiving member inserted in the inside is shown, and the valve spring 13 is arranged between the adjusting rod 12 and the anchor 11, and the valve spring 13 always attaches the needle valve 9 in the closing direction. I am energetic.

【００１２】１４はケーシング２の外筒部２Ａとコア部
２Ｃとの間に嵌装された電磁アクチュエータとしてのソ
レノイドを示し、該ソレノイド１４は端子ピン１５を介
して噴射信号が入力されると励磁され、弁ばね１３のば
ね力に抗してアンカー１１を吸引することにより、ニー
ドル弁９を開弁動作させるものである。Reference numeral 14 denotes a solenoid as an electromagnetic actuator fitted between the outer cylinder portion 2A of the casing 2 and the core portion 2C. The solenoid 14 is excited when an injection signal is input via a terminal pin 15. The needle valve 9 is opened by suctioning the anchor 11 against the spring force of the valve spring 13.

【００１３】１６はケーシング２の蓋部２Ｂ外側に設け
られたコネクタ、１７はケーシング２の外筒部２Ａに燃
料流通口３を覆うように嵌着されたフィルタである。Reference numeral 16 is a connector provided outside the lid portion 2B of the casing 2, and 17 is a filter fitted to the outer cylindrical portion 2A of the casing 2 so as to cover the fuel flow port 3.

【００１４】従来技術のフューエルインジェクタは上述
の如く構成され、エンジンの吸気マニホールド（図示せ
ず）等に取付けられる。The conventional fuel injector is constructed as described above, and is attached to the intake manifold (not shown) of the engine or the like.

【００１５】そして、燃料ポンプから吐出された燃料が
フィルタ１７および燃料流通口３等を介してケーシング
２内に供給されると、この燃料はアンカー１１の外周か
らプレートストッパ５内を介してバルブボディ６とニー
ドル弁９との間の燃料流路１０内に流入する。When the fuel discharged from the fuel pump is supplied into the casing 2 through the filter 17 and the fuel flow port 3, etc., this fuel is passed from the outer periphery of the anchor 11 through the plate stopper 5 into the valve body. 6 into the fuel flow path 10 between the needle valve 9 and the needle valve 9.

【００１６】ここで、コントロールユニットからの噴射
信号（図示せず）により、端子ピン１５を介してソレノ
イド１４に給電を行なうと、ケーシング本体２のコア部
２Ｃ下端側等に磁力が発生し、アンカー１１がニードル
弁９と共に弁ばね１３のばね力に抗して吸引され、ニー
ドル弁９がリフトすることになる。この結果、ニードル
弁９が弁座６Ｃから離座（開弁）し、バルブボディ６の
噴射口６Ｂから各噴射孔７Ａを介して燃料が吸気マニホ
ールド内に噴射される。Here, when electric power is supplied to the solenoid 14 via the terminal pin 15 by an injection signal (not shown) from the control unit, a magnetic force is generated on the lower end side of the core portion 2C of the casing main body 2 and the anchor. 11 is suctioned together with the needle valve 9 against the spring force of the valve spring 13, and the needle valve 9 is lifted. As a result, the needle valve 9 is separated (opened) from the valve seat 6C, and the fuel is injected from the injection port 6B of the valve body 6 through the injection holes 7A into the intake manifold.

【００１７】そして、ニードル弁９の開弁時にはストッ
パ部９Ｃがプレートストッパ５に当接することにより、
ニードル弁９のリフト量が規制され、このリフト量に応
じて単位時間当たりの燃料噴射量が決定される。一方、
給電停止時にはソレノイド１４が消磁することにより、
ニードル弁９が弁ばね１３のばね力によって弁座６Ｃに
着座し、燃料の噴射が停止される。When the needle valve 9 is opened, the stopper portion 9C abuts the plate stopper 5,
The lift amount of the needle valve 9 is regulated, and the fuel injection amount per unit time is determined according to this lift amount. on the other hand,
When the power supply is stopped, the solenoid 14 demagnetizes,
The needle valve 9 is seated on the valve seat 6C by the spring force of the valve spring 13, and the fuel injection is stopped.

【００１８】次に、前記リフト量を決定する上で重要な
要素となるバルブボディ６の端面研削につき、図１０な
いし図１３を参照して述べる。Next, the end face grinding of the valve body 6, which is an important factor in determining the lift amount, will be described with reference to FIGS. 10 to 13.

【００１９】図中、１８は研削用工具としてのメタルボ
ンド砥石で、該メタルボンド砥石１８はカップ状のＣＢ
Ｎホイールからなり、一端側が研削盤（図示せず）等に
固定される取付部１９Ａとなり他端側が環状のフランジ
部１９Ｂとなった台金としてのカップホイール１９と、
該カップホイール１９のフランジ部１９Ｂ端面にホット
プレス等の手段を用いて一体成形された砥石層２０とか
ら構成されている。In the figure, 18 is a metal bond grindstone as a grinding tool, and the metal bond grindstone 18 is a cup-shaped CB.
A cup wheel 19 as a base metal, which is an N wheel and has one end side which is a mounting portion 19A fixed to a grinder (not shown) and the other end side is an annular flange portion 19B,
The grinding wheel layer 20 is integrally formed on the end surface of the flange portion 19B of the cup wheel 19 by means such as hot pressing.

【００２０】ここで、該砥石層２０は図１１に示す如
く、ＣＢＮ（立方晶窒化ホウ素）からなる複数（多数）
の砥粒２１，２１，…を、例えばブロンズ系メタルから
なる金属結合材２２でホットプレス等の手段を用いて焼
き固めることにより、前記フランジ部１９Ｂの端面に対
応するリング状に成形される。そして、砥石層２０は後
述の目立て作業により、各砥粒２１を例えば０．０２ｍ
ｍ程度の目立て寸法Ｈ1をもって金属結合材２２の表面
２２Ａから突出させ、各砥粒２１の突出部２１Ａによっ
て図１２に示すように、バルブボディ６の端面６Ｅを研
削加工するものである。Here, as shown in FIG. 11, the grindstone layer 20 comprises a plurality (a large number) of CBN (cubic boron nitride).
The abrasive grains 21, 21, ... Are hardened with a metal binder 22 made of, for example, a bronze-based metal using a means such as hot pressing to form a ring shape corresponding to the end surface of the flange portion 19B. Then, the grindstone layer 20 removes each abrasive grain 21 by, for example, 0.02 m by the dressing work described later.
The end face 6E of the valve body 6 is ground as shown in FIG. 12 by projecting from the surface 22A of the metal binder 22 with a dressing dimension H1 of about m.

【００２１】２３，２４は前記研削盤に設けられる一対
の回転ロールを示し、該回転ロール２３，２４はバルブ
ボディ６の外周面を保持具（図示せず）と共に３点支持
しつつ、図１２に示す如く矢示Ａ1 ，Ａ2 方向に回転
し、バルブボディ６を矢示Ｂ方向に中心軸Ｏ−Ｏ（図１
３参照）を中心にして一定速度で回転させる。Reference numerals 23 and 24 denote a pair of rotating rolls provided on the grinding machine. The rotating rolls 23 and 24 support the outer peripheral surface of the valve body 6 together with a holding tool (not shown) at three points, and as shown in FIG. As shown in FIG. 1, the valve body 6 is rotated in the directions A1 and A2, and the valve body 6 is moved in the direction B as shown by the central axis OO (see FIG.
3)) and rotate at a constant speed.

【００２２】２５はアンカー１１内に挿入されたニード
ル押えで、該ニードル押え２５はバルブボディ６内に装
入したニードル弁９を閉弁方向（軸方向）に押圧するこ
とにより、ニードル弁９の弁部９Ｄを図１３に示すよう
にバルブボディ６の弁座６Ｃに着座させ、この状態でニ
ードル弁９がバルブボディ６と共に中心軸Ｏ−Ｏ上で回
転するのを補償している。Reference numeral 25 is a needle retainer inserted in the anchor 11, and the needle retainer 25 pushes the needle valve 9 loaded in the valve body 6 in the valve closing direction (axial direction), so that the needle valve 9 The valve portion 9D is seated on the valve seat 6C of the valve body 6 as shown in FIG. 13, and in this state, the needle valve 9 is compensated for rotating together with the valve body 6 on the central axis OO.

【００２３】このように構成されるメタルボンド砥石１
８によるバルブボディ６の端面研削作業では、まず砥石
層２０の目立て作業を行う場合に、予め砥石層２０の表
面を平坦に研削した状態で、定盤上にＧＣパウダー（い
ずれも図示せず）等を乗せ、オリーブオイルを数滴たら
しつつ、この定盤上に砥石層２０の表面を当てるように
メタルボンド砥石１８を反転した状態で載置する。The metal bond grindstone 1 configured as described above
In the end surface grinding work of the valve body 6 by 8, when the grinding work of the grindstone layer 20 is first performed, the surface of the grindstone layer 20 is ground flat in advance, and GC powder (neither is shown) is laid on the surface plate. Etc., while putting a few drops of olive oil, the metal bond grindstone 18 is placed in an inverted state on the surface plate so that the surface of the grindstone layer 20 is applied.

【００２４】そして、この定盤上でメタルボンド砥石１
８全体を円を描くように回転させ、砥石層２０の表面を
定盤上でＧＣパウダーを介してスライドさせることによ
り目立て作業を行い、例えば図１１に示すように０．０
２ｍｍ程度の目立て寸法Ｈ1をもって金属結合材２２の
表面２２Ａから各砥粒２１を突出させる。Then, on this surface plate, a metal bond grindstone 1
8 is rotated so as to draw a circle, and the surface of the grindstone layer 20 is slid on the surface plate through the GC powder to perform dressing work. For example, as shown in FIG.
Each abrasive grain 21 is projected from the surface 22A of the metal binder 22 with a dressing dimension H1 of about 2 mm.

【００２５】次に、メタルボンド砥石１８を用いて各砥
粒２１の突出部２１Ａにより、バルブボディ６の端面６
Ｅを研削加工する場合には、図１２に示す如くバルブボ
ディ６内に装入したニードル弁９をニードル押え２５で
軸方向に押圧し、バルブボディ６の外周面を回転ロール
２３，２４と保持具とで３点支持しつつ、回転ロール２
３，２４を図１２に示す矢示Ａ1 ，Ａ2 方向に回転させ
ることにより、バルブボディ６を矢示Ｂ方向に中心軸Ｏ
−Ｏ（図１３参照）を中心にして一定速度で回転させ
る。Next, the end face 6 of the valve body 6 is formed by the protrusion 21A of each abrasive grain 21 using the metal bond grindstone 18.
When E is ground, the needle valve 9 inserted in the valve body 6 is axially pressed by the needle presser 25 as shown in FIG. 12, and the outer peripheral surface of the valve body 6 is held by the rotating rolls 23, 24. Rotating roll 2 while supporting 3 points with the tool
By rotating 3 and 24 in the directions of arrows A1 and A2 shown in FIG. 12, the valve body 6 is moved in the direction of arrow B to the central axis O.
Rotate at a constant speed around -O (see Fig. 13).

【００２６】そして、この状態でメタルボンド砥石１８
の砥石層２０をバルブボディ６の端面６Ｅに押付けるよ
うにして、該端面６Ｅを高精度に端面研削し、図１３に
示す如くニードル弁９のストッパ部９Ｃと端面６Ｅの隙
間Ｓを一定寸法に仕上げる。かくして、フューエルイン
ジェクタ全体を図９に示す如く組立てた状態では、ニー
ドル弁９のストッパ部９Ｃとプレートストッパ５との間
隙（リフト量）を前記隙間Ｓに基づいて一定にすること
ができ、フューエルインジェクタの製品毎にニードル弁
９のリフト量がバラツク等の問題を解消するようにして
いる。Then, in this state, the metal bond grindstone 18
13 is pressed against the end face 6E of the valve body 6 to grind the end face 6E with high precision, and as shown in FIG. 13, the gap S between the stopper portion 9C of the needle valve 9 and the end face 6E is fixed. To finish. Thus, in the state where the entire fuel injector is assembled as shown in FIG. 9, the gap (lift amount) between the stopper portion 9C of the needle valve 9 and the plate stopper 5 can be made constant based on the gap S. The problem that the lift amount of the needle valve 9 varies for each product is solved.

【００２７】[0027]

【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した従
来技術では、メタルボンド砥石１８の目立て作業を行う
場合に、予め砥石層２０の表面を平坦に研削した状態
で、定盤上にＧＣパウダー等を乗せてオリーブオイルを
数滴たらしつつ、目立て作業者が定盤上でメタルボンド
砥石１８全体を円を描くように手作業で回転させ、砥石
層２０の表面を定盤上でＧＣパウダーを介してスライド
させることにより、各砥粒２１の目立てを行っているか
ら、下記のような問題が生じている。By the way, in the above-mentioned prior art, when performing the dressing work of the metal bond grindstone 18, the surface of the grindstone layer 20 is ground flat in advance and the GC powder or the like is laid on the surface plate. Place a few drops of olive oil on the surface of the grindstone and manually rotate the whole metal bond grindstone 18 on the surface plate so that the metal bond grindstone 18 is drawn in a circle. Since each abrasive grain 21 is sharpened by sliding through it, the following problems occur.

【００２８】即ち、手作業による目立てでは、図１１に
示す各砥粒２１の目立て寸法Ｈ1 にバラツキが生じ易
く、この目立て寸法Ｈ1 も０．０２ｍｍ程度にしかでき
ず、各砥粒２１を金属結合材２２の表面２２Ａから０．
０２ｍｍ以上突出させるのが難しいという問題がある。That is, in manual dressing, the dressing size H1 of each abrasive grain 21 shown in FIG. 11 is likely to vary, and this dressing size H1 can only be about 0.02 mm. From the surface 22A of the material 22 to 0.
There is a problem that it is difficult to project more than 02 mm.

【００２９】このため従来技術では、メタルボンド砥石
１８を用いてバルブボディ６の端面６Ｅを研削加工する
場合に、各砥粒２１の突出部２１Ａ周囲に加工粉による
目詰まりが早期に発生し、この目詰まりを取除くために
再生作業を度々繰返す必要があり、例えば３回の再生作
業を行った場合でも、バルブボディ６の端面研削を最大
で１５００個程度しか行うことができず、砥石自体の寿
命が非常に短いという問題がある。Therefore, in the prior art, when the end face 6E of the valve body 6 is ground by using the metal bond grindstone 18, clogging of the abrasive grains 21 with the processing powder occurs early around the protrusion 21A, In order to remove this clogging, it is necessary to repeat the regenerating work frequently. For example, even when the regenerating work is performed three times, only about 1500 end faces of the valve body 6 can be ground, and the grindstone itself. There is a problem that the life of the is very short.

【００３０】また、目立て作業を手作業で行っているた
めに、メタルボンド砥石１８の寿命に各砥石毎にバラツ
キが生じ易く、バルブボディ６の端面研削にも１個当た
りに例えば２３秒以上かかり、加工時間（研削時間）が
長く、生産性が非常に悪いという問題がある。Further, since the dressing work is performed manually, the life of the metal bond grindstone 18 is likely to vary from one grindstone to another, and it takes more than 23 seconds to grind the end faces of the valve bodies 6, for example. However, there is a problem that the processing time (grinding time) is long and the productivity is very poor.

【００３１】本発明は上述した従来技術の問題に鑑みな
されたもので、本発明は各砥粒の目立て寸法を均一で、
かつ大きくすることができ、砥石寿命を大幅に延ばすこ
とができると共に、端面研削等の加工時間を確実に短縮
でき、加工寿命も安定させることができるようにしたメ
タルボンド砥石および該砥石の目立て装置を提供するこ
とを目的としている。The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and the present invention has a uniform dressing size of each abrasive grain,
In addition, the metal-bonded grindstone and the sharpening device for the grindstone can be made longer and the life of the grindstone can be significantly extended, the processing time for end face grinding and the like can be surely shortened, and the processing life can be stabilized. Is intended to provide.

【００３２】[0032]

【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ために本発明は、台金と、該台金上に設けられ、ＣＢＮ
（立方晶窒化ホウ素）からなる複数の砥粒を金属結合材
で焼き固めることにより形成された砥石層とからなるメ
タルボンド砥石に適用される。In order to solve the above problems, the present invention provides a base metal and a CBN provided on the base metal.
It is applied to a metal bond grindstone composed of a grindstone layer formed by baking and hardening a plurality of abrasive grains made of (cubic boron nitride) with a metal binder.

【００３３】そして、請求項１に記載の発明では、前記
砥石層の各砥粒を前記金属結合材の表面から少なくとも
０．０２６ｍｍ以上で、かつ０．０７ｍｍ以下の目立て
寸法をもって突出させることを特徴としてなる構成を採
用している。The invention according to claim 1 is characterized in that each abrasive grain of the grindstone layer is projected from the surface of the metal binder with a dressing dimension of at least 0.026 mm or more and 0.07 mm or less. The following configuration is adopted.

【００３４】この場合、請求項２に記載の発明のよう
に、前記金属結合材はブロンズ系メタルからなり、前記
各砥粒は平均粒径の１／２前，後の目立て寸法をもって
該金属結合材の表面から突出する構成とするのが好まし
い。In this case, as in the second aspect of the present invention, the metal binder is made of a bronze-based metal, and each of the abrasive grains has a dressing size that is ½ of the average grain size before and after the average grain size. It is preferable that it is configured to project from the surface of the material.

【００３５】そして、請求項３に記載の発明のように、
前記各砥粒の平均粒径を０．１ｍｍ前，後とし、該各砥
粒の目立て寸法を０．０４ｍｍ以上で、０．０６ｍｍ以
下とするのがよい。Then, as in the invention described in claim 3,
It is preferable that the average grain size of each abrasive grain is 0.1 mm before and after, and the dressing size of each abrasive grain is 0.04 mm or more and 0.06 mm or less.

【００３６】また、請求項４に記載した発明のように、
筐体と、該筐体内に設けられた回転台と、該回転台上に
配設されたメタルボンド砥石素材と、該砥石素材から一
定寸法だけ離間して前記筐体内に配設され、該砥石素材
に向けてショット材を連続的に噴射させるショットブラ
ストノズルとを備え、前記メタルボンド砥石素材は、台
金と、該台金上に設けられ、ＣＢＮ（立方晶窒化ホウ
素）からなる複数の砥粒を金属結合材で焼き固めること
により成形された砥石層素材とから構成し、かつ該砥石
層素材の表面には前記ショットブラストノズルからの各
ショット材を連続的に衝突させることにより、前記各砥
粒を前記金属結合材の表面から予め設定した所定の目立
て寸法をもって突出させる構成としてなるメタルボンド
砥石の目立て装置を採用してもよい。Further, as in the invention described in claim 4,
A case, a rotary table provided in the case, a metal-bonded grindstone material arranged on the rotary table, and a grindstone that is arranged in the case with a certain distance from the grindstone material. A shot blast nozzle for continuously injecting a shot material toward the material, wherein the metal bond grindstone material is a base metal and a plurality of abrasives made of CBN (cubic boron nitride) provided on the base metal. It is composed of a grindstone layer material formed by baking the particles with a metal binder, and the surface of the grindstone layer material is continuously collided with each shot material from the shot blast nozzle, whereby A metal bond grindstone dressing device configured to project abrasive grains from the surface of the metal binder with a preset dressing dimension may be employed.

【００３７】この場合、請求項５に記載の発明のよう
に、前記ショット材は、硬度を前記砥粒の１／２以下と
し、前記砥粒の平均粒径に対して１／２前，後の粒度を
有する構成とするのが好ましい。In this case, as in the invention described in claim 5, the hardness of the shot material is ½ or less of the abrasive grains, and ½ before and after the average grain size of the abrasive grains. It is preferable that the structure has a particle size of.

【００３８】さらに、請求項６に記載の発明の如く、前
記回転台の回転数を２〜１４ｒｐｍとし、前記メタルボ
ンド砥石素材とショットブラストノズルとの距離は７〜
１４ｃｍとし、前記ショット材は噴射圧力が４〜５．５
ｋｇｆ／ｃｍ² で、かつ噴射時間を１０〜２５秒の範囲
内とするのがよい。Further, as in the invention described in claim 6,
The rotation speed of the rotary table is set to 2 to 14 rpm,
The distance between the grinding stone material and the shot blast nozzle is 7-
14 cm, and the shot material has an injection pressure of 4 to 5.5.
kgf / cm²  And the injection time is in the range of 10 to 25 seconds
It is better to stay inside.

【００３９】[0039]

【作用】上記構成により、請求項１に記載した発明で
は、砥石層の各砥粒が金属結合材の表面から少なくとも
０．０２６ｍｍ以上の目立て寸法をもって突出している
から、研削加工時に各砥粒の突出部周囲に加工粉が付着
して目詰まりが発生するのを確実に低減でき、研削作業
の途中で再生作業等を特別に行う必要がなくなり、バル
ブボディ等のワークを短時間で研削加工することができ
る。また、各砥粒の目立て寸法を０．０７ｍｍ以下とし
ているので、研削作業の途中で各砥粒が金属結合材から
脱落（目こぼれ）するようなこともなくなり、各砥粒を
金属結合材により高い強度をもって結合・保持し続ける
ことができる。With the above construction, in the invention described in claim 1, since each abrasive grain of the grindstone layer protrudes from the surface of the metal bonding material with a dressing size of at least 0.026 mm or more, each abrasive grain of It is possible to reliably reduce the occurrence of clogging caused by machining powder around the protrusion, eliminating the need for special regeneration work during the grinding work, and grinding work such as valve bodies in a short time. be able to. Further, since the dressing size of each abrasive grain is set to 0.07 mm or less, each abrasive grain does not fall off (spill) from the metal binding material during the grinding work, and each abrasive grain is removed by the metal binding material. It is possible to continue bonding and holding with high strength.

【００４０】この場合、請求項２に記載の発明のよう
に、前記金属結合材をブロンズ系メタルとすることによ
って、各砥粒をより強固に金属結合材で結合・保持でき
る。そして、各砥粒の平均粒径に対して１／２前，後の
目立て寸法をもって各砥粒を金属結合材の表面から突出
させることにより、研削加工時に目詰まりが発生するの
を確実に防止できると共に、目こぼれ等の発生も確実に
防止できる。In this case, as in the second aspect of the present invention, by using a bronze-based metal as the metal binder, the abrasive grains can be more firmly bonded and held by the metal binder. Then, by making each abrasive grain protrude from the surface of the metal bonding material with a dressing dimension that is 1/2 before and after the average particle diameter of each abrasive grain, it is possible to reliably prevent clogging during grinding. In addition, it is possible to reliably prevent the occurrence of eye spills and the like.

【００４１】また、請求項３に記載の発明のように、各
砥粒の平均粒径を０．１ｍｍ前，後とし、該各砥粒の目
立て寸法を０．０４ｍｍ以上で、０．０６ｍｍ以下とす
ることにより、研削加工時の目詰まりや目こぼれ等の発
生をさらに確実に防止することができる。According to the invention of claim 3, the average grain size of each abrasive grain is 0.1 mm before and after, and the dressing size of each abrasive grain is 0.04 mm or more and 0.06 mm or less. By so doing, it is possible to more reliably prevent the occurrence of clogging, spillage, and the like during grinding.

【００４２】一方、請求項４に記載の発明のように、メ
タルボンド砥石の目立て装置を構成し、砥石層素材の表
面にはショットブラストノズルからの各ショット材を連
続的に衝突させることにより、各ショット材で砥石層素
材の表面から金属結合材の表層部分を掻き取るようにし
て、各砥粒を前記金属結合材の表面側から突出させるこ
とができ、目立て作業を自動化し効率的に行うことがで
きる。また、メタルボンド砥石素材が配設される回転台
と、該砥石素材に向けてショット材を連続的に噴射させ
るショットブラストノズルとを筐体内に設けることによ
り、ショット材や金属結合材の破片（ショットブラスト
加工時に発生する）等が粉塵となって筐体外に飛び出し
たり、放散されたりするのを確実に防止でき、騒音の発
生を低減できると共に、目立て時の作業環境を大幅に向
上できる。On the other hand, as in the invention described in claim 4, by constructing a metal-bonding grindstone dressing device, the shot material from the shot blast nozzle continuously collides with the surface of the grindstone layer material, By scraping the surface layer portion of the metal binder from the surface of the grindstone layer material with each shot material, each abrasive grain can be made to protrude from the surface side of the metal binder, and the dressing work is automated and efficiently performed. be able to. Further, a rotary table on which the metal bond grindstone material is arranged and a shot blast nozzle for continuously injecting the shot material toward the grindstone material are provided in the housing, so that the fragments of the shot material and the metal binding material ( It is possible to reliably prevent (e.g., generated during shot blasting) from becoming dust and jumping out of the housing or being emitted, and it is possible to reduce the generation of noise and significantly improve the work environment at the time of sharpening.

【００４３】さらに、請求項５に記載した発明のよう
に、ショット材を前記砥粒の１／２以下の硬度とし、前
記砥粒の平均粒径に対して１／２前，後の粒度とするこ
とにより、前記ショットブラスト加工（目立て作業）時
に各砥粒がショット材で損傷されたりするのを防止で
き、金属結合材のみを効率的に掻き取るようにして、各
砥粒を金属結合材の表面側から確実に突出させることが
できる。Further, as in the invention described in claim 5, the hardness of the shot material is ½ or less of that of the abrasive grains, and the grain size is ½ before and after the average grain size of the abrasive grains. By doing so, it is possible to prevent each abrasive grain from being damaged by the shot material during the shot blasting (dressing work), and it is possible to efficiently scrape off only the metal binder, and to remove each abrasive grain from the metal binder. Can be reliably projected from the surface side of the.

【００４４】さらに、請求項６に記載の発明の如く、前
記回転台の回転数を２〜１４ｒｐｍとし、前記メタルボ
ンド砥石素材とショットブラストノズルとの距離を７〜
１４ｃｍとし、前記ショット材は噴射圧力が４〜５．５
ｋｇｆ／ｃｍ² で、かつ噴射時間を１０〜２５秒の範囲
内とすることにより、前記各砥粒を前記金属結合材の表
面から予め設定した所定の目立て寸法をもって確実に突
出させることができ、メタルボンド砥石の目立て寸法を
大きくして、かつ均一に設定できる。Further, as in the invention described in claim 6, the rotation speed of the rotary table is set to 2 to 14 rpm, and the distance between the metal bond grindstone material and the shot blast nozzle is set to 7 to 7.
14 cm, and the shot material has an injection pressure of 4 to 5.5.
By setting the injection time to be in the range of 10 to 25 seconds with kgf / cm ² , it is possible to surely cause each of the abrasive grains to project from the surface of the metal bonding material with a preset dressing dimension set in advance, The size of the metal bond grindstone can be increased and set evenly.

【００４５】[0045]

【実施例】以下、本発明の実施例によるメタルボンド砥
石および該砥石の目立て装置を図１ないし図８に基づい
て説明する。なお、実施例では前述した図９ないし図１
３に示す従来技術と同一の構成要素に同一の符号を付
し、その説明を省略するものとする。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A metal bond grindstone and an apparatus for dressing the grindstone according to an embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS. In addition, in the embodiment, the above-described FIGS.
The same components as those of the conventional technique shown in FIG. 3 are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.

【００４６】図中、３１は研削用工具としてのメタルボ
ンド砥石を示し、該メタルボンド砥石３１は従来技術で
述べたメタルボンド砥石１８とほぼ同様に、一端側が研
削盤（図示せず）等に固定される取付部３２Ａとなり他
端側が環状のフランジ部３２Ｂとなった台金としてのカ
ップホイール３２と、該カップホイール３２のフランジ
部３２Ｂ端面にホットプレス等の手段を用いて一体成形
された後述の砥石層３３とから構成されている。In the figure, 31 indicates a metal bond grindstone as a grinding tool. The metal bond grindstone 31 has one end on a grinder (not shown) or the like, which is similar to the metal bond grindstone 18 described in the prior art. A cup wheel 32 as a base metal having a mounting portion 32A to be fixed and an annular flange portion 32B on the other end side, and a later-described integrally molded end face of the flange portion 32B of the cup wheel 32 by means of hot pressing or the like. And a grindstone layer 33 of

【００４７】３３はカップホイール３２のフランジ部３
２Ｂ端面にリング状をなして一体化された砥石層を示
し、該砥石層３３は図２、図５および図６に示すよう
に、例えば平均粒径Ｄが０．１ｍｍ前，後（粒度１７
０）のＣＢＮ（立方晶窒化ホウ素）からなる複数（多
数）の砥粒３４，３４，…を、「ＭＳ５」等の錫（Ｓu
）の比率が高いブロンズ（Ｃu −Ｓu ）系メタルから
なる金属結合材３５中で混合（混練）し、これをまずホ
ットプレス等の手段を用いて焼き固めることにより、前
記フランジ部３２Ｂの端面に対応するリング状の砥石層
素材３３′として成形される。この場合、金属結合材３
５中で各砥粒３４は集中度１００（各砥粒間の間隔が
０．１〜０．２ｍｍ前，後）となり、結合度はＪランク
となっている。また、各砥粒３４はヌープ硬さが例えば
４７００ｋｇ／ｍｍ² 程度となっている。Reference numeral 33 denotes the flange portion 3 of the cup wheel 32.
2B shows a grindstone layer integrated in a ring shape on the end face of 2B. The grindstone layer 33 has, for example, an average particle diameter D of 0.1 mm before and after (particle size of 17 mm as shown in FIGS. 2, 5 and 6.
0) made of CBN (cubic boron nitride) of a plurality (a large number) of abrasive grains 34, 34, ...
)) Is mixed (kneaded) in a metal binder 35 made of a bronze (Cu-Su) -based metal, and this is first hardened by means of a hot press or the like to form an end face of the flange portion 32B. It is molded as a corresponding ring-shaped grindstone layer material 33 '. In this case, the metal binder 3
In No. 5, the concentration of each abrasive grain 34 is 100 (the interval between each abrasive grain is 0.1 to 0.2 mm before and after), and the degree of bonding is J rank. The Knoop hardness of each abrasive grain 34 is, for example, about 4700 kg / mm ² .

【００４８】そして、この砥石層素材３３′は後述の目
立て装置３６を用いてショットブラスト（目立て）加工
を施すことにより、各砥粒３４を金属結合材３５の表面
３５Ａから少なくとも０．０２６ｍｍ以上で、０．０７
ｍｍ以下の目立て寸法Ｈ2 をもって突出させ、これによ
って砥石層３３を構成する。この場合、各砥粒３４の目
立て寸法Ｈ2 は平均粒径Ｄに対して１／２前，後の寸法
とするのがよく、例えば各砥粒３４の平均粒径Ｄを０．
１ｍｍ前，後とし、該各砥粒３４の目立て寸法Ｈ2 を
０．０４ｍｍ以上で、０．０６ｍｍ以下となる、例えば
０．０５ｍｍ程度とするのが好ましい。Then, this grindstone layer material 33 'is subjected to shot blasting using a dressing device 36 to be described later so that each abrasive grain 34 is at least 0.026 mm or more from the surface 35A of the metal binder 35. , 0.07
The grindstone layer 33 is formed by projecting with a dressing dimension H2 of not more than mm. In this case, it is preferable that the dressing size H2 of each abrasive grain 34 is 1/2 before and after the average particle size D. For example, the average particle size D of each abrasive grain 34 is 0.
1 mm before and 1 mm after, and the dressing dimension H2 of each abrasive grain 34 is preferably 0.04 mm or more and 0.06 mm or less, for example, about 0.05 mm.

【００４９】３６は砥石層素材３３′の表面側にショッ
トブラスト加工による目立てを行う目立て装置、３７は
該目立て装置３６の筐体を示し、該筐体３７は図３に示
すように、略長方形の骨組み構造をなす脚体３８と、該
脚体３８上に設置された箱体３９とからなり、該箱体３
９内には後述の回転台４９および噴射ノズル５７等が配
設されている。Reference numeral 36 is a dressing device for dressing the surface of the grindstone layer material 33 'by shot blasting, 37 is a casing of the dressing device 36, and the casing 37 is substantially rectangular as shown in FIG. And a box body 39 installed on the leg body 38.
A turntable 49, an injection nozzle 57, and the like, which will be described later, are arranged in the unit 9.

【００５０】ここで、箱体３９は前面板３９Ａ、左，右
の側面板３９Ｂ，３９Ｃおよび天井板３９Ｄ等によって
箱形状に形成され、前面板３９Ａには、下側に位置して
操作スイッチ４０Ａおよび圧力計４０Ｂ等からなる操作
パネル４０と、該操作パネル４０の上側に位置して内部
を透視可能とする覗き窓４１とが設けられている。ま
た、箱体３９の側面板３９Ｂには開閉カバー４２が設け
られると共に、他の側面板３９Ｃには長方形状の開口部
４３が形成され、該開口部４３は目立て作業時に蓋板
（図示せず）で閉塞されることにより、箱体３９内を外
部に対して密閉する構成となっている。Here, the box 39 is formed in a box shape by the front plate 39A, the left and right side plates 39B and 39C, the ceiling plate 39D, etc., and the operation switch 40A is located on the lower side of the front plate 39A. An operation panel 40 including a pressure gauge 40B and the like, and a viewing window 41 located above the operation panel 40 to allow the inside to be seen through are provided. An opening / closing cover 42 is provided on the side plate 39B of the box 39, and a rectangular opening 43 is formed in the other side plate 39C. The opening 43 is a cover plate (not shown) at the time of dressing work. ), The inside of the box 39 is sealed from the outside.

【００５１】４４は側面板３９Ｂの開口部４３を介して
箱体３９の内，外に水平方向に延びた固定テーブル、４
５は箱体３９内に位置して該固定テーブル４４上に配設
された保護カバーを示し、該保護カバー４５は略コ字形
状をなし、後述のショット材６２から後述のタイミング
プーリ４８およびタイミングベルト５６等を保護する構
成となっている。そして、該保護カバー４５は図４に示
すように長方形状の支持板４５Ａを含んで構成され、該
支持板４５Ａは固定テーブル４４と上下方向で対向する
ように箱体３９内に配設されている。なお、図４中では
保護カバー４５内のタイミングプーリ４８等を明示する
ために、支持板４５Ａを除いて保護カバー４５を仮想線
で省略して示している。Reference numeral 44 designates a fixed table which extends horizontally in and out of the box 39 through the opening 43 of the side plate 39B.
Reference numeral 5 denotes a protective cover located inside the box 39 and disposed on the fixed table 44. The protective cover 45 has a substantially U shape, and includes a shot material 62 described later to a timing pulley 48 and a timing described later. The belt 56 and the like are protected. The protective cover 45 includes a rectangular support plate 45A as shown in FIG. 4, and the support plate 45A is disposed in the box 39 so as to face the fixed table 44 in the vertical direction. There is. Note that, in FIG. 4, in order to clearly show the timing pulley 48 and the like in the protective cover 45, the protective cover 45 is omitted by imaginary lines except for the support plate 45A.

【００５２】４６は上端側が支持板４５Ａに固着され下
端側が保護カバー４５内に延びた軸受ボックス、４７は
該軸受ボックス４６に回転可能に設けられた回転軸を示
し、該回転軸４７の下端側は軸受ボックス４６と共に保
護カバー４５内に突出し、該回転軸４７の下端にはタイ
ミングプーリ４８が固着されている。Reference numeral 46 denotes a bearing box whose upper end side is fixed to the support plate 45A and whose lower end side extends into the protective cover 45. Reference numeral 47 denotes a rotary shaft rotatably provided on the bearing box 46, and the lower end side of the rotary shaft 47. Projects into the protective cover 45 together with the bearing box 46, and a timing pulley 48 is fixed to the lower end of the rotary shaft 47.

【００５３】４９は支持板４５Ａ上に位置して回転軸４
７の上端側に設けられた回転台、５０は該回転台４９上
に配設されたホルダを示し、該ホルダ５０は回転台４９
と同様に硬質の材料によって有底筒状に形成され、該ホ
ルダ５０内にはメタルボンド砥石素材３１′が着脱可能
に配設されている。なお、このメタルボンド砥石素材３
１′は前記カップホイール３２と砥石層素材３３′とか
らなり、該砥石層素材３３′に目立てを行うことにより
メタルボンド砥石３１として完成される。49 is located on the support plate 45A and is located on the rotary shaft 4
7, a rotary table provided on the upper end side of the rotary table 7, 50 is a holder arranged on the rotary table 49, and the holder 50 is the rotary table 49.
Similarly to the above, it is formed of a hard material in a cylindrical shape with a bottom, and a metal bond grindstone material 31 ′ is detachably disposed in the holder 50. In addition, this metal bond grindstone material 3
Reference numeral 1'comprises the cup wheel 32 and a grindstone layer material 33 ', and the grindstone layer material 33' is dressed to complete a metal bond grindstone 31.

【００５４】５１は砥石層素材３３′の径方向内側に位
置してカップホイール３２のフランジ部３２Ｂ上に載置
された保護蓋を示し、該保護蓋５１は硬質の材料により
円皿状に形成され、後述のショット材６２からカップホ
イール３２の内周面等を保護し、各ショット材６２がカ
ップホイール３２の内周面等に衝突するのを防止してい
る。なお、回転台４９の下面側には図４中に仮想線で示
す如く有蓋筒状の保護筒５２が設けられ、該保護筒５２
は各ショット材６２から軸受ボックス４６および回転軸
４７の上端側等を保護している。Reference numeral 51 denotes a protective lid located on the inner side in the radial direction of the grindstone layer material 33 'and placed on the flange portion 32B of the cup wheel 32. The protective lid 51 is formed of a hard material in a disc shape. Thus, the inner peripheral surface and the like of the cup wheel 32 are protected from the shot material 62 described later, and the shot material 62 is prevented from colliding with the inner peripheral surface and the like of the cup wheel 32. It should be noted that a protective cylinder 52 having a cylindrical shape with a cover is provided on the lower surface side of the turntable 49 as shown by an imaginary line in FIG.
Protects the bearing box 46 and the upper end side of the rotary shaft 47 from each shot material 62.

【００５５】５３は箱体３９の外部に位置して固定テー
ブル４４上に設けられた固定台、５４は該固定台５３上
に減速機５５を介して配設された電動モータを示し、該
電動モータ５４は可変速モータからなり、外部からの給
電により例えば９０〜１４００ｒｐｍ程度の回転数をも
って回転する。Reference numeral 53 designates a fixed base provided outside the box 39 on the fixed table 44, and 54 designates an electric motor arranged on the fixed base 53 via a speed reducer 55. The motor 54 is a variable speed motor, and rotates at a rotational speed of, for example, about 90 to 1400 rpm by external power supply.

【００５６】ここで、減速機５５は入力側が電動モータ
５４の出力軸に連結され、電動モータ５４の回転出力を
１／１００程度のギヤ比をもって減速させる。また、減
速機５５の出力側には前記タイミングプーリ４８よりも
小径のタイミングプーリ（図示せず）が設けられ、該タ
イミングプーリとタイミングプーリ４８との間にはタイ
ミングベルト５６が巻装されている。そして、電動モー
タ５４は減速機５５およびタイミングベルト５６等を介
して回転出力を大きく減速しつつ、例えば回転台４９を
２〜１４ｒｐｍ程度の回転数をもって矢示Ｅ方向に回転
させる。Here, the speed reducer 55 has its input side connected to the output shaft of the electric motor 54 and reduces the rotational output of the electric motor 54 with a gear ratio of about 1/100. Further, a timing pulley (not shown) having a diameter smaller than that of the timing pulley 48 is provided on the output side of the speed reducer 55, and a timing belt 56 is wound between the timing pulley 48 and the timing pulley 48. . Then, the electric motor 54 greatly reduces the rotational output via the speed reducer 55, the timing belt 56, and the like, while rotating the rotating table 49 in the arrow E direction at a rotation speed of about 2 to 14 rpm, for example.

【００５７】５７は箱体３９内に配設されたショットブ
ラストノズルとしての噴射ノズルを示し、該噴射ノズル
５７は箱体３９の天井板３９Ｄからステー５８およびア
ーム５９を介して吊下され、天井板３９Ｄ上で調整つま
み６０を回転させることにより上下方向に昇降される。
そして、噴射ノズル５７の先端側は回転台４９上のメタ
ルボンド砥石素材３１′（砥石層素材３３′）と上下方
向で対向し、両者の離間寸法（噴射距離）は７〜１４ｃ
ｍ程度に調整される。Reference numeral 57 designates an injection nozzle as a shot blast nozzle arranged in the box 39. The injection nozzle 57 is suspended from a ceiling plate 39D of the box 39 via a stay 58 and an arm 59, and the ceiling. By rotating the adjusting knob 60 on the plate 39D, it is moved up and down.
The tip of the injection nozzle 57 faces the metal bond grindstone material 31 '(grindstone layer material 33') on the rotary table 49 in the vertical direction, and the distance between them (spray distance) is 7 to 14c.
It is adjusted to about m.

【００５８】また、噴射ノズル５７の基端側にはエア配
管６１とショット材６２用の配管６３とが接続され、エ
ア配管６１からは噴射ノズル５７内に向けて高圧エアが
連続的に供給される。そして、該噴射ノズル５７はこの
エア流によって配管６３側から各ショット材６２を吸引
しつつ、該各ショット材６２を例えば４〜５．５ｋｇｆ
／ｃｍ² 程度の噴射圧力で砥石層素材３３′の表面側に
向けて図６中の矢示Ｆ方向に噴射させる。An air pipe 61 and a pipe 63 for the shot material 62 are connected to the base end side of the injection nozzle 57, and high-pressure air is continuously supplied from the air pipe 61 into the injection nozzle 57. It Then, the jet nozzle 57 sucks each shot material 62 from the side of the pipe 63 by this air flow, and collects each shot material 62, for example, from 4 to 5.5 kgf.
It is jetted in the direction of arrow F in FIG. 6 toward the surface side of the grindstone layer material 33 'at a jetting pressure of about / cm ² .

【００５９】ここで、各ショット材６２としては、例え
ばアルミナ（Ａl₂Ｏ₃ ）等からなるＡ砥粒（＃２２０）
が用いられ、その粒度（粒径）は０．０７ｍｍ前，後
で、ヌープ硬さが例えば２０００ｋｇ／ｍｍ² 程度とな
っている。Here, each shot material 62 is, for example, an A abrasive grain (# 220) made of alumina (Al ₂ O ₃ ) or the like.
Is used, and the Knoop hardness is about 2000 kg / mm ² before and after the particle size (particle size) is 0.07 mm.

【００６０】本実施例によるメタルボンド砥石３１およ
び該砥石３１の目立て装置３６は、上述の如き構成を有
するもので、次に、目立て装置３６によるメタルボンド
砥石３１の目立て方法について図５および図６を参照し
て説明する。The metal bond grindstone 31 and the dressing device 36 for the grindstone 31 according to the present embodiment have the above-described structure. Next, a method for dressing the metal bond grindstone 31 by the dressing device 36 will be described with reference to FIGS. Will be described with reference to.

【００６１】まず、ＣＢＮ（立方晶窒化ホウ素）からな
る複数（多数）の砥粒３４，３４，…を、「ＭＳ５」と
称される錫（Ｓu ）の比率が高いブロンズ（Ｃu −Ｓu
）系メタルからなる金属結合材３５中で混合（混練）
し、これをホットプレス等の手段を用いて焼き固めるこ
とにより、前記フランジ部３２Ｂの端面に対応するリン
グ状の砥石層素材３３′を図５に示す如く成形する。First, a plurality (a large number) of abrasive grains 34, 34, ... Made of CBN (cubic crystal boron nitride) are formed into bronze (Cu-Su) called "MS5" having a high tin (Su) ratio.
) Mixing (kneading) in the metal binder 35 made of a system metal
Then, this is hardened by means of hot pressing or the like to form a ring-shaped grindstone layer material 33 'corresponding to the end face of the flange portion 32B as shown in FIG.

【００６２】次に、カップホイール３２と砥石層素材３
３′とからなるメタルボンド砥石素材３１′を、図３お
よび図４に示すように目立て装置３６のホルダ５０内に
配置し、保護蓋５１によってカップホイール３２の内周
面等を保護した状態で、噴射ノズル５７から砥石層素材
３３′の表面側に向けて各ショット材６２を連続的に噴
射させる。そして、これらのショット材６２を金属結合
材３５の表面側に図６中の矢示Ｆ方向に衝突させること
により、各ショット材６２で砥石層素材３３′の表面か
ら金属結合材３５の表層部分を掻き取るようにする。Next, the cup wheel 32 and the grindstone layer material 3
3'and a metal bond grindstone material 31 'are arranged in the holder 50 of the dressing device 36 as shown in FIGS. 3 and 4, and the inner peripheral surface of the cup wheel 32 is protected by the protective lid 51. Each shot material 62 is continuously jetted from the jet nozzle 57 toward the surface side of the grindstone layer material 33 '. Then, the shot materials 62 are made to collide with the surface side of the metal binding material 35 in the direction of the arrow F in FIG. Try to scrape.

【００６３】この結果、図２に示す如く各砥粒３４を金
属結合材３５の表面３５Ａから少なくとも０．０２６ｍ
ｍ以上で、０．０７ｍｍ以下の目立て寸法Ｈ2 をもって
突出させることができ、図１３等に例示したバルブボデ
ィ６の端面研削に好適に用いられるメタルボンド砥石３
１の砥石層３３を形成できる。この場合、各ショット材
６２の硬度、粒度、噴射距離、噴射圧力および噴射時間
等を調整することにより、各砥粒３４の目立て寸法Ｈ2
を平均粒径Ｄに対して１／２前，後の寸法とすることが
でき、例えば各砥粒３４の平均粒径Ｄが０．１ｍｍ前，
後の場合には、該各砥粒３４の目立て寸法Ｈ2 を０．０
４ｍｍ以上で０．０６ｍｍ以下として、例えば０．０５
ｍｍ程度に設定できる。As a result, as shown in FIG. 2, each abrasive grain 34 is at least 0.026 m from the surface 35A of the metal binder 35.
A metal bond grindstone 3 that can be projected with a dressing dimension H2 of 0.07 mm or less and is preferably used for grinding the end surface of the valve body 6 illustrated in FIG.
One grindstone layer 33 can be formed. In this case, the setting dimension H2 of each abrasive grain 34 is adjusted by adjusting the hardness, grain size, injection distance, injection pressure, injection time, etc. of each shot material 62.
Can be ½ before and after the average particle diameter D. For example, the average particle diameter D of each abrasive grain 34 is 0.1 mm before,
In the latter case, the dressing dimension H2 of each abrasive grain 34 is set to 0.0
4mm or more and 0.06mm or less, for example, 0.05
It can be set to about mm.

【００６４】かくして、本実施例によれば、メタルボン
ド砥石３１の各砥粒３４を金属結合材３５の表面３５Ａ
から少なくとも０．０２６〜０．０７ｍｍ、好ましくは
０．０４〜０．０６ｍｍの目立て寸法Ｈ2 をもって突出
させる構成としたから、従来技術のメタルボンド砥石１
８に比較して目立て寸法Ｈ2 （Ｈ2 ＞Ｈ1 ）を確実に大
きくすることができ、図１３等に例示したバルブボディ
６の端面研削を行う場合でも、各砥粒３４の突出部３４
Ａ周囲に加工粉が付着して目詰まりが発生するのを効果
的に防止できる。Thus, according to the present embodiment, each abrasive grain 34 of the metal bond grindstone 31 is attached to the surface 35A of the metal bonding material 35.
The metal-bonded grindstone 1 according to the prior art has a structure in which it is projected with a dressing dimension H2 of at least 0.026 to 0.07 mm, preferably 0.04 to 0.06 mm.
8, the dressing dimension H2 (H2> H1) can be surely increased, and even when the end face grinding of the valve body 6 illustrated in FIG.
It is possible to effectively prevent clogging due to processing powder adhering to the periphery of A.

【００６５】また、各ショット材６２の硬度、粒度、噴
射距離、噴射圧力および噴射時間等を適宜に変更するこ
とによって、各砥粒３４の目立て寸法Ｈ2 を例えば０．
０１〜０．１ｍｍの範囲で変化させつつ、図１３等に例
示するようにバルブボディ６の端面研削をそれぞれの場
合毎に行い、図７に示す実験結果を得た。そして、各砥
粒３４の目立て寸法Ｈ2 を０．０２６〜０．０７ｍｍの
範囲内とすることにより、バルブボディ６の加工数を３
０００個以上まで延ばすことができた。Further, by appropriately changing the hardness, grain size, spraying distance, spraying pressure, spraying time, etc. of each shot material 62, the dressing dimension H2 of each abrasive grain 34 can be set to, for example, 0.
While varying in the range of 01 to 0.1 mm, the end face grinding of the valve body 6 was performed in each case as illustrated in FIG. 13 and the like, and the experimental results shown in FIG. 7 were obtained. By setting the dressing size H2 of each abrasive grain 34 within the range of 0.026 to 0.07 mm, the number of processed valve bodies 6 is set to 3
It was possible to extend to more than 000 pieces.

【００６６】特に、各砥粒３４の目立て寸法Ｈ2 を０．
０４〜０．０６ｍｍの範囲、好ましくは０．０５ｍｍ
前，後の目立て寸法Ｈ2 とすることによって、１０００
０個以上のバルブボディ６を端面研削でき、研削作業の
途中で再生作業等を特別に行う必要もなく、各バルブボ
ディ６（ワーク）を短時間（１９秒程度）で研削加工で
きることが確認された。Particularly, the dressing dimension H2 of each abrasive grain 34 is set to 0.
Range of 04 to 0.06 mm, preferably 0.05 mm
By setting the front and rear dressing dimensions H2, 1000
It has been confirmed that 0 or more valve bodies 6 can be ground on the end face, and it is not necessary to specially perform regeneration work or the like during the grinding work, and each valve body 6 (workpiece) can be ground in a short time (about 19 seconds). It was

【００６７】そして、各砥粒３４の目立て寸法Ｈ2 を
０．０７ｍｍ以下、好ましくは０．０６ｍｍ以下として
いるので、研削作業の途中で各砥粒３４が金属結合材３
５の表面３５Ａから脱落（目こぼれ）するようなことも
なくなり、各砥粒３４を金属結合材３５により高い強度
をもって結合・保持しうることが確認された。Since the dressing size H2 of each abrasive grain 34 is set to 0.07 mm or less, preferably 0.06 mm or less, each abrasive grain 34 forms a metal binder 3 during the grinding operation.
It was confirmed that the abrasive grains 34 could not be dropped (spilled) from the surface 35A of No. 5, and each of the abrasive grains 34 could be bonded and held by the metal bonding material 35 with high strength.

【００６８】さらに、各砥粒３４の目立て寸法Ｈ2 を、
例えば０．０４〜０．０６ｍｍ程度とするためには、回
転台４９の回転数を２〜１４ｒｐｍ（好ましくは１０ｒ
ｐｍ前，後）にし、メタルボンド砥石素材３１′と噴射
ノズル５７との噴射距離を７〜１４ｃｍ（好ましくは８
ｃｍ前，後）にし、各ショット材６２の噴射圧力を４〜
５．５ｋｇｆ／ｃｍ² （好ましくは５ｋｇｆ／ｃｍ²
前，後）で、かつ噴射時間を１０〜２５秒（好ましくは
１２秒前，後）とすればよいことが確認された。Further, the dressing size H2 of each abrasive grain 34 is
For example, in order to set about 0.04 to 0.06 mm, the rotation speed of the turntable 49 is 2 to 14 rpm (preferably 10 r).
pm before and after), and the injection distance between the metal bond grindstone material 31 'and the injection nozzle 57 is 7 to 14 cm (preferably 8 cm).
cm before and after), and the injection pressure of each shot material 62 is 4 to
5.5 kgf / cm ² (preferably 5 kgf / cm ²
It was confirmed that the injection time should be 10 to 25 seconds (preferably 12 seconds before and after) before and after).

【００６９】そして、各砥粒３４の目立て寸法Ｈ2 を
０．０５ｍｍ程度とする場合には、各ショット材６２の
噴射距離と噴射時間とは図８に示す特性線の関係とな
り、噴射距離を７ｃｍ未満まで短くすると、噴射時間を
７秒程度以下に短縮できるものの、この場合には砥石層
３３の表面側にムラが生じ、研削性能を必ずしも向上で
きない。一方、噴射距離を１４ｃｍよりも長くすると、
噴射時間が２５秒を越えて急に増大し、目立て作業の効
率が悪くなる。この結果、噴射距離を８ｃｍ程度にして
噴射時間を１２秒程度とするのが最適であることが確認
された。When the dressing size H2 of each abrasive grain 34 is set to about 0.05 mm, the injection distance and the injection time of each shot material 62 have a characteristic line relationship shown in FIG. 8, and the injection distance is 7 cm. If it is shortened to less than less than the above, the injection time can be shortened to about 7 seconds or less, but in this case, unevenness occurs on the surface side of the grindstone layer 33 and the grinding performance cannot always be improved. On the other hand, if the injection distance is longer than 14 cm,
The injection time suddenly increases over 25 seconds, and the efficiency of the dressing work deteriorates. As a result, it was confirmed that it is optimal to set the injection distance to about 8 cm and the injection time to about 12 seconds.

【００７０】従って、本実施例によれば、目立て装置３
６を用いてメタルボンド砥石素材３１′にショットブラ
スト加工を施すことにより、各砥粒３４の目立て作業を
自動化でき、目立て寸法Ｈ2 を均一でかつ大きくするこ
とができるから、メタルボンド砥石３１の寿命を大幅に
延ばすことができ、単一のメタルボンド砥石３１でワー
クを１００００個以上に亘って連続的に研削できる。ま
た、バルブボディ６等の端面研削を行うときの加工時間
を、１個当たり例えば１９秒程度にまで大きく短縮で
き、研削作業の途中で再生作業等を特別に行う必要もな
く、加工寿命も確実に安定させることができる。Therefore, according to this embodiment, the dressing device 3
By subjecting the metal bond grindstone material 31 'to shot blasting using No. 6, the setting work of each abrasive grain 34 can be automated, and the setting dimension H2 can be made uniform and large. Can be significantly extended, and a single metal bond grindstone 31 can continuously grind more than 10,000 workpieces. In addition, the processing time for grinding the end faces of the valve bodies 6 etc. can be greatly reduced to, for example, about 19 seconds per piece, there is no need to specially perform regeneration work etc. during the grinding work, and the processing life is reliable. Can be stabilized.

【００７１】さらに、目立て装置３６の箱体３９内にメ
タルボンド砥石素材３１′、回転台４９および噴射ノズ
ル５７等を配設することにより、各ショット材６２や金
属結合材３５の破片（ショットブラスト加工時に発生す
る）等が粉塵となって箱体３９の外部に飛び出したり、
放散されたりするのを確実に防止でき、騒音の発生を効
果的に低減できると共に、目立て時の作業環境を大幅に
向上できる。Further, by disposing the metal bond grindstone material 31 ', the rotary base 49, the injection nozzle 57 and the like in the box body 39 of the dressing device 36, fragments of each shot material 62 and the metal bonding material 35 (shot blasting). (Generated during processing) becomes dust and pops out of the box 39,
It can be surely prevented from being diffused, noise can be effectively reduced, and the working environment at the time of sharpening can be significantly improved.

【００７２】なお、前記実施例では、ショット材６２と
して、例えばアルミナ（Ａl₂Ｏ₃ ）等からなるＡ砥粒
（＃２２０）を用いるものとして述べたが、本発明はこ
れに限らず、例えばショット材の硬度が砥粒３４の１／
２以下で、その粒度（粒径）が砥粒３４の平均粒径Ｄに
対して１／２前，後であれば、ガラスビーズ、スチール
ボールまたは超硬ボール等もショット材として使用可能
なものである。In the above embodiment, the shot material 62 is described as using A abrasive grains (# 220) made of alumina (Al ₂ O ₃ ) or the like, but the present invention is not limited to this. The hardness of the shot material is 1 / the abrasive grain 34
If the particle size (particle size) is 2 or less and ½ before and after the average particle size D of the abrasive grains 34, glass beads, steel balls, cemented carbide balls, etc. can also be used as shot materials. Is.

【００７３】また、前記実施例では、メタルボンド砥石
３１をカップ状のＣＢＮホイールとして構成する場合を
例に挙げて説明したが、本発明はこれに限らず、例えば
円盤状砥石等、種々の形状のＣＢＮ砥石にも適用でき
る。In the above embodiment, the case where the metal bond grindstone 31 is configured as a cup-shaped CBN wheel has been described as an example. However, the present invention is not limited to this, and various shapes such as a disc-shaped grindstone may be used. It can also be applied to the CBN whetstone.

【００７４】[0074]

【発明の効果】以上詳述した通り、請求項１に記載の発
明によれば、砥石層の各砥粒を金属結合材の表面から少
なくとも０．０２６ｍｍ以上で０．０７ｍｍ以下の目立
て寸法をもって突出させる構成としているから、研削加
工時に各砥粒の突出部周囲に加工粉が付着して目詰まり
が発生したり、各砥粒が金属結合材から目こぼれするよ
うなことがなくなり、各砥粒の目立て寸法を均一でかつ
大きくでき、砥石寿命を大幅に延ばすことができると共
に、端面研削等の加工時間を確実に短縮でき、加工寿命
も安定させることができる。As described in detail above, according to the invention of claim 1, each abrasive grain of the grindstone layer is projected from the surface of the metal binder with at least 0.026 mm or more and 0.07 mm or less dressing size. Since it is configured so that the grinding powder does not cause clogging due to processing powder adhering around the protrusions of each abrasive grain or spillage of each abrasive grain from the metal binder, The dressing size can be made uniform and large, the life of the grindstone can be greatly extended, the processing time for edge grinding and the like can be reliably shortened, and the processing life can be stabilized.

【００７５】この場合、請求項２に記載の発明のよう
に、前記金属結合材をブロンズ系メタルとすることによ
って、各砥粒をより強固に金属結合材で結合・保持でき
ると共に、各砥粒の平均粒径に対して１／２前，後の目
立て寸法をもって各砥粒を金属結合材の表面から突出さ
せることにより、目詰まりや目こぼれ等の発生を効果的
に防止でき、砥石寿命をより確実に延ばすことができ
る。In this case, when the metal binder is a bronze-based metal as in the second aspect of the present invention, each abrasive grain can be more firmly bonded and held by the metal binder, and each abrasive grain can be held. By making each abrasive grain protrude from the surface of the metal binder with a dressing dimension that is 1/2 before and after the average particle diameter of, it is possible to effectively prevent the occurrence of clogging, spillage, etc. It can be extended more reliably.

【００７６】また、請求項３に記載の発明のように、各
砥粒の平均粒径を０．１ｍｍ前，後とし、該各砥粒の目
立て寸法を０．０４ｍｍ以上で、０．０６ｍｍ以下とす
ることにより、研削加工時の目詰まりや目こぼれ等の発
生をさらに確実に防止でき、メタルボンド砥石としての
耐久性や信頼性を向上させることができる。Further, as in the invention according to claim 3, the average grain size of each abrasive grain is 0.1 mm before and after, and the dressing size of each abrasive grain is 0.04 mm or more and 0.06 mm or less. By so doing, it is possible to more reliably prevent the occurrence of clogging, spillage and the like during the grinding process, and it is possible to improve the durability and reliability of the metal bond grindstone.

【００７７】一方、請求項４に記載の発明のように、メ
タルボンド砥石の目立て装置を構成し、砥石層素材の表
面にはショットブラストノズルからの各ショット材を連
続的に衝突させることにより、各ショット材で砥石層素
材の表面から金属結合材の表層部分を掻き取るようにし
て、各砥粒を前記金属結合材の表面側から突出させるこ
とができ、目立て作業を自動化できると共に、各砥粒の
目立て寸法を均一で、かつ大きくすることができ、作業
性を大幅に向上できる。また、メタルボンド砥石素材が
配設される回転台と、該砥石素材に向けてショット材を
連続的に噴射させるショットブラストノズルとを筐体内
に設けることにより、ショット材や金属結合材の破片
（ショットブラスト加工時に発生する）等が粉塵となっ
て筐体外に飛び出したり、放散されたりするのを確実に
防止でき、騒音の発生を低減できると共に、目立て時の
作業環境を大幅に向上できる。On the other hand, as in the invention described in claim 4, by constructing a metal-bonding grindstone dressing device, each shot material from the shot blast nozzle continuously collides with the surface of the grindstone layer material, By scraping the surface layer portion of the metal binder from the surface of the grindstone layer material with each shot material, each abrasive grain can be made to protrude from the surface side of the metal binder, and the dressing work can be automated, and each abrasive The grain size can be made uniform and large, and workability can be greatly improved. Further, a rotary table on which the metal bond grindstone material is arranged and a shot blast nozzle for continuously injecting the shot material toward the grindstone material are provided in the housing, so that the fragments of the shot material and the metal binding material ( It is possible to reliably prevent (e.g., generated during shot blasting) from becoming dust and jumping out of the housing or being emitted, and it is possible to reduce the generation of noise and significantly improve the work environment at the time of sharpening.

【００７８】さらに、請求項５に記載した発明のよう
に、ショット材を前記砥粒の１／２以下の硬度とし、前
記砥粒の平均粒径に対して１／２前，後の粒度とするこ
とにより、前記ショットブラスト加工（目立て作業）時
に各砥粒がショット材で損傷されたりするのを防止でき
ると共に、各砥粒の目立て寸法をより確実に均一化して
大きくでき、作業性や生産性を向上させることができ
る。Further, as in the invention described in claim 5, the hardness of the shot material is ½ or less of that of the abrasive grains, and the grain size is ½ before and after the average grain size of the abrasive grains. By doing so, it is possible to prevent each abrasive grain from being damaged by the shot material during the shot blasting (dressing work), and it is possible to make the abrasive grain size of each abrasive grain uniform more reliably and to increase workability and production. It is possible to improve the sex.

【００７９】さらに、請求項６に記載の発明の如く、前
記回転台の回転数を２〜１４ｒｐｍとし、前記メタルボ
ンド砥石素材とショットブラストノズルとの距離を７〜
１４ｃｍとし、前記ショット材は噴射圧力が４〜５．５
ｋｇｆ／ｃｍ² で、かつ噴射時間を１０〜２５秒の範囲
内とすることにより、前記各砥粒を前記金属結合材の表
面から予め設定した所定の目立て寸法をもって確実に突
出させることができ、メタルボンド砥石の目立て寸法を
さらに効果的に均一化することができる。Further, as in the invention described in claim 6, the rotation speed of the rotary table is set to 2 to 14 rpm, and the distance between the metal bond grindstone material and the shot blast nozzle is set to 7 to 7.
14 cm, and the shot material has an injection pressure of 4 to 5.5.
By setting the injection time to be in the range of 10 to 25 seconds with kgf / cm ² , it is possible to surely cause each of the abrasive grains to project from the surface of the metal bonding material with a preset dressing dimension set in advance, The dressing size of the metal bond grindstone can be more effectively made uniform.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明の実施例によるメタルボンド砥石を示す
斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing a metal bond grindstone according to an embodiment of the present invention.

【図２】図１に示す砥石層の表面側を拡大して示す要部
断面図である。FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a main part of the grindstone layer shown in FIG.

【図３】本発明の実施例によるメタルボンド砥石の目立
て装置を示す一部破断の斜視図である。FIG. 3 is a partially cutaway perspective view showing a dressing device for a metal bond grindstone according to an embodiment of the present invention.

【図４】図３中の回転台、メタルボンド砥石素材、電動
モータおよびタイミングベルト等を拡大して示す部分斜
視図である。FIG. 4 is a partial perspective view showing an enlarged view of a rotary table, a metal bond grindstone material, an electric motor, a timing belt and the like in FIG.

【図５】砥石層素材の成形工程を示す要部拡大断面図で
ある。FIG. 5 is an enlarged sectional view of an essential part showing a step of forming a grindstone layer material.

【図６】砥石層素材の目立て工程を示す要部拡大断面図
である。FIG. 6 is an enlarged sectional view of an essential part showing a step of dressing a grindstone layer material.

【図７】目立て寸法と加工数との関係を示す特性線図で
ある。FIG. 7 is a characteristic diagram showing the relationship between the dressing dimension and the number of processes.

【図８】噴射距離と噴射時間との関係を示す特性線図で
ある。FIG. 8 is a characteristic diagram showing a relationship between an injection distance and an injection time.

【図９】従来技術によるフューエルインジェクタを示す
縦断面図である。FIG. 9 is a vertical sectional view showing a fuel injector according to the prior art.

【図１０】従来技術によるメタルボンド砥石を示す斜視
図である。FIG. 10 is a perspective view showing a metal bond grindstone according to a conventional technique.

【図１１】図１０に示す砥石層の表面側を拡大して示す
要部断面図である。FIG. 11 is a cross-sectional view of an essential part showing an enlarged surface side of the grindstone layer shown in FIG.

【図１２】従来技術のメタルボンド砥石によるバルブボ
ディの端面研削状態を示す部分斜視図である。FIG. 12 is a partial perspective view showing a state where an end surface of a valve body is ground by a conventional metal bond grindstone.

【図１３】図１２とほぼ同様の状態を示すバルブボディ
等の縦断面図である。13 is a vertical cross-sectional view of the valve body and the like showing a state substantially similar to FIG.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

６ バルブボディ ６Ｅ 端面 ９ ニードル弁 ９Ｃ ストッパ部 ３１ メタルボンド砥石 ３１′ メタルボンド砥石素材 ３２ カップホイール（台金） ３３ 砥石層 ３３′ 砥石層素材 ３４ 砥粒 ３５ 金属結合材 ３６ 目立て装置 ３７ 筐体 ３９ 箱体 ４９ 回転台 ５０ ホルダ ５７ 噴射ノズル（ショットブラストノズル） ６２ ショット材 6 Valve body 6E End face 9 Needle valve 9C Stopper part 31 Metal bond grindstone 31 'Metal bond grindstone material 32 Cup wheel (base metal) 33 Grindstone layer 33' Grindstone layer material 34 Abrasive grains 35 Metal bonding material 36 Dressing device 37 Enclosure 39 Box 49 Turntable 50 Holder 57 Injection nozzle (shot blast nozzle) 62 Shot material

Claims (6)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 台金と、該台金上に設けられ、ＣＢＮ
（立方晶窒化ホウ素）からなる複数の砥粒を金属結合材
で焼き固めることにより形成された砥石層とからなるメ
タルボンド砥石において、前記砥石層は、前記各砥粒を
前記金属結合材の表面から少なくとも０．０２６ｍｍ以
上で、かつ０．０７ｍｍ以下の目立て寸法をもって突出
させる構成としたことを特徴とするメタルボンド砥石。1. A base metal and a CBN provided on the base metal.
In a metal-bonded grindstone including a grindstone layer formed by baking and hardening a plurality of abrasive grains made of (cubic boron nitride) with a metal binder, the grindstone layer forms each of the abrasive grains on the surface of the metal binder. From at least 0.026 mm or more and 0.07 mm or less so that the metal bond grindstone is configured to protrude. 【請求項２】 前記金属結合材はブロンズ系メタルから
なり、前記各砥粒は平均粒径の１／２前，後の目立て寸
法をもって該金属結合材の表面から突出する構成として
なる請求項１に記載のメタルボンド砥石。2. The metal binder is made of a bronze-based metal, and each of the abrasive grains is projected from the surface of the metal binder with a dressing size that is ½ before and after the average grain size. Metal bond whetstone described in. 【請求項３】 前記各砥粒の平均粒径を０．１ｍｍ前，
後とし、該各砥粒の目立て寸法は０．０４ｍｍ以上で、
０．０６ｍｍ以下としてなる請求項１または２に記載の
メタルボンド砥石。3. The average grain size of each abrasive grain is 0.1 mm before,
Later, the dressing size of each abrasive grain is 0.04 mm or more,
The metal bond grindstone according to claim 1 or 2, which has a thickness of 0.06 mm or less. 【請求項４】 筐体と、該筐体内に設けられた回転台
と、該回転台上に配設されたメタルボンド砥石素材と、
該砥石素材から一定寸法だけ離間して前記筐体内に配設
され、該砥石素材に向けてショット材を連続的に噴射さ
せるショットブラストノズルとを備え、前記メタルボン
ド砥石素材は、台金と、該台金上に設けられ、ＣＢＮ
（立方晶窒化ホウ素）からなる複数の砥粒を金属結合材
で焼き固めることにより成形された砥石層素材とから構
成し、かつ該砥石層素材の表面には前記ショットブラス
トノズルからの各ショット材を連続的に衝突させること
により、前記各砥粒を前記金属結合材の表面から予め設
定した所定の目立て寸法をもって突出させる構成として
なるメタルボンド砥石の目立て装置。4. A case, a turntable provided in the case, and a metal bond grindstone material provided on the turntable.
The metal bond grindstone material is provided with a base metal and a shot blast nozzle which is disposed in the housing with a certain distance from the grindstone material and continuously ejects a shot material toward the grindstone material. Provided on the base metal, CBN
A plurality of abrasive grains composed of (cubic boron nitride) is formed by baking and hardening with a metal binder, and each shot material from the shot blast nozzle is formed on the surface of the stone layer material. The metal-bonding grindstone dressing device configured to project the abrasive grains from the surface of the metal bonding material with a predetermined dressing dimension by continuously colliding with each other. 【請求項５】 前記ショット材は、硬度を前記砥粒の１
／２以下とし、前記砥粒の平均粒径に対して１／２前，
後の粒度を有する構成としてなる請求項４に記載のメタ
ルボンド砥石の目立て装置。5. The shot material has a hardness of one of the abrasive grains.
1/2 or less, 1/2 before the average particle size of the abrasive grains,
The sharpening device for a metal bond grindstone according to claim 4, wherein the sharpening device has a particle size as described later. 【請求項６】 前記回転台の回転数を２〜１４ｒｐｍと
し、前記メタルボンド砥石素材とショットブラストノズ
ルとの距離は７〜１４ｃｍとし、前記ショット材は噴射
圧力が４〜５．５ｋｇｆ／ｃｍ² で、かつ噴射時間を１
０〜２５秒の範囲内としてなる請求項４または５に記載
のメタルボンド砥石の目立て装置。6. The rotation speed of the rotary table is set to 2 to 14 rpm.
Then, the metal bond grindstone material and shot blast nose
The distance between the shot material and the shot material is 7 to 14 cm.
Pressure is 4-5.5 kgf / cm²  And the injection time is 1
It becomes within the range of 0 to 25 seconds, The claim 4 or 5
Metal bond grindstone sharpening device.