JPH0861159A - Exhaust gas refluxing mechanism of diesel engine - Google Patents
Exhaust gas refluxing mechanism of diesel engineInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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-
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- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ディーゼル機関の排気
還流機構において、排気を給気側に還流する際におい
て、排気中に含まれる煤の部分が、給気冷却器のフィン
を汚し、詰まりを発生し、機関性能を低下させるのを阻
止する機構に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an exhaust gas recirculation mechanism for a diesel engine, and when the exhaust gas is recirculated to the air supply side, the soot contained in the exhaust gas pollutes the fins of the air supply cooler and blocks it. And a mechanism for preventing deterioration of engine performance.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来から、ディーゼル機関において、排
気中のＮＯＸ濃度を低減する為に、排気の一部を還流し
て給気として、再度シリンダーヘッドに供給し燃焼させ
る技術は公知とされているのである。2. Description of the Related Art Conventionally, in a diesel engine, in order to reduce the NOX concentration in the exhaust gas, a technique is known in which a part of the exhaust gas is recirculated and supplied to the cylinder head to be supplied again to the cylinder head for combustion. Of.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかし、ディーゼル機
関の排気還流機構においては、排気中の煤の部分が、給
気冷却器において、フィンを汚したり詰まりを発生し
て、冷却効率を低下させ、ＮＯＸ濃度を再度上昇させる
という不具合があったのである。本発明においては、デ
ィーゼル機関の運転中において、エアブロー噴射ノズル
から圧縮空気を吹き付けることにより、給気冷却器のフ
ィンの汚れを取り去り、冷却効率の低下を阻止し、ＮＯ
Ｘ濃度の増加を阻止するものである。However, in the exhaust gas recirculation mechanism of the diesel engine, the soot portion in the exhaust gas pollutes the fins or causes clogging in the charge air cooler to reduce the cooling efficiency, The problem was that the NOX concentration was raised again. In the present invention, during operation of the diesel engine, by blowing compressed air from the air blow injection nozzle, dirt on the fins of the charge air cooler is removed to prevent a decrease in cooling efficiency, and NO
It prevents the increase of X concentration.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】本発明の解決しようとす
る課題は以上の如くであり、次に該課題を解決するため
の手段を説明する。請求項１においては、過給機付ディ
ーゼル機関の排気還流機構において、還流排気の給気冷
却器２の給気入口又は出口に、還流排気の給気冷却器２
のフィンをエアブローするエアブロー噴射ノズルＮを複
数個設けたものである。The problems to be solved by the present invention are as described above. Next, the means for solving the problems will be described. In the exhaust gas recirculation mechanism of the diesel engine with a supercharger, the supply air cooler 2 of the recirculation exhaust gas is provided at the supply air inlet or outlet of the recirculation exhaust gas supply air cooler 2.
A plurality of air blow injection nozzles N for air blowing the fins are provided.
【０００５】請求項２においては、ディーゼル機関の排
気還流機構において、該エアブロー噴射ノズルＮを順番
に噴射すべく構成したものである。According to a second aspect of the present invention, in the exhaust gas recirculation mechanism of the diesel engine, the air blow injection nozzles N are configured to inject in order.
【０００６】[0006]
【作用】次に作用を説明する。請求項１によれば、図１
５に示す如く、このように還流排気の給気冷却器２内部
に圧縮空気を噴射するエアブロー噴射ノズルＮが設けら
れていない場合には、従来の性能曲線ｍに示す如く、還
流排気の給気冷却器２からの出口温度が徐々に上昇し、
冷却効率の低下が顕著であり、またＮＯＸの濃度も徐々
に運転時間の経過と共に上昇するのであるが、本発明の
エアブロー噴射ノズルＮを設けることにより、運転時間
が経過しても、本発明の性能曲線ｗの如く、出口温度の
上昇が発生せず、ＮＯＸの濃度も上昇しなくなった。Next, the operation will be described. According to claim 1, FIG.
As shown in FIG. 5, when the air blow injection nozzle N for injecting the compressed air is not provided inside the recirculation exhaust air supply cooler 2 as described above, the recirculation exhaust air supply air is supplied as shown in the conventional performance curve m. The outlet temperature from the cooler 2 gradually rises,
The cooling efficiency is remarkably lowered, and the NOX concentration is gradually increased with the passage of the operating time. However, by providing the air blow injection nozzle N of the present invention, even if the operating time is passed, As shown by the performance curve w, the outlet temperature did not rise and the NOX concentration did not rise.
【０００７】請求項２によれば、エアコンプレッサー１
３の容量の大きいものを用いる必要がなく、スートトラ
ップ３ａ・３ｂの為のエアシリンダー２８・２９を操作
する為のエアコンプレッサー１３の残りの圧縮空気を使
って、エアブロー噴射ノズルＮから順番に吐出するだけ
で、還流排気の給気冷却器２の内部の煤の汚れ落とし
と、詰まりを無くすことが出来るのである。故に、別に
還流排気の給気冷却器２の為の専用のエアコンプレッサ
ーを設ける必要がない。According to claim 2, the air compressor 1
It is not necessary to use the one having a large capacity of 3, and the compressed air remaining in the air compressor 13 for operating the air cylinders 28 and 29 for the soot traps 3a and 3b is used to sequentially discharge from the air blow injection nozzle N. Only by doing so, it is possible to remove dirt from the soot inside the supply air cooler 2 of the recirculation exhaust gas and eliminate clogging. Therefore, it is not necessary to separately provide a dedicated air compressor for the supply air cooler 2 of the recirculation exhaust gas.
【０００８】[0008]
【実施例】次に実施例を説明する。図１はディーゼル機
関の排気還流機構の全体構成を示すブロック回路図、図
２は排気還流機構付きディーゼル機関の正面図、図３は
同じく排気還流機構つきディーゼル機関の側面図、図４
は本発明のディーゼル機関の排気還流機構の構造を示す
給気冷却器とエアブロー噴射ノズルのブロック回路図、
図５は図４の還流排気の給気冷却器の側面断面図、図６
は同じく図４の還流排気の給気冷却器の側面図、図７は
還流排気の給気冷却器の他の実施例を示す図面、図８は
図７の還流排気冷却器の実施例の側面図、図９は還流排
気の給気冷却器の噴射ノズル噴射方向の実施例の側面断
面図、図１０は図９の実施例の正面図、図１１は還流排
気の給気冷却器の噴射ノズル噴射方向の実施例の側面断
面図、図１２は図１１の還流排気の給気冷却器の平面断
面図、図１３はエアブロー噴射ノズルから一定間隔でエ
アを噴射する場合のパルス間隔を示す図面、図１４は同
じく間欠的にエアを噴射する場合のパルス間隔を示す図
面、図１５は本発明のディーゼル機関の排気還流機構の
効果を示す出口温度とＮＯＸ濃度の経時変化を示す図面
である。EXAMPLES Next, examples will be described. 1 is a block circuit diagram showing the overall structure of an exhaust gas recirculation mechanism of a diesel engine, FIG. 2 is a front view of a diesel engine with an exhaust gas recirculation mechanism, FIG. 3 is a side view of a diesel engine with an exhaust gas recirculation mechanism, and FIG.
Is a block circuit diagram of a charge air cooler and an air blow injection nozzle showing a structure of an exhaust gas recirculation mechanism of a diesel engine of the present invention,
5 is a side sectional view of the recirculation exhaust charge air cooler of FIG. 4, FIG.
4 is a side view of the recirculation exhaust air supply cooler of FIG. 4, FIG. 7 is a drawing showing another embodiment of the recirculation exhaust gas supply cooler, and FIG. 8 is a side view of the embodiment of the recirculation exhaust gas cooler of FIG. FIG. 9, FIG. 9 is a side sectional view of the embodiment of the injection nozzle of the recirculation exhaust charge air cooler, FIG. 10 is a front view of the embodiment of FIG. 9, and FIG. 11 is an injection nozzle of the recirculation exhaust charge air cooler. 12 is a side sectional view of the embodiment in the injection direction, FIG. 12 is a plan sectional view of the charge air cooler for the recirculation exhaust gas of FIG. 11, and FIG. 13 is a drawing showing pulse intervals when air is injected from the air blow injection nozzle at regular intervals, FIG. 14 is a drawing showing pulse intervals in the case of intermittently injecting air, and FIG. 15 is a drawing showing changes over time in the outlet temperature and NOX concentration showing the effect of the exhaust gas recirculation mechanism of the diesel engine of the present invention.
【０００９】図１・図２・図３において、ディーゼル機
関の排気還流機構について、全体的な構成を説明する。
エンジンＥのシリンダーヘッドで燃焼された排気は、過
給機のターボ１２を通過して、過給機を回転させる。該
ターボ１２を通過した後の排気ガスは、大部分が排気管
１０からマフラーを経て、大気中に放出されるが、その
一部が分岐されて、還流ガス案内パイプ１１からスート
トラップ３ａ・３ｂに供給される。該スートトラップ３
ａ・３ｂの下部のホッパー５ａ・５ｂの部分に、捕捉さ
れた煤が溜まり、一定時間毎に制御盤Ｃからの指令によ
りヒータが加熱されて、煤が燃焼される。The overall structure of the exhaust gas recirculation mechanism of the diesel engine will be described with reference to FIGS. 1, 2, and 3.
The exhaust gas burned by the cylinder head of the engine E passes through the turbo 12 of the supercharger to rotate the supercharger. Most of the exhaust gas after passing through the turbo 12 is discharged from the exhaust pipe 10 to the atmosphere through the muffler, but a part of the exhaust gas is branched off from the recirculation gas guide pipe 11 to the soot traps 3a and 3b. Is supplied to. The soot trap 3
The trapped soot is accumulated in the hoppers 5a and 5b below the a and 3b, and the heater is heated by a command from the control panel C at regular time intervals to burn the soot.
【００１０】該スートトラップ３ａ・３ｂにおいて、煤
を除去された排気が、エアシリンダー２８・２９により
開閉されるバタフライ弁を通過して、このバタフライ弁
を閉じることによりトラップを逆洗する。逆洗は、片側
づつ交互に行う。従って、逆洗中は、還流ガスは片側ト
ラップのみ通過する。トラップ出口パイプ２０から還流
排気の給気冷却器２に供給される。該還流排気の給気冷
却器２の内部に本発明のエアブロー噴射ノズルＮが配置
されている。該エアブロー噴射ノズルＮへの圧縮空気の
制御を行うエアブロー噴射ノズルＮの電磁弁６が制御盤
Ｃにより制御されている。該還流排気の給気冷却器２を
出た後の還流排気は、パイプ２１から還流排気調整バル
ブ４を通過し、連結パイプ８を経て過給機の給気サイレ
ンサー２６の部分に構成されたミキシングダクト２７に
至る。In the soot traps 3a and 3b, the soot-removed exhaust gas passes through a butterfly valve that is opened and closed by air cylinders 28 and 29, and the trap valve is backwashed by closing the butterfly valve. The backwash is performed alternately on each side. Therefore, the reflux gas passes only through the trap on one side during the backwash. It is supplied from the trap outlet pipe 20 to the supply air cooler 2 of the recirculation exhaust gas. The air blow injection nozzle N of the present invention is arranged inside the supply air cooler 2 for the recirculation exhaust gas. The solenoid valve 6 of the air blow injection nozzle N for controlling the compressed air to the air blow injection nozzle N is controlled by the control board C. The recirculation exhaust gas after exiting the recirculation exhaust gas supply cooler 2 passes from the pipe 21 through the recirculation exhaust gas control valve 4, and through the connecting pipe 8 to the mixing part formed in the part of the supply air silencer 26 of the supercharger. It reaches the duct 27.
【００１１】該ミキシングダクト２７において、清浄給
気パイプ１７から給気冷却器１を通過してくる清浄な給
気と、還流排気調整バルブ４から還流する排気とがミキ
シングされて、過給機ブロワー１５によりシリンダーヘ
ッドに加圧供給される。該過給機ブロワー１５のブース
ト圧力と、排気管１０等の部分の酸素濃度をセンサーに
より検出して、制御盤Ｃに送信し、該制御盤Ｃにおいて
信号を発生して、還流ガス案内パイプ１１からミキシン
グダクト２７へ至る還流排気の量を調整すべく構成して
いる。In the mixing duct 27, the clean air supplied from the clean air supply pipe 17 through the air supply cooler 1 and the exhaust gas recirculated from the recirculation exhaust gas control valve 4 are mixed, and the supercharger blower is blown. It is supplied under pressure to the cylinder head by 15. The boost pressure of the supercharger blower 15 and the oxygen concentration of the portion such as the exhaust pipe 10 are detected by a sensor and transmitted to the control panel C, and a signal is generated in the control panel C to generate the reflux gas guide pipe 11 It is configured to adjust the amount of recirculation exhaust gas from the mixing duct 27 to the mixing duct 27.
【００１２】また、エアコンプレッサー１３からの圧縮
空気は、電磁弁２５により制御されて、スートトラップ
３ａ・３ｂのエアブロー噴射ノズルへのパイプ２３・２
４に供給されている。該スートトラップ３ａ・３ｂの内
部における煤の詰まりを、該エアブロー噴射ノズルによ
り吹き落とし、ホッパー５ａ・５ｂの内部に溜めて、ヒ
ーターにより燃焼させるのである。また、エアコンプレ
ッサー１３からは圧縮空気パイプ２２により、電磁弁６
に供給されている。該電磁弁６により、エアブロー噴射
ノズルＮへの圧縮空気が制御されるのである。Further, the compressed air from the air compressor 13 is controlled by the solenoid valve 25, and the pipes 23, 2 to the air blow injection nozzles of the soot traps 3a, 3b are controlled.
4 is being supplied. Soot traps inside the soot traps 3a and 3b are blown off by the air blow injection nozzles, accumulated inside the hoppers 5a and 5b, and burned by a heater. Further, from the air compressor 13, a solenoid valve 6 is provided by a compressed air pipe 22.
Is supplied to The electromagnetic valve 6 controls the compressed air to the air blow injection nozzle N.
【００１３】図４においては、還流排気の給気冷却器２
の内部とエアブロー噴射ノズルＮの構成が開示されてい
る。該還流排気の給気冷却器２は給気通路２ａと冷却水
通路２ｂにより構成されており、該給気通路２ａから複
数本のエアブロー噴射ノズルＮが突出されている。そし
て該複数本のエアブロー噴射ノズルＮは、制御盤Ｃによ
り制御される電磁弁６により、順番に圧縮空気が吐出さ
れて、冷却水通路２ｂの周囲や給気通路２ａの内部に付
着した煤を取り去り、冷却効果を向上するのである。In FIG. 4, the charge air cooler 2 for the recirculation exhaust gas is shown.
The internal structure of the air blow injection nozzle N is disclosed. The recirculation exhaust air supply cooler 2 is composed of an air supply passage 2a and a cooling water passage 2b, and a plurality of air blow injection nozzles N project from the air supply passage 2a. Compressed air is sequentially discharged from the plurality of air blow injection nozzles N by the solenoid valve 6 controlled by the control panel C to remove soot attached to the periphery of the cooling water passage 2b and the inside of the air supply passage 2a. It is removed to improve the cooling effect.
【００１４】図５と図６の実施例について説明する。該
実施例においては、横向きに配置した給気通路２ａの内
部に、更に横向きの冷却水通路２ｂが配置されており、
該給気通路２ａの上部に水平方向にエアブロー噴射ノズ
ルＮが配置されている。該エアブロー噴射ノズルＮ自体
が５本配置されており、該５本のエアブロー噴射ノズル
Ｎのそれぞれに、複数個のノズル孔ｎが開口されてい
る。そして５本のエアブロー噴射ノズルＮが、電磁弁６
により制御されて、順番に圧縮空気を吐出すべく構成し
ているのである。The embodiment shown in FIGS. 5 and 6 will be described. In this embodiment, a horizontally oriented cooling water passage 2b is further disposed inside the horizontally arranged air supply passage 2a.
An air blow injection nozzle N is horizontally arranged above the air supply passage 2a. Five air blow jet nozzles N themselves are arranged, and a plurality of nozzle holes n are formed in each of the five air blow jet nozzles N. The five air blow injection nozzles N are connected to the solenoid valve 6
The compressed air is controlled to be discharged in order.
【００１５】図７と図８の実施例においては、３本のエ
アブロー噴射ノズルＮが配置されており、それぞれのエ
アブロー噴射ノズルＮに、３個づつのノズル孔ｎが開口
されている。給気通路２ａと冷却水通路２ｂが横向きに
配置されており、該エアブロー噴射ノズルＮも横向きに
配置されている点では同じである。In the embodiment shown in FIGS. 7 and 8, three air blow jet nozzles N are arranged, and each air blow jet nozzle N has three nozzle holes n. It is the same in that the air supply passage 2a and the cooling water passage 2b are arranged laterally, and the air blow injection nozzle N is also arranged laterally.
【００１６】図９と図１０の実施例においては、冷却水
通路２ｂが多管式に構成されている。該多管式の冷却水
通路２ｂの上部にエアブロー噴射ノズルＮが構成されて
おり、該エアブロー噴射ノズルＮに４個のノズル孔ｎが
開口されている。図１１と図１２においては、冷却水通
路２ｂがコルゲート状に構成された実施例を示してい
る。この場合もエアブロー噴射ノズルＮとノズル孔ｎの
構成は同じである。In the embodiment shown in FIGS. 9 and 10, the cooling water passage 2b is of a multi-tube type. An air blow injection nozzle N is formed above the multi-tube cooling water passage 2b, and four nozzle holes n are formed in the air blow injection nozzle N. 11 and 12 show an embodiment in which the cooling water passage 2b has a corrugated shape. Also in this case, the configurations of the air blow injection nozzle N and the nozzle hole n are the same.
【００１７】図１３は、エアブロー噴射ノズルＮの噴射
パルスを同一間隔に吐出すべく構成している。同一間隔
で、複数のエアブロー噴射ノズルＮが順番に吐出するの
である。また図１４においては、エアブロー噴射ノズル
Ｎからの吐出パルスが間欠的となっている。そして該間
欠的な吐出が複数本のエアブロー噴射ノズルＮで順番に
行われるのである。FIG. 13 is configured so that the ejection pulses of the air blow ejection nozzle N are ejected at the same intervals. The plurality of air blow jet nozzles N eject in order at the same intervals. Further, in FIG. 14, the ejection pulse from the air blow ejection nozzle N is intermittent. Then, the intermittent ejection is sequentially performed by the plurality of air blow ejection nozzles N.
【００１８】[0018]
【発明の効果】本発明は以上の如く構成したので、次の
ような効果を奏するのである。請求項１の如く、過給機
付ディーゼル機関の排気還流機構において、給気冷却器
の給気入口又は出口に、冷却器のフィンをエアブローす
る噴射ノズルを複数個設けたので、図１５に示す如く、
このように還流排気の給気冷却器２の内部に圧縮空気を
噴射するエアブロー噴射ノズルＮが設けられていない場
合には、従来の性能曲線ｍに示す如く、還流排気の給気
冷却器２からの出口温度が徐々に上昇し、冷却効率の低
下が顕著であり、またＮＯＸの濃度も徐々に運転時間の
経過と共に上昇するのであるが、本発明のエアブロー噴
射ノズルＮを設けることにより、運転時間が経過して
も、本発明の性能曲線ｗの如く、出口温度の上昇が発生
せず、ＮＯＸの濃度も上昇しなくなったのである。Since the present invention is constructed as described above, it has the following effects. In the exhaust gas recirculation mechanism of a diesel engine with a supercharger, a plurality of injection nozzles for air-blowing the fins of the cooler are provided at the charge inlet or outlet of the charge air cooler as shown in FIG. as,
As described above, when the air blow injection nozzle N for injecting the compressed air is not provided inside the recirculation exhaust charge air cooler 2, as shown in the conventional performance curve m, The temperature of the outlet of the NOx gradually rises, the cooling efficiency significantly decreases, and the concentration of NOX gradually increases with the passage of the operating time. However, by providing the air blow injection nozzle N of the present invention, the operating time Even after the lapse of time, the outlet temperature did not rise and the NOX concentration did not rise, as indicated by the performance curve w of the present invention.
【００１９】請求項２の如く、ディーゼル機関の排気還
流機構において、該エアブロー噴射ノズルを順番に噴射
すべく構成したので、エアコンプレッサー１３の容量の
大きいものを用いる必要がなく、スートトラップ３ａ・
３ｂの為のエアシリンダー２８・２９や洗浄用空気ライ
ンへ供給する為のエアコンプレッサー１３の残りの圧縮
空気を使って、エアブロー噴射ノズルＮから順番に吐出
するだけで、還流排気の給気冷却器２の内部の煤の汚れ
落としと、詰まりを無くすことが出来るのである。故
に、別に還流排気の給気冷却器２の為の専用のエアコン
プレッサーを設ける必要がないのである。In the exhaust gas recirculation mechanism of the diesel engine according to the second aspect of the invention, since the air blow injection nozzles are configured to inject sequentially, it is not necessary to use an air compressor 13 having a large capacity, and the soot trap 3a.
By using the remaining compressed air of the air cylinders 28 and 29 for 3b and the air compressor 13 for supplying to the cleaning air line, the air blow injection nozzle N simply discharges the compressed air in order to supply the recirculation exhaust air supply cooler. It is possible to remove the soot from the inside of No. 2 and eliminate clogging. Therefore, it is not necessary to separately provide a dedicated air compressor for the supply air cooler 2 of the recirculation exhaust gas.
【図１】ディーゼル機関の排気還流機構の全体構成を示
すブロック回路図。FIG. 1 is a block circuit diagram showing the overall configuration of an exhaust gas recirculation mechanism of a diesel engine.
【図２】排気還流機構付きディーゼル機関の正面図。FIG. 2 is a front view of a diesel engine with an exhaust gas recirculation mechanism.
【図３】同じく排気還流機構つきディーゼル機関の側面
図。FIG. 3 is a side view of a diesel engine similarly equipped with an exhaust gas recirculation mechanism.
【図４】本発明のディーゼル機関の排気還流機構の構造
を示す給気冷却器とエアブロー噴射ノズルのブロック回
路図。FIG. 4 is a block circuit diagram of a charge air cooler and an air blow injection nozzle showing a structure of an exhaust gas recirculation mechanism of a diesel engine of the present invention.
【図５】図４の還流排気の給気冷却器の側面断面図。5 is a side cross-sectional view of the recirculation exhaust charge air cooler of FIG. 4;
【図６】同じく図４の還流排気の給気冷却器の側面図。6 is a side view of the recirculation exhaust charge air cooler of FIG. 4;
【図７】還流排気の給気冷却器の他の実施例を示す図
面。FIG. 7 is a view showing another embodiment of the charge air cooler for recirculation exhaust gas.
【図８】図７の還流排気の給気冷却器の実施例の側面
図。8 is a side view of the embodiment of the recirculation exhaust charge air cooler of FIG. 7. FIG.
【図９】還流排気の給気冷却器のエア噴射位置実施例の
詳細側面断面図。FIG. 9 is a detailed side sectional view of an embodiment of an air injection position of a supply air cooler for recirculation exhaust gas.
【図１０】図９の実施例の正面図。FIG. 10 is a front view of the embodiment of FIG.
【図１１】還流排気の給気冷却器のエア噴射位置の実施
例の詳細側面断面図。FIG. 11 is a detailed side cross-sectional view of the embodiment of the air injection position of the recirculation exhaust charge air cooler.
【図１２】図１１の還流排気の給気冷却器の平面断面
図。12 is a plan sectional view of the charge air cooler for the recirculation exhaust gas of FIG.
【図１３】エアブロー噴射ノズルから一定間隔でエアを
噴射する場合のパルス間隔を示す図面。FIG. 13 is a diagram showing pulse intervals when air is ejected from an air blow ejection nozzle at regular intervals.
【図１４】同じく間欠的にエアを噴射する場合のパルス
間隔を示す図面。FIG. 14 is a drawing showing a pulse interval in the case of similarly intermittently injecting air.
【図１５】本発明のディーゼル機関の排気還流機構の効
果を示す出口温度とＮＯＸ濃度の経時変化を示す図面。FIG. 15 is a drawing showing changes with time in outlet temperature and NOX concentration showing the effect of the exhaust gas recirculation mechanism of the diesel engine of the present invention.
１ 給気冷却器 ２ 還流排気の給気冷却器 ３ スートトラップ ４ 還流排気調整バルブ ５ ホッパー ６ 電磁弁 １０ 排気管 １１ 還流ガス案内パイプ １２ ターボ １３ エアコンプレッサー １５ 過給機ブロワー １６ 電磁弁 Ｃ 制御盤 1 Air Supply Cooler 2 Air Supply Cooler for Recirculation Exhaust 3 Soot Trap 4 Recirculation Exhaust Control Valve 5 Hopper 6 Solenoid Valve 10 Exhaust Pipe 11 Reflux Gas Guide Pipe 12 Turbo 13 Air Compressor 15 Supercharger Blower 16 Solenoid Valve C Control Panel
Claims (2)
において、還流排気の給気冷却器２の給気入口又は出口
に、還流排気の給気冷却器２のフィンをエアブローする
エアブロー噴射ノズルＮを複数個設けたことを特徴とす
るディーゼル機関の排気還流機構。1. In an exhaust gas recirculation mechanism of a diesel engine with a supercharger, an air blow injection nozzle N for air-blowing the fins of the recirculation exhaust gas charge cooler 2 to the air intake inlet or outlet of the recirculation exhaust gas charge cooler 2. An exhaust gas recirculation mechanism for a diesel engine, which is provided with a plurality of.
流機構において、該エアブロー噴射ノズルＮを順番に噴
射すべく構成したことを特徴とするディーゼル機関の排
気還流機構。2. The exhaust gas recirculation mechanism for a diesel engine according to claim 1, wherein the air blow injection nozzle N is configured to inject in order.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6197110A JPH0861159A (en) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | Exhaust gas refluxing mechanism of diesel engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6197110A JPH0861159A (en) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | Exhaust gas refluxing mechanism of diesel engine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0861159A true JPH0861159A (en) | 1996-03-05 |
Family
ID=16368901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6197110A Pending JPH0861159A (en) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | Exhaust gas refluxing mechanism of diesel engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0861159A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2736393A1 (en) * | 1995-07-06 | 1997-01-10 | Daimler Benz Ag | INTERNAL COMBUSTION ENGINE, IN PARTICULAR INTERNAL COMBUSTION ENGINE FOR A MOTOR VEHICLE, COMPRISING AN EXHAUST GAS RECIRCULATION SYSTEM |
| CN106968844A (en) * | 2015-11-26 | 2017-07-21 | 罗伯特·博世有限公司 | Engine exhaust gas reponse system and for making internal combustion engine and method for removing deposit or covering from waste gas reponse system |
| JP2017186975A (en) * | 2016-04-07 | 2017-10-12 | 日野自動車株式会社 | Condensed water dispersion device |
| WO2018079065A1 (en) * | 2016-10-27 | 2018-05-03 | 川崎重工業株式会社 | Egr device for ship |
-
1994
- 1994-08-23 JP JP6197110A patent/JPH0861159A/en active Pending
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| CN109844295A (en) * | 2016-10-27 | 2019-06-04 | 川崎重工业株式会社 | Ship EGR device |
| CN109844295B (en) * | 2016-10-27 | 2021-09-28 | 川崎重工业株式会社 | EGR device for ship |
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