JPH08509930A

JPH08509930A - ダクト付きカウンタ回転同軸ロータを有する無人飛行体の空力的補助構造体

Info

Publication number: JPH08509930A
Application number: JP6525484A
Authority: JP
Inventors: ジェイ．，ジュニアフレミング，ロバート; エム．ロウゼン，ケニス; ダブリュー．シーハイ，トーマス
Original assignee: United Technologies Corp
Current assignee: Raytheon Technologies Corp
Priority date: 1993-05-11
Filing date: 1994-04-29
Publication date: 1996-10-22
Also published as: EP0696983B1; AU6777894A; US5419513A; DE69402312D1; EP0696983A1; CA2161113A1; AU673608B2; WO1994026589A1

Abstract

(57)【要約】トロイド状胴体（１２０）と、このトロイド状胴体と同軸のカウンタ回転ロータとを有してなる無人飛行体に、空力的補助構造体（１８）を取り付けた無人飛行体が開示されている。この空力的補助構造体は、カンバー型の翼型形状を有してなるとともに前進水平飛行をしているＵＡＶのトロイド状胴体上部の空気流によって発生するノーズアップピッチングモーメントを低減あるいは中立化するようなノーズダウンピッチングモーメントを発生する。前記第１の空力的補助構造体と前記第２の空力的補助構造体は、前進水平飛行をしている前記無人飛行体の前記胴体軸の後部に揚力中心がくるように上記トロイド状胴体の側面に対称的に組み合わされて取り付けられている。実施例１では、上記空力的翼型構造体（１８）は、上記トロイド状胴体（１０）に所定の取り付け角で組み合わされて取り付けられるとともに、固定されている。実施例２では、上記空力的翼型構造体（１９）は、上記トロイド状胴体（１０′）に回転可能に組み合わせで取り付けられており、上記ＵＡＶの上記空力的補助構造体の取り付け角が可変となっている。

Description

【発明の詳細な説明】ダクト付きカウンタ回転同軸ロータを有する無人飛行体の空力的補助構造体関連発明本発明は、米国特許第５，１５０，８５７号、名称、無人飛行体用シュラウド（ｓｈｒｏｕｄ）構造、及び米国特許第５，１５２，４７８号、名称、トロイド状シュラウド（ｔｏｒｏｉｄａｌｓｈｒｏｕｄ）内に配設されたカウンタ回転ロータを有し、かつ機体の飛行制御に必要とされる操作をすべて行うことができる無人飛行体、に関連する発明である。上記２つの特許は、本願出願人により出願されたものである。技術分野本発明は、無人飛行体（ＵＡＶｓ）に関するものであり、より詳細には、トロイド状胴体（シュラウド）を有するとともに、カウンタ回転する同軸マルチブレードロータを有するＵＡＶに関するものである。さらに、上記ＵＡＶは、上記トロイド状胴体と結合した空力的補助構造体を有している。また、上記空力的補助構造体は、上記トロイド状胴体が前進水平飛行を行う場合に空気流によって発生するノーズアップ（ｎｏｓｅ−ｕｐ）ピッチングモーメントを打ち消すようなノーズダウン（ｎｏｓｅ−ｄｏｗｎ）ピッチングモーメントを発生させるように最適化がなされてなるものである。発明の背景種々の理由から有人飛行機を使用することが適切ではないような種々の任務を遂行するため、無人飛行体（ＵＡＶｓ）への興味が最近復活してきている。上記任務としては、偵察、調査、ターゲット捕捉、ターゲット指定、データ取得、通信、データリンク、おとり、ジャミング、攪乱、補給のための片道飛行などを挙げることができる。なかでも、原型となる航空機形状のＵＡＶｓ、例えば、胴体、水平飛行するためのエンジンを垂直方向にマウントしている翼を有するとともに、尾翼を有したＵＡＶｓが注目されており、垂直に離着陸できるような能力を備える“ロータタイプ”のＵＡＶｓは種々の理由からあまり注目されていなかった。第１には、“翼”を有するＵＡＶｓは、その設計、製造、操作が有人飛行機に用いられる方法を延長すれば良いことが挙げられる。従って、その設計、製造、操作は、比較的容易に行うことができるとともに、低コストで達成できる。特に、上記ＵＡＶｓの空力学的特性は十分に把握されているため、リモート操縦や、そのための上記ＵＡＶｓへのデータリンクコマンド、搭載しているフライトコンピューターのソフトウエアプログラミング等の点でもその航空機操縦技術（飛行操作）は比較的容易である。加えて、上記ＵＡＶｓの可動範囲とスピードは、通常ロータタイプＵＡＶｓよりも優れている。さらには、上記ＵＡＶｓの上記貨物運搬能力は、通常上記ロータタイプＵＡＶｓよりも高い。そのため、翼付きＵＡＶｓは、高い任務ペイロードを有し、より多くの燃料を搭載することができるなど、上記飛行体の任務効率を高くすることができる。上記特徴により、ロータタイプＵＡＶｓよりも航続時間が長く、遠距離であり高い積載能力が要求される特定の任務については翼付きＵＡＶｓが適しているものといえる。しかしながら翼付きＵＡＶｓは、その利便性が著しく制限されてしまうという欠点を有している。より具体的には、翼付きＵＡＶｓは、空中の固定点に“静止”する能力はなく、また垂直離着陸能力もない。上気したような典型的な任務形態に対する最適特性としては、上記ＵＡＶが、地上の静止した目標に対して、例えば目標が捕捉できるまでの長時間にわたって固定した空間的位置にとどまっている能力を有していることが好ましい。当業者には、上記翼付きＵＡＶｓの飛行特性は、地上の静止した目標に対して静止し、固定された空間的位置を保持することに向いていないことは、周知のことである。従って、翼付きＵＡＶｓの任務装備として、上記任務形態に適合させるべく、地上の静止した目標に対して一定の視方位を維持するよう、位置移動を補償するための複雑、高感度でかつ、高価格の手段を搭載しなければならない。さらに、ある種の任務形態では翼付きＵＡＶｓの使用を指示できない場合がある。そのような場合とは、垂直離着陸に好適な環境であるとき、又は大げさな発射機構が必要とされ、ＶＴＯＬ能力を有するＵＡＶｓであればより迅速に任務が達成される様な場合を挙げることができる。ＶＴＯＬ能力を有するロータタイプＵＡＶｓは、例えば、理想的には前線の戦略ユニットのためのリアルタイムでの偵察、捜査、データ取得任務に好適である。加えて、上記ＵＡＶｓは、スペースが限られている艦船による輸送に向いている。ロータタイプＵＡＶｓは、空力的にＶＴＯＬ又は、静止能力が要求される任務形態に好適である。上記ＵＡＶｓの主ロータアッセンブリである上記ロータあるいは複数のロータは、垂直離着陸に使用されるとともに、地上の静止した目標に対して空間的に静止してホバリングするために使用される。しかしながら、従来のダクト付きロータタイプのＵＡＶ設計では、前進水平飛行に際してノーズアップピッチングモーメントが発生していた。ダクト付きロータタイプＵＡＶｓの空力学的特性、特に上記ノーズアップピッチング現象をさらに完全に理解するのを容易とするため、図１Ａ〜１Ｅを用いて上記空力学的空気流のパターン、サクション（ｓｕｃｔｉｏｎ）圧で表示する圧力分布、について記載するとともに、トロイド胴体を有するダクト付きロータタイプＵＡＶのピッチングモーメントを説明する。図１Ａは、ロータタイプＵＡＶがホバリングしている時、すなわち上記ＵＡＶが上記地上面に対して静止するとともに所定の距離を保持している際の空力特性を示したものである。ロータタイプＵＡＶにホバリング飛行をさせるため、上記ロータＲは、コレクティブピッチ制御されている。すなわち、上記複数のブレードのブレードセットはそれぞれ、各ブレードの方位配置に係わらず同一のブレードピッチ角とされている。上記ロータＲの回転は、上記ロータブレードを通して空気流を生じさせ、この空気流によって図に示したような上記ブレードのスパンにわたる圧力分布ＰＤ_Rを発生させる。各ロータブレードは、それらの方位配置に係わらず均等なＰＤ_Rの圧力分布を有している。従って、上記ロータＲを横切る向きでの圧力分布は上記ＵＡＶの上記ロータ／胴体軸に対して対称的である。上記ロータＲを通る空気流は、空気を上記トロイド状胴体Ｆの上部にある各ダクトインレット面を通過して下向きに吸い込まれ、胴体内部のダクトＦＤを通じて上記ロータＲのエンジン設定による回転数（ＲＰＭ）と、上記インレット面のアーチ形状と、上記胴体内のダクトＦＤの直径とに応じて吹き出されている。そのためこの空気流は、上記トロイド状胴体Ｆ上部のダクトインレット面上で、全方位に対して均等なＰＤ_Fで示される圧力分布を発生させる。これを、図１Ａに示す。すなわち、上記トロイド上圧力分布ＰＤＦは、上記胴体の軸に対して対称的である。上記ロータ及び胴体の圧力分布ＰＤ_R、ＰＤ_Fは、それぞれロータＲとトロイド上胴体Ｆとによって付与される揚力を生じさせる。この揚力によって、上記ＵＡＶは、上記地上面に対して所定の距離と空間的位置をもってホバリングできることになる。図１Ａの試験により、ホバリング飛行においては、ロータタイプＵＡＶのロータＲとトロイド状胴体Ｆとによって発生する上記揚力は加え合わされることになる。さらに、上記ロータと胴体の圧力分布ＰＤ_R、ＰＤ_Fが対称的になっているため、上記ＵＡＶに作用する不均等なピッチングモーメントは作用しない。ホバリング飛行中のＵＡＶにピッチをサイクリックピッチ制御した場合の空力的効果を図１Ｂに示す。上記ＵＡＶロータは、連続的にコレクティブピッチ制御及びサイクリックピッチ制御されている。個々のロータブレードのブレードピッチ角は、別々にずらされており、これらの角度はブレードの方位配置と、サイクリック入力方向（前進、側進、行進又はそれらの結合）に依存している。コレクティブピッチ制御及びサイクリックピッチ制御双方がなされている下で、上記ロータＲが回転すると、上記ロータブレードを通過する空気流が生じるとともに、その空気流は、ロータの圧力分布を非対称とする。この非対称な圧力分布は、上記適用しているサイクリック入力方向に依存している。例えば、前進方向にサイクリック入力がされている場合には、上記非対称圧力分布は、図１Ｂに記載するようになる。図中、ＰＤ_RFWDは、ロータブレードを前進、すなわち１８０°の方位配置とするようにした場合の上記圧力分布であり、ＰＤ_RAFTは、そのときの後部側、すなわち０°／３６０°方位角の圧力分布を示したものである。図１Ｂの試験では、得られた圧力分布の大きさは、使用しているサイクリック入力方向と反対の方位配置において最大となるとともに、上記サイクリック入力方向には最小値となっているのが示されている。すなわち、ＰＤ_RAFTは、ＰＤ_RF _WD よりも大きくなっている。サイクリックピッチ制御は従って、ロータ圧力分布を重心に対して非対称とし、この結果ネットロータピッチングモーメントＭ_Rは、サイクリック入力を加えた方向に発生することになる。図１Ｂ及び前記したような実施例では、ネットロータピッチングモーメントＭ_Rは、上記前進方向（方位角１８０°）にあるときは反時計回りの方向である。上気したようなサイクリックピッチ入力及びコレクティブピッチ入力がなされている上記ＵＡＶに対しては、ロータＲを通過する上記空気流は、結果的に上記トロイド状胴体Ｆの上面と、アーチ状インレット面とを横切る空気流が非対称な速度分布を持つ。この非対称速度分布は、トロイド状胴体に対して非対称な圧力分布を生じさせる。これが図１Ｂに示されており、ＰＤ_FFWDは、方位角が１８０°における上記トロイド状胴体Ｆの上面とアーチ状インレット面とによる圧力分布を示す。また、ＰＤ_FAFTは、０°／３６０°方位角での上記トロイド状胴体Ｆの上面とアーチ状インレット面とによる圧力分布を示す。従ってサイクリックピッチ制御は、上記トロイド上胴体圧力分布を上記ＵＡＶの上記回転軸に対して非対称とする。その結果、加えられたサイクリック入力方向のトロイド状胴体のネットピッチングモーメントＭ_Fが生じる。すなわち、ＰＤ_FAFTはＰＤ_FFWDよりも大きくなっている。加えられているサイクリック入力方向に応じて、上記トロイド状胴体Ｆの上面とアーチ状インレット面上には、所望のいかなる方位配置についても空気流速の最大又は最小とを生じさせることができる。上記ロータＲと上記トロイド状胴体Ｆとによって生じた上記非対称圧力分布は、上記ロータＲと上記トロイド状胴体Ｆとに作用して揚力を生じさせる。これらの揚力は加え合わせられることになる。しかしながら上記飛行モードにおいては、このためにＵＡＶに対してアンバランスなピッチングモーメントＭ_Rが生じる。上記したロータとトロイド状胴体ネットピッチングモーメントＭ_RとＭ_Fとが加えあわされることで、これらが協働してモーメントが加えあわされて、図１Ｂに示すようなシステムモーメントＭ_Sが生じる。上記システムモーメントＭ_Sの大部分は、上記トロイド状胴体ネットピッチングモーメントＭ_F（約５０％）である。サイクリックピッチが変化することでネットロータピッチングモーメントＭ_Rが変化し、同様にしてトロイド状胴体ネットピッチングモーメントＭ_Fも変化する。この特性は、前進水平飛行モードにあるＵＡＶｓのノーズアップピッチを低減させるために要するサイクリックピッチ制御の大きさを考えるには重要な影響を有する。図１Ｃ〜図１Ｅには、上位空力的効果が前進水平飛行しているＵＡＶに作用しているのが示されている。このとき、上記ＵＡＶのロータＲは、連続的にコレクティブピッチ制御及びサイクリックピッチ制御が行われており、地上面に対してＵＡＶは水平飛行を行っている。上記ＵＡＶを前進させるようなサイクリック入力が加えられており、速度ベクトルは１８０°方位配置、すなわち、図１Ｃ〜１では左側の方向に沿っている。上記した飛行条件により、上記ロータブレードを通過する空気流によるロータ圧分布は、加えられたサイクリック入力方向に依存して非対称になっている。図１Ｅの試験は、その結果生じるロータ圧の大きさを示しており、この圧力分布は加えられたサイクリック入力方向に対して反対の方位配置（０°／３６０°）で最大となっている。また、加えられたサイクリック入力方向に対する方位配置（１８０°）では最小となっている。すなわち、ＰＤ_RAFT は、ＰＤ_RFWDよりも大きい。従ってサイクリックピッチ制御は上記ＵＡＶの回転軸に対して非対称なロータ圧を生じさせるとともに、そのネットロータピッチングモーメントＭ_Rは、サイクリックピッチ入力方向に向くことになる。すなわち図１Ｅで示すように反時計回り又は前進方向である。上記ロータＲを通過する空気流は、上記トロイド状胴体Ｆの上面とアーチ状インレット面とを横切る空気流Ｖ_INFWDとＶ_INAFTを発生させる。ＵＡＶが前進水平飛行を行っている場合には、上記各面を１８０°の方位配置で横切る空気流の流速（Ｖ’_INFWD）と０°／３６０°の方位配置で横切る空気流の流速（Ｖ’_INAFT ）は、上記ＵＡＶの水平運動によって生じるフリーストリーム速度（ｆｒｅｅｓｔｒｅａｍｖｅｌｏｃｉｔｙ）Ｖ₀によって影響を受ける。上記フリーストリーム速度Ｖ₀は、上記速度Ｖ_INFWDに対してそれを増加させるように作用し、上記速度Ｖ_INAFTに対してはこれを減少させるように作用する。これを図１Ｃに示した。上記のような速度は総合的に非対称な圧力分布ＰＤ_FFWDとＰＤ_FAFTを生じさせることになるが、これを図１Ｄに示す。ＰＤ_FFWDは、ＰＤ_FAFTよりも大きいために、上記トロイド状胴体Ｆの上面とアーチ状インレット面とを横切る各空気流によって上記非対称な圧力分布が生じ、トロイド状胴体ＦのネットピッチングモーメントＭ_Fは、図１Ｄに示されるように時計回りに生じることになる。サイクリック入力がなされない場合には、上記トロイド状胴体ネットピッチングモーメントＭ_Fは、上記ネットロータピッチングモーメントＭ_Rの大きさよりも大きく、このため上記システムモーメントＭ_Sは、上記トロイド状胴体ネットピッチングモーメントＭ_Fと同一の回転方向に向くことになる。サイクリックピッチ制御を行っていない場合には、前進水平飛行モードを行っているＵＡＶの上記システムモーメントＭ_Sは、図１Ｅに示すように、時計方向のノーズアップピッチングモーメントである。ロータタイプＵＡＶｓが前進水平飛行モードにある場合に、上記ノーズアップピッチングが発生する傾向を低減するように作用するオプションが知られている。上記オプションの１例としては、上記したノーズアップピッチング傾向を低減するためにサイクリックピッチ制御を使用するものである。サイクリックピッチ制御を使用してＵＡＶｓの上記ノーズアップピッチング傾向を低減するのは、米国特許第５，５１２，４７８号に開示されている。サイクリックピッチ制御は、トロイド状胴体ネットピッチングモーメントＭ_Fを上記ネットロータピッチングモーメントＭ_Rが有効に低減するように、ＵＡＶに対して逆方向に加えられる。このオプションは、上記した特性のうち、サイクリックピッチ制御を変化させることで、上記ネットロータピッチングモーメントＭ_Rを変化させるとともに、上記トロイド状胴体ネットピッチングモーメントＭ_Fを同様に変化させることができることに基づくものである。前進水平飛行モードにあるＵＡＶの上記システムピッチングモーメントＭ_Sは、ノーズアップピッチングモーメントであるトロイド状胴体ネットピッチングモーメントＭ_Fから、ノーズダウンピッチングモーメントである上記ネットロータピッチモーメントＭ_Rを減じたものにより表される。上記ノーズダウンピッチングモーメントは通常負の方向に作用するので、数学的には、上記関係は、次のように表される。Ｍ_S＝Ｍ_F＋Ｍ_R 前進水平飛行中には、Ｍ_F＝Ｍ_FF＋Ｍ_CS となる。上式中、Ｍ_FFは、上記トロイド状胴体ピッチングモーメントであり、通常は、前進飛行モードの際に発生する。また、Ｍ_CSは、サイクリックピッチ制御を変化させたことにより生じる上記トロイド状胴体ピッチングモーメントである。これは通常には負の方向に作用する。従って、前進水平飛行モードを行っているＵＡＶの上記システムモーメントＭ_Sは、次のように表される。Ｍ_S＝（Ｍ_FF＋Ｍ_CS）＋Ｍ_R サイクリックピッチ制御を加えることで、Ｍ_CSが変化し、これによってＭ_Fを減少させることができる。その総合的な効果としては、上記ネットノーズアップピッチングモーメントＭ_FF＋Ｍ_CSが、所定のサイクリックピッチでのノーズダウンピッチングモーメントＭ_Rにより低減されることになる。上記したように所定のサイクリックピッチを設定すれば、前進水平飛行モードにある上記ＵＡＶの迎え角をネガティブとすることができ、上記ＵＡＶは、空力的に前進飛行するように釣り合いがとられる。すなわち、Ｍ_S＝０とされる。上記米国特許第５，１５２，４７８号に開示されているようにサイクリックピッチ制御を加えることは、前進水平飛行モードにあるダクト付きロータタイプＵＡＶｓが受ける胴体に起因するノーズアップピッチングモメントを低減するため利用可能なオプションの代表例を示すものである。しかしながらこのオプションは、特性的に不都合が生じる。より具体的には、上記オプションは前進水平飛行モードにある上記ＵＡＶの必要パワーを増加させなければならないことを挙げることができる。上記ネットノーズアップピッチングモーメントを低減するために、サイクリックピッチ制御を使用するのはまた、揚力の減少を生じさせる。これは、上記ロータアッセンブリへの上記コレクティブピッチ制御を増加させて補わなければならない。この他の可能なオプションとしては、上記トロイド状胴体の翼型形状を最適設計して、前進水平飛行モードにある上記ＵＡＶの上記ノーズアップピッチング傾向を低減するものを挙げることができる。トロイド状胴体形状を最適設計してＵＡＶの上記ノーズアップピッチング傾向を低減することは、米国特許第５，１５０，８５７号に開示されている。上記トロイド状胴体の外側翼型面は、トロイド状胴体の圧分布を非対称とする様に設計され、最適化されているとともに、前進水平飛行モードにある場合に高い揚力を発生させることができる様になっている。上記のような高い揚力により、上記ロータアッセンブリに対して要求される揚力を低減させることができる。このため、上記望ましくないノーズアップピッチングモーメントが低減できる。必要パワーの低減は、ロータに要求される揚力必要量を低減したことと、重畳されるモーメントを釣り合わせるためのサイクリックピッチ制御を低減させたことにより達成されている。外部翼型形状を設計し最適化させたトロイド状胴体を用いることは、また上記米国特許第５，１５０，８５７号に開示されているように、上記胴体により生じる前進水平飛行を行っているダクト付きロータタイプＵＡＶｓのノーズアップピッチングモーメントを低減するための代表例である。しかしながらこのオプションには、製造上問題がある点と、高速で飛行することになるという欠点がある。より具体的には、外側翼型面を最適設計したトロイド状胴体は、半円形状の外側翼型面を有するＵＡＶよりも製造するのに複雑な形状を有しており、ＵＡＶシステムの全コストが上がってしまう。加えて、上記トロイド状胴体を有するＵＡＶの実施例では、より前進速度を高めるため後部サイクリックピッチ制御を行うことが要求されることになる。従って上記戦略的水準で偵察、調査、目標補足、通信といった種々の任務のためのロータタイプＵＡＶｓが要求されていた。上記ＵＡＶｓは、前進水平飛行モードにあるダクト付きロータリタイプＵＡＶｓの、好ましくない上記ノーズアップピッチングモーメントを低減するための手段を有してなる。上記手段には、高いホバリング効率を得つつ、サイクリックピッチ制御による釣り合い制御を最低限に押さえるとともに、パワーを低減させないことが要求される。発明の開示本発明の目的は、トロイド状胴体を有するととともに、上記トロイド状胴体に組み込まれたカウンタ回転同軸ロータを有してなる無人飛行体（ＵＡＶ）を提供することにある。また、上記トロイド状胴体には、空力的補助構造体が取り付けられているとともに、この構造体によってノーズダウンピッチングモーメントを発生させ、前進水平飛行モードにある上記ＵＡＶｓの上記トロイド状胴体が空気流によって受ける上記ノーズアップピッチングを低減することを特徴とする。本発明はまた、大きくカンバーした翼型形状を有する空力的補助構造体を取り付けたＵＡＶを提供することを目的とする。上記空力的補助構造体は、上記ＵＡＶの前進水平飛行中に高い揚力を発生させることができるものである。本発明はさらに、上記トロイド状胴体の側面に対称的に上記空力的補助構造体を取り付けてなるＵＡＶを提供することを特徴とする。上記空力的補助構造体の揚力中心は、上記トロイド状胴体の上記胴体軸の後部側に発生し、このため上記空力的補助構造体は上記ＵＡＶが前進水平飛行モードにある場合に、ノーズダウンモーメントを発生するようにされているものである。上記目的及びその他の目的は、トロイド状胴体と、上記トロイド状胴体に組み込まれたカウンタ回転同軸ロータを有するロータアセンブリとを有する無人飛行体（ＵＡＶ）であって、該ＵＡＶは、上記ＵＡＶが前進水平飛行を行っている際に上記ノーズダウンピッチングモーメントを発生させるような空力的補助構造体を有してなり、その作用により上記トロイド状胴体に生じてしまう上記ノーズアップピッチングモーメントを低減させる。上記空力的補助構造体は、また、高い揚力を発生させる大きくカンバーした翼型形状を有している。また、上記空力的補助構造体の揚力中心は、上記翼型のクオーター（ｑｕａｒｔｅｒ）コードラインの極端に後方に来るように設計されている。また、上記空力的補助構造体は、上記トロイド状胴体の上記側面に対称的に取り付けられているとともに、その揚力中心は上記トロイド状胴体の上記胴体軸の後部にくるようにされている。このため、前進水平飛行モードにある際に、大きなノーズダウンピッチングモーメントを発生させることができる。実施例１では、上記空力的補助構造体は、所定の取り付け角で上記トロイド状胴体に固定されている。実施例２では、上記空力的補助構造体は、上記ＵＡＶに空力的補助構造体の取り付け角を可変とする様に回転可能に取り付けられている。図面の簡単な説明本発明をさらに理解する目的から本発明の特徴及び効果については、後述する明細書と、必要に応じて図面をもってさらに詳細に説明を加える。図１Ａ〜図１Ｅは、トロイド状胴体にロータを搭載した無人飛行体（ＵＡＶ）の空力的飛行特性を示す。図２は、トロイド状胴体の内部にカウンタ回転ロータを搭載した無人飛行体（ＵＡＶ）の１比較例について部分断面を示した斜視図である。図３は、上記図２のＵＡＶの断面図を示した図である。図４は、本発明の空力的補助構造体を取り付けたＵＡＶの実施例１の斜視図である。図５Ａは、図４の実施例のＵＡＶの上面図である。図５Ｂは、図４の実施例のＵＡＶの側面図である。図５Ｃは、図４の実施例のＵＡＶの正面図である。図６Ａは、クラークＹ（ＣｌａｒｋＹ）翼型形状である。図６Ｂは、クラークＹ翼型についてのモーメント係数を示すグラフである。図７は、空力的補助構造体を取り付けたＵＡＶの空力的効果を示したものである。図８Ａと図８Ｂは、本発明の空力的補助構造体を取り付けたＵＡＶの実施例２を示すものであり、それぞれ、上面図と、側面図である。発明の最良の実施態様種々の観点から、同一あるいは類似の要素を有してなる比較例を示したものが図２及び図３である。図２及び図３は、無人飛行体（ＵＡＶ）１００の代表的な比較例を示している。上記ＵＡＶ１００の上記代表例は、トロイド状胴体すなわちシュラウド１２０を有してなるとともに、ほぼ半円形の翼型形状１２２と、飛行／任務装置１３０と、パワープラントサブシステム（ｐｏｗｅｒｐｌａｎｔｓｕｂｓｙｓｔｅｍ）１５０と、ベアリングレスロータアッセンブリ１７０とを有してなる。上記ＵＡＶ１００の比較例では、トロイド状胴体の直径は約６．５フィート（ｆｅｅｔ）であり、トロイド状胴体のエンベロープ高さは、約１．６フィートであり、機体自体の重量は約１７５ポンド（ｐｏｕｎｄ）であり、機体総重量は約２５０ポンドである。図２中の符号１１２は、上記ＵＡＶ１００の胴体軸を規定している。上記トロイド状胴体１２０は、複数のサポートストルート（ｓｔｒｕｔｅｓ）１２４（上記実施例中では３つである。）を有しており、一体成形されているとともに、上記トロイド状胴体１２０の内側において、半径方向外側から上記ロータアッセンブリ１７０へと延びている。上記サポートストルート１２４は、上記ロータアッセンブリ１７０にしっかりと固定されているとともに、上記トロイド状胴体１２０の固定軸と同軸に上記ロータ１７０を支持している。すなわち、上記ロータアッセンブリ１７０の回転軸は、上記胴体軸１１２と同軸である。上記サポートストルート１２４は、中空構造とされており、上記ＵＡＶ１００の全重量を低減させるようにされているとともに、上記ＵＡＶ１００の操作要素間を連結している。例えば、エンジンドライブシャフト（後述の記載を参照のこと）は、図３に示すように上記サポートストルート１２４のうちの１つを通っている。加えて、電気的に制御されるサーボサブシステム（後述する記載を参照のこと）のための電気的インターフェイス間の配線は、別のサポートストルート１２４を通されている。上記トロイド状胴体１２０と、複数のサポートストルート１２４とは、複合材料で製造されており小重量で高強度が得られるものが好ましい。上記のものは当業界においては、引っ張り強度の高いファイバー材料と、樹脂からなる航空機複合構造体を形成する、種々のタイプのものが知られている。上記トロイド状胴体１２０は、閉じたトロイド状に形成され、最強強度とされている。上記トロイド状胴体１２０は、部分的に中空の構造とされており、複数の好適な隔壁１２６が配設されている。上記のように配設された内部隔壁１２６は、一般には種々の飛行／任務装置１３０のために使用されるが、これについては後述する。上記任務ペイロードである装置１３２は、１８０°方位位置にある内部隔壁１２６（前部ステーション）に配設されていることが好ましいが、これに限定される訳ではない。通常、上記任務ペイロードである装置１３２は、受動型のセンサ又は複数の受動型センサを有していても良く、これらの受動型センサーとしては、赤外線検出器（１つでもそれ以上でも良い）、テレビカメラ（１つでもそれ以上でも良い）を挙げることができる。また、能動型デバイス、又は複数の能動型デバイスを有していても良く、これらの能動型センサとしては、レーザ、（１つでの複数でも良い）、ラジオ通信装置、レーダー、等の他、それに付随したプロセッシング装置を有していても良い。上記前部の内部隔壁１２６は、上記任務ペイロードである装置１３２に良好な視野を与えることができる。他の飛行／任務装置１３０としては、具体的には例えばエビオニクス機器１３４、ナビゲーション装置１３６、フライトコンピュータ１３８、通信装置１４０、（これは、リアルタイムのセンサデータとリアルタイムのコマンド入力を可能とするためのものである。）、アンテナ等を挙げることができる。これらの機器は、図２に示すように上記各隔壁１２６に分散させて配置することができる。種々の飛行／任務装置１３０は、上記後述するパワープラントサブシステム１５０の設置と考慮して最適となるように分散される。上記パワープラントサブシステム１５０は、１つ以上の燃料タンク１５２と、エンジン１５４と、ドライブトレイン（ｄｒｉｖｅｔｒａｉｎ）アッセンブリ１６０とを有する。上記燃料タンク１５２は、適切な内部隔壁１２６に配設することができるが、９０°と２７０°といった対向する方位ステーション（側面ステーション）に配設され、飛行中にＵＡＶ１００の重心を一定に保つ様にされていることが好ましい。上記エンジン１５４は、別の隔壁１２６内部に搭載される。上記各パワーサブシステム装置の設置は、上記飛行／任務装置１３０の重量を釣り合わせるように最適化させることが必要である。従って、上記各パワーサブシステム装置は、上記トロイド状胴体１２０の対向した部分に配設される。このために上記ＵＡＶ１００のＣ．Ｇ．は、上記胴体軸１１２と一致することになる。上記ＵＡＶ１００の代表的な実施例では、ノートンモーターズ（ＮｏｒｔｏｎＭｏｒｔｏｒｓ）社のロータリーエンジン、モデルＮＲ８０１Ｔを改良して用いている。このエンジンは、高いパワーウエイトレシオを有しているとともに、パワーと燃料消費の偏りのない良好なものである。上記改良ＮＲ８０１Ｔエンジン１５４は、空冷／水冷されていいても良く、６，０００ｒｐｍで４５ＨＰを有する。エンジン１５４の運転、制御は、上記フライトコンピュータ１３８によって行われる。上記ドライブトレインアッセンブリ１６０は、エンジン１５４によって発生した動力をドライブシャフト１６２により伝達する（図３に記載する。）。上記ドライブトレインアッセンブリ１６０は、共通の出願人により１９９２年６月２２日に出願された係属中の米国特許出願第０７／９０３，０６６号、名称、ダクト付きカウンタ回転同軸ロータを有するロータアッセンブリのドライブトレインアッセンブリ、に記載のタイプのものを挙げることができる。上記ロータアッセンブリ１７０は、ロータハウジング１７２と、マルチブレードであるとともに、上記胴体軸１１２と同軸に配置されたカウンタ回転ロータ１７４と、１７６とを有してなるとともに、同軸に配置されたトランスミッション１７８とを有してなる。上記同軸トランスミッションサブアッセンブリ１７８は、第１と第２のスワッシュプレートサブアッセンブリ１８０と１８２と、それぞれに対応したギアトレイン１８４、１８６（本発明の代表的な実施例では、スパイラル（ｓｐｉｒａｌ）ギアである。）と、上記ロータハウジング１７２内部に配設された電気的に制御されているサーボシステム１８８とを有している。同軸のトランスミッションサブアッセンブリ１７８は、共通の出願人により１９９２年６月２２日に出願された係属中の米国特許出願第０７／９０３，０６５号、名称、ダクト付きカウンタ回転同軸ロータを有するロータアッセンブリの同軸トランスミッション／センタハブ（ｈｕｂ）サブアッセンブリ、に記載のタイプのものを挙げることができる。この同軸トランスミッションサブアッセンブリは、上記パワープラントサブアッセンブリ１５０から上記カウンタ回転ロータ１７４、１７６へと動力を伝達する。上記同軸トランスミッションサブアッセンブリ１７８の形状は、上記上部と上記下部のカウンタ回転ロータ１７４と１７６との間隔を最小とすることでＵＡＶ１００をコンパクトな構造とし、空力的エンベロープが得られている。上記同軸トランスミッションサブアッセンブリ１７８の配置は、カウンタ回転する上記１７４と１７６のロータにより発生する動的荷重が伝達されやすくされている。また、上記上部、下部のカウンタ回転ロータ１７４、１７６との間にダイレクトロードパス（ｄｉｒｅｃｔｌｏａｄｐａｔｈ）を設けて、エアフレームの振動レベルを低下させるように最適設計することができる。このようにすることで、上記カウンタ回転ロータによって発生するベンディング（ｂｅｎｄｉｎｇ）モーメントは、飛行中にキャンセルすることができることになる。上記スワッシュプレートサブアッセンブリ１７８、１８０としては、米国特許第３，４０９，２４９号、第２，９５７，５２７号、に記載されているもの、又は共通の出願人により１９９２年６月２２日に出願された係属中の米国特許出願第０７／９０３，０６５号、名称、ダクト付き同軸カウンタ回転ロータを有するロータアッセンブリの同軸トランスミッション／センタハブサブアッセンブリ、に記載のタイプのものを挙げることができる。これらのスワッシプレートは、カウンタ回転ロータ１７４と１７６のそれぞれに対して独立して機械的にサイクリックピッチ制御、コレクティブピッチ制御をすることができるように連結されている。上記の電気的に制御されるサーボサブシステム１８６としては、米国特許第５，０５８，８２４号、名称、同軸ロータリのウイング付き航空機のサーボコントロールシステム、に記載さているもの又は、共通の出願人により１９９２年６月２２日に出願された係属中の米国特許出願第０７／９０３，０６５号、名称、ダクト付き同軸カウンタ回転ロータを有するロータアッセンブリの同軸トランスミッション／センタハブサブアッセンブリ、に記載のタイプのものを挙げることができる。このサーボサブシステムは、上記スワッシュプレートサブアッセンブリ１７８、１８０にＵＡＶのフライトコンピュータ１３８にから入力を行い上記スワッシュプレート１７８、１８０を制御する機能を有している。上記ギアトレイン１８２、１８４は、上記パワープラントアッセンブリ１５０のドライブシャフト１６２により駆動されているとともに、それぞれのカウンタ回転ロータ１７４、１７６のそれぞれに対して回転運動を伝達する。代表的比較例での各カウンタ回転ロータ１７４、１７６は、関節型（ａｒｔｉｃｕｌａｔｅｄ）ロータではなく、リジット（ｒｉｇｉｄ）ロータであることが好ましく、このことによって上記ロータアッセンブリ１７０の複雑さと重量が軽減されることになる。さらに上記各ロータは、ロータハブ１９０と、４つのスナッバーアッセンブリ１９２と、４つのロータブレードアッセンブリ１９４と、を有してなる。各ロータブレードアッセンブリ１９４は、共通の出願人により１９９２年６月２２日に出願された係属中の米国特許出願第０７／９０３，０６１号、名称、ダクト付きカウンタ回転ロータのロータブレードアッセンブリ、に記載のタイプのものを挙げることができる。これらのロータは、インナーフレックスビーム（ｆｌｅｘｂｅａｍ）と、一体となったトルクチューブ／スパータ材と、外側の翼型フェアリング（ｆａｉｒｉｎｇ）すなわちロータブレードとを有している。上記フレックスビームは、好ましくは、積層された複合構造体であることが好ましく、上記ロータアッセンブリ１７０が発生する遠心力による荷重と大きな曲げ荷重に耐えるようにされていることが好ましい。上記フレックスビームは、そのスパンに沿って所定の直線的ツイストを有しており、このプリツイストを有するフレックスビームは、所定の前進巡航モードでは、応力を受けないようになっている。上記一体とされたトルクチューブ／スパー部材は、連続的なフィラメントワインディングにより製造されたねじり剛性と曲げ剛性の高いチューブ状の複合材構造体で形成されている。上記一体となったトルクチューブ／スパー部材は、ねじり荷重の連続的経路を形成し、上記ロータブレードと上記プリツイステッドフレックスビームとの間の荷重カップリングを容易とする。上記積層されたトルクチューブ／スパー部材の上記スパーセグメントは、上記ロータブレードアッセンブリの主要構造部材として機能するとともに、上記ロータアッセンブリ１７０の曲げ荷重、ねじり荷重、専断荷重、遠心荷重に耐えるようにされている。上記積層トルクチューブ／スパー部材の上記トルクチューブセクションは、上記ロータアッセンブリ１７０の曲げ荷重、ねじり荷重、専断荷重、遠心荷重に耐えるようにされている。上記ロータブレードは、高弾性率の複合材料から製造されているとともに、高い空力的テーパ形状とされていることが好ましい。このようなテーパ状のロータブレードによって、翼先端部の荷重を小さく、中心側の剛性を高めることができるとともに、翼回転数（コードワイズフリクエンシイ（ｃｈｏｒｄｗｉｓｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙ））を高めることができる。テーパーを付けたロータブレードを用いて翼回転数を高めることによって、上記ロータアッセンブリ１７０が、より弱いレスポンスモード領域での運行を可能とする。上記テーパ状ロータブレードは、さらに三角形形状の後縁セグメントを有していても良く、この後縁セグメントによって、シュラウド内のカウンタ回転ロータ１７４と１７６とが運転中にさらされる空力的圧力に耐えるようにされていても良い。各スナッバーアッセンブリ１９２は、上記フレックスビーム−ハブアタッチメントジョイントの間に配設され、高価な弾性ベアリング（ｅｌａｓｔｏｍｅｔｒｉｃｂｅａｒｉｎｇｓ）ではなく自動調心ベアリングを使用することが可能となっている。上記ロータ１７４、１７６は、上記トロイド状胴体１２０によって空力的に“ シュラウド”、すなわち覆われている。ブレードピッチ制御は、カウンタ回転ロータ１７４、１７６について行われる。すなわち、サイクリックピッチ制御やコレクティブピッチ制御は、上記ＵＡＶ１００の推力、ピッチング、ローリング、ヨーイングのすべてを必要に応じて制御するために使用される。上記ピッチの変更はまた、上記トロイド状シュラウド１２０上の空気流のパターンと速度、及び上記ロータアッセンブリ１７０への空気流を制御することになる。上記のように空気流を制御することは、上記カウンタ回転ロータ１７４、１７６によって発生する揚力と独立して上記トロイド状シュラウド１２０の揚力成分を増加させることができる。本発明の上記ＵＡＶ１００は、インレットスクリーン１１４を有してなるが、このインレットスクリーン１１４の一部を図２に示す。このインレットスクリーン１１４は、上記ロータアッセンブリをＦＯＤから保護するものである。上記ＵＡＶは、また、上記アウトレットスクリーンを（図示せず）有しており、これも同様に上記ロータアッセンブリ１００を保護するためのものである。本発明のＵＡＶ１０の実施例１を図４及び図５Ａ〜図５Ｃに示す。上記ＵＡＶ１０は、概ね上記した構造と機能的特徴とを有している。すなわち、空力的形状２２を有するトロイド状胴体２０（図５では、これは半円形形状となっている。）、上記トロイド状胴体の上記隔壁に配設されている飛行／任務装置と、上記トロイド状胴体２０の隔壁に配設されるパワープラントサブアッセンブリと、ベアリングレスロータアッセンブリと、を有してなる。また、上記ベアリンクレスロータアッセンブリは、上記トロイド状胴体１４に半径方向のサポートストルートによって同軸に保持されているカウンタ回転ロータを有している。上述したサブシステムと各サブアッセンブリは、本発明を説明するためには重要ではない。従って、図４及び図５Ａ〜図５Ｃでは後述する記載の簡略化のため記載していない。上記ＵＡＶの前進飛行は、その前後軸に沿って行われる。上記したように、本発明ＵＡＶ１０の前後軸は、図５Ａの１８０°と０°／３６０°方位軸配置により規定され、上記１８０°方位が、前進方向であるとともに、上記ＵＡＶ１０の前部ステーションとなっている。図５Ａ中の符号１２は、上記ロータアッセンブリの回転軸を規定しているとともに上記ＵＡＶの胴体軸を規定している。本発明の上記ＵＡＶ１０には、空力的付属構造体１８Ｌ、１８Ｒが取り付けられており、この構造体によって前進水平飛行を行っている上記ＵＡＶ１０が受ける、上記トロイド状胴体上の空気流により生じる不都合なノーズアップピッチングモーメントを低減することができる。上記空力的付属構造体１８Ｌ、１８Ｒは、上記ロータアッセンブリと上記トロイド状胴体２０とによって生じる揚力を低減させるような揚力を生じる圧力分布を発生させる空力的形状を有している。上記トロイド状胴体２０に上記翼型形状の上記空力的付属構造体１８Ｌ、１８Ｒを組み合わせて搭載することにより、前進水平飛行を行っている上記ＵＡＶ１０に対してノーズダウンピッチングモーメントを発生させるととともに、上記トロイド状胴体２０上の空気流によって上記飛行中に発生する上記ノーズアップピッチングモーメントが低減されることになる。このことによって、上記ＵＡＶ１０の前進水平飛行を釣り合わせるために、ロータアッセンブリに余分なパワーを加えることが必要ではなくなる。ＵＡＶ１０の空力的付属構造体１８Ｌ、１８Ｒは、大きな揚力を発生させるとともに、前進水平飛行において大きなノーズダウンピッチングモーメントを与えるような翼型形状を有している。このような空力特性を達成するため、上記空力学的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒは、翼型形状１８Ｐ（図５Ｂ参照）を有しているとともに、上記空力的付属構造体１８Ｌ、１８Ｒによって上記ＵＡＶ１０の前進水平飛行中に高い揚力が生じるようカンバー状、又は大きくカンバー状とされていることが好ましい。さらには、上記空力学的補助構造体は、１８Ｃで示される揚力中心（図５Ａ参照）を有してなり、この揚力中心は、巡航前進水平飛行モードにある場合には上記翼型のクオーターコードライン（図５Ａ中、符号ＱＣで示す。）よりも極端に後方にくるようにされている。上記揚力中心１８Ｃには、揚力が作用する。従って上記各空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒを取り付けたことによって、後述するような大きなノーズダウンピッチングモーメントを生じることになる。クラーク（Ｃｌａｒｋ）Ｙ翼型は、大きくカンバーし、圧力中心が後方にくるような翼型とされており、上記ＵＡＶ１０の上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒの翼型形状としては特に好適である。上記クラークＹ翼型に関連したパラメータを図６Ａ、６Ｂ、表Ｉに記載する。図６Ａは、パラメータを定義したものである。当業者によれば、上記以外のカンバー又はカンバー形状を有する後方負荷を有する翼型であっても上記ＵＡＶ１０の空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒの翼型形状として使用できることは容易に類推できる。上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒの空力特性を最適化するため、図４、図５Ａ〜図５Ｃに示したＵＡＶ１０の実施例における上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒを対称的に上記トロイド状胴体２０の各側面に搭載し、これらを固定した。このとき、取り付け方法としては常法を用い、さらに、各補助構造体の取り付けはそれぞれ方位配置９０°と２７０°方向に取り付けた。この取り付け配置によって、上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒの揚力中心１８Ｃは、水平前進飛行している上記ＵＡＶ１０の胴体軸１２の後部へと位置させることができる。このように位置させることによって、上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒによって付与されるピッチングモーメントは、確実に前進水平飛行中に充分な大きさのノーズダウンピッチングモーメントとなる。このようなノーズダウンピッチングによって、上記トロイド状胴体２０への空気流によってに発生する上記ノーズアップピッチングモーメントを低減、あるいは中立化することができる。上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒは、所定の角度θで上記トロイド状胴体２０に組み合わせで取り付けられているとともに、固定されている。上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒは、水平前進飛行モードにおいて確実に大きな揚力を発生することができるように所定の取り付け角θとされている。このことによって上記トロイド状胴体２０の前縁（１８０°方位）は、下方に傾けられることになり、（表ＩＩ参照）、上記ＵＡＶ１０に対する推進力が発生する。前進水平飛行での上記トロイド状胴体２０の揚力中心は、上記胴体軸１２の手前側、ロータ半径の０．４程度の所にある（約３〜５インチ）。上記した実施例では、所定の取り付け角θ は、約１８°とされる。このとき上記空力的付属構造体１８Ｌ、１８Ｒの零揚力角は、迎え角α約−２２°である（図７参照）。上記特性に加えて、上記ＵＡＶ１０の上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒは、低アスペクト比を有しているため、上記ＵＡＶ１０は、適切な大きさが保たれている。上記空力的付属構造体１８Ｌ、１８Ｒのテーパは、低アスペクト比とされていることとともに、上記したような空力的効果が達成できるように上記空力的補助構造体全体にわたって上記揚力分布を最適化するように設定されている。動力を加えていない０．２９スケールのトロイド状シュラウド２０に上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒを取り付け、亜音速風洞試験を行った。図７と表ＩＩは、上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒを取り付けた動力を加えていない０．２９スケールのトロイド状シュラウド２０の空力的特性を示す。表ＩＩに示すように、Ｖは、上記ＵＡＶの水平前進速度、αは、上記トロイド状シュラウドの迎え角であり、Ｃ_Mは、空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒのピッチングモーメント係数であり、Ｑは動圧であり、Ａは、上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒの表面積である。また、Ｍは、上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒにより生じる上記ＵＡＶに作用するノーズダウンピッチングモーメント（ＡＣＱＣ_Mの積）であり、Ｘは、上記空力的付属構造体１８Ｌ、１８Ｒを取り付けたことによる上記ＵＡＶの揚力中心の上記胴体軸１２に対するオフセットを示すものである。また、Ｘ／Ｒは、上記オフセットの上記ロータ半径に対する比を表し、Ｃ_Lは、上記ＵＡＶの揚力係数であり、揚力は積ＡＱＣ_Lで表される。上記翼型特性の試験により、上記空力的付属構造体１８Ｌ、１８Ｒを取り付けることで、上記トロイド状胴体の胴体軸に対する揚力中心をオフセットさせることができることがわかる。これは特にＵＡＶの３０〜４０ｋノットの飛行領域で顕著である。上記したようなオフセットは、上記ＵＡＶの上記ピッチングモーメント特性を向上させることができる。すなわち、空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒによって生じる揚力のモーメントアームを大きくすることができるため、特に空力的翼型構造体によって生じるノーズダウンピッチングモーメントをさらに効果的に作用させることができるようになる。本発明の上記空力的補助構造体１８Ｌ、１８Ｒは、ノーズダウンピッチングモーメントを発生させるとともに、このノーズダウンピッチングモーメントは、上記トロイド状胴体２０によって生じる上記ノーズアップピッチングモーメントを低減、あるいは中立化する。このことによって、上記ＵＡＶ１０が、前進水平飛行するときに釣り合いを取るための上記ロータアッセンブリに要求されるパワーを低減することができることとなる。本発明の上記ＵＡＶ１０′の実施例２を、図８Ａ、図８Ｂに示す。この場合には、空力的補助構造体１８Ｌ′、１８Ｒ′は、アウトボード（ｏｕｔｂｏａｄ）セグメント１９Ｌ、１９Ｒを有してなる。このセグメントは、上記トロイド状シュラウド２０に組み合わせで回転可能に取り付けられているとともに、空力的補助構造体１８Ｌ′１８Ｒ′との取り付け角が可変となるようにされている。実施例２はアウトボードセグメント１９Ｌ，１９Ｒとを上記トロイド状胴体２０に回転可能に取り付ける部材１６を有している。このときの回転可能なシャフトは、図８Ａと図８Ｂとに記載されている。また、部材１７は、取り付け部材１６に連結されており、回転するようになっている。上記手段１７の操作は、上記ＵＡＶ１０′のフライトコンピュータにより制御されている。上記手段１６と１７とは、協働して飛行動作中の空力的補助構造体１８′、１８Ｒ′のアウトボードセグメント１９Ｌ、１９Ｒの取り付け角θ′を変化させて、空力特性を最適化する。例えば、上記手段１６、１７は、協働して上記空力的付属構造体１８Ｌ ′、１８Ｒ′の上記アウトボードセグメント１９Ｌ、１９Ｒをほぼ垂直方向へと回転させるようになっている。すなわち、ホバリング飛行操作中には取り付け角 θ′は、約９０°となり、上記空力的翼型構造体１８Ｌ′、１８Ｒ′が、流体流を阻害するのを防止する。前進飛行中には、上記手段１６、１７は、協働して上記空力的補助構造体１８Ｌ′、１８Ｒ′の上記先端セグメント１９Ｌ、１９Ｒを回転させて、所定の前進水平飛行モードにおける最適効率の迎え角α′となる所定の取り付け角θ′とする。本明細書に記載の内容から、本発明を改善及び変更することは容易に行うことができる。従って、請求項の範囲内において、上記したもの以外の方法によっても本発明を実施できることは明白である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者ロウゼン，ケニスエム. アメリカ合衆国，コネチカット 06437, ギルフォード，グースレイン 677 (72)発明者シーハイ，トーマスダブリュー. アメリカ合衆国，コネチカット 06517, ハムデン，リッジウッドアヴェニュー 200

Claims

【特許請求の範囲】１．同軸の胴体軸と、前後軸と、インナーフローダクトが画成されているトロイド状胴体とを有してなる無人飛行体であって、前進水平飛行を行っている前記無人飛行体の前記トロイド状胴体への空気流と、前記インナーフローダクトを通過する空気流とが前記無人飛行体の揚力中心を規定しているとともに、前記各空気流が前記揚力中心を介して無人飛行体に対してノーズアップピッチングモーメントを発生させており、ロータアッセンブリ手段は、前記無人飛行体の飛行操作としてコレクティブピッチ制御とサイクリックピッチ制御が用いられているとともに、前記トロイド上胴体の前記インナーフローダクトに組み合わされたマルチブレードでカウンタ回転する同軸の対となったロータを有してなり、前記マルチブレードでカウンター回転する各ロータの回転軸は、前記胴体軸と同軸に配設されてなる無人飛行体において、前記トロイド状胴体の各側面に対称的に組み合わせて取り付けられた第１の空力的補助構造体と第２の空力的補助構造体を有し、この構造体は、カンバー型の翼型形状を有しており、前記無人飛行体の前進水平飛行中に大きな揚力を発生するとともに、前記第１の空力的補助構造体と前記第２の空力的補助構造体は、それらの各揚力中心が前進水平飛行をしている前記無人飛行体の前記胴体軸の後部となるように対称的に取り付けられてなり、前記第１の空力的補助構造体と前記第２の空力的補助構造体は、前記前進水平飛行している無人飛行体の前記トロイド状胴体の前後軸に沿って揚力中心をオフセットさせ、その高い揚力により前記トロイド状胴体のノーズアップピッチングモーメントに対向したノーズダウンピッチングモーメントを発生させていることを特徴とする無人飛行体。２．前記第１の空力的補助構造体と前記第２の空力的補助構造体は、組み合わされて所定の取り付け角で前記トロイド状胴体に取り付けられているとともに、固定されていることを特徴とする請求項１に記載の無人飛行体。３．前記第１の空力的補助構造体と前記第２の空力的補助構造体は、カンバーしたクラークＹ翼型とされていることを特徴とする請求項２に記載の無人飛行体。４．無人飛行体において、前記第１の空力的補助構造体と前記第２の空力的補助構造体は、組み合わされて前記トロイド状胴体に回転可能に取り付けられ、その取り付け角が可変とされているとともに、前記無人飛行体は、さらに、前記第１の空力的補助構造体と前記第２の空力的補助構造体を組み合わせて、前記トロイド状胴体に対して回転可能に取り付けるための手段と、前記取り付け手段を通して取り付けられ、上記各空力的構造体を動作させるための回転制御手段とを有してなり、前記取り付け手段と前記回転制御手段は、協働して前記第１の空力的補助構造体と前記第２の空力的補助構造体とを動作させて、前記トロイド状胴体の前記取り付け角を可変とするようになっていることを特徴とする請求項１に記載の無人飛行体。