JPH08507959A - 静電沈降分離装置に対する調節剤の供給の制御法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 静電沈降分離装置において導入されるダスト含有ガスの浄化のため、静電沈降分離装置の上流において前記ガスに対して供給される調節剤の量を制御する方法。静電沈降分離装置は放電電極と集電電極とを含み、これらの電極に対する脈動直流の供給によって電極間に可変高電圧を保持する。前記脈動直流の周波数、パルス電荷および／またはパルス長を変動させて、複数の周波数−電荷−パルス長の組合わせ得る。前記各組合わせについて性能指数を測定し計算する。前記性能指数を使用して最適組合わせを確立する。確立された最適組合わせのパルス周波数に従って調節剤の供給を調整する。

Description

【発明の詳細な説明】 静電沈降分離装置に対する調節剤の供給の制御法技術分野 静電沈降分離装置（electrostatic precipitator unit）において放電電極と 集電電極とを含み、これらの電極間において脈動直流の供給によって可変高電圧 を保持し、また導入されるダスト含有ガスの浄化のため、前記ガスに対して供給 される調節剤（conditioning agent）の量を制御する方法に関するものである。 脈動直流がパルス列の形を有し、このパルス列が幹線路電圧の周波数と同期化 され、またこのパルス列において、位相角制御された整流器（サイリスタ）によ ってセットアップ変換後に幹線路の電圧の半波の一部を静電沈降分離装置の電極 に供給することによってパルスが発生され、その際に電極に対して電流を加える ことなく幹線路電圧の複数の周期が通過させられる場合に本発明の方法は特に好 適である。その後、半波の一部が再び供給され、次に電流なしで複数の周期が続 き、このように繰り返される。 この方法は、調節剤の量の最適化と、調節剤が供給されるべきかいなかの戦術 的決定とのために使用することができる。技術的背景 静電沈降分離装置は、多くの場合に、特に煙道ガス（flue gas）浄化のために 、最も好ましいダスト分離装置オプションである。静電沈降分離装置は頑丈な設 計を有し、また操作信頼度が高い。さらに静電沈降分離装置は約９９．９％以上 の分離効率を有することはほとんどないが、非常に効率的である。テキスタイル バリヤ（textile barrier）フィルタと比較して静電沈降分離装置は操作コスト が低く、また誤動作による故障と停止のリスクが低いので、静電沈降分離装置が 多く のコンテキスト（contexts）において選択されるの当然である。 高抵抗性ダストが分離される際には、テキスタイルバリヤフィルタとの性能比 較は前記と異なる場合がある。このような場合に静電沈降分離装置を使用すれば 、集電電極上に形成されるダスト層の破壊のリスクの故に極度に望ましくないプ ロセスパラメータでの操作がしばしば必要となる。その結果、集電電極から電荷 とダストの放出を生じ、これは一般にバックコロナと呼ばれる。 すでに今世紀の初めごろ、添加剤が例えばダストの抵抗性を低下させることに より分離作用に影響することが注目されていた。水または三酸化硫黄の添加はそ の一例であって、例えば米国特許第１，９０９，８２５号および米国特許第３， ６８９，２１３号に記載されている。 操作を最適化し分離効率を高めながらエネルギー消費を低下させるため、フィ ルタに対して電流パルスを加える数種の方法が提案されている。その例は米国特 許第４，０５２，１７７号および米国特許第４，４１０，８４９号である。前者 の特許はマイクロ秒のオーダのパルスを加える方法を開示し、これは整流器が非 常に高価になることを意味する。後者の米国特許はミリ秒のオーダのパルスの使 用を開示し、これは幹線路の交番電流を供給される通常のサイリスタ整流器を選 択的に制御することによって比較的容易に達成される。 調節剤の量を制御する必要性はすでに米国特許第１，９０９，８２５号に記載 され、静電沈降分離装置中の電流増大が給水量の減少をもたらし、逆に電流の減 少が給水量の増大をもたらすことを開示している。他の実施態様は液状蒸気また は過熱蒸気をオプションとして冷気と組合わせて供給するにある。特殊の場合に は、調節剤の追加と組合わされた加熱または冷却が適当な場合がある。 さらに近年の制御原理は多数の測定パラメータに基づいている。米国特許第４ ，７７９，２０７号は静電沈降分離装置に対する給電量を一定に保持するように 調節剤を添加する方法を提案している。米国特許第３，６６５，６７６号におい て は調節剤の量がガス流量に直接に比例する。米国特許第３，９９３，４２９号は 、ダスト含有ガスを発生する炉に供給される燃料、石炭の量に調節剤の供給量を 依存させる方法を提案している。米国特許第４，７７０，６７４号は、「静電沈 降分離装置に関する要求に対応するような使用プラント中の少なくとも１つの操 作パラメータ」という非常に広範な、しかし不明確な基準を与え、また温度、ガ ス流量、ファン速度、煙突中の不透明度、および静電沈降分離装置に加えられる 有効電力など、パラメータの二、三の例を挙げている。 選択される技術がなんであれ、この技術はもちろん最大可能効率と有利性とを もって使用されなければならない。これは電気的パラメータについても調節剤の 制御についても当てはまる。特に重要なことは第１に放出量が設定限度以下でな ければならない。第２にコストが最小限でなければならない。 新技術の場合、制御パラメータの数が増大し、従って制御システムが複雑にな る。残念ながら、このことは調整そのものが分離器機能中での相互干渉を増大す ることを意味する。フィルタのラッピング（rapped）の際に放出が増大するのと 同様に、調整の進行中にまたは設定制御パラメータのチェックの際に放出量が増 大する。 調整が不透明度計（opacimeter）（煙密度計、smoke densimeter）の表示に基 づいて手動で実施される場合、調整のために非常に長時間を必要とするので、調 整そのものに際して操作条件の変動により多量の放出が生じ、これが放出量全体 の相当部分を成す。さらに操作条件の変動が調整そのものに影響するので、調整 時間中にダスト濃度またはガス温度の大きな変動が生じれば最適化そのものが失 敗する。これは電気的パラメータの調整の場合にも言えることであって、調節剤 の供給量の調整に際してさらに解決困難な問題が生じる。この場合、システムの 時定数が分から時までの範囲内にあるからである。特に調節剤の量の減少の場合 、その結果そのものが確証されるまでに長時間を要するからである。また数沈降 セ クション（several precipitator sections）が直列に使用される場合、後のセ クションでは効果の出現が遅れる。 従って、調節剤の供給量を調整するために静電沈降分離装置の状態を迅速確実 に検出する方法がきわめて望ましい。好ましくはこの調整は、静電沈降分離装置 そのものまたはその整流器の中での電気的測定のみに基づくものでなければなら ない。これは、特に、フィルタセクションのラッピング（rapping）が静電沈降 分離装置を出るガスのダスト濃度に、従ってオプションとしての煙密度計からの 信号に大きく影響するが、静電沈降分離装置中の電流−電圧レシオはこれによっ て僅少な影響を受けるにすぎないことが発見されたからである。発明の目的 高度に抵抗性のダストを分離する際の調節剤の供給量を制御するための従来テ ストされた種々の方法は必ずしも最適なパラメータの組合わせを生じないことが 発見され、特に従来法はきわめて遅い。低放出量、調節剤の低消費、および低エ ネルギー消費率の形の望ましい利得は操作条件の評価方法の変更によって得られ る。これは特にダスト濃度の測定に基づく従来法と比較して言えることであるが 、電気消費量の測定後の調整に基づく従来法についても同様である。 従って本発明の主目的は、分離困難なダスト、例えば高抵抗性を有するダスト の分離に際して静電沈降分離装置に対する調節剤の供給を制御する改良法を提供 するにある。このような方法の目的は、調節剤またはエネルギーを節約し、また 一定の条件においてコストの節約のためエネルギーと調節剤の消費を最適化する 組合わせを選定することができるようにするにある。 本発明の他の目的は、従来法に比較して、それぞれの操作事象に対して調整さ れた調節剤の量をもって操作変動に追随し、または少なくとも、いつ、どの方向 に変化すべきかの明白な指示を与えることによって、調節剤の過用量（overdosa ge）のリスクを低減させてガスダスト中の不必要に低いｐＨによる環境の擾乱と 腐 食とを防止することを容易にする方法を提供するにある。発明の概要 本発明は、静電沈降分離装置において放電電極と集電電極とを含み、これらの 電極に対する脈動直流の供給によって電極間に可変高圧を保持し、また導入され るダスト含有ガスの浄化のため、前記静電沈降分離装置の上流において前記ガス に対して供給される調節剤の量を制御する方法において、前記脈動直流の周波数 、パルス電荷および／またはパルス長を変動させて、複数の周波数−電荷−パル ス長組合わせ得る段階と、前記各組合わせまたは特定の組合わせグループについ て性能指数（figure of merit）を測定し計算する段階と、前記性能指数を使用 して最適組合わせを確証する段階と、確証された最適組合わせのパルス周波数に 従って調節剤の供給を調整する段階とを含む方法に関するものである。発明の全体的説明 ５０年以上前から、静電沈降分離装置の上流のダスト含有ガスに対する調節剤 の供給がしばしば静電沈降分離装置の性能を改良することが知られていた。これ は特にダストが分離しにくく、すなわち高度に抵抗性の場合に明かである。その 結果、前述のように多くの調節技術が開発された。さらにこの目的から、時には 非常に複雑な装置を使用して、また非常に短いパルスを使用して、静電沈降分離 装置に所要エネルギーを供給することが試みられた。 段々に、配電網で使用される定格交番電圧の半波のオーダのパルスによって優 れた結果の得られることが発見された。例えば前記の米国特許第４，４１０，８ ４９号参照。しかしこのような見解はそのだいぶ前から公知であった。 静電沈降分離装置の性能を改良するためのパルス技術と調節剤技術との組合わ せはまだ非常に一般的でないが、これらの技術は相互に補完するものであるから 、このような組合わせは環境保護とコスト節減の両面から有利である。このよう な組合わせ制御技術の例は米国特許第４，９８７，８３９号に記載されている。 前記の目的を達成するため、本発明の方法は、静電沈降分離装置の電気パラメ ータを分析し、これに基づいて調節剤の適量に関する結論を導くにある。この方 法は、一定の条件においてまたできるだけ一定の条件において、パルス周波数、 パルス電荷およびパルス長の最適値を得るように純粋に電気的な最適化を実施す ることを提案している。設定された最適組合わせにおいて得られたパルス周波数 がその後において、調節剤の供給のための制御パラメータとして使用される。 電気的最適化は多くの種々の方法で実施することができる。この電気的最適化 はパルス周波数、パルス電荷およびパルス長の各組合わせに対して、測定および オプション計算によって性能指数を与えることによって実施されると述べられて いる。 性能指数の例は、静電沈降分離装置の電極間の電圧のピーク値、平均値または ボトム値である。このような方法はＵＳ−４，３１１，４９１号に記載されてい る。 また、この指数はさらに複雑な論拠に基づく値とすることができる。例えばパ ラメータとしてのピーク電圧およびパルス電荷のいずれかが調整中に一定に保持 される場合には、これらのパラメータの商とすることができる。これはＥＰ−０ ，１８４，９２２号に記載されている。 前記の２つの特許に記載の方法は、すでに最大値または最小値に関する１つの 条件を含み、従って第１選択原理を指定しているのであるから、性能指数は考え うるそれぞれのパラメータ組合わせに関するものではない。これらの方法が位相 角制御された整流器による静電沈降分離装置に対するパルス供給に使用される場 合、パルスサイズの変動によって各パルス周波数について１つの性能指数が得ら れ、このようにして得られた複数の性能指数を比較して最適周波数を選択する。 各パラメータ組合わせがそれぞれの性能指数によって反映されうるような性能 指数を特定するための適当な効率的な方法は、ＰＣＴ／ＳＥ９２／００８１５号 に記載のように、放電電極と集電電極との間の電圧のピーク値とボトム値の間に 基準電圧レベルＵrefを設定し、この電圧がこのレベルを越える時間に対してプ ラス値を与え電圧がこのレベルより下降する時間に対してマイナス値を与えるに ある。このようなプラス値とマイナス値の付与は関数Ａ＝Ｕ・（Ｕ−Ｕref）に よる重み付けによって実施されることが好ましい。この場合、Ｕは静電沈降分離 装置中の電極間において、ある時点に支配的な電圧である。 ある種の形の明確な測定値の付与によるパルスの評価のため、関数Ａをある時 間間隔について積分することができ、またはサンプリング測定において、ある種 の形の平均値が形成されまたは積分の数的近似が生じるように、特定時間間隔に おいてＡｉの適当に重み付けられた総和を求めことができる。 本発明の方法によってこの技術を使用すれば、集電電極から発生するバックコ ロナ（back corona）に依存する有害電流の効果が評価され最小限に成される。 基準電圧Ｕrefの選択は本発明の方法による評価に大きく影響する。満足な操 作最適化のために、Ｕrefを放電電極においてコロナ放電の開始する電圧近くに 選択する必要がある。 パルスを評価する時間間隔の長さは基準電圧Ｕrefの値ほどにクリティカルで はない。本発明の方法によれば、評価を実施する時間間隔は好ましくは放電電極 においてコロナ放電の生じる時間間隔とする。 本発明の方法においては、パルスパラメータの変動によって純粋に電気的な最 適化を実施した後に、調節剤の供給をどのように変化させるかを決定するため、 設定された最適パルス周波数を使用する。通常これは、最適パルス周波数が非常 に低い場合には調節剤の量の増大、最適パルス周波数が非常に高い場合には調節 剤の量の減少を意味する。従って、パルス周波数の所望値に向かって、または、 パルス周波数の所望間隔に向かって調整を実施することが可能である。このよう にしてパルス周波数は調節剤の量の調整のための中間パラメータとして役立つ。 通常、静電沈降分離装置が複数の直列接続セクションおよび／または並列接続 セクションに分割されている場合に、調節剤はこの静電沈降分離装置の上流の１ 箇所にのみ供給される。故に、静電沈降分離装置中の条件に対する調節効果、従 って分離度に対する調節効果を評価するためには、複数の信号を評価しなければ ならなず、また、評価原理を確立しなければならない。これは、最劣ステータス を報告する分離装置セクションを決定的とすることによって実施されるが、原則 として、上流セクションの１つの中で支配的な条件によって決定されことが好ま しい。流れ方向に見て最後のセクションが最も遅れた効果を表示するからである 。従って、調節剤の量に関する決定は好ましくは第１または第２セクション中の 条件に基づいて実施されるが、他のセクションにおいては本発明によれば電気的 最適化のみが生じる。 調節に影響させられる静電沈降分離装置セクションにおいて操作擾乱が生じた 場合の実質的過用量を防止するため、放出ガス中の調節剤の含有量が増大しまた は一定の限度を超える時に表示が与えられるように、プラントはある種の放出ガ スモニタ装置を備えなければならない。 調節操作が最大限の分離を生じる必要がなく、当局によって制定された放出値 以下であればよい場合でも、本発明の方法は操作コストを最小限にするための強 力な支援となる。調節コストはプラントの全体的経費節約にとって最も重要であ る。図面の簡単な説明 第１図は、静電沈降分離装置において時間関数として電流と電圧の基本的関係 を示すグラフである。 第２図は、約１１Ｈｚの周波数を有する電流パルスを供給される静電沈降分離 装置中の時間関数としての測定電圧を示すグラフである。 第３図は、一定パルス周波数において静電沈降分離装置中の電極間電圧のピー ク値とボトム値を静電沈降分離装置を通る電流の平均値の平方根の関数として示 すグラフである。 第４図は、分離されたダスト層中の破壊の生じる操作条件において、静電沈降 分離装置を通る電流平均値と、静電沈降分離装置の電極間の電圧のそれぞれピー ク値、平均値およびボトム値との基本的関係を示すグラフである。 第５図は、静電沈降分離装置の電極間電圧を評価する方法を示すグラフである 。また、 第６図は、調節剤の供給を制御する本発明の方法を実施するプラントのブロッ クダイヤグラムである。好ましい実施例の説明 第１ａ図は、位相角制御される整流器（サイリスタ）から給電される静電沈降 分離装置において、サイリスタが交番電流の半周期ごとにターンオンされる場合 の電流と電圧の一般的関係を示すグラフである。第１ｂ図はサイリスタが３番目 の半周期ごとにターンオンされる場合の同様の関係を示す。一般に、本発明の方 法は図示のものより本質的に低いターンオン周波数で使用され、図示のグラフは 図面の簡略化のためスケール通りでない。従ってレベルの相互関係も不適切であ る。 第２図は、より現実的な状態で実際に測定された電圧を示す。この場合、サイ リスタは９半周期ごとにターンオンされ、次に非常に急峻な電圧増大を示し、そ こで電圧は非常に急峻に下降し、次に徐々に緩く下降する。電極間の電圧のピー ク値とボトム値との間の大きな差異はきわめて現実的である。スケールの変化の 故に、前図との比較は不適切である。第２図において、電圧のピーク値は約５８ ｋＶであり、また電圧のボトム値は約１６ｋＶである。 サイリスタのターンオン角度が一定周波数で変動されるならば、電圧のピーク 値もボトム値も変動するであろう。望ましい操作条件または最適操作に近い条件 では、ボトム値はターンオン角度から比較的独立であるが、ピーク値はターンオ ン角度の減少と共に、すなわちサイリスタの導通時間の増大と共に単調に上昇す る。厳しい操作条件で不適当なパラメータによる操作に際しては、ボトム電圧は 低電流においても、ターンオン角度の減少と共に増大し、これより高い電流にお いては電圧の平均値もピーク値も減少する。 第３図は、最適操作に近い条件で一定パルス周波数について実際に測定された 関係を示す。 第４図は、高抵抗性ダストを分離する際の静電沈降分離装置中の電流と電圧の 基本的関係を示すグラフである。第４ａ図は、第１図中のパルス列に対応する仮 想関係、すなわち規定ＡＣ幹線路上の各半波の一部を静電沈降分離装置の整流器 に加えることによってパルスが発生された場合の電流と電圧の関係を示すグラフ である。曲線４１、４２、４３はそれぞれ静電沈降分離装置の電極間の電圧のボ トム値４１、平均値４２およびピーク値４３に対応する。これらのすべての曲線 は局所極大値を示す。これは最適操作を示す電気パラメータの例とみなすことが できる。この操作の場合、周波数は一定であって、幹線路周波数の２倍に等しい 。 第４ｂ図は、第４ａ図のそれぞれの曲線に対応する３曲線シリーズ（series） である。これらの曲線はパルス周波数を変化することによって得られた。図面の 簡略化のため、周波数軸線が第３次元として引かれ、曲線は深さ効果（depth ef fect）を有する別々の座標システム４０１，４０２，４０３でトレース（trace ）された。下記の説明において、電流の平均値よりはパルス電荷（charge）に対 応する目盛り付けを得るように、電流軸線が深さの相異なる座標システム４０１ −４０３について別々に目盛り付けられたとみなされる。 さらに、第４ｂ図においては、整流器のサイリスタが各半波ごとにターンオン されず、電流が静電沈降分離装置に供給される各半波期間後の複数の無電流期間 を伴なう場合に、これらのサイリスタによって得られた一定のパルス周波数に対 して性能指数を確定する手法の例を追跡（trace）した。破線４２１、４２２、 ４２３はサイリスタの導通時間のみを変動させた場合のパルス周波数の最大ピー ク電圧を示す。実線４３１、４３２、４３３は同一条件において最大ボトム電圧 を示す。鎖線４４１、４４２、４４３は電圧の一定のピーク値において供給され たパルス電荷を示す。この一定ピーク値４４１−４４３は対応の最大ピーク値４ ２１−４２３の相当下方に落ちなければならない。 第５図は、一定のパラメータ組合わせに対して性能指数を確証する他の方法を 示す。この第５図は、図面の簡略化のため軽度の歪を伴なって、電極電圧が１つ のパルス始点から次の電流パルスの始点までの間隔の経過時間と共に変動する態 様を示す。また、この場合、静電沈降分離装置の電極間電圧の測定が別々の均一 に分布された複数の時間点において実施されるものとする。実際の場合、測定は 図示よりも多数の時間点において生じる。例えば、ミリ秒あたり１−３回実施さ れる。これらの測定値が好ましくはコンピュータ化された制御ユニット６３０の 中に記憶され、また、各測定点について、同様に制御ユニット６３０中に記憶さ れたＵref値によって、 Ａｉ＝Ｕｉ・（Ｕｉ−Ｕref）が計算される。 次に、前記のようにして計算されたＡｉの微分総和に２つの別々の測定間の時 間差を乗じることによって時間間隔全体について積分Ｉｋ＝∫Ｕ・（Ｕ−Ｕref ）・ｄｔが数値的に評価される。この場合、時間差は一定である。この計算は制 御ユニット６３０の中で自動的に実施され、その結果がそれぞれの整流器６２１ 、６２２、６２３のサイリスタに対応するパルス周波数とターンオン角度の組合 わせの「性能指数」として記憶される。 この場合、パルス周波数が低すぎないと仮定される。１０Ｈｚ以下の周波数で は、２つの順次パルスの始点間の時間間隔より短い間隔中に評価が生じると思わ れる。これは、各周波数について固定された時間間隔の値を特定しこの値を制御 ユニット６３０の中に記憶することによって、または、電圧減少を評価して時間 間隔長を特定することによって実施することができる。 第６図は、本発明の目的を実施するためのプラントのブロックダイヤグラムで ある。静電沈降分離装置６００は入口チャンネル６４１と出口チャンネル６４２ とを有し、また３セクション６０１、６０２、６０３を含み、これらのセクショ ンがそれぞれダストホッパ６１１、６１２および６１３を有し、また、これらの セクションがそれぞれ整流器６２１、６２２、６２３から脈動直流を受ける。整 流器６２１−６２３は制御ユニット６３０によって制御されモニタされる。また 、制御ユニット６３０は、静電沈降分離装置６００の入口チャンネル６４１に対 して導管６５１を通して調節剤を供給するための装置６５０に接続される。 本発明の方法においては、入口チャンネル６４１を通して供給されるガスは装 置６５０から導管６５１を通して一定量の調節剤を供給される。整流器６２１は 予め決定された原則に従って変動するパラメータによって、セクション６０１の 電極（図示せず）に対して脈動直流を供給する。制御ユニット６３０は供給され たパルス形電流と出現電圧とを評価し、各パラメータ組合わせまたはパラメータ 組合わせグループについて性能指数を計算する。予め決定されたストラテジー（ strategy）に従って、電気的に最適と考えられる関係する調節剤の供給のための パラメータ組合わせについて、これ等のパラメータ組合わせの性能指数に基づい て、１つの選択がなされ、こうして確立（established）されたパラメータ組合 わせによって操作を継続する。 この最適パラメータ組合わせが１０Ｈｚ以上の周波数を割当てるならば、調節 剤の供給を完全に止める。割当てられた周波数が１Ｈｚ以下に落ちるならば、調 節剤の供給を増大する。割当てられた周波数が０．３Ｈｚ以下に落ちるならば、 供給を急激に増大する。使用されるプラントと、オプションとして浄化されるガ ス中に含有されるダストと、を実際に検討して適当な調整ストラテジーを決定し なければならない。 ３セクション６０１、６０２、６０３全部に対する供給電流の電気的最適化は 短間隔で実施される。これは制御ユニット６３０によって起動され評価される。 下流セクション６０２、６０３においては電気的パラメータの最適化のみが生 じる。調節剤の量の制御は第１セクション６０１の状態の評価に基づいて実施さ れる。 調節剤の供給量の変動後の設定時間に基づいて決定される予め決定された時間 後に、調節剤の量の再調整のため、再評価が実施される。これは、静電沈降分離 装置の出口６４２におけるダストまたは調節剤の量の検出用のオプションのモニ タセンサ手段（図示されず）から警報を受けた後に実施される。他の実施態様 本発明は前記の説明のみに限定されるものでなく、その主旨の範囲内において 任意に変更実施できる。 本発明の方法は、調整を技術的に実施する手法とはまったく無関係である。ま た本発明の方法は、分離効率を所望のように改善する物質を製造するためにガス 全部またはガスの一部を化学的に変更する場合にも適用される。本発明の方法は 冷却のみに使用することができ、あるいは三酸化硫黄（sulphur trioxide）、ア ンモニアまたは硫酸アンモニウム（ammonium sulphate）を添加する場合にも使 用することができる。 本発明の方法は電気的沈降分離装置に対してパルス形の電流を供給するその他 種々の方法にも適用される。このような方法の例は、パルス幅変調された高周波 数およびその他の形のいわゆるスイッチモード（switched mode）技術、並びに 「ターンオフ」サイリスタを使用する場合を含む。また、本発明の方法は、測定 操作において技術的問題点を生じるけれどもマイクロ秒のオーダのパルスを発生 する非常に特殊なパルス発生器にも使用するのに適している。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ， ＴＤ，ＴＧ)，ＡＴ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ， ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，Ｇ Ｂ，ＨＵ，ＪＰ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＵ，ＬＶ ，ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＮＬ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ， ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＫ，ＵＡ，ＵＳ，ＵＺ，Ｖ Ｎ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． 静電沈降分離装置において放電電極と集電電極とを含み、これらの電極 に対する脈動直流の供給によって電極間に可変高電圧を保持し、また導入される ダスト含有ガスの浄化のため、前記静電沈降分離装置の上流において前記ガスに 対して供給される調節剤の量を制御する方法において、 前記脈動直流の周波数、パルス電荷および／またはパルス長を変えて、複数の 周波数−電荷−パルス長組合わせ得る段階と、 前記各組合わせまたは特定の組合わせグループについて性能指数を測定し計算 する段階と、 前記性能指数を使用して最適組合わせを確立する段階と、 確立された最適組合わせのパルス周波数に従って調節剤の供給を調整する段階 と、 を含むことを特徴とする方法。 ２．確立された最適組合わせに対するパルス周波数が予め決定された間隔の外 に落ちる場合に調節剤の供給を変更する、 ことを特徴とする請求項１に記載の方法。 ３． 確立された最適組合わせに対するパルス周波数が予め決定された限界値 を超える場合に調節剤の供給を減少させる、 ことを特徴とする請求項２に記載の方法。 ４． 確立された最適組合わせに対するパルス周波数が予め決定された限界値 以下に落ちる場合に調節剤の供給を増大させることを特徴とする請求項２に記載 の方法。 ５． 一定の周波数間隔中の最適条件のもとにまたは予め決定されたパルス周 波数に近い条件のもとに電気エネルギーを供給するように調節剤を調整するため 、 静電沈降分離装置中において定常状態が確立される時間間隔の後に前記各段階を 繰り返すことを特徴とする請求項１、２、３または４のいずれかに記載の方法。 ６． 前記脈動直流の周波数、パルス電荷および／またはパルス長を変えて、 複数の周波数−電荷−パルス長組合わせを得る段階と、 これらの各組合わせについて、放電電極と集電電極の間の電圧Ｕを測定する段 階と、 これらの各組合わせについて、電圧値Ｕrefを確立し、測定しまたは計算する 段階と、 これらの各組合わせについて、特定の時間間隔中の積分 Ｉｋ＝∫Ｕ・（Ｕ−Ｕref）・ｄｔを測定または計算し、あるいは特定の時間 間隔中の回数「i」のＡｉ＝Ｕｉ・（Ｕｉ−Ｕref）を測定しまたは計算する段階 と、 脈動直流のパルス周波数−電荷−パルス長組合わせの性能指数の数値としてＩ ｋまたはＡｉの線形組合わせを使用する段階と、 によって前記性能指数が決定されることを特徴とする請求項１、２、３、４、 または５のいずれかに記載の方法。 ７． 前記Ｕrefはコロナ放電の点火電圧に近似的に近く設定され、 また、前記特定の時間間隔は、電流パルス中にコロナ放電の生じる時間間隔に 等しくまたは実質的に等しく設定されることを特徴とする請求項６に記載の方法 。 ８． 複数のパルス電荷−パルス長組合わせを得るようにパルス電荷および／ またはパルス長を変動させながら脈動直流の周波数を一定に保持する段階と、 前記周波数に対する性能指数として電圧のボトム値、平均値および／またはピ ーク値の最大値を使用する段階と、 によって前記性能指数を特定することを特徴とする請求項１、２、３、４、ま たは５のいずれかに記載の方法。 ９． 静電沈降分離装置の電極間の電圧のピーク値とパルス電荷との間の商と して性能指数を特定し、 一定パルス電荷または一定ピーク電圧において他の周波数との比較を実施 することを特徴とする請求項１、２、３、４または５のいずれかに記載の方法。 １０． 複数のパルス電荷−パルス長の組合わせを得るためにパルス電荷およ び／またはパルス長を変えながら脈動直流の周波数を一定に保持する段階と、 前記周波数における電圧最大値より顕著に低い電極間電圧ピーク値の一定レベ ルにおけるパルス電荷を前記周波数の性能指数として使用する段階と、 によって性能指数が特定される、ことを特徴とする請求項１、２、３、４また は５のいずれかに記載の方法。