JPH084735A - Connecting structure of flywheel to output shaft in cargo handling vehicle - Google Patents
Connecting structure of flywheel to output shaft in cargo handling vehicleInfo
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- JPH084735A JPH084735A JP13856394A JP13856394A JPH084735A JP H084735 A JPH084735 A JP H084735A JP 13856394 A JP13856394 A JP 13856394A JP 13856394 A JP13856394 A JP 13856394A JP H084735 A JPH084735 A JP H084735A
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- flywheel
- output shaft
- elastic coupling
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- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、フォークリフトトラッ
ク等の荷役車両においてクランクシャフトの端部に固着
したフライホイールとトルクコンバータ及びトランスミ
ッション側につながる出力軸との連結構造に関し、特に
フライホイールと出力軸との間に弾性カップリングを介
在してなるフライホイールと出力軸との連結構造に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a structure for connecting a flywheel fixed to an end portion of a crankshaft to a torque converter and an output shaft connected to a transmission side in a cargo handling vehicle such as a forklift truck, and more particularly to a flywheel and an output shaft. The present invention relates to a connection structure between a flywheel and an output shaft, in which an elastic coupling is interposed between the flywheel and the output shaft.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、フォークリフトトラックにおい
て、図１に示すように、エンジン１はピストン２の往復
運動をコンロッド３を介してクランクシャフト４の回転
運動に変えるようになるレシプロ式となっており、その
クランクシャフト４の端部にフライホイール５を固着し
ていた。そして、該フライホイール５に出力軸６を連結
し、該出力軸６からトルクコンバータ７及びトランスミ
ッション８側に、あるいはギヤトレン９を介して作業装
置１０側に動力を伝達するようになっていた。2. Description of the Related Art Conventionally, in a forklift truck, as shown in FIG. 1, an engine 1 is a reciprocating type in which a reciprocating motion of a piston 2 is converted into a rotary motion of a crankshaft 4 via a connecting rod 3. The flywheel 5 was fixed to the end of the crankshaft 4. Then, the output shaft 6 is connected to the flywheel 5, and power is transmitted from the output shaft 6 to the torque converter 7 and the transmission 8 or to the working device 10 side via the gear train 9.
【０００３】そして、前述のようなレシプロ式のエンジ
ン１においては、クランクシャフト４に捩り振動が発生
するという宿命を有しており、特に共振が起こり捩り振
動が大きくなると、前記フライホイール５から出力軸６
を経て捩り振動がトルクコンバータ７及びトランスミッ
ション８側、あるいはギヤトレン９及び作業装置１０側
に伝達し、これらの部分に悪影響を及ぼし、最悪の場合
これらの部分の破損を招く恐れがあった。In the reciprocating engine 1 as described above, there is a fate that torsional vibration is generated in the crankshaft 4. Especially, when resonance occurs and torsional vibration becomes large, the flywheel 5 outputs it. Axis 6
Then, the torsional vibration is transmitted to the torque converter 7 and the transmission 8 side, or to the gear train 9 and the working device 10 side, and adversely affects these parts, and in the worst case, these parts may be damaged.
【０００４】このため、従来はエンジン１の回転速度に
おける駆動軸系（パワーライン）の捩り振動の共振点を
通常使用域からずらすような工夫をしており、例えば前
記フライホイール５を大型にすることで、捩り振動の起
振源である角速度変動を減少させたり、また、図２に示
すように、前記フライホイール５と出力軸６との間に弾
性カップリング１１を介在することで、表１におけるＢ
で示すように、最大の共振点を通常使用域より低めにず
らすようにして、エンジン回転速度における通常使用域
でのクランクシャフト４の捩り振動の共振の発生を極力
なくすようにしていた。For this reason, conventionally, the resonance point of the torsional vibration of the drive shaft system (power line) at the rotational speed of the engine 1 is deviated from the normal use range, and for example, the flywheel 5 is enlarged. As a result, the angular velocity fluctuation, which is the source of the torsional vibration, is reduced, and as shown in FIG. 2, the elastic coupling 11 is interposed between the flywheel 5 and the output shaft 6, so that B in 1
As shown in (1), the maximum resonance point is shifted to a lower level than in the normal use range so that the resonance of the torsional vibration of the crankshaft 4 in the normal use range at the engine speed is eliminated as much as possible.
【０００５】[0005]
【表１】 [Table 1]
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のフライ
ホイールを大型にして制振効果を持たせたものにおいて
は、表１におけるＡで示したように最大の共振点はピー
ク振巾の低減と共に発生点が通常使用域からずれたもの
の、通常使用域の低回転速度側にも共振点が存在するよ
うになっており、この共振によりギヤトレンにおける歯
打音が発生するが、アイドル運転時においてはこのギヤ
トレンにおける歯打音によりオペレータに大きな不快感
をもたらす恐れがあった。However, in a conventional flywheel having a large size and having a vibration damping effect, the maximum resonance point is accompanied by a reduction in peak amplitude as shown by A in Table 1. Although the point of occurrence deviates from the normal operating range, a resonance point also exists on the low rotation speed side of the normal operating range, and this resonance causes a gear rattle in the gear train, but during idle operation There is a possibility that the operator may feel a great deal of discomfort due to the rattling noise in the gear train.
【０００７】また、従来のフライホイールと出力軸との
間に弾性カップリングを介在したものにおいては、通常
使用域において全体の振動も下がることで何ら問題はな
いものの、エンジンの回転速度が通常使用域の低回転速
度側に位置するローアイドル中にフォーク等の作業装置
を作動すると、エンジンの回転速度が低下して通常使用
域より外れてしまうことがあり、これにより通常使用域
より低め側に存在する最大の共振点に突入して捩り振動
が大きくなり各部分の破損を招くる恐れがあった。本発
明は、これらの問題を解消することを、その課題として
いる。Further, in the conventional one in which an elastic coupling is interposed between the flywheel and the output shaft, although there is no problem because the overall vibration is lowered in the normal use range, the rotational speed of the engine is normally used. If a work device such as a fork is activated during low idle that is located on the low rotation speed side of the region, the engine rotation speed may drop and the engine may deviate from the normal use range. There is a risk that the maximum vibration existing will be rushed into and the torsional vibration will increase, resulting in damage to each part. The present invention aims to solve these problems.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明は、前記問題を解
消するため、弾性カップリングにバネ常数の小さい弾性
カップリングとバネ常数の大きい弾性カップリングとを
用いると共に、バネ常数の小さい弾性カップリングを前
記フライホイール側あるいは出力軸側に常に当接するよ
うにし、バネ常数の大きい弾性カップリングを前記フラ
イホイール側あるいは出力軸側に対して所定の間隙を有
して負荷トルクが作用した時のみに前記フライホイール
側あるいは出力軸側に当接するようにする。In order to solve the above problems, the present invention uses an elastic coupling having a small spring constant and an elastic coupling having a large spring constant as the elastic coupling, and at the same time, an elastic cup having a small spring constant. The ring is always brought into contact with the flywheel side or the output shaft side, and the elastic coupling having a large spring constant is provided only when a load torque acts on the flywheel side or the output shaft side with a predetermined gap. First, the flywheel side or the output shaft side is abutted.
【０００９】[0009]
【作用】本発明は、負荷トルクが作用しない時または少
ない時はバネ常数の小さい弾性カップリングを介してフ
ライホイールと出力軸とを連結すると共に、負荷トルク
が作用する時はバネ常数の大きい弾性カップリングを介
してフライホイールと出力軸とを連結する。According to the present invention, when the load torque does not act or is small, the flywheel and the output shaft are connected via the elastic coupling having a small spring constant, and when the load torque acts, the elasticity having a large spring constant is used. The flywheel and the output shaft are connected via a coupling.
【００１０】[0010]
【実施例】本発明は、フライホイール５と出力軸６との
間に弾性カップリング１１を介在する点では従来と同様
となるが、この弾性カップリング１１において異なって
おり、これはバネ常数の小さい（弱い）弾性カップリン
グ１１ａとバネ常数の大きい（強い）弾性カップリング
１１ｂとの強弱の異なる２種類の弾性カップリング１１
を複数用いて、フライホイール５と出力軸６との連結に
おいて強弱を持たせるようにしている。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The present invention is similar to the conventional one in that an elastic coupling 11 is interposed between the flywheel 5 and the output shaft 6, but this elastic coupling 11 is different, and this has a constant spring constant. Two types of elastic couplings 11 having different strengths, a small (weak) elastic coupling 11a and a large (strong) elastic coupling 11b having a spring constant.
A plurality of are used to give strength to the connection between the flywheel 5 and the output shaft 6.
【００１１】次に、これについて図３、図４を用いて具
体的に述べる。まず、クランクシャフト４のフランジ１
２にボルトでフライホイール５を固着しており、該フラ
イホイール５は該クランクシャフト４に固着するように
なる円板部１３を備え、該円板部１３の外周側に円筒部
１４を設け、該円筒部１４の一部内周側にリング部１５
を設けた構成となり、前記リング部１５の内周側に円形
状の切り込み部１６を内周に沿って等間隔に例えば１８
個形成している。そして、前記フライホイール５のリン
グ部１５の内周側に出力軸６に固着した回転体１７を配
置するようになっており、該回転体１７はその外周側に
前記フライホイール５のリング部１５に形成した切り込
み部１６に相対するようになる丸棒状の突起部１８を１
８個形成して、該各突起部１８が前記フライホイール５
のリング部１５の各切り込み部１６内に位置するように
している。Next, this will be specifically described with reference to FIGS. 3 and 4. First, the flange 1 of the crankshaft 4
2, a flywheel 5 is fixed to the crankshaft 4 by a bolt, and the flywheel 5 is provided with a disc portion 13 that is fixed to the crankshaft 4, and a cylindrical portion 14 is provided on the outer peripheral side of the disc portion 13. A ring portion 15 is provided on the inner peripheral side of a part of the cylindrical portion 14.
Is provided, and circular cut portions 16 are formed on the inner peripheral side of the ring portion 15 at equal intervals along the inner periphery, for example, 18
Individually formed. A rotary body 17 fixed to the output shaft 6 is arranged on the inner peripheral side of the ring portion 15 of the flywheel 5, and the rotary body 17 is arranged on the outer peripheral side of the ring portion 15 of the flywheel 5. The round bar-shaped protrusion 18 that comes to face the notch 16 formed in
Eight pieces are formed, and each of the protrusions 18 is the flywheel 5.
It is arranged so as to be located in each notch 16 of the ring portion 15.
【００１２】一方、前記回転体１７の各突起部１８には
弾性変形自在となるリング状の弾性カップリング１１を
それぞれ装着している。該弾性カップリング１１におい
てはバネ常数の小さい（弱い）弾性カップリング１１ａ
とバネ常数の大きい（強い）弾性カップリング１１ｂの
２種類の弾性カップリング１１を用いるようにしてお
り、バネ常数の小さい弾性カップリング１１ａとバネ常
数の大きい弾性カップリング１１ｂとを交互に各突起部
１８に装着し、すなわち、バネ常数の小さい弾性カップ
リング１１ａとバネ常数の大きい弾性カップリング１１
ｂとを９個ずつ用いている。そして、バネ常数の小さい
弾性カップリング１１ａは回転体１７の突起部１８に装
着して前記フライホイール５のリング部１５の切り込み
部１６内に配置した際にその周囲（回転体１７の回転方
向側）を前記リング部１５の切り込み部１６に当接する
ようにし、また、バネ常数の大きい弾性カップリング１
１ｂは回転体１７の突起部１８に装着して前記フライホ
イール５のリング部１５の切り込み部１６内に配置した
際に前記リング部１５の切り込み部１６との間に若干の
所定の間隙１９を有するようにしている。On the other hand, a ring-shaped elastic coupling 11 which is elastically deformable is attached to each of the protrusions 18 of the rotating body 17. The elastic coupling 11 has a small (weak) spring constant 11a.
And two types of elastic couplings 11 having a large (strong) spring constant are used, and the elastic coupling 11a having a small spring constant and the elastic coupling 11b having a large spring constant are alternately formed on each protrusion. Attached to the portion 18, that is, the elastic coupling 11a having a small spring constant and the elastic coupling 11 having a large spring constant.
9 and 9 are used respectively. When the elastic coupling 11a having a small spring constant is mounted on the protrusion 18 of the rotating body 17 and arranged in the notch 16 of the ring portion 15 of the flywheel 5, the periphery thereof (the rotating direction side of the rotating body 17). ) Is brought into contact with the cut portion 16 of the ring portion 15, and the elastic coupling 1 having a large spring constant is used.
When the reference numeral 1b is attached to the protrusion 18 of the rotating body 17 and is arranged in the notch 16 of the ring portion 15 of the flywheel 5, a slight predetermined gap 19 is provided between the notch 1 and the notch 16 of the ring portion 15. I have it.
【００１３】次に、このように構成したフライホイール
５と出力軸６との連結構造において、前述のバネ常数の
小さい弾性カップリング１１ａとバネ常数の大きい弾性
カップリング１１ｂとの作動状態について述べる。通常
のフォークリフトトラックの走行あるいは作業装置１０
の作動、すなわち通常負荷運転時においては、負荷トル
クが作用することでバネ常数の小さい弾性カップリング
１１ａがつぶれてバネ常数の大きい弾性カップリング１
１ｂが前記フライホイール５のリング部１５の切り込み
部１６に当接するようになり、フライホイール１と出力
軸６側とはバネ常数の大きい弾性カップリング１１ｂを
介した連結となる。Next, in the connecting structure of the flywheel 5 and the output shaft 6 thus constructed, the operating states of the elastic coupling 11a having a small spring constant and the elastic coupling 11b having a large spring constant will be described. Ordinary forklift truck travel or work equipment 10
During the operation, that is, during the normal load operation, the load torque acts to crush the elastic coupling 11a having a small spring constant and the elastic coupling 1 having a large spring constant.
1b comes into contact with the cut portion 16 of the ring portion 15 of the flywheel 5, and the flywheel 1 and the output shaft 6 side are connected via an elastic coupling 11b having a large spring constant.
【００１４】アイドル運転時においては、負荷トルクが
作用しないことでバネ常数の小さい弾性カップリング１
１ａがつぶれることなく前記フライホイール５のリング
部１５の切り込み部１６に当接しており、フライホイー
ル５と出力軸６側とはバネ常数の小さい弾性カップリン
グ１１ａを介した連結となる。During idle operation, the load torque does not act so that the elastic coupling 1 has a small spring constant.
1a is in contact with the cut portion 16 of the ring portion 15 of the flywheel 5 without being crushed, and the flywheel 5 and the output shaft 6 side are connected via an elastic coupling 11a having a small spring constant.
【００１５】ローアイドル中にフォーク等の作業装置１
０を作動した時においては、負荷トルクが作用すること
で、通常負荷運転時と同様にバネ常数の小さい弾性カッ
プリング１１ａがつぶれてバネ常数の大きい弾性カップ
リング１１ｂが前記フライホイール５のリング部１５の
切り込み部１６に当接するようになり、フライホイール
５と出力軸６側とはバネ常数の大きい弾性カップリング
１１ｂを介した連結となる。Working device 1 such as a fork during low idle
When 0 is actuated, the load torque acts so that the elastic coupling 11a having a small spring constant is crushed and the elastic coupling 11b having a large spring constant becomes the ring portion of the flywheel 5 as in the normal load operation. The flywheel 5 and the output shaft 6 side are connected to each other through the notch 16 of the fifteen, via an elastic coupling 11b having a large spring constant.
【００１６】このように、通常負荷運転時やローアイド
ル中にフォーク等の作業装置１０を作動した時、すなわ
ち負荷トルクが作用する時はバネ常数の大きい弾性カッ
プリング１１ｂを介してフライホイール５と出力軸６と
を連結することができ、これにより表２に示すような最
大の共振点を通常使用域より高めにずらすという振動特
性にすることができる。As described above, when the working device 10 such as a fork is operated during normal load operation or during low idle, that is, when load torque acts, the flywheel 5 and the flywheel 5 are connected via the elastic coupling 11b having a large spring constant. It is possible to connect the output shaft 6 to each other, and thereby, the vibration characteristic as shown in Table 2 can be obtained in which the maximum resonance point is shifted higher than the normal use range.
【００１７】[0017]
【表２】 [Table 2]
【００１８】また、アイドル運転時、すなわち負荷トル
クが作用しない時はバネ常数の小さい弾性カップリング
１１ａを介してフライホイール５と出力軸６とを連結す
ることができ、これにより表３に示すような最大の共振
点を通常使用域より低めにずらすと共に通常使用域全体
の振動を下げるという振動特性にすることができる。Further, during idle operation, that is, when the load torque does not act, the flywheel 5 and the output shaft 6 can be connected via the elastic coupling 11a having a small spring constant, and as shown in Table 3 below. It is possible to have a vibration characteristic that the maximum resonance point is shifted to a lower level than the normal use range and the vibration of the entire normal use range is reduced.
【００１９】[0019]
【表３】 [Table 3]
【００２０】このようになることで、状況によって強弱
の異なる２種類の弾性カップリング１１を切り換えるこ
とで、負荷トルクが作用しない時であるアイドル運転時
においては、通常使用域には共振点が全く存在すること
なく全体の振動も下がるので、ギヤトレン９における歯
打音の発生がなくなりオペレータへの不快感を低減する
ことができると共に、負荷トルクが作用する時であるロ
ーアイドル中にフォーク等の作業装置１０を作動した時
においては、エンジン１の回転速度が低下して通常使用
域より低め側に外れても最大の共振点が存在しないの
で、大きな共振が発生することがなくトルクコンバータ
７やトランスミッション８、あるいはギヤトレン９や作
業装置１０等が破損するといったことをなくすことがで
きる。As a result, by switching between the two types of elastic couplings 11 of different strengths depending on the situation, during idle operation, when no load torque is applied, there is no resonance point in the normal operating range. Since the vibration of the whole is also reduced without existing, the gear train 9 does not generate a rattling noise, and the discomfort to the operator can be reduced, and the work such as the fork during the low idle when the load torque acts. When the device 10 is operated, the maximum resonance point does not exist even if the engine 1 decreases in rotational speed and deviates to the lower side of the normal use range, so that large resonance does not occur and the torque converter 7 and the transmission are not generated. 8 or the gear train 9 or the working device 10 can be prevented from being damaged.
【００２１】なお、バネ常数の小さい弾性カップリング
１１ａとバネ常数の大きい弾性カップリング１１ｂとの
切り換えは負荷トルクが作用するかしないかにより自動
的に切り換わるようになることで、この切り換え作業を
オペレータがわざわざ行う必要がなく、これにより作業
性も低下することがない。The switching between the elastic coupling 11a having a small spring constant and the elastic coupling 11b having a large spring constant is automatically switched depending on whether the load torque acts or not. There is no need for the operator to bother, and workability is not reduced.
【００２２】また、前述の実施例においてはバネ常数の
小さい弾性カップリング１１ａとバネ常数の大きい弾性
カップリング１１ｂとの比率は同じ（９対９）となって
いたが、この比率を変えることでそれぞれの状況におけ
る振動特性を変更しさらに最適なものにするようにして
もよい。例えば、バネ常数の小さい弾性カップリング１
１ａを６個、バネ常数の大きい弾性カップリング１１ｂ
を１２個とし、すなわちバネ常数の小さい弾性カップリ
ング１１ａとバネ常数の大きい弾性カップリング１１ｂ
との比率を６対１２とすると、通常使用域の低回転速度
側に存在する共振点を低くすることができる。また逆
に、バネ常数の小さい弾性カップリング１１ａを１２
個、バネ常数の大きい弾性カップリング１１ｂを６個と
し、すなわちバネ常数の小さい弾性カップリング１１ａ
とバネ常数の大きい弾性カップリング１１ｂとの比率を
１２対６とすると、通常使用域全体の振動をさらに下げ
ることができる。In the above embodiment, the elastic coupling 11a having a small spring constant and the elastic coupling 11b having a large spring constant have the same ratio (9: 9). However, by changing this ratio. The vibration characteristics in each situation may be changed to make it more optimal. For example, an elastic coupling 1 with a small spring constant
6 1a, elastic coupling 11b with a large spring constant
12, that is, the elastic coupling 11a having a small spring constant and the elastic coupling 11b having a large spring constant.
When the ratio of and is 6 to 12, the resonance point existing on the low rotation speed side of the normal use range can be lowered. On the contrary, the elastic coupling 11a having a small spring constant is
6, the number of elastic couplings 11b having a large spring constant is 6, that is, the elastic coupling 11a having a small spring constant.
By setting the ratio of the elastic coupling 11b having a large spring constant to 12 to 6, the vibration in the entire normal use range can be further reduced.
【００２３】また、前述の実施例においてはバネ常数の
小さい弾性カップリング１１ａとバネ常数の大きい弾性
カップリング１１ｂとを出力軸６側である回転体１７に
装着して、バネ常数の小さい弾性カップリング１１ａを
フライホイール５側に当接すると共に、バネ常数の大き
い弾性カップリング１１ｂをフライホイール５側に所定
の間隙１９を有するような構成としていたが、この代わ
りに、バネ常数の小さい弾性カップリング１１ａとバネ
常数の大きい弾性カップリング１１ｂとをフライホイー
ル５側に装着して、バネ常数の小さい弾性カップリング
１１ａを出力軸６側である回転体１７に当接すると共
に、バネ常数の大きい弾性カップリング１１ｂを出力軸
６側である回転体１７に所定の間隙１９を有するような
構成としてもよい。Further, in the above-described embodiment, the elastic coupling 11a having a small spring constant and the elastic coupling 11b having a large spring constant are mounted on the rotating body 17 on the output shaft 6 side, and the elastic cup having a small spring constant is mounted. The ring 11a is in contact with the flywheel 5 side, and the elastic coupling 11b having a large spring constant has a predetermined gap 19 on the flywheel 5 side. Instead of this, an elastic coupling having a small spring constant is used. 11a and an elastic coupling 11b having a large spring constant are mounted on the flywheel 5 side so that the elastic coupling 11a having a small spring constant abuts the rotating body 17 on the output shaft 6 side, and the elastic cup having a large spring constant is attached. The ring 11b may be configured to have a predetermined gap 19 in the rotating body 17 on the output shaft 6 side.
【００２４】[0024]
【発明の効果】本発明は、振動特性の異なるバネ常数の
小さい弾性カップリングとバネ常数の大きい弾性カップ
リングとを用いて、それぞれの状況において最適な方の
弾性カップリングを用いることで、クランクシャフトで
発生した捩り振動がトルクコンバータやトランスミッシ
ョン、あるいはギヤトレンや作業装置に伝達するのを極
力小さくすることができ、これらの部分へ悪影響が及ぶ
ことを防止することができる。特に、負荷トルクが作用
しない時であるアイドル運転時においては、通常使用域
には共振点が全く存在することなく全体の振動も下がる
ので、ギヤトレンにおける歯打音の発生がなくなりオペ
レータへの不快感を低減することができる。また、負荷
トルクが作用する時であるローアイドル中にフォーク等
の作業装置を作動した時においては、エンジンの回転速
度が低下して通常使用域より低め側に外れてもここに最
大の共振点が存在していないので、大きな共振が発生す
ることがなくトルクコンバータやトランスミッション、
あるいはギヤトレンや作業装置等が破損するといったこ
とを防止することができる。According to the present invention, by using an elastic coupling having a small spring constant and an elastic coupling having a large spring constant having different vibration characteristics, and using the elastic coupling that is optimal in each situation, It is possible to minimize the transmission of the torsional vibration generated in the shaft to the torque converter, the transmission, the gear train, and the working device, and prevent these parts from being adversely affected. In particular, during idle operation when the load torque does not act, there is no resonance point in the normal operating range and the overall vibration is reduced, so tooth rattling noise is not generated in the gear train and operator discomfort is felt. Can be reduced. Also, when operating a work device such as a fork during low idle when load torque is applied, the maximum resonance point is found here even if the engine rotation speed decreases and the engine deviates below the normal operating range. Does not exist, torque converter and transmission, without causing large resonance
Alternatively, it is possible to prevent the gear train, the working device, and the like from being damaged.
【図１】従来のエンジンからの動力伝達機構を示す概略
説明図である。FIG. 1 is a schematic explanatory view showing a power transmission mechanism from a conventional engine.
【図２】従来の他のエンジンからの動力伝達機構を示す
概略説明図である。FIG. 2 is a schematic explanatory view showing a conventional power transmission mechanism from another engine.
【図３】本発明による荷役車両におけるフライホイール
と出力軸との連結構造を示す側面図である。FIG. 3 is a side view showing a connecting structure of a flywheel and an output shaft in a cargo handling vehicle according to the present invention.
【図４】本発明による荷役車両におけるフライホイール
と出力軸との連結構造を示す正面図である。FIG. 4 is a front view showing a connection structure between a flywheel and an output shaft in a cargo handling vehicle according to the present invention.
１…エンジン、２…ピストン、３…コンロッド、４…ク
ランクシャフト、５…フライホイール、６…出力軸、７
…トルクコンバータ、８…トランスミッション、９…ギ
ヤトレン、１０…作業装置、１１…弾性カップリング、
１１ａ…バネ常数の小さい弾性カップリング、１１ｂ…
バネ常数の大きい弾性カップリング、１２…フランジ、
１３…円板部、１４…円筒部、１５…リング部、１６…
切り込み部、１７…回転体、１８…突起部、１９…間
隙。1 ... Engine, 2 ... Piston, 3 ... Connecting rod, 4 ... Crankshaft, 5 ... Flywheel, 6 ... Output shaft, 7
... torque converter, 8 ... transmission, 9 ... gear train, 10 ... working device, 11 ... elastic coupling,
11a ... Elastic coupling with small spring constant, 11b ...
Elastic coupling with large spring constant, 12 ... Flange,
13 ... Disc part, 14 ... Cylindrical part, 15 ... Ring part, 16 ...
Cut portion, 17 ... Rotating body, 18 ... Projection portion, 19 ... Gap.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｆ 15/315 15/131 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code Internal reference number FI technical display location F16F 15/315 15/131
Claims (1)
するフライホイール５と該フライホイール５の回転運動
を受けて回転運動する出力軸６とを備え、該フライホイ
ール５と出力軸６との間に弾性カップリング１１を介在
してなる荷役車両におけるフライホイールと出力軸との
連結構造において、 前記弾性カップリング１１にバネ常数の小さい弾性カッ
プリング１１ａとバネ常数の大きい弾性カップリング１
１ｂとを用いると共に、バネ常数の小さい弾性カップリ
ング１１ａを前記フライホイール５側あるいは出力軸６
側に常に当接するようにし、バネ常数の大きい弾性カッ
プリング１１ｂを前記フライホイール５側あるいは出力
軸６側に対して所定の間隙１９を有して負荷トルクが作
用した時のみに前記フライホイール５側あるいは出力軸
６側に当接するようにしたことを特徴とする荷役車両に
おけるフライホイールと出力軸との連結構造。1. A flywheel 5 fixed to a crankshaft 4 for rotational movement, and an output shaft 6 for rotational movement in response to the rotational movement of the flywheel 5, and between the flywheel 5 and the output shaft 6. In a coupling structure of a flywheel and an output shaft in a cargo handling vehicle, in which an elastic coupling 11 is interposed between the elastic coupling 11 and the output shaft, an elastic coupling 11a having a small spring constant and an elastic coupling 1 having a large spring constant are provided in the elastic coupling 11.
1b, and an elastic coupling 11a having a small spring constant is attached to the flywheel 5 side or the output shaft 6 side.
The flywheel 5 has an elastic coupling 11b having a large spring constant and has a predetermined gap 19 with respect to the flywheel 5 side or the output shaft 6 side only when a load torque is applied. Side or the output shaft 6 side is abutted, the connection structure between the flywheel and the output shaft in a cargo handling vehicle.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13856394A JPH084735A (en) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | Connecting structure of flywheel to output shaft in cargo handling vehicle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13856394A JPH084735A (en) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | Connecting structure of flywheel to output shaft in cargo handling vehicle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH084735A true JPH084735A (en) | 1996-01-09 |
Family
ID=15225074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13856394A Pending JPH084735A (en) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | Connecting structure of flywheel to output shaft in cargo handling vehicle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH084735A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008527231A (en) * | 2005-01-03 | 2008-07-24 | ヴァレオ アンブラヤージュ | Inertial flywheel for internal combustion engines |
| CN102606677A (en) * | 2012-03-29 | 2012-07-25 | 浙江吉利汽车研究院有限公司 | Damping flywheel device in automobile engine |
-
1994
- 1994-06-21 JP JP13856394A patent/JPH084735A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008527231A (en) * | 2005-01-03 | 2008-07-24 | ヴァレオ アンブラヤージュ | Inertial flywheel for internal combustion engines |
| CN102606677A (en) * | 2012-03-29 | 2012-07-25 | 浙江吉利汽车研究院有限公司 | Damping flywheel device in automobile engine |
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