JPH0832566B2 - Method for producing chalcogenide glass fiber - Google Patents
Method for producing chalcogenide glass fiberInfo
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- JPH0832566B2 JPH0832566B2 JP472889A JP472889A JPH0832566B2 JP H0832566 B2 JPH0832566 B2 JP H0832566B2 JP 472889 A JP472889 A JP 472889A JP 472889 A JP472889 A JP 472889A JP H0832566 B2 JPH0832566 B2 JP H0832566B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は赤外透過性に優れたカルコゲナイドガラスフ
ァイバーの製造方法に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for producing a chalcogenide glass fiber having excellent infrared transmittance.
［従来の技術］ カルコゲナイドガラスは赤外透過性に優れた光学材料
であり、すでに赤外線透過用の窓、フィルター、などに
用いられている。このカルコゲナイドガラスをファイバ
ー状に形成できれば、既にシリカガラスファイバーで実
施されている情報伝達用の導波路に応用できるばかりで
なく、COレザーやCO2レーザーなどのエネルギー伝送用
及び放射温度計用の導波路としても利用することができ
る。[Prior Art] Chalcogenide glass is an optical material having excellent infrared transmissivity, and has already been used for infrared transmissive windows, filters, and the like. If this chalcogenide glass can be formed into a fiber shape, it can be applied not only to the waveguide for information transmission already implemented with silica glass fiber, but also to the energy transmission of CO leather and CO 2 laser and the radiation thermometer. It can also be used as a waveguide.
カルコゲナイドガラスファイバーを実用化するために
は、コアの外周をコアよりも屈折率の低いある有限の厚
さのクラッドで被覆したコア・クラッド構造にすること
が望ましい。これはファイバーの伝導損失を下げるため
でなく、ファイバーの機械的強度や耐候性の向上のため
にも好ましい。荒井らは「エス・ピイ・アイ・イー」学
会誌において、テフロンをクラッドチューブに用いたAs
2S3ガラスファイバーを用いてCOレーザーの伝送実験を
試みているが、波長２μｍ以上の領域においてテフロン
の吸収が生じるため、伝送損失が高くなると報告してい
る（T.Arai,M.Kikuchi,S.Sakuragi,M.Saito and M.Taki
zawa,Proc.of SPIE,576（1985）24）。したがってカル
コゲナイドガラスファイバーのクラッドには赤外域にな
んら吸収をもたない材料、好ましくはカルコゲナイドガ
ラスを用いることが望ましい。In order to put the chalcogenide glass fiber into practical use, it is desirable to have a core-clad structure in which the outer periphery of the core is covered with a clad having a finite thickness having a lower refractive index than the core. This is preferable not only for reducing the conduction loss of the fiber but also for improving the mechanical strength and weather resistance of the fiber. Arai et al., In the journal "Spiai Ie", reported that As using Teflon as the cladding tube.
We are trying to conduct a CO laser transmission experiment using 2 S 3 glass fiber, but report that transmission loss becomes high because of Teflon absorption in the wavelength region of 2 μm or more (T.Arai, M. Kikuchi, S.Sakuragi, M.Saito and M.Taki
zawa, Proc. of SPIE, 576 (1985) 24). Therefore, it is desirable to use a material having no absorption in the infrared region, preferably chalcogenide glass, for the cladding of the chalcogenide glass fiber.
［発明が解決しようとする課題］ コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファ
イバーを製造する手段として、ロッドインチューブ法が
知られている。ピイクロセクらは「オプチカル エンジ
ニアリング」誌において、この方法を用いてコア・クラ
ッド構造をもつGe-Sb-Seファイバーを作製したことを報
告している（P.Klocek,M.Roth,and R.D.Rock,Opt.Eng.,
26（1987）88）。これは円筒に成形加工されたクラッド
チューブの中に円柱状に成形加工されたコアロッドを挿
入し、それらを同時に加熱線引する方法である。しかし
このファイバーの場合、８μｍ付近に酸化物の強い吸収
が現れており、また３−11μｍの全波長域にわたって伝
送損失（5dB/m以上）が高い。これは、紡糸中のカルコ
ゲナイドガラスの表面の酸化、及びコアークラッド界面
の構造不整による散乱が原因であると思われる。また、
構造不整による強度の低下も問題となる。[Problems to be Solved by the Invention] A rod-in-tube method is known as a means for producing a chalcogenide glass fiber having a core-clad structure. In `` Optical Engineering '' magazine, Piiclosek et al. Reported that a Ge-Sb-Se fiber with a core-clad structure was produced using this method (P.Klocek, M.Roth, and RDRock, Opt. Eng.,
26 (1987) 88). This is a method in which a core rod formed into a cylindrical shape is inserted into a clad tube formed into a cylindrical shape, and they are simultaneously heated and drawn. However, in the case of this fiber, strong absorption of oxide appears near 8 μm, and the transmission loss (5 dB / m or more) is high over the entire wavelength range of 3-11 μm. This is thought to be due to the oxidation of the surface of the chalcogenide glass during spinning and scattering due to the structural irregularity of the core-clad interface. Also,
A decrease in strength due to structural irregularity is also a problem.
本発明は透過損失が低いカルコゲナイドガラスファイ
バーを製造することを目的とする。The present invention aims to produce chalcogenide glass fibers with low transmission loss.
［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成するため、本発明に係るカルコゲナイ
ドガラスファイバーの製造方法は、コアロッドをクラッ
ドチューブの中に挿入し、前記コアロッドとクラッドチ
ューブとを該クラッドチューブの一端から他端に向かっ
て局所的にかつ連続的に融着し、その後もコアロッドと
クラッドチューブとの全体をコアロッドの歪点またはク
ラッドチューブの歪点のいずれか高い方の温度以上に保
って該クラッドチューブの一端から他端に向かい局所的
にかつ連続的に加熱しながら、コアロッドとクラッドチ
ューブとを同時に紡糸することを特徴とするものであ
る。[Means for Solving the Problems] In order to achieve the above object, a method for producing a chalcogenide glass fiber according to the present invention is such that a core rod is inserted into a clad tube, and the core rod and the clad tube are connected to one end of the clad tube. From one end to the other end locally and continuously, and after that, the entire core rod and clad tube are kept at a temperature higher than the strain point of the core rod or the strain point of the clad tube, whichever is higher. The core rod and the clad tube are simultaneously spun while heating locally and continuously from one end of the tube to the other end.
本発明の方法に於いて、コアロッドとクラッドチュー
ブとをクラッドチューブの一端から他端に向かって局所
的にかつ連続的に融着する際には、コアロッドとクラッ
ドチューブとを不活性ガス雰囲気に保ち、かつクラッド
チューブとコアロッドとの間隙の気体の圧力よりもクラ
ッドチューブの外周の気体の圧力を高くする。ルツボ内
を不活性雰囲気にしない場合、ルツボ中に酸素が混入し
てカルコゲナイドガラスが酸化され、得られるファイバ
ーの透過損失が増加する。クラッドチューブとコアロッ
ドとの間隙の気体の圧力は10-1torr以下、好ましくは10
-3torr以下であり、かつクラッドチューブの外周の気体
の圧力は1.5kg/cm2以上に保つ。クラッドチューブとコ
アロッドとの間隙の気体の圧力は10-1torr以上、または
クラッドチューブの外周の気体の圧力は1.5kg/cm2以下
の場合、得られるファイバーのコアとクラッドとの密着
性が悪くなるためにコアとクラッドとの界面に泡などの
構造不整が残り、該ファイバーに赤外線を透過した場合
に、散乱等の損失の原因になりやすい。In the method of the present invention, when the core rod and the clad tube are locally and continuously fused from one end to the other end of the clad tube, the core rod and the clad tube are kept in an inert gas atmosphere. Moreover, the pressure of the gas around the clad tube is made higher than the pressure of the gas in the gap between the clad tube and the core rod. If the crucible is not made to have an inert atmosphere, oxygen is mixed into the crucible to oxidize the chalcogenide glass and the transmission loss of the obtained fiber increases. The gas pressure in the gap between the clad tube and core rod is 10 -1 torr or less, preferably 10 -1 torr or less.
-3 torr or less, and keep the gas pressure around the clad tube at 1.5 kg / cm 2 or more. If the gas pressure in the gap between the clad tube and core rod is 10 -1 torr or more, or if the gas pressure in the outer circumference of the clad tube is 1.5 kg / cm 2 or less, the adhesion between the core and clad of the obtained fiber is poor. Therefore, structural irregularities such as bubbles remain at the interface between the core and the clad, and when infrared rays are transmitted through the fiber, loss such as scattering is likely to occur.
本発明の方法に於て、コアロッドとクラッドチューブ
との融着が終了したら、その後もコアロッドとクラッド
チューブとの全体をコアロッドの歪点またはクラッドチ
ューブの歪点のいずれか高い方の温度以上でかつ紡糸温
度以下に、好ましくはコアロッドのガラス転移点または
クラッドチューブのガラス転移点のいずれか高い方の温
度以上でかつ紡糸温度以下に保持して、該クラッドチュ
ーブの一端から他端に向かい局所的にかつ連続的に加熱
しながらコアロッドとクラッドチューブとを同時に紡糸
することが必要である。保持する温度がコアロッドの歪
点またはクラッドチューブの歪点のいずれか高い方の温
度以下である場合、コアロッドとクラッドチューブの熱
膨脹率の差などによる歪が生じるためにコアロッド及び
クラッドチューブが割れる場合がある。また、保持する
温度が紡糸温度よりも高くなると紡糸ができなくなるこ
とは言うまでもない。In the method of the present invention, after the fusion of the core rod and the clad tube is completed, the core rod and the clad tube as a whole are kept at a temperature higher than the strain point of the core rod or the strain point of the clad tube, whichever is higher. Below the spinning temperature, preferably above the glass transition point of the core rod or the glass transition point of the clad tube, whichever is higher, and below the spinning temperature, locally from one end of the clad tube to the other end. Further, it is necessary to simultaneously spin the core rod and the clad tube while continuously heating them. If the temperature to be held is lower than the higher temperature of the strain point of the core rod and the strain point of the clad tube, the core rod and the clad tube may crack due to the strain due to the difference in thermal expansion coefficient between the core rod and the clad tube. is there. Needless to say, spinning cannot be performed if the holding temperature is higher than the spinning temperature.
［実施例］ 次に本発明の方法を実施例に基づいて、さらに詳細に
説明する。[Examples] Next, the method of the present invention will be described in more detail with reference to Examples.
第１図及び第２図は本発明方法を実施する装置の断面
図を示すもので、第１図はコアロッドとクラッドチュー
ブとの間隙を減圧にし、かつクラッドチューブの周囲を
加圧しながらコアロッドとクラッドチューブとを融着す
る状態を示しており、また第２図は融着後のコアロッド
とクラッドチューブとを紡糸する状態を示している。1 and 2 are cross-sectional views of an apparatus for carrying out the method of the present invention. In FIG. 1, the pressure between the core rod and the clad tube is reduced and the circumference of the clad tube is pressurized while the core rod and the clad tube are pressurized. FIG. 2 shows a state in which the tube is fused with the tube, and FIG. 2 shows a state in which the core rod and the clad tube after the fusion are spun.
第１図に於て、石英製の本体１の内部の吸引脱気用チ
ューブ２にコアロッド３を挿入したクラッドチューブ４
を取り付け、本体１の下部にクラッドチューブ保持棒10
と蓋９とを配置する。このようにしたのち、真空脱気口
５よりコアロッドとクラッドチューブとの間隙を真空脱
気し、かつ不活性ガス導入口６から不活性ガスを導入す
る一方、石英製の本体１の内部を加圧して加熱ヒーター
7,7′をコアロッド３の歪点またはクラッドチューブ４
の歪点のいずれか高い方の温度以上に保ちながら、加熱
ヒーター８の温度をクラッドチューブの軟化点以上に設
定し、昇降装置11を駆動して第１図の鎖線に示すように
加熱ヒーター7,7′、８を一定速度で上方向へ移動させ
ることによって、コアロッドとクラッドチューブとを融
着する。In FIG. 1, a clad tube 4 in which a core rod 3 is inserted into a suction / deaeration tube 2 inside a quartz main body 1.
Attach the clad tube holding rod 10 to the bottom of the main body 1.
And the lid 9 are arranged. After doing this, the gap between the core rod and the clad tube is vacuum degassed from the vacuum degassing port 5 and the inert gas is introduced from the inert gas introducing port 6, while the inside of the quartz main body 1 is heated. Heat by pressing
7, 7'is the strain point of core rod 3 or clad tube 4
The temperature of the heater 8 is set to the softening point of the cladding tube or higher while keeping the strain point whichever is higher, whichever is higher, and the elevating device 11 is driven to heat the heater 7 as shown by the chain line in FIG. The core rod and the clad tube are fused by moving 7, 7'and 8 upward at a constant speed.
その後加熱ヒーター7,7′、８を、温度を一定にたも
ったまま移動前の位置に戻し、第２図に示すように本体
１の下部の蓋９及びクラッドチューブ保持棒10を取り除
き、再び加熱ヒーター7,7′、８を一定速度で上方向に
移動させながら連続的に紡糸する。その際、不活性ガス
導入入口６からは一定量の不活性ガスを石英製の本体に
導入することによってクラッドチューブの側面の酸化を
防ぐことができる。After that, the heaters 7, 7 ', 8 are returned to the positions before the movement while keeping the temperature constant, and the lid 9 and the clad tube holding rod 10 at the bottom of the main body 1 are removed as shown in FIG. The heaters 7, 7 ', 8 are continuously spun while moving upward at a constant speed. At that time, a certain amount of an inert gas is introduced into the quartz body from the inert gas inlet 6 to prevent the side surface of the cladding tube from being oxidized.
実施例１ 第１図に示した装置を用いてコア・クラッド構造を有
するカルコゲナイドガラスファイバーを製造した。Example 1 A chalcogenide glass fiber having a core / clad structure was produced using the apparatus shown in FIG.
Ge:25モル％、As:20モル％、Se:25モル％、Te:30モル
％、の組成からなるコアロッド３を、Ge:20モル％、As:
30モル％、Se:30モル％、Te:20モル％、の組成からなる
クラッドチューブ４の中に挿入し、これを石英製の本体
１の内部の吸引脱気用チューブ２の下部に取り付けた。
クラッドチューブ４とコアロッド３との間隙を10-2torr
に減圧し、またクラッドチューブ４の外周をアルゴンガ
スにて1.5kg/cm2に加圧した。その後、石英製の本体１
の外部に配置された加熱ヒーター7,7′を240℃に、また
加熱ヒーター８を500℃に昇温した。ここで、コアガラ
スとクラッドガラスの歪点は各々222℃、205℃であり、
また軟化点は、コアガラスが340℃、クラッドガラスが3
70℃である。その後、クラッドチューブ４の下端から上
端に向かって加熱ヒーター7,7′、８を毎分5mmの速度で
移動させることによってクラッドチューブ４とコアロッ
ド３とを融着せしめる。Ge: 20 mol%, As: 20 mol%, As: 20 mol%, Se: 25 mol%, Te: 30 mol%
It was inserted into a clad tube 4 having a composition of 30 mol%, Se: 30 mol%, Te: 20 mol%, and this was attached to the lower part of the suction degassing tube 2 inside the quartz main body 1. .
Set the gap between the clad tube 4 and the core rod 3 to 10 -2 torr.
The pressure was reduced to 1, and the outer circumference of the clad tube 4 was pressurized to 1.5 kg / cm 2 with argon gas. After that, the quartz body 1
The heaters 7 and 7 ', which are arranged outside the chamber, were heated to 240 ° C, and the heater 8 was heated to 500 ° C. Here, the strain points of the core glass and the clad glass are 222 ° C and 205 ° C, respectively,
The softening points of the core glass are 340 ° C and the cladding glass is 3
70 ° C. After that, the heaters 7, 7 ', 8 are moved from the lower end to the upper end of the clad tube 4 at a speed of 5 mm per minute to fuse the clad tube 4 and the core rod 3 to each other.
紡糸を開始する際に、加熱ヒーター7,7′を移動前の
もとの位置にもどし、下部の蓋９及びクラッドチューブ
保持棒10を取り除き、加熱ヒーター7,7′、は240℃に保
ったまま、また加熱ヒーター８は530℃に昇温して、毎
分1mmの速度で上方向に移動させながらコア径340μｍ、
クラッド径450μｍ、のコアクラッドファイバーを連続
的に紡糸した。その際、不活性ガス導入入口６からは毎
分100ccの不活性ガスを石英製の本体に導入することに
よってクラッドチューブの側面の酸化を防いだ。得られ
たファイバーの透過損失を測定したところ、第３図に示
すように6.2μｍ付近で0.2dB/mであり、またファイバー
の最少曲げ半径は15mm以下であった。When starting the spinning, the heaters 7 and 7'are returned to their original positions before the movement, the lower lid 9 and the clad tube holding rod 10 are removed, and the heaters 7 and 7'are kept at 240 ° C. As it is, the heating heater 8 is heated to 530 ° C., and while moving upward at a speed of 1 mm per minute, a core diameter of 340 μm
A core-clad fiber having a clad diameter of 450 μm was continuously spun. At that time, 100 cc / min of inert gas was introduced into the quartz body from the inert gas inlet 6 to prevent oxidation of the side surface of the clad tube. When the transmission loss of the obtained fiber was measured, it was 0.2 dB / m in the vicinity of 6.2 μm as shown in FIG. 3, and the minimum bending radius of the fiber was 15 mm or less.
実施例２〜４ 下表に示す組成からなるコアロッド３及びクラッドチ
ューブ４とを作製して、実施例１と同じ手法でコア径34
0μｍ、クラッド径450μｍのファイバーを連続的に紡糸
した。得られたファイバーの透過損失を第４〜６図に示
す。最低損失は実施例３のファイバーで0.2dB/m（7.3μ
ｍ）が達成された。またこれらのファイバーの最少曲げ
半径は15mm以下であった。Examples 2 to 4 A core rod 3 and a clad tube 4 having the compositions shown in the table below were produced, and the core diameter 34
A fiber having a diameter of 0 μm and a cladding diameter of 450 μm was continuously spun. The transmission loss of the obtained fiber is shown in FIGS. The minimum loss was 0.2 dB / m (7.3 μm) with the fiber of Example 3.
m) was achieved. The minimum bend radius of these fibers was less than 15 mm.
比較例１ 第１図に示した装置を用いてコア・クラッド構造を有
するカルコゲナイドガラスファイバーを製造した。実施
例１に示したものと同じ組成及び大きさのプリフォーム
を石英製の本体１の内部の吸引脱気用チューブ２の下部
に取り付けた。クラッドチューブ４とコアロッド３との
間隙は10-2torrに減圧にし、またクラッドチューブ４の
外周は大気圧のアルゴンガスで置換した。その後、実施
例１に示した手順によって、コアロッド３とクラッドチ
ューブ４とを融着せしめ、引き続いて実施例１と同じ手
法でコア径340μｍ、クラッド径450μｍのファイバーを
紡糸した。得られたファイバーの透過損失を測定したと
ころ、第７図に示すように、波長５−10μｍの損失はほ
とんど波長に依存しておらず、また損失値は1dB/m以上
であった。この様に、クラッドチューブの外周を大気圧
の状態でコアロッドとクラッドチューブとを融着する
と、実施例１の場合よりも損失が増加する。この原因は
コアークラッド界面に波長オーダー以上の構造不整が生
じているためであると考えられる。 Comparative Example 1 A chalcogenide glass fiber having a core / clad structure was manufactured using the apparatus shown in FIG. A preform having the same composition and size as those shown in Example 1 was attached to the lower portion of the suction / deaeration tube 2 inside the quartz main body 1. The pressure between the clad tube 4 and the core rod 3 was reduced to 10 -2 torr, and the outer circumference of the clad tube 4 was replaced with argon gas at atmospheric pressure. After that, the core rod 3 and the clad tube 4 were fused by the procedure shown in Example 1, and then a fiber having a core diameter of 340 μm and a clad diameter of 450 μm was spun by the same method as in Example 1. When the transmission loss of the obtained fiber was measured, as shown in FIG. 7, the loss at a wavelength of 5-10 μm hardly depended on the wavelength, and the loss value was 1 dB / m or more. In this way, when the core rod and the clad tube are fused by welding the outer circumference of the clad tube at atmospheric pressure, the loss increases as compared with the case of the first embodiment. It is considered that this is because the structural irregularity of the order of wavelength or more occurs at the core-clad interface.
比較例２ 第１図に示した装置を用いてコア・クラッド構造を有
するカルコゲナイドガラスファイバーを製造した。実施
例１に示したものと同じ組成及び大きさのプリフォーム
を石英製の本体１の内部の吸引脱気用チューブ２の下部
に取り付けた。クラッドチューブ４とコアロッド３との
間隙及びクラッドチューブ４の外周を大気圧のアルゴン
ガスで置換した。その後、実施例１に示した手順によっ
て、コアロッド３とクラッドチューブ４とを融着せし
め、引き続いて実施例１と同手法でコア径340μｍ、ク
ラッド径450μｍのファイバーを紡糸した。得られたフ
ァイバーの断面を反射顕微鏡で観察したところ、コアと
クラッドとの界面に直径５μｍの泡が存在し、またファ
イバーの最少曲げ半径は100mm以上であった。Comparative Example 2 A chalcogenide glass fiber having a core / clad structure was produced using the apparatus shown in FIG. A preform having the same composition and size as those shown in Example 1 was attached to the lower portion of the suction / deaeration tube 2 inside the quartz main body 1. The gap between the clad tube 4 and the core rod 3 and the outer circumference of the clad tube 4 were replaced with argon gas at atmospheric pressure. After that, the core rod 3 and the clad tube 4 were fused by the procedure shown in Example 1, and then a fiber having a core diameter of 340 μm and a clad diameter of 450 μm was spun by the same method as in Example 1. When the cross section of the obtained fiber was observed with a reflection microscope, bubbles having a diameter of 5 μm were present at the interface between the core and the clad, and the minimum bending radius of the fiber was 100 mm or more.
［発明の効果］ 本発明の方法によれば、コア・クラッド構造を有し、
かつコア・クラッド界面に不整がなく、機械的強度を高
く、伝送損失の低いカルコゲナイドガラスファイバーを
製造することができる。According to the method of the present invention, a core-clad structure is provided,
Moreover, chalcogenide glass fibers having no irregularities in the core / clad interface, high mechanical strength, and low transmission loss can be manufactured.
【図面の簡単な説明】 第１図、第２図は本発明の実施例で使用したカルコゲナ
イドガラスファイバーの製造装置の概略図、第３〜７図
は実施例１〜４および比較例１で得られたコア・クラッ
ド型ファイバーの透過損失スペクトルである。 第１図及び第２図 １……石英製の本体、２……吸引脱気用チューブ ３……コアロッド、４……クラッドチューブ ５……真空脱気口、６……不活性ガス導入口 7,7′,8……加熱ヒーター、９……下部の蓋 10……クラッドチューブ保持棒、11……昇降装置BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 and FIG. 2 are schematic diagrams of a chalcogenide glass fiber manufacturing apparatus used in Examples of the present invention, and FIGS. 3 to 7 are obtained in Examples 1 to 4 and Comparative Example 1. 7 is a transmission loss spectrum of the prepared core-clad fiber. Fig.1 and Fig.2 1 …… Quartz body 2 …… Suction degassing tube 3 …… Core rod 4 …… Clad tube 5 …… Vacuum degassing port 6 …… Inert gas inlet 7 , 7 ′, 8 …… Heating heater, 9 …… Lower lid 10 …… Clad tube holding rod, 11 …… Lift device
Claims (1)
し、コアロッドとクラッドチューブとを不活性ガス雰囲
気中に保持し、かつクラッドチューブとコアロッドとの
間隙の不活性ガスの圧力を10-1torr以下好ましくは10-3
torr以下、クラッドチューブの外周の気体圧力を1.5kg/
cm2以上に保ちながら前記コアロッドとクラッドチュー
ブとを該クラッドチューブの一端から他端に向かって局
所的にかつ連続的に融着し、その後もコアロッドとクラ
ッドチューブとの全体をコアロッドの歪点またはクラッ
ドチューブの歪点のいずれか高い方の温度以上に保って
該クラッドチューブの一端から他端に向かって局所的
に、かつ連続的に加熱しながら、コアロッドとクラッド
チューブとを同時に紡糸することを特徴とするカルコゲ
ナイドガラスファイバーの製造方法。1. A core rod is inserted into a clad tube, the core rod and the clad tube are held in an inert gas atmosphere, and the pressure of the inert gas in the gap between the clad tube and the core rod is 10 -1 torr or less. Preferably 10 -3
below torr, the gas pressure around the cladding tube is 1.5 kg /
The core rod and the clad tube are locally and continuously melted from one end to the other end of the clad tube while maintaining the cm 2 or more, and thereafter the core rod and the clad tube are entirely welded to the strain point of the core rod or The core rod and the clad tube are simultaneously spun at the same time while locally and continuously heating from one end to the other end of the clad tube while maintaining the temperature above the strain point of the clad tube, whichever is higher. A method for producing a chalcogenide glass fiber, which is characterized.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP472889A JPH0832566B2 (en) | 1989-01-13 | 1989-01-13 | Method for producing chalcogenide glass fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP472889A JPH0832566B2 (en) | 1989-01-13 | 1989-01-13 | Method for producing chalcogenide glass fiber |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02188438A JPH02188438A (en) | 1990-07-24 |
| JPH0832566B2 true JPH0832566B2 (en) | 1996-03-29 |
Family
ID=11591957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP472889A Expired - Lifetime JPH0832566B2 (en) | 1989-01-13 | 1989-01-13 | Method for producing chalcogenide glass fiber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0832566B2 (en) |
-
1989
- 1989-01-13 JP JP472889A patent/JPH0832566B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02188438A (en) | 1990-07-24 |
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