JPH08300124A - オーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の製造方法Info
- Publication number
- JPH08300124A JPH08300124A JP10387795A JP10387795A JPH08300124A JP H08300124 A JPH08300124 A JP H08300124A JP 10387795 A JP10387795 A JP 10387795A JP 10387795 A JP10387795 A JP 10387795A JP H08300124 A JPH08300124 A JP H08300124A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- casting
- slab
- stainless steel
- austenitic stainless
- time
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 オーステナイト系ステンレス鋼の薄板鋳片製
造において、鋳片組織を微細化して製品薄板のローピン
グ発生を防止する。 【構成】 鋳造前の溶鋼成分をδ−Ｆｅの値が７．５以
上となるように調整し、かつ鋳造時の過熱度ΔＴを４０
℃以下および凝固時の平均冷却速度を１００℃／sec 以
上に調整するオーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の
製造方法。さらに、薄板鋳片鋳造後、９００〜１２００
℃の範囲で圧下率が２０％以上の圧延を行い、引続き９
００〜１１５０℃の範囲で熱処理する。
造において、鋳片組織を微細化して製品薄板のローピン
グ発生を防止する。 【構成】 鋳造前の溶鋼成分をδ−Ｆｅの値が７．５以
上となるように調整し、かつ鋳造時の過熱度ΔＴを４０
℃以下および凝固時の平均冷却速度を１００℃／sec 以
上に調整するオーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の
製造方法。さらに、薄板鋳片鋳造後、９００〜１２００
℃の範囲で圧下率が２０％以上の圧延を行い、引続き９
００〜１１５０℃の範囲で熱処理する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋳片と鋳型内壁面間に
相対速度差の無い、いわゆる同期式連続鋳造プロセスに
よって製品厚さに近いサイズのオーステナイト系ステン
レス鋼薄板鋳片を製造する方法に関する。
相対速度差の無い、いわゆる同期式連続鋳造プロセスに
よって製品厚さに近いサイズのオーステナイト系ステン
レス鋼薄板鋳片を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、連続鋳造法によりステンレス鋼薄
板を製造するには、鋳型を鋳造方向に振動させながら、
厚さ１００mm以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面
手入れを行ない、加熱炉において１０００℃以上に加熱
した後、ホットストリップミルによって熱間圧延を施
し、厚さ数mmのホットストリップとしていた。
板を製造するには、鋳型を鋳造方向に振動させながら、
厚さ１００mm以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面
手入れを行ない、加熱炉において１０００℃以上に加熱
した後、ホットストリップミルによって熱間圧延を施
し、厚さ数mmのホットストリップとしていた。
【０００３】従来のプロセスにおいては、長大な熱間圧
延設備で、材料の加熱及び加工を行うために多大のエネ
ルギーを必要とし、生産性の面でも優れた製造プロセス
とは言い難かった。長大な熱間圧延設備と多大なエネル
ギー、圧延動力を必要とするという問題を解決すべく、
近年、連続鋳造工程でホットストリップと同等か、或は
それに近い厚さの鋳片（薄帯）を得るプロセスの研究が
進められている。例えば、「鉄と鋼」 '８５，Ａ１９７
〜 'Ａ２５６において特集された論文に、ホットストリ
ップを連続鋳造によって直接的に得るプロセスが開示さ
れている。
延設備で、材料の加熱及び加工を行うために多大のエネ
ルギーを必要とし、生産性の面でも優れた製造プロセス
とは言い難かった。長大な熱間圧延設備と多大なエネル
ギー、圧延動力を必要とするという問題を解決すべく、
近年、連続鋳造工程でホットストリップと同等か、或は
それに近い厚さの鋳片（薄帯）を得るプロセスの研究が
進められている。例えば、「鉄と鋼」 '８５，Ａ１９７
〜 'Ａ２５６において特集された論文に、ホットストリ
ップを連続鋳造によって直接的に得るプロセスが開示さ
れている。
【０００４】この種の方式の連続鋳造プロセスにおいて
は、最終製品形状に近い鋳片を製造し、熱延工程、熱処
理工程等の中間段階を省略又は簡略しているため、鋳片
の組織および表面性状等が製品の材質や表面性状に大き
な影響を与える。例えば、特開平２−１９４２６号公報
に述べられているように、冷間圧延後に鋳片の粗大な結
晶粒に起因するローピングと称される表面欠陥が発生す
ることが知られている。このようなローピングの対策と
して、特開平２−１９４２６号公報では鋳造後の冷却速
度の増大による結晶粒の成長抑制および２回冷延を施す
方法が提案されている。しかしながら、上記の発明では
熱間圧延を省略する代わりに冷間圧延・焼鈍工程を１回
追加する必要があるため、望ましい方法とは言えなかっ
た。
は、最終製品形状に近い鋳片を製造し、熱延工程、熱処
理工程等の中間段階を省略又は簡略しているため、鋳片
の組織および表面性状等が製品の材質や表面性状に大き
な影響を与える。例えば、特開平２−１９４２６号公報
に述べられているように、冷間圧延後に鋳片の粗大な結
晶粒に起因するローピングと称される表面欠陥が発生す
ることが知られている。このようなローピングの対策と
して、特開平２−１９４２６号公報では鋳造後の冷却速
度の増大による結晶粒の成長抑制および２回冷延を施す
方法が提案されている。しかしながら、上記の発明では
熱間圧延を省略する代わりに冷間圧延・焼鈍工程を１回
追加する必要があるため、望ましい方法とは言えなかっ
た。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる連続
鋳造プロセス、すなわち溶鋼から直接に板厚１０mm以下
の薄板鋳片を連続鋳造し、この薄板鋳片を冷間加工し
て、板厚０．５〜３mmのオーステナイト系ステンレス鋼
板を製造する方法において、前記薄板鋳片のγ粒を細粒
化することにより、製品のローピングを著しく低減でき
る表面品質の優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板
鋳片の製造方法を提供することを目的とする。
鋳造プロセス、すなわち溶鋼から直接に板厚１０mm以下
の薄板鋳片を連続鋳造し、この薄板鋳片を冷間加工し
て、板厚０．５〜３mmのオーステナイト系ステンレス鋼
板を製造する方法において、前記薄板鋳片のγ粒を細粒
化することにより、製品のローピングを著しく低減でき
る表面品質の優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板
鋳片の製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、オーステナイ
ト系ステンレス鋼薄板鋳片の鋳造において、鋳造前の溶
鋼成分を（１）式で定義されるδ−Ｆｅの値が７．５以
上となるように調整し、かつ（２）式で定義される鋳造
時の過熱度ΔＴを４０℃以下に調整し、さらに凝固時の
平均冷却速度を１００℃／sec 以上として鋳造すること
を特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の
製造方法である。
ト系ステンレス鋼薄板鋳片の鋳造において、鋳造前の溶
鋼成分を（１）式で定義されるδ−Ｆｅの値が７．５以
上となるように調整し、かつ（２）式で定義される鋳造
時の過熱度ΔＴを４０℃以下に調整し、さらに凝固時の
平均冷却速度を１００℃／sec 以上として鋳造すること
を特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の
製造方法である。
【０００７】 δ−Ｆｅ＝３．０（Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋Ｍｏ） −２．８（Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ） −８４（Ｃ＋Ｎ）−１９．８ ……………………………（１） （各成分は重量％） ΔＴ ＝鋳造温度Ｔｃ（℃）−凝固開始温度Ｔｌ（℃）…………（２） Ｄａｖｅ＝Σ２×（３×Ｓｉ／２π）1/2 ×Ｓｉ／Ｓ …………（３） Ｓｉ；ｉ番目の粒の面積（μm2） Ｓ ；粒径の測定総面積（μm2） また、上記の鋳造に続いて、９００〜１２００℃の範囲
で圧下率が２０％以上の圧延を行い、引き続いて９００
〜１１５０℃の温度で熱処理することを特徴とするオー
ステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の製造方法である。
で圧下率が２０％以上の圧延を行い、引き続いて９００
〜１１５０℃の温度で熱処理することを特徴とするオー
ステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の製造方法である。
【０００８】
【作用】本発明者らは、双ロール（ツインドラム）式連
続鋳造などの急冷凝固組織は不均一な混粒組織であり、
従来用いられてきた結晶粒の個数頻度に対する期待値と
して定義されるＸ（＝Σ２×（３×Ｓｉ／２π）1/2 ／
Ｎ）では急冷凝固の混粒組織を代表できないことがわか
り、結晶粒の面積率に対する期待値として（３）式で定
義されるＤａｖｅを新たに定義した。
続鋳造などの急冷凝固組織は不均一な混粒組織であり、
従来用いられてきた結晶粒の個数頻度に対する期待値と
して定義されるＸ（＝Σ２×（３×Ｓｉ／２π）1/2 ／
Ｎ）では急冷凝固の混粒組織を代表できないことがわか
り、結晶粒の面積率に対する期待値として（３）式で定
義されるＤａｖｅを新たに定義した。
【０００９】本発明においては、δ−Ｆｅを７．５以上
にした場合には、凝固がδフェライト相を初晶として起
こり、固相でδ→γの変態が起こることになる。この場
合には微細なフェライトを分散していることにより、δ
→γの変態サイトの増加、またδフェライトによるγ粒
の成長のピニング効果によって、γ粒が微細化する。つ
まり、粗大な柱状晶を変態により分断化させることによ
り細粒化できると考えられる。
にした場合には、凝固がδフェライト相を初晶として起
こり、固相でδ→γの変態が起こることになる。この場
合には微細なフェライトを分散していることにより、δ
→γの変態サイトの増加、またδフェライトによるγ粒
の成長のピニング効果によって、γ粒が微細化する。つ
まり、粗大な柱状晶を変態により分断化させることによ
り細粒化できると考えられる。
【００１０】また、鋳造時の過熱度（ΔＴ）を低くして
鋳造することは粗大な柱状晶から幅の狭い、比較的微細
な柱状晶に変えることができることがわかった。このこ
とは、ΔＴが低い場合には凝固界面近傍の温度勾配が小
さく、結晶の成長が遅いために放出した潜熱が拡散しや
すく、周囲の結晶の成長を妨げることなく（ある特定結
晶が優先的に成長することなく）、微細な柱状晶が成長
していくためと考えられる。
鋳造することは粗大な柱状晶から幅の狭い、比較的微細
な柱状晶に変えることができることがわかった。このこ
とは、ΔＴが低い場合には凝固界面近傍の温度勾配が小
さく、結晶の成長が遅いために放出した潜熱が拡散しや
すく、周囲の結晶の成長を妨げることなく（ある特定結
晶が優先的に成長することなく）、微細な柱状晶が成長
していくためと考えられる。
【００１１】また、凝固時の平均冷却速度を増大するこ
とにより、凝固ミクロ組織が微細化し、特に凝固時に初
晶として生成するδフェライトが微細に分散する。その
ために、δ→γの変態サイトの増加、またδフェライト
によるγ粒の成長のピニング効果が一層促進され、γ粒
が微細化すると考えられる。なお、凝固時の平均冷却速
度は冷却ロールの材質およびロール表面性状、凹凸によ
りコントロールできる。
とにより、凝固ミクロ組織が微細化し、特に凝固時に初
晶として生成するδフェライトが微細に分散する。その
ために、δ→γの変態サイトの増加、またδフェライト
によるγ粒の成長のピニング効果が一層促進され、γ粒
が微細化すると考えられる。なお、凝固時の平均冷却速
度は冷却ロールの材質およびロール表面性状、凹凸によ
りコントロールできる。
【００１２】本発明では、ΔＴおよび凝固時の平均冷却
速度の制御による凝固組織微細化と、δ−Ｆｅを制御す
ることによる変態微細化を組合わせることにより鋳片の
γ粒を微細化できるものである。さらに、本発明におけ
る鋳造に引き続いた圧延・熱処理は再結晶を利用した等
軸・細粒化組織を得る手法である。
速度の制御による凝固組織微細化と、δ−Ｆｅを制御す
ることによる変態微細化を組合わせることにより鋳片の
γ粒を微細化できるものである。さらに、本発明におけ
る鋳造に引き続いた圧延・熱処理は再結晶を利用した等
軸・細粒化組織を得る手法である。
【００１３】以下に本発明の内容について詳細に説明す
る。図１は本発明を実施する一手段としての双ロール
（ツインドラム）式連続鋳造装置１の概略側断面を示し
ている。所定幅の間隙を隔てて対向位置される一対の冷
却ロール２及び３の両端面に対しては、扇状のサイド堰
４が圧着されている。鋳造時、各冷却ロール２，３は駆
動機構によって図中、矢印に示すように互いに反対方向
に回転駆動され、冷却ロール２，３の外周面２ａ及び３
ａと両サイド堰４によって画成される湯溜り部５に対し
て、その上方に位置する注湯装置（図示せず）から、例
えばＳＵＳ３０４に代表されるようなオーステナイト系
ステンレス鋼の溶鋼６が供給される。
る。図１は本発明を実施する一手段としての双ロール
（ツインドラム）式連続鋳造装置１の概略側断面を示し
ている。所定幅の間隙を隔てて対向位置される一対の冷
却ロール２及び３の両端面に対しては、扇状のサイド堰
４が圧着されている。鋳造時、各冷却ロール２，３は駆
動機構によって図中、矢印に示すように互いに反対方向
に回転駆動され、冷却ロール２，３の外周面２ａ及び３
ａと両サイド堰４によって画成される湯溜り部５に対し
て、その上方に位置する注湯装置（図示せず）から、例
えばＳＵＳ３０４に代表されるようなオーステナイト系
ステンレス鋼の溶鋼６が供給される。
【００１４】そして溶鋼６は、冷却ロール２，３の外周
面２ａ，３ａと接触することにより抜熱され、湯面と外
周面２ａ，３ａとの接点近傍（メニスカスと呼ぶ）８に
生成した凝固シェル７ａ，７ｂは、ロールの回転に沿っ
て成長し、キッシングポイント９において互いに圧着さ
れる。このようにして連続してオーステナイト系ステン
レス鋼の薄板鋳片７が製造されることになる。
面２ａ，３ａと接触することにより抜熱され、湯面と外
周面２ａ，３ａとの接点近傍（メニスカスと呼ぶ）８に
生成した凝固シェル７ａ，７ｂは、ロールの回転に沿っ
て成長し、キッシングポイント９において互いに圧着さ
れる。このようにして連続してオーステナイト系ステン
レス鋼の薄板鋳片７が製造されることになる。
【００１５】種々の組成のオーステナイト系ステンレス
鋼溶鋼を、前述の双ロール式連続鋳造機によって種々の
鋳造条件で、厚さ３mmの薄板鋳片に鋳造した。得られた
鋳片を酸洗した後、鋳片のＬ断面でγ粒径を観察し、
（３）式により平均粒径Ｄａｖｅを測定した。 Ｄａｖｅ＝Σ２×（３×Ｓｉ／２π）1/2 ×Ｓｉ／Ｓ …………（３） Ｓｉ；ｉ番目の粒の面積（μm2） Ｓ ；粒径の測定総面積（μm2） 図２に（１）式で計算されるδ−Ｆｅと鋳片の平均粒径
Ｄａｖｅの関係を示す。なお、ここで、（２）式で定義
される溶鋼過熱度ΔＴは４０℃以下、凝固時の平均冷却
速度は１００〜３００℃／sec とした。δ−Ｆｅを７．
５以上とすることにより、鋳片の平均粒径Ｄａｖｅが大
幅に低減できることがわかった。
鋼溶鋼を、前述の双ロール式連続鋳造機によって種々の
鋳造条件で、厚さ３mmの薄板鋳片に鋳造した。得られた
鋳片を酸洗した後、鋳片のＬ断面でγ粒径を観察し、
（３）式により平均粒径Ｄａｖｅを測定した。 Ｄａｖｅ＝Σ２×（３×Ｓｉ／２π）1/2 ×Ｓｉ／Ｓ …………（３） Ｓｉ；ｉ番目の粒の面積（μm2） Ｓ ；粒径の測定総面積（μm2） 図２に（１）式で計算されるδ−Ｆｅと鋳片の平均粒径
Ｄａｖｅの関係を示す。なお、ここで、（２）式で定義
される溶鋼過熱度ΔＴは４０℃以下、凝固時の平均冷却
速度は１００〜３００℃／sec とした。δ−Ｆｅを７．
５以上とすることにより、鋳片の平均粒径Ｄａｖｅが大
幅に低減できることがわかった。
【００１６】図３に（２）式で計算されるΔＴと鋳片の
平均粒径Ｄａｖｅの関係を示す。ここで、鋳造温度Ｔｃ
は図１の双ロール間の溶鋼６の表面付近で測定した。ま
た、δ−Ｆｅは７．５以上、凝固時の平均冷却速度は１
００℃／sec 以上とした。ΔＴを４０℃以下とすること
により、鋳片の平均粒径Ｄａｖｅが大幅に低減できるこ
とがわかる。なお、溶鋼過熱度ΔＴは鋳造時の溶鋼の皮
張りの発生を考慮すると１０℃以上にすることが望まし
い。
平均粒径Ｄａｖｅの関係を示す。ここで、鋳造温度Ｔｃ
は図１の双ロール間の溶鋼６の表面付近で測定した。ま
た、δ−Ｆｅは７．５以上、凝固時の平均冷却速度は１
００℃／sec 以上とした。ΔＴを４０℃以下とすること
により、鋳片の平均粒径Ｄａｖｅが大幅に低減できるこ
とがわかる。なお、溶鋼過熱度ΔＴは鋳造時の溶鋼の皮
張りの発生を考慮すると１０℃以上にすることが望まし
い。
【００１７】図４に凝固時の平均冷却速度と鋳片の平均
粒径Ｄａｖｅの関係を示す。ここで、凝固時の平均冷却
速度は鋳造温度Ｔｃと冷却ロール直下での鋳片温度の差
を鋳造速度より求められる経過時間で割ることにより算
出した。また、δ−Ｆｅは７．５以上、ΔＴは４０℃以
下とした。凝固時の平均冷却速度を１００℃／sec 以上
とすることにより、鋳片の平均粒径Ｄａｖｅが大幅に低
減できることがわかった。
粒径Ｄａｖｅの関係を示す。ここで、凝固時の平均冷却
速度は鋳造温度Ｔｃと冷却ロール直下での鋳片温度の差
を鋳造速度より求められる経過時間で割ることにより算
出した。また、δ−Ｆｅは７．５以上、ΔＴは４０℃以
下とした。凝固時の平均冷却速度を１００℃／sec 以上
とすることにより、鋳片の平均粒径Ｄａｖｅが大幅に低
減できることがわかった。
【００１８】次に、本発明における圧延、熱処理条件に
ついて説明する。圧延温度は９００℃未満では鋼材の変
形抵抗が大きくなり、熱間圧延の負荷が大きいこと、お
よび形状制御が困難なことから不適当である。また、１
２００℃超では加工歪が開放されやすく、圧延による加
工歪付与の効果が小さくなること、および鋳片の加熱が
必要になるために経済的でないことから不適当である。
従って、圧延温度は９００〜１２００℃の範囲が適当で
ある。
ついて説明する。圧延温度は９００℃未満では鋼材の変
形抵抗が大きくなり、熱間圧延の負荷が大きいこと、お
よび形状制御が困難なことから不適当である。また、１
２００℃超では加工歪が開放されやすく、圧延による加
工歪付与の効果が小さくなること、および鋳片の加熱が
必要になるために経済的でないことから不適当である。
従って、圧延温度は９００〜１２００℃の範囲が適当で
ある。
【００１９】圧下率は２０％未満では再結晶に必要な歪
量が得られないために、十分な組織微細化効果が得られ
ず、不適当である。従って圧下率を２０％以上とした。
熱処理温度は９００℃未満ではオーステナイト系ステン
レス鋼の再結晶が起こらないために不適当である。ま
た、再結晶を促進するためには高温が望ましいが、１１
５０℃超では加熱が必要になるために経済的でないこと
から不適当である。従って熱処理温度は９００〜１１５
０℃の範囲が適当である。なお、熱処理時間は熱処理温
度に依存するが、１１００℃では５sec 以上の熱処理時
間で再結晶できる。
量が得られないために、十分な組織微細化効果が得られ
ず、不適当である。従って圧下率を２０％以上とした。
熱処理温度は９００℃未満ではオーステナイト系ステン
レス鋼の再結晶が起こらないために不適当である。ま
た、再結晶を促進するためには高温が望ましいが、１１
５０℃超では加熱が必要になるために経済的でないこと
から不適当である。従って熱処理温度は９００〜１１５
０℃の範囲が適当である。なお、熱処理時間は熱処理温
度に依存するが、１１００℃では５sec 以上の熱処理時
間で再結晶できる。
【００２０】
【実施例】表１に示す種々の組成のオーステナイト系ス
テンレス鋼溶鋼を、双ロール式連続鋳造機によって、種
々の鋳造条件で（すなわちΔＴおよび凝固時の平均冷却
速度）、厚さ２〜４mmの薄帯状鋳片に鋳造し、凝固後は
１４００〜１２００℃までの温度域を１０〜３０℃／se
c の冷却温度で冷却し、その後引き続き空冷で室温まで
冷却した。得られた鋳片の結晶粒径を測定した。また、
表２は表１と同様に種々の組成のオーステナイト系ステ
ンレス鋼溶鋼を、双ロール式連続鋳造機によって、種々
の鋳造条件で（すなわちΔＴおよび凝固時の平均冷却速
度）、厚さ２〜４mmの薄帯状鋳片に鋳造し、引き続い
て、圧延・熱処理を行った。得られた鋳片は酸洗した
後、５０％から８５％の圧下率でそれぞれ冷間圧延し、
その後最終焼鈍、酸洗、および調質圧延した。得られた
薄板製品のローピングを評価した。なお、ローピング高
さは許容範囲内（０．２μｍ以下）のものを良好、許容
範囲外のものを不良とした。
テンレス鋼溶鋼を、双ロール式連続鋳造機によって、種
々の鋳造条件で（すなわちΔＴおよび凝固時の平均冷却
速度）、厚さ２〜４mmの薄帯状鋳片に鋳造し、凝固後は
１４００〜１２００℃までの温度域を１０〜３０℃／se
c の冷却温度で冷却し、その後引き続き空冷で室温まで
冷却した。得られた鋳片の結晶粒径を測定した。また、
表２は表１と同様に種々の組成のオーステナイト系ステ
ンレス鋼溶鋼を、双ロール式連続鋳造機によって、種々
の鋳造条件で（すなわちΔＴおよび凝固時の平均冷却速
度）、厚さ２〜４mmの薄帯状鋳片に鋳造し、引き続い
て、圧延・熱処理を行った。得られた鋳片は酸洗した
後、５０％から８５％の圧下率でそれぞれ冷間圧延し、
その後最終焼鈍、酸洗、および調質圧延した。得られた
薄板製品のローピングを評価した。なお、ローピング高
さは許容範囲内（０．２μｍ以下）のものを良好、許容
範囲外のものを不良とした。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】上記結果から、本発明に従って、δ−Ｆ
ｅ，ΔＴ，凝固時の平均冷却速度を適正にした場合は、
γ粒径が細粒化されることがわかる。また、鋳造に引き
続いて、圧延・熱処理を行った。この場合における本発
明例では、ローピング高さは許容範囲内（０．２μｍ以
下）であるのに対し、本発明の範囲から外れた条件をも
つ比較例ではローピング高さが許容範囲を越え、製品の
表面品質は不良であった。
ｅ，ΔＴ，凝固時の平均冷却速度を適正にした場合は、
γ粒径が細粒化されることがわかる。また、鋳造に引き
続いて、圧延・熱処理を行った。この場合における本発
明例では、ローピング高さは許容範囲内（０．２μｍ以
下）であるのに対し、本発明の範囲から外れた条件をも
つ比較例ではローピング高さが許容範囲を越え、製品の
表面品質は不良であった。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
オーステナイト系ステンレス鋼の薄板鋳片製造におい
て、鋳片組織を微細化することにより製品薄板のローピ
ングを防止することができる。
オーステナイト系ステンレス鋼の薄板鋳片製造におい
て、鋳片組織を微細化することにより製品薄板のローピ
ングを防止することができる。
【図１】双ロール式連続鋳造装置の概略側断面である。
【図２】溶鋼のδ−Ｆｅ（％）と鋳片の平均粒径（μ
ｍ）との関係を示す図である。
ｍ）との関係を示す図である。
【図３】鋳造時の過熱温度ΔＴ（℃）と鋳片の平均粒径
（μｍ）との関係を示す図である。
（μｍ）との関係を示す図である。
【図４】凝固時の平均冷却速度（℃／sec ）と鋳片の平
均粒径（μｍ）との関係を示す図である。
均粒径（μｍ）との関係を示す図である。
１…双ロール式連続鋳造装置 ２，３…冷却ロール ４…両サイド堰 ５…湯溜り部 ６…溶鋼 ７…薄板鋳片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 11/16 Ｂ２２Ｄ 11/16 Ｚ Ｃ２１Ｄ 6/00 １０２ Ｃ２１Ｄ 6/00 １０２Ａ 8/02 9270−4Ｋ 8/02 Ｄ 9/52 １０１ 9/52 １０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２Ｚ 38/44 38/44 (72)発明者 上島 良之 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片
の製造において、鋳造前の溶鋼成分を（１）式で定義さ
れるδ−Ｆｅの値が７．５以上となるように調整し、か
つ（２）式で定義される鋳造時の過熱度ΔＴを４０℃以
下に制御し、さらに凝固時の平均冷却速度を１００℃／
sec 以上として鋳造することを特徴とするオーステナイ
ト系ステンレス鋼薄板鋳片の製造方法。 δ−Ｆｅ＝３．０（Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋Ｍｏ） −２．８（Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋０．５Ｃｕ） −８４（Ｃ＋Ｎ）−１９．８ ……………………………（１） （各成分は重量％） ΔＴ ＝鋳造温度Ｔｃ（℃）−凝固開始温度Ｔｌ（℃）…………（２） - 【請求項２】 前記請求項１に記載の鋳造に続いて、９
００〜１２００℃の範囲で圧下率が２０％以上の圧延を
行い、引き続いて９００〜１１５０℃の温度で熱処理す
ることを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼薄板
鋳片の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10387795A JP3423818B2 (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10387795A JP3423818B2 (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08300124A true JPH08300124A (ja) | 1996-11-19 |
| JP3423818B2 JP3423818B2 (ja) | 2003-07-07 |
Family
ID=14365675
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10387795A Expired - Fee Related JP3423818B2 (ja) | 1995-04-27 | 1995-04-27 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3423818B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11181554A (ja) * | 1997-12-22 | 1999-07-06 | Nippon Steel Corp | 表面品質と加工性に優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板およびその製造法 |
| KR100450612B1 (ko) * | 1999-08-19 | 2004-09-30 | 주식회사 포스코 | 고 Ｓｉ 함유 오스테나이트계 스테인레스강의 연속주조방법 |
| KR100579389B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-05-12 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인레스강의 연속주조방법 |
| JP2012502186A (ja) * | 2008-09-11 | 2012-01-26 | ティッセンクルップ ニロスタ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ステンレス鋼、この鋼から製造された冷間圧延ストリップ、及びこの鋼から平鋼製品を製造する方法 |
| JP2015062948A (ja) * | 2013-09-26 | 2015-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | スカム堰、薄肉鋳片の製造方法及び薄肉鋳片の製造装置 |
| WO2018117480A1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-06-28 | 주식회사 포스코 | 표면특성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 가공품 및 이의 제조 방법 |
| EP3561127A4 (en) * | 2016-12-23 | 2019-10-30 | Posco | AUSTENITIC STAINLESS STEEL WITH EXCELLENT PROCESSABILITY AND SURFACE PROPERTIES AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
-
1995
- 1995-04-27 JP JP10387795A patent/JP3423818B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11181554A (ja) * | 1997-12-22 | 1999-07-06 | Nippon Steel Corp | 表面品質と加工性に優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板およびその製造法 |
| KR100450612B1 (ko) * | 1999-08-19 | 2004-09-30 | 주식회사 포스코 | 고 Ｓｉ 함유 오스테나이트계 스테인레스강의 연속주조방법 |
| KR100579389B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-05-12 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인레스강의 연속주조방법 |
| JP2012502186A (ja) * | 2008-09-11 | 2012-01-26 | ティッセンクルップ ニロスタ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ステンレス鋼、この鋼から製造された冷間圧延ストリップ、及びこの鋼から平鋼製品を製造する方法 |
| JP2015062948A (ja) * | 2013-09-26 | 2015-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | スカム堰、薄肉鋳片の製造方法及び薄肉鋳片の製造装置 |
| WO2018117480A1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-06-28 | 주식회사 포스코 | 표면특성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 가공품 및 이의 제조 방법 |
| KR20180073877A (ko) * | 2016-12-23 | 2018-07-03 | 주식회사 포스코 | 표면특성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 가공품 및 이의 제조 방법 |
| EP3561127A4 (en) * | 2016-12-23 | 2019-10-30 | Posco | AUSTENITIC STAINLESS STEEL WITH EXCELLENT PROCESSABILITY AND SURFACE PROPERTIES AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| EP3561125A4 (en) * | 2016-12-23 | 2019-10-30 | Posco | AUSTENITIC STAINLESS STEEL TREATED PRODUCT HAVING EXCELLENT SURFACE CHARACTERISTICS AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME |
| JP2020509210A (ja) * | 2016-12-23 | 2020-03-26 | ポスコＰｏｓｃｏ | 表面特性が優秀なオーステナイト系ステンレス鋼加工品およびその製造方法 |
| US11299799B2 (en) | 2016-12-23 | 2022-04-12 | Posco | Austenitic stainless steel product having excellent surface properties and manufacturing method of the same |
| US11542569B2 (en) | 2016-12-23 | 2023-01-03 | Posco Co., Ltd. | Austenitic stainless steel having excellent processability and surface characteristics, and manufacturing method therefor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3423818B2 (ja) | 2003-07-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3423818B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の製造方法 | |
| JPH03100124A (ja) | 表面品質の優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| KR950005320B1 (ko) | 표면품질과 가공성이 우수한 크롬-니켈계 스텐레스강 박판의 제조방법 | |
| JPH0730406B2 (ja) | 表面品質と材質が優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス薄鋼板の製造法 | |
| US5030296A (en) | Process for production of Cr-Ni type stainless steel sheet having excellent surface properties and material quality | |
| JPS61189845A (ja) | 薄板状鋳片の製造方法 | |
| EP0378705B2 (en) | PROCESS FOR PRODUCING THIN Cr-Ni STAINLESS STEEL SHEET EXCELLENT IN BOTH SURFACE QUALITY AND QUALITY OF MATERIAL | |
| JPH0559447A (ja) | 表面品質と加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0219426A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0342150A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP2768527B2 (ja) | 加工性が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0735551B2 (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0371902A (ja) | 表面性状が良好で延性に優れたオーステナイト系ステンレス薄鋼帯の製造方法 | |
| JPH02263931A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP2820298B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス薄板製造装置 | |
| JPH03204102A (ja) | 薄板製造方法 | |
| JPH02133529A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02263929A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH07195103A (ja) | 薄肉鋳片による鋼板の製造方法 | |
| JP2784026B2 (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH0670253B2 (ja) | 表面品質と材質が優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02267225A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| KR930000089B1 (ko) | 표면품질과 재질이 우수한 Cr-Ni계 스테인레스강 시이트의 제조방법 | |
| JPH04232208A (ja) | 加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS6352089B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030401 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080425 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090425 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |