JPH08283074A - Refractory mortar used to lining brick for molten metal container and use thereof - Google Patents
Refractory mortar used to lining brick for molten metal container and use thereofInfo
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- JPH08283074A JPH08283074A JP7112599A JP11259995A JPH08283074A JP H08283074 A JPH08283074 A JP H08283074A JP 7112599 A JP7112599 A JP 7112599A JP 11259995 A JP11259995 A JP 11259995A JP H08283074 A JPH08283074 A JP H08283074A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、溶融金属用容器マグネ
シア−クロム質内張りれんがの目地に充填する耐火モル
タル及びその使用方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a refractory mortar for filling a joint of a magnesia-chromic lining brick for a molten metal and a method of using the mortar.
【０００２】[0002]
【従来の技術】ＲＨ式、ＤＨ式などの真空脱ガス装置
は、槽内の減圧、溶鋼の循環など、他の工業窯炉に比し
て、その操業条件は特殊でかつ過酷なものである。ま
た、溶鋼鍋等の搬送容器に関しても、そのスラグライン
部は常時高塩基度のスラグにより侵食されることから、
その部分の内張り耐火物には、極めて高い耐食性が必要
とされる。2. Description of the Related Art Vacuum degassing devices such as RH type and DH type have special and severe operating conditions, such as decompression in a tank and circulation of molten steel, as compared with other industrial kilns. . Also, with regard to carrier containers such as molten steel ladle, since the slag line part is always eroded by slag of high basicity,
The lining refractory in that part requires extremely high corrosion resistance.
【０００３】この真空脱ガス装置の内張り耐火物として
は、熱間強度、耐食性および耐摩耗性に優れた特性をも
つマグネシア−クロム質焼成れんがが一般的であり、溶
鋼鍋のスラグライン部にも、耐食性に優れるマグネシア
−クロム質れんがが使用されたりしている。一方、それ
らのれんがの目地に充填されるモルタルは、耐食性の面
から、例えば特開平３−７５２７５号公報に記載されて
いるようなマグネシア質モルタルが使用されている。As a refractory lining for this vacuum degassing apparatus, a magnesia-chromium fired brick having excellent properties such as hot strength, corrosion resistance and wear resistance is generally used, and also in a slag line portion of a molten steel ladle. Magnesia-chromic bricks, which have excellent corrosion resistance, are used. On the other hand, as the mortar to be filled in the joints of the bricks, from the viewpoint of corrosion resistance, for example, a magnesia mortar as described in JP-A-3-75275 is used.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】マグネシア−クロム質
焼成れんがおよびマグネシア質モルタルは、それ自体耐
食性に優れている。しかし、これを真空脱ガス装置の内
張りに使用した場合、モルタル部分へのスラグ成分の浸
透が激しく、これが目地部分の先行溶損を引き起こし、
結局は十分な耐用寿命が得られない。DISCLOSURE OF THE INVENTION Magnesia-chromic fired bricks and magnesia mortars themselves have excellent corrosion resistance. However, when this is used as the lining of a vacuum degassing device, the slag component penetrates strongly into the mortar part, which causes the preceding erosion of the joint part,
In the end, a sufficient service life cannot be obtained.
【０００５】特に、脱ガス処理中に精錬用としてＣａＦ
2 よりなるホタル石を投入した場合、スラグの粘性低下
が大きく、より目地部への浸透が顕著になり激しい溶損
を引き起こす。このＣａＦ2 成分は、操業中に溶鋼・ス
ラグと共に溶鋼鍋内も循環することから、特に溶鋼鍋ス
ラグライン部のマグネシア−クロム質れんが目地の先行
溶損も引き起こす。In particular, CaF is used for refining during degassing.
When fluorspar consisting of 2 is added, the viscosity of the slag is greatly reduced and the penetration into the joints becomes more noticeable, causing severe melt loss. Since this CaF 2 component circulates in the molten steel ladle along with the molten steel and slag during operation, it also causes preceding erosion of joints of magnesia-chromic bricks in the molten steel ladle slag line.
【０００６】さらに、真空脱ガス装置の場合は、減圧下
で操業されるために、れんが目地を通して空気が侵入
し、鋼製品の品質低下の原因となるＮ2 ガスが溶鋼中に
混入する問題がある。Further, in the case of a vacuum degassing apparatus, since it is operated under reduced pressure, air invades through the joints of bricks, and there is a problem that N 2 gas, which causes deterioration of the quality of steel products, is mixed into molten steel. is there.
【０００７】本発明が目的とするところは、溶融金属用
容器内張りにマグネシア−クロム質れんがを使用した場
合のモルタルについて、上記従来の問題を解決した材質
を提供することにある。An object of the present invention is to provide a material which solves the above-mentioned conventional problems for mortar when magnesia-chromic brick is used for the lining of a container for molten metal.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明は、０．３ｍｍ以
下の粒子径を有するマグネシア７５〜９５重量部と、
０．３ｍｍ以下の粒子径を有するアルミナ２５〜５重量
部からなる耐火性骨材に、耐火粘土を０．５〜１０重量
部配合したことを特徴とする、溶融金属用容器内張りれ
んが用耐火モルタルに関するものである。The present invention comprises 75 to 95 parts by weight of magnesia having a particle size of 0.3 mm or less,
A refractory mortar for a brick in a container for molten metal, characterized by mixing 0.5 to 10 parts by weight of refractory clay with 25 to 5 parts by weight of alumina having a particle diameter of 0.3 mm or less. It is about.
【０００９】また、本発明は、前記耐火モルタルの配合
に、さらにＡｌ金属および／またはＡｌ合金を５重量部
以下配合したことを特徴とする、溶融金属用容器内張り
れんが用耐火モルタルに関するものである。The present invention also relates to a refractory mortar for a brick for a molten metal container, characterized in that the refractory mortar is further compounded with 5 parts by weight or less of Al metal and / or Al alloy. .
【００１０】さらに本発明の耐火モルタルは、溶融金属
用容器の内張りれんがとして、マグネシア−クロム質れ
んがを施工する際、その目地部充填モルタルとして使用
することで特に効力を発揮する。Further, the refractory mortar of the present invention is particularly effective when used as a mortar for filling joints of magnesia-chromic bricks as a lining brick of a container for molten metal.
【００１１】[0011]
【作用】本発明による耐火モルタルを、内張りれんがで
あるマグネシア−クロム質焼成れんが目地に充填する
と、目地の先行溶損が防止され、そのれんがの特性であ
る熱間強度、耐食性および耐摩耗性の効果がいかんなく
発揮され、内張り全体の耐用性が格段に向上する。When the refractory mortar according to the present invention is filled in the joint of the magnesia-chromic fired brick which is the lining brick, the pre-melting of the joint is prevented, and the hot strength, corrosion resistance and wear resistance of the brick are improved. The effect is fully exhibited, and the durability of the entire lining is significantly improved.
【００１２】真空脱ガス装置内の真空槽は気密保持のた
めに外周が鉄皮で覆われているが、真空槽の下端に装着
して取鍋との溶鋼通路となる浸漬管は、溶鋼に浸漬して
使用されるために外周に鉄皮がなく、耐火物が露出して
いる。真空脱ガス装置は、操業中真空槽が減圧されるこ
とで浸漬管の耐火物の露出部分から空気が侵入する。The outer circumference of the vacuum tank in the vacuum degassing device is covered with an iron shell to maintain airtightness, but the dip pipe attached to the lower end of the vacuum tank to form a molten steel passage with the ladle is made of molten steel. Since it is used by being immersed, there is no iron skin on the outer periphery and the refractory is exposed. In the vacuum degassing apparatus, air is introduced from the exposed portion of the refractory material of the dip tube by depressurizing the vacuum tank during operation.
【００１３】そして、この空気は、浸漬管の耐火物組織
の気孔中を通して真空槽内張り背面に拡散後、通気性の
高い部分である目地から集中的に溶鋼内に侵入する。目
地からの空気の侵入は、目地近傍の溶鋼が空気による撹
拌作用を起こし目地の先行溶損を招く原因にもなると考
えられる。Then, this air diffuses through the pores of the refractory structure of the dip pipe to the back surface of the vacuum tank lining, and then invades into the molten steel intensively from the joints, which are highly breathable parts. It is considered that the invasion of air from the joint also causes the molten steel in the vicinity of the joint to cause an agitating action by the air, leading to the preceding melting damage of the joint.
【００１４】本発明の耐火モルタルは、真空脱ガス装置
の内張りにおいて特に顕著に見られる目地の先行溶損を
防止することができる。これは、マグネシアとアルミナ
とが真空脱ガス装置の操業中の高温下で反応し、ＭｇＯ
・Ａｌ2Ｏ3系スピネル（以下、スピネルと称する）を生
成し、その生成に伴う体積膨張で気孔が狭まり、モルタ
ルの通気性を低下させ、溶鋼への空気の侵入を防止する
ためと考えられる。よって、この通気性低下の効果は、
空気中のＮ2 の溶鋼中への侵入をも低減することから、
鋼製品の品質向上にも大きく貢献する。The refractory mortar of the present invention can prevent the preceding melting loss of joints, which is particularly noticeable in the lining of a vacuum degassing apparatus. This is because magnesia and alumina react with each other at a high temperature during the operation of the vacuum degassing device, and MgO
-It is considered that Al 2 O 3 spinel (hereinafter referred to as spinel) is generated, the pores are narrowed by the volume expansion accompanying the generation, the air permeability of the mortar is reduced, and the invasion of air into the molten steel is prevented. . Therefore, the effect of lowering the air permeability is
Since it also reduces the penetration of N 2 in the air into the molten steel,
It also greatly contributes to the quality improvement of steel products.
【００１５】本発明の耐火モルタルが、目地部の先行溶
損を防止する理由としてもう一点考えられるのが、モル
タル中へのれんがからのＣｒ成分の拡散である。従来の
マグネシア質モルタル中へは、Ｃｒ成分の拡散といった
現象は見られないが、本発明であるアルミナを含有する
モルタルの場合、高温下使用中にマグネシア−クロム質
れんが中からモルタル中へＣｒ成分が拡散する現象が生
じる。Another reason that the refractory mortar of the present invention prevents the preceding erosion of joints is diffusion of Cr component from the brick into the mortar. In the conventional magnesia mortar, there is no phenomenon such as diffusion of Cr component, but in the case of the mortar containing alumina of the present invention, the Cr component from the magnesia-chromic brick to the mortar during use at high temperature. Occurs.
【００１６】これは、ＭｇＯとＣｒ2Ｏ3の反応と比べ
て、Ａｌ2Ｏ3とＣｒ2Ｏ3の方が反応し易いことから、ア
ルミナを含有する本発明耐火モルタル中へのみＣｒ成分
が拡散するものと考えている。Ｃｒ2Ｏ3は、それ自身ス
ラグに対する耐食性に優れ、またスラグ中に溶解した場
合は少量でスラグの粘性を大幅に高める効果があること
は良く知られている。よって、本発明耐火モルタルは、
従来品と比べて大幅に耐食性、耐スラグ浸透性に優れ、
目地部の先行溶損を大幅に抑制するものであり、この効
果は、溶鋼鍋スラグライン部のマグネシア−クロム質れ
んが目地に使用された場合にも発現される。This is because the reaction of Al 2 O 3 and Cr 2 O 3 is easier than that of the reaction of MgO and Cr 2 O 3 , so that the Cr component is contained only in the alumina-containing refractory mortar of the present invention. I think it will spread. It is well known that Cr 2 O 3 itself has excellent corrosion resistance to slag, and when dissolved in slag, a small amount of Cr 2 O 3 has the effect of significantly increasing the viscosity of slag. Therefore, the refractory mortar of the present invention,
Greatly superior in corrosion resistance and slag penetration resistance compared to conventional products,
This is to significantly suppress the preceding melting loss of the joint portion, and this effect is also exhibited when the magnesia-chromic brick in the molten steel ladle slag line portion is used for the joint.
【００１７】焼結マグネシアおよび／または焼結アルミ
ナよりなる耐火性骨材配合物に、耐火粘土５重量部、ヘ
キサメタリン酸ソーダ０．１重量部およびＣＭＣ（カル
ボキシメチルセルロース）０．１重量部を添加したモル
タルについて、拘束下で加熱後、その気孔率を測定した
ものが図１のグラフである。モルタルの気孔率は通気性
と関連しており、気孔率が高いと通気性も高い。グラフ
ではアルミナの割合と気孔率との関係を示しているが、
マグネシアの割合はアルミナの増減に連動させている。
すなわち、アルミナの割合が多くなると、その分、マグ
ネシア量が減る。5 parts by weight of refractory clay, 0.1 parts by weight of sodium hexametaphosphate and 0.1 parts by weight of CMC (carboxymethyl cellulose) were added to a refractory aggregate composition of sintered magnesia and / or sintered alumina. The graph of FIG. 1 shows the measured porosity of mortar after heating under restraint. The porosity of mortar is related to air permeability, and the higher the porosity, the higher the air permeability. The graph shows the relationship between the proportion of alumina and the porosity,
The ratio of magnesia is linked to the increase and decrease of alumina.
That is, as the proportion of alumina increases, the amount of magnesia decreases accordingly.
【００１８】図１の通り、拘束下ではマグネシアとアル
ミナとの割合においてアルミナが増加するに従って気孔
率の低下が確認される。As shown in FIG. 1, under restraint, it is confirmed that the porosity decreases as the alumina increases in the ratio of magnesia and alumina.
【００１９】図２は、図１との同材質のモルタルについ
て、焼成マグネシア−クロム質れんがの間に施工し、拘
束した状態で耐食性を試験した結果をグラフ化したもの
である。耐食性はアルミナの割合が少ない領域において
優れている。FIG. 2 is a graph showing the results of the corrosion resistance test of the mortar of the same material as that shown in FIG. 1, which was applied between fired magnesia-chromic bricks and restrained. Corrosion resistance is excellent in the region where the proportion of alumina is small.
【００２０】以上の結果から、マグネシア質モルタル中
へのアルミナの添加に伴い、通気性は低下するが、耐食
性との関係から、実際にはアルミナ添加量は少量の適正
な領域で決定することが必要である。From the above results, although the air permeability decreases with the addition of alumina into the magnesia mortar, the amount of alumina added can actually be determined in a proper amount in a small amount in view of the corrosion resistance. is necessary.
【００２１】また、本発明の耐火モルタルは、耐火性骨
材１００重量部に対してＡｌ金属および／またはＡｌ合
金を５重量部以下配合すると、通気性低下の効果はさら
に顕著なものとなる。Further, in the refractory mortar of the present invention, when the Al metal and / or Al alloy is mixed in an amount of 5 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the refractory aggregate, the effect of lowering air permeability becomes more remarkable.
【００２２】これは、Ａｌ金属あるいはＡｌ合金が真空
脱ガス装置の操業中の高温下で酸化し、Ａｌ2Ｏ3とな
り、さらにマグネシアのＭｇＯ成分と反応してスピネル
を生成し、その際の体積膨張でモルタルの気孔を充填す
るためと考えられる。このＡｌ金属あるいはＡｌ合金か
ら生成するスピネルは、きわめて微細な粒子であり、耐
火物粒子組織のマトリックス部に介在するため、このス
ピネル生成時の体積膨張はマトリックス部に吸収され
る。したがって、ここでのスピネル生成時の体積膨張で
はモルタルの耐火物組織を破壊することもない。This is because Al metal or Al alloy is oxidized at a high temperature during the operation of the vacuum degassing device to become Al 2 O 3 and further reacts with the MgO component of magnesia to form spinel, and the volume at that time. It is thought that the expansion fills the pores of the mortar. The spinel produced from this Al metal or Al alloy is an extremely fine particle and is present in the matrix portion of the refractory particle structure, so the volume expansion at the time of this spinel formation is absorbed in the matrix portion. Therefore, the refractory structure of the mortar is not destroyed by the volume expansion at the time of spinel formation.
【００２３】なお、図１，図２における気孔率と耐食性
の具体的な試験方法は、後述の実施例の欄に示す方法と
同様にした。The specific test method for porosity and corrosion resistance in FIGS. 1 and 2 was the same as the method shown in the section of Examples below.
【００２４】以下、本発明で使用する配合原料の具体例
とその適切な配合割合について説明する。本発明で使用
するマグネシアは、アルミナとの組合せによってスピネ
ルを生成する役割を持つ、焼結品、電融品のいずれでも
よい。また、マグネサイトなどの天然品でもよい。Specific examples of the compounding raw materials used in the present invention and their appropriate compounding ratios will be described below. The magnesia used in the present invention may be either a sintered product or an electromelted product, which has a role of forming spinel when combined with alumina. Also, natural products such as magnesite may be used.
【００２５】アルミナはマグネシアに比べて構造安定性
に優れることから、スピネル生成以外に、耐スポーリン
グ性付与の効果がある。具体例は焼結アルミナ、電融ア
ルミナ、ばん土けつ岩、シリマナイト、ボーキサイトな
どである。微粉部には仮焼アルミナを使用してもよい。
アルミナ中のＡｌ2Ｏ3純度は、アルミナ配合物全体とし
て９５重量％以上が好ましい。Alumina is superior in structural stability to magnesia, so that it has the effect of imparting spalling resistance in addition to spinel formation. Specific examples are sintered alumina, fused alumina, shale shale, sillimanite, bauxite, and the like. Calcination alumina may be used for the fine powder portion.
The purity of Al 2 O 3 in alumina is preferably 95% by weight or more in the whole alumina blend.
【００２６】マグネシア、アルミナのそれぞれの割合
は、マグネシアが７５重量部未満でアルミナが２５重量
部を超えると、アルミナ自身はマグネシアと比べて耐ス
ラグ性に劣ることから、結果として耐食性に劣るように
なってくる。マグネシアが９５重量部を超え、アルミナ
が５重量部未満では通気性低下の顕著な効果が得られな
い。Regarding the proportion of magnesia and alumina, if less than 75 parts by weight of magnesia and more than 25 parts by weight of alumina, the alumina itself is inferior in slag resistance to magnesia, resulting in inferior corrosion resistance. Is coming. If the magnesia content exceeds 95 parts by weight and the alumina content is less than 5 parts by weight, a remarkable effect of lowering air permeability cannot be obtained.
【００２７】これらの耐火性骨材の粒子径は、従来のモ
ルタルと同様でよく、０．３ｍｍ以下に調整することが
望ましい。０．３ｍｍを超えるようでは、れんが目地の
厚み数ｍｍに比して大きすぎ、緻密に空隙なく施工する
ことが難しい。The particle size of these refractory aggregates may be the same as that of conventional mortar, and it is desirable to adjust it to 0.3 mm or less. If it exceeds 0.3 mm, the thickness of the brick joint is too large as compared with the thickness of several mm, and it is difficult to apply it precisely without voids.
【００２８】耐火粘土は、ボールクレー等のカオリナイ
ト質可塑性粘土からなり、施工時の鏝のび付与などのた
めに不可欠である。マグネシア、アルミナ混合物１００
重量部に対して、０．５重量部未満ではその効果が得ら
れず、１０重量部を越えると粘土の主成分であるＳｉＯ
2 がＳｉＯ2 質低融物を生成するため、耐食性の低下を
招く。The refractory clay is made of kaolinite plastic clay such as ball clay and is indispensable for imparting trowel spread during construction. Magnesia / alumina mixture 100
If it is less than 0.5 parts by weight, the effect cannot be obtained, and if it exceeds 10 parts by weight, the main component of clay is SiO 2.
Since 2 produces a low-melting SiO 2 substance, the corrosion resistance is deteriorated.
【００２９】Ａｌ金属およびＡｌ合金は、通気性をさら
に低下させる効果をもつ。Ａｌ合金の例としては、Ａｌ
−Ｍｇ合金、Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｃｒ合金などがある。その粒径は、０．ｌ
ｍｍ以下が好ましい。Ａｌ金属および／またはＡｌ合金
の割合は、耐火性骨材１００重量部に対して５重量部以
下とし、下限は０．５重量部が好ましい。Ａｌ金属また
はＡｌ合金は低融点物質でもあり、５重量部を越えると
耐食性の低下を招き、０．５重量部未満では添加による
効果が確認できない。Al metal and Al alloy have the effect of further reducing the air permeability. Examples of Al alloys include Al
-Mg alloy, Al-Si alloy, Al-Mg-Si alloy,
Al-Mg-Cr alloy and the like. The particle size is 0. l
mm or less is preferable. The proportion of Al metal and / or Al alloy is 5 parts by weight or less with respect to 100 parts by weight of the refractory aggregate, and the lower limit is preferably 0.5 parts by weight. Al metal or Al alloy is also a low melting point substance, and if it exceeds 5 parts by weight, corrosion resistance is deteriorated, and if it is less than 0.5 part by weight, the effect due to addition cannot be confirmed.
【００３０】結合剤の種類・割合は特に限定されるもの
ではない。種類は、例えばデキストリン、アラビアゴ
ム、ＣＭＣ、リグニンスルフォン酸ソーダなどの天然ま
たは合成の糊料、あるいはへキサメタリン酸ソーダ、硫
酸アルミニウムなどの無機質などが使用できる。割合
は、例えば０．１から５重量部とし、この範囲内で結合
剤の種類などに併せて適宜定めればよい。The type and proportion of the binder are not particularly limited. As the type, for example, natural or synthetic sizing agents such as dextrin, gum arabic, CMC, sodium lignin sulfonate, or inorganic substances such as sodium hexamethaphosphate and aluminum sulfate can be used. The ratio is, for example, 0.1 to 5 parts by weight, and may be appropriately determined within this range according to the type of binder and the like.
【００３１】本発明のモルタルは、以上の配合物以外に
も、本発明の効果を阻害しない程度の量であれば、さら
にシリカ超微粉、上記以外の耐火性骨材、上記以外の金
属粉を添加してもよい。上記以外の耐火性骨材の例とし
ては、スピネル、ムライト、ジルコン、ジルコニア、炭
化物、炭素などがある。The mortar of the present invention contains, in addition to the above-mentioned compounds, an ultrafine silica powder, a refractory aggregate other than the above, and a metal powder other than the above, as long as the effects of the present invention are not impaired. You may add. Examples of refractory aggregates other than the above include spinel, mullite, zircon, zirconia, carbide, carbon and the like.
【００３２】[0032]
【実施例】表１に本発明実施例とその比較例、さらにこ
れらの試験結果を示す。尚、ここで用いた耐火粘土は、
カオリナイト質可塑性粘土である。EXAMPLES Table 1 shows examples of the present invention, comparative examples thereof, and the test results thereof. The refractory clay used here is
Kaolinite plastic clay.
【００３３】[0033]
【表１Ａ】 [Table 1A]
【００３４】[0034]
【表１Ｂ】 [Table 1B]
【００３５】[0035]
【表１Ｃ】 [Table 1C]
【００３６】試験方法は、つぎのとおりである。各例の
モルタルは、いずれも施工水分をモルタル全体に対して
外数で３０重量％添加して施工し、試験した。The test method is as follows. Each of the mortars of each example was tested by adding 30% by weight of the working water to the entire mortar.
【００３７】気孔率；マグネシア質焼成れんがで包囲し
た空間に充填したモルタルを、包囲のマグネシア質焼成
れんがの拘束下で乾燥し、１５００℃×３時間で加熱処
理後、モルタルの気孔率を測定した。Porosity: The mortar filled in the space surrounded by the magnesia-fired brick was dried under the constraint of the surrounding magnesia-fired brick, and heat-treated at 1500 ° C for 3 hours, and then the porosity of the mortar was measured. .
【００３８】Ｃｒ成分の拡散性；モルタルを、マグネシ
ア−クロム質焼成れんがの目地に充填した状態で、１５
００℃×３時間加熱処理後、目地部のモルタルを回収し
て粉砕し、化学分析にてモルタル中のＣｒ2Ｏ3成分濃度
を測定した。Diffusibility of Cr component: 15 with mortar filled in the joint of magnesia-chromic fired brick
After heat treatment at 00 ° C. for 3 hours, the mortar in the joints was collected and pulverized, and the Cr 2 O 3 component concentration in the mortar was measured by chemical analysis.
【００３９】耐食性；モルタルを、マグネシア−クロム
質焼成れんがの目地に充填した状態で、回転侵食試験を
実施した。侵食剤は重量割合で鋼：石灰：ケイ砂：ホタ
ル石＝１０：３：１：１の比で混合し、１７００℃×２
０分で侵食剤を交換する作業を５回くり返し、回転侵食
試験後のモルタルの溶損寸法を測定した。Corrosion resistance: A rotary erosion test was carried out with mortar filled in the joints of magnesia-chromic fired bricks. The erosion agent is mixed in a weight ratio of steel: lime: silica: fluorite = 10: 3: 1: 1 and mixed at 1700 ° C. × 2
The work of exchanging the erosion agent at 0 minutes was repeated 5 times, and the erosion dimension of the mortar after the rotary erosion test was measured.
【００４０】実機試験； （ａ）ＲＨ式真空脱ガス装置；目地部に本発明品、ある
いは比較品の耐火モルタルを施工した、マグネシア−ク
ロム質焼成れんがで内張りされた２５０ｔのＲＨ式真空
脱ガス装置において、スラグ・溶鋼と直接接触する下部
槽の耐用寿命と、溶鋼の汚染度について試験した。溶鋼
汚染度は、処理後の鋼中窒素濃度（［Ｎ］ｐｐｍ）の測
定結果を示し、耐用寿命は比較例１の寿命を１００とす
る耐用指数で示した。(A) RH-type vacuum degassing device; 250 t RH-type vacuum degassing lined with magnesia-chromium fired brick in which joints of the present invention product or comparative product refractory mortar were applied In the equipment, the service life of the lower tank in direct contact with slag and molten steel and the degree of contamination of molten steel were tested. The molten steel contamination degree shows the measurement result of the nitrogen concentration ([N] ppm) in the steel after the treatment, and the service life is shown by a service index with the life of Comparative Example 1 as 100.
【００４１】（ｂ）溶鋼鍋；スラグライン部にマグネシ
ア−クロム質焼成れんがを内張りし、その目地部に本発
明品、あるいは比較品の耐火モルタルを使用した溶鋼鍋
の耐用寿命を、比較例１の寿命を１００とする耐用指数
で示した。(B) Molten steel ladle; The service life of a molten steel ladle using a refractory mortar of the present invention product or a comparative product, in which the slag line portion is lined with a magnesia-chromic fired brick, is shown in Comparative Example 1. The life index is shown as a life index of 100.
【００４２】本発明実施例のモルタルは、いずれも気孔
率が低い。気孔率は通気性と相関があり、気孔率が小さ
いものは通気性も低く、鋼中への［Ｎ］ピックアップ等
の抑制に有効に作用すると考えられる。また、アルミナ
を含有するモルタル中には、Ｃｒ2Ｏ3成分の拡散が確認
され、耐食性、耐スラグ浸透性に好影響を与えると考え
られる。実際、本発明モルタルは、侵食試験後における
溶損寸法が小さく、耐食性に優れている。The mortars of the examples of the present invention all have low porosity. It is considered that the porosity has a correlation with the air permeability, and that a material having a small porosity also has a low air permeability, and effectively acts to suppress [N] pickup in steel and the like. Further, diffusion of Cr 2 O 3 component was confirmed in the mortar containing alumina, and it is considered that the corrosion resistance and the slag penetration resistance are favorably influenced. In fact, the mortar of the present invention has a small erosion size after an erosion test and is excellent in corrosion resistance.
【００４３】以上のことは、実機試験においても確認さ
れ、耐用性および溶鋼汚染防止に優れていることを確認
した。尚、実機試験の欄について、空欄は実機試験未実
施であることを示す。また、本発明実施例の中でも、特
にＡｌ金属またはＡｌ−Ｍｇ合金を添加したものは、通
気性がさらに低くなるためか、耐用性および溶鋼汚染防
止にさらに優れている。The above was also confirmed in the actual machine test, and was confirmed to be excellent in durability and prevention of molten steel contamination. In addition, in the field of the actual machine test, a blank column indicates that the actual machine test has not been performed. Further, among the examples of the present invention, the ones to which Al metal or Al-Mg alloy is added are more excellent in durability and contamination prevention of molten steel, probably because the air permeability is further lowered.
【００４４】これに対し、従来材質に相当する比較例１
のマグネシア質モルタルは、気孔率が高く、耐食性、溶
鋼汚染防止のいずれにも劣る。アルミナの割合が本発明
の限定範囲内より多い比較例２は耐食性に劣る。比較例
３は耐火粘土を使用しなかったことからモルタルのぼろ
つきが大きくこて塗り施工できず、逆に耐火粘土を多量
に使用した比較例４は耐食性に劣った。比較例５及び６
は、それぞれマグネシア及びアルミナの粒子径が大き過
ぎ、気孔率が大きく耐食性にも劣る。比較例７は、Ａｌ
金属の割合が多過ぎ耐食性に劣る結果となった。On the other hand, Comparative Example 1 corresponding to the conventional material
The magnesia mortar has a high porosity and is inferior in both corrosion resistance and prevention of molten steel contamination. Comparative Example 2 in which the proportion of alumina is larger than the range of the present invention is inferior in corrosion resistance. In Comparative Example 3, since the refractory clay was not used, the mortar was so rough that it could not be troweled. On the contrary, Comparative Example 4 in which a large amount of the refractory clay was used was inferior in corrosion resistance. Comparative Examples 5 and 6
Have too large a particle size of magnesia and alumina, respectively, and have large porosity and poor corrosion resistance. Comparative Example 7 is Al
The proportion of metal was too high, resulting in poor corrosion resistance.
【００４５】[0045]
【発明の効果】真空脱ガス装置は、他の工業窯炉と比べ
て、その操業条件は特殊でかつ過酷なものであり、また
溶鋼鍋スラグライン部の耐火物も、非常に過酷な条件で
使用される。本発明は、このような真空脱ガス装置や溶
鋼鍋スラグライン部内張り耐火物の使用条件に合わせ
た、目地充填用の耐火モルタルである。EFFECTS OF THE INVENTION The vacuum degasser has special and severe operating conditions as compared with other industrial kilns, and the refractory in the molten steel ladle slag line also operates under extremely severe conditions. used. The present invention is a refractory mortar for filling joints, which meets the conditions of use of such a vacuum degassing device or a refractory lining slag line in a molten steel ladle.
【００４６】本発明の耐火モルタルを、内張りマグネシ
ア−クロム質焼成れんがの目地部に使用した場合、目地
部の先行溶損が抑制でき、れんがが持つ熱間強度、耐食
性および耐摩耗性の効果を十分に発揮した耐用性を得る
ことができる。その結果、前記の実機試験に示した通
り、内張り耐火物の耐用寿命を格段に向上させることが
可能となった。When the refractory mortar of the present invention is used in the joint portion of the lined magnesia-chromic fired brick, the preceding melting loss of the joint portion can be suppressed, and the hot strength, corrosion resistance and abrasion resistance of the brick can be obtained. It is possible to obtain a sufficient durability. As a result, as shown in the actual machine test, it has become possible to significantly improve the service life of the refractory lining.
【図１】マグネシアとアルミナとの組合せ比率と気孔率
の関係を示したグラフ。FIG. 1 is a graph showing the relationship between the porosity and the combination ratio of magnesia and alumina.
【図２】マグネシアとアルミナとの組合せ比率と耐食性
の関係を示したグラフ。FIG. 2 is a graph showing the relationship between the combination ratio of magnesia and alumina and corrosion resistance.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 笠原 始 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 大崎 博右 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 (72)発明者 向所 実 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 (72)発明者 高垣 宏 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Hajime Kasahara 1 Fuji-machi, Hirohata-ku, Himeji-shi, Hyogo Nippon Steel Corporation Hirohata Works (72) Inventor Hirosaki Osaki 1-in Niihama, Arai-cho, Takasago-shi, Hyogo 3-1 Harima Ceramic Co., Ltd. (72) Inventor Minoru Mukosho 1-3-1 Niihama, Arai-cho, Takasago, Hyogo Prefecture 1-3-1 Harima Ceramic Co., Ltd. (72) Hiroshi Takagaki 1-3, Niihama, Arai-cho, Takasago-shi, Hyogo Prefecture -1 Inside Harima Ceramic Co., Ltd.
Claims (3)
シア７５〜９５重量部と、０．３ｍｍ以下の粒子径を有
するアルミナ２５〜５重量部からなる耐火性骨材に、耐
火粘土を０．５〜１０重量部配合したことを特徴とす
る、溶融金属用容器内張りれんが用耐火モルタル。1. A refractory aggregate consisting of 75 to 95 parts by weight of magnesia having a particle diameter of 0.3 mm or less and 25 to 5 parts by weight of alumina having a particle diameter of 0.3 mm or less, and a fire resistant clay of 0. A refractory mortar for a brick in a container for molten metal, characterized by being mixed in an amount of 5 to 10 parts by weight.
が用耐火モルタルの配合に、さらにＡｌ金属および／ま
たはＡｌ合金を５重量部以下配合したことを特徴とす
る、溶融金属用容器内張りれんが用耐火モルタル。2. A refractory mortar for a molten metal container lining brick according to claim 1, further comprising 5 parts by weight or less of Al metal and / or Al alloy, and a molten metal container lining brick. Fire resistant mortar.
ロム質れんがを施工する際に、請求項１または２記載の
耐火モルタルを使用することを特徴とする、溶融金属用
容器内張りれんが用耐火モルタルの使用方法。3. A refractory mortar for a molten metal container lining brick, wherein the refractory mortar according to claim 1 or 2 is used when a magnesia-chromic brick is applied to the molten metal container lining. How to use.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7112599A JPH08283074A (en) | 1995-04-14 | 1995-04-14 | Refractory mortar used to lining brick for molten metal container and use thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7112599A JPH08283074A (en) | 1995-04-14 | 1995-04-14 | Refractory mortar used to lining brick for molten metal container and use thereof |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08283074A true JPH08283074A (en) | 1996-10-29 |
Family
ID=14590776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7112599A Pending JPH08283074A (en) | 1995-04-14 | 1995-04-14 | Refractory mortar used to lining brick for molten metal container and use thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08283074A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003086684A1 (en) * | 2002-04-02 | 2003-10-23 | Krosakiharima Corporation | Binding structure of refractory sleeve for inner hole of nozzle for continuous casting |
| CN102372488A (en) * | 2010-07-20 | 2012-03-14 | 日本碍子株式会社 | Amorphous refractory object for heat treating furnace and lining structure of the furnace |
| JP2018058727A (en) * | 2016-10-05 | 2018-04-12 | 黒崎播磨株式会社 | Aqueous fire-proof mortar |
-
1995
- 1995-04-14 JP JP7112599A patent/JPH08283074A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003086684A1 (en) * | 2002-04-02 | 2003-10-23 | Krosakiharima Corporation | Binding structure of refractory sleeve for inner hole of nozzle for continuous casting |
| US7172013B2 (en) * | 2002-04-02 | 2007-02-06 | Krosakiharima Corporation | Binding structure of refractory sleeve for inner hole of nozzle for continuous casting |
| CN100340358C (en) * | 2002-04-02 | 2007-10-03 | 黑崎播磨株式会社 | Binding structure of refractory sleeve for inner hole of nozzle for continuous casting |
| CN102372488A (en) * | 2010-07-20 | 2012-03-14 | 日本碍子株式会社 | Amorphous refractory object for heat treating furnace and lining structure of the furnace |
| JP2018058727A (en) * | 2016-10-05 | 2018-04-12 | 黒崎播磨株式会社 | Aqueous fire-proof mortar |
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