JPH08267105A - 高光沢ステンレス鋼帯の製造方法 - Google Patents
高光沢ステンレス鋼帯の製造方法Info
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- JPH08267105A JPH08267105A JP9422395A JP9422395A JPH08267105A JP H08267105 A JPH08267105 A JP H08267105A JP 9422395 A JP9422395 A JP 9422395A JP 9422395 A JP9422395 A JP 9422395A JP H08267105 A JPH08267105 A JP H08267105A
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- work roll
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- rolled
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ステンレス鋼帯を冷間圧延するに際して、鋼
帯の表面光沢を改善すること。 【構成】 高光沢ステンレス鋼帯の製造方法において、
ステンレス熱延鋼帯を焼鈍酸洗後無潤滑で予備処理圧延
し、更に冷間タンデムミルにて、ロール周方向に対して
角度をもって延在する研磨溝部を表面に備えてなるワー
クロールを用いて圧延するもの。
帯の表面光沢を改善すること。 【構成】 高光沢ステンレス鋼帯の製造方法において、
ステンレス熱延鋼帯を焼鈍酸洗後無潤滑で予備処理圧延
し、更に冷間タンデムミルにて、ロール周方向に対して
角度をもって延在する研磨溝部を表面に備えてなるワー
クロールを用いて圧延するもの。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた表面光沢を有す
るステンレス冷延鋼帯を製造する方法に関する。
るステンレス冷延鋼帯を製造する方法に関する。
【0002】
【従来の技術】従来、ステンレス冷延鋼帯は、熱延鋼帯
を焼鈍酸洗した後、直径が 150mmφ以下のワークロール
を用いたゼンジミアミル等において冷間圧延を施し、仕
上げ焼鈍酸洗又は仕上げ光輝焼鈍を行なって圧下率1.2
%以下の仕上げ調質圧延を施し製造されていた。
を焼鈍酸洗した後、直径が 150mmφ以下のワークロール
を用いたゼンジミアミル等において冷間圧延を施し、仕
上げ焼鈍酸洗又は仕上げ光輝焼鈍を行なって圧下率1.2
%以下の仕上げ調質圧延を施し製造されていた。
【0003】これらの工程を経て製造されたステンレス
冷延鋼帯は、例えば、SUS430に代表されるフェライト系
の場合仕上げ調質圧延直後の表面のまま使用される場合
が多く、仕上げ調質圧延後の製品に優れた表面光沢が要
求される。また、SUS304に代表されるオーステナイト系
の場合、仕上げ調質圧延後にバフ研磨を施す場合が多
く、このバフ研磨後に優れた表面光沢を示すことが要求
される。
冷延鋼帯は、例えば、SUS430に代表されるフェライト系
の場合仕上げ調質圧延直後の表面のまま使用される場合
が多く、仕上げ調質圧延後の製品に優れた表面光沢が要
求される。また、SUS304に代表されるオーステナイト系
の場合、仕上げ調質圧延後にバフ研磨を施す場合が多
く、このバフ研磨後に優れた表面光沢を示すことが要求
される。
【0004】そこで、従来、ゼンジミアミル等の小径ワ
ークロールを用いる冷間圧延において、例えば特開昭57
-13362に示されるロール粗さを工夫する方法などが採用
されてきた。然し、この方法を用いても、冷間圧延前の
熱延後に焼鈍酸洗した鋼帯表面の著しく大きな粗さが冷
間圧延後まで残留するため、満足できる表面光沢は得ら
れなかった。
ークロールを用いる冷間圧延において、例えば特開昭57
-13362に示されるロール粗さを工夫する方法などが採用
されてきた。然し、この方法を用いても、冷間圧延前の
熱延後に焼鈍酸洗した鋼帯表面の著しく大きな粗さが冷
間圧延後まで残留するため、満足できる表面光沢は得ら
れなかった。
【0005】また、一方、圧延時間を大幅に短縮して高
能率でステンレス冷延鋼帯を製造する方法として直径 1
50mmφ以上の大径ワークロールで圧延する方法が採られ
ている。然し、大径ワークロールで冷間圧延した鋼帯の
表面粗さも熱延鋼帯を焼鈍酸洗した表面の著しく大きな
粗さが冷間圧延後まで残留し、然も、その粗さは小径ワ
ークロールを用いて冷間圧延した場合よりも更に大き
い。このため、その製品は、表面光沢を要求される用途
には全く適していなかった。
能率でステンレス冷延鋼帯を製造する方法として直径 1
50mmφ以上の大径ワークロールで圧延する方法が採られ
ている。然し、大径ワークロールで冷間圧延した鋼帯の
表面粗さも熱延鋼帯を焼鈍酸洗した表面の著しく大きな
粗さが冷間圧延後まで残留し、然も、その粗さは小径ワ
ークロールを用いて冷間圧延した場合よりも更に大き
い。このため、その製品は、表面光沢を要求される用途
には全く適していなかった。
【0006】そこで、ステンレス製品の表面光沢を更に
向上する方法として、例えば特開平5-57304 、特開平5-
123704等のワークロールを圧延中に交差させる方法が開
示されている。これらの方法を採用した場合ワークロー
ルを交差させる大型で複雑な設備が必要であり、設備コ
ストが著しく高いという問題がある。また、特開平5-25
3604ではローレット状の溝をロール周方向に対して5 〜
60度の角度でロール表面に付与する方法が開示されてい
る。この方法では、角度が大き過ぎるため、その溝が圧
延後の鋼帯表面に残留して光沢は低下していた。
向上する方法として、例えば特開平5-57304 、特開平5-
123704等のワークロールを圧延中に交差させる方法が開
示されている。これらの方法を採用した場合ワークロー
ルを交差させる大型で複雑な設備が必要であり、設備コ
ストが著しく高いという問題がある。また、特開平5-25
3604ではローレット状の溝をロール周方向に対して5 〜
60度の角度でロール表面に付与する方法が開示されてい
る。この方法では、角度が大き過ぎるため、その溝が圧
延後の鋼帯表面に残留して光沢は低下していた。
【0007】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ステンレス
鋼帯を冷間タンデムミルで圧延するに際して、鋼帯の表
面光沢を改善することを目的とする。
鋼帯を冷間タンデムミルで圧延するに際して、鋼帯の表
面光沢を改善することを目的とする。
【0008】
【課題を解決するための手段】請求項1に記載の本発明
は、ステンレス熱延鋼帯を焼鈍・酸洗した後、無潤滑、
又は液体潤滑剤をワークロール表面に厚み 1μm 以下で
塗布して予備処理圧延し、次いで複数のスタンドからな
る冷間タンデムミルにて、ワークロール表面にその周方
向に対して角度をもって延在する研磨溝部を設け、入側
鋼帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチをλa 、ワークロ
ール表面の幅方向の粗さの平均ピッチをλr 、前記入側
鋼帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチλa と前記ワーク
ロール表面の幅方向の粗さの平均ピッチλr とで定義さ
れる合成粗さの平均ピッチλarを{(λa2+λr2)/
2}1/2 、圧延時のワークロールのロールバイトの接触
弧長をLとするとき、ワークロールの円周方向に対する
ワークロール表面の前記研磨溝部の延在方向の角度を、
tan-1(λa /L)以上、又はtan-1(λr /L)以
上、又はtan-1(λar/L)以上、 5°以下の範囲と
し、上下のワークロールを前記研磨溝部の延在方向が被
圧延材側で互いに交差するように組み入れて圧延するよ
うにしたものである。
は、ステンレス熱延鋼帯を焼鈍・酸洗した後、無潤滑、
又は液体潤滑剤をワークロール表面に厚み 1μm 以下で
塗布して予備処理圧延し、次いで複数のスタンドからな
る冷間タンデムミルにて、ワークロール表面にその周方
向に対して角度をもって延在する研磨溝部を設け、入側
鋼帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチをλa 、ワークロ
ール表面の幅方向の粗さの平均ピッチをλr 、前記入側
鋼帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチλa と前記ワーク
ロール表面の幅方向の粗さの平均ピッチλr とで定義さ
れる合成粗さの平均ピッチλarを{(λa2+λr2)/
2}1/2 、圧延時のワークロールのロールバイトの接触
弧長をLとするとき、ワークロールの円周方向に対する
ワークロール表面の前記研磨溝部の延在方向の角度を、
tan-1(λa /L)以上、又はtan-1(λr /L)以
上、又はtan-1(λar/L)以上、 5°以下の範囲と
し、上下のワークロールを前記研磨溝部の延在方向が被
圧延材側で互いに交差するように組み入れて圧延するよ
うにしたものである。
【0009】請求項2に記載の本発明は、請求項1のワ
ークロールを、冷間タンデムミルの第1スタンド又は最
終スタンドから順次1スタンド以上に組み入れて圧延す
るようにしたものである。
ークロールを、冷間タンデムミルの第1スタンド又は最
終スタンドから順次1スタンド以上に組み入れて圧延す
るようにしたものである。
【0010】請求項3に記載の本発明は、請求項1又は
請求項2の冷間タンデムミルで圧延後、150mm φ以下の
ワークロールで圧延するようにしたものである。
請求項2の冷間タンデムミルで圧延後、150mm φ以下の
ワークロールで圧延するようにしたものである。
【0011】
【作用】ステンレス冷延鋼帯の表面光沢を向上するため
には、製品の表面粗さを左右する冷間圧延後の鋼帯の表
面粗さの低減が有効であることが知られている。
には、製品の表面粗さを左右する冷間圧延後の鋼帯の表
面粗さの低減が有効であることが知られている。
【0012】一方、本発明者らの検討によって、冷間圧
延後の鋼帯の表面粗さには冷間圧延前の鋼帯の表面粗さ
の一部が残存しているために、製品の表面光沢が著しく
損なわれることを見い出したが、これは次のように説明
される。
延後の鋼帯の表面粗さには冷間圧延前の鋼帯の表面粗さ
の一部が残存しているために、製品の表面光沢が著しく
損なわれることを見い出したが、これは次のように説明
される。
【0013】ステンレス熱延鋼帯は熱間圧延後に焼鈍
し、酸洗されるか、又は熱間圧延後に焼鈍し、機械的脱
スケールし、酸洗されて、冷間圧延前の鋼帯とされる。
冷間圧延前の鋼帯表面粗さは、酸洗時のショットブラス
ト等の機械的脱スケール処理及び/又は硫酸等による酸
洗処理により、Ra 2〜 4μm と著しく大きくなってい
る。次いで、冷間タンデム圧延される際に、圧延機の入
側より大量の圧延油がロールと鋼帯の表面に供給される
ので、ワークロール及び鋼帯の表面に数μm 以上の圧延
油が付着し、鋼帯表面の凹部に圧延油が溜ったままで、
ロールバイトに噛み込まれる。ここで、圧延油は潤滑と
冷却のために供給され、ヒートストリーク等の焼き付き
疵の発生を防止して、安定して圧延するために使用され
ている。圧延油が溜った鋼帯表面の凹部は、圧延油など
の液体が空気などの気体に比較して著しく圧縮され難い
ために、圧延前よりも多少は小さくなるが、大部分は圧
延中に平滑化することなく圧延後にも残留する。このた
めに冷間圧延後に仕上げ焼鈍酸洗又は仕上げ光輝焼鈍
し、仕上げ調質圧延するか、又は前記に更にバフ研磨を
行なって、表面粗さRaが 0.1μm 以下の製品となって
も、その影響が残り、製品の表面光沢が著しく損なわれ
るのである。
し、酸洗されるか、又は熱間圧延後に焼鈍し、機械的脱
スケールし、酸洗されて、冷間圧延前の鋼帯とされる。
冷間圧延前の鋼帯表面粗さは、酸洗時のショットブラス
ト等の機械的脱スケール処理及び/又は硫酸等による酸
洗処理により、Ra 2〜 4μm と著しく大きくなってい
る。次いで、冷間タンデム圧延される際に、圧延機の入
側より大量の圧延油がロールと鋼帯の表面に供給される
ので、ワークロール及び鋼帯の表面に数μm 以上の圧延
油が付着し、鋼帯表面の凹部に圧延油が溜ったままで、
ロールバイトに噛み込まれる。ここで、圧延油は潤滑と
冷却のために供給され、ヒートストリーク等の焼き付き
疵の発生を防止して、安定して圧延するために使用され
ている。圧延油が溜った鋼帯表面の凹部は、圧延油など
の液体が空気などの気体に比較して著しく圧縮され難い
ために、圧延前よりも多少は小さくなるが、大部分は圧
延中に平滑化することなく圧延後にも残留する。このた
めに冷間圧延後に仕上げ焼鈍酸洗又は仕上げ光輝焼鈍
し、仕上げ調質圧延するか、又は前記に更にバフ研磨を
行なって、表面粗さRaが 0.1μm 以下の製品となって
も、その影響が残り、製品の表面光沢が著しく損なわれ
るのである。
【0014】以上から、表面光沢の良好な鋼帯を製造す
るために、冷間圧延前の鋼帯表面の凹部に冷間圧延中の
ワークロール表面粗さの凸部を充分接触させて、鋼帯表
面の凹部を低減させれば良い訳である。
るために、冷間圧延前の鋼帯表面の凹部に冷間圧延中の
ワークロール表面粗さの凸部を充分接触させて、鋼帯表
面の凹部を低減させれば良い訳である。
【0015】ところで、最大深さで1/10μm 程度の浅い
微小な凹凸は低減できることが知られていたが、最大粗
さで数十μm と著しく大きい冷間圧延前の鋼帯表面の粗
さを低減することはできなかった。
微小な凹凸は低減できることが知られていたが、最大粗
さで数十μm と著しく大きい冷間圧延前の鋼帯表面の粗
さを低減することはできなかった。
【0016】この原因を調査したところ、通常のワーク
ロールでは鋼帯がロールバイト内においてワークロール
で圧下されて、ロールバイトの入口から出口に移動する
間に、鋼帯表面のある位置の凹部はワークロール表面粗
さの凹部にしか接触しないことがあるので、あまり押し
つぶされない部分が発生するためであった。
ロールでは鋼帯がロールバイト内においてワークロール
で圧下されて、ロールバイトの入口から出口に移動する
間に、鋼帯表面のある位置の凹部はワークロール表面粗
さの凹部にしか接触しないことがあるので、あまり押し
つぶされない部分が発生するためであった。
【0017】そこで、本発明者らが鋭意検討したとこ
ろ、図1に示すようにワークロール2の円周方向に対す
るワークロール表面粗さの凹凸の延在方向の角度φを、
入側鋼帯1の幅方向の表面粗さの平均ピッチをλa 、圧
延時のワークロールのロールバイトの接触弧長をLとす
るとき、tan-1(λa /L)以上とし、上下に組み込ん
で圧延することで、鋼帯表面の粗さを低減でき、表面光
沢を向上できた。本発明ではワークロール表面粗さの凹
凸の延在方向がワークロールの円周方向に対して角度φ
傾いているので、鋼帯がロールバイト内においてワーク
ロールで圧下されて、ロールバイトの入口から出口に移
動する間に、鋼帯表面のある位置の凹部は、順次ワーク
ロールの表面の異なる凸部により押しつぶされることに
なる。その結果、鋼帯の表面の凹部に対して、ロールの
粗さを充分に接触させることができ、鋼帯表面の凹部に
圧延油が封入されなくなるので、表面光沢を改善できる
のである。
ろ、図1に示すようにワークロール2の円周方向に対す
るワークロール表面粗さの凹凸の延在方向の角度φを、
入側鋼帯1の幅方向の表面粗さの平均ピッチをλa 、圧
延時のワークロールのロールバイトの接触弧長をLとす
るとき、tan-1(λa /L)以上とし、上下に組み込ん
で圧延することで、鋼帯表面の粗さを低減でき、表面光
沢を向上できた。本発明ではワークロール表面粗さの凹
凸の延在方向がワークロールの円周方向に対して角度φ
傾いているので、鋼帯がロールバイト内においてワーク
ロールで圧下されて、ロールバイトの入口から出口に移
動する間に、鋼帯表面のある位置の凹部は、順次ワーク
ロールの表面の異なる凸部により押しつぶされることに
なる。その結果、鋼帯の表面の凹部に対して、ロールの
粗さを充分に接触させることができ、鋼帯表面の凹部に
圧延油が封入されなくなるので、表面光沢を改善できる
のである。
【0018】ここで、ワークロールのロールバイトの接
触弧長Lはワークロール径dと板厚の圧下量Δhから
(d・Δh/2 )1/2 で求め、入側鋼帯の幅方向の表面
粗さの平均ピッチλa は例えば図4に示す表面粗さの断
面曲線に凹凸の間隔Saiから式(1) で求める。
触弧長Lはワークロール径dと板厚の圧下量Δhから
(d・Δh/2 )1/2 で求め、入側鋼帯の幅方向の表面
粗さの平均ピッチλa は例えば図4に示す表面粗さの断
面曲線に凹凸の間隔Saiから式(1) で求める。
【数1】
【0019】ワークロール表面粗さの凹凸の延在方向の
角度φを、図2に示すようにワークロール表面の幅方向
の粗さの平均ピッチをλr とするとき、tan-1(λr /
L)以上とするか、又は図3に示すように入側鋼帯の幅
方向の表面粗さの平均ピッチλa とワークロール表面の
幅方向の粗さの平均ピッチλr とで定義される合成粗さ
の平均ピッチλarを{(λa2+λr2)/ 2}1-2 とする
とき、tan-1(λar/L)以上としても、同一の効果が
得られた。
角度φを、図2に示すようにワークロール表面の幅方向
の粗さの平均ピッチをλr とするとき、tan-1(λr /
L)以上とするか、又は図3に示すように入側鋼帯の幅
方向の表面粗さの平均ピッチλa とワークロール表面の
幅方向の粗さの平均ピッチλr とで定義される合成粗さ
の平均ピッチλarを{(λa2+λr2)/ 2}1-2 とする
とき、tan-1(λar/L)以上としても、同一の効果が
得られた。
【0020】一方、角度φを 5°よりも大きくすると、
圧延時の摩擦抵抗が大きくなるため、ロール粗さの凹部
が鋼帯表面に残留し、光沢が低下するので 5°以下とす
る。また、上下のワークロール表面粗さの凹凸の延在方
向は、上下に交差するようにして組み込まないと、鋼帯
の幅方向に移動させる力が上下で同一方向に発生して、
鋼帯が蛇行し、圧延が不安定になるので、研磨溝部は、
上下に交差するようにして組み込む。上下のワークロー
ルの研磨溝部が、上下に交差するようにして組み込んだ
場合でも、上下の摩擦係数が異なったときに蛇行を小さ
く抑えるためには、角度φは1.5 °以下とするのが更に
好ましい。
圧延時の摩擦抵抗が大きくなるため、ロール粗さの凹部
が鋼帯表面に残留し、光沢が低下するので 5°以下とす
る。また、上下のワークロール表面粗さの凹凸の延在方
向は、上下に交差するようにして組み込まないと、鋼帯
の幅方向に移動させる力が上下で同一方向に発生して、
鋼帯が蛇行し、圧延が不安定になるので、研磨溝部は、
上下に交差するようにして組み込む。上下のワークロー
ルの研磨溝部が、上下に交差するようにして組み込んだ
場合でも、上下の摩擦係数が異なったときに蛇行を小さ
く抑えるためには、角度φは1.5 °以下とするのが更に
好ましい。
【0021】尚、ワークロールの表面に角度φで延在せ
しめる溝部は、研磨によるものに限らず、切削等によっ
て施しても良い。
しめる溝部は、研磨によるものに限らず、切削等によっ
て施しても良い。
【0022】本発明のワークロールは全スタンドに適用
しても良いが、光沢向上の効果とコストを考慮して、タ
ンデム圧延機の第1スタンドを含む前段側のスタンド又
は、最終スタンドを含む後段スタンドに用いても良い。
タンデム圧延機の第1スタンドを含む前段側のスタンド
に用いた場合、冷延前の素材表面の大きな凹部を早期に
充分に低減でき、表面光沢が向上する。また、本発明の
ワークロールをタンデム圧延機の最終スタンドを含む後
段スタンドに用いた場合、前段スタンドまでに減少でき
なかった、鋼板表面の凹部を充分に減少でき、著しく表
面光沢が向上する。
しても良いが、光沢向上の効果とコストを考慮して、タ
ンデム圧延機の第1スタンドを含む前段側のスタンド又
は、最終スタンドを含む後段スタンドに用いても良い。
タンデム圧延機の第1スタンドを含む前段側のスタンド
に用いた場合、冷延前の素材表面の大きな凹部を早期に
充分に低減でき、表面光沢が向上する。また、本発明の
ワークロールをタンデム圧延機の最終スタンドを含む後
段スタンドに用いた場合、前段スタンドまでに減少でき
なかった、鋼板表面の凹部を充分に減少でき、著しく表
面光沢が向上する。
【0023】更に、本発明は、冷間タンデム圧延する前
に、鋼板表面の凹部を小さくして、封入される圧延油を
減少させ、凹部が押しつぶされ易くした。即ち、冷間タ
ンデム圧延する前の鋼帯を、圧延油などの流体潤滑剤を
用いない無潤滑の予備処理圧延、又はワークロールの表
面に液体潤滑剤の膜厚を 1μm 以下形成して予備処理圧
延したものである。予備処理圧延して、鋼板表面の凹部
を小さくしておくと、上記本発明のワークロール表面粗
さの凹凸の延在方向が円周方向に対して傾いている効果
との相乗効果で光沢が向上した。
に、鋼板表面の凹部を小さくして、封入される圧延油を
減少させ、凹部が押しつぶされ易くした。即ち、冷間タ
ンデム圧延する前の鋼帯を、圧延油などの流体潤滑剤を
用いない無潤滑の予備処理圧延、又はワークロールの表
面に液体潤滑剤の膜厚を 1μm 以下形成して予備処理圧
延したものである。予備処理圧延して、鋼板表面の凹部
を小さくしておくと、上記本発明のワークロール表面粗
さの凹凸の延在方向が円周方向に対して傾いている効果
との相乗効果で光沢が向上した。
【0024】予備処理圧延では無潤滑にすると、ワーク
ロールと鋼帯が焼き付いて摩擦係数が著しく大きくな
り、圧延荷重が増大して、鋼帯表面の凹凸を低減するの
に充分な圧下率がとれないことがある。そのようなとき
にはワークロールの表面に液体潤滑剤の膜厚を 1μm 以
下形成して、予備処理すると大部分の鋼帯表面の凹凸が
消去できる。液体潤滑材の膜厚が小さいほど鋼帯表面の
凹凸を低減でき、 0.5μm 以下にすると更に良い。尚、
予備処理圧延の液体潤滑剤は、水、圧延油、スキンパス
油が焼き付きを防止して、鋼帯表面の凹凸低減に好適で
ある。液体潤滑剤の膜厚が 1μm を越えると、鋼帯表面
の凹凸が大量に残留して、冷間タンデム圧延では消去す
ることができないので、液体潤滑剤の膜厚は 1μm 以下
とする。
ロールと鋼帯が焼き付いて摩擦係数が著しく大きくな
り、圧延荷重が増大して、鋼帯表面の凹凸を低減するの
に充分な圧下率がとれないことがある。そのようなとき
にはワークロールの表面に液体潤滑剤の膜厚を 1μm 以
下形成して、予備処理すると大部分の鋼帯表面の凹凸が
消去できる。液体潤滑材の膜厚が小さいほど鋼帯表面の
凹凸を低減でき、 0.5μm 以下にすると更に良い。尚、
予備処理圧延の液体潤滑剤は、水、圧延油、スキンパス
油が焼き付きを防止して、鋼帯表面の凹凸低減に好適で
ある。液体潤滑剤の膜厚が 1μm を越えると、鋼帯表面
の凹凸が大量に残留して、冷間タンデム圧延では消去す
ることができないので、液体潤滑剤の膜厚は 1μm 以下
とする。
【0025】また、本発明のワークロールを用いた冷間
タンデム圧延後に、更に直径150mmφ以下のワークロー
ルを用いて圧延すると、ワークロールと鋼帯の間に圧延
油が封じ込められにくく、鋼帯表面に存在する微小な欠
陥を押しつぶすことができるので、鋼帯の表面光沢を向
上できる。
タンデム圧延後に、更に直径150mmφ以下のワークロー
ルを用いて圧延すると、ワークロールと鋼帯の間に圧延
油が封じ込められにくく、鋼帯表面に存在する微小な欠
陥を押しつぶすことができるので、鋼帯の表面光沢を向
上できる。
【0026】
【実施例】以下、本発明として冷間タンデム圧延におけ
るワークロールを、該表面の粗さの溝部及び凸部の延在
方向が、円周方向に対して入側鋼帯の幅方向の表面粗さ
の平均ピッチをλa 、圧延時のワークロールのロールバ
イトの接触弧長をLとするとき、tan-1(λa /L)以
上、 5°以下の範囲となるように研磨し、該ワークロー
ルを前記延在方向に被圧延材側で互いに交差するよう
に、上下に組み入れて圧延した。
るワークロールを、該表面の粗さの溝部及び凸部の延在
方向が、円周方向に対して入側鋼帯の幅方向の表面粗さ
の平均ピッチをλa 、圧延時のワークロールのロールバ
イトの接触弧長をLとするとき、tan-1(λa /L)以
上、 5°以下の範囲となるように研磨し、該ワークロー
ルを前記延在方向に被圧延材側で互いに交差するよう
に、上下に組み入れて圧延した。
【0027】(実施例1)熱延後に焼鈍酸洗したフェラ
イト系ステンレス鋼帯SUS430を、本発明の実施例
1−1、1−2として、無潤滑又はワークロール表面に
流体潤滑剤を厚み0.7μm 塗布して予備処理圧延し、そ
の後、5スタンド冷間タンデムミルの前段の3スタン
ド、即ち第1スタンドから第3スタンドのワークロール
の表面に、本発明の範囲を満足する角度の研磨溝部を延
在させ、該ワークロールを前記延在方向が被圧延材側で
互いに交差するように、上下に組み入れて圧延した。
イト系ステンレス鋼帯SUS430を、本発明の実施例
1−1、1−2として、無潤滑又はワークロール表面に
流体潤滑剤を厚み0.7μm 塗布して予備処理圧延し、そ
の後、5スタンド冷間タンデムミルの前段の3スタン
ド、即ち第1スタンドから第3スタンドのワークロール
の表面に、本発明の範囲を満足する角度の研磨溝部を延
在させ、該ワークロールを前記延在方向が被圧延材側で
互いに交差するように、上下に組み入れて圧延した。
【0028】比較例1−1は上記実施例に対して、予備
処理圧延を行なわない場合であり、比較例1−2は実施
例1−1に対して、上下のワークロールの研磨溝部の延
在方向を被圧延材側で平行とした場合であり、比較例1
−3は、実施例1−1に対して、冷間タンデムミルの第
1スタンドから第3スタンドのワークロールの表面に、
本発明の範囲を逸脱した角度の研磨溝部を延在させた場
合であり、比較例1−4はワークロール表面に流体潤滑
剤を厚み 1.2μm 塗布して予備処理圧延し、冷間タンデ
ムミルの第1スタンドから第3スタンドのワークロール
の表面に、本発明の範囲を逸脱した角度の研磨溝部を延
在させた場合である。
処理圧延を行なわない場合であり、比較例1−2は実施
例1−1に対して、上下のワークロールの研磨溝部の延
在方向を被圧延材側で平行とした場合であり、比較例1
−3は、実施例1−1に対して、冷間タンデムミルの第
1スタンドから第3スタンドのワークロールの表面に、
本発明の範囲を逸脱した角度の研磨溝部を延在させた場
合であり、比較例1−4はワークロール表面に流体潤滑
剤を厚み 1.2μm 塗布して予備処理圧延し、冷間タンデ
ムミルの第1スタンドから第3スタンドのワークロール
の表面に、本発明の範囲を逸脱した角度の研磨溝部を延
在させた場合である。
【0029】従来例は予備処理圧延を行なわずに、全ス
タンドのワークロールに通常に研磨したワークロールを
組み入れた場合である。
タンドのワークロールに通常に研磨したワークロールを
組み入れた場合である。
【0030】冷間タンデムミルでは大量の圧延油を供給
しつつ圧延し、第4スタンドと第5スタンドには通常に
研磨したワークロールを使用した。次いで仕上げ焼鈍・
酸洗及び調質圧延した後、鋼帯の表面光沢を調べた。
しつつ圧延し、第4スタンドと第5スタンドには通常に
研磨したワークロールを使用した。次いで仕上げ焼鈍・
酸洗及び調質圧延した後、鋼帯の表面光沢を調べた。
【0031】鋼帯の表面光沢はJIS Z8741 光沢度測定方
法5(Gs 20°)により測定し、光沢の良好な順に光沢
度 950以上を特A、光沢度800 〜9500をA、光沢度600
〜800 をB、光沢度400 〜600 をC、光沢度400 以下を
Dとして5段階評価した。
法5(Gs 20°)により測定し、光沢の良好な順に光沢
度 950以上を特A、光沢度800 〜9500をA、光沢度600
〜800 をB、光沢度400 〜600 をC、光沢度400 以下を
Dとして5段階評価した。
【0032】表1の結果より本発明の方法では蛇行が発
生して圧延不能になることがなく、鋼帯の表面光沢は比
較例及び従来例に比較して著しく良好であった。
生して圧延不能になることがなく、鋼帯の表面光沢は比
較例及び従来例に比較して著しく良好であった。
【表1】
【0033】(実施例2)熱延後に焼鈍酸洗したフェラ
イト系ステンレス鋼帯SUS430を、本発明の実施例
2として、無潤滑で予備処理圧延し、5スタンド冷間タ
ンデムミルの全スタンドのそれぞれのワークロールに、
本発明の範囲を満足する角度の研磨溝部を延在させ、該
ワークロールを前記延在方向が被圧延材側で互いに交差
するように、上下に組み入れて圧延した。
イト系ステンレス鋼帯SUS430を、本発明の実施例
2として、無潤滑で予備処理圧延し、5スタンド冷間タ
ンデムミルの全スタンドのそれぞれのワークロールに、
本発明の範囲を満足する角度の研磨溝部を延在させ、該
ワークロールを前記延在方向が被圧延材側で互いに交差
するように、上下に組み入れて圧延した。
【0034】比較例1−2は実施例2に対して、予備処
理圧延を行なわない場合であり、比較例2−2、比較例
2−3は実施例2に対して、全スタンドのそれぞれのワ
ークロールに本発明の範囲を逸脱した角度の研磨溝部を
延在させた場合である。
理圧延を行なわない場合であり、比較例2−2、比較例
2−3は実施例2に対して、全スタンドのそれぞれのワ
ークロールに本発明の範囲を逸脱した角度の研磨溝部を
延在させた場合である。
【0035】従来例は予備処理圧延を行なわずに、全ス
タンドのワークロールを通常に研磨したワークロールを
組み入れた場合である。
タンドのワークロールを通常に研磨したワークロールを
組み入れた場合である。
【0036】タンデムミルでは大量の圧延油を供給しつ
つ圧延し、次いで仕上げ焼鈍・酸洗及び調質圧延した
後、鋼帯の表面光沢を調べた。
つ圧延し、次いで仕上げ焼鈍・酸洗及び調質圧延した
後、鋼帯の表面光沢を調べた。
【0037】光沢の測定方法は実施例1と同様とした。
表2の結果より本発明の方法で製造した鋼帯の表面光沢
は比較例及び従来例に比較して著しく良好であった。
表2の結果より本発明の方法で製造した鋼帯の表面光沢
は比較例及び従来例に比較して著しく良好であった。
【表2】
【0038】(実施例3)熱延後に焼鈍酸洗したフェラ
イト系ステンレス鋼帯SUS430を、本発明の実施例
3−1、3−2として、無潤滑又はワークロール表面に
流体潤滑剤を厚み0.9μm 塗布して予備処理圧延した
後、5スタンド冷間タンデムミルの後段の3スタンド、
即ち第3スタンドから第5スタンドのワークロールに、
本発明の範囲を満足する角度の研磨溝部を延在させ、該
ワークロールを前記延在方向が被圧延材側で互いに交差
するように、上下に組み入れて圧延した。
イト系ステンレス鋼帯SUS430を、本発明の実施例
3−1、3−2として、無潤滑又はワークロール表面に
流体潤滑剤を厚み0.9μm 塗布して予備処理圧延した
後、5スタンド冷間タンデムミルの後段の3スタンド、
即ち第3スタンドから第5スタンドのワークロールに、
本発明の範囲を満足する角度の研磨溝部を延在させ、該
ワークロールを前記延在方向が被圧延材側で互いに交差
するように、上下に組み入れて圧延した。
【0039】比較例3−1は上記実施例に対して、予備
処理圧延を行なわない場合であり、比較例3−2、比較
例3−3は実施例3−1に対して、冷間タンデムミルの
第3スタンドから第5スタンドのワークロールに、本発
明の範囲を逸脱した角度の研磨溝部を延在させた場合で
ある。
処理圧延を行なわない場合であり、比較例3−2、比較
例3−3は実施例3−1に対して、冷間タンデムミルの
第3スタンドから第5スタンドのワークロールに、本発
明の範囲を逸脱した角度の研磨溝部を延在させた場合で
ある。
【0040】従来例は予備処理圧延を行なわずに、全ス
タンドのワークロールに通常に研磨したワークロールを
組み入れた場合である。
タンドのワークロールに通常に研磨したワークロールを
組み入れた場合である。
【0041】タンデムミルでは大量の圧延油を供給しつ
つ圧延し、第1スタンドと第2スタンドには通常に研磨
したワークロールを用いている。次いで仕上げ焼鈍・酸
洗及び調質圧延した後鋼帯の表面光沢を調べた。
つ圧延し、第1スタンドと第2スタンドには通常に研磨
したワークロールを用いている。次いで仕上げ焼鈍・酸
洗及び調質圧延した後鋼帯の表面光沢を調べた。
【0042】光沢の測定方法は実施例1と同様とした。
表3の結果より本発明の方法で製造した鋼帯の表面光沢
は比較例及び従来例に比較して著しく良好であった。
表3の結果より本発明の方法で製造した鋼帯の表面光沢
は比較例及び従来例に比較して著しく良好であった。
【表3】
【0043】(実施例4)熱延後に焼鈍酸洗したオース
テナイト系ステンレス鋼帯SUS430を、本発明の実
施例4−1、4−2として、無潤滑又はワークロール表
面に流体潤滑剤を厚み 0.3μm 塗布して予備処理圧延し
た後、5スタンド冷間タンデムミルの第1スタンドのワ
ークロールのみに、本発明の範囲を満足する角度の研磨
溝部を延在させ、該ワークロールを前記延在方向が被圧
延材側で互いに交差するように、上下に組み入れて圧延
した。その後ワークロール径が90mmであるクラスター型
圧延機で圧延した。
テナイト系ステンレス鋼帯SUS430を、本発明の実
施例4−1、4−2として、無潤滑又はワークロール表
面に流体潤滑剤を厚み 0.3μm 塗布して予備処理圧延し
た後、5スタンド冷間タンデムミルの第1スタンドのワ
ークロールのみに、本発明の範囲を満足する角度の研磨
溝部を延在させ、該ワークロールを前記延在方向が被圧
延材側で互いに交差するように、上下に組み入れて圧延
した。その後ワークロール径が90mmであるクラスター型
圧延機で圧延した。
【0044】比較例4−1は上記実施例に対して、予備
処理圧延を行なわなかった場合であり、比較例4−2は
実施例例4−1に対して、クラスター型圧延機のワーク
ロール径を180mm とした場合であり、比較例4−3、4
−4は実施例4−1に対して、冷間タンデムミルの第1
スタンドのワークロールに、本発明の範囲を逸脱した角
度の研磨溝部を延在させた場合である。
処理圧延を行なわなかった場合であり、比較例4−2は
実施例例4−1に対して、クラスター型圧延機のワーク
ロール径を180mm とした場合であり、比較例4−3、4
−4は実施例4−1に対して、冷間タンデムミルの第1
スタンドのワークロールに、本発明の範囲を逸脱した角
度の研磨溝部を延在させた場合である。
【0045】従来例4は予備処理圧延を行なわず、タン
デムミルの全スタンドに通常に研磨したワークロールを
用いた場合である。
デムミルの全スタンドに通常に研磨したワークロールを
用いた場合である。
【0046】タンデムミルでは大量の圧延油を供給しつ
つ圧延し、第2スタンドから第5スタンドには通常に研
磨したワークロールを用いている。その後小径ワークロ
ールを用いたクラスター型圧延機で圧延し、次いで仕上
げ焼鈍・酸洗及び調質圧延し、更にバフ研磨を施した後
鋼帯の表面光沢を調べた。
つ圧延し、第2スタンドから第5スタンドには通常に研
磨したワークロールを用いている。その後小径ワークロ
ールを用いたクラスター型圧延機で圧延し、次いで仕上
げ焼鈍・酸洗及び調質圧延し、更にバフ研磨を施した後
鋼帯の表面光沢を調べた。
【0047】光沢の測定方法は実施例1と同様とした。
【0048】表4の結果より本発明の方法で製造した鋼
帯の表面光沢は比較例及び従来例に比較して著しく良好
であった。
帯の表面光沢は比較例及び従来例に比較して著しく良好
であった。
【表4】
【0049】(実施例5)熱延後に焼鈍酸洗したオース
テナイト系ステンレス鋼帯SUS304を、本発明の実
施例5として、無潤滑で予備処理圧延を行ない、その後
冷間タンデムミルの第5スタンドのワークロールに、本
発明の範囲を満足する角度の研磨溝部を延在させ、該ワ
ークロールを前記延在方向が被圧延側で互いに交差する
ように、上下に組み入れて圧延した。その後ワークロー
ル径が90mmのクラスター型圧延機で圧延した。
テナイト系ステンレス鋼帯SUS304を、本発明の実
施例5として、無潤滑で予備処理圧延を行ない、その後
冷間タンデムミルの第5スタンドのワークロールに、本
発明の範囲を満足する角度の研磨溝部を延在させ、該ワ
ークロールを前記延在方向が被圧延側で互いに交差する
ように、上下に組み入れて圧延した。その後ワークロー
ル径が90mmのクラスター型圧延機で圧延した。
【0050】比較例5−1は実施例5に対して、予備処
理圧延を行なわない場合であり、比較例5−2、5−3
は実施例5に対して、冷間タンデムミルの第5スタンド
のワークロールに、本発明の範囲を逸脱した角度の研磨
溝部を延在させた場合である。
理圧延を行なわない場合であり、比較例5−2、5−3
は実施例5に対して、冷間タンデムミルの第5スタンド
のワークロールに、本発明の範囲を逸脱した角度の研磨
溝部を延在させた場合である。
【0051】従来例5は予備処理圧延を行なわず、タン
デムミルの全スタンドに通常に研磨したワークロールを
用いた場合である。
デムミルの全スタンドに通常に研磨したワークロールを
用いた場合である。
【0052】タンデムミルでは大量の圧延油を供給しつ
つ圧延し、第1スタンドから第4スタンドには通常に研
磨したワークロールを用いている。その後クラスター型
圧延機で圧延し、次いで仕上げ焼鈍・酸洗及び調質圧延
し、更にバフ研磨を施した後鋼帯の表面光沢を調べた。
つ圧延し、第1スタンドから第4スタンドには通常に研
磨したワークロールを用いている。その後クラスター型
圧延機で圧延し、次いで仕上げ焼鈍・酸洗及び調質圧延
し、更にバフ研磨を施した後鋼帯の表面光沢を調べた。
【0053】光沢の測定方法は実施例1と同様とした。
表5の結果より本発明の方法で製造した鋼帯の表面光沢
は比較例及び従来例に比較して著しく良好であった。
表5の結果より本発明の方法で製造した鋼帯の表面光沢
は比較例及び従来例に比較して著しく良好であった。
【表5】
【0054】以上の実施例は、本発明として冷間タンデ
ム圧延におけるワークロールを、その表面の粗さの溝部
及び凸部の延在方向が、円周方向に対して入側鋼帯の幅
方向の表面粗さの平均ピッチをλa 、圧延時のワークロ
ールのロールバイトの接触弧長をLとするとき、tan-1
(λa /L)以上、 5°以下の範囲となるように研磨
し、該ワークロールを前記延在方向が被圧延材側で互い
に交差するように、上下に組み入れて圧延した場合を示
した。
ム圧延におけるワークロールを、その表面の粗さの溝部
及び凸部の延在方向が、円周方向に対して入側鋼帯の幅
方向の表面粗さの平均ピッチをλa 、圧延時のワークロ
ールのロールバイトの接触弧長をLとするとき、tan-1
(λa /L)以上、 5°以下の範囲となるように研磨
し、該ワークロールを前記延在方向が被圧延材側で互い
に交差するように、上下に組み入れて圧延した場合を示
した。
【0055】(実施例6〜実施例10)次に、ワークロ
ール表面の幅方向の粗さの平均ピッチλr を、上記実施
例の入側鋼帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチλa に等
しくしたワークロールであって、表1から表5のそれぞ
れに示した条件と同一にして圧延した結果を、それぞれ
表6から表10に示す。表1から表5に示した結果と同
一の結果が得られた。
ール表面の幅方向の粗さの平均ピッチλr を、上記実施
例の入側鋼帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチλa に等
しくしたワークロールであって、表1から表5のそれぞ
れに示した条件と同一にして圧延した結果を、それぞれ
表6から表10に示す。表1から表5に示した結果と同
一の結果が得られた。
【0056】即ち、ワークロール表面粗さの凹凸の延在
方向の角度を、ワークロール表面の幅方向の粗さの平均
ピッチをλr とするとき、tan-1(λr /L)以上、 5
°以下の範囲としても良い。
方向の角度を、ワークロール表面の幅方向の粗さの平均
ピッチをλr とするとき、tan-1(λr /L)以上、 5
°以下の範囲としても良い。
【表6】
【0057】
【表7】
【0058】
【表8】
【0059】
【表9】
【0060】
【表10】
【0061】(実施例11〜実施例15)また、入側鋼
帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチλa とワークロール
表面の幅方向の粗さの平均ピッチλr とで定義される合
成粗さの平均ピッチλarを{(λa2+λr2)/ 2}1/2
とするとき、合成粗さの平均ピッチλarを、上記実施例
の入側鋼帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチλa に等し
くしたワークロールであって、表1から表5のそれぞれ
に示した条件と同一にして圧延した結果を、それぞれ表
11から表15に示す。表1から表5に示した結果と同
一の結果が得られた。
帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチλa とワークロール
表面の幅方向の粗さの平均ピッチλr とで定義される合
成粗さの平均ピッチλarを{(λa2+λr2)/ 2}1/2
とするとき、合成粗さの平均ピッチλarを、上記実施例
の入側鋼帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチλa に等し
くしたワークロールであって、表1から表5のそれぞれ
に示した条件と同一にして圧延した結果を、それぞれ表
11から表15に示す。表1から表5に示した結果と同
一の結果が得られた。
【0062】即ち、ワークロール表面粗さの凹凸の延在
方向の角度を、tan-1(λar/L)以上、 5°以下の範
囲としても良い。
方向の角度を、tan-1(λar/L)以上、 5°以下の範
囲としても良い。
【表11】
【0063】
【表12】
【0064】
【表13】
【0065】
【表14】
【0066】
【表15】
【0067】
【発明の効果】本発明により製造したステンレス冷延鋼
帯は、従来の方法により製造した鋼帯に比較して著しく
優れた表面光沢を有し、特に、冷間タンデムミル等の大
径ワークロールを用いた場合には従来到達が不可能であ
った、ゼンジミアミルなどの小径ワークロールを用いた
場合と同等以上の優れた表面光沢を有する。また、圧延
中に鋼帯が蛇行することなく安定して圧延できる。
帯は、従来の方法により製造した鋼帯に比較して著しく
優れた表面光沢を有し、特に、冷間タンデムミル等の大
径ワークロールを用いた場合には従来到達が不可能であ
った、ゼンジミアミルなどの小径ワークロールを用いた
場合と同等以上の優れた表面光沢を有する。また、圧延
中に鋼帯が蛇行することなく安定して圧延できる。
【図1】図1は本発明の一実施例であるワークロールの
研磨溝部の延在方向を示す模式図である。
研磨溝部の延在方向を示す模式図である。
【図2】図2は本発明の別の実施例であるワークロール
の研磨溝部の延在方向を示す模式図である。
の研磨溝部の延在方向を示す模式図である。
【図3】図3は本発明の更に別の実施例であるワークロ
ールの研磨溝部の延在方向を示す模式図である。
ールの研磨溝部の延在方向を示す模式図である。
【図4】図4は表面粗さの平均ピッチを示す模式図であ
る。
る。
1 鋼帯 2 ワークロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 磯辺 邦夫 千葉県千葉市中央区川崎町1番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 河澄 英輔 千葉県千葉市中央区川崎町1番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 岡田 一仁 千葉県千葉市中央区川崎町1番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (3)
- 【請求項1】 ステンレス熱延鋼帯を焼鈍・酸洗した
後、無潤滑、又は液体潤滑剤をワークロール表面に厚み
1μm 以下で塗布して予備処理圧延し、 次いで複数のスタンドからなる冷間タンデムミルにて、 ワークロール表面にその周方向に対して角度をもって延
在する研磨溝部を設け、 入側鋼帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチをλa 、ワー
クロール表面の幅方向の粗さの平均ピッチをλr 、前記
入側鋼帯の幅方向の表面粗さの平均ピッチλaと前記ワ
ークロール表面の幅方向の粗さの平均ピッチλr とで定
義される合成粗さの平均ピッチλarを{(λa2+λr2)
/ 2}1/2 、圧延時のワークロールのロールバイトの接
触弧長をLとするとき、 ワークロールの円周方向に対するワークロール表面の前
記研磨溝部の延在方向の角度を、 tan-1(λa /L)以上、又はtan-1(λr /L)以
上、又はtan-1(λar/L)以上、 5°以下の範囲と
し、 上下のワークロールを前記研磨溝部の延在方向が被圧延
材側で互いに交差するように組み入れて圧延することを
特徴とする高光沢ステンレス鋼帯の製造方法。 - 【請求項2】 請求項1のワークロールを、冷間タンデ
ムミルの第1スタンド又は最終スタンドから順次1スタ
ンド以上に組み入れて圧延することを特徴とするステン
レス冷延鋼帯の製造方法。 - 【請求項3】 請求項1又は請求項2の冷間タンデムミ
ルで圧延後、150mmφ以下のワークロールで圧延するこ
とを特徴とするステンレス鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9422395A JPH08267105A (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | 高光沢ステンレス鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9422395A JPH08267105A (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | 高光沢ステンレス鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08267105A true JPH08267105A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=14104324
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9422395A Withdrawn JPH08267105A (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | 高光沢ステンレス鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH08267105A (ja) |
-
1995
- 1995-03-29 JP JP9422395A patent/JPH08267105A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020604 |