JPH08260087A - ブレージングシート及び熱交換器の枠材 - Google Patents
ブレージングシート及び熱交換器の枠材Info
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- JPH08260087A JPH08260087A JP6659995A JP6659995A JPH08260087A JP H08260087 A JPH08260087 A JP H08260087A JP 6659995 A JP6659995 A JP 6659995A JP 6659995 A JP6659995 A JP 6659995A JP H08260087 A JPH08260087 A JP H08260087A
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- core
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 サイドサポート材のように機械的強度が要求
される枠材として用いた場合、空洞状の穴が形成され難
く、耐久性に富み、機械的強度が長期間にわたって保証
されるブレージングシートを提供することである。 【構成】 ３．０〜５．０ｗｔ％のＺｎ、及び０．５〜
２．０ｗｔ％のＭｇ、残部がＡｌと不可避不純物からな
るＡｌ合金の芯材と、３．０〜１１ｗｔ％のＳｉ、及び
５．０〜２５ｗｔ％のＺｎ、残部がＡｌと不可避不純物
からなるＡｌ合金のろう材と、前記芯材とろう材との間
に設けられた不可避不純物しか含まないＡｌの中間材と
からなるブレージングシート。
される枠材として用いた場合、空洞状の穴が形成され難
く、耐久性に富み、機械的強度が長期間にわたって保証
されるブレージングシートを提供することである。 【構成】 ３．０〜５．０ｗｔ％のＺｎ、及び０．５〜
２．０ｗｔ％のＭｇ、残部がＡｌと不可避不純物からな
るＡｌ合金の芯材と、３．０〜１１ｗｔ％のＳｉ、及び
５．０〜２５ｗｔ％のＺｎ、残部がＡｌと不可避不純物
からなるＡｌ合金のろう材と、前記芯材とろう材との間
に設けられた不可避不純物しか含まないＡｌの中間材と
からなるブレージングシート。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特に自動車用のパラレ
ルフロータイプのラジエータやヒータコア等のサイドサ
ポート材などの枠材に関するものである。
ルフロータイプのラジエータやヒータコア等のサイドサ
ポート材などの枠材に関するものである。
【０００２】
【発明の背景】自動車用のパラレルフロータイプのラジ
エータやヒータコア等のサイドサポート材として、従来
より、４〜５ｗｔ％のＺｎ及び１〜２ｗｔ％のＭｇを含
むＡｌ合金（７Ｎ０１）からなるＡｌ合金の芯材にＡｌ
−Ｓｉ合金からなるろう材を貼り合わせたブレージング
シートを用いることが提案されている。
エータやヒータコア等のサイドサポート材として、従来
より、４〜５ｗｔ％のＺｎ及び１〜２ｗｔ％のＭｇを含
むＡｌ合金（７Ｎ０１）からなるＡｌ合金の芯材にＡｌ
−Ｓｉ合金からなるろう材を貼り合わせたブレージング
シートを用いることが提案されている。
【０００３】しかし、このブレージングシートは、ろう
材であるＡｌ−Ｓｉ合金が耐蝕性に劣り、局部腐食を起
こし易い為、短期間のうちに芯材にまで侵食が起きる。
このような状況に至ると、強度を向上させる為に添加し
たＺｎにより芯材層の電位は卑になっている為、芯材の
侵食が優先的、かつ、激しく起き、芯材には空洞状の穴
が形成されてしまい、機械的強度が損なわれ、サイドサ
ポート材としての機能が失われてしまう。
材であるＡｌ−Ｓｉ合金が耐蝕性に劣り、局部腐食を起
こし易い為、短期間のうちに芯材にまで侵食が起きる。
このような状況に至ると、強度を向上させる為に添加し
たＺｎにより芯材層の電位は卑になっている為、芯材の
侵食が優先的、かつ、激しく起き、芯材には空洞状の穴
が形成されてしまい、機械的強度が損なわれ、サイドサ
ポート材としての機能が失われてしまう。
【０００４】特に、サイドサポート材として用いた場
合、ろう材が消費されていて、部分的にも芯材層が当初
より露出していることが有り、このような場合には芯材
の侵食が急速に進み、空洞状の穴が形成されてしまうこ
とも有る。すなわち、従来からのブレージングシートを
サイドサポート材とした場合、耐久性に欠ける問題があ
る。
合、ろう材が消費されていて、部分的にも芯材層が当初
より露出していることが有り、このような場合には芯材
の侵食が急速に進み、空洞状の穴が形成されてしまうこ
とも有る。すなわち、従来からのブレージングシートを
サイドサポート材とした場合、耐久性に欠ける問題があ
る。
【０００５】
【発明の開示】本発明の目的は、サイドサポート材のよ
うに機械的強度が要求される枠材として用いた場合、空
洞状の穴が形成され難く、耐久性に富み、機械的強度が
長期間にわたって保証されるブレージングシートを提供
することである。この本発明の目的は、３．０〜５．０
ｗｔ％のＺｎ、及び０．５〜２．０ｗｔ％のＭｇ、残部
がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金の芯材と、３．
０〜１１ｗｔ％のＳｉ、及び５．０〜２５ｗｔ％のＺ
ｎ、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金のろう
材と、前記芯材とろう材との間に設けられた不可避不純
物しか含まないＡｌの中間材とからなることを特徴とす
るブレージングシートによって達成される。
うに機械的強度が要求される枠材として用いた場合、空
洞状の穴が形成され難く、耐久性に富み、機械的強度が
長期間にわたって保証されるブレージングシートを提供
することである。この本発明の目的は、３．０〜５．０
ｗｔ％のＺｎ、及び０．５〜２．０ｗｔ％のＭｇ、残部
がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金の芯材と、３．
０〜１１ｗｔ％のＳｉ、及び５．０〜２５ｗｔ％のＺ
ｎ、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金のろう
材と、前記芯材とろう材との間に設けられた不可避不純
物しか含まないＡｌの中間材とからなることを特徴とす
るブレージングシートによって達成される。
【０００６】又、３．０〜５．０ｗｔ％のＺｎ、及び
０．５〜２．０ｗｔ％のＭｇ、残部がＡｌと不可避不純
物からなるＡｌ合金の芯材と、３．０〜１１ｗｔ％のＳ
ｉ、及び５．０〜２５ｗｔ％のＺｎ、残部がＡｌと不可
避不純物からなるＡｌ合金のろう材と、前記芯材とろう
材との間に設けられた０．１〜１．５ｗｔ％のＭｎ、残
部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金の中間材とか
らなることを特徴とするブレージングシートによって達
成される。
０．５〜２．０ｗｔ％のＭｇ、残部がＡｌと不可避不純
物からなるＡｌ合金の芯材と、３．０〜１１ｗｔ％のＳ
ｉ、及び５．０〜２５ｗｔ％のＺｎ、残部がＡｌと不可
避不純物からなるＡｌ合金のろう材と、前記芯材とろう
材との間に設けられた０．１〜１．５ｗｔ％のＭｎ、残
部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金の中間材とか
らなることを特徴とするブレージングシートによって達
成される。
【０００７】尚、本発明のブレージングシートにおける
芯材は、０．１〜０．７ｗｔ％のＭｎ、０．０１〜０．
１５ｗｔ％のＺｒ、０．０１〜０．２０ｗｔ％のＴｉ、
０．０１〜０．１５ｗｔ％のＶの中から選ばれる一種ま
たは二種以上を更に含有していることが好ましい。又、
本発明は、上記構成のブレージングシートからなること
を特徴とする熱交換器の枠材を提供する。
芯材は、０．１〜０．７ｗｔ％のＭｎ、０．０１〜０．
１５ｗｔ％のＺｒ、０．０１〜０．２０ｗｔ％のＴｉ、
０．０１〜０．１５ｗｔ％のＶの中から選ばれる一種ま
たは二種以上を更に含有していることが好ましい。又、
本発明は、上記構成のブレージングシートからなること
を特徴とする熱交換器の枠材を提供する。
【０００８】本発明においては、ブレージングシートの
芯材として、機械的強度を向上させる為に、Ｚｎ及びＭ
ｇを含有させた。このＺｎ含有量は３．０〜５．０ｗｔ
％であり、Ｍｇ含有量は０．５〜２．０ｗｔ％である。
すなわち、Ｚｎが３ｗｔ％未満、Ｍｇが０．５ｗｔ％未
満の場合には、サイドサポート材のような枠材として必
要な機械的強度が確保できないからである。逆に、多く
なると、例えばＺｎが多くなると、芯材の電位が低くな
り、腐食が起き易く、又、Ｍｇが多くなると、融点が低
下する等の問題が有ることから、Ｚｎ含有量は５ｗｔ％
以下、Ｍｇ含有量は２ｗｔ％以下とした。尚、Ｚｎの好
ましい含有量は４〜５ｗｔ％であり、Ｍｇの好ましい含
有量は１〜２ｗｔ％である。
芯材として、機械的強度を向上させる為に、Ｚｎ及びＭ
ｇを含有させた。このＺｎ含有量は３．０〜５．０ｗｔ
％であり、Ｍｇ含有量は０．５〜２．０ｗｔ％である。
すなわち、Ｚｎが３ｗｔ％未満、Ｍｇが０．５ｗｔ％未
満の場合には、サイドサポート材のような枠材として必
要な機械的強度が確保できないからである。逆に、多く
なると、例えばＺｎが多くなると、芯材の電位が低くな
り、腐食が起き易く、又、Ｍｇが多くなると、融点が低
下する等の問題が有ることから、Ｚｎ含有量は５ｗｔ％
以下、Ｍｇ含有量は２ｗｔ％以下とした。尚、Ｚｎの好
ましい含有量は４〜５ｗｔ％であり、Ｍｇの好ましい含
有量は１〜２ｗｔ％である。
【０００９】芯材には、前記Ｚｎ及びＭｇの他にも、
０．１〜０．７ｗｔ％のＭｎ、０．０１〜０．１５ｗｔ
％のＺｒ、０．０１〜０．２０ｗｔ％のＴｉ、０．０１
〜０．１５ｗｔ％のＶの中から選ばれる一種または二種
以上を含有させておくことが好ましい。すなわち、０．
１〜０．７ｗｔ％のＭｎを含有させておくことにより、
強度並びに耐蝕性が向上する。又、０．０１〜０．１５
ｗｔ％のＺｒを含有させておくことにより、耐蝕性が向
上する。又、０．０１〜０．２０ｗｔ％のＴｉを含有さ
せておくことにより、耐蝕性が向上する。又、０．０１
〜０．１５ｗｔ％のＶを含有させておくことにより、耐
蝕性が向上する。
０．１〜０．７ｗｔ％のＭｎ、０．０１〜０．１５ｗｔ
％のＺｒ、０．０１〜０．２０ｗｔ％のＴｉ、０．０１
〜０．１５ｗｔ％のＶの中から選ばれる一種または二種
以上を含有させておくことが好ましい。すなわち、０．
１〜０．７ｗｔ％のＭｎを含有させておくことにより、
強度並びに耐蝕性が向上する。又、０．０１〜０．１５
ｗｔ％のＺｒを含有させておくことにより、耐蝕性が向
上する。又、０．０１〜０．２０ｗｔ％のＴｉを含有さ
せておくことにより、耐蝕性が向上する。又、０．０１
〜０．１５ｗｔ％のＶを含有させておくことにより、耐
蝕性が向上する。
【００１０】上記のような合金組成のＡｌ合金芯材に対
してクラッドされるろう材にはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金を
用いる。すなわち、芯材のＡｌ合金中にはＺｎを含有さ
せたことから、Ａｌ−Ｓｉ合金をろう材とするのではな
く、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金をろう材とした。つまり、Ｚ
ｎをろう材中に含有させておくことにより、ろう材層よ
りも芯材層の電位が貴となるようにしたのである。この
ことから、芯材中のＺｎ含有量よりもろう材中のＺｎ含
有量を大きくすることが大事である。すなわち、ろう材
として用いるＡｌ合金は、３．０〜１１ｗｔ％のＳｉ、
及び５．０〜２５ｗｔ％のＺｎ、残部がＡｌと不可避不
純物からなるＡｌ合金とした。尚、Ｓｉの好ましい含有
量は５〜９ｗｔ％であり、Ｚｎの好ましい含有量は７〜
１２ｗｔ％である。
してクラッドされるろう材にはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金を
用いる。すなわち、芯材のＡｌ合金中にはＺｎを含有さ
せたことから、Ａｌ−Ｓｉ合金をろう材とするのではな
く、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金をろう材とした。つまり、Ｚ
ｎをろう材中に含有させておくことにより、ろう材層よ
りも芯材層の電位が貴となるようにしたのである。この
ことから、芯材中のＺｎ含有量よりもろう材中のＺｎ含
有量を大きくすることが大事である。すなわち、ろう材
として用いるＡｌ合金は、３．０〜１１ｗｔ％のＳｉ、
及び５．０〜２５ｗｔ％のＺｎ、残部がＡｌと不可避不
純物からなるＡｌ合金とした。尚、Ｓｉの好ましい含有
量は５〜９ｗｔ％であり、Ｚｎの好ましい含有量は７〜
１２ｗｔ％である。
【００１１】上記の構成により、芯材の機械的強度は高
く、かつ、ろう材層より電位が貴となって耐蝕性に富
む。しかしながら、本発明では、一層の耐蝕性を目指し
た。すなわち、不可避不純物しか含まない純Ａｌ又は
０．１〜１．５ｗｔ％のＭｎ、残部がＡｌと不可避不純
物からなるＡｌ合金からなる中間層を、芯材層とろう材
層との間に介在させた。このような組成の中間層を設け
ておくと、ろう付けが行われる前の段階では、中間層の
Ｚｎは芯材層やろう材層よりも少ないことから、中間層
の電位は芯材層やろう材層よりも貴である。しかし、ろ
う付けが行われた後では、Ｚｎが芯材層やろう材層から
中間層に拡散して来て、逆に中間層の電位は芯材層より
も卑になる。例えば、ろう材（Ａｌ−８Ｓｉ−１０Ｚ
ｎ）／中間材（Ａｌ−１．２Ｍｎ）／芯材（Ａｌ−１．
４Ｍｇ−４．５Ｚｎ−０．１Ｚｒ）からなる１ｍｍ厚さ
（ろう材及び中間材の厚さは各々１０％）のブレージン
グシートの熱処理（６００℃、５分）後における深さ
（厚さ）方向の電位は図１中Ａで示すものであるのに対
して、ろう材（Ａｌ−８Ｓｉ−１０Ｚｎ）／芯材（Ａｌ
−１．４Ｍｇ−４．５Ｚｎ−０．１Ｚｒ）からなる１ｍ
ｍ厚さ（ろう材の厚さは１０％）のブレージングシート
の熱処理（６００℃、５分）後における厚さ方向の電位
は図１中Ｂで示すものであり、又、ろう材（Ａｌ−８Ｓ
ｉ−１０Ｚｎ）／中間材（１０７０Ａｌ）／芯材（Ａｌ
−１．４Ｍｇ−４．５Ｚｎ−０．１Ｚｒ）からなる１ｍ
ｍ厚さ（ろう材及び中間材の厚さは各々１０％）のブレ
ージングシートの熱処理（６００℃、５分）後における
厚さ方向の電位は図１中Ｃで示すものであり、又、ろう
材（Ａｌ−８Ｓｉ）／中間材（Ａｌ−１．２Ｍｎ）／芯
材（Ａｌ−１．４Ｍｇ−４．５Ｚｎ−０．１Ｚｒ）から
なる１ｍｍ厚さ（ろう材及び中間材の厚さは各々１０
％）のブレージングシートの熱処理（６００℃、５分）
後における厚さ方向の電位は図１中Ｄで示すものであ
り、又、ろう材（Ａｌ−８Ｓｉ）／中間材（１０７０Ａ
ｌ）／芯材（Ａｌ−１．５Ｍｇ−４．５Ｚｎ）からなる
１ｍｍ厚さ（ろう材及び中間材の厚さは各々１０％）の
ブレージングシートの熱処理（６００℃、５分）後にお
ける厚さ方向の電位は図１中Ｅで示すものである。この
ように、本発明になる組成のろう材／中間材／芯材のブ
レージングシートは、ろう付け後における耐蝕性が優れ
ていることが判る。
く、かつ、ろう材層より電位が貴となって耐蝕性に富
む。しかしながら、本発明では、一層の耐蝕性を目指し
た。すなわち、不可避不純物しか含まない純Ａｌ又は
０．１〜１．５ｗｔ％のＭｎ、残部がＡｌと不可避不純
物からなるＡｌ合金からなる中間層を、芯材層とろう材
層との間に介在させた。このような組成の中間層を設け
ておくと、ろう付けが行われる前の段階では、中間層の
Ｚｎは芯材層やろう材層よりも少ないことから、中間層
の電位は芯材層やろう材層よりも貴である。しかし、ろ
う付けが行われた後では、Ｚｎが芯材層やろう材層から
中間層に拡散して来て、逆に中間層の電位は芯材層より
も卑になる。例えば、ろう材（Ａｌ−８Ｓｉ−１０Ｚ
ｎ）／中間材（Ａｌ−１．２Ｍｎ）／芯材（Ａｌ−１．
４Ｍｇ−４．５Ｚｎ−０．１Ｚｒ）からなる１ｍｍ厚さ
（ろう材及び中間材の厚さは各々１０％）のブレージン
グシートの熱処理（６００℃、５分）後における深さ
（厚さ）方向の電位は図１中Ａで示すものであるのに対
して、ろう材（Ａｌ−８Ｓｉ−１０Ｚｎ）／芯材（Ａｌ
−１．４Ｍｇ−４．５Ｚｎ−０．１Ｚｒ）からなる１ｍ
ｍ厚さ（ろう材の厚さは１０％）のブレージングシート
の熱処理（６００℃、５分）後における厚さ方向の電位
は図１中Ｂで示すものであり、又、ろう材（Ａｌ−８Ｓ
ｉ−１０Ｚｎ）／中間材（１０７０Ａｌ）／芯材（Ａｌ
−１．４Ｍｇ−４．５Ｚｎ−０．１Ｚｒ）からなる１ｍ
ｍ厚さ（ろう材及び中間材の厚さは各々１０％）のブレ
ージングシートの熱処理（６００℃、５分）後における
厚さ方向の電位は図１中Ｃで示すものであり、又、ろう
材（Ａｌ−８Ｓｉ）／中間材（Ａｌ−１．２Ｍｎ）／芯
材（Ａｌ−１．４Ｍｇ−４．５Ｚｎ−０．１Ｚｒ）から
なる１ｍｍ厚さ（ろう材及び中間材の厚さは各々１０
％）のブレージングシートの熱処理（６００℃、５分）
後における厚さ方向の電位は図１中Ｄで示すものであ
り、又、ろう材（Ａｌ−８Ｓｉ）／中間材（１０７０Ａ
ｌ）／芯材（Ａｌ−１．５Ｍｇ−４．５Ｚｎ）からなる
１ｍｍ厚さ（ろう材及び中間材の厚さは各々１０％）の
ブレージングシートの熱処理（６００℃、５分）後にお
ける厚さ方向の電位は図１中Ｅで示すものである。この
ように、本発明になる組成のろう材／中間材／芯材のブ
レージングシートは、ろう付け後における耐蝕性が優れ
ていることが判る。
【００１２】かつ、上記のような組成の中間層を設けて
おくことにより、芯材層のＭｇがろう材層に拡散するの
を防止することになり、ろう付け性を低下させなくな
る。ろう材層や芯材層の厚さは、熱交換器の枠材として
必要な機械的強度やろう付性から決められる。例えば、
ろう材層の厚さは０．０５〜０．１５ｍｍ、芯材層の厚
さは０．７〜１．５ｍｍである。これに対して、中間材
層は、芯材層のＭｇがろう材層に拡散するのを防止する
機能をも担わせることから、０．１〜０．１５ｍｍ程度
の厚さであることが好ましい。すなわち、ブレージング
シート全体の厚さから鑑みると、ろう材層の厚さは全厚
の５〜１０％、中間材層の厚さは全厚の７〜１５％、芯
材層の厚さが全厚の７５〜８５％であることが好まし
い。
おくことにより、芯材層のＭｇがろう材層に拡散するの
を防止することになり、ろう付け性を低下させなくな
る。ろう材層や芯材層の厚さは、熱交換器の枠材として
必要な機械的強度やろう付性から決められる。例えば、
ろう材層の厚さは０．０５〜０．１５ｍｍ、芯材層の厚
さは０．７〜１．５ｍｍである。これに対して、中間材
層は、芯材層のＭｇがろう材層に拡散するのを防止する
機能をも担わせることから、０．１〜０．１５ｍｍ程度
の厚さであることが好ましい。すなわち、ブレージング
シート全体の厚さから鑑みると、ろう材層の厚さは全厚
の５〜１０％、中間材層の厚さは全厚の７〜１５％、芯
材層の厚さが全厚の７５〜８５％であることが好まし
い。
【００１３】そして、上記のように構成させたブレージ
ングシートは、図２に示されるような空洞状の穴が形成
され難く、耐久性に富み、機械的強度が長期間にわたっ
て保証される。又、ろう付性も良い。
ングシートは、図２に示されるような空洞状の穴が形成
され難く、耐久性に富み、機械的強度が長期間にわたっ
て保証される。又、ろう付性も良い。
【００１４】
【実施例】下記の表−１に示す組成の芯材と中間材とろ
う材とをクラッド（クラッド比８：１：１。中間材がな
い場合は、クラッド比９：１）した１〜１．５ｍｍ厚さ
のブレージングシートを用意した。そして、このブレー
ジングシートを用いてパラレルフロータイプのラジエー
タのサイドサポート材を構成した。
う材とをクラッド（クラッド比８：１：１。中間材がな
い場合は、クラッド比９：１）した１〜１．５ｍｍ厚さ
のブレージングシートを用意した。そして、このブレー
ジングシートを用いてパラレルフロータイプのラジエー
タのサイドサポート材を構成した。
【００１５】 表−１ 心 材 中間材 ろう材 厚さ 実施例１ Al-1.5Mg-4.5Zn Al-1.2Mn Al-8Si-10Zn 1mm 実施例２ Al-1.0Mg-4.5Zn Al-1.2Mn Al-8Si-10Zn 1mm 実施例３ Al-1.0Mg-3.5Zn Al-1.2Mn Al-8Si-10Zn 1mm 実施例４ Al-1.0Mg-3.5Zn Al Al-8Si-10Zn 1mm 実施例５ Al-1.3Mg-4.0Zn Al-1.2Mn Al-5Si-10Zn 1mm 実施例６ Al-1.3Mg-4.0Zn Al-0.5Mn Al-8Si-10Zn 1mm 実施例７ Al-1.2Mg-4.4Zn-0.4Mn Al Al-8Si-15Zn 1.5mm 実施例８ Al-1.4Mg-4.5Zn-0.1Zr Al-1.2Mn Al-8Si-7Zn 1mm 実施例９ Al-1.3Mg-4.6Zn-0.1Ti Al Al-8Si-20Zn 1.5mm 実施例10 Al-1.5Mg-4.5Zn-0.1V Al-1.2Mn Al-8Si-10Zn 1mm 比較例１ Al-1.5Mg-4.5Zn − Al-8Si-10Zn 1mm 比較例２ Al-1.5Mg-4.5Zn Al Al-8Si 1mm 比較例３ Al-1.5Mg-6.0Zn Al-1.2Mn Al-8Si-3Zn 1mm 比較例４ Al-3.0Mg-4.5Zn − Al-8Si-3Zn 1mm 比較例５ Al-1.5Mg-4.5Zn − Al-8Si 1mm 比較例６ Al-1.5Mg Al Al-8Si-10Zn 1mm このブレージングシートのろう付特性、及び熱処理（６
００℃、３分）後における機械的強度並びに耐蝕性（腐
食試験は、外部腐食を想定し、芯材側を被覆して酸性塩
水噴霧試験を行い、３０日後のものである）を調べたの
で、その結果を表−２に示す。
００℃、３分）後における機械的強度並びに耐蝕性（腐
食試験は、外部腐食を想定し、芯材側を被覆して酸性塩
水噴霧試験を行い、３０日後のものである）を調べたの
で、その結果を表−２に示す。
【００１６】 表−２ ろう付性 熱処理室温時効 腐食試験後 耐蝕性 後の引張強さ の引張強さ 実施例１ 良好 ３１５N/mm2 ２８５N/mm2 良好 実施例２ 良好 ３０８N/mm2 ２７８N/mm2 良好 実施例３ 良好 ３００N/mm2 ２７２N/mm2 良好 実施例４ 良好 ３００N/mm2 ２７０N/mm2 良好 実施例５ 良好 ３０５N/mm2 ２７８N/mm2 良好 実施例６ 良好 ３０８N/mm2 ２７９N/mm2 良好 実施例７ 良好 ３２０N/mm2 ２９０N/mm2 良好 実施例８ 良好 ３２５N/mm2 ２９５N/mm2 良好 実施例９ 良好 ３２０N/mm2 ２８０N/mm2 良好 実施例10 良好 ３３５N/mm2 ３００N/mm2 良好 比較例１ 不良 ３１５N/mm2 ３０３N/mm2 良好 比較例２ 良好 ３１０N/mm2 ４０N/mm2 不良 比較例３ 良好 ３１３N/mm2 ７０N/mm2 不良 比較例４ 不良 ３２８N/mm2 ６８N/mm2 不良 比較例５ 不良 ３０９N/mm2 ５６N/mm2 不良 比較例６ 良好 １４０N/mm2 １３０N/mm2 良好 これから判る通り、本発明の構成のものは、ろう付性が
良好なるのみならず、耐蝕性に富み、長期間にわたって
機械的強度が有る。
良好なるのみならず、耐蝕性に富み、長期間にわたって
機械的強度が有る。
【００１７】これに対して、本発明外の比較例になるも
のでは、ろう付性が悪かったり、又、耐蝕性に劣り、実
用性に欠けることが判る。尚、上記実施例では芯材／中
間材／ろう材の三層構成であったが、中間材／芯材／中
間材／ろう材の四層構成、ろう材／中間材／芯材／中間
材／ろう材の五層構成であっても同様である。
のでは、ろう付性が悪かったり、又、耐蝕性に劣り、実
用性に欠けることが判る。尚、上記実施例では芯材／中
間材／ろう材の三層構成であったが、中間材／芯材／中
間材／ろう材の四層構成、ろう材／中間材／芯材／中間
材／ろう材の五層構成であっても同様である。
【００１８】
【効果】サイドサポート材のように機械的強度が要求さ
れる枠材として用いた場合、空洞状の穴が形成され難
く、耐久性に富み、機械的強度が長期間にわたって保証
される。
れる枠材として用いた場合、空洞状の穴が形成され難
く、耐久性に富み、機械的強度が長期間にわたって保証
される。
【図１】電位特性を示すグラフ
【図２】腐食を示す概略図
Claims (4)
- 【請求項１】 ３．０〜５．０ｗｔ％のＺｎ、及び０．
５〜２．０ｗｔ％のＭｇ、残部がＡｌと不可避不純物か
らなるＡｌ合金の芯材と、 ３．０〜１１ｗｔ％のＳｉ、及び５．０〜２５ｗｔ％の
Ｚｎ、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金のろ
う材と、 前記芯材とろう材との間に設けられた不可避不純物しか
含まないＡｌの中間材とからなることを特徴とするブレ
ージングシート。 - 【請求項２】 ３．０〜５．０ｗｔ％のＺｎ、及び０．
５〜２．０ｗｔ％のＭｇ、残部がＡｌと不可避不純物か
らなるＡｌ合金の芯材と、 ３．０〜１１ｗｔ％のＳｉ、及び５．０〜２５ｗｔ％の
Ｚｎ、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金のろ
う材と、 前記芯材とろう材との間に設けられた０．１〜１．５ｗ
ｔ％のＭｎ、残部がＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合
金の中間材とからなることを特徴とするブレージングシ
ート。 - 【請求項３】 芯材は、０．１〜０．７ｗｔ％のＭｎ、
０．０１〜０．１５ｗｔ％のＺｒ、０．０１〜０．２０
ｗｔ％のＴｉ、０．０１〜０．１５ｗｔ％のＶの中から
選ばれる一種または二種以上を含有することを特徴とす
る請求項１又は請求項２のブレージングシート。 - 【請求項４】 請求項１〜請求項３いずれかのブレージ
ングシートからなることを特徴とする熱交換器の枠材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06659995A JP3702971B2 (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | ブレージングシート及び熱交換器の枠材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06659995A JP3702971B2 (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | ブレージングシート及び熱交換器の枠材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260087A true JPH08260087A (ja) | 1996-10-08 |
| JP3702971B2 JP3702971B2 (ja) | 2005-10-05 |
Family
ID=13320558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06659995A Expired - Fee Related JP3702971B2 (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | ブレージングシート及び熱交換器の枠材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3702971B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007504356A (ja) * | 2003-08-29 | 2007-03-01 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | 高強度アルミニウム合金ろう付けシート、ろう付けされた組立構造およびそれらの製造方法 |
| US7226669B2 (en) * | 2003-08-29 | 2007-06-05 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High strength aluminium alloy brazing sheet, brazed assembly and method for producing same |
| JP2007297673A (ja) * | 2006-04-28 | 2007-11-15 | Furukawa Sky Kk | 熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複合材及びアルミニウム合金製熱交換器 |
| JP2013091840A (ja) * | 2011-10-27 | 2013-05-16 | Mitsubishi Alum Co Ltd | サイドサポート材およびその製造方法 |
-
1995
- 1995-03-24 JP JP06659995A patent/JP3702971B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JP2007504356A (ja) * | 2003-08-29 | 2007-03-01 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | 高強度アルミニウム合金ろう付けシート、ろう付けされた組立構造およびそれらの製造方法 |
| US7226669B2 (en) * | 2003-08-29 | 2007-06-05 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High strength aluminium alloy brazing sheet, brazed assembly and method for producing same |
| JP2007297673A (ja) * | 2006-04-28 | 2007-11-15 | Furukawa Sky Kk | 熱交換器用高耐食性アルミニウム合金複合材及びアルミニウム合金製熱交換器 |
| JP2013091840A (ja) * | 2011-10-27 | 2013-05-16 | Mitsubishi Alum Co Ltd | サイドサポート材およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3702971B2 (ja) | 2005-10-05 |
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