JPH08209567A - 金属コード、その製造方法及び同コードとゴムとの複合物 - Google Patents
金属コード、その製造方法及び同コードとゴムとの複合物Info
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- JPH08209567A JPH08209567A JP7244619A JP24461995A JPH08209567A JP H08209567 A JPH08209567 A JP H08209567A JP 7244619 A JP7244619 A JP 7244619A JP 24461995 A JP24461995 A JP 24461995A JP H08209567 A JPH08209567 A JP H08209567A
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- Wire Processing (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Ropes Or Cables (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐食性、耐疲労性、耐斜め剪断強度に優れ、
タイヤ、コンベヤベルト、高圧ホース等のゴム複合物の
補強材として好適な金属コードを提供する。 【解決手段】 直径ｄｃの金属フィラメント１-1を２本
撚り合わせて成るコアＣの周りに直径ｄｏの螺旋波状の
くせを有する金属フィラメント１-2をｍ（５≦ｍ≦７）
本平行に引き揃え、以上から成るインナーシース１の外
側をｎ（１≦ｎ≦１２）本の金属フィラメント２を撚り
合わせて拘束する。また、ｄｃとｄｏの間には次式を満
足させる。 ｄｏ／２｛１／ｓｉｎ（π／ｍ）−１｝−２／１００≦
ｄｃ≦ｄｏ／２｛１／ｓｉｎ（π／ｍ）−１｝＋８／１
００
タイヤ、コンベヤベルト、高圧ホース等のゴム複合物の
補強材として好適な金属コードを提供する。 【解決手段】 直径ｄｃの金属フィラメント１-1を２本
撚り合わせて成るコアＣの周りに直径ｄｏの螺旋波状の
くせを有する金属フィラメント１-2をｍ（５≦ｍ≦７）
本平行に引き揃え、以上から成るインナーシース１の外
側をｎ（１≦ｎ≦１２）本の金属フィラメント２を撚り
合わせて拘束する。また、ｄｃとｄｏの間には次式を満
足させる。 ｄｏ／２｛１／ｓｉｎ（π／ｍ）−１｝−２／１００≦
ｄｃ≦ｄｏ／２｛１／ｓｉｎ（π／ｍ）−１｝＋８／１
００
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性及び耐疲労性に
優れた金属コード及びその製造方法と、同コードを補強
材としてゴム中に埋設して作られる耐久性に優れたタイ
ヤ、コンベヤベルト、高圧ホース等の複合物に関するも
のである。
優れた金属コード及びその製造方法と、同コードを補強
材としてゴム中に埋設して作られる耐久性に優れたタイ
ヤ、コンベヤベルト、高圧ホース等の複合物に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】ゴム物品の補強に用いられる補強材料
は、通常、高炭素鋼線（ＪＩＳ Ｇ ３５０２ピアノ線
材）を素材として、ゴムとの接着性を付与するために表
面にブラス（真鍮）、銅、亜鉛などの金属めっきを付
し、直径０．１〜０．５ｍｍまで伸線加工したものを単
撚り、複撚り、または多層撚りしたものであり、タイ
ヤ、コンベヤベルト、高圧ホースなどの補強材として広
く用いられている。
は、通常、高炭素鋼線（ＪＩＳ Ｇ ３５０２ピアノ線
材）を素材として、ゴムとの接着性を付与するために表
面にブラス（真鍮）、銅、亜鉛などの金属めっきを付
し、直径０．１〜０．５ｍｍまで伸線加工したものを単
撚り、複撚り、または多層撚りしたものであり、タイ
ヤ、コンベヤベルト、高圧ホースなどの補強材として広
く用いられている。
【０００３】例えば、トラック・バス用ラジアルタイヤ
のベルト部補強材として３＋６の二層撚り構造の金属コ
ードが使用されている。
のベルト部補強材として３＋６の二層撚り構造の金属コ
ードが使用されている。
【０００４】この種のゴム補強材に要求される品質特性
には、ゴムとの接着性、耐食性並びに他の種々の機械的
特性（斜め剪断強度、切断強度、剛性など）がある。
には、ゴムとの接着性、耐食性並びに他の種々の機械的
特性（斜め剪断強度、切断強度、剛性など）がある。
【０００５】これらのうち、耐食性に関しては、ゴム中
に埋設された補強材にゴム未被覆部が存在すると、タイ
ヤが走行中に石や釘などを踏んで切り傷を受け、その傷
が補強材まで達したとき、水分などの伝播が起こり腐食
が促進されて補強材の切断強度や耐食性が低下する。
に埋設された補強材にゴム未被覆部が存在すると、タイ
ヤが走行中に石や釘などを踏んで切り傷を受け、その傷
が補強材まで達したとき、水分などの伝播が起こり腐食
が促進されて補強材の切断強度や耐食性が低下する。
【０００６】また、補強材とゴムとの接着性が低下し、
剥離してタイヤのカットセパレーションなどの品質トラ
ブルを起こすおそれもある。
剥離してタイヤのカットセパレーションなどの品質トラ
ブルを起こすおそれもある。
【０００７】そこで、このような腐食伝播によるカット
セパレーションを防止するため、ゴムが金属コード内部
まで十分に浸透するコード構造が提案されている。例え
ば、特開昭６３−２３５５８７号、特開平２−１５４０
８６号及び特開平５−４４１８４号公報にはコアを３本
から２本にして密閉空間をなくする一方、ストランドは
ゴム侵入を容易にするため、その本数を７〜８本にする
と共にストランドのフィラメントを１００％を超える型
付率にすることが開示されている。
セパレーションを防止するため、ゴムが金属コード内部
まで十分に浸透するコード構造が提案されている。例え
ば、特開昭６３−２３５５８７号、特開平２−１５４０
８６号及び特開平５−４４１８４号公報にはコアを３本
から２本にして密閉空間をなくする一方、ストランドは
ゴム侵入を容易にするため、その本数を７〜８本にする
と共にストランドのフィラメントを１００％を超える型
付率にすることが開示されている。
【０００８】また、特開平４−３２７２７８号公報には
コード切断強度を維持し、ゴム侵入を容易にするため１
×Ｎ（Ｎ≧６）の単撚り構造の金属コードが提案されて
いる。
コード切断強度を維持し、ゴム侵入を容易にするため１
×Ｎ（Ｎ≧６）の単撚り構造の金属コードが提案されて
いる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】前述の従来例はいずれ
もコード内部へのゴム浸透を容易にし、腐食伝播を抑制
することによりコードの腐食による強度低下を抑制する
ことに主眼を置いている。
もコード内部へのゴム浸透を容易にし、腐食伝播を抑制
することによりコードの腐食による強度低下を抑制する
ことに主眼を置いている。
【００１０】しかし、この種のコードはタイヤが鋭利な
角を持った石などを踏んだ際、局部的に斜め剪断応力を
受け、タイヤのトレッド面がカットを受けて破損する以
外に、補強材である金属コードそのものが斜め剪断応力
を受けて、金属コードを構成するフィラメントが切れる
ことがある。
角を持った石などを踏んだ際、局部的に斜め剪断応力を
受け、タイヤのトレッド面がカットを受けて破損する以
外に、補強材である金属コードそのものが斜め剪断応力
を受けて、金属コードを構成するフィラメントが切れる
ことがある。
【００１１】また、その斜め剪断応力によるフィラメン
トの破断を防止する目的でタイヤトレッド直下に複撚り
構造で撚りピッチの小さい４×４または３×７構造の高
伸長コードを採用しているタイヤも見られる（特開昭６
２−９６１０４号公報）。
トの破断を防止する目的でタイヤトレッド直下に複撚り
構造で撚りピッチの小さい４×４または３×７構造の高
伸長コードを採用しているタイヤも見られる（特開昭６
２−９６１０４号公報）。
【００１２】しかし、ゴム中へ埋設後も高伸長を維持す
ることは困難であり、現実には十分な効果を得るには至
っていない。
ることは困難であり、現実には十分な効果を得るには至
っていない。
【００１３】そこでこの発明は、タイヤのベルト部の補
強材として常用されている３＋６の二層構造コードに関
し、従来問題となっていた耐斜め剪断強度を改良した金
属コードと、この金属コードを補強材として耐久性を向
上させた、タイヤ、コンベヤベルト、高圧ホース等の複
合物を提供しようとするものである。
強材として常用されている３＋６の二層構造コードに関
し、従来問題となっていた耐斜め剪断強度を改良した金
属コードと、この金属コードを補強材として耐久性を向
上させた、タイヤ、コンベヤベルト、高圧ホース等の複
合物を提供しようとするものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記の課題解決策として
提供する本発明の金属コードは、２本の金属フィラメン
ト１-1を撚り合わせて成るコアの周りにｍ（５≦ｍ≦
７）本の金属フィラメント１-2を平行に引き揃えて（２
＋ｍ／平行）のインナーシース１を構成し、このインナ
ーシース１の周りにｎ（１≦ｎ≦１２）本の金属フィラ
メント２を撚り合わせた（２＋ｍ／平行）＋ｎの構造を
もち、さらに、インナーシース中心に配置される前記コ
アの構成金属フィラメント１-1の直径ｄｃと、その周り
に平行に引き揃えられるｍ本の金属フィラメント１-2の
直径ｄｏとが、
提供する本発明の金属コードは、２本の金属フィラメン
ト１-1を撚り合わせて成るコアの周りにｍ（５≦ｍ≦
７）本の金属フィラメント１-2を平行に引き揃えて（２
＋ｍ／平行）のインナーシース１を構成し、このインナ
ーシース１の周りにｎ（１≦ｎ≦１２）本の金属フィラ
メント２を撚り合わせた（２＋ｍ／平行）＋ｎの構造を
もち、さらに、インナーシース中心に配置される前記コ
アの構成金属フィラメント１-1の直径ｄｃと、その周り
に平行に引き揃えられるｍ本の金属フィラメント１-2の
直径ｄｏとが、
【００１５】
【数２】
【００１６】の関係を満たしているコードである。
【００１７】この金属コードは、ｎを１乃至３として
（２＋ｍ／平行）＋１乃至３の撚り構造にしたものが特
に好ましい。
（２＋ｍ／平行）＋１乃至３の撚り構造にしたものが特
に好ましい。
【００１８】また、インナーシース１に含まれる平行引
き揃えのｍ本の金属フィラメント１-2の平均フィラメン
ト間隙間はｎ本の金属フィラメント２との撚り合わせ後
において０．０２〜０．０８ｍｍの範囲にあるのが好ま
しく、さらに、インナーシース１を構成する金属フィラ
メントのうち少なくともｍ本の金属フィラメント１
-1は、コードの撚り合せ状態で螺旋波状のくせを保有し
ているもの、中でも螺旋波状のくせ付けピッチがコード
の撚りピッチ相当で、波の高さは、インナーシース１の
層芯径Ｄ1 の０．０３〜０．３５倍の範囲にあるものが
望ましい。
き揃えのｍ本の金属フィラメント１-2の平均フィラメン
ト間隙間はｎ本の金属フィラメント２との撚り合わせ後
において０．０２〜０．０８ｍｍの範囲にあるのが好ま
しく、さらに、インナーシース１を構成する金属フィラ
メントのうち少なくともｍ本の金属フィラメント１
-1は、コードの撚り合せ状態で螺旋波状のくせを保有し
ているもの、中でも螺旋波状のくせ付けピッチがコード
の撚りピッチ相当で、波の高さは、インナーシース１の
層芯径Ｄ1 の０．０３〜０．３５倍の範囲にあるものが
望ましい。
【００１９】ここで、ｍ本の金属フィラメント１-2に付
与される螺旋波の巻き方向と、ｎ本の金属フィラメント
２の撚り方向は相異なっているのが良く、また、ｎ本の
金属フィラメント２の撚りピッチＰｗは１０mm以上と
し、且つｍ本の金属フィラメント１-2に付与される螺旋
ピッチＰｓと、同一又はＰｓよりも小さくするのが良
い。
与される螺旋波の巻き方向と、ｎ本の金属フィラメント
２の撚り方向は相異なっているのが良く、また、ｎ本の
金属フィラメント２の撚りピッチＰｗは１０mm以上と
し、且つｍ本の金属フィラメント１-2に付与される螺旋
ピッチＰｓと、同一又はＰｓよりも小さくするのが良
い。
【００２０】このほか、ｎ本の金属フィラメント２の直
径ｄｗを、ｍ本の金属フィラメント１-2の直径ｄｏより
も小さくしてあるとなおよい。
径ｄｗを、ｍ本の金属フィラメント１-2の直径ｄｏより
も小さくしてあるとなおよい。
【００２１】次に、本発明においては、かかる金属コー
ドを、ＯＵＴ／ＩＮ／ＯＵＴタイプと称される外及び内
サプライ・外ティクアップ方式の二度撚り撚線機の手前
に設けた仮撚り口目板に、２本の金属フィラメント１-1
を撚り合わせてあるコアとその周りに配置するｍ本の金
属フィラメント１-2を導き入れて撚り構造状態に引き揃
えた後、前記二度撚り撚線機で仮の二度撚りを行って
（２＋ｍ）の仮インナーシースにし、次にこの仮インナ
ーシースを前記撚線機内に設けられた成形装置に通し、
しかる後、この仮インナーシースを撚線機のクレードル
内で周りに供給されるｎ本の金属フィラメント２と共に
撚り口目板に通して正規の二度撚りを行い、更に残留ね
じれを調整する方法で製造する。
ドを、ＯＵＴ／ＩＮ／ＯＵＴタイプと称される外及び内
サプライ・外ティクアップ方式の二度撚り撚線機の手前
に設けた仮撚り口目板に、２本の金属フィラメント１-1
を撚り合わせてあるコアとその周りに配置するｍ本の金
属フィラメント１-2を導き入れて撚り構造状態に引き揃
えた後、前記二度撚り撚線機で仮の二度撚りを行って
（２＋ｍ）の仮インナーシースにし、次にこの仮インナ
ーシースを前記撚線機内に設けられた成形装置に通し、
しかる後、この仮インナーシースを撚線機のクレードル
内で周りに供給されるｎ本の金属フィラメント２と共に
撚り口目板に通して正規の二度撚りを行い、更に残留ね
じれを調整する方法で製造する。
【００２２】なお、前記成形装置は、その前後の相反す
る方向の撚りの相互伝播を抑制する機能を持ったものが
望ましい。
る方向の撚りの相互伝播を抑制する機能を持ったものが
望ましい。
【００２３】かかる金属コードを天然ゴム又は合成ゴム
を主体とするゴム中に補強材として埋設して作られるタ
イヤ、コンベヤベルト、高圧ホース等が本発明のゴム複
合物であって、この複合物は既知の金属コードで補強し
た従来の複合物に比べて耐久性に優れる。
を主体とするゴム中に補強材として埋設して作られるタ
イヤ、コンベヤベルト、高圧ホース等が本発明のゴム複
合物であって、この複合物は既知の金属コードで補強し
た従来の複合物に比べて耐久性に優れる。
【００２４】
【作用】金属コードにおいて、その斜め剪断強度を向上
させるためには、金属フィラメント径を極力細くし、撚
り加工時の捩りによる塑性変形によって生じる強度低下
を抑制することが考えられる。またタイヤ等のゴム複合
物に埋設された金属コードにおいては、可能な限り高伸
度を維持でき、ゴムの加硫成形温度（１４０〜１７０
℃）による青熱脆性（又は時効硬化現象）の影響が少な
いこと等が重要である。
させるためには、金属フィラメント径を極力細くし、撚
り加工時の捩りによる塑性変形によって生じる強度低下
を抑制することが考えられる。またタイヤ等のゴム複合
物に埋設された金属コードにおいては、可能な限り高伸
度を維持でき、ゴムの加硫成形温度（１４０〜１７０
℃）による青熱脆性（又は時効硬化現象）の影響が少な
いこと等が重要である。
【００２５】これらの点から斜め剪断強度の向上に有効
なコードの撚り構造を考えると、従来の３＋６コードの
撚りピッチ（２０ｍｍ以下）より大幅に大きな撚りピッ
チ、すなわち、究極の撚っていないコードにすることに
より、捩れによる塑性変形を金属フィラメントにくせを
付与するための仮撚り加工分だけに減少させる構造がよ
く、また、金属フィラメントも極力細径にすることが有
利であると考えられる。
なコードの撚り構造を考えると、従来の３＋６コードの
撚りピッチ（２０ｍｍ以下）より大幅に大きな撚りピッ
チ、すなわち、究極の撚っていないコードにすることに
より、捩れによる塑性変形を金属フィラメントにくせを
付与するための仮撚り加工分だけに減少させる構造がよ
く、また、金属フィラメントも極力細径にすることが有
利であると考えられる。
【００２６】しかし、金属フィラメントを細径にするほ
どコードの強度維持の点からその本数が多くなり、撚線
機の金属フィラメント供給装置の数が多くなることか
ら、設備の大型化を招きやすく、投資も過大化するおそ
れがある。
どコードの強度維持の点からその本数が多くなり、撚線
機の金属フィラメント供給装置の数が多くなることか
ら、設備の大型化を招きやすく、投資も過大化するおそ
れがある。
【００２７】以上の観点から鋭意検討を重ねた結果、こ
の発明においては主たる金属フィラメントはくせ付けの
みで撚り合わせずに引き揃えた後、従たる金属フィラメ
ントを主たる金属フィラメントに巻き付けるようにして
撚り合わせてコード性能が低下しない構造の金属コード
とした。また、主たる金属フィラメントから成るインナ
ーシース１の中心に細径フィラメント２本を撚り合わせ
たコアを配置して周りに位置する金属フィラメント間に
隙間を確保し、中心部へのゴム浸透を容易にしているコ
ードでもある。
の発明においては主たる金属フィラメントはくせ付けの
みで撚り合わせずに引き揃えた後、従たる金属フィラメ
ントを主たる金属フィラメントに巻き付けるようにして
撚り合わせてコード性能が低下しない構造の金属コード
とした。また、主たる金属フィラメントから成るインナ
ーシース１の中心に細径フィラメント２本を撚り合わせ
たコアを配置して周りに位置する金属フィラメント間に
隙間を確保し、中心部へのゴム浸透を容易にしているコ
ードでもある。
【００２８】以下に、数値限定の理由を述べる。
【００２９】発明者は、特願平６−２５６５９２号で、
平行に引き揃えた第１群の金属フィラメントの中心芯材
として細径フィラメントを１本配置した（１＋ｍ）／平
行＋ｎ構造を提案している。この場合、ｍを６本以上に
すると、ｍ本のフィラメントの間に隙間を確保するため
に中心の１本のフィラメントの径を周囲のｍ本の金属フ
ィラメントの径よりも太くしなければならず、疲労性能
の低下につながるので、ｍは５本までとしていた。しか
し、ｍの数が少なくなるほど強度確保の面からフィラメ
ント径を太くする必要があり、斜め剪断強度の向上に支
障が出る。
平行に引き揃えた第１群の金属フィラメントの中心芯材
として細径フィラメントを１本配置した（１＋ｍ）／平
行＋ｎ構造を提案している。この場合、ｍを６本以上に
すると、ｍ本のフィラメントの間に隙間を確保するため
に中心の１本のフィラメントの径を周囲のｍ本の金属フ
ィラメントの径よりも太くしなければならず、疲労性能
の低下につながるので、ｍは５本までとしていた。しか
し、ｍの数が少なくなるほど強度確保の面からフィラメ
ント径を太くする必要があり、斜め剪断強度の向上に支
障が出る。
【００３０】本発明では、この課題を克服するために、
中心に配置するフィラメントの数を２本としてこれを撚
り合わせたコアを用いたので、この中心の金属フィラメ
ント１-1の径ｄｃを周囲に配置するｍ本の金属フィラメ
ント１-2の径ｄｏよりも細くすることができ、しかも、
コアの径はｄｏよりも大きくなっているのでｍ本の金属
フィラメント間に隙間を確保できるｍの数が最大で７本
まで増加し、細径フィラメントの使用によるコードのし
なやかさの向上が可能になった。一方、ｍの下限を５本
としたのは、本発明では中心に２本撚りのコアを用いて
いるので、コア径をｍの数に適合した大きさにしようと
するとｍが４本以下ではコア用金属フィラメント１-1の
径が細くなり過ぎて上記の先願でも触れたように、伸線
及び撚線中の断線が増え、コスト高となって好ましくな
いからである。
中心に配置するフィラメントの数を２本としてこれを撚
り合わせたコアを用いたので、この中心の金属フィラメ
ント１-1の径ｄｃを周囲に配置するｍ本の金属フィラメ
ント１-2の径ｄｏよりも細くすることができ、しかも、
コアの径はｄｏよりも大きくなっているのでｍ本の金属
フィラメント間に隙間を確保できるｍの数が最大で７本
まで増加し、細径フィラメントの使用によるコードのし
なやかさの向上が可能になった。一方、ｍの下限を５本
としたのは、本発明では中心に２本撚りのコアを用いて
いるので、コア径をｍの数に適合した大きさにしようと
するとｍが４本以下ではコア用金属フィラメント１-1の
径が細くなり過ぎて上記の先願でも触れたように、伸線
及び撚線中の断線が増え、コスト高となって好ましくな
いからである。
【００３１】次に、金属フィラメント１-1の直径ｄｃと
１-2の直径ｄｏの関係式について説明する。今仮に、中
心の２本撚りのコアが無い状態でｍ本の金属フィラメン
ト１-2を互いに密着させて平行に引き揃えたときの各フ
ィラメントの内接円は、下式で求められる。
１-2の直径ｄｏの関係式について説明する。今仮に、中
心の２本撚りのコアが無い状態でｍ本の金属フィラメン
ト１-2を互いに密着させて平行に引き揃えたときの各フ
ィラメントの内接円は、下式で求められる。
【００３２】
【数３】
【００３３】ここで、実際にインナーシース１中心に直
径ｄｃの金属フィラメント１-1の２本撚りコアを配置す
るとすると、コア径はゴム浸透度の観点から上記内接円
よりも４／１００ｍｍ以上（１-1は２本あるのでフィラ
メント径では２／１００ｍｍ以上）大きくする必要があ
る。また、コア径の上限は、（２＋ｍ）の層状に引き揃
えるときの容易さ、いわゆるｍ本の金属フィラメント１
-2が片寄らないで比較的均等なフィラメント間隙間が維
持できる範囲で決まり、上記内接円より１６／１００ｍ
ｍ（フィラメント１-1の径では８／１００ｍｍ）太径に
するところが限界である。
径ｄｃの金属フィラメント１-1の２本撚りコアを配置す
るとすると、コア径はゴム浸透度の観点から上記内接円
よりも４／１００ｍｍ以上（１-1は２本あるのでフィラ
メント径では２／１００ｍｍ以上）大きくする必要があ
る。また、コア径の上限は、（２＋ｍ）の層状に引き揃
えるときの容易さ、いわゆるｍ本の金属フィラメント１
-2が片寄らないで比較的均等なフィラメント間隙間が維
持できる範囲で決まり、上記内接円より１６／１００ｍ
ｍ（フィラメント１-1の径では８／１００ｍｍ）太径に
するところが限界である。
【００３４】上の関係式は、以上の理由に基いて定めた
ものである。
ものである。
【００３５】次に、このようにして引き揃えた（２＋
ｍ）本の金属フィラメントにコードとしての性能を具備
させるために、その周りにｎ本の金属フィラメント２を
撚り合わせるが、その本数を１≦ｎ≦１２とし、特に、
ｎを１乃至３が適当としたのは以下の理由による。
ｍ）本の金属フィラメントにコードとしての性能を具備
させるために、その周りにｎ本の金属フィラメント２を
撚り合わせるが、その本数を１≦ｎ≦１２とし、特に、
ｎを１乃至３が適当としたのは以下の理由による。
【００３６】本撚り構造は一種の三層撚り構造と考える
ことができ、金属フィラメント１-2と２が同一線径であ
る場合を想定して最大フィラメント本数時（２＋７）の
インナーシース内部へのゴム侵入を考えるとｎの上限は
１２本となる。一方、ｎを１からにしたのは、（２＋ｍ
／平行）＋１は現行の３＋６の二層撚り構造の代替コー
ドとして使用可能なことからｎの最小値は１とした。
ことができ、金属フィラメント１-2と２が同一線径であ
る場合を想定して最大フィラメント本数時（２＋７）の
インナーシース内部へのゴム侵入を考えるとｎの上限は
１２本となる。一方、ｎを１からにしたのは、（２＋ｍ
／平行）＋１は現行の３＋６の二層撚り構造の代替コー
ドとして使用可能なことからｎの最小値は１とした。
【００３７】これらの範囲の中で、今回は３＋６二層撚
り構造又は１×Ｎ（Ｎ≧６）単撚り構造などの代替コー
ドとして検討してみた。その結果、コアを除いて撚りの
生じない（２＋ｍ）本の金属フィラメント、つまりイン
ナーシース１に耐斜め剪断強度をも含めた引張り強度を
分担させる本発明の構造では、最外周のｎ本の金属フィ
ラメント２は、インナーシース１をコードとして機能さ
せ得る本数があればよく、最低減１〜３本で間に合い、
この方が軽量化、低コスト化の両面でも好ましかった。
り構造又は１×Ｎ（Ｎ≧６）単撚り構造などの代替コー
ドとして検討してみた。その結果、コアを除いて撚りの
生じない（２＋ｍ）本の金属フィラメント、つまりイン
ナーシース１に耐斜め剪断強度をも含めた引張り強度を
分担させる本発明の構造では、最外周のｎ本の金属フィ
ラメント２は、インナーシース１をコードとして機能さ
せ得る本数があればよく、最低減１〜３本で間に合い、
この方が軽量化、低コスト化の両面でも好ましかった。
【００３８】但し、ｎを４乃至１２とした（２＋ｍ／平
行）＋ｎの撚り構造は、トラック・バス用タイヤのベル
ト又はカーカスプライに使用されている１×１２又は３
＋９＋１５等のコードの代替品となり得る性能を有して
おり、この面からもｎの上限は１２とした。
行）＋ｎの撚り構造は、トラック・バス用タイヤのベル
ト又はカーカスプライに使用されている１×１２又は３
＋９＋１５等のコードの代替品となり得る性能を有して
おり、この面からもｎの上限は１２とした。
【００３９】インナーシース１を構成するｍ本の金属フ
ィラメント１-2については、コード内部へのゴム浸透度
を良くするために、その平均フィラメント間隙間をｎ本
の金属フィラメント２との撚り合わせ後において、少な
くとも０．０２ｍｍ確保する必要がある。また、この隙
間の上限は、撚りの乱れが生じない範囲、例えば、中心
のコアが金属フィラメント１-2の間に挟まったり、ｍ本
のフィラメント１-2が偏在したりしない範囲で選ぶべき
であり、（２＋ｍ／平行）＋ｎ構造では０．０８ｍｍが
限度であった。
ィラメント１-2については、コード内部へのゴム浸透度
を良くするために、その平均フィラメント間隙間をｎ本
の金属フィラメント２との撚り合わせ後において、少な
くとも０．０２ｍｍ確保する必要がある。また、この隙
間の上限は、撚りの乱れが生じない範囲、例えば、中心
のコアが金属フィラメント１-2の間に挟まったり、ｍ本
のフィラメント１-2が偏在したりしない範囲で選ぶべき
であり、（２＋ｍ／平行）＋ｎ構造では０．０８ｍｍが
限度であった。
【００４０】また、インナーシース１は、ｎ本の金属フ
ィラメントに拘束されてコード状態を保っているが、こ
れのみを取り出すと撚り合わされていないため疲労性能
が不充分になる。そのため、少なくともｍ本の金属フィ
ラメント１-2については螺旋波状のくせを付与するのが
よい。そのくせ付けのピッチは、コードの撚りピッチ相
当でよい。また、くせ付けの高さ（波の高さ）は、イン
ナーシース１の層芯径をＤ1 として中心のコアとの伸度
差を考慮し検討した結果、０．０３Ｄ1 〜０．３５Ｄ1
が適当であった。
ィラメントに拘束されてコード状態を保っているが、こ
れのみを取り出すと撚り合わされていないため疲労性能
が不充分になる。そのため、少なくともｍ本の金属フィ
ラメント１-2については螺旋波状のくせを付与するのが
よい。そのくせ付けのピッチは、コードの撚りピッチ相
当でよい。また、くせ付けの高さ（波の高さ）は、イン
ナーシース１の層芯径をＤ1 として中心のコアとの伸度
差を考慮し検討した結果、０．０３Ｄ1 〜０．３５Ｄ1
が適当であった。
【００４１】次に、（２＋ｍ／平行）本のインナーシー
ス１のうち、ｍ本の金属フィラメント１-2は撚りを有し
ておらず、そこで、コード特性を保有させるためにｎ本
の金属フィラメント２を撚り合せるが、その撚り方向
は、前記ｍ本の金属フィラメント１-2に螺旋波の付与が
なければどちらでも良いが、本発明の金属コードは螺旋
波を付与するため、（２＋ｍ／平行）本の金属フィラメ
ントを効率良く拘束してコード特性を向上させるには両
者の巻き方向及び撚り方向は相異ならせることが必要で
あった。なお（２＋ｍ／平行）本のインナーシース１の
周りにｎ本の金属フィラメント２を撚り合せるピッチＰ
ｗは小さ過ぎると、それ以前にｍ本の金属フィラメント
１-2に付与した螺旋波状のくせが消滅し易くなること等
を考慮し、１０mm以上とする一方、前記したように（２
＋ｍ／平行）本の撚りを有しないインナーシース１のう
ち撚りを有しないｍ本の金属フィラメント１-2の拘束力
を増すためには、これに付与した螺旋波付けピッチＰｓ
と比較し、同一又はそれ以下にする必要があった。
ス１のうち、ｍ本の金属フィラメント１-2は撚りを有し
ておらず、そこで、コード特性を保有させるためにｎ本
の金属フィラメント２を撚り合せるが、その撚り方向
は、前記ｍ本の金属フィラメント１-2に螺旋波の付与が
なければどちらでも良いが、本発明の金属コードは螺旋
波を付与するため、（２＋ｍ／平行）本の金属フィラメ
ントを効率良く拘束してコード特性を向上させるには両
者の巻き方向及び撚り方向は相異ならせることが必要で
あった。なお（２＋ｍ／平行）本のインナーシース１の
周りにｎ本の金属フィラメント２を撚り合せるピッチＰ
ｗは小さ過ぎると、それ以前にｍ本の金属フィラメント
１-2に付与した螺旋波状のくせが消滅し易くなること等
を考慮し、１０mm以上とする一方、前記したように（２
＋ｍ／平行）本の撚りを有しないインナーシース１のう
ち撚りを有しないｍ本の金属フィラメント１-2の拘束力
を増すためには、これに付与した螺旋波付けピッチＰｓ
と比較し、同一又はそれ以下にする必要があった。
【００４２】このほか、ｎ本の金属フィラメント２の直
径ｄｗは、インナーシース１をコードとして機能させる
のが目的であり、それ自身には大して強度が要求されな
いので、コード径抑制の観点から金属フィラメント１-2
の直径ｄｏより小径にするのが望ましい。
径ｄｗは、インナーシース１をコードとして機能させる
のが目的であり、それ自身には大して強度が要求されな
いので、コード径抑制の観点から金属フィラメント１-2
の直径ｄｏより小径にするのが望ましい。
【００４３】次に、かかる金属コードを製造する本発明
の方法では、ＯＵＴ／ＩＮ／ＯＵＴタイプの二度撚り撚
線機のＯＵＴ／ＩＮの部分で仮の二度撚りを行って金属
フィラメント１-1の２本を撚ったコアｃとその周りに配
置するｍ本の金属フィラメント１-2によって仮のインナ
ーシースを作り、これを、一旦撚線機内にある成形装置
に通して仮撚りされているｍ本の金属フィラメント１-2
を螺旋波状の撚りくせが定着するように成形し、その
後、この仮インナーシースをクレードル内で供給される
ｎ本の金属フィラメント２と共に撚り口目板に通して引
き続きＩＮ／ＯＵＴの部分で正規の二度撚りを行い、こ
こで、同時にｍ本の金属フィラメントを解撚して仮イン
ナーシースを目的とする形に変え、その後、二度撚りし
たコードを機外に案内して残留ねじれ調整後に巻取るの
で、疑似の均一な三層撚り構造のコードを簡素なパスラ
インと成形装置を付加した二度撚り撚線機で効率的に製
造でき、金属コードの生産性向上、コスト低減、品質向
上が達成できる。
の方法では、ＯＵＴ／ＩＮ／ＯＵＴタイプの二度撚り撚
線機のＯＵＴ／ＩＮの部分で仮の二度撚りを行って金属
フィラメント１-1の２本を撚ったコアｃとその周りに配
置するｍ本の金属フィラメント１-2によって仮のインナ
ーシースを作り、これを、一旦撚線機内にある成形装置
に通して仮撚りされているｍ本の金属フィラメント１-2
を螺旋波状の撚りくせが定着するように成形し、その
後、この仮インナーシースをクレードル内で供給される
ｎ本の金属フィラメント２と共に撚り口目板に通して引
き続きＩＮ／ＯＵＴの部分で正規の二度撚りを行い、こ
こで、同時にｍ本の金属フィラメントを解撚して仮イン
ナーシースを目的とする形に変え、その後、二度撚りし
たコードを機外に案内して残留ねじれ調整後に巻取るの
で、疑似の均一な三層撚り構造のコードを簡素なパスラ
インと成形装置を付加した二度撚り撚線機で効率的に製
造でき、金属コードの生産性向上、コスト低減、品質向
上が達成できる。
【００４４】
【実施例】図１〜図３に、本発明の金属コードの横断面
の一例を示す。２本の金属フィラメント１-1を撚り合わ
せて作られたコアｃの周りにｍ本の金属フィラメント１
-2を平行に引き揃えてインナーシース１を構成してい
る。ｍ本の金属フィラメント１-2は、コアｃ上で仮撚り
し、さらに、撚りくせを定着させた後、解撚されてお
り、そのために、コード撚りピッチ相当のピッチをもっ
た螺旋波状のくせを有している。くせ付けした波のピッ
チと高さは図５に示すように定義するものである。
の一例を示す。２本の金属フィラメント１-1を撚り合わ
せて作られたコアｃの周りにｍ本の金属フィラメント１
-2を平行に引き揃えてインナーシース１を構成してい
る。ｍ本の金属フィラメント１-2は、コアｃ上で仮撚り
し、さらに、撚りくせを定着させた後、解撚されてお
り、そのために、コード撚りピッチ相当のピッチをもっ
た螺旋波状のくせを有している。くせ付けした波のピッ
チと高さは図５に示すように定義するものである。
【００４５】このインナーシース１の周りにｎ本の金属
フィラメント２を所定の撚りピッチで撚り合わせると本
発明の金属コード４が出来る。
フィラメント２を所定の撚りピッチで撚り合わせると本
発明の金属コード４が出来る。
【００４６】このコード状態では、金属フィラメント１
-2に付された螺旋波状のくせは、インナーシースの残留
トーション調整のための過撚装置による捩れ加工及び金
属フィラメント２による外側からの拘束などで波のコー
ド径方向高さ、コード周方向高さが解撚後の自由状態の
ときの高さに比べて小さくなっており、また、そのため
に、波のピッチはコード撚りピッチよりも多少大きくな
っている。そのくせの自由状態からの縮小比率は、コー
ド周方向にはフィラメント１-2間に隙間があるのに対
し、コード径方向にはｎ本の金属フィラメント２による
拘束が行われているため、外側からの拘束力次第ではコ
ード周方向よりもコード径方向側が大きくなる。
-2に付された螺旋波状のくせは、インナーシースの残留
トーション調整のための過撚装置による捩れ加工及び金
属フィラメント２による外側からの拘束などで波のコー
ド径方向高さ、コード周方向高さが解撚後の自由状態の
ときの高さに比べて小さくなっており、また、そのため
に、波のピッチはコード撚りピッチよりも多少大きくな
っている。そのくせの自由状態からの縮小比率は、コー
ド周方向にはフィラメント１-2間に隙間があるのに対
し、コード径方向にはｎ本の金属フィラメント２による
拘束が行われているため、外側からの拘束力次第ではコ
ード周方向よりもコード径方向側が大きくなる。
【００４７】なお、金属フィラメント２は、インナーシ
ース１を拘束してコードとして機能させるものであり、
その数は１本でも目的を果す。従って、この金属フィラ
メント２は多くても１２本、好ましくは１乃至３本とす
る。ｎが１２に満たない場合、特に２又は３の場合の金
属フィラメント２の配置は、図１、図２、図３の（ａ）
〜（ｅ）の態様から判るように自由に定めることでき
る。
ース１を拘束してコードとして機能させるものであり、
その数は１本でも目的を果す。従って、この金属フィラ
メント２は多くても１２本、好ましくは１乃至３本とす
る。ｎが１２に満たない場合、特に２又は３の場合の金
属フィラメント２の配置は、図１、図２、図３の（ａ）
〜（ｅ）の態様から判るように自由に定めることでき
る。
【００４８】次に、本発明の製造方法の具体例を図４に
基づいて説明する。
基づいて説明する。
【００４９】図４（ａ）に示すように、供給リール５-1
から繰り出される金属フィラメントを２本撚りしたコア
ｃと、供給リール５-2から繰り出されるｍ本（図は５
本）の金属フィラメント１-2を、入口側の概略図が図４
（ｂ）に示すような形の仮撚り口目板７の目孔に通して
コアｃが中心にあるように引き揃え、仮集合ダイス８を
経由してＯＵＴ／ＩＮ／ＯＵＴタイプの二度撚り撚線機
１２へ導入する。
から繰り出される金属フィラメントを２本撚りしたコア
ｃと、供給リール５-2から繰り出されるｍ本（図は５
本）の金属フィラメント１-2を、入口側の概略図が図４
（ｂ）に示すような形の仮撚り口目板７の目孔に通して
コアｃが中心にあるように引き揃え、仮集合ダイス８を
経由してＯＵＴ／ＩＮ／ＯＵＴタイプの二度撚り撚線機
１２へ導入する。
【００５０】この二度撚り撚線機１２は、供給リール６
と、前後の相反する撚りの相当伝播を抑制する成形装置
１３に加えて、撚り口目板１４及び集合ダイス１５を備
えた揺動自在のクレードル１１をフライヤ１０の内部に
配置し、さらに、入口側と出口側にそれぞれ仮撚り用タ
ーンローラ９及び本撚り用ターンローラ１６を２個づつ
配置した構造にしてあり、導入したコアｃとｍ本の金属
フィラメント１-2は、クレードル１１を境にして入口側
でコアｃ上での金属フィラメント１-2の仮撚り、出口側
で解撚が行われるため、金属フィラメント１-2に対して
撚りは加わらず、螺旋波状のくせだけが残る。
と、前後の相反する撚りの相当伝播を抑制する成形装置
１３に加えて、撚り口目板１４及び集合ダイス１５を備
えた揺動自在のクレードル１１をフライヤ１０の内部に
配置し、さらに、入口側と出口側にそれぞれ仮撚り用タ
ーンローラ９及び本撚り用ターンローラ１６を２個づつ
配置した構造にしてあり、導入したコアｃとｍ本の金属
フィラメント１-2は、クレードル１１を境にして入口側
でコアｃ上での金属フィラメント１-2の仮撚り、出口側
で解撚が行われるため、金属フィラメント１-2に対して
撚りは加わらず、螺旋波状のくせだけが残る。
【００５１】クレードル１１内では仮撚りでできる仮イ
ンナーシース３の周りに供給リール６からｎ本の金属フ
ィラメント２が繰り出されて供給され、これ等が撚り口
目板１４に通され、集合ダイス１５を経て二度撚りされ
る。ここでの撚り合わせ過程は、最初に二度撚り撚線機
１２のＯＵＴ／ＩＮ部、即ち、ターンローラ９の部分で
インナーシースを構成するフィラメントが二度の仮撚り
を受け、この撚りが成形装置１３により一旦定着せしめ
られ、その後、次のＩＮ／ＯＵＴ部、即ち、ターンロー
ラ１６の部分で仮インナーシース３とその周りに供給し
たｎ本の金属フィラメント２の二度の本撚り（仮インナ
ーシース３にとっては解撚）が行われる。
ンナーシース３の周りに供給リール６からｎ本の金属フ
ィラメント２が繰り出されて供給され、これ等が撚り口
目板１４に通され、集合ダイス１５を経て二度撚りされ
る。ここでの撚り合わせ過程は、最初に二度撚り撚線機
１２のＯＵＴ／ＩＮ部、即ち、ターンローラ９の部分で
インナーシースを構成するフィラメントが二度の仮撚り
を受け、この撚りが成形装置１３により一旦定着せしめ
られ、その後、次のＩＮ／ＯＵＴ部、即ち、ターンロー
ラ１６の部分で仮インナーシース３とその周りに供給し
たｎ本の金属フィラメント２の二度の本撚り（仮インナ
ーシース３にとっては解撚）が行われる。
【００５２】この後、ほぼ完成品に近づいたコードを残
留トーション調整のために過撚装置（オーバツイスタ）
１７に導入して若干の加撚・解撚を行い、完成後の金属
コード４を引取りキャプスタン１８で引き取ってトラバ
ースローラ１９で案内しながら巻取リール２０に巻取
る。
留トーション調整のために過撚装置（オーバツイスタ）
１７に導入して若干の加撚・解撚を行い、完成後の金属
コード４を引取りキャプスタン１８で引き取ってトラバ
ースローラ１９で案内しながら巻取リール２０に巻取
る。
【００５３】なお、成形装置１３は、過撚ローラを用い
ることも考えられるが、過撚ローラではそのローラによ
る過撚時に中心のコアが外側にはみ出し易くなるため好
ましくなく、撚りを与えないでくせを定着できる複数の
小径ローラを千鳥状に配置した矯正装置や数回の線掛け
が可能な溝付ローラを使用するのが良い。装置前後の相
反する向きの撚りの相互伝播を抑制するだけでも、その
前で行われる仮撚りの効率を上げてのくせの定着が行
え、従って、後者の溝付きローラでも充分に用をなす。
ることも考えられるが、過撚ローラではそのローラによ
る過撚時に中心のコアが外側にはみ出し易くなるため好
ましくなく、撚りを与えないでくせを定着できる複数の
小径ローラを千鳥状に配置した矯正装置や数回の線掛け
が可能な溝付ローラを使用するのが良い。装置前後の相
反する向きの撚りの相互伝播を抑制するだけでも、その
前で行われる仮撚りの効率を上げてのくせの定着が行
え、従って、後者の溝付きローラでも充分に用をなす。
【００５４】以下に、より詳細な実施例について述べ
る。
る。
【００５５】表面に黄銅めっきを施した直径０．２２ｍ
ｍの金属フィラメント１-1の２本をピッチ１２ｍｍで撚
り合わせて得られるコアと、同じく黄銅めっきの直径
０．２８ｍｍの金属フィラメント１-2の７本及び直径
０．１７５ｍｍの金属フィラメント２の２本を用いて、
図４（ａ）に示す二度撚り撚線機（リール５-2を７個、
リール６を２個にし、撚り口目板７、１４は孔数を増や
したものに変えてある）で撚りピッチＰ＝１８ｍｍで撚
り合わせ、図１（ａ）に示す断面形状の金属コード（実
施例１）を得た。このコードの金属フィラメント１-2に
は、撚り合わせ状態で波のピッチが１８ｍｍ強、波の高
さが約０．０３ｍｍになるくせがついている。
ｍの金属フィラメント１-1の２本をピッチ１２ｍｍで撚
り合わせて得られるコアと、同じく黄銅めっきの直径
０．２８ｍｍの金属フィラメント１-2の７本及び直径
０．１７５ｍｍの金属フィラメント２の２本を用いて、
図４（ａ）に示す二度撚り撚線機（リール５-2を７個、
リール６を２個にし、撚り口目板７、１４は孔数を増や
したものに変えてある）で撚りピッチＰ＝１８ｍｍで撚
り合わせ、図１（ａ）に示す断面形状の金属コード（実
施例１）を得た。このコードの金属フィラメント１-2に
は、撚り合わせ状態で波のピッチが１８ｍｍ強、波の高
さが約０．０３ｍｍになるくせがついている。
【００５６】また、金属フィラメント１-1と１-2の直径
をそれぞれ０．１９ｍｍ、０．３０ｍｍ並びに０．１５
ｍｍ、０．３２ｍｍにして（２＋６／平行）並びに（２
＋５／平行）のインナーシースとなし、その他の構成は
略々実施例１と同じにした図１（ｂ）の断面形状の金属
コード（実施例２）及び図１（ｃ）の断面形状の金属コ
ード（実施例３）と、コア用金属フィラメント１-1の直
径ｄｃの増径量｛前述の式（Ａ）で求めた内接円からの
増径量｝を１．５／１００ｍｍ（これは本発明の下限以
下）とし、その他は実施例１〜３と条件を同じにした３
つの金属コード（比較例１〜３）を作った。
をそれぞれ０．１９ｍｍ、０．３０ｍｍ並びに０．１５
ｍｍ、０．３２ｍｍにして（２＋６／平行）並びに（２
＋５／平行）のインナーシースとなし、その他の構成は
略々実施例１と同じにした図１（ｂ）の断面形状の金属
コード（実施例２）及び図１（ｃ）の断面形状の金属コ
ード（実施例３）と、コア用金属フィラメント１-1の直
径ｄｃの増径量｛前述の式（Ａ）で求めた内接円からの
増径量｝を１．５／１００ｍｍ（これは本発明の下限以
下）とし、その他は実施例１〜３と条件を同じにした３
つの金属コード（比較例１〜３）を作った。
【００５７】更に、金属フィラメント１-1の増径により
隣り合う金属フィラメント１-2間の隙間を広げ、かつ、
金属フィラメント２の径とコードの撚りピッチも変えた
（従って、金属フィラメント１-2の波形状も当然に変わ
る）製造法、断面構造等は上記のものと同様の実施例
４、５及び比較例４、５の金属コードを作った。
隣り合う金属フィラメント１-2間の隙間を広げ、かつ、
金属フィラメント２の径とコードの撚りピッチも変えた
（従って、金属フィラメント１-2の波形状も当然に変わ
る）製造法、断面構造等は上記のものと同様の実施例
４、５及び比較例４、５の金属コードを作った。
【００５８】同じく、（２＋６／平行）＋２構造の実施
例５を以下の部分で変化させたもの、即ち金属フィラメ
ント１-1の増径量を下限（２／１００ｍｍ）に近い３／
１００ｍｍとし、この増径量の減少を、コード撚りピッ
チの変更で金属フィラメント１-2に付与する螺旋波形状
のくせの波の高さを好ましい数値の上限（０．３５
Ｄ1 ）に近い０．２７Ｄ1 〜０．３０Ｄ1 まで大きくし
て補うと共に、金属フィラメント２の直径又は本数も変
えた実施例６と、製造方法を変えて金属フィラメント１
-2を螺旋波状のくせをもたないものにした比較例６、螺
旋波状のくせの波の高さを０．３５Ｄ1 越える値にした
比較例７も作った。
例５を以下の部分で変化させたもの、即ち金属フィラメ
ント１-1の増径量を下限（２／１００ｍｍ）に近い３／
１００ｍｍとし、この増径量の減少を、コード撚りピッ
チの変更で金属フィラメント１-2に付与する螺旋波形状
のくせの波の高さを好ましい数値の上限（０．３５
Ｄ1 ）に近い０．２７Ｄ1 〜０．３０Ｄ1 まで大きくし
て補うと共に、金属フィラメント２の直径又は本数も変
えた実施例６と、製造方法を変えて金属フィラメント１
-2を螺旋波状のくせをもたないものにした比較例６、螺
旋波状のくせの波の高さを０．３５Ｄ1 越える値にした
比較例７も作った。
【００５９】このほか、金属フィラメント１-2の直径ｄ
ｏ、２の直径ｄｗを実施例１と同一にし、他の条件は全
て実施例１とは異ならせた実施例８を作り、併せて、図
６に示す既知の３＋６構造で側フィラメント１-2の径が
０．３５ｍｍのコード（従来例１）と同じく０．３２ｍ
ｍのコード（従来例２）も用意した。
ｏ、２の直径ｄｗを実施例１と同一にし、他の条件は全
て実施例１とは異ならせた実施例８を作り、併せて、図
６に示す既知の３＋６構造で側フィラメント１-2の径が
０．３５ｍｍのコード（従来例１）と同じく０．３２ｍ
ｍのコード（従来例２）も用意した。
【００６０】以上の各試料を用いて耐食性の代用特性で
あるゴム中に埋設したときのコード中心部へのゴム浸透
度を測定するとともに、タイヤトレッド面の耐カット性
の代用特性として前記コードを取り出して斜め剪断強度
保持率を調べた。
あるゴム中に埋設したときのコード中心部へのゴム浸透
度を測定するとともに、タイヤトレッド面の耐カット性
の代用特性として前記コードを取り出して斜め剪断強度
保持率を調べた。
【００６１】なお、斜め剪断強度保持率の測定には、図
７に示す試験機を用いた。この試験機は試料４（金属コ
ード）の両端を円柱の固定ピン２１で受けてチャック２
３で掴み、その試料の中間部を、ハンドル２４で位置調
整を行える移動ピン２２で押し曲げ、その曲げ角θが一
定条件下で一方のチャックを引き動かして剪断時の引張
力を求める。ここでの条件は、移動ピンの先端Ｒ＝０．
２ｍｍ、曲げ角θ＝４０°とした。結果を表１に示す。
７に示す試験機を用いた。この試験機は試料４（金属コ
ード）の両端を円柱の固定ピン２１で受けてチャック２
３で掴み、その試料の中間部を、ハンドル２４で位置調
整を行える移動ピン２２で押し曲げ、その曲げ角θが一
定条件下で一方のチャックを引き動かして剪断時の引張
力を求める。ここでの条件は、移動ピンの先端Ｒ＝０．
２ｍｍ、曲げ角θ＝４０°とした。結果を表１に示す。
【００６２】この表１から判るように、実施例１〜８
は、それらに対応する比較例１〜７と違って、コード中
心部へのゴム浸透度の低いものは皆無であり、また斜め
剪断強度試験結果も、どの比較例よりも優れている。
は、それらに対応する比較例１〜７と違って、コード中
心部へのゴム浸透度の低いものは皆無であり、また斜め
剪断強度試験結果も、どの比較例よりも優れている。
【００６３】
【表１】
【００６４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の金属コー
ドは、中心に２本撚りのコアを配置し、そのコア用金属
フィラメント１-1の径を適度に増径することにより、１
本の金属フィラメントを芯にする場合よりも金属フィラ
メント１-1の径を小さく抑えてコアの周りに配置する金
属フィラメント１-2間の隙間を確保し、ゴム浸透度の向
上を図ると共に、使用金属フィラメントを細くしてコー
ドのしなやかさを向上させ、かつ金属フィラメント１-2
を撚りが入っておらず、しかも、伸長し易い螺旋波状の
くせを有している状態にして疲労性能及び斜め剪断強度
の保持率を維持又は向上させ、さらに、そのままではば
らけるインナーシースの外側を金属フィラメント２を撚
り合わせて拘束することによりコード状態を保つように
したものであるから、斜め剪断荷重が働くゴム物品の補
強材に要求される特性を充分に満たす。
ドは、中心に２本撚りのコアを配置し、そのコア用金属
フィラメント１-1の径を適度に増径することにより、１
本の金属フィラメントを芯にする場合よりも金属フィラ
メント１-1の径を小さく抑えてコアの周りに配置する金
属フィラメント１-2間の隙間を確保し、ゴム浸透度の向
上を図ると共に、使用金属フィラメントを細くしてコー
ドのしなやかさを向上させ、かつ金属フィラメント１-2
を撚りが入っておらず、しかも、伸長し易い螺旋波状の
くせを有している状態にして疲労性能及び斜め剪断強度
の保持率を維持又は向上させ、さらに、そのままではば
らけるインナーシースの外側を金属フィラメント２を撚
り合わせて拘束することによりコード状態を保つように
したものであるから、斜め剪断荷重が働くゴム物品の補
強材に要求される特性を充分に満たす。
【００６５】従って、この金属コードを補強材として作
られるタイヤ、コンベヤベルト、高圧ホース等のゴム複
合物は耐久性に優れ、安定した性能を長期に亘って発揮
する。
られるタイヤ、コンベヤベルト、高圧ホース等のゴム複
合物は耐久性に優れ、安定した性能を長期に亘って発揮
する。
【００６６】また、本発明の製造方法によれば、通常の
二度撚り撚線機にＯＵＴ−ＩＮ−ＯＵＴのパスラインを
形成するとともに、撚線機手前でインナーシース用の２
本撚りコア及び金属フィラメント１-2の供給及び引き揃
えを行い、続いて、金属フィラメント１-2に効率良く螺
旋波状のくせを付すべく、撚線機のＯＵＴ／ＩＮの部分
で仮撚りを行って仮インナーシースを作り、それを揺動
自在なクレードル内にある成形装置に通す一方で、同ク
レードル中で供給される金属フィラメント２と共に次の
ＩＮ／ＯＵＴの部分で二度撚りして仮インナーシースを
同時に解撚し、これを撚線機後方で残留ねじれ調整を行
って引き取るようにしたので、品質、性能の両面に優れ
る金属コードを経済的に量産できる。
二度撚り撚線機にＯＵＴ−ＩＮ−ＯＵＴのパスラインを
形成するとともに、撚線機手前でインナーシース用の２
本撚りコア及び金属フィラメント１-2の供給及び引き揃
えを行い、続いて、金属フィラメント１-2に効率良く螺
旋波状のくせを付すべく、撚線機のＯＵＴ／ＩＮの部分
で仮撚りを行って仮インナーシースを作り、それを揺動
自在なクレードル内にある成形装置に通す一方で、同ク
レードル中で供給される金属フィラメント２と共に次の
ＩＮ／ＯＵＴの部分で二度撚りして仮インナーシースを
同時に解撚し、これを撚線機後方で残留ねじれ調整を行
って引き取るようにしたので、品質、性能の両面に優れ
る金属コードを経済的に量産できる。
【図１】本発明の金属コードの一例とその変形例を示す
横断面図
横断面図
【図２】他の実施例とその変形例を示す横断面図
【図３】更に他の実施例とその変形例を示す横断面図
【図４】（ａ）：本発明の製造方法を用いる製造装置の
一例の模式図 （ｂ）：同上の装置の仮撚り口目板の正面図
一例の模式図 （ｂ）：同上の装置の仮撚り口目板の正面図
【図５】螺旋波状のくせを付けた金属フィラメントの拡
大平面図
大平面図
【図６】３＋６二層撚り構造の従来コードの横断面図
【図７】斜め剪断強度の測定に用いた試験機の側面図
１-1 コア用金属フィラメント ｃ コア １-2 コアの周りに引き揃えるｍ本の金属フィラメント １ インナーシース ３ 仮インナーシース ４ （２＋ｍ／平行）＋ｎ構造の金属コード ５-1 コア供給リール ５-2 金属フィラメント１-2の供給リール ６ 金属フィラメント２の供給リール ７ 仮撚り口目板 ８ 仮集合ダイス ９ 仮撚り用ターンローラ １０ フライヤ １１ クレードル １２ ＯＵＴ／ＩＮ／ＯＵＴタイプの二度撚り撚線機 １３ 成形装置 １４ 撚り口目板 １５ 集合ダイス １６ 本撚り用ターンローラ １７ 過撚装置 １８ 引取りキャプスタン １９ トラバースローラ ２０ 巻取リール ２１ 固定ピン ２２ 移動ピン ２３ チャック ２４ ハンドル θ 曲げ角 Ｒ 移動ピン先端の曲げ半径
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０７Ｂ 5/12
Claims (11)
- 【請求項１】 ２本の金属フィラメント１-1を撚り合わ
せて成るコアの周りにｍ（５≦ｍ≦７）本の金属フィラ
メント１-2を平行に引き揃えて（２＋ｍ／平行）のイン
ナーシース１を構成し、このインナーシース１の周りに
ｎ（１≦ｎ≦１２）本の金属フィラメント２を撚り合わ
せた（２＋ｍ／平行）＋ｎの構造をもち、さらに、イン
ナーシース中心に配置される前記コアの構成金属フィラ
メント１-1の直径ｄｃと、その周りに平行に引き揃えら
れるｍ本の金属フィラメント１-2の直径ｄｏとの間に次
式の関係を満たすことを特徴とする金属コード。 【数１】 - 【請求項２】 前記ｎが１乃至３の撚り構造をもつ請求
項１記載の金属コード。 - 【請求項３】 インナーシース１に含まれる平行引き揃
えのｍ本の金属フィラメント１-2の平均フィラメント間
隙間がｎ本の金属フィラメント２との撚り合わせ後にお
いて０．０２〜０．０８ｍｍの範囲にある請求項１又は
２に記載の金属コード。 - 【請求項４】 インナーシース１を構成する金属フィラ
メントのうち少なくともｍ本の金属フィラメント１
-2は、コードの撚り合せ状態で螺旋波状のくせを保有し
ている請求項１、２又は３記載の金属コード。 - 【請求項５】 前記螺旋波状のくせ付けピッチがコード
の撚りピッチ相当で、波の高さは、インナーシース１の
層芯径Ｄ1 の０．０３〜０．３５倍の範囲にある請求項
１乃至４のいずれかに記載の金属コード。 - 【請求項６】 インナーシース１を構成する金属フィラ
メントのうち、ｍ本の金属フィラメント１-2に付与され
る螺旋波の巻き方向と、ｎ本の金属フィラメント２の撚
り方向が相異なることを特徴とする請求項１乃至５のい
ずれかに記載の金属コード。 - 【請求項７】 前記ｎ本の金属フィラメント２の撚りピ
ッチＰｗは、ｍ本の金属フィラメント１-2に付与される
螺旋波付けピッチをＰｓとして、Ｐｓ≧Ｐｗ≧１０mmの
式を満たすことを特徴とする請求項１乃至６のいずれか
に記載の金属コード。 - 【請求項８】 ｎ本の金属フィラメント２の直径ｄｗ
を、ｍ本の金属フィラメント１-2の直径ｄｏよりも小さ
くしてある請求項１乃至７のいずれかに記載の金属コー
ド。 - 【請求項９】 請求項１乃至８のいずれかに記載の金属
コードの製造方法であって、外及び内サプライ・外ティ
クアップ方式の二度撚り撚線機の手前に設けた仮撚り口
目板に、２本の金属フィラメント１-1を撚り合わせてあ
るコアとその周りに配置するｍ本の金属フィラメント１
-2を導き入れて撚り構造状態に引き揃えた後、前記二度
撚り撚線機で仮の二度撚りを行って（２＋ｍ）の仮イン
ナーシースにし、次にこの仮インナーシースを前記撚線
機内に設けられた成形装置に通し、しかる後、この仮イ
ンナーシースを撚線機のクレードル内で周りに供給され
るｎ本の金属フィラメント２と共に撚り口目板に通して
正規の二度撚りを行い、更に残留ねじれを調整して完成
品のコードに仕上げることを特徴とする金属コードの製
造方法。 - 【請求項１０】 撚線中に前記成形装置でその前後の相
反する方向の撚りの相互伝播を抑制する請求項９記載の
金属コードの製造方法。 - 【請求項１１】 請求項１乃至８のいずれかに記載の金
属コードを、天然ゴムもしくは合成ゴムを主体とするゴ
ム中に補強材として埋設して作られるタイヤ、コンベヤ
ベルト、高圧ホース等のゴム複合物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7244619A JPH08209567A (ja) | 1994-11-29 | 1995-09-22 | 金属コード、その製造方法及び同コードとゴムとの複合物 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29498694 | 1994-11-29 | ||
| JP6-294986 | 1994-11-29 | ||
| JP7244619A JPH08209567A (ja) | 1994-11-29 | 1995-09-22 | 金属コード、その製造方法及び同コードとゴムとの複合物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08209567A true JPH08209567A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=26536816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7244619A Pending JPH08209567A (ja) | 1994-11-29 | 1995-09-22 | 金属コード、その製造方法及び同コードとゴムとの複合物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08209567A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001034900A1 (fr) * | 1999-11-11 | 2001-05-17 | Bridgestone Corporation | Cable d'acier de renforcement d'un article en caoutchouc et pneumatique correspondant |
| JP2006283249A (ja) * | 2005-04-01 | 2006-10-19 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | スチールコードの製造方法とスチールコード及び空気入りラジアルタイヤ |
| EP1734173A1 (en) * | 2004-04-08 | 2006-12-20 | Sumitomo (Sei) Steel Wire Corp. | Metal cord for reinforcing rubber article and method of manufacturing the cord |
| WO2009048054A1 (ja) * | 2007-10-11 | 2009-04-16 | Bridgestone Corporation | ゴム物品補強用スチールコードおよびそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2010029904A (ja) * | 2008-07-29 | 2010-02-12 | Shinobu Nishikawa | 撚線機 |
| JP2012144821A (ja) * | 2011-01-12 | 2012-08-02 | Bridgestone Corp | スチールコードの製造装置及び製造方法 |
| JP2017024041A (ja) * | 2015-07-22 | 2017-02-02 | 住友電気工業株式会社 | 撚線製造方法及び撚線機 |
| CN114375253A (zh) * | 2019-07-25 | 2022-04-19 | 米其林集团总公司 | 用于分隔和重新组装的方法 |
| CN115679727A (zh) * | 2022-12-30 | 2023-02-03 | 天津市新天钢中兴盛达有限公司 | 低油脂厚护套的风塔用无粘结预应力钢绞线及其生产方法 |
-
1995
- 1995-09-22 JP JP7244619A patent/JPH08209567A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001034900A1 (fr) * | 1999-11-11 | 2001-05-17 | Bridgestone Corporation | Cable d'acier de renforcement d'un article en caoutchouc et pneumatique correspondant |
| US6863103B1 (en) | 1999-11-11 | 2005-03-08 | Bridgestone Corporation | Steel cord for the reinforcement of a rubber article and tire |
| EP1734173A1 (en) * | 2004-04-08 | 2006-12-20 | Sumitomo (Sei) Steel Wire Corp. | Metal cord for reinforcing rubber article and method of manufacturing the cord |
| EP1734173A4 (en) * | 2004-04-08 | 2009-07-29 | Sumitomo Sei Steel Wire Corp | METALLCORD FOR THE RUBBERIZATION OF RUBBER MATERIALS AND METHOD FOR THE PRODUCTION OF THE CORDS |
| JP2006283249A (ja) * | 2005-04-01 | 2006-10-19 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | スチールコードの製造方法とスチールコード及び空気入りラジアルタイヤ |
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| CN114375253A (zh) * | 2019-07-25 | 2022-04-19 | 米其林集团总公司 | 用于分隔和重新组装的方法 |
| CN114375253B (zh) * | 2019-07-25 | 2023-09-19 | 米其林集团总公司 | 用于分隔和重新组装的方法 |
| CN115679727A (zh) * | 2022-12-30 | 2023-02-03 | 天津市新天钢中兴盛达有限公司 | 低油脂厚护套的风塔用无粘结预应力钢绞线及其生产方法 |
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