JPH08209297A - 高速度鋼 - Google Patents
高速度鋼Info
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- JPH08209297A JPH08209297A JP1525695A JP1525695A JPH08209297A JP H08209297 A JPH08209297 A JP H08209297A JP 1525695 A JP1525695 A JP 1525695A JP 1525695 A JP1525695 A JP 1525695A JP H08209297 A JPH08209297 A JP H08209297A
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- steel
- weq
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋼の熱間加工性がよく、耐摩耗性に優れた高
速度鋼を提供する。 【構成】 化学組成が重量％で、Ｃ：０．７〜１．６
％、Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｃｒ：３．５〜５．５％、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、
Ｗ：２．０〜８．０％、Ｖ：１．０〜３．５％、であっ
て残部が実質的にＦｅからなり、かつＷeq＝Ｗ＋２Ｍｏ
とするときＷeqが重量％で１０〜２２％であることを特
徴とする。Ｓｉ／Ｗeq≦０．２とすることが好ましい。
また８％以下のＣｏを、Ｃｏ≦１０．０−２．５Ｓｉの
範囲で含むことができる。
速度鋼を提供する。 【構成】 化学組成が重量％で、Ｃ：０．７〜１．６
％、Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｃｒ：３．５〜５．５％、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、
Ｗ：２．０〜８．０％、Ｖ：１．０〜３．５％、であっ
て残部が実質的にＦｅからなり、かつＷeq＝Ｗ＋２Ｍｏ
とするときＷeqが重量％で１０〜２２％であることを特
徴とする。Ｓｉ／Ｗeq≦０．２とすることが好ましい。
また８％以下のＣｏを、Ｃｏ≦１０．０−２．５Ｓｉの
範囲で含むことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ドリル、タップ、カッ
ター等の切削工具や金型等に使用される高速度鋼に関す
る。
ター等の切削工具や金型等に使用される高速度鋼に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ドリル、タップ、カッター等の切削工具
や金型等の材料として高速度鋼が多く用いられている。
近来、被加工材の硬度が上昇するのに伴い、これらの加
工に用いる工具の寿命向上の要求が高まっている。工具
の寿命向上の一策として、工具材料の耐摩耗性を向上す
ることが考えられる。
や金型等の材料として高速度鋼が多く用いられている。
近来、被加工材の硬度が上昇するのに伴い、これらの加
工に用いる工具の寿命向上の要求が高まっている。工具
の寿命向上の一策として、工具材料の耐摩耗性を向上す
ることが考えられる。
【０００３】従来、高速度鋼の耐摩耗性の向上の手段と
しては、炭化物形成元素であるＷ、Ｍｏ、Ｖ等の元素の
含有率を増加することによって鋼中の炭化物の量を増加
したり、鋼中の炭化物粒径を調整する等の方法が行われ
ている。高速度鋼の鋳造凝固時に形成される炭化物は、
主にＶ含有率の高いＭＣ炭化物と、Ｗ、Ｍｏ、Ｖ含有率
の高いＭ2 Ｃ炭化物とである。そして、鋼に添加する
Ｗ、Ｍｏ、Ｖの添加量を増加することによって炭化物の
量を増加し、鋼の耐摩耗性を向上する。
しては、炭化物形成元素であるＷ、Ｍｏ、Ｖ等の元素の
含有率を増加することによって鋼中の炭化物の量を増加
したり、鋼中の炭化物粒径を調整する等の方法が行われ
ている。高速度鋼の鋳造凝固時に形成される炭化物は、
主にＶ含有率の高いＭＣ炭化物と、Ｗ、Ｍｏ、Ｖ含有率
の高いＭ2 Ｃ炭化物とである。そして、鋼に添加する
Ｗ、Ｍｏ、Ｖの添加量を増加することによって炭化物の
量を増加し、鋼の耐摩耗性を向上する。
【０００４】高速度鋼は、鋼塊に鋳造した後、鋼塊中に
多量に含まれる炭化物を破砕して微細均一に分散させる
ために、通常、熱間鍛造等の熱間加工による鍛練を施し
て用いられる。しかし、鋼中の炭化物形成元素含有率の
増加によって、鋼の鋳造凝固時に鋼中に生成する炭化物
の総量が増加すると、鋼の熱間加工性が低下し、鍛練に
よって鋼の鋳造組織を改善することが困難となる。その
ため、鋼の靭性が不足して欠損等の理由によって工具寿
命を損うという結果をもたらす。そのため、鋼中の炭化
物形成元素含有率の増加によって鋼の耐摩耗性をさらに
向上することは困難となっている。
多量に含まれる炭化物を破砕して微細均一に分散させる
ために、通常、熱間鍛造等の熱間加工による鍛練を施し
て用いられる。しかし、鋼中の炭化物形成元素含有率の
増加によって、鋼の鋳造凝固時に鋼中に生成する炭化物
の総量が増加すると、鋼の熱間加工性が低下し、鍛練に
よって鋼の鋳造組織を改善することが困難となる。その
ため、鋼の靭性が不足して欠損等の理由によって工具寿
命を損うという結果をもたらす。そのため、鋼中の炭化
物形成元素含有率の増加によって鋼の耐摩耗性をさらに
向上することは困難となっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、高速度
鋼の鋳造凝固時に形成される炭化物の安定性および炭化
物量の変化におよぼすＳｉの効果に着目して研究した結
果、鋳造凝固時に形成される炭化物量を増加することな
く、その後の熱間加工時に、鋼の耐摩耗性向上に有効な
炭化物量を増加することができる高速度鋼を見出し、本
発明を完成するに至った。
鋼の鋳造凝固時に形成される炭化物の安定性および炭化
物量の変化におよぼすＳｉの効果に着目して研究した結
果、鋳造凝固時に形成される炭化物量を増加することな
く、その後の熱間加工時に、鋼の耐摩耗性向上に有効な
炭化物量を増加することができる高速度鋼を見出し、本
発明を完成するに至った。
【０００６】本発明の目的は、鋼の熱間加工性を損うこ
となく、しかも鋼中の炭化物量を増加することによっ
て、耐摩耗性の優れた高速度鋼を提供することにある。
となく、しかも鋼中の炭化物量を増加することによっ
て、耐摩耗性の優れた高速度鋼を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の高速度鋼は、 （１）化学組成が重量％で、Ｃ ：０．７〜１．６％、
Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃ
ｒ：３．５〜５．５％、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ
：２．０〜８．０％、Ｖ ：１．０〜３．５％、であ
って残部が実質的にＦｅからなり、かつＷeq＝Ｗ＋２Ｍ
ｏとするときＷeqが重量％で１０〜２２％であることを
特徴とする。 （２）化学組成が重量％で、Ｃ ：０．７〜１．６％、
Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃ
ｒ：３．５〜５．５％、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ
：２．０〜８．０％、Ｖ ：１．０〜３．５％、であ
って残部が実質的にＦｅからなり、かつＷeq＝Ｗ＋２Ｍ
ｏとするときＷeqが重量％で１０〜２２％、および重量
比でＳｉ／Ｗeq≦０．２の関係を満たすことを特徴とす
る。 （３）化学組成が重量％で、Ｃ ：０．７〜１．６％、
Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃ
ｒ：３．５〜５．５％、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ
：２．０〜８．０％、Ｖ ：１．０〜３．５％、Ｃ
ｏ：８％以下、であって残部が実質的にＦｅからなり、
かつＷeq＝Ｗ＋２ＭｏとするときＷeqが重量％で１０〜
２２％、および重量％で Ｃｏ≦１０．０−２．５Ｓｉ
の関係を満たすことを特徴とする。 （４）化学組成が重量％で、Ｃ ：０．７〜１．６％、
Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃ
ｒ：３．５〜５．５％、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ
：２．０〜８．０％、Ｖ ：１．０〜３．５％、Ｃ
ｏ：８％以下、であって残部が実質的にＦｅからなり、
かつＷeq＝Ｗ＋２ＭｏとするときＷeqが重量％で１０〜
２２％、重量比でＳｉ／Ｗeq≦０．２、および重量％で
Ｃｏ≦１０．０−２．５Ｓｉの関係を満たすことを特
徴とする。
Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃ
ｒ：３．５〜５．５％、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ
：２．０〜８．０％、Ｖ ：１．０〜３．５％、であ
って残部が実質的にＦｅからなり、かつＷeq＝Ｗ＋２Ｍ
ｏとするときＷeqが重量％で１０〜２２％であることを
特徴とする。 （２）化学組成が重量％で、Ｃ ：０．７〜１．６％、
Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃ
ｒ：３．５〜５．５％、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ
：２．０〜８．０％、Ｖ ：１．０〜３．５％、であ
って残部が実質的にＦｅからなり、かつＷeq＝Ｗ＋２Ｍ
ｏとするときＷeqが重量％で１０〜２２％、および重量
比でＳｉ／Ｗeq≦０．２の関係を満たすことを特徴とす
る。 （３）化学組成が重量％で、Ｃ ：０．７〜１．６％、
Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃ
ｒ：３．５〜５．５％、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ
：２．０〜８．０％、Ｖ ：１．０〜３．５％、Ｃ
ｏ：８％以下、であって残部が実質的にＦｅからなり、
かつＷeq＝Ｗ＋２ＭｏとするときＷeqが重量％で１０〜
２２％、および重量％で Ｃｏ≦１０．０−２．５Ｓｉ
の関係を満たすことを特徴とする。 （４）化学組成が重量％で、Ｃ ：０．７〜１．６％、
Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃ
ｒ：３．５〜５．５％、Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ
：２．０〜８．０％、Ｖ ：１．０〜３．５％、Ｃ
ｏ：８％以下、であって残部が実質的にＦｅからなり、
かつＷeq＝Ｗ＋２ＭｏとするときＷeqが重量％で１０〜
２２％、重量比でＳｉ／Ｗeq≦０．２、および重量％で
Ｃｏ≦１０．０−２．５Ｓｉの関係を満たすことを特
徴とする。
【０００８】
【作用】高速度鋼の鋳造凝固時に形成されるＭ2 Ｃ炭化
物は、熱間鍛造等の熱間加工時に分解してＭ6 Ｃ＋ＭＣ
となる。このとき、マトリックス中のＳｉが前記Ｍ6 Ｃ
中に固溶する一方、前記Ｍ6 Ｃより炭化物形成元素が排
出され、この排出元素によって新たなＭ6 Ｃ炭化物が生
成される。鋳造凝固時には炭化物量が少ないので熱間加
工が容易であり、熱間加工後には新たな炭化物の生成に
よって炭化物含有量が増加し、鋼の耐摩耗性を向上す
る。
物は、熱間鍛造等の熱間加工時に分解してＭ6 Ｃ＋ＭＣ
となる。このとき、マトリックス中のＳｉが前記Ｍ6 Ｃ
中に固溶する一方、前記Ｍ6 Ｃより炭化物形成元素が排
出され、この排出元素によって新たなＭ6 Ｃ炭化物が生
成される。鋳造凝固時には炭化物量が少ないので熱間加
工が容易であり、熱間加工後には新たな炭化物の生成に
よって炭化物含有量が増加し、鋼の耐摩耗性を向上す
る。
【０００９】本発明は、上記の一連の炭化物反応におけ
るＳｉの役割に関する新しい知見に基づいてなされたも
のである。以下、本発明の高速度鋼を構成する合金成分
の限定理由について説明する。 Ｃ：０．７〜１．６％ Ｃは、鋼を焼入硬化し、また炭化物を形成して、鋼に強
度と耐摩耗性を付与するのに重要な元素であって、その
ために０．７％以上を含有する必要がある。しかし、含
有率が高すぎると一次炭化物の晶出量が多くなり、鋼の
熱間加工性を損うので上限を１．６％とする。
るＳｉの役割に関する新しい知見に基づいてなされたも
のである。以下、本発明の高速度鋼を構成する合金成分
の限定理由について説明する。 Ｃ：０．７〜１．６％ Ｃは、鋼を焼入硬化し、また炭化物を形成して、鋼に強
度と耐摩耗性を付与するのに重要な元素であって、その
ために０．７％以上を含有する必要がある。しかし、含
有率が高すぎると一次炭化物の晶出量が多くなり、鋼の
熱間加工性を損うので上限を１．６％とする。
【００１０】 Ｓｉ：０．５％〜４．０％、Ｓｉ／Ｗeq≦０．２ Ｓｉは、熱間加工時にＭ2 Ｃの分解によって生じたＭ6
Ｃ中の炭化物形成元素Ｗ、Ｍｏに置換してＭ6 Ｃ中に入
り、Ｓｉに置換された炭化物形成元素Ｗ、Ｍｏは前記Ｍ
6 Ｃから排出される。この効果は、Ｓｉ含有率０．５％
以上で顕著となる。しかし、Ｓｉ含有率が高すぎると、
Ｓｉを多く含むＭ6 Ｃを一次炭化物として多量に晶出す
るようになり、鋼の熱間加工性が損われる。そのため、
Ｓｉ含有率の上限は４．０％とする。
Ｃ中の炭化物形成元素Ｗ、Ｍｏに置換してＭ6 Ｃ中に入
り、Ｓｉに置換された炭化物形成元素Ｗ、Ｍｏは前記Ｍ
6 Ｃから排出される。この効果は、Ｓｉ含有率０．５％
以上で顕著となる。しかし、Ｓｉ含有率が高すぎると、
Ｓｉを多く含むＭ6 Ｃを一次炭化物として多量に晶出す
るようになり、鋼の熱間加工性が損われる。そのため、
Ｓｉ含有率の上限は４．０％とする。
【００１１】前記Ｍ6 Ｃ中のＷ、Ｍｏに置換しうるＳｉ
量はＷ、Ｍｏ量に依存する。そのため、Ｓｉ含有率は、
Ｗ＋２Ｍｏ＝Ｗeqとするとき重量比でＳｉ／Ｗeq≦０．
２とするのが好ましい。Ｓｉ／Ｗeqが０．２を超えて大
きな値となると、Ｓｉが過剰となって、一次炭化物とし
て晶出するＭ6 Ｃの量を増加し、鋼の熱間加工性を損
う。
量はＷ、Ｍｏ量に依存する。そのため、Ｓｉ含有率は、
Ｗ＋２Ｍｏ＝Ｗeqとするとき重量比でＳｉ／Ｗeq≦０．
２とするのが好ましい。Ｓｉ／Ｗeqが０．２を超えて大
きな値となると、Ｓｉが過剰となって、一次炭化物とし
て晶出するＭ6 Ｃの量を増加し、鋼の熱間加工性を損
う。
【００１２】上記のようにＳｉ含有率を制限することに
よって、鋳造凝固時には比較的炭化物量が少なく、熱間
加工後に多量の炭化物を含有する高速度鋼をうることが
できる。 Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ：２．０〜８．０％、か
つ１０％≦Ｗeq（＝Ｗ＋２Ｍｏ）≦２２％ ＭｏおよびＷは、いずれも炭化物を形成して鋼の耐摩耗
性を向上する元素である。顕著な耐摩耗性の向上効果を
得るために、ＭｏおよびＷ単独にはそれぞれ３．０％以
上および２．０％以上で、かつＷ＋２Ｍｏとしては１０
％以上を必要とする。しかし、これらの元素の含有率が
高すぎると鋼の熱間加工性が損われるので、Ｍｏおよび
Ｗ含有率の上限をそれぞれ単独には１０．０％および
８．０％で、かつＷ＋２Ｍｏとして２２％とする。
よって、鋳造凝固時には比較的炭化物量が少なく、熱間
加工後に多量の炭化物を含有する高速度鋼をうることが
できる。 Ｍｏ：３．０〜１０．０％、Ｗ：２．０〜８．０％、か
つ１０％≦Ｗeq（＝Ｗ＋２Ｍｏ）≦２２％ ＭｏおよびＷは、いずれも炭化物を形成して鋼の耐摩耗
性を向上する元素である。顕著な耐摩耗性の向上効果を
得るために、ＭｏおよびＷ単独にはそれぞれ３．０％以
上および２．０％以上で、かつＷ＋２Ｍｏとしては１０
％以上を必要とする。しかし、これらの元素の含有率が
高すぎると鋼の熱間加工性が損われるので、Ｍｏおよび
Ｗ含有率の上限をそれぞれ単独には１０．０％および
８．０％で、かつＷ＋２Ｍｏとして２２％とする。
【００１３】Ｖ：１．０〜３．５％ Ｖは、炭化物を形成して鋼の耐摩耗性を向上する元素で
あるから１．０％以上を含有せしめる。しかし、Ｖ含有
率が高すぎると粗大な炭化物を生じて鋼の被削性を損う
ので、Ｖ含有率の上限を３．５％とする。 Ｃｏ：８．０％以下、Ｃｏ≦１０．０−２．５Ｓｉ Ｃｏは、鋼のマトリックス強度を高め耐熱性を向上する
ために添加してもよい。しかし、Ｃｏを過剰に添加して
も前記効果は飽和し、徒にコストを高めるのみである。
また、ＣｏはＭ2 Ｃの晶出量を低減するので、Ｃｏ含有
率の上限は８．０％とし、かつＳｉ含有率との関係にお
いて重量％でＣｏ≦１０．０−２．５Ｓｉの範囲とす
る。
あるから１．０％以上を含有せしめる。しかし、Ｖ含有
率が高すぎると粗大な炭化物を生じて鋼の被削性を損う
ので、Ｖ含有率の上限を３．５％とする。 Ｃｏ：８．０％以下、Ｃｏ≦１０．０−２．５Ｓｉ Ｃｏは、鋼のマトリックス強度を高め耐熱性を向上する
ために添加してもよい。しかし、Ｃｏを過剰に添加して
も前記効果は飽和し、徒にコストを高めるのみである。
また、ＣｏはＭ2 Ｃの晶出量を低減するので、Ｃｏ含有
率の上限は８．０％とし、かつＳｉ含有率との関係にお
いて重量％でＣｏ≦１０．０−２．５Ｓｉの範囲とす
る。
【００１４】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいて詳細に説明
する。表１に示す化学組成の鋼を溶製し、それぞれ３０
ｋｇの鋼塊とした。鍛造加熱温度１１５０℃としてこれ
らの鋼塊を熱間鍛造し、直径２２ｍｍの供試材を得た。
実施例はいずれも良好に鍛造することができた。Ｓｉ／
Ｗeqが０．２より大きい比較例２およびＣｏ含有率が１
０−２．５Ｓｉより多い比較例７は熱間鍛造において割
れを生じ、供試材を得ることができなかった。
する。表１に示す化学組成の鋼を溶製し、それぞれ３０
ｋｇの鋼塊とした。鍛造加熱温度１１５０℃としてこれ
らの鋼塊を熱間鍛造し、直径２２ｍｍの供試材を得た。
実施例はいずれも良好に鍛造することができた。Ｓｉ／
Ｗeqが０．２より大きい比較例２およびＣｏ含有率が１
０−２．５Ｓｉより多い比較例７は熱間鍛造において割
れを生じ、供試材を得ることができなかった。
【００１５】各供試材の横断面について顕微鏡組織を顕
出し、Ｍ6 Ｃ炭化物の面積率を測定した。その結果を表
１に示す。全体的には、Ｗeqの値が増すにつれてＭ6 Ｃ
炭化物の面積率は増加する。同等のＷeqの値をもつ供試
材の群内では、Ｓｉ含有率の高い供試材のＭ6 Ｃ炭化物
面積率が高い。各供試材を焼入れ焼もどししてＨＲＣ６
６．５〜６７．５とし、大越式摩耗試験機を用い、相手
材：Ｓ４５Ｃ（ＨＲＢ２００）、最終荷重：６．３ｋｇ
ｆ、摩耗速度：２．８６ｍ／秒、摩耗距離：２００ｍ、
試験温度：室温の条件として摩耗試験を行った。Ｗeqが
ほぼ等しい各群毎に、比較例の耐摩耗性を１００として
群内の実施例の耐摩耗性との比を求め、これを耐摩耗性
指数として表示した。その結果を表１に示す。比較例に
較べて実施例はいずれも耐摩耗性指数が高く、実施例が
優れた耐摩耗性を持つことを示した。
出し、Ｍ6 Ｃ炭化物の面積率を測定した。その結果を表
１に示す。全体的には、Ｗeqの値が増すにつれてＭ6 Ｃ
炭化物の面積率は増加する。同等のＷeqの値をもつ供試
材の群内では、Ｓｉ含有率の高い供試材のＭ6 Ｃ炭化物
面積率が高い。各供試材を焼入れ焼もどししてＨＲＣ６
６．５〜６７．５とし、大越式摩耗試験機を用い、相手
材：Ｓ４５Ｃ（ＨＲＢ２００）、最終荷重：６．３ｋｇ
ｆ、摩耗速度：２．８６ｍ／秒、摩耗距離：２００ｍ、
試験温度：室温の条件として摩耗試験を行った。Ｗeqが
ほぼ等しい各群毎に、比較例の耐摩耗性を１００として
群内の実施例の耐摩耗性との比を求め、これを耐摩耗性
指数として表示した。その結果を表１に示す。比較例に
較べて実施例はいずれも耐摩耗性指数が高く、実施例が
優れた耐摩耗性を持つことを示した。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、高速度鋼の鋳造凝固時
に形成される炭化物量を増加することなく、鋼の熱間加
工時において、耐摩耗性向上に有効な炭化物量を増加す
ることができる。これによって優れた熱間加工性と耐摩
耗性とを有する高速度鋼を提供することができる。
に形成される炭化物量を増加することなく、鋼の熱間加
工時において、耐摩耗性向上に有効な炭化物量を増加す
ることができる。これによって優れた熱間加工性と耐摩
耗性とを有する高速度鋼を提供することができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 化学組成が重量％で、 Ｃ ：０．７〜１．６％、 Ｓｉ：０．５％〜４．０％、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：３．５〜５．５％、 Ｍｏ：３．０〜１０．０％、 Ｗ ：２．０〜８．０％、 Ｖ ：１．０〜３．５％、であって残部が実質的にＦｅ
からなり、かつＷeq＝Ｗ＋２ＭｏとするときＷeqが重量
％で１０〜２２％であることを特徴とする高速度鋼。 - 【請求項２】 化学組成が重量％で、 Ｃ ：０．７〜１．６％、 Ｓｉ：０．５％〜４．０％、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：３．５〜５．５％、 Ｍｏ：３．０〜１０．０％、 Ｗ ：２．０〜８．０％、 Ｖ ：１．０〜３．５％、であって残部が実質的にＦｅ
からなり、かつＷeq＝Ｗ＋２ＭｏとするときＷeqが重量
％で１０〜２２％、および重量比でＳｉ／Ｗeq≦０．２
の関係を満たすことを特徴とする高速度鋼。 - 【請求項３】 化学組成が重量％で、 Ｃ ：０．７〜１．６％、 Ｓｉ：０．５％〜４．０％、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：３．５〜５．５％、 Ｍｏ：３．０〜１０．０％、 Ｗ ：２．０〜８．０％、 Ｖ ：１．０〜３．５％、 Ｃｏ：８％以下、であって残部が実質的にＦｅからな
り、かつＷeq＝Ｗ＋２ＭｏとするときＷeqが重量％で１
０〜２２％、および重量％で Ｃｏ≦１０．０−２．５
Ｓｉの関係を満たすことを特徴とする高速度鋼。 - 【請求項４】 化学組成が重量％で、 Ｃ ：０．７〜１．６％、 Ｓｉ：０．５％〜４．０％、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：３．５〜５．５％、 Ｍｏ：３．０〜１０．０％、 Ｗ ：２．０〜８．０％、 Ｖ ：１．０〜３．５％、 Ｃｏ：８％以下、であって残部が実質的にＦｅからな
り、かつＷeq＝Ｗ＋２ＭｏとするときＷeqが重量％で１
０〜２２％、 重量比でＳｉ／Ｗeq≦０．２、および重量％で Ｃｏ≦
１０．０−２．５Ｓｉの関係を満たすことを特徴とする
高速度鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1525695A JPH08209297A (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | 高速度鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1525695A JPH08209297A (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | 高速度鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08209297A true JPH08209297A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=11883783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1525695A Pending JPH08209297A (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | 高速度鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08209297A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006128387A1 (fr) * | 2005-05-31 | 2006-12-07 | Dalian Rongchuang Technology Development Co., Ltd | Acier de grande vitesse ultra dur super resistant contenant du silicium et ayant une teneur elevee en carbone |
| CN103469084A (zh) * | 2013-09-22 | 2013-12-25 | 浙江特星标模制造有限公司 | 高韧性高耐磨高速钢及其加工工艺和应用该工艺的刀具 |
| CN107447165A (zh) * | 2017-07-21 | 2017-12-08 | 海盐精斌五金制品有限公司 | Agm59高速钢搓丝板及热处理工艺 |
| CN108728745A (zh) * | 2018-06-20 | 2018-11-02 | 蒂思特（苏州）模具材料技术应用有限公司 | 一种高韧性的新型高速钢 |
-
1995
- 1995-02-01 JP JP1525695A patent/JPH08209297A/ja active Pending
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