JPH08199247A - Heat treatment furnace for metallic strip - Google Patents
Heat treatment furnace for metallic stripInfo
- Publication number
- JPH08199247A JPH08199247A JP788795A JP788795A JPH08199247A JP H08199247 A JPH08199247 A JP H08199247A JP 788795 A JP788795 A JP 788795A JP 788795 A JP788795 A JP 788795A JP H08199247 A JPH08199247 A JP H08199247A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- furnace
- taper
- tension
- heat treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は金属帯（鋼帯等）を通板
する熱処理炉、とくに連続焼鈍炉において、蛇行（横ず
れ）や絞り（ヒートバックル）を防止する技術に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a technique for preventing meandering (lateral deviation) and drawing (heat buckle) in a heat treatment furnace for passing a metal strip (steel strip or the like), particularly in a continuous annealing furnace.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、連続焼鈍炉で金属帯を所定の温度
条件及び張力条件で通板するときには、金属帯が薄く
幅広、高温焼鈍、高張力、炉内ロール形状が不適
合（過大テーパ、過大クラウン、過小フラット部長さ）
の場合に、絞り（ヒートバックル）が発生し、通板上の
トラブルによる、製造能力の低下および歩留の低下の要
因となっていた。2. Description of the Related Art Conventionally, when a metal strip is threaded in a continuous annealing furnace under predetermined temperature and tension conditions, the metal strip is thin and wide, and high temperature annealing, high tension, and the shape of rolls in the furnace are not suitable (excessive taper, excessive taper). Crown, undersized flat length)
In this case, a diaphragm (heat buckle) was generated, which was a factor of a decrease in manufacturing capacity and a decrease in yield due to a trouble on the strip.
【０００３】また、金属帯の形状、温度と炉温のバラン
ス、張力、速度条件によっては蛇行（横ずれ）が発生
し、このずれ量が大きくなると金属帯が炉内で炉壁に衝
突し、エッジ損傷したり、破断したりしていた。Further, depending on the shape of the metal strip, the balance between the temperature and the furnace temperature, the tension, and the speed conditions, meandering (lateral displacement) occurs, and when the amount of displacement increases, the metal strip collides with the furnace wall in the furnace and the edge It was damaged or fractured.
【０００４】これらの対策として、特開昭５６−６２９
２７号公報においては、ストリップの進行方向に沿って
１個以上をおいて胴部輪郭形状の異なる複雑種類のロー
ル配置を行なう技術が開示されており、実施例として、
幅狭材通板用としてＭＣ＝２、ＦＬ＝６００ｍｍ、また
幅広通板用としてＭＣ＝４、ＦＬ＝９００ｍｍなる炉内
ロールを竪型連続焼鈍炉に配備し、ストリップの幅変更
が大きくても横ずれを起こすことなく通板できる例があ
げられている。ここで、ＭＣはロールのメカニカルクラ
ウン（＝（ロールフラット部径）−（ロール端部径））
であり、ＦＬはロールフラット部長さである。As measures against these problems, Japanese Patent Laid-Open No. 56-629 has been proposed.
Japanese Unexamined Patent Publication No. 27-27 discloses a technique in which one or more rolls are arranged along the traveling direction of the strip to perform complicated types of roll arrangement with different body contour shapes. As an example,
Even if the width of the strip changes greatly, the furnace rolls with MC = 2, FL = 600 mm for narrow material and MC = 4, FL = 900 mm for wide material are installed in the vertical continuous annealing furnace. An example is given in which the plate can be passed without causing lateral displacement. Here, MC is the mechanical crown of the roll (= (roll flat portion diameter)-(roll end portion diameter))
And FL is the roll flat portion length.
【０００５】また、特公昭６２−３７６９７号公報で
は、竪型連続焼鈍炉において、上テーパロールＭＣ＜下
テーパロールＭＣとすることで極低炭素鋼板（ＩＦ鋼）
を絞りなく通板できる技術が開示されており、実施例と
して、通常のテーパロールではテーパ指数Ｒ（＝（ＭＣ
／２）／Ｌｔ×１０００）を、上ロールＲ≦１．２、下
ロールＲ≧１．２とする例があげられている。ここでＬ
ｔはテーパロールのテーパ部長さである。Further, in Japanese Patent Publication No. 62-37697, an ultra low carbon steel plate (IF steel) is obtained by setting an upper taper roll MC <a lower taper roll MC in a vertical continuous annealing furnace.
There is disclosed a technique that allows the sheet to pass through without drawing. As an example, a taper index R (= (MC
/ 2) / Lt × 1000) is an upper roll R ≦ 1.2 and a lower roll R ≧ 1.2. Where L
t is the length of the taper portion of the taper roll.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記の従
来技術には以下の様な問題点があった。However, the above-mentioned prior art has the following problems.
【０００７】特開昭５６−６２９２７号公報に開示され
た技術では、幅狭用ロールと幅広用ロールを上下に配置
し、それぞれのロール配置を組合せ、サイズ（板幅）変
更があっても蛇行が発生しないと述べている。しかし、
幅狭用ロールはロールフラット部長さが短いため、幅の
広い金属帯が通板されると金属帯に作用する張力の大き
い上部ロールで絞りが発生する。ところがこの場合にお
いては、常に幅狭用ロールが竪型連続焼鈍炉内の上部に
１個以上配置されており、これでは薄物幅広材通板時に
蛇行は抑制できても絞りは防止できない。In the technique disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 56-62927, a narrow roll and a wide roll are arranged vertically, and the respective roll arrangements are combined to meander even if the size (plate width) is changed. It does not occur. But,
Since the roll for narrow width has a short roll flat portion length, when a wide metal strip is threaded, squeezing occurs in the upper roll having a large tension acting on the metal strip. However, in this case, one or more narrow-width rolls are always arranged in the upper part of the vertical continuous annealing furnace. With this, even if the meandering can be suppressed when the thin wide material is passed, the throttling cannot be prevented.
【０００８】また、特公昭６２−３７６９７号公報に開
示された技術においては、下テーパロールに対し上テー
パロールのテーパまたはクラウンを小さくするべく、ロ
ールのテーパ指数を規定している。しかしながら、本発
明の発明者らは、テーパロールのフラット部長さに対す
る金属帯の板幅長さの比がある値より大きくなると、テ
ーパ指数をいくら考慮しても絞り防止は不可能であると
いう知見を得た。Also, in the technique disclosed in Japanese Patent Publication No. 62-37697, the taper index of the roll is defined so that the taper or crown of the upper taper roll is smaller than that of the lower taper roll. However, the inventors of the present invention have found that when the ratio of the plate width length of the metal strip to the flat portion length of the taper roll becomes larger than a certain value, it is impossible to prevent the drawing even if the taper index is taken into consideration. Got
【０００９】上述のごとく、従来技術では蛇行は防止で
きても、絞りは防止できないという問題点があった。本
発明は、オーダーの多品種、小ロット化による種々な熱
処理やサイズの幅広化のなかで蛇行・絞りといった通板
トラブルがなく、かつ複雑な装置も設けずに、安定した
製造技術を提供することを目的とする。As described above, the conventional technique has a problem in that the meandering can be prevented but the diaphragm cannot be prevented. INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention provides a stable manufacturing technique without any troubles of passing such as meandering / drawing due to various heat treatments and widening of sizes due to small-lot production of various kinds of products, and without providing a complicated device. The purpose is to
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】上記課題は以下の手段に
より解決される。 炉内に設けられた複数のテーパロールにより金属帯
を搬送しながら連続的に熱処理する竪型熱処理炉におい
て、前記熱処理炉の一部または全部において、上部に設
置されているテーパロールのフラット部長さが、下部に
設置されているテーパロールのフラット部長さよりも長
い金属帯の熱処理炉である。 炉内に設けられた複数のテーパロールにより金属帯
を搬送しながら連続的に熱処理する竪型熱処理炉におい
て、前記熱処理炉の一部または全部において、金属帯の
板幅（Ｗ）と上部に設置されているテーパロールのフラ
ット部長さ（ＦＬ）との関係が以下の式(1) となること
を特徴とする請求項１項の金属帯の熱処理炉である。The above-mentioned problems can be solved by the following means. In a vertical heat treatment furnace for continuously performing heat treatment while transporting a metal strip by a plurality of taper rolls provided in the furnace, in a part or all of the heat treatment furnace, a flat portion length of a taper roll installed above Is a heat treatment furnace for metal strips longer than the length of the flat portion of the taper roll installed in the lower part. In a vertical heat treatment furnace that continuously heat-treats a metal strip while transporting the metal strip by a plurality of taper rolls provided in the furnace, the strip width (W) and the upper portion of the metal strip are installed in part or all of the heat treatment furnace. 2. The heat treatment furnace for a metal strip according to claim 1, wherein the relationship with the flat portion length (FL) of the taper roll is expressed by the following equation (1).
【００１１】１．１≦Ｗ／ＦＬ≦２．４ (1)1.1 ≦ W / FL ≦ 2.4 (1)
【００１２】[0012]
【作用】熱処理炉の位置別に、テーパロールのフラット
部長さには最適範囲があり、かつ金属帯の板幅長さとの
比をある値の範囲にすることで、蛇行も絞り防止も可能
であるという知見に基づくものである。The flat length of the taper roll has an optimum range depending on the position of the heat treatment furnace, and the meandering and the throttling can be prevented by setting the ratio of the flat width of the metal strip to the width of the metal strip within a certain range. It is based on the knowledge.
【００１３】図１はテーパクラウンロールのロール形状
差による蛇行修正能力を示した図であり、ライン長とと
もに初期の蛇行量が修正される変化を示している。図１
からフラット部長さが短いＮＯ１〜３ほど蛇行修正の時
間が速く、蛇行修正能力が高いことがわかり、逆に絞り
が発生している。また図１に示す様にメカニカルクラウ
ンが大きい方が蛇行修正能力が高いことがいえる。FIG. 1 is a view showing the meandering correction ability of the taper crown roll due to the difference in roll shape, and shows the change in the initial meandering amount along with the line length. FIG.
From the results, it can be seen that as the flat portion lengths of NO1 to NO3 are shorter, the meandering correction time is faster, and the meandering correction ability is higher, and conversely, the aperture is generated. Further, as shown in FIG. 1, it can be said that the larger the mechanical crown, the higher the meandering correction capability.
【００１４】なお、下部テーパロールにおいては、上部
テーパロール程金属帯に作用する張力は大きくならず、
絞り発生の問題は起きていない。In the lower taper roll, the tension acting on the metal strip is not so large as in the upper taper roll,
There is no problem with the aperture.
【００１５】しかし張力が小さくなると、フラット部の
大きいテーパロールでは蛇行修正能力が小さいためＮＯ
５のように蛇行が発生する。従って、下部テーパロール
においては、蛇行修正能力の高いテーパロールのフラッ
ト部長さの短いロール形状を選択する必要がある。However, when the tension becomes small, the taper roll having a large flat portion has a small ability to correct the meandering.
The meandering occurs as shown in FIG. Therefore, for the lower taper roll, it is necessary to select a roll shape having a short flat portion length of the taper roll having a high meandering correction ability.
【００１６】以上のことから、上部に設置されているテ
ーパロールのフラット部長さが、下部に設置されている
テーパロールのフラット部長さよりも長いテーパロール
とし、これらのテーパロールを例えばＮＯ４のように上
下組み合わせることにより、絞りと蛇行の発生を防止す
ることができる。From the above, the length of the flat portion of the taper roll installed in the upper portion is longer than the length of the flat portion of the taper roll installed in the lower portion, and these taper rolls are made of, for example, NO4. By combining the upper and lower sides, it is possible to prevent the diaphragm and the meandering.
【００１７】テーパロールのフラット部長さＦＬに対す
る金属帯の板幅Ｗの比をロール形状係数Ｓと定めれば、
実験結果からＳ＞2.4 ではメカニカルクラウンＭＣが０
より大きい場合、テーパ指数Ｒをいくら考慮しても絞り
防止は不可能という結果が得られた。また、Ｓ＜1.1 で
は蛇行が発生する可能性が高い。従って、上部テーパロ
ールのロール形状係数を1.1 ≦Ｓ≦2.4 とすれば、上部
テーパロールの絞りおよび蛇行の発生を防ぐことができ
る。If the ratio of the plate width W of the metal strip to the flat portion length FL of the taper roll is defined as the roll shape factor S,
From the experimental results, the mechanical crown MC is 0 when S> 2.4.
When the value is larger than the above value, it is impossible to prevent the diaphragm even if the taper index R is taken into consideration. When S <1.1, there is a high possibility that meandering will occur. Therefore, by setting the roll shape factor of the upper taper roll to 1.1 ≦ S ≦ 2.4, it is possible to prevent the upper taper roll from being drawn and meandering.
【００１８】図２はその傾向を示した図で、ロール形状
係数と上部テーパロールにおける金属帯に作用する張力
との関係を示した図であり、上下のロールフラット部長
さＦＬが等しい場合と、上部のロールフラット部長さＦ
Ｌを長くした場合との結果を比較してある。図２におい
てＭＣはいづれも0.8mm で、■印は本願発明の上部ＦＬ
＝800mm 、下部ＦＬ＝600mm の張力の測定結果であり、
＋印は発明外の上部ＦＬ＝600mm 、下部ＦＬ＝600mm の
張力の測定結果であり、Ｘ印は発明外の上部ＦＬ＝600m
m 、下部ＦＬ＝600mm の絞り発生時の張力の測定結果で
ある。また、図における曲線は、図の絞り発生結果から
推定される、絞り発生限界張力σcrの傾向線である。FIG. 2 is a diagram showing this tendency, showing the relationship between the roll shape factor and the tension acting on the metal strip in the upper taper roll, where the upper and lower roll flat lengths FL are equal. Upper roll flat length F
The result is compared with the case where L is lengthened. In FIG. 2, MC is 0.8 mm in each case, and ■ indicates the upper FL of the present invention.
= 800mm, lower FL = 600mm, the result of measuring the tension,
The + mark is the result of measuring the tension of the upper FL = 600 mm and the lower FL = 600 mm, which is not the invention. The X mark is the upper FL = 600 m, which is not the invention.
It is the measurement result of the tension when the diaphragm of m and lower FL = 600 mm is generated. The curve in the figure is a trend line of the throttling limit tension σ cr , which is estimated from the result of the throttling in the figure.
【００１９】図から明らかな様に、上下のロールフラッ
ト部長さが等しい場合には、絞りが発生するが、上部の
ロールフラット部長さを長くした場合には絞りが発生し
ない。また図２から明らかな様に、ロール形状係数Ｓ≦
2.4 の範囲では絞り発生限界張力が高いため、絞りの発
生が見られない。なお、下部のロール形状係数について
は1.１≦Ｓ≦3.2 の範囲であることが望ましい。1.１未
満では蛇行が大きくなり、3.2 を超えると絞りが発生す
る。As is apparent from the figure, when the lengths of the upper and lower roll flat portions are equal, the throttling occurs, but when the length of the upper roll flat portion is increased, the throttling does not occur. Further, as is apparent from FIG. 2, the roll shape factor S ≦
In the range of 2.4, there is no occurrence of throttling because the critical tension for throttling is high. The lower roll shape factor is preferably in the range of 1.1 ≦ S ≦ 3.2. When it is less than 1.1, the meandering becomes large, and when it exceeds 3.2, the diaphragm is generated.
【００２０】[0020]
【実施例】図１はテーパクラウンロールのロール形状差
による蛇行修正能力を示した図であり、ライン長ととも
に初期の蛇行量が修正される変化を示している。図１か
ら本願発明のテーパロールを例えばＮＯ４のように上下
組み合わせることにより、絞りと蛇行の発生を防止する
ことができることがわかる。EXAMPLE FIG. 1 is a view showing the meandering correction ability of a taper crown roll due to the difference in roll shape, and shows the change in the initial meandering amount along with the line length. It can be seen from FIG. 1 that by combining the taper rolls of the present invention in the vertical direction such as NO4, it is possible to prevent the diaphragm and the meandering.
【００２１】更に、細かく炉内での金属帯に負荷される
実際の張力について検討する。ここで炉内上部テーパロ
ール張力をσt 、炉内下部テーパロール張力をσb とす
ると、常に、σb ＜σt となる。すなわち、連続熱処理
炉内の上下テーパロールでは金属帯に負荷される実際の
張力がその自重分だけ異なり、上部テーパロール張力の
方が大きくなる。従って、絞り発生防止の観点からは、
上部では絞りの発生しにくいテーパロールのフラット部
長さの長いロール形状を選択する必要があることがわか
る。Further, the actual tension finely applied to the metal strip in the furnace will be examined. Here, if the upper taper roll tension in the furnace is σ t and the lower taper roll tension in the furnace is σ b , then σ b <σ t is always satisfied. That is, in the upper and lower taper rolls in the continuous heat treatment furnace, the actual tension applied to the metal strip differs by its own weight, and the upper taper roll tension becomes larger. Therefore, from the viewpoint of preventing the occurrence of aperture,
It can be seen that it is necessary to select a roll shape having a long flat portion length of the taper roll in which the drawing is hard to occur at the upper portion.
【００２２】炉内の金属帯に作用する張力σは絞りと蛇
行防止の観点から後述の（２）式の、σmin ＜σ＜σcr
の条件を満たすことが必要である。The tension σ acting on the metal strip in the furnace is expressed by σ min <σ <σ cr in the equation (2) described later from the viewpoint of throttling and preventing meandering.
It is necessary to satisfy the condition of.
【００２３】即ち、炉内に設けられた複数のテーパロー
ルにより金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する熱処
理炉の張力制御方法において、前記熱処理炉の一部また
は全部のテーパロールにおける金属帯に作用する張力
（σ）を測定し、前記張力が下記の式(2) の範囲にはい
るようロール形状あるいは張力を調整することが好まし
い。That is, in the tension control method for a heat treatment furnace in which a plurality of taper rolls provided in the furnace are used to continuously heat-treat while transporting the metal strips, the metal strips in some or all of the taper rolls of the heat treatment furnace are It is preferable to measure the acting tension (σ) and adjust the roll shape or tension so that the tension falls within the range of the following formula (2).
【００２４】σmin ＜σ＜σcr (2) ただし、 σcr＝Ｋ・ｔA ・（Ｗ−ＦＬ) B ・θh C ・Ｅ σmin ：蛇行防止に必要な張力（kgf/mm2) σcr ：絞り発生限界張力（kgf/mm2) ｔ ：板厚 (mm) Ｗ ：板幅 (mm) ＦＬ：ロールフラット部長さ (mm) θh ：熱間のロールテーパ勾配 (rad) Ｅ ：弾性係数（kgf/mm2) Ｋ，Ａ，Ｂ，Ｃ：定数 一方、竪型連続熱処理炉において炉内上下に設置された
ロールを介して薄物幅広の金属帯を搬送・熱処理する際
の絞りの発生の問題は、トータルクラウンが大きいほど
絞り易いことを知見している。Σ min <σ <σ cr (2) where σ cr = K · t A · (W−FL) B · θ h C · E σ min : Tension required to prevent meandering (kgf / mm 2 ). σ cr : Limiting tension (kgf / mm 2 ) t: Plate thickness (mm) W: Plate width (mm) FL: Roll flat length (mm) θ h : Hot roll taper gradient (rad) E: Modulus of elasticity (kgf / mm 2 ) K, A, B, C: Constant On the other hand, in the vertical continuous heat treatment furnace, the narrowing width when conveying and heat-treating a wide thin metal strip through the rolls installed above and below the furnace It has been found that the problem of occurrence is that the larger the total crown, the easier the drawing.
【００２５】ΔＣrh＝ΔＣrc＋Ｈc (3) ここで符号の意味は以下の通りである。ΔCrh = ΔCrc + Hc (3) Here, the meanings of the symbols are as follows.
【００２６】ΔＣrh：熱間時のロールクラウン（トータ
ルクラウン） ΔＣrc：常温時のトータルクラウン Ｈc ：ヒートクラウンΔCrh: Roll crown during hot working (total crown) ΔCrc: Total crown at normal temperature Hc: Heat crown
【００２７】図３はこれらの符号の意味を示した図であ
る。図３において、１は金属帯、２はテーパロール、Ｍ
Ｃはロールのメカニカルクラウン、ＦＬはロールフラッ
ト部長さ、θh は熱間のロールテーパ勾配、θc は常温
時のロールテーパ勾配である。FIG. 3 is a diagram showing the meaning of these symbols. In FIG. 3, 1 is a metal band, 2 is a taper roll, M
C is the mechanical crown of the roll, FL is the length of the roll flat portion, θ h is the hot roll taper gradient, and θ c is the roll taper gradient at room temperature.
【００２８】しかしながら、ロールクラウンの条件だけ
では絞り発生の限界は予測できず、金属帯に働く張力が
これ以上になると絞りが発生する限界の張力として、絞
り発生限界張力σcrを定め、金属帯の板厚、板幅、弾性
係数、トータルクラウンによるテーパ部勾配、ロールフ
ラット部長さを含んだ、絞り発生限界張力σcrに関する
以下の式(4) なる条件式を導いた。However, it is not possible to predict the limit of throttling by using only the roll crown condition, and when the tension acting on the metal strip exceeds this limit, the throttling limit tension σ cr is set as the limit tension at which the throttling occurs. The following conditional expression (4) regarding the limiting tension σ cr , which includes the plate thickness, plate width, elastic coefficient, taper slope due to total crown, and roll flat length, is derived.
【００２９】 σcr＝Ｋ・ｔA ・（Ｗ−ＦＬ) B ・θh C ・Ｅ (4) ここで、係数Ｋ、Ａ、Ｂ、Ｃは実験に基づく回帰式から
得られる。実験は、実機の竪型連続焼鈍炉において、金
属帯（鋼帯）の板幅1540〜1820mm、テーパロールのテー
パ部長さ 600〜800mm 、メカニカルクラウン 0.3〜0.8m
m の範囲において実験を行い、連続焼鈍炉炉内の上部テ
ーパロールのチョックに取り付けた歪ゲージにより、ロ
ールに働く荷重を測定し、金属帯の断面積で除すること
により、金属帯に作用する張力を求めることができる。The σ cr = K · t A · (W-FL) B · θ h C · E (4) where the coefficient K, A, B, C is obtained from the regression equation based on the experiment. The experiment was carried out in an actual vertical continuous annealing furnace with a metal strip (steel strip) width of 1540 to 1820 mm, a taper roll taper length of 600 to 800 mm, and a mechanical crown of 0.3 to 0.8 m.
Experiments were conducted in the range of m, and the strain gauge attached to the chocks of the upper taper rolls in the continuous annealing furnace was used to measure the load acting on the rolls and divide by the cross-sectional area of the metal strips to act on the metal strips. The tension can be calculated.
【００３０】従って、(4) 式によってσcrを定め、実験
結果から得られるσmin の値を定めれば、金属帯に作用
する張力σを測定することにより、この値が絞り発生限
界張力σcr以下、および蛇行防止に必要な張力σmin 以
上となる様にロール形状あるいは張力の調整をすること
によって、絞りと蛇行の発生を防止することが可能であ
る。Therefore, if σ cr is determined by the equation (4) and the value of σ min obtained from the experimental result is determined, this value is determined by measuring the tension σ acting on the metal strip, and this value is obtained. By adjusting the roll shape or the tension so that the tension is not more than cr and the tension required for preventing the meandering is not less than σ min, it is possible to prevent the throttling and the meandering.
【００３１】図４はこれらの実験結果の重回帰計算結果
により得られた板幅と板厚の比（Ｗ／ｔ）を一定とした
場合の金属帯の板幅と絞り発生限界張力との関係を示し
た図である。図４から明らかな様に、本願発明のテーパ
ロールのフラット部長さを長くすることで、絞り発生限
界張力を高めることができるのは明らかである。FIG. 4 shows the relationship between the sheet width of the metal strip and the drawing tension limit tension when the ratio (W / t) between the sheet width and the sheet thickness obtained from the results of multiple regression calculation of these experimental results is constant. It is the figure which showed. As is apparent from FIG. 4, it is apparent that the limit tension for drawing can be increased by increasing the flat portion length of the taper roll of the present invention.
【００３２】図５はロール形状係数と上部テーパロール
における金属帯に作用する張力との関係を示した図２と
は異なる図であり、メカニカルクラウンＭＣの異なるロ
ール形状の結果を比較してある。図５において本願発明
の■印は上部ロールのＦＬ800mm 、ＭＣ＝0.3mm 、下部
ロールのＦＬ600mm 、ＭＣ＝0.8mm 、本願発明の＋印は
上部ロールのＦＬ800mm 、ＭＣ＝0.8mm 、下部ロールの
ＦＬ600mm 、ＭＣ＝0.8mm 、◇印は発明外の上部ロール
のＦＬ600mm 、ＭＣ＝0.8mm 、下部ロールのＦＬ600mm
、ＭＣ＝0.8mm の張力の測定結果である。また、金属
帯の板厚ｔは0.5〜1.0mm 、板幅Ｗは1540〜1820mmであ
る。FIG. 5 is a diagram different from FIG. 2 showing the relationship between the roll shape factor and the tension acting on the metal strip in the upper taper roll, and compares the results of different roll shapes of the mechanical crown MC. In FIG. 5, the mark ■ of the present invention is FL800mm, MC = 0.3mm for the upper roll, FL600mm, MC = 0.8mm for the lower roll, and the + mark of the present invention is FL800mm, MC = 0.8mm for the upper roll, FL600mm for the lower roll, MC = 0.8mm, ⋄ marks are FL600mm of the upper roll outside the invention, MC = 0.8mm, FL600mm of the lower roll
, MC = 0.8 mm tension measurement results. The plate thickness t of the metal strip is 0.5 to 1.0 mm and the plate width W is 1540 to 1820 mm.
【００３３】図５からわかるように、本願発明のテーパ
ロールのフラット部長さを長くすることで、絞り発生限
界張力を高めることができるのは明らかである。更に、
メカニカルクラウンＭＣを小さくすることにより、高い
張力でも絞りの発生がなく、絞り発生限界張力が向上す
るものである。As can be seen from FIG. 5, it is apparent that by increasing the length of the flat portion of the taper roll of the present invention, it is possible to increase the limit tension for drawing. Furthermore,
By reducing the mechanical crown MC, no diaphragm is generated even at high tension, and the diaphragm generation limit tension is improved.
【００３４】図６は本発明による金属帯に作用する張力
制御の概念図を示した図である。図６において、図３と
同一部分には同一符号を付し説明を省略する。図６にお
いて、３は入側ブライドルロール、４は出側ブライドル
ロール、５は張力制御装置である。炉内の搬送ロール
（テーパロール）２の一部または全部のチョック部に取
り付けられた張力測定器から張力の測定値が張力制御装
置５に送られ、この値が(4) 式に基づく絞り発生限界張
力σcr以下、および蛇行防止に必要な張力σmin(実験結
果から得られた例としてσmin ＝0.2kgf/mm2) 以上とな
る様に、駆動可能な炉内の搬送ロール（テーパロール）
２、入側ブライドルロール３および出側ブライドルロー
ル４のいずれかまたは全部の回転数を制御している。な
お、この場合における熱処理炉は竪型でも、部分的な横
型炉を含む竪型炉でも可能である。FIG. 6 is a view showing the concept of controlling tension applied to the metal strip according to the present invention. 6, the same parts as those in FIG. 3 are designated by the same reference numerals and the description thereof will be omitted. In FIG. 6, 3 is an entrance side bridle roll, 4 is an exit side bridle roll, and 5 is a tension control device. The measured tension value is sent to the tension control device 5 from the tension measuring device attached to part or all of the chocks of the conveyor roll (taper roll) 2 in the furnace, and this value is generated based on the formula (4). In order to keep the tension below the critical tension σ cr and the tension required to prevent meandering σ min (σ min = 0.2 kgf / mm 2 as an example obtained from the experimental results) or more, the transport roll (taper roll) in the furnace that can be driven )
2. The rotation speed of any or all of the entrance bridle roll 3 and the exit bridle roll 4 is controlled. The heat treatment furnace in this case may be a vertical furnace or a vertical furnace including a partial horizontal furnace.
【００３５】[0035]
【発明の効果】以上のように、本発明によればオーダー
の多品種、小ロット化による種々な熱処理やサイズの幅
広化のなかで蛇行・絞りといった通板トラブルがなく、
安定した製造が可能となる。As described above, according to the present invention, there are no troubles such as meandering / drawing in the course of various heat treatments due to the production of various kinds of products, the reduction of lot size, and the widening of the size.
Stable manufacturing becomes possible.
【図１】ロール形状差による蛇行修正能力を示した図。FIG. 1 is a diagram showing a meandering correction ability based on a roll shape difference.
【図２】本発明によるロール形状係数と金属帯に作用す
る張力との関係を示した図。FIG. 2 is a diagram showing a relationship between a roll shape factor and a tension acting on a metal band according to the present invention.
【図３】ロールクラウン等の符号の意味を示した図。FIG. 3 is a diagram showing the meaning of symbols such as a roll crown.
【図４】金属帯の板幅と絞り発生限界張力との関係を示
した図。FIG. 4 is a diagram showing a relationship between a plate width of a metal band and a diaphragm generation limit tension.
【図５】本発明による図２とは異なるロール形状係数と
金属帯に作用する張力との関係を示した図。FIG. 5 is a view showing a relationship between a roll shape factor different from that of FIG. 2 and a tension acting on a metal band according to the present invention.
【図６】本発明による金属帯に作用する張力制御の概念
図を示した図。FIG. 6 is a diagram showing a conceptual diagram of tension control acting on a metal strip according to the present invention.
１ 金属帯 ２ テーパロール ５ 張力制御装置 1 metal band 2 taper roll 5 tension control device
Claims (2)
より金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する竪型熱処
理炉において、前記熱処理炉の一部または全部におい
て、上部に設置されているテーパロールのフラット部長
さが、下部に設置されているテーパロールのフラット部
長さよりも長いことを特徴とする金属帯の熱処理炉。1. A vertical heat treatment furnace for continuously performing heat treatment while transporting a metal strip by a plurality of taper rolls provided in the furnace, wherein a taper installed at an upper part of all or part of the heat treatment furnace. A heat treatment furnace for metal strips, wherein the length of the flat portion of the roll is longer than the length of the flat portion of the taper roll installed in the lower portion.
より金属帯を搬送しながら連続的に熱処理する竪型熱処
理炉において、前記熱処理炉の一部または全部におい
て、金属帯の板幅（Ｗ）と上部に設置されているテーパ
ロールのフラット部長さ（ＦＬ）との関係が以下の式
(1) となることを特徴とする請求項１項の金属帯の熱処
理炉。 １．１≦Ｗ／ＦＬ≦２．４ (1)2. A vertical heat treatment furnace for continuously heat-treating a metal strip while transporting the metal strip by a plurality of taper rolls provided in the furnace, wherein a plate width (W) of the metal strip is provided in a part or all of the heat treatment furnace. ) And the flat portion length (FL) of the taper roll installed on the upper side,
(1) The heat treatment furnace for metal strips according to claim 1, wherein: 1.1 ≦ W / FL ≦ 2.4 (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00788795A JP3588840B2 (en) | 1995-01-23 | 1995-01-23 | Heat treatment furnace for metal strip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00788795A JP3588840B2 (en) | 1995-01-23 | 1995-01-23 | Heat treatment furnace for metal strip |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002105072A Division JP3870820B2 (en) | 2002-04-08 | 2002-04-08 | Heat treatment furnace for metal strip |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08199247A true JPH08199247A (en) | 1996-08-06 |
| JP3588840B2 JP3588840B2 (en) | 2004-11-17 |
Family
ID=11678108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00788795A Expired - Fee Related JP3588840B2 (en) | 1995-01-23 | 1995-01-23 | Heat treatment furnace for metal strip |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3588840B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6238209B1 (en) | 2000-05-17 | 2001-05-29 | Kawasaki Steel Corporation | Hearth rolls for heating furnace and soaking furnace of vertical heat treating furnace and vertical heat treating furnace including hearth rolls |
-
1995
- 1995-01-23 JP JP00788795A patent/JP3588840B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6238209B1 (en) | 2000-05-17 | 2001-05-29 | Kawasaki Steel Corporation | Hearth rolls for heating furnace and soaking furnace of vertical heat treating furnace and vertical heat treating furnace including hearth rolls |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3588840B2 (en) | 2004-11-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0155753B1 (en) | Cooling apparatus for strip metal | |
| JP3173329B2 (en) | Heat treatment furnace tension control method | |
| JPH08199247A (en) | Heat treatment furnace for metallic strip | |
| JP3870820B2 (en) | Heat treatment furnace for metal strip | |
| JP2003253343A (en) | Process for continuously heat treating metal strip | |
| JPH08127820A (en) | Method for predicting width shrinkage amount in metal strip heat treatment apparatus, heat treatment method and width adjusting method | |
| JP2906964B2 (en) | Strip meandering prediction method and meandering monitoring method in strip continuous processing apparatus | |
| JP3380354B2 (en) | Method for suppressing in-furnace flaws on stainless steel strip in vertical bright annealing furnace | |
| JP2001158920A (en) | Method of preventing variation of width in continuous annealing furnace | |
| JPH09168802A (en) | Continuous warm rolling mill of stainless steel strip | |
| JP2001181744A (en) | Method for preventing variation of width in continuous annealing equipment | |
| JPH07179950A (en) | Method for controlling tension of passing strip in continuous annealing furnace and device therefor | |
| JPH0931550A (en) | Method for controlling strip width in continuous casting equipment | |
| JP2002105541A (en) | Method for preventing fluctuation in plate width in continuous heat treatment fascility | |
| JPH0559178B2 (en) | ||
| CA1155529A (en) | Temperature control in hot strip mill | |
| JP2526441B2 (en) | Plate temperature control method for continuous annealing equipment for thin materials | |
| JPS6315331B2 (en) | ||
| JP2979908B2 (en) | Metal strip cooling device | |
| JPH06228660A (en) | Method for controlling crown of hearth roll | |
| JP3134453B2 (en) | Strip cooling device for continuous annealing | |
| JPH0381009A (en) | Method for controlling plate temperature in warm rolling of stainless steel strip | |
| JP2715683B2 (en) | Roll cooling method and apparatus for continuous annealing furnace | |
| JP2004141885A (en) | Method for controlling sheet width in cold rolling process | |
| JP2004025254A (en) | Method for preventing camber at the end of rolling stock in hot rolling |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20040624 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Effective date: 20040809 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |