JPH08178068A - 内燃機関用ピストンリング - Google Patents
内燃機関用ピストンリングInfo
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- JPH08178068A JPH08178068A JP6324621A JP32462194A JPH08178068A JP H08178068 A JPH08178068 A JP H08178068A JP 6324621 A JP6324621 A JP 6324621A JP 32462194 A JP32462194 A JP 32462194A JP H08178068 A JPH08178068 A JP H08178068A
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- crn
- resistance
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- chromium nitride
- ring
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
- C23C14/0641—Nitrides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
- F16J9/26—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction characterised by the use of particular materials
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Abstract
(57)【要約】
【目的】ＣｒＮ型窒化クロムとＣｒ2Ｎ型窒化クロムの
混合イオンプレーティング皮膜を外周摺動面に設けた内
燃機関用ピストンリングの耐摩耗性、耐スカッフィング
性、耐相手攻撃性、耐剥離性を改善する。 【構成】内燃機関用ピストンリングの外周摺動面に形成
したＣｒＮ型窒化クロムとＣｒ 2Ｎ型窒化クロムの混合
イオンプレーティング皮膜において、その混合組成比率
をＣｒＮ型：４５．０〜９８．０重量％、Ｃｒ2Ｎ型：
残部、又はＣｒＮ型：４５．０〜９８．０重量％、金属
Ｃｒ：０．５〜１５．０重量％、Ｃｒ2 Ｎ型：残部と
し、皮膜の気孔率を０．５〜２０．０％とした。
混合イオンプレーティング皮膜を外周摺動面に設けた内
燃機関用ピストンリングの耐摩耗性、耐スカッフィング
性、耐相手攻撃性、耐剥離性を改善する。 【構成】内燃機関用ピストンリングの外周摺動面に形成
したＣｒＮ型窒化クロムとＣｒ 2Ｎ型窒化クロムの混合
イオンプレーティング皮膜において、その混合組成比率
をＣｒＮ型：４５．０〜９８．０重量％、Ｃｒ2Ｎ型：
残部、又はＣｒＮ型：４５．０〜９８．０重量％、金属
Ｃｒ：０．５〜１５．０重量％、Ｃｒ2 Ｎ型：残部と
し、皮膜の気孔率を０．５〜２０．０％とした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関用ピストンリン
グの表面処理に関する。
グの表面処理に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、内燃機関の高性能化に伴い、各機
能部品に対し益々苛酷な条件が課せられると共に、内燃
機関の寿命の延長が強く要求されている。ピストンリン
グも従来にも増して高回転、高温、高面圧等の厳しい環
境にさらされ、その耐久性の向上が要求されている。更
に、エンジン性能向上やコンパクト化の要求から、圧力
リング３本とオイルリング２本の組合せや、圧力リング
３本とオイルリング１本の組合せ、圧力リング２本とオ
イルリング１本の組合せ、圧力リング１本とオイルリン
グ１本の組合せ等、種々の内燃機関用ピストンリングの
組合せがディーゼルエンジンやガソリンエンジンに採用
されている。そしてピストンリングの耐久性を改善する
手段として摺動面に硬質クロムメッキ処理や窒化処理等
の耐摩耗性処理が実施されている。
能部品に対し益々苛酷な条件が課せられると共に、内燃
機関の寿命の延長が強く要求されている。ピストンリン
グも従来にも増して高回転、高温、高面圧等の厳しい環
境にさらされ、その耐久性の向上が要求されている。更
に、エンジン性能向上やコンパクト化の要求から、圧力
リング３本とオイルリング２本の組合せや、圧力リング
３本とオイルリング１本の組合せ、圧力リング２本とオ
イルリング１本の組合せ、圧力リング１本とオイルリン
グ１本の組合せ等、種々の内燃機関用ピストンリングの
組合せがディーゼルエンジンやガソリンエンジンに採用
されている。そしてピストンリングの耐久性を改善する
手段として摺動面に硬質クロムメッキ処理や窒化処理等
の耐摩耗性処理が実施されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のクロム
メッキ層を有するピストンリングでは、耐摩耗性が十分
でなくなってきており、窒化処理は優れた耐摩耗性を有
することから苛酷な運転条件の下で使用される第１圧力
リング（トップリング）の表面処理として注目され、最
近多く使用される傾向である。しかしながら、従来のピ
ストンリングに採用された窒化処理においてもいまだ耐
摩耗性、耐スカッフィング性、耐相手攻撃性の点で十分
とは言えなかった。
メッキ層を有するピストンリングでは、耐摩耗性が十分
でなくなってきており、窒化処理は優れた耐摩耗性を有
することから苛酷な運転条件の下で使用される第１圧力
リング（トップリング）の表面処理として注目され、最
近多く使用される傾向である。しかしながら、従来のピ
ストンリングに採用された窒化処理においてもいまだ耐
摩耗性、耐スカッフィング性、耐相手攻撃性の点で十分
とは言えなかった。
【０００４】そこで、本発明は、耐摩耗性、耐スカッフ
ィング性が良好であり、又、相手攻撃性も可及的に減少
可能な（耐相手攻撃性が良好な）内燃機関用ピストンリ
ングを提供することを目的とする。
ィング性が良好であり、又、相手攻撃性も可及的に減少
可能な（耐相手攻撃性が良好な）内燃機関用ピストンリ
ングを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明が採用する手段は、内燃機関用ピストンリング
の圧力リング又はオイルリングの外周摺動面にＣｒＮ型
窒化クロムとＣｒ2Ｎ型窒化クロムの混合物からなる、
又はＣｒＮ型窒化クロムとＣｒ2Ｎ型窒化クロムと金属
Ｃｒとの混合物からなるイオンプレーティング皮膜を形
成し、混合組成比率がＣｒＮ型窒化クロム：４５．０〜
９８．０重量％、Ｃｒ2Ｎ型窒化クロム：残部、又はＣ
ｒＮ型窒化クロム：４５．０〜９８．０重量％、Ｃｒ：
０．５〜１５．０重量％、Ｃｒ2Ｎ型窒化クロム：残部
としたことにある。
に本発明が採用する手段は、内燃機関用ピストンリング
の圧力リング又はオイルリングの外周摺動面にＣｒＮ型
窒化クロムとＣｒ2Ｎ型窒化クロムの混合物からなる、
又はＣｒＮ型窒化クロムとＣｒ2Ｎ型窒化クロムと金属
Ｃｒとの混合物からなるイオンプレーティング皮膜を形
成し、混合組成比率がＣｒＮ型窒化クロム：４５．０〜
９８．０重量％、Ｃｒ2Ｎ型窒化クロム：残部、又はＣ
ｒＮ型窒化クロム：４５．０〜９８．０重量％、Ｃｒ：
０．５〜１５．０重量％、Ｃｒ2Ｎ型窒化クロム：残部
としたことにある。
【０００６】
【作用】上記範囲のＣｒＮ型窒化クロムとＣｒ2Ｎ型窒
化クロムの混合物からなる、又はＣｒＮ型窒化クロムと
Ｃｒ2Ｎ型窒化クロムとＣｒとの混合物からなるイオン
プレーティング皮膜を外周摺動面に形成した圧力リング
又はオイルリングはその皮膜の有する耐摩耗性、耐スカ
ッフィング性、耐相手攻撃性及び耐剥離性により、エン
ジン高性能化の要求を満たすことが可能となる。
化クロムの混合物からなる、又はＣｒＮ型窒化クロムと
Ｃｒ2Ｎ型窒化クロムとＣｒとの混合物からなるイオン
プレーティング皮膜を外周摺動面に形成した圧力リング
又はオイルリングはその皮膜の有する耐摩耗性、耐スカ
ッフィング性、耐相手攻撃性及び耐剥離性により、エン
ジン高性能化の要求を満たすことが可能となる。
【０００７】下表にＣｒＮ、Ｃｒ2Ｎの諸物性を示す。
これよりＣｒＮ、Ｃｒ2Ｎ各々単独では、硬く、かつ、
脆い事が分かる。 Ｃｒ2Ｎ ＣｒＮ 理論密度（ｇ／ｃｍ3） ６．５１ ６．１４ 硬度Ｈｖ（ｋｇ／ｍｍ2） １８００〜２５００ １５００〜２２００ 弾性率（ｋｇ／ｍｍ2） 約３５０００ 約２５０００ 従ってＰＶＤ法により生成された各々の単一イオンプレ
ーティング皮膜を単独で用いた場合には、研削・研磨時
における加工性の悪さ等から欠け、剥離が多く発生し、
良品率が著しく低下する。また、その完成品を内燃機関
にて使用した場合、発生する動的衝撃、及び熱的衝撃に
対し、極めて弱く、折損等を引き起こし易くなり、その
優れた耐摩耗性、耐スカッフィング性を十分に活用する
事が出来ない。
これよりＣｒＮ、Ｃｒ2Ｎ各々単独では、硬く、かつ、
脆い事が分かる。 Ｃｒ2Ｎ ＣｒＮ 理論密度（ｇ／ｃｍ3） ６．５１ ６．１４ 硬度Ｈｖ（ｋｇ／ｍｍ2） １８００〜２５００ １５００〜２２００ 弾性率（ｋｇ／ｍｍ2） 約３５０００ 約２５０００ 従ってＰＶＤ法により生成された各々の単一イオンプレ
ーティング皮膜を単独で用いた場合には、研削・研磨時
における加工性の悪さ等から欠け、剥離が多く発生し、
良品率が著しく低下する。また、その完成品を内燃機関
にて使用した場合、発生する動的衝撃、及び熱的衝撃に
対し、極めて弱く、折損等を引き起こし易くなり、その
優れた耐摩耗性、耐スカッフィング性を十分に活用する
事が出来ない。
【０００８】これに対し、上記組成範囲における混合イ
オンプレーティング皮膜においては、両者の内では低硬
度、低弾性率のＣｒＮを４５重量％より多く含有させ、
残りをＣｒ2Ｎとする事により、Ｃｒ2Ｎ（六方晶）、Ｃ
ｒＮ（立方晶）の結晶は、晶系が異なる事も効果し、相
互に複雑に絡み合いながらイオンプレーティング皮膜を
生成する為、最も優れた耐摩耗性、耐スカッフィング性
を有するＣｒＮ単独からなるイオンプレーティング皮膜
特性を損なう事なく、耐衝撃性、靱性を向上させ、欠
け、剥離、折損等を克服した優れた摺動部材を得る事が
出来る。
オンプレーティング皮膜においては、両者の内では低硬
度、低弾性率のＣｒＮを４５重量％より多く含有させ、
残りをＣｒ2Ｎとする事により、Ｃｒ2Ｎ（六方晶）、Ｃ
ｒＮ（立方晶）の結晶は、晶系が異なる事も効果し、相
互に複雑に絡み合いながらイオンプレーティング皮膜を
生成する為、最も優れた耐摩耗性、耐スカッフィング性
を有するＣｒＮ単独からなるイオンプレーティング皮膜
特性を損なう事なく、耐衝撃性、靱性を向上させ、欠
け、剥離、折損等を克服した優れた摺動部材を得る事が
出来る。
【０００９】しかしながら、ＣｒＮ単独のイオンプレー
ティング皮膜の耐摩耗性に比較し、Ｃｒ2Ｎ単独のイオ
ンプレーティング皮膜のそれは低い為、ＣｒＮを４５重
量％以下にした混合イオンプレーティング皮膜では、そ
の耐摩耗性は急激に低下するとともに皮膜密着性が極め
て低い。又ＣｒＮを９８．０重量％以上混合しても耐摩
耗性、皮膜密着性の急激な増加は見込まれない。
ティング皮膜の耐摩耗性に比較し、Ｃｒ2Ｎ単独のイオ
ンプレーティング皮膜のそれは低い為、ＣｒＮを４５重
量％以下にした混合イオンプレーティング皮膜では、そ
の耐摩耗性は急激に低下するとともに皮膜密着性が極め
て低い。又ＣｒＮを９８．０重量％以上混合しても耐摩
耗性、皮膜密着性の急激な増加は見込まれない。
【００１０】又、この混合イオンプレーティング皮膜中
にＣｒを０．５〜１５．０重量％含有させる事により、
つまり、セラミックスの結晶粒界に金属（Ｃｒ）を介在
させる事により、結晶粒相互間の粘着力を強化せしめ、
イオンプレーティング皮膜の靱性を向上させる事が可能
となる。これにより、欠け、剥離、折損等の克服に更な
る効果を発揮する事が出来る。しかし、Ｃｒ含有量が
０．５重量％以下では効果がなく、又１５．０重量％を
上回ると逆に耐スカッフィング性を低下させる事にな
る。
にＣｒを０．５〜１５．０重量％含有させる事により、
つまり、セラミックスの結晶粒界に金属（Ｃｒ）を介在
させる事により、結晶粒相互間の粘着力を強化せしめ、
イオンプレーティング皮膜の靱性を向上させる事が可能
となる。これにより、欠け、剥離、折損等の克服に更な
る効果を発揮する事が出来る。しかし、Ｃｒ含有量が
０．５重量％以下では効果がなく、又１５．０重量％を
上回ると逆に耐スカッフィング性を低下させる事にな
る。
【００１１】イオンプレーティング皮膜の靱性は、その
皮膜の気孔率によっても大きく影響される。従って上記
イオンプレーティング皮膜の気孔率を０．５〜２０．０
％にし、欠け、剥離、折損等の克服に更なる効果を発揮
する事が出来る。しかしながら、気孔率が０．５％以下
では皮膜の緻密度が高くなり脆くなり、欠けや、剥離等
が発生しやすくなる。逆に、気孔率が２０．０％を上回
るとイオンプレーティング皮膜自体の強度が低下し、コ
ラプション気味となり耐摩耗性は低下する。
皮膜の気孔率によっても大きく影響される。従って上記
イオンプレーティング皮膜の気孔率を０．５〜２０．０
％にし、欠け、剥離、折損等の克服に更なる効果を発揮
する事が出来る。しかしながら、気孔率が０．５％以下
では皮膜の緻密度が高くなり脆くなり、欠けや、剥離等
が発生しやすくなる。逆に、気孔率が２０．０％を上回
るとイオンプレーティング皮膜自体の強度が低下し、コ
ラプション気味となり耐摩耗性は低下する。
【００１２】
【実施例】本発明の内燃機関用ピストンリングを図１な
いし図６に基づいて説明する。図１は本発明実施例の内
燃機関用ピストンリングを示す。ピストン１には３個の
環状溝１ａ、１ｂ、１ｃが刻設され、燃焼室に近い順に
第１圧力リング２（トップリング）、第２圧力リング
３、オイルリング４が装着されている。オイルリング４
は組合せオイルリングであり、サイドレール４ａとスペ
ーサエキスパンダ４ｄとから構成されている。
いし図６に基づいて説明する。図１は本発明実施例の内
燃機関用ピストンリングを示す。ピストン１には３個の
環状溝１ａ、１ｂ、１ｃが刻設され、燃焼室に近い順に
第１圧力リング２（トップリング）、第２圧力リング
３、オイルリング４が装着されている。オイルリング４
は組合せオイルリングであり、サイドレール４ａとスペ
ーサエキスパンダ４ｄとから構成されている。
【００１３】圧力リング２、３の母材はステンレス鋼
（１７Ｃｒステンレス鋼）製であり、オイルリング４の
サイドレール４ａの母材もステンレス鋼（１３Ｃｒステ
ンレス鋼）である。又、リング２、３、４の外周摺動面
は、シリンダライナ５に摺接している。第１圧力リング
２とオイルリング４の外周摺動面にはイオンプレーティ
ング皮膜２Ａ、４Ａがそれぞれ形成されている。第１圧
力リング２は、摩耗が最も顕著であるため、耐摩耗性、
耐スカッフィング性、耐相手攻撃性の向上を目的とし
て、外周摺動面にイオンプレーティング皮膜２Ａが形成
される。又、オイルリング４についても、それが摩耗す
ると油掻き作用が失われ、オイル上がりが増すので、潤
滑油の消費が増え、また燃焼室に潤滑油が流入して燃焼
状態に悪影響を与える。よって、オイルリング４の外周
摺動面にも、イオンプレーティング皮膜４Ａが形成され
る。
（１７Ｃｒステンレス鋼）製であり、オイルリング４の
サイドレール４ａの母材もステンレス鋼（１３Ｃｒステ
ンレス鋼）である。又、リング２、３、４の外周摺動面
は、シリンダライナ５に摺接している。第１圧力リング
２とオイルリング４の外周摺動面にはイオンプレーティ
ング皮膜２Ａ、４Ａがそれぞれ形成されている。第１圧
力リング２は、摩耗が最も顕著であるため、耐摩耗性、
耐スカッフィング性、耐相手攻撃性の向上を目的とし
て、外周摺動面にイオンプレーティング皮膜２Ａが形成
される。又、オイルリング４についても、それが摩耗す
ると油掻き作用が失われ、オイル上がりが増すので、潤
滑油の消費が増え、また燃焼室に潤滑油が流入して燃焼
状態に悪影響を与える。よって、オイルリング４の外周
摺動面にも、イオンプレーティング皮膜４Ａが形成され
る。
【００１４】上述した実施例のイオンプレーティング皮
膜２Ａ、４Ａ、１２Ａ、１４Ａは、公知の反応性イオン
プレーティング法により形成される。この方法は、窒素
等の反応ガス中にＣｒを蒸発させ、気相状態でイオン化
して、マイナスにバイアスされた母材表面に反応ガスと
蒸発物質イオンとの反応生成物、すなわちＣｒＮとＣｒ
2Ｎの混合を、又はＣｒＮとＣｒ2ＮとＣｒの混合を形成
させる表面処理方法である。
膜２Ａ、４Ａ、１２Ａ、１４Ａは、公知の反応性イオン
プレーティング法により形成される。この方法は、窒素
等の反応ガス中にＣｒを蒸発させ、気相状態でイオン化
して、マイナスにバイアスされた母材表面に反応ガスと
蒸発物質イオンとの反応生成物、すなわちＣｒＮとＣｒ
2Ｎの混合を、又はＣｒＮとＣｒ2ＮとＣｒの混合を形成
させる表面処理方法である。
【００１５】次に発明による内燃機関用ピストンリング
の耐摩耗性試験並びにシリンダライナ攻撃性試験につい
て説明する。エンジンに適合するサイズの圧力リングサ
ンプルとオイルリングサンプルを用意した。なお１気筒
当りの圧力リングとオイルリングの本数はそれぞれ１で
ある。又シリンダボアは鋳鉄であり、具体的にはＦＣ２
５相当である。
の耐摩耗性試験並びにシリンダライナ攻撃性試験につい
て説明する。エンジンに適合するサイズの圧力リングサ
ンプルとオイルリングサンプルを用意した。なお１気筒
当りの圧力リングとオイルリングの本数はそれぞれ１で
ある。又シリンダボアは鋳鉄であり、具体的にはＦＣ２
５相当である。
【００１６】圧力リングの母材はクロムを１７％含有す
るステンレス、サイドレールはクロムを１３％含有する
ステンレスとし、サンプルI は該リング母材外周摺動面
に厚さ３０μｍのＣｒ2Ｎ型イオンプレーティング皮膜
を施したもの、サンプルIIは該リング母材外周摺動面に
厚さ３０μｍのＣｒ2Ｎ型とＣｒＮ型が混在するイオン
プレーティング皮膜を施したものであり、Ｃｒ2Ｎ型と
ＣｒＮ型の含有比率は５０：５０である。そしてサンプ
ルIII は該リング母材外周摺動面に厚さ３０μｍのＣｒ
Ｎ型イオンプレーティング皮膜を施したものである。
るステンレス、サイドレールはクロムを１３％含有する
ステンレスとし、サンプルI は該リング母材外周摺動面
に厚さ３０μｍのＣｒ2Ｎ型イオンプレーティング皮膜
を施したもの、サンプルIIは該リング母材外周摺動面に
厚さ３０μｍのＣｒ2Ｎ型とＣｒＮ型が混在するイオン
プレーティング皮膜を施したものであり、Ｃｒ2Ｎ型と
ＣｒＮ型の含有比率は５０：５０である。そしてサンプ
ルIII は該リング母材外周摺動面に厚さ３０μｍのＣｒ
Ｎ型イオンプレーティング皮膜を施したものである。
【００１７】以上のサンプルを４サイクル水冷４気筒１
６００ｃｃのガソリンエンジンに組み込み、全負荷運転
で２００時間の耐久テストを行った。図２は圧力リング
とオイルリングのサイドレールの摩耗量及び相手シリン
ダの上死点付近の摩耗量データを示すグラフである。図
２から、圧力リング、オイルリングともに、Ｃｒ2Ｎ型
単独のイオンプレーティング皮膜を施したものよりも、
Ｃｒ2Ｎ型とＣｒＮ型混合のイオンプレーティング皮膜
を施したもの及びＣｒＮ型単独のイオンプレーティング
皮膜を施したものが耐摩耗性に優れていることが判明し
た。
６００ｃｃのガソリンエンジンに組み込み、全負荷運転
で２００時間の耐久テストを行った。図２は圧力リング
とオイルリングのサイドレールの摩耗量及び相手シリン
ダの上死点付近の摩耗量データを示すグラフである。図
２から、圧力リング、オイルリングともに、Ｃｒ2Ｎ型
単独のイオンプレーティング皮膜を施したものよりも、
Ｃｒ2Ｎ型とＣｒＮ型混合のイオンプレーティング皮膜
を施したもの及びＣｒＮ型単独のイオンプレーティング
皮膜を施したものが耐摩耗性に優れていることが判明し
た。
【００１８】図示していないが、通常の窒化処理のリン
グの摩耗量を「１」とした場合、ＣｒＮ型イオンプレー
ティング皮膜付きリングでは摩耗量はその約１／５程度
であり、Ｃｒ2Ｎ型とＣｒＮ型混合のイオンプレーティ
ング皮膜付きリング（サンプルＢ）では約１／１０程度
であるから、通常の窒化処理を施した圧力リングやオイ
ルリングに比較して、イオンプレーティング皮膜を施し
たリングは摩耗量が著しく小さい。
グの摩耗量を「１」とした場合、ＣｒＮ型イオンプレー
ティング皮膜付きリングでは摩耗量はその約１／５程度
であり、Ｃｒ2Ｎ型とＣｒＮ型混合のイオンプレーティ
ング皮膜付きリング（サンプルＢ）では約１／１０程度
であるから、通常の窒化処理を施した圧力リングやオイ
ルリングに比較して、イオンプレーティング皮膜を施し
たリングは摩耗量が著しく小さい。
【００１９】又、シリンダへの攻撃性については、２０
０時間運転後のシリンダの摩耗量を測定した。サンプル
I と摺動関係にあったシリンダではその摩耗量が１．５
μｍであり、サンプルIIと摺動関係にあったシリンダで
はその摩耗量が１．０μｍであり、サンプルIII と摺動
関係にあったシリンダではその摩耗量が１．０μｍであ
った。特にＣｒ2Ｎ型とＣｒＮ型混合のイオンプレーテ
ィング皮膜を施したサンプルIIはＣｒＮ型イオンプレー
ティング皮膜を施したサンプルIIIと同様に、耐相手攻
撃性が良好であることがわかった。
０時間運転後のシリンダの摩耗量を測定した。サンプル
I と摺動関係にあったシリンダではその摩耗量が１．５
μｍであり、サンプルIIと摺動関係にあったシリンダで
はその摩耗量が１．０μｍであり、サンプルIII と摺動
関係にあったシリンダではその摩耗量が１．０μｍであ
った。特にＣｒ2Ｎ型とＣｒＮ型混合のイオンプレーテ
ィング皮膜を施したサンプルIIはＣｒＮ型イオンプレー
ティング皮膜を施したサンプルIIIと同様に、耐相手攻
撃性が良好であることがわかった。
【００２０】次に、本発明による内燃機関用ピストンリ
ングのリング単体での優秀性を確認するために、テスト
片に様々な表面処理を施し、各種実験を行った。テスト
片の母材はステンレス鋼であり、それらの表面処理は以
下のとおりである。試料１〜試料８は５０μｍの各組成
を有するイオンプレーティング層である。比較例として
クロムメッキを厚さ５０ｍμ施した試料９を用いた。
ングのリング単体での優秀性を確認するために、テスト
片に様々な表面処理を施し、各種実験を行った。テスト
片の母材はステンレス鋼であり、それらの表面処理は以
下のとおりである。試料１〜試料８は５０μｍの各組成
を有するイオンプレーティング層である。比較例として
クロムメッキを厚さ５０ｍμ施した試料９を用いた。
【００２１】
【表１】
【００２２】組成 ：Ｘ線回析図形の各組成の反射強
度比により決定 気孔率 ：断面方向の切断された検鏡試料面の画像処理
から算定 耐摩耗性試験 摩耗試験機：アムスラー型摩耗試験機 回転片（外径：４０ｍｍ、内径：１６ｍｍ、厚さ：１０
ｍｍ） 固定片（１８ｍｍ×１５ｍｍ×５ｍｍ）：当り面側に各
種皮膜材（厚さ＝５０μｍ） 周速：１ｍ／ｓｅｃ、潤滑油：１０Ｗ３０、油温：８０
℃、 荷重：１５０ｋｇ、時間：７時間 上記試験条件において耐摩耗性試験を行った。回転片の
材料はシリンダライナ用鋳鉄（Ｃ：３．２重量％、Ｓ
ｉ：２．１重量％、Ｍｎ：０．８重量％、Ｐ：０．３重
量％、Ｃｕ：０．４重量％、Ｍｏ：０．２重量％、Ｂ：
０．１重量％、Ｆｅ：残部を用いた。結果は試料９の摩
耗量を指数１００として図３に図示した。
度比により決定 気孔率 ：断面方向の切断された検鏡試料面の画像処理
から算定 耐摩耗性試験 摩耗試験機：アムスラー型摩耗試験機 回転片（外径：４０ｍｍ、内径：１６ｍｍ、厚さ：１０
ｍｍ） 固定片（１８ｍｍ×１５ｍｍ×５ｍｍ）：当り面側に各
種皮膜材（厚さ＝５０μｍ） 周速：１ｍ／ｓｅｃ、潤滑油：１０Ｗ３０、油温：８０
℃、 荷重：１５０ｋｇ、時間：７時間 上記試験条件において耐摩耗性試験を行った。回転片の
材料はシリンダライナ用鋳鉄（Ｃ：３．２重量％、Ｓ
ｉ：２．１重量％、Ｍｎ：０．８重量％、Ｐ：０．３重
量％、Ｃｕ：０．４重量％、Ｍｏ：０．２重量％、Ｂ：
０．１重量％、Ｆｅ：残部を用いた。結果は試料９の摩
耗量を指数１００として図３に図示した。
【００２３】図３から明らかなように、従来のクロムメ
ッキを１００とした場合、実施例試料２〜５、７は４０
〜５０であり、耐摩耗性に優れていること，及び相手材
（回転片）の摩耗が少なく耐相手攻撃性を具備している
ことが判る。ＣｒＮ４０％の比較例試料１と、ＣｒＮ８
５％、Ｃｒ2Ｎ５％、Ｃｒ１０％、多孔率２５％の比較
例試料８は摩耗が８０〜９５でありクロムめっきより少
しよい程度であった。比較例試料６は摩耗が７０〜８０
であり、摩耗の改善が少なかった。
ッキを１００とした場合、実施例試料２〜５、７は４０
〜５０であり、耐摩耗性に優れていること，及び相手材
（回転片）の摩耗が少なく耐相手攻撃性を具備している
ことが判る。ＣｒＮ４０％の比較例試料１と、ＣｒＮ８
５％、Ｃｒ2Ｎ５％、Ｃｒ１０％、多孔率２５％の比較
例試料８は摩耗が８０〜９５でありクロムめっきより少
しよい程度であった。比較例試料６は摩耗が７０〜８０
であり、摩耗の改善が少なかった。
【００２４】耐スカッフ性試験 摩耗試験機：アムスラー型摩耗試験機 回転片（外径：４０ｍｍ、内径：１６ｍｍ、厚さ：１０
ｍｍ） 固定片（１８ｍｍ×１５ｍｍ×５ｍｍ）：当り面側に各
種皮膜材（厚さ＝５０μｍ） 周速：５ｍ／ｓｅｃ、 潤滑油：ＳＡＥ３０＋白灯油（１：１） 油温：５０℃、 油量：０．２Ｌ／ｍｉｎ 荷重：スカッフ発生まで 上記試験条件において耐スカッフィング試験を行った。
この試験は摩耗試験と同じ材質の回転片、同じ各種皮膜
材質の固定片を用いた。初めにテスト片の摺動面に馴染
みを持たせる為に、テスト片を固定し、荷重２５ｋｇ／
ｃｍ2にて２０分間潤滑油を供給しながら回転・片固定
片各々を互いに面接し回転させた。次の面圧を３０ｋｇ
／ｃｍ2に上げ、２分毎に面圧を５ｋｇ／ｃｍ2づつ上昇
させスカッフィングが生じた時の荷重を限界面圧として
測定した。結果は、クロムめっきのスカッフィング発生
面圧を指数１００として図４に図示した。
ｍｍ） 固定片（１８ｍｍ×１５ｍｍ×５ｍｍ）：当り面側に各
種皮膜材（厚さ＝５０μｍ） 周速：５ｍ／ｓｅｃ、 潤滑油：ＳＡＥ３０＋白灯油（１：１） 油温：５０℃、 油量：０．２Ｌ／ｍｉｎ 荷重：スカッフ発生まで 上記試験条件において耐スカッフィング試験を行った。
この試験は摩耗試験と同じ材質の回転片、同じ各種皮膜
材質の固定片を用いた。初めにテスト片の摺動面に馴染
みを持たせる為に、テスト片を固定し、荷重２５ｋｇ／
ｃｍ2にて２０分間潤滑油を供給しながら回転・片固定
片各々を互いに面接し回転させた。次の面圧を３０ｋｇ
／ｃｍ2に上げ、２分毎に面圧を５ｋｇ／ｃｍ2づつ上昇
させスカッフィングが生じた時の荷重を限界面圧として
測定した。結果は、クロムめっきのスカッフィング発生
面圧を指数１００として図４に図示した。
【００２５】図４から明かなように、従来のクロムめっ
きの耐スカッフィング性を１００とした場合、実施例試
料２〜５、７の場合は３００であり、耐スカッフィング
性に優れていることが明かである。ＣｒＮ４０％の比較
例試料１と、ＣｒＮ：６５％、Ｃｒ2Ｎ：１５％、Ｃ
ｒ：２０％の比較例試料６と、ＣｒＮ：８５％、Ｃｒ2
Ｎ：５％、Ｃｒ：１０％、多孔率２５％の比較例試料８
はそれぞれ耐スカッフィング性が１５０、１３５、１２
５であり実施例の約半分であった。
きの耐スカッフィング性を１００とした場合、実施例試
料２〜５、７の場合は３００であり、耐スカッフィング
性に優れていることが明かである。ＣｒＮ４０％の比較
例試料１と、ＣｒＮ：６５％、Ｃｒ2Ｎ：１５％、Ｃ
ｒ：２０％の比較例試料６と、ＣｒＮ：８５％、Ｃｒ2
Ｎ：５％、Ｃｒ：１０％、多孔率２５％の比較例試料８
はそれぞれ耐スカッフィング性が１５０、１３５、１２
５であり実施例の約半分であった。
【００２６】最後に、イオンプレーティグ皮膜の母材に
対する密着性について評価試験を行った。直径９０ｍｍ
のピストンリングを９本作製し、それらの外周面にそれ
ぞれ耐摩耗性、耐スカッフ性の試験と同じ被覆を設け
た。皮膜の厚さはすべて５０μｍとした。密着性の評価
試験は図６に示されるような捻り剥離試験機にて行っ
た。
対する密着性について評価試験を行った。直径９０ｍｍ
のピストンリングを９本作製し、それらの外周面にそれ
ぞれ耐摩耗性、耐スカッフ性の試験と同じ被覆を設け
た。皮膜の厚さはすべて５０μｍとした。密着性の評価
試験は図６に示されるような捻り剥離試験機にて行っ
た。
【００２７】ねじり剥離試験機を用いてツイスト試験を
行った。ツイスト試験においては、ピストンリング２の
合口２１ａの相対向する合口端部を掴持具３２ａ、３２
ｂで掴持し、掴持具３２ａを固定しておいて掴持具３２
ｂをピストンリング２の直径方向で合口の反対側２１ｂ
を軸として一点鎖線で示されるように回転させてピスト
ンリング２を所定の捻り角度にて捻る。捻り後に、この
ピストンリング２の合口反対側２１ｂを切断し、切断面
（破面）における皮膜層のリング母材からの剥離の有無
を目視で観察した。結果はクロムめっきの比較例試料９
の剥離角度を指数１００として図５に図示した。
行った。ツイスト試験においては、ピストンリング２の
合口２１ａの相対向する合口端部を掴持具３２ａ、３２
ｂで掴持し、掴持具３２ａを固定しておいて掴持具３２
ｂをピストンリング２の直径方向で合口の反対側２１ｂ
を軸として一点鎖線で示されるように回転させてピスト
ンリング２を所定の捻り角度にて捻る。捻り後に、この
ピストンリング２の合口反対側２１ｂを切断し、切断面
（破面）における皮膜層のリング母材からの剥離の有無
を目視で観察した。結果はクロムめっきの比較例試料９
の剥離角度を指数１００として図５に図示した。
【００２８】図５から明かなように、従来のクロムめっ
き試料の耐折損性を１００とした場合、実施例試料２〜
５、７の場合は１００〜１３０でありクロムめっきと同
等かあるいはクロムめっきより優れていることが明かで
ある。比較例試料１と８は８０〜７０でありクロムめっ
きより耐折損性が劣るものである。なお、比較例試料６
は１２０であり、耐折損性は優れているが、先に述べた
とおり図３、図４の耐摩耗性、耐スカッフィング性を同
時に具備していないので使用に適さない。
き試料の耐折損性を１００とした場合、実施例試料２〜
５、７の場合は１００〜１３０でありクロムめっきと同
等かあるいはクロムめっきより優れていることが明かで
ある。比較例試料１と８は８０〜７０でありクロムめっ
きより耐折損性が劣るものである。なお、比較例試料６
は１２０であり、耐折損性は優れているが、先に述べた
とおり図３、図４の耐摩耗性、耐スカッフィング性を同
時に具備していないので使用に適さない。
【００２９】
【発明の効果】上記のとおり、本発明の内燃機関用ピス
トンリングは外周摺動面にＣｒＮ型窒化クロムが４５．
０〜９８．０重量％、残部がＣｒ2Ｎ型窒化クロムの混
合物からなるイオンプレーティング皮膜、又は、ＣｒＮ
型窒化クロムが４５．０〜９８．０重量％、金属クロム
が０．５〜１５．０重量％、残部がＣｒ2Ｎ型窒化クロ
ムの混合物からなるイオンプレーティング皮膜を具備す
るから、耐摩耗性、耐スカッフィング性、耐相手攻撃性
に優れているだけでなく、相乗効果によって耐剥離性も
著しく向上するという格別の効果を奏する。
トンリングは外周摺動面にＣｒＮ型窒化クロムが４５．
０〜９８．０重量％、残部がＣｒ2Ｎ型窒化クロムの混
合物からなるイオンプレーティング皮膜、又は、ＣｒＮ
型窒化クロムが４５．０〜９８．０重量％、金属クロム
が０．５〜１５．０重量％、残部がＣｒ2Ｎ型窒化クロ
ムの混合物からなるイオンプレーティング皮膜を具備す
るから、耐摩耗性、耐スカッフィング性、耐相手攻撃性
に優れているだけでなく、相乗効果によって耐剥離性も
著しく向上するという格別の効果を奏する。
【図１】は本発明による内燃機関用ピストンリングの実
施例を示す断面図、
施例を示す断面図、
【図２】はエンジン実機試験における圧力リング及びオ
イルリング摩耗量及び相手材であるシリンダの摩耗量を
示すグラフ、
イルリング摩耗量及び相手材であるシリンダの摩耗量を
示すグラフ、
【図３】は各種表面処理が施されたテスト片と相手材の
耐摩耗性を示すグラフ、
耐摩耗性を示すグラフ、
【図４】は各種表面処理が施されたテスト片の耐スカッ
フィング性を示すグラフ、
フィング性を示すグラフ、
【図５】は各種表面処理が施されたテスト片の皮膜密着
性を示すグラフ、
性を示すグラフ、
【図６】は密着性試験の試験装置を示す模式図、
２、３：圧力リング、４：オイルリング、５：シリンダ
ライナ、２Ａ、４Ａ：イオンプレーティング皮膜
ライナ、２Ａ、４Ａ：イオンプレーティング皮膜
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１月２４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】
【実施例】本発明の内燃機関用ピストンリングを図１な
いし図６に基づいて説明する。図１は本発明実施例の内
燃機関用ピストンリングを示す。ピストン１には３個の
環状溝１ａ、１ｂ、１ｃが刻設され、燃焼室に近い順に
第１圧力リング２（トップリング）、第２圧力リング
３、オイルリング４が装着されている。オイルリング４
は組合せオイルリングであり、サイドレール４ａとスペ
ーサエキスパンダ４ｂとから構成されている。
いし図６に基づいて説明する。図１は本発明実施例の内
燃機関用ピストンリングを示す。ピストン１には３個の
環状溝１ａ、１ｂ、１ｃが刻設され、燃焼室に近い順に
第１圧力リング２（トップリング）、第２圧力リング
３、オイルリング４が装着されている。オイルリング４
は組合せオイルリングであり、サイドレール４ａとスペ
ーサエキスパンダ４ｂとから構成されている。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】上述した実施例のイオンプレーティング皮
膜２Ａ、４Ａは、公知の反応性イオンプレーティング法
により形成される。この方法は、窒素等の反応ガス中に
Ｃｒを蒸発させ、気相状態でイオン化して、マイナスに
バイアスされた母材表面に反応ガスと蒸発物質イオンと
の反応生成物、すなわちＣｒＮとＣｒ2Ｎの混合を、又
はＣｒＮとＣｒ2ＮとＣｒの混合を形成させる表面処理
方法である。
膜２Ａ、４Ａは、公知の反応性イオンプレーティング法
により形成される。この方法は、窒素等の反応ガス中に
Ｃｒを蒸発させ、気相状態でイオン化して、マイナスに
バイアスされた母材表面に反応ガスと蒸発物質イオンと
の反応生成物、すなわちＣｒＮとＣｒ2Ｎの混合を、又
はＣｒＮとＣｒ2ＮとＣｒの混合を形成させる表面処理
方法である。
【手続補正書】
【提出日】平成７年１０月１１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２３】図３から明らかなように、従来のクロムメ
ッキを１００とした場合、実施例試料２〜５、７は４０
〜５０であり、耐摩耗性に優れていること，及び相手材
（回転片）の摩耗が少なく耐相手攻撃性を具備している
ことが判る。ＣｒＮ４０％の比較例試料１と、本発明品
ではあるが、気孔率が２５％と気孔率が比較的大きい実
施例試料８は摩耗が７０〜８５でありクロムめっきより
少しよい程度であった。比較例試料６は摩耗が７０〜８
０であり、摩耗の改善が少なかった。
ッキを１００とした場合、実施例試料２〜５、７は４０
〜５０であり、耐摩耗性に優れていること，及び相手材
（回転片）の摩耗が少なく耐相手攻撃性を具備している
ことが判る。ＣｒＮ４０％の比較例試料１と、本発明品
ではあるが、気孔率が２５％と気孔率が比較的大きい実
施例試料８は摩耗が７０〜８５でありクロムめっきより
少しよい程度であった。比較例試料６は摩耗が７０〜８
０であり、摩耗の改善が少なかった。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】図４から明かなように、従来のクロムめっ
きの耐スカッフィング性を１００とした場合、実施例試
料２〜５、７の場合は３００であり、耐スカッフィング
性に優れていることが明かである。ＣｒＮ４０％の比較
例試料１と、ＣｒＮ：６５％、Ｃｒ2Ｎ：１５％、Ｃ
ｒ：２０％の比較例試料６と、本発明品ではあるが、気
孔率が２５％と気孔率が比較的大きい実施例試料８はそ
れぞれ耐スカッフィング性が１５０、１３５、１２５で
あり実施例の約半分であった。
きの耐スカッフィング性を１００とした場合、実施例試
料２〜５、７の場合は３００であり、耐スカッフィング
性に優れていることが明かである。ＣｒＮ４０％の比較
例試料１と、ＣｒＮ：６５％、Ｃｒ2Ｎ：１５％、Ｃ
ｒ：２０％の比較例試料６と、本発明品ではあるが、気
孔率が２５％と気孔率が比較的大きい実施例試料８はそ
れぞれ耐スカッフィング性が１５０、１３５、１２５で
あり実施例の約半分であった。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２８】図５から明かなように、従来のクロムめっ
き試料の耐折損性を１００とした場合、実施例試料２〜
５、７、８の場合は１００〜１３０でありクロムめっき
と同等かあるいはクロムめっきより優れていることが明
かである。比較例試料１は８０でありクロムめっきより
耐折損性が劣るものである。なお、比較例試料６は１２
０であり、耐折損性は優れているが、先に述べたとおり
図３、図４の耐摩耗性、耐スカッフィング性を同時に具
備していないので使用に適さない。
き試料の耐折損性を１００とした場合、実施例試料２〜
５、７、８の場合は１００〜１３０でありクロムめっき
と同等かあるいはクロムめっきより優れていることが明
かである。比較例試料１は８０でありクロムめっきより
耐折損性が劣るものである。なお、比較例試料６は１２
０であり、耐折損性は優れているが、先に述べたとおり
図３、図４の耐摩耗性、耐スカッフィング性を同時に具
備していないので使用に適さない。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】
【手続補正書】
【提出日】平成７年１１月２０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】
【表１】 ─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１１月２８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項２
【補正方法】変更
【補正内容】
Claims (3)
- 【請求項１】 外周摺動面にＣｒＮ型の窒化クロムと、
Ｃｒ2Ｎ型の窒化クロムとの混合物からなるイオンプレ
ーティング皮膜が形成され、混合組成比率がＣｒＮ型窒
化クロム：４５．０〜９８．０重量％、Ｃｒ2Ｎ型窒化
クロム：残部であることを特徴とする内燃機関用ピスト
ンリング。 - 【請求項２】 外周摺動面にＣｒＮ型の窒化クロムと、
Ｃｒ2Ｎ型の窒化クロムと、金属Ｃｒとの混合物からな
るイオンプレーティング皮膜が形成され、混合組成比率
がＣｒＮ型窒化クロム：４５．０〜９８．０重量％、Ｃ
ｒ：０．５〜１５．５重量％、Ｃｒ2Ｎ型窒化クロム：
残部であることを特徴とする内燃機関用ピストンリン
グ。 - 【請求項３】 混合物からなるイオンプレーティング皮
膜の気孔率が０．５〜２０．０％であることを特徴とす
る請求項１又は２記載の内燃機関用ピストンリング。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32462194A JP3766445B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 内燃機関用ピストンリング |
| GB9525252A GB2296504B (en) | 1994-12-27 | 1995-12-07 | Nitride-plated piston ring for internal combustion engines |
| DE19548931A DE19548931C2 (de) | 1994-12-27 | 1995-12-27 | Nitridplattierter Kolbenring für Verbrennungskraftmaschinen |
| US08/578,996 US6631907B1 (en) | 1994-12-27 | 1995-12-27 | Nitride-plated piston ring for internal combustion engines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32462194A JP3766445B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 内燃機関用ピストンリング |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2005356733A Division JP4111453B2 (ja) | 2005-12-09 | 2005-12-09 | 内燃機関用ピストンリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08178068A true JPH08178068A (ja) | 1996-07-12 |
| JP3766445B2 JP3766445B2 (ja) | 2006-04-12 |
Family
ID=18167866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32462194A Expired - Lifetime JP3766445B2 (ja) | 1994-12-27 | 1994-12-27 | 内燃機関用ピストンリング |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6631907B1 (ja) |
| JP (1) | JP3766445B2 (ja) |
| DE (1) | DE19548931C2 (ja) |
| GB (1) | GB2296504B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0987830A (ja) * | 1995-09-28 | 1997-03-31 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 圧縮機用摺動部材 |
| JPH11190429A (ja) * | 1997-12-24 | 1999-07-13 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | 組合せオイルリングのスペーサエキスパンダおよび組合せオイルリングならびにその製造方法 |
| JPH11229958A (ja) * | 1998-02-13 | 1999-08-24 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 内燃機関用ピストンリングの組合せ |
| JP2010163694A (ja) * | 1997-11-06 | 2010-07-29 | Dowa Holdings Co Ltd | 窒素含有Ｃｒ被膜およびこの被膜を有する機械部材 |
| DE10083665B3 (de) * | 1999-10-29 | 2014-05-28 | Nippon Piston Ring Co,. Ltd. | Kombination einer Zylinderlaufbuchse und eines Kolbenringes in einer Brennkraftmaschine |
| WO2016114401A1 (ja) * | 2015-01-15 | 2016-07-21 | 出光興産株式会社 | 潤滑油組成物 |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0931628A (ja) * | 1995-07-25 | 1997-02-04 | Riken Corp | 摺動部材およびその製造方法 |
| DE10011918B4 (de) * | 2000-03-11 | 2004-07-15 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenring mit Verschleissschutzschicht |
| DE10256063A1 (de) * | 2002-11-30 | 2004-06-17 | Mahle Gmbh | Verfahren zum Beschichten von Kolbenringen für Verbrennungsmotoren |
| DE102004028486A1 (de) * | 2004-06-11 | 2005-12-29 | Mahle Gmbh | Gleitbauteil |
| DE102004043550B4 (de) * | 2004-09-09 | 2012-02-16 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Verschleißfeste Beschichtung, ihre Verwendung und Verfahren zur Herstellung derselben |
| US8597797B2 (en) * | 2006-11-14 | 2013-12-03 | Kabushiki Kaisha Riken | Chromium nitride ion-plating coating and its production method, as well as piston ring used for internal combustion engine |
| US7891669B2 (en) * | 2007-06-16 | 2011-02-22 | Mahle International Gmbh | Piston ring with chromium nitride coating for internal combustion engines |
| DE102007038188B4 (de) * | 2007-08-13 | 2018-11-15 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Verschleißfest beschichteter Kolbenring und Verfahren zu dessen Herstellung |
| DE102008017583C5 (de) * | 2008-04-07 | 2016-01-21 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Kolbenring |
| US20100025500A1 (en) * | 2008-07-31 | 2010-02-04 | Caterpillar Inc. | Materials for fuel injector components |
| DE102009013855A1 (de) * | 2009-03-19 | 2010-09-23 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Verfahren zur Beschichtung eines Gleitelements und Gleitelement, insbesondere Kolbenring |
| BRPI0902339B1 (pt) | 2009-07-01 | 2020-04-22 | Mahle Metal Leve S/A | anel de pistão |
| BRPI0905186A2 (pt) | 2009-12-21 | 2011-08-09 | Mahle Metal Leve Sa | anel de pistão |
| DE102013209863A1 (de) * | 2013-05-28 | 2014-12-04 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Beschichtetes Bauteil |
| BR102013023481A2 (pt) | 2013-09-12 | 2015-08-11 | Mahle Metal Leve Sa | Anel de pistão e processo de aplicação de revestimento |
| US10030773B2 (en) | 2016-03-04 | 2018-07-24 | Mahle International Gmbh | Piston ring |
| EP4350035A1 (en) | 2022-10-04 | 2024-04-10 | MAHLE International GmbH | Sliding member and use thereof |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4818351A (en) * | 1986-07-30 | 1989-04-04 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Method for the surface treatment of an iron or iron alloy article |
| EP0295111B1 (en) * | 1987-06-11 | 1994-11-02 | Aichi Steel Works, Ltd. | A steel having good wear resistance |
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