JPH08161954A - 電磁リレー - Google Patents
電磁リレーInfo
- Publication number
- JPH08161954A JPH08161954A JP6305276A JP30527694A JPH08161954A JP H08161954 A JPH08161954 A JP H08161954A JP 6305276 A JP6305276 A JP 6305276A JP 30527694 A JP30527694 A JP 30527694A JP H08161954 A JPH08161954 A JP H08161954A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- contact
- electromagnetic relay
- oxygen concentration
- contact resistance
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Contacts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】密封型電磁リレーの電気接点材に応じて、効率
よく炭素粒子の生成を抑制し、接点接触抵抗の安定化を
図ることにある。 【構成】密閉構造型の電磁リレーの電気接点をＡｇ合金
材で形成し、内部気体を２１％以上７２％以下（ＡｇＣ
ｄＯ，ＡｇＳｎＯ2 ，ＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ，ＡｕＡ
ｇ，ＡｇＰｄのいずれかを用いる）もしくは４０％以上
７２％以下（ＡｇＮｉ，ＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ＣｄＯ
のいずれかを用いる）の酸素濃度にするとともに、残り
の内部気体を窒素もしくはヘリウム等の不活性ガスとす
る。
よく炭素粒子の生成を抑制し、接点接触抵抗の安定化を
図ることにある。 【構成】密閉構造型の電磁リレーの電気接点をＡｇ合金
材で形成し、内部気体を２１％以上７２％以下（ＡｇＣ
ｄＯ，ＡｇＳｎＯ2 ，ＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ，ＡｕＡ
ｇ，ＡｇＰｄのいずれかを用いる）もしくは４０％以上
７２％以下（ＡｇＮｉ，ＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ＣｄＯ
のいずれかを用いる）の酸素濃度にするとともに、残り
の内部気体を窒素もしくはヘリウム等の不活性ガスとす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は密閉構造の電磁リレーに
関し、特に密閉される電気接点と内部気体の組み合わせ
を改良した電磁リレーに関する。
関し、特に密閉される電気接点と内部気体の組み合わせ
を改良した電磁リレーに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の密閉構造を有する電磁リレー、特
に高分子材を用いて封止される電磁リレーにおいては、
接点開閉動作に基づく高温状態のために炭素粒子を生成
し、この生成炭素粒子による接点接触不良がリレー寿命
を左右している。
に高分子材を用いて封止される電磁リレーにおいては、
接点開閉動作に基づく高温状態のために炭素粒子を生成
し、この生成炭素粒子による接点接触不良がリレー寿命
を左右している。
【０００３】すなわち、かかる電磁リレーの高分子材か
ら発生される有機ガスは、密閉構造であるために外部に
放出されず、リレー内部に維持される。その結果、これ
らの有機ガスが接点表面に吸着すると、接点開閉（電流
断続）動作による発生アークに伴い、接点表面上の有機
ガスは炭素粒子化される。この生成された炭素粒子はア
ーク継続時間を増大させ、さらに炭素粒子の生成を促進
させるので、ついには接点間の炭素粒子介在により、接
点接触不良に至る。
ら発生される有機ガスは、密閉構造であるために外部に
放出されず、リレー内部に維持される。その結果、これ
らの有機ガスが接点表面に吸着すると、接点開閉（電流
断続）動作による発生アークに伴い、接点表面上の有機
ガスは炭素粒子化される。この生成された炭素粒子はア
ーク継続時間を増大させ、さらに炭素粒子の生成を促進
させるので、ついには接点間の炭素粒子介在により、接
点接触不良に至る。
【０００４】このような問題は、一般に接点活性化と呼
ばれ、高分子封止型電磁リレーの寿命を決定付ける要因
の一つである。
ばれ、高分子封止型電磁リレーの寿命を決定付ける要因
の一つである。
【０００５】従来、このような接点活性化を抑制するた
めに、種々の手法が提案されているが、その一つに、特
開平５−２９０７０３号公報にも記載されているよう
に、密封型のリレー内部を酸素濃度２０％以上の複合ガ
スに制御することにより、接点表面に吸着した有機ガス
を完全燃焼させ、ブラックパウダーの生成を抑制する技
術が知られている。
めに、種々の手法が提案されているが、その一つに、特
開平５−２９０７０３号公報にも記載されているよう
に、密封型のリレー内部を酸素濃度２０％以上の複合ガ
スに制御することにより、接点表面に吸着した有機ガス
を完全燃焼させ、ブラックパウダーの生成を抑制する技
術が知られている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来の高分子
封止型の電磁リレーは、高分子材から発生する有機ガス
のために、生成炭素粒子による接点の接触不良の問題が
あり、これを解決するために、リレー内部を２０％以上
の酸素濃度にしてブラックパウダーの発生を防ぐ技術が
提案されている。
封止型の電磁リレーは、高分子材から発生する有機ガス
のために、生成炭素粒子による接点の接触不良の問題が
あり、これを解決するために、リレー内部を２０％以上
の酸素濃度にしてブラックパウダーの発生を防ぐ技術が
提案されている。
【０００７】しかしながら、かかる技術では、電気接点
材とリレー内酸素濃度の関係が明確でないため、電気接
点材の種類に応じた最適のリレー内酸素濃度が不明確で
あり、しかもリレー内複合ガスの酸素以外の残部ガスの
種類によっては、酸素によるブラックパウダーの生成抑
制効果が低下するという欠点がある。
材とリレー内酸素濃度の関係が明確でないため、電気接
点材の種類に応じた最適のリレー内酸素濃度が不明確で
あり、しかもリレー内複合ガスの酸素以外の残部ガスの
種類によっては、酸素によるブラックパウダーの生成抑
制効果が低下するという欠点がある。
【０００８】本発明の目的は、かかる電気接点材に応じ
て効率よく炭素粒子の生成を抑制し、それにより接点接
触抵抗の安定化を図ることのできる電磁リレーを提供す
ることにある。
て効率よく炭素粒子の生成を抑制し、それにより接点接
触抵抗の安定化を図ることのできる電磁リレーを提供す
ることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、電気接点を有
する密閉構造型の電磁リレーにおいて、前記電気接点を
Ａｇ合金材で形成し、内部気体を２１％以上、７２％以
下の酸素濃度にするとともに、残りの内部気体を窒素も
しくはヘリウム等の不活性ガスとして構成される。
する密閉構造型の電磁リレーにおいて、前記電気接点を
Ａｇ合金材で形成し、内部気体を２１％以上、７２％以
下の酸素濃度にするとともに、残りの内部気体を窒素も
しくはヘリウム等の不活性ガスとして構成される。
【００１０】特に、かかるＡｇ合金材は、ＡｇＣｄＯ，
ＡｇＳｎＯ2 ，ＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2Ｏ3 ，ＡｕＡｇ，Ａ
ｇＰｄのいずれかを用いる。
ＡｇＳｎＯ2 ，ＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2Ｏ3 ，ＡｕＡｇ，Ａ
ｇＰｄのいずれかを用いる。
【００１１】また、本発明は、電気接点を有する密閉構
造型の電磁リレーにおいて、前記電気接点をＡｇ合金材
で形成し、内部気体を４０％以上７２％以下の酸素濃度
にするとともに、残りの内部気体を窒素もしくはヘリウ
ム等の不活性ガスとして構成される。
造型の電磁リレーにおいて、前記電気接点をＡｇ合金材
で形成し、内部気体を４０％以上７２％以下の酸素濃度
にするとともに、残りの内部気体を窒素もしくはヘリウ
ム等の不活性ガスとして構成される。
【００１２】特に、ここで用いるＡｇ合金材は、ＡｇＮ
ｉ，ＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ＣｄＯのいずれかを用い
る。
ｉ，ＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ＣｄＯのいずれかを用い
る。
【００１３】
【実施例】次に、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。図１は本発明の第一の実施例を説明するた
めのＡｇＮｉ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性
図である。図１に示すように、本実施例は密閉構造型の
電磁リレーの電気接点としてＡｇＮｉ（１０ｗｔ％）銀
合金を用い、内部気体としての酸素の濃度を変化させ且
つその他の残部気体として不活性ガスである窒素の量を
変化させたものであり、ここではそのときのＡｇＮｉ電
気接点駆動回数と接点接触抵抗との関係を表わしてい
る。
て説明する。図１は本発明の第一の実施例を説明するた
めのＡｇＮｉ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性
図である。図１に示すように、本実施例は密閉構造型の
電磁リレーの電気接点としてＡｇＮｉ（１０ｗｔ％）銀
合金を用い、内部気体としての酸素の濃度を変化させ且
つその他の残部気体として不活性ガスである窒素の量を
変化させたものであり、ここではそのときのＡｇＮｉ電
気接点駆動回数と接点接触抵抗との関係を表わしてい
る。
【００１４】この接点接触抵抗の実際の測定にあたって
は、まずサンプルとして密閉型電磁リレー内部に酸素，
窒素および有機ガスとしてのベンゼンを封入する。な
お、このベンゼンは、高分子封止型電磁リレーの生成炭
素粒子による接点接触不良の代表的な有機ガスであり、
その濃度は１〜２％に維持する。
は、まずサンプルとして密閉型電磁リレー内部に酸素，
窒素および有機ガスとしてのベンゼンを封入する。な
お、このベンゼンは、高分子封止型電磁リレーの生成炭
素粒子による接点接触不良の代表的な有機ガスであり、
その濃度は１〜２％に維持する。
【００１５】以下、内部気体としての酸素濃度を０％、
２１％、４０％、７２％のように変化させ、それぞれの
駆動回数と接点接触抵抗とを測定する。当然のことなが
ら、かかる酸素濃度に対して、残部ガスである不活性ガ
スとしての窒素の量も対応させて変化させる。
２１％、４０％、７２％のように変化させ、それぞれの
駆動回数と接点接触抵抗とを測定する。当然のことなが
ら、かかる酸素濃度に対して、残部ガスである不活性ガ
スとしての窒素の量も対応させて変化させる。
【００１６】また、それぞれの測定の付帯的条件として
は、ブレークアークのテストの場合、接続される負荷と
して抵抗負荷を用い、供給電圧および接点電流はそれぞ
れ２４Ｖ（ＤＣ），３Ａとし、さらに接点を切替える周
波数を１０Ｈｚ（５０％デューティ）に設定する。
は、ブレークアークのテストの場合、接続される負荷と
して抵抗負荷を用い、供給電圧および接点電流はそれぞ
れ２４Ｖ（ＤＣ），３Ａとし、さらに接点を切替える周
波数を１０Ｈｚ（５０％デューティ）に設定する。
【００１７】上述したサンプルＡｇＮｉ（１０ｗｔ％）
銀合金を用い、駆動回数と接点接触抵抗とを測定する
と、酸素濃度０％のとき及び酸素濃度２１％のときで
は、駆動回数に対する接触抵抗の変化は大差なく、酸素
の効果は酸素濃度４０％以上で現われる。すなわち、駆
動回数１万回前後まで接触抵抗は約１０ｍΩと安定して
いる。
銀合金を用い、駆動回数と接点接触抵抗とを測定する
と、酸素濃度０％のとき及び酸素濃度２１％のときで
は、駆動回数に対する接触抵抗の変化は大差なく、酸素
の効果は酸素濃度４０％以上で現われる。すなわち、駆
動回数１万回前後まで接触抵抗は約１０ｍΩと安定して
いる。
【００１８】一方、この酸素濃度の上限については、７
２％程度あれば十分である。この値は、酸素濃度がこれ
以上多すぎると、金属部品の酸化やプラスチック部品の
変質等を持たらせるために、制限される必要がある。
２％程度あれば十分である。この値は、酸素濃度がこれ
以上多すぎると、金属部品の酸化やプラスチック部品の
変質等を持たらせるために、制限される必要がある。
【００１９】例えば、酸素濃度が０％のときと、酸素濃
度が７２％のときとで、ブレークアークにより電気接点
もしくは電気接点の周囲に形成される炭素による接触抵
抗の変化を測定すると、酸素濃度が７２％のときには、
分析結果等でほとんど実用上問題がなくなる。
度が７２％のときとで、ブレークアークにより電気接点
もしくは電気接点の周囲に形成される炭素による接触抵
抗の変化を測定すると、酸素濃度が７２％のときには、
分析結果等でほとんど実用上問題がなくなる。
【００２０】このように、本実施例によれば、ＡｇＮｉ
銀合金の電気接点に対しては、酸素濃度を４０％以上７
２％以下とすることにより、接点接触抵抗の安定化を実
現することができる。
銀合金の電気接点に対しては、酸素濃度を４０％以上７
２％以下とすることにより、接点接触抵抗の安定化を実
現することができる。
【００２１】図２は本発明の第二の実施例を説明するた
めのＡｇＣｄＯ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特
性図である。図２に示すように、本実施例は電気接点と
してＡｇＣｄＯ（１２ｗｔ％）銀合金を用い、その他は
上述した第一の実施例と同様の条件により、接点接触抵
抗の変化を測定する。本実施例の場合、酸素濃度２１％
以上で駆動回数１万回前後まで接触抵抗は約１０ｍΩと
安定している。すなわち、酸素効果が現われるのは、酸
素濃度２１％以上にしたときである。
めのＡｇＣｄＯ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特
性図である。図２に示すように、本実施例は電気接点と
してＡｇＣｄＯ（１２ｗｔ％）銀合金を用い、その他は
上述した第一の実施例と同様の条件により、接点接触抵
抗の変化を測定する。本実施例の場合、酸素濃度２１％
以上で駆動回数１万回前後まで接触抵抗は約１０ｍΩと
安定している。すなわち、酸素効果が現われるのは、酸
素濃度２１％以上にしたときである。
【００２２】図３は本発明の第三の実施例を説明するた
めのＡｇＳｎＯ2 電気接点を用いたときの接触抵抗変化
特性図である。図３に示すように、本実施例は電気接点
としてＡｇＳｎＯ2 （９ｗｔ％）銀合金を用い、その他
は上述した第一の実施例と同様の条件により、接点接触
抵抗の変化を測定する。本実施例の場合も、酸素濃度２
１％以上で酸素効果が現われ、駆動回数１万回前後まで
接触抵抗は約１０ｍΩと安定している。
めのＡｇＳｎＯ2 電気接点を用いたときの接触抵抗変化
特性図である。図３に示すように、本実施例は電気接点
としてＡｇＳｎＯ2 （９ｗｔ％）銀合金を用い、その他
は上述した第一の実施例と同様の条件により、接点接触
抵抗の変化を測定する。本実施例の場合も、酸素濃度２
１％以上で酸素効果が現われ、駆動回数１万回前後まで
接触抵抗は約１０ｍΩと安定している。
【００２３】図４は本発明の第四の実施例を説明するた
めのＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 電気接点を用いたときの接
触抵抗変化特性図である。図４に示すように、本実施例
は電気接点としてＡｇＳｎＯ2 （８ｗｔ％）Ｉｎ2 Ｏ3
（２ｗｔ％）銀合金を用い、その他は上述した第一の実
施例と同様の条件により、接点接触抵抗の変化を測定す
る。本実施例も前述した第二，第三の実施例と同様、酸
素濃度２１％以上で酸素効果が現われている。
めのＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 電気接点を用いたときの接
触抵抗変化特性図である。図４に示すように、本実施例
は電気接点としてＡｇＳｎＯ2 （８ｗｔ％）Ｉｎ2 Ｏ3
（２ｗｔ％）銀合金を用い、その他は上述した第一の実
施例と同様の条件により、接点接触抵抗の変化を測定す
る。本実施例も前述した第二，第三の実施例と同様、酸
素濃度２１％以上で酸素効果が現われている。
【００２４】図５は本発明の第五の実施例を説明するた
めのＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ＣｄＯ電気接点を用いたと
きの接触抵抗変化特性図である。図５に示すように、本
実施例は電気接点としてＡｇＳｎＯ2 （５ｗｔ％）Ｉｎ
2 Ｏ3 （２ｗｔ％）ＣｄＯ（０．５ｗｔ％）銀合金を用
い、その他は上述した第一の実施例と同様の条件によ
り、接点接触抵抗の変化を測定する。本実施例の場合
は、前述した第一の実施例と同様、酸素濃度４０％以上
で酸素効果が現われている。
めのＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ＣｄＯ電気接点を用いたと
きの接触抵抗変化特性図である。図５に示すように、本
実施例は電気接点としてＡｇＳｎＯ2 （５ｗｔ％）Ｉｎ
2 Ｏ3 （２ｗｔ％）ＣｄＯ（０．５ｗｔ％）銀合金を用
い、その他は上述した第一の実施例と同様の条件によ
り、接点接触抵抗の変化を測定する。本実施例の場合
は、前述した第一の実施例と同様、酸素濃度４０％以上
で酸素効果が現われている。
【００２５】図６は本発明の第六の実施例を説明するた
めのＡｕＡｇ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性
図である。図６に示すように、本実施例は電気接点とし
てＡｕＡｇ（１０ｗｔ％）銀合金を用い、その他は上述
した第一の実施例と同様の条件により、接点接触抵抗の
変化を測定する。本実施例の場合、前述した第二乃至第
四の実施例と同様、酸素濃度２１％以上で酸素効果が現
われている。
めのＡｕＡｇ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性
図である。図６に示すように、本実施例は電気接点とし
てＡｕＡｇ（１０ｗｔ％）銀合金を用い、その他は上述
した第一の実施例と同様の条件により、接点接触抵抗の
変化を測定する。本実施例の場合、前述した第二乃至第
四の実施例と同様、酸素濃度２１％以上で酸素効果が現
われている。
【００２６】図７は本発明の第七の実施例を説明するた
めのＡｇＰｄ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性
図である。図７に示すように、本実施例は電気接点とし
てＡｇＰｄ（６０ｗｔ％）銀合金を用い、その他は上述
した第一の実施例と同様の条件により、接点接触抵抗の
変化を測定する。本実施例の場合、前述した第二乃至第
四の実施例および第六の実施例と同様、酸素濃度２１％
以上で酸素効果が現われている。
めのＡｇＰｄ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性
図である。図７に示すように、本実施例は電気接点とし
てＡｇＰｄ（６０ｗｔ％）銀合金を用い、その他は上述
した第一の実施例と同様の条件により、接点接触抵抗の
変化を測定する。本実施例の場合、前述した第二乃至第
四の実施例および第六の実施例と同様、酸素濃度２１％
以上で酸素効果が現われている。
【００２７】上述したように、いくつかの実施例につい
て説明したが、これらの他にもＡｕ／ＡｕＡｇ等の異種
対向接点ついても同様の結果が得られる。
て説明したが、これらの他にもＡｕ／ＡｕＡｇ等の異種
対向接点ついても同様の結果が得られる。
【００２８】また、上述した実施例における有機ガス濃
度は１〜２％のオーダーとしたが、実際の密閉型電磁リ
レーにおける内部の有機ガス濃度はかかる濃度よりも十
分低いため、各電気接点材に応じた適正酸素濃度により
接点接触の安定化を実現することができる。
度は１〜２％のオーダーとしたが、実際の密閉型電磁リ
レーにおける内部の有機ガス濃度はかかる濃度よりも十
分低いため、各電気接点材に応じた適正酸素濃度により
接点接触の安定化を実現することができる。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の電磁リレ
ーは、電気接点をＡｇ合金材で形成し、内部気体を２１
％以上もしくは４０％以上７２％以下の酸素濃度にする
とともに、残りの内部気体を窒素もしくはヘリウム等の
不活性ガスとすることにより、効率よく炭素粒子の生成
を抑制することができ、接点接触抵抗を安定化すること
ができるという効果がある。
ーは、電気接点をＡｇ合金材で形成し、内部気体を２１
％以上もしくは４０％以上７２％以下の酸素濃度にする
とともに、残りの内部気体を窒素もしくはヘリウム等の
不活性ガスとすることにより、効率よく炭素粒子の生成
を抑制することができ、接点接触抵抗を安定化すること
ができるという効果がある。
【図１】本発明の第一の実施例を説明するためのＡｇＮ
ｉ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性図である。
ｉ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性図である。
【図２】本発明の第二の実施例を説明するためのＡｇＣ
ｄＯ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性図であ
る。
ｄＯ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性図であ
る。
【図３】本発明の第三の実施例を説明するためのＡｇＳ
ｎＯ2 電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性図であ
る。
ｎＯ2 電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性図であ
る。
【図４】本発明の第四の実施例を説明するためのＡｇＳ
ｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 電気接点を用いたときの接触抵抗変化
特性図である。
ｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 電気接点を用いたときの接触抵抗変化
特性図である。
【図５】本発明の第五の実施例を説明するためのＡｇＳ
ｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ＣｄＯ電気接点を用いたときの接触抵
抗変化特性図である。
ｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ＣｄＯ電気接点を用いたときの接触抵
抗変化特性図である。
【図６】本発明の第六の実施例を説明するためのＡｕＡ
ｇ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性図である。
ｇ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性図である。
【図７】本発明の第七の実施例を説明するためのＡｇＰ
ｄ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性図である。
ｄ電気接点を用いたときの接触抵抗変化特性図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井手 立身 東京都港区芝五丁目７番１号 日本電気株 式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 電気接点を有する密閉構造型の電磁リレ
ーにおいて、前記電気接点をＡｇ合金材で形成し、内部
気体を２１％以上７２％以下の酸素濃度にするととも
に、残りの内部気体を窒素もしくはヘリウム等の不活性
ガスとすることを特徴とする電磁リレー。 - 【請求項２】 前記電気接点としての前記Ａｇ合金材
は、ＡｇＣｄＯ，ＡｇＳｎＯ2 ，ＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ
3 ，ＡｕＡｇ，ＡｇＰｄのいずれかを用いた請求項１記
載の電磁リレー。 - 【請求項３】 電気接点を有する密閉構造型の電磁リレ
ーにおいて、前記電気接点をＡｇ合金材で形成し、内部
気体を４０％以上７２％以下の酸素濃度にするととも
に、残りの内部気体を窒素もしくはヘリウム等の不活性
ガスとすることを特徴とする電磁リレー。 - 【請求項４】 前記電気接点としての前記Ａｇ合金材
は、ＡｇＮｉ，ＡｇＳｎＯ2 Ｉｎ2 Ｏ3 ＣｄＯのいずれ
かを用いた請求項３記載の電磁リレー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6305276A JP2636762B2 (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 電磁リレー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6305276A JP2636762B2 (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 電磁リレー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08161954A true JPH08161954A (ja) | 1996-06-21 |
| JP2636762B2 JP2636762B2 (ja) | 1997-07-30 |
Family
ID=17943156
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6305276A Expired - Fee Related JP2636762B2 (ja) | 1994-12-09 | 1994-12-09 | 電磁リレー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2636762B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001004368A1 (fr) * | 1999-07-07 | 2001-01-18 | Tanaka Kikinzoku Kogyo K.K. | Matiere de contact electrique pour relais d'automobile et relais d'automobile utilisant ladite matiere |
| WO2008018516A1 (en) * | 2006-08-10 | 2008-02-14 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally reactive switch |
| WO2008018515A1 (en) * | 2006-08-10 | 2008-02-14 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally reactive switch |
| WO2009098735A1 (ja) * | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Ubukata Industries Co., Ltd. | 熱応動開閉器 |
| JP5001278B2 (ja) * | 2006-08-10 | 2012-08-15 | 株式会社生方製作所 | 熱応動開閉器 |
| CN108408763A (zh) * | 2018-02-13 | 2018-08-17 | 浙江大学 | 一种共掺铌、铟的纳米氧化锡粉体的制备及应用方法 |
-
1994
- 1994-12-09 JP JP6305276A patent/JP2636762B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001004368A1 (fr) * | 1999-07-07 | 2001-01-18 | Tanaka Kikinzoku Kogyo K.K. | Matiere de contact electrique pour relais d'automobile et relais d'automobile utilisant ladite matiere |
| US6791045B1 (en) | 1999-07-07 | 2004-09-14 | Tanaka Kikinzoku Kogyo K.K. | Shielded-type automotive relay controlling a magnet clutch load of a vehicle air-conditioner |
| JP5001279B2 (ja) * | 2006-08-10 | 2012-08-15 | 株式会社生方製作所 | 熱応動開閉器 |
| WO2008018515A1 (en) * | 2006-08-10 | 2008-02-14 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally reactive switch |
| WO2008018516A1 (en) * | 2006-08-10 | 2008-02-14 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally reactive switch |
| JP5001278B2 (ja) * | 2006-08-10 | 2012-08-15 | 株式会社生方製作所 | 熱応動開閉器 |
| US8902038B2 (en) | 2006-08-10 | 2014-12-02 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally responsive switch |
| US8902037B2 (en) | 2006-08-10 | 2014-12-02 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally responsive switch |
| WO2009098735A1 (ja) * | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Ubukata Industries Co., Ltd. | 熱応動開閉器 |
| CN101990694A (zh) * | 2008-02-08 | 2011-03-23 | 株式会社生方制作所 | 热响应开闭器 |
| JP5001383B2 (ja) * | 2008-02-08 | 2012-08-15 | 株式会社生方製作所 | 熱応動開閉器 |
| US8717140B2 (en) | 2008-02-08 | 2014-05-06 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally responsive switch |
| CN108408763A (zh) * | 2018-02-13 | 2018-08-17 | 浙江大学 | 一种共掺铌、铟的纳米氧化锡粉体的制备及应用方法 |
| CN108408763B (zh) * | 2018-02-13 | 2019-12-06 | 浙江大学 | 一种共掺铌、铟的纳米氧化锡粉体的制备及应用方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2636762B2 (ja) | 1997-07-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4050930A (en) | Electrical contact material | |
| US4072515A (en) | Electrical contact material | |
| JP2636762B2 (ja) | 電磁リレー | |
| Sliva et al. | Bistable switching and memory devices | |
| US3825789A (en) | Vacuum arc devices with hard, ductile, ferrous electrodes | |
| Morin et al. | Contacts materials performances under break arc in automotive applications | |
| JPH052955A (ja) | 真空バルブ用接点材料 | |
| Hetzmannseder et al. | Make-and-break erosion of Ag/MeO contact materials | |
| Lindmayer et al. | The effect of unsymmetrical material combination on the contact and switching behavior | |
| Johler | Precious metal-reduced contact materials in telecom-and signal relays | |
| US3541483A (en) | Reed switch | |
| Johler | Optimized contact erosion by using electronegative gases in telecom relays | |
| JPS6214618B2 (ja) | ||
| EP0017404A1 (en) | A rhodium electrical contact of a switch particularly a reed switch | |
| Hasegawa et al. | An experimental study on operating characteristics of Ag, Pd and Cu contacts in argon atmosphere | |
| JPH0327311Y2 (ja) | ||
| JPS5942066B2 (ja) | レニウム−コバルト合金接点 | |
| US5098655A (en) | Electrical contact alloy | |
| Ionescu et al. | Polarization effects in SnO2 thick‐film sintered sensors | |
| JPH0760626B2 (ja) | サ−マルプロテクタ | |
| JPH04179008A (ja) | リードスイッチ | |
| JP2990225B2 (ja) | リードスイッチ | |
| SU1718283A1 (ru) | Контактное покрытие магнитоуправл емых контактов | |
| JPS588086B2 (ja) | 電気接点の構造 | |
| JPS6337447B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19970311 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090425 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100425 Year of fee payment: 13 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |