JPH08159430A - Method of combustion treatment for rubber waste - Google Patents

Abstract

PURPOSE: To effectively burn carbon black by separating the carbon residue of rubber waste subjected to a thermal decomposition treatment from metal residue and applying a combustion treatment using a dry powder/oil mixing burner to the carbon residue. CONSTITUTION: Rubber waste in which metal is mixed is first crushed into products of prescribed size in a crushing process 1. In a next thermal decomposition process 2, a thermal decomposition treatment is carried out, so that thermal decomposition gas is generated and carbon residue and metal residue are produced. Then, the thermal decomposition gas is purified in a gas treatment step 5 so that the purified gas is separated from recovered oil. The carbon residue and the metal residue are sorted in a sorting process 3. Only the carbon residue is crushed in a carbon crushing process 4 and then fed to a combustion treatment step 6. The carbon residue and the recovered oil obtained in the gas treatment step 5 are mixed in their combustion states and assuredly and completely burnt by a dry powder/oil mixing burner depending on the characteristic of this burner.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、例えばタイヤや物品移
送用のゴムベルト等、金属が混在してなるゴム系の廃棄
物の燃焼処理方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for burning and processing a rubber-based waste containing a mixture of metals such as a tire and a rubber belt for transferring articles.

【０００２】[0002]

【従来の技術】ゴム系廃棄物の熱処理は、大別して焼却
処理と乾留処理とに分類され、焼却処理に利用される加
熱処理装置として、従来図８に示すようなものが、また
乾留処理に利用される乾留装置としては図９に示すよう
なものが知られている。2. Description of the Related Art The heat treatment of rubber waste is roughly classified into incineration treatment and dry distillation treatment. As a heat treatment apparatus used in the incineration treatment, the one shown in FIG. 8 is conventionally used for dry distillation treatment. As the carbonization device used, one shown in FIG. 9 is known.

【０００３】図８の（イ）に示す焼却装置１０ａは、最
も一般的ないわゆる火格子式といわれるものであって、
本体１０１ａの内部に火格子１０２ａが設けられ、この
火格子１０２ａ上にゴム系廃棄物Ｗが供給されるように
なっている。燃焼空気は火格子１０２ａ下部から導入さ
れる。The incinerator 10a shown in FIG. 8 (a) is the most general so-called grate type,
A grate 102a is provided inside the main body 101a, and the rubber-based waste W is supplied onto the grate 102a. Combustion air is introduced from below the grate 102a.

【０００４】燃焼空気が火格子１０２ａの隙間および本
体１０１ａの側壁からその上のゴム系廃棄物Ｗに供給さ
れるため、火格子１０２ａに接しているゴム系廃棄物Ｗ
は良好に燃焼する。燃焼残渣は火格子１０２ａの下部お
よび下樋１０３ａに蓄積され、適宜取り出される。この
タイプの焼却装置としては、例えば特開昭５６−１１３
９１９号公報、特開昭５８−１５０７０８号公報等によ
って開示されたものが知られている。Since the combustion air is supplied to the rubber waste W above it from the gap of the grate 102a and the side wall of the main body 101a, the rubber waste W in contact with the grate 102a.
Burns well. The combustion residue is accumulated in the lower part of the grate 102a and the lower gutter 103a, and is appropriately taken out. An example of this type of incinerator is Japanese Patent Laid-Open No. 56-113.
Those disclosed by Japanese Patent Laid-Open No. 919 and Japanese Patent Laid-Open No. 58-150708 are known.

【０００５】図８の（ロ）に示す焼却装置１０ｂは、本
体１０１ｂが軸心回りに回転可能に斜め横置きされたい
わゆるロータリーキルン方式のものであり、本体１０１
ｂ内に燃焼室１０２ｂが形成されている。燃焼室１０２
ｂの一方の側部に投入口１０３ｂが設けられ、他方の側
部にバーナ１０４ｂおよび燃焼空気供給口が設けられて
いる。ゴム系廃棄物Ｗは軸心回りに回転している燃焼室
１０２ｂの投入口１０３ｂから燃焼室１０２ｂ内に投入
され、バーナ１０４ｂの火炎と向流接触して燃焼するよ
うになっている。An incinerator 10b shown in FIG. 8B is a so-called rotary kiln system in which a main body 101b is placed obliquely laterally so as to be rotatable about its axis.
A combustion chamber 102b is formed in b. Combustion chamber 102
An input port 103b is provided on one side of b, and a burner 104b and a combustion air supply port are provided on the other side. The rubber-based waste W is introduced into the combustion chamber 102b through the input port 103b of the combustion chamber 102b rotating around the axis, and is burned in countercurrent contact with the flame of the burner 104b.

【０００６】上記本体１０１ｂの軸心回りの回転によっ
て燃焼室１０２ｂ内のゴム系廃棄物Ｗは撹拌されるた
め、それと火炎および燃焼空気との接触が良好に行わ
れ、ゴム系廃棄物Ｗは均一にかつ良好に燃焼する。燃焼
残渣は本体１０１ｂの他側部に設けられた排出口から系
外に排出される。通常セメント製造用のセメントキルン
が焼却装置１０ｂとして利用され、セメント製造の補助
燃料としてゴム系廃棄物Ｗの焼却処理が行われる。ゴム
系廃棄物Ｗの燃料としての寄与率は１０％以下である。Since the rubber waste W in the combustion chamber 102b is agitated by the rotation of the body 101b around the axis, the rubber waste W is well contacted with the flame and the combustion air, and the rubber waste W is uniform. Burns well and satisfactorily. The combustion residue is discharged out of the system through a discharge port provided on the other side of the main body 101b. Usually, a cement kiln for producing cement is used as the incinerator 10b, and the rubber waste W is incinerated as an auxiliary fuel for producing cement. The contribution rate of the rubber waste W as a fuel is 10% or less.

【０００７】図８の（ハ）に示す焼却装置１０ｃは、本
体１０１ｃ内部に形成された燃焼室１０２ｃに砂が充填
され、この砂で流動層１０３ｃが形成されている。そし
て、この流動層１０３ｃの下部から燃焼室１０２ｃ内に
燃焼空気が供給されるとともに、破砕されたゴム系廃棄
物Ｗが上部の投入口１０４ｃから燃焼室１０２ｃ内に投
入されるようになっている。そして、燃焼室１０２ｃ内
に投入されたゴム系廃棄物Ｗは、流動層１０３ｃを介し
て供給される燃焼空気を得て燃焼し、燃焼排ガスは排出
口１０５ｃから系外に排出されるようになっている。燃
焼温度は通常８００〜９００℃に設定されている。In the incinerator 10c shown in FIG. 8C, the combustion chamber 102c formed inside the main body 101c is filled with sand, and the sand forms the fluidized bed 103c. Combustion air is supplied into the combustion chamber 102c from the lower portion of the fluidized bed 103c, and the crushed rubber-based waste W is introduced into the combustion chamber 102c from the upper inlet 104c. . Then, the rubber-based waste W put into the combustion chamber 102c is burned by obtaining the combustion air supplied through the fluidized bed 103c, and the combustion exhaust gas is discharged from the discharge port 105c to the outside of the system. ing. The combustion temperature is usually set to 800 to 900 ° C.

【０００８】このように燃焼床が、砂の流動層１０３ｃ
によって形成されているため、たとえ燃焼によって流動
性を備えた粘性物が生成しても、粘性物が砂の中に拡散
するため、燃焼空気の流通は阻害されることがない。燃
焼残渣は流動層１０３ｃの砂の中に残留するため、適宜
砂の入れ替えが行われる。Thus, the combustion bed is a fluidized bed 103c of sand.
Even if a viscous material having fluidity is generated by combustion, the viscous material diffuses in the sand, so that the flow of combustion air is not hindered. Since the combustion residue remains in the sand of the fluidized bed 103c, the sand is replaced appropriately.

【０００９】図９の（ニ）は、間接加熱式の乾留装置１
０ｄを示している。この乾留装置１０ｄは、外熱式の本
体１０１ｄと、この本体を囲繞した燃焼室１０２ｄとか
ら構成されている。燃焼室１０２ｄ内に設けられたバー
ナ１０３ｄによって燃料を燃焼させることによって本体
１０１ｄ内に装填されたゴム系廃棄物Ｗが乾留処理され
る。本体１０１ｄ内で発生した乾留ガスは回収装置１０
４ｄに導入され、ここで再生油等が回収されるようにな
っている。再生された再生油は自身の燃料として循環使
用される。本体１０１ｄ内に残留した固形の乾留残渣
は、乾留装置１０ｄの操業を一時停止させて系外に取り
出される。また、回収残渣は酸化されていないため、カ
ーボンブラックや活性炭の再生原料として利用すること
ができるという利点を備えている。FIG. 9D shows an indirect heating type carbonization device 1.
0d is shown. The carbonization device 10d includes an externally heated main body 101d and a combustion chamber 102d surrounding the main body. The rubber waste W loaded in the main body 101d is dry-distilled by burning the fuel with the burner 103d provided in the combustion chamber 102d. The dry distillation gas generated in the main body 101d is recovered by the recovery device 10
4d, where recycled oil and the like are collected. The regenerated regenerated oil is recycled and used as its own fuel. The solid dry distillation residue remaining in the main body 101d is taken out of the system by temporarily stopping the operation of the dry distillation apparatus 10d. Further, since the recovered residue is not oxidized, it has an advantage that it can be used as a regenerating raw material of carbon black or activated carbon.

【００１０】同図の（ホ）は、直接加熱式の乾留装置１
０ｅを示している。この乾留装置１０ｅは、内部に装填
されたゴム系廃棄物Ｗを燃焼空気が不足した状態で燃焼
させ、その燃焼熱で乾留する本体１０１ｅと、この本体
１０１ｅから導出される乾留ガスを燃焼させる燃焼炉１
０２ｅとから構成されている。上記燃焼炉１０２ｅの上
部には燃焼排ガスとの熱交換によって廃熱を回収するた
めの熱交換器１０３ｅが設けられており、廃熱の有効利
用を図ることが可能になっている。このタイプのゴム系
廃棄物処理用の乾留装置については、例えば、特開平５
−１４１６３８号公報、特開平５−１４１６３９号公
報、特開平５−２９６４２７号公報等によって開示され
たものが知られている。(E) in the figure is a direct heating type carbonization device 1
0e is shown. The dry distillation apparatus 10e burns the rubber-based waste W loaded in the interior thereof in a state where combustion air is insufficient, and carries out a dry distillation of the main body 101e and the dry distillation gas derived from the main body 101e. Furnace 1
02e and. A heat exchanger 103e for recovering waste heat by exchanging heat with the combustion exhaust gas is provided above the combustion furnace 102e, and the waste heat can be effectively used. A dry distillation apparatus for treating rubber waste of this type is disclosed in, for example, Japanese Patent Laid-Open No.
There are known ones disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 141638/1993, Japanese Patent Laid-Open No. 5-141639, Japanese Patent Laid-Open No. 5-296427 and the like.

【００１１】[0011]

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記図８の
（イ）に示す火格子式の焼却装置１０ａにおいては、燃
焼温度が６００℃〜９００℃と低いため、ゴム系廃棄物
Ｗを完全に燃焼させることは極めて困難である。例えば
ゴム系廃棄物Ｗが廃タイヤである場合は、タイヤ中には
総重量の約３３％を占めるカーボンブラックや、同１０
〜２５％を占めるスチールワイヤが含まれており、それ
らの合計量はタイヤの略半量に相当するが、焼却装置１
０ａ内では、燃え易いゴム分が先に燃焼してしまうた
め、燃え難いカーボンブラック粒子は、燃焼空気の吹き
上げにより燃焼廃ガスに同伴して煙突から排出されてし
まうとともに、スチールワイヤは燃焼残渣として焼却装
置１０ａ内に残留するという問題点を有している。By the way, in the grate type incinerator 10a shown in FIG. 8A, since the combustion temperature is as low as 600 ° C. to 900 ° C., the rubber waste W is completely removed. It is extremely difficult to burn. For example, when the rubber waste W is a waste tire, carbon black occupying about 33% of the total weight in the tire,
Steel wire occupies ~ 25%, the total amount of which corresponds to approximately half of the tire, but the incinerator 1
In 0a, since the flammable rubber component is burned first, the incombustible carbon black particles are discharged from the chimney together with the combustion exhaust gas by blowing up the combustion air, and the steel wire is left as combustion residue. It has a problem that it remains in the incinerator 10a.

【００１２】その結果、煙突から排出された燃焼廃ガス
中には多くの黒い未燃カーボンが含まれ、たとえそれを
電気集塵機などの後処理設備で取り除いたとしても、ま
っ黒な未燃カーボン灰中から酸化亜鉛等の有価金属を回
収することは純度が低くて経済的に困難であり、あたら
有用な有価金属をみすみす廃棄しなければならないとい
う問題点を有している。As a result, the combustion exhaust gas discharged from the chimney contains a large amount of black unburned carbon, and even if it is removed by a post-treatment facility such as an electrostatic precipitator, the black unburned carbon ash remains in the black unburned carbon ash. It is economically difficult to recover valuable metals such as zinc oxide because of low purity, and there is a problem that useful valuable metals must be discarded after all.

【００１３】また、上記図８の（ロ）に示すロータリー
キルン式の焼却装置１０ｂにあっては、ゴム系廃棄物Ｗ
の大量処理に向いてはいるが、セメントキルンでセメン
ト製造とゴム系廃棄物Ｗの焼却処理とを同時に行う場合
には、ゴム系廃棄物Ｗの燃焼処理とセメント製造とを両
立させる必要があり、炉内温度や圧力制御等の燃焼管理
が困難になるとともに、ゴム系廃棄物Ｗの燃焼残渣がセ
メント内に混入することによりセメントの品質が低下す
るという問題点を有している。In the rotary kiln type incinerator 10b shown in FIG. 8B, the rubber waste W is used.
However, in the case of simultaneously performing cement production and incineration treatment of rubber waste W in a cement kiln, it is necessary to make combustion treatment of rubber waste W and cement production compatible with each other. However, there is a problem in that combustion management such as furnace temperature and pressure control becomes difficult, and the quality of the cement deteriorates because the combustion residue of the rubber waste W is mixed into the cement.

【００１４】また、セメントキルンは通常僻地に設けら
れているため、ゴム系廃棄物の処理のためにそれを僻地
にまで搬送しなければならず、搬送コストが嵩み、経済
的に不利になるという問題点を有している。Further, since the cement kiln is usually provided in a remote area, it must be transported to a remote area for the treatment of rubber waste, which increases the transportation cost and is economically disadvantageous. There is a problem.

【００１５】また、上記図８の（ハ）に示す流動床式の
焼却装置１０ｃにあっては、ゴム系廃棄物Ｗが破砕小片
や小形タイヤであるなら、燃焼体が流動層を形成してい
る砂の中に拡散するため、燃焼空気の流通が阻害される
ことはないが、トラックやバス等の大きなタイヤは、砂
に埋没してしまい流動が良好に行われず、その結果燃焼
空気の流通が阻害され、良好に燃焼しないという問題点
を有している。また、スチールワイヤ等は絡まり合って
大きな毛玉になり、炉内を閉塞させるという問題点を有
している。そして、この種の炉は、通常８００〜９００
℃の低温燃焼が行われるため、ゴム中のカーボンはほと
んど燃焼せず、大量のカーボン残渣が発生し、その処理
で操業コストが上昇するという問題点を有している。In the fluidized bed type incinerator 10c shown in FIG. 8C, if the rubber waste W is crushed pieces or small tires, the combustor forms a fluidized bed. It does not hinder the flow of combustion air because it diffuses into the sand that is present, but large tires such as trucks and buses do not flow well because they are buried in the sand, and as a result, the flow of combustion air However, there is a problem in that it does not burn well. Further, steel wires and the like are entangled with each other to form large pills, which causes a problem of blocking the inside of the furnace. And this kind of furnace is usually 800-900
Since low-temperature combustion at a temperature of ℃ is performed, carbon in the rubber hardly burns, a large amount of carbon residue is generated, and there is a problem that the operation cost increases due to the treatment.

【００１６】また、上記図９の（ニ）および（ホ）に示
す乾留装置１０ｄ，１０ｅにあっては、ゴム系廃棄物Ｗ
の乾留ガスおよび油を有効利用することができる利点は
共通するが、（ニ）に示す乾留装置１０ｄにおいては、
ゴム系廃棄物Ｗの乾留残渣が釜底に残留し、それの取り
除き作業が困難を極め、作業性が劣るという問題点を有
しており、また、また（ホ）に示す乾留装置１０ｅにお
いては、酸化により品質の劣化した多量のカーボン残渣
が発生し、その処理に困るという問題点を有している。In the carbonization devices 10d and 10e shown in FIGS. 9 (d) and 9 (e), the rubber-based waste W is used.
Although the advantages of being able to effectively use the dry distillation gas and oil of are common, in the dry distillation apparatus 10d shown in (d),
The dry distillation residue of the rubber-based waste W remains on the bottom of the kettle, making it extremely difficult to remove it, resulting in poor workability. Further, in the dry distillation apparatus 10e shown in (e), However, there is a problem that a large amount of carbon residue whose quality is deteriorated due to oxidation is generated, which makes the treatment difficult.

【００１７】そして、上記図８および図９の（ニ）、
（ホ）に示すような従来のゴム系廃棄物Ｗの焼却装置に
あっては、いずれも、系内でエネルギーバランスや、物
質バランスが自己完結するようには構成されておらず、
例えば燃料は系外から導入しなければならなかったり、
燃焼残渣の二次処理が必要であったりし、その結果エネ
ルギーコストや作業コストが嵩むという問題点が存在す
る。Then, (d) in FIGS. 8 and 9 above,
None of the conventional incinerators for rubber-based waste W as shown in (e) is configured so that the energy balance and the material balance are self-contained within the system.
For example, fuel must be introduced from outside the system,
There is a problem that the secondary treatment of the combustion residue is necessary, resulting in an increase in energy cost and work cost.

【００１８】本発明は、上記のような問題点を解決する
ためになされたものであり、系内のエネルギーバランス
および物質バランスが有効に設定され、余剰エネルギー
の有効活用ができ、ひいては系内で自己完結するように
ゴム系廃棄物を処理することが可能であり、その結果処
理コストを軽減させ得るゴム系廃棄物の燃焼処理方法を
提供することを目的としている。The present invention has been made in order to solve the above problems, the energy balance and the material balance in the system are effectively set, surplus energy can be effectively used, and in the system It is an object of the present invention to provide a method for combustion treatment of rubber-based waste, which can treat rubber-based waste so as to be self-contained, and as a result, can reduce treatment cost.

【００１９】[0019]

【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
ゴム系廃棄物の燃焼処理方法は、金属が混在してなるゴ
ム系廃棄物の熱処理方法であって、ゴム系廃棄物を破砕
処理する破砕工程、この破砕工程で破砕された破砕物を
熱分解処理する熱分解工程、この熱分解工程で得られた
熱分解残渣を金属残渣とカーボン残渣とに選別する選別
工程、この選別工程で選別されたカーボン残渣を粉砕す
るカーボン粉砕工程、上記熱分解工程で発生した熱分解
ガスを精製して得られる精製ガスを熱分解工程の燃料と
して送出するガス処理工程、および上記カーボン粉砕工
程で粉砕された粉砕カーボンの８０重量％未満と、上記
ガス処理工程で得られた回収油の２０重量％以上とを粉
油乾式混合バーナを用いて燃焼させ、発生した燃焼排ガ
スから熱回収する熱回収工程から構成されていることを
特徴とするものである。According to a first aspect of the present invention, there is provided a combustion treatment method for a rubber-based waste, which is a heat treatment method for a rubber-based waste in which a metal is mixed, wherein the rubber-based waste is crushed. Crushing step to treat, pyrolysis step to pyrolyze the crushed material crushed in this crushing step, sorting step to sort the thermal decomposition residue obtained in this thermal decomposition step into metal residue and carbon residue, this sorting step In the carbon crushing step of crushing the carbon residue selected in step 1, the gas treatment step of delivering the purified gas obtained by refining the pyrolysis gas generated in the pyrolysis step as fuel in the pyrolysis step, and the carbon crushing step Less than 80% by weight of the crushed crushed carbon and 20% by weight or more of the recovered oil obtained in the gas treatment step are burned using a powder oil dry mixing burner to recover heat from the generated combustion exhaust gas. Be composed from the recovery process is characterized in.

【００２０】本発明の請求項２記載のゴム系廃棄物の燃
焼処理方法は、請求項１記載のゴム系廃棄物の燃焼処理
方法において、上記熱分解工程には、円筒状の熱分解室
がその外周面を加熱手段に囲繞された状態で軸心回りに
回転するように構成された、外熱式ロータリーキルン方
式の熱分解炉が適用されていることを特徴とするもので
ある。According to a second aspect of the present invention, there is provided a rubber waste combustion treatment method, wherein in the rubber waste waste combustion treatment method, a cylindrical thermal decomposition chamber is provided in the thermal decomposition step. An external heating type rotary kiln type pyrolysis furnace configured to rotate around its axis while being surrounded by a heating means on its outer peripheral surface is applied.

【００２１】本発明の請求項３記載のゴム系廃棄物の燃
焼処理方法は、請求項１または２記載のゴム系廃棄物の
燃焼処理方法において、上記カーボン粉砕工程におい
て、略２００メッシュの粉砕カーボンを得ることを特徴
とするものである。According to a third aspect of the present invention, there is provided a method for combustion-treating rubber-based waste according to the first or second aspect, wherein in the carbon-pulverizing step, ground carbon of approximately 200 mesh is used. It is characterized by obtaining.

【００２２】本発明の請求項４記載のゴム系廃棄物の燃
焼処理方法は、請求項１乃至３のいずれかに記載のゴム
系廃棄物の燃焼処理方法において、上記粉油乾式混合バ
ーナを用いた燃焼処理において、上記粉砕カーボンをす
でに燃焼している回収油の高温火炎の中に燃焼空気とと
もに吹き込み、かつ、燃焼温度を１０００℃以上に制御
することを特徴とするものである。A combustion treatment method for rubber waste according to a fourth aspect of the present invention is the combustion treatment method for rubber waste according to any one of the first to third aspects, wherein the powder oil dry mixing burner is used. In the other combustion process, the pulverized carbon is blown into the high temperature flame of the recovered oil that has already burned together with the combustion air, and the combustion temperature is controlled to 1000 ° C. or higher.

【００２３】本発明の請求項５記載のゴム系廃棄物の燃
焼処理方法は、請求項１乃至４のいずれかに記載のゴム
系廃棄物の燃焼処理方法において、上記熱回収工程から
導出された熱回収済みのガスを除塵および脱硫処理する
ことを特徴とするものである。According to a fifth aspect of the present invention, there is provided a combustion treatment method for a rubber waste, which is derived from the heat recovery step in the rubber waste combustion treatment method according to any one of the first to fourth aspects. It is characterized in that the heat-recovered gas is subjected to dust removal and desulfurization treatment.

【００２４】[0024]

【作用】上記請求項１記載のゴム系廃棄物の燃焼処理方
法によれば、金属が混在してなるゴム系廃棄物は、まず
破砕工程において所定のサイズに破砕され、つぎの熱分
解工程において熱分解処理が施され、熱分解ガスが発生
するとともに、カーボン残渣および金属残渣が生成す
る。そして、上記熱分解ガスはガス処理工程において精
製されて精製ガスと回収油とに分離されるとともに、上
記カーボン残渣および金属残渣は選別工程において選別
され、カーボン残渣のみがカーボン粉砕工程で粉砕され
た後、燃焼処理工程に供給される。According to the method for combustion treatment of rubber waste according to claim 1, the rubber waste containing the mixed metal is first crushed to a predetermined size in the crushing step, and then in the next thermal decomposition step. Pyrolysis treatment is performed to generate pyrolysis gas, and carbon residue and metal residue are generated. The pyrolysis gas is refined in the gas treatment step to be separated into refined gas and recovered oil, the carbon residue and the metal residue are selected in the selection step, and only the carbon residue is crushed in the carbon crushing step. Then, it is supplied to the combustion treatment process.

【００２５】そして、この燃焼処理工程に供給された粉
状のカーボン残渣と、上記ガス処理工程で得られた回収
油とは粉油乾式混合バーナにおいて同バーナの固有の特
質によりそれぞれが燃焼状態で混合され、確実に完全燃
焼する。この完全燃焼によって生成した燃焼排ガスから
下流側の熱回収工程において廃熱が回収される。The powdery carbon residue supplied to the combustion treatment step and the recovered oil obtained in the gas treatment step are burned in a powder oil dry mixing burner due to the unique characteristics of the burner. Mixed and ensures complete combustion. Waste heat is recovered from the combustion exhaust gas generated by this complete combustion in the heat recovery process on the downstream side.

【００２６】このように、熱分解工程において一旦熱分
解処理の施されたゴム廃棄物のカーボン残渣は、選別工
程において不燃物である金属残渣と選別され、カーボン
粉砕工程において微粉砕され、燃焼処理工程において粉
油乾式混合バーナを用いた燃焼処理に付されるため、粉
油乾式混合バーナの利用により、従来、通常の燃焼処理
では確実な燃焼が行われ難かったカーボンブラックは良
好に燃焼する。As described above, the carbon residue of the rubber waste that has been once subjected to the thermal decomposition treatment in the thermal decomposition step is separated from the metal residue which is an incombustible material in the selection step, finely pulverized in the carbon pulverization step, and burned. Since carbon powder is subjected to combustion treatment using a powder oil dry mixing burner in the process, carbon black, which has been difficult to perform reliable combustion in the conventional combustion treatment, burns well by using the powder oil dry mixing burner.

【００２７】また、カーボン粉砕工程で粉砕された粉砕
カーボン、および上記ガス処理工程で得られた回収油と
の混合割合は、８０重量％未満および２０重量％以上に
設定されているため、このような混合割合であれば、燃
焼制御が容易であり、かつカーボンブラックが主成分で
ある粉砕カーボンをも完全燃焼させることができる。そ
の結果燃焼灰中は未燃カーボンが含まれない状態にな
り、従来方式の燃焼炉では廃タイア重量の３０〜１３％
も残った燃焼灰の量が本発明方法であると略２％にまで
減少するとともに、燃焼灰からの酸化亜鉛等の分離回収
が容易になる。Further, the mixing ratios of the crushed carbon crushed in the carbon crushing step and the recovered oil obtained in the gas treatment step are set to less than 80% by weight and 20% by weight or more. With such a mixing ratio, combustion control is easy, and pulverized carbon whose main component is carbon black can be completely burned. As a result, the unburned carbon is not contained in the combustion ash, which is 30 to 13% of the weight of the waste tire in the conventional combustion furnace.
In the method of the present invention, the amount of remaining combustion ash is reduced to about 2%, and separation and recovery of zinc oxide and the like from the combustion ash becomes easy.

【００２８】さらに、破砕工程から熱回収工程に到る全
系内でエネルギーバランスがとられた自己完結の処理を
施すことが可能になり、しかも熱回収によって余剰のエ
ネルギーの有効利用を図ることが可能である等で運転コ
ストが軽減される。Furthermore, it becomes possible to perform a self-contained treatment in which energy is balanced in the entire system from the crushing process to the heat recovery process, and further, the excess energy can be effectively utilized by the heat recovery. It is possible to reduce the operating cost.

【００２９】上記請求項２記載のゴム系廃棄物の燃焼処
理方法によれば、熱分解工程においては、供給されたゴ
ム系廃棄物は、外熱式ロータリーキルン方式の熱分解炉
の回転によって炉内で一様に撹拌され、熱の供給がむら
なく行われるため、ゴム系廃棄物は、均一、確実かつ効
率的に熱分解される。According to the method for combustion treatment of rubber waste according to the above-mentioned claim 2, in the thermal decomposition step, the supplied rubber waste is stored in the furnace by the rotation of the pyrolysis furnace of the external heat type rotary kiln system. The rubber waste is uniformly and surely and efficiently pyrolyzed because the rubber waste is uniformly stirred and uniformly supplied with heat.

【００３０】上記請求項３記載のゴム系廃棄物の燃焼処
理方法によれば、カーボン粉砕工程において、略２００
メッシュの粉砕カーボンが粉油乾式混合バーナに供給さ
れるため、粉砕カーボンは微細な粒子になり、トータル
の表面積が非常に大きくなっており、その結果燃焼空気
や火炎との接触面積が増大し、完全燃焼に寄与する。According to the method for combustion treatment of rubber waste according to claim 3, in the carbon pulverizing step, about 200
Since the pulverized carbon of the mesh is supplied to the powder-oil dry mixing burner, the pulverized carbon becomes fine particles, and the total surface area is very large, resulting in an increase in the contact area with combustion air and flame, Contributes to complete combustion.

【００３１】上記請求項４記載のゴム系廃棄物の燃焼処
理方法によれば、燃焼処理において、上記粉砕カーボン
をすでに燃焼している回収油の高温火炎の中に燃焼空気
とともに吹き込み、かつ、燃焼温度が１０００℃以上に
制御されるため、粉砕カーボンが回収油に合流されたと
きにはすでに粉砕カーボンは燃焼状態になっており、回
収油の火炎中で確実に燃焼する。According to the combustion treatment method of the rubber waste according to the above-mentioned claim 4, in the combustion treatment, the pulverized carbon is blown together with the combustion air into the high temperature flame of the recovered oil which has already been burned, and the combustion is performed. Since the temperature is controlled to be 1000 ° C. or higher, when the crushed carbon is joined to the recovered oil, the crushed carbon is already in a burning state, and it reliably burns in the flame of the recovered oil.

【００３２】上記請求項５記載のゴム系廃棄物の燃焼処
理方法によれば、熱回収工程から導出された熱回収済み
のガスが、除塵および脱硫処理されるようになっている
ため、清浄化された排ガスが系外に排出されるととも
に、除塵処理によって集められた燃焼灰から、酸化亜鉛
等の有価金属を回収することができる。According to the rubber waste combustion treatment method of the fifth aspect, since the heat-recovered gas derived from the heat-recovery step is subjected to dust removal and desulfurization, it is cleaned. The generated exhaust gas is discharged to the outside of the system, and valuable metals such as zinc oxide can be recovered from the combustion ash collected by the dust removal process.

【００３３】[0033]

【実施例】図１は、本発明に係るゴム系廃棄物の燃焼処
理方法の一例を示す工程図である。この図に示すよう
に、本発明のゴム系廃棄物の燃焼処理方法は、破砕工程
１と、熱分解工程２と、選別工程３と、カーボン粉砕工
程４と、ガス処理工程５と、燃焼処理工程６と、熱回収
工程７と、廃ガス処理工程９とから構成されている。図
中これらの各工程を結ぶ矢印は、系内を移動する物質の
流れを示しており、太い実線矢印は固体の流れを、白抜
き矢印は気体の流れを、点線矢印は液体の流れを、点描
のある矢印は気液混合物の流れを、斜線入り矢印は気体
と固体との混合物の流れをそれぞれ示している。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 is a process diagram showing an example of a method for burning and processing rubber waste according to the present invention. As shown in this figure, the combustion treatment method for rubber waste according to the present invention comprises a crushing step 1, a thermal decomposition step 2, a sorting step 3, a carbon crushing step 4, a gas treatment step 5, and a combustion treatment. It is composed of a process 6, a heat recovery process 7, and a waste gas treatment process 9. In the figure, the arrows connecting these steps show the flow of substances moving in the system, the thick solid arrows show the flow of solids, the white arrows show the flow of gas, and the dotted arrows show the flow of liquid. The dotted arrows indicate the flow of the gas-liquid mixture, and the hatched arrows indicate the flow of the mixture of gas and solid.

【００３４】上記破砕工程１は、処理対象のゴム系廃棄
物を破砕処理する工程である。この破砕工程１に、原姿
を留めたゴム系廃棄物Ｗが供給され、これが破砕機によ
って所定寸法にまで破砕され、その結果得られた破砕物
Ｗ１が次工程の熱分解工程２に供給されるようになって
いる。ちなみに、本実施例においてはゴム系廃棄物Ｗを
約５〜２０ｃｍの大きさに破砕するようにしている。The crushing step 1 is a step of crushing the rubber waste to be treated. To this crushing step 1, the rubber waste W in its original form is supplied, which is crushed to a predetermined size by a crusher, and the crushed material W1 obtained as a result is supplied to the thermal decomposition step 2 of the next step. It has become so. By the way, in this embodiment, the rubber waste W is crushed to a size of about 5 to 20 cm.

【００３５】ゴム系廃棄物Ｗとしては、車両用のタイヤ
やチューブ、ゴムホース、物品移送用のゴムベルト、さ
らにはゴム製の履物等を挙げることができるが、本実施
例においては車両用のタイヤが処理対象として選択され
ている。Examples of the rubber-based waste W include tires and tubes for vehicles, rubber hoses, rubber belts for transferring articles, and footwear made of rubber. In this embodiment, tires for vehicles are It has been selected for processing.

【００３６】上記熱分解工程２は、上流側の破砕工程で
破砕されて得られた破砕物Ｗ１を熱分解処理する工程で
あり、所定の外熱式の熱分解炉が用いられ、加熱状態の
熱分解炉内に上記破砕物Ｗ１を装填することによってそ
れを熱分解するようにしている。熱分解用の燃料として
ガス処理工程５で精製された精製ガスＧ１が使用され
る。この精製ガスＧ１は略８５００ｋｃａｌ／Ｎｍ³の
高発熱量を有しており、熱分解用の燃料として好適であ
る。また、この熱分解工程２には、ガス処理工程５で発
生したスラッジＷ７も破砕物Ｗ１と一緒にフィードバッ
ク供給するようにしている。The thermal decomposition step 2 is a step in which the crushed material W1 obtained by crushing in the upstream crushing step is subjected to a thermal decomposition treatment, and a predetermined external heat type thermal decomposition furnace is used and is in a heated state. By loading the crushed material W1 in the thermal decomposition furnace, it is thermally decomposed. The refined gas G1 refined in the gas treatment step 5 is used as a fuel for thermal decomposition. This purified gas G1 has a high calorific value of approximately 8500 kcal / Nm ³ , and is suitable as a fuel for thermal decomposition. In the thermal decomposition step 2, the sludge W7 generated in the gas treatment step 5 is also fed back together with the crushed material W1.

【００３７】この熱分解工程２においては、破砕物Ｗ１
から熱分解ガスＧが発生するとともに、無機物質の熱分
解残渣Ｗ２が生成する。上記熱分解ガスＧは、ガス状の
分解油を含む油ガス状態になっている。熱分解残渣Ｗ２
は、タイヤ中に埋設されたスチールワイヤ、並びにゴム
中に混入されたカーボンブラックおよび各種添加剤に起
因して生成する。従って、熱分解残渣Ｗ２中には針金と
カーボン粉とが混在した状態になっている。In the thermal decomposition step 2, the crushed material W1
The thermal decomposition gas G is generated from this, and the thermal decomposition residue W2 of the inorganic substance is generated. The thermal decomposition gas G is in an oil gas state containing gaseous decomposition oil. Thermal decomposition residue W2
Are produced due to the steel wires embedded in the tire, as well as carbon black and various additives incorporated in the rubber. Therefore, the wire and carbon powder are mixed in the thermal decomposition residue W2.

【００３８】上記選別工程３は、上記熱分解工程２で生
成した熱分解残渣Ｗ２を金属残渣Ｗ３とカーボン残渣Ｗ
４とに選別する工程である。この工程では、磁気を利用
した磁選機等が使用され、ベルト移送中の熱分解残渣Ｗ
２から、鉄などの磁性体からなる金属残渣Ｗ３が取り除
かれるようになっている。取り除かれた金属残渣Ｗ３
は、金属残渣ヤード３ａに貯蔵されるとともに、カーボ
ン残渣Ｗ４は次工程のカーボン粉砕工程４に送出され
る。In the sorting step 3, the thermal decomposition residue W2 generated in the thermal decomposition step 2 is converted into a metal residue W3 and a carbon residue W.
This is a process of selecting 4 items. In this process, a magnetic separator using magnetism is used, and the thermal decomposition residue W during belt transfer is used.
From 2, the metal residue W3 made of a magnetic material such as iron is removed. Metal residue W3 removed
Is stored in the metal residue yard 3a, and the carbon residue W4 is sent to the next carbon crushing step 4.

【００３９】上記金属残渣Ｗ３は熱分解工程２において
還元雰囲気で加熱されているため全く酸化しておらず、
良質の金属スクラップになる。また、上記カーボン残渣
Ｗ４は、カーボンブラックまたはオイルコークスと類似
のものであり、揮発分が１０重量％以下と少なく、略８
５重量％が炭素で構成されている。このようなカーボン
残渣Ｗ４は極めて燃焼しにくい難燃性物質であり、従来
の通常の焼却設備では高温でかつ長い燃焼滞留時間をか
けなければ完全燃焼させることができないものである。Since the metal residue W3 was heated in the reducing atmosphere in the thermal decomposition step 2, it was not oxidized at all,
It becomes good quality metal scrap. The carbon residue W4 is similar to carbon black or oil coke, and has a volatile content of 10% by weight or less, which is about 8%.
5% by weight is composed of carbon. Such a carbon residue W4 is a flame-retardant substance that is extremely difficult to burn, and cannot be completely burned in a conventional normal incinerator facility at a high temperature and without a long combustion retention time.

【００４０】上記カーボン粉砕工程４は、選別工程３で
選別されたカーボン残渣Ｗ４を粉砕するための工程であ
る。このカーボン粉砕工程４においては、カーボン残渣
Ｗ４は一旦粗炭サイロに貯留され、順次底部から粉砕機
に切り出され、略２００メッシュに粉砕されるようにな
っている。この粉砕によってカーボン残渣Ｗ４はその合
計表面積が増大し、燃焼空気との接触面積が多くなって
燃焼しやすくなる。粉砕されて形成した粉砕カーボンＷ
５は、気流輸送で次工程の燃焼処理工程６に送出され
る。The carbon crushing step 4 is a step for crushing the carbon residue W4 selected in the selecting step 3. In this carbon crushing step 4, the carbon residue W4 is once stored in the coarse coal silo, and is sequentially cut out from the bottom by a crusher and crushed to about 200 mesh. By this pulverization, the total surface area of the carbon residue W4 increases, the contact area with the combustion air increases, and the carbon residue W4 easily burns. Crushed carbon W formed by crushing
5 is sent to the combustion processing step 6 of the next step by air transportation.

【００４１】上記ガス処理工程５は、熱分解工程２で発
生した熱分解ガスＧを精製する工程である。このガス処
理工程５においては、まず、冷却塔で高温の熱分解ガス
Ｇを冷却油に接触させて冷却し、液状成分を凝縮させる
とともに、分離された精製ガスＧ１を熱分解工程２の燃
料として送り出すようにしている。また、上記凝縮した
液状成分は、分解油成分とスラッジ油とに分離され、分
解油成分は上記冷却油として使用されるとともに、スラ
ッジ油は所定の精製操作が施されたのち回収油Ｋにな
り、燃料として次工程の燃焼処理工程６に送出されるよ
うになっている。The gas treatment step 5 is a step of purifying the pyrolysis gas G generated in the pyrolysis step 2. In the gas treatment step 5, first, in the cooling tower, the hot pyrolysis gas G is brought into contact with cooling oil to be cooled to condense liquid components, and the separated purified gas G1 is used as fuel in the pyrolysis step 2. I try to send it out. The condensed liquid component is separated into a cracked oil component and a sludge oil, and the cracked oil component is used as the cooling oil, and the sludge oil becomes a recovered oil K after being subjected to a predetermined refining operation. The fuel is sent to the combustion process 6 as the next process.

【００４２】上記燃焼処理工程６は、カーボン粉砕工程
４で粉砕された粉砕カーボンＷ５と、上記ガス処理工程
５で得られた回収油Ｋとを合流させて燃焼処理する工程
である。この工程では、高性能の粉油乾式混合バーナが
用いられ、上記カーボン粉砕工程４から気流輸送で送り
込まれた粉砕カーボンＷ５と、ガス処理工程５からの回
収油Ｋとが粉油乾式混合バーナにおいて合流されて燃焼
し、その結果生成した燃焼排ガスＧ３は次工程の熱回収
工程７に送出されるようになっている。The combustion treatment step 6 is a step in which the pulverized carbon W5 pulverized in the carbon pulverization step 4 and the recovered oil K obtained in the gas treatment step 5 are combined to perform a combustion treatment. In this step, a high-performance powder oil dry-type mixing burner is used, and the crushed carbon W5 sent by pneumatic transportation from the carbon crushing step 4 and the recovered oil K from the gas treatment step 5 are mixed in the powder-oil dry mixing burner. The flue gas G3 produced as a result of the merging and combustion is sent to the heat recovery step 7 of the next step.

【００４３】上記熱回収工程７は、燃焼処理工程６で発
生した燃焼排ガスＧ３から熱回収する工程である。この
熱回収工程７では、熱回収設備としてボイラが用いら
れ、このボイラによって蒸気Ｇ５が発生する。この蒸気
Ｇ５を発電設備８に供給して廃熱発電を行うようにして
いる。The heat recovery step 7 is a step of recovering heat from the combustion exhaust gas G3 generated in the combustion processing step 6. In this heat recovery process 7, a boiler is used as the heat recovery equipment, and steam G5 is generated by this boiler. This steam G5 is supplied to the power generation facility 8 to perform waste heat power generation.

【００４４】また、熱回収工程７から導出される排ガス
Ｇ６は排気ガス処理工程９に供給され、ここで所定の排
気ガス清浄化処理が施され、清浄ガスＧ７として系外に
放出されるようになっている。排気ガス処理工程９には
電気集塵機や湿式脱硫装置が適用されている。Further, the exhaust gas G6 derived from the heat recovery process 7 is supplied to the exhaust gas treatment process 9, where a predetermined exhaust gas cleaning treatment is performed, and the exhaust gas G6 is discharged to the outside of the system as a clean gas G7. Has become. An electric dust collector or a wet desulfurization device is applied to the exhaust gas treatment step 9.

【００４５】以下、上記各工程の詳細について、図２〜
図６を基に詳細に説明する。図２は、破砕工程１の一例
を示す説明図である。この図に示すように、破砕工程１
には、ゴム系廃棄物ＷであるタイヤＷ０を貯蔵するタイ
ヤヤード１１と、その下流側に設けられたタイヤリフタ
１２と、このタイヤリフタ１２によって送り込まれたタ
イヤＷ０を破砕する破砕機１３と、この破砕機１３によ
って破砕された破砕物Ｗ１を熱分解工程２に導入する定
量供給装置１４とが備えられている。The details of each of the above steps will be described below with reference to FIGS.
This will be described in detail with reference to FIG. FIG. 2 is an explanatory diagram showing an example of the crushing step 1. As shown in this figure, crushing step 1
The tire yard 11 for storing the tire W0 which is the rubber waste W, the tire lifter 12 provided on the downstream side thereof, the crusher 13 for crushing the tire W0 fed by the tire lifter 12, and the crusher A quantitative supply device 14 for introducing the crushed material W1 crushed by the machine 13 into the thermal decomposition step 2 is provided.

【００４６】上記タイヤリフタ１２は、本実施例の場
合、チエンベルトの表面に所定ピッチで滑り止めのフッ
クが突設された、いわゆるフックコンベヤが適用されて
いる。タイヤヤード１１に貯蔵されたタイヤＷ０は、人
手または所定の荷役機械によって上記タイヤリフタ１２
の基端側に順次供給され、コンベヤにより上昇し、頂部
から破砕機１３内に供給されるようになっている。In the case of this embodiment, the tire lifter 12 is a so-called hook conveyor in which hooks for preventing slippage are provided on the surface of the chain belt at a predetermined pitch. The tire W0 stored in the tire yard 11 is stored in the tire lifter 12 by hand or by a predetermined cargo handling machine.
Are sequentially supplied to the base end side of the, and are raised by a conveyor, and are supplied from the top into the crusher 13.

【００４７】上記破砕機１３は、本実施例の場合、二軸
剪断型のロータリーシュレッダーが適用されている。破
砕機１３に供給されたタイヤＷ０は上方から下降しなが
ら、軸心回りに回転している円形歯によって、約１０〜
２０ｃｍ平方のサイズに破砕され、破砕物Ｗ１となって
下方に放出されるようになっている。破砕機１３の下部
にはコンベヤベルト１３ａが設けられており、上方から
落下した破砕物Ｗ１は、このコンベヤベルト１３ａに運
ばれて定量供給装置１４に供給されるようになってい
る。In the case of the present embodiment, the crusher 13 is applied with a biaxial shearing type rotary shredder. The tire W0 supplied to the crusher 13 descends from above, and the circular teeth rotating around the axis cause the tire W0 to move about 10 to about 10 times.
It is crushed to a size of 20 cm square and becomes a crushed product W1 which is discharged downward. A conveyor belt 13a is provided below the crusher 13, and the crushed material W1 dropped from above is conveyed to the conveyor belt 13a and supplied to the constant quantity supply device 14.

【００４８】上記定量供給装置１４は、その上部に貯留
部１４ａが設けられているとともに、貯留部１４ａの下
部に破砕片を掻き出すレーキ１４ｂと、スクリュフィー
ダ１４ｃとが設けられている。上記スクリュフィーダ１
４ｃから排出された破砕物Ｗ１は、下流側に設けられた
コンベヤベルト１４ｄに運ばれて次工程の熱分解工程２
に導入されるようになっている。The fixed amount supply device 14 is provided with a storage portion 14a in the upper portion thereof, and a rake 14b for scraping out crushed pieces and a screw feeder 14c in the lower portion of the storage portion 14a. Above screw feeder 1
The crushed material W1 discharged from 4c is conveyed to the conveyor belt 14d provided on the downstream side, and the thermal decomposition step 2 of the next step is performed.
Has been introduced to.

【００４９】図３は、熱分解工程２および選別工程３を
示す説明図である。この図においては、一点鎖線より左
側に熱分解工程２を示し、同右側に選別工程３を示して
いる。熱分解工程２には、外熱式ロータリーキルン方式
の熱分解炉２１が備えられている。この熱分解炉２１
は、図略の回転駆動手段によって軸心回りに回転する円
筒状の炉本体２２と、この炉本体２２の外周面を囲繞す
るように設けられた環状の加熱炉２３とから構成されて
いる。FIG. 3 is an explanatory view showing the thermal decomposition step 2 and the sorting step 3. In this figure, the thermal decomposition step 2 is shown on the left side of the alternate long and short dash line, and the sorting step 3 is shown on the right side thereof. The thermal decomposition step 2 is provided with an external heat type rotary kiln type thermal decomposition furnace 21. This pyrolysis furnace 21
Is composed of a cylindrical furnace body 22 which is rotated around an axis by an unillustrated rotation driving means, and an annular heating furnace 23 which is provided so as to surround the outer peripheral surface of the furnace body 22.

【００５０】この加熱炉２３は図略の支持部材に固定さ
れ、炉本体２２が軸心回りに回転しても共回りしないよ
うになっている。そして炉本体２２の内部には破砕物Ｗ
１を熱分解するための熱分解室２２ａが形成されている
とともに、炉本体２２の外周面と加熱炉２３の内周面と
の間には燃焼室２３ａが形成されている。The heating furnace 23 is fixed to a support member (not shown) so that it does not rotate even if the furnace body 22 rotates about its axis. And inside the furnace body 22, the crushed material W
A thermal decomposition chamber 22a for thermally decomposing 1 is formed, and a combustion chamber 23a is formed between the outer peripheral surface of the furnace body 22 and the inner peripheral surface of the heating furnace 23.

【００５１】炉本体２２の上流端（図面の左側）には、
同心状態で破砕物投入筒２４が設けられ、この破砕物投
入筒２４の上部には図略のシールダンパを付設し、か
つ、内部には長手方向に延びるスクリューフィーダ２４
ａが内装されている。そして、スクリューフィーダ２４
ａは図略の駆動手段によって軸心回りに回転駆動し、破
砕物投入筒２４内に供給された破砕物Ｗ１を熱分解室２
２ａ内に導入するようになっている。この破砕物投入筒
２４には破砕物Ｗ１の他にガス処理工程５で得られるス
ラッジＷ７も供給される。At the upstream end of the furnace body 22 (on the left side of the drawing),
A crushed material charging cylinder 24 is provided concentrically, a seal damper (not shown) is attached to the upper portion of the crushed material charging cylinder 24, and a screw feeder 24 extending in the longitudinal direction is provided inside.
The interior is a. And the screw feeder 24
a is rotationally driven around the axis by a drive means (not shown), and the crushed material W1 supplied into the crushed material input cylinder 24 is decomposed into the thermal decomposition chamber 2
It is designed to be introduced into 2a. In addition to the crushed material W1, the sludge W7 obtained in the gas treatment step 5 is also supplied to the crushed material input cylinder 24.

【００５２】また、熱分解炉２１の下流端には、熱分解
残渣Ｗ２を外部に排出する残渣排出筒２５が設けられて
いる。この残渣排出筒２５には下部に図略のシリンダダ
ンパを付設し、かつ、図略の駆動手段の回転駆動によっ
て軸心回りに回転するスクリュフィーダ２５ａが内装さ
れており、このスクリュフィーダ２５ａの回転によって
熱分解室２２ａ内の熱分解残渣Ｗ２が外部に導出される
ようになっている。Further, at the downstream end of the thermal decomposition furnace 21, there is provided a residue discharge cylinder 25 for discharging the thermal decomposition residue W2 to the outside. A cylinder damper (not shown) is attached to the lower portion of the residue discharge cylinder 25, and a screw feeder 25a that rotates around the axis by the rotational drive of a driving means (not shown) is installed inside. The screw feeder 25a rotates. By this, the thermal decomposition residue W2 in the thermal decomposition chamber 22a is led out to the outside.

【００５３】一方、上記加熱炉２３には、外周壁面を貫
通した燃焼バーナ２３ｂが設けられている。ガス処理工
程５で精製された精製ガスＧ１はこの燃焼バーナ２３ｂ
を介して燃焼室２３ａ内に導入され、図略のファンから
導入される燃焼空気を得て燃焼し、この燃焼熱で熱分解
室２２ａ内に充填された破砕物Ｗ１は熱分解するように
なっている。On the other hand, the heating furnace 23 is provided with a combustion burner 23b penetrating the outer peripheral wall surface. The purified gas G1 purified in the gas treatment step 5 is the combustion burner 23b.
The combustion air introduced into the combustion chamber 23a via a fan (not shown) is burned, and the combustion heat causes the crushed material W1 filled in the thermal decomposition chamber 22a to be thermally decomposed. ing.

【００５４】また、炉本体２２の上流側には熱分解ガス
排出部２６が設けられ、この熱分解ガス排出部２６を介
して熱分解室２２ａ内で発生した熱分解ガスＧはガス処
理工程５に向けて導出されるとともに、燃焼室２３ａ内
で生成した燃焼排ガスＧ４は、加熱炉２３に設けられた
燃焼排ガス導出管を通って系外に導出されるようになっ
ている。本実施例においては、熱分解室２２ａ内の温度
は５００〜７００℃の範囲内に調節されている。このよ
うな温度範囲に調節されるのは、５００℃よりも温度が
低いと長い熱分解時間を要し、生産的でなく、また７０
０℃よりも温度が高いと一旦熱分解した熱分解ガスＧが
さらにクラッキングを起こして硬いカーボン残渣が析出
するためである。Further, a pyrolysis gas discharge section 26 is provided on the upstream side of the furnace body 22, and the pyrolysis gas G generated in the pyrolysis chamber 22a via the pyrolysis gas discharge section 26 is treated in the gas treatment step 5 The combustion exhaust gas G4 generated in the combustion chamber 23a is discharged to the outside of the system through a combustion exhaust gas discharge pipe provided in the heating furnace 23. In this embodiment, the temperature inside the thermal decomposition chamber 22a is adjusted within the range of 500 to 700 ° C. Adjusting to such a temperature range requires long thermal decomposition time at a temperature lower than 500 ° C., is not productive, and is less than 70 ° C.
This is because if the temperature is higher than 0 ° C., the pyrolysis gas G that has been pyrolyzed once more causes cracking and a hard carbon residue is deposited.

【００５５】上記選別工程３は、熱分解炉２１から排出
された熱分解残渣Ｗ２を移送する移送ベルト３１と、移
送途中の移送ベルト３１上の熱分解残渣Ｗ２から金属残
渣Ｗ３を磁選する磁選機３２とから構成されている。上
記磁選機３２は、熱分解残渣Ｗ２中から鉄等の磁性体を
選別除去するようになっている。所定量の金属残渣Ｗ３
が除去された時点で磁選機３２は金属残渣ヤード３ａに
移動し、金属残渣Ｗ３を金属残渣ヤード３ａに落下させ
る。In the sorting step 3, the transfer belt 31 for transferring the pyrolysis residue W2 discharged from the pyrolysis furnace 21 and the magnetic separator for magnetically separating the metal residue W3 from the pyrolysis residue W2 on the transfer belt 31 during the transfer. 32 and 32. The magnetic separator 32 is adapted to selectively remove a magnetic substance such as iron from the thermal decomposition residue W2. Predetermined amount of metal residue W3
When is removed, the magnetic separator 32 moves to the metal residue yard 3a and drops the metal residue W3 into the metal residue yard 3a.

【００５６】また、上記移送ベルト３１の下部には、吸
引フード３３が設けられている。この吸引フード３３は
磁選後のカーボン残渣Ｗ４を吸引し、それを粉体気流と
して次工程のカーボン粉砕工程４に導入するためのもの
である。A suction hood 33 is provided below the transfer belt 31. The suction hood 33 is for sucking the carbon residue W4 after the magnetic separation and introducing it into the carbon crushing step 4 of the next step as a powder air stream.

【００５７】図４は、カーボン粉砕工程４の一例を示す
説明図である。この図に示すように、カーボン粉砕工程
４には、カーボン残渣Ｗ４を一時貯留する粗炭サイロ４
１と、この粗炭サイロ４１の上部に設けられた第１バグ
フィルタ集塵機４２と、上記粗炭サイロ４１の底部に接
続された定量フィーダ４３と、この定量フィーダ４３の
下流側に接続された粉砕機４４と、この粉砕機４４の下
流側に設けられた第２バグフィルタ集塵機４５とが備え
られている。FIG. 4 is an explanatory view showing an example of the carbon crushing step 4. As shown in this figure, in the carbon crushing step 4, the coarse coal silo 4 for temporarily storing the carbon residue W4 is used.
1, a first bag filter dust collector 42 provided above the crude coal silo 41, a quantitative feeder 43 connected to the bottom of the crude coal silo 41, and a pulverizer connected to the downstream side of the quantitative feeder 43. A machine 44 and a second bag filter dust collector 45 provided on the downstream side of the crusher 44 are provided.

【００５８】上記第１バグフィルタ集塵機４２には、上
記選別工程３において吸引フード３３から吸引された粉
体（カーボン残渣Ｗ４）が導入されるようになってお
り、搬送空気のみがフィルタを通過し、吸引ブロワ４２
ａを通って外部に放出されるようになっている。一方第
１バグフィルタ集塵機４２のフィルタに捕捉された粉体
は粗炭サイロ４１に一時貯留されるようになっている。The powder (carbon residue W4) sucked from the suction hood 33 in the sorting step 3 is introduced into the first bag filter dust collector 42, and only the carrier air passes through the filter. , Suction blower 42
It is designed to be released to the outside through a. On the other hand, the powder captured by the filter of the first bag filter dust collector 42 is temporarily stored in the coarse coal silo 41.

【００５９】そして、粗炭サイロ４１の底部からは順次
微粉の混ざったカーボン残渣Ｗ４が抜き出され、定量フ
ィーダ４３に供給されるようになっている。定量フィー
ダ４３にはテーブルフィーダ４３ａが内装されており、
このテーブルフィーダ４３ａの回転数制御によって、定
量のカーボン残渣Ｗ４が下流側の粉砕機４４に供給され
るようになっている。上記粉砕機４４は、本実施例の場
合、衝撃式のハンマークラッシャーが適用されている。Then, the carbon residue W4 in which fine powder is mixed is sequentially extracted from the bottom of the crude coal silo 41 and supplied to the quantitative feeder 43. The quantitative feeder 43 has a table feeder 43a built-in,
By controlling the rotation speed of the table feeder 43a, a fixed amount of carbon residue W4 is supplied to the pulverizer 44 on the downstream side. In this embodiment, the crusher 44 is an impact type hammer crusher.

【００６０】そして、本発明においては、上記カーボン
残渣Ｗ４は、略２００メッシュの粒度にまで微粉砕され
るようになっている。そのために粉砕機４４の衝撃式の
粉砕羽根の軸心回りの回転数や、粉砕羽根と衝撃板との
間隙寸法等が適切に調節されている。カーボン残渣Ｗ４
を略２００メッシュ以下の粒度の粉砕カーボンＷ５に微
粉砕するのは、カーボン残渣Ｗ４のトータルの表面積を
大きくし、燃焼空気や火炎との接触面積を増大させ、そ
の結果カーボンの燃焼効率を向上させるためである。In the present invention, the carbon residue W4 is finely pulverized to a particle size of about 200 mesh. Therefore, the number of revolutions about the axis of the impact type crushing blade of the crusher 44, the gap size between the crushing blade and the impact plate, etc. are appropriately adjusted. Carbon residue W4
Is finely pulverized into pulverized carbon W5 having a particle size of about 200 mesh or less, by increasing the total surface area of the carbon residue W4, increasing the contact area with combustion air and flame, and consequently improving the combustion efficiency of carbon. This is because.

【００６１】そして、粉砕機４４で粉砕されて生成した
粉砕カーボンＷ５は、下流側の第２バグフィルタ集塵機
４５に気流輸送で供給されるようになっている。この第
２バグフィルタ集塵機４５でフィルタを透過した空気
は、吸引ブロワ４５ａを介して外部に放出されるととも
に、フィルタに捕捉された粉砕カーボンＷ５は、第２バ
グフィルタ集塵機４５の下部から導出され、燃焼空気Ａ
を送り込むために設けられた空気配管４６内に導入さ
れ、この空気配管４６の基端側に設けられた押込みブロ
ワ４７から空気配管４６に送り込まれる空気流による気
流輸送で燃焼処理工程６に供給されるようになってい
る。The crushed carbon W5 crushed by the crusher 44 is supplied to the second bag filter dust collector 45 on the downstream side by air transportation. The air that has passed through the filter in the second bag filter dust collector 45 is discharged to the outside through the suction blower 45a, and the crushed carbon W5 captured by the filter is led out from the lower portion of the second bag filter dust collector 45. Combustion air A
Is introduced into the air pipe 46 provided for feeding the air, and is supplied to the combustion treatment step 6 by air flow transportation by the air flow sent to the air pipe 46 from the pushing blower 47 provided at the base end side of the air pipe 46. It has become so.

【００６２】図５は、ガス処理工程５の一例を示す説明
図である。この図に示すように、ガス処理工程５には、
熱分解ガスＧを冷却する冷却塔５１と、この冷却塔５１
の底部に貯留した分解油Ｋ１を抜き出す抜出しポンプ５
２と、抜出しポンプ５２によって抜き出された分解油Ｋ
１を循環油Ｋ２とスラッジ油Ｋ３とに分離するシックナ
５３と、上記スラッジ油Ｋ３を遠心分離して回収油Ｋを
分離回収する遠心分離機５６と、この遠心分離機５６に
よって分離回収された回収油Ｋを貯留する油タンク５７
とが備えられている。FIG. 5 is an explanatory view showing an example of the gas processing step 5. As shown in this figure, in the gas treatment step 5,
A cooling tower 51 for cooling the pyrolysis gas G, and this cooling tower 51
Pump 5 for extracting cracked oil K1 stored at the bottom of
2 and the decomposed oil K extracted by the extraction pump 52
Thickener 53 that separates 1 into circulating oil K2 and sludge oil K3, centrifuge 56 that separates and collects recovered oil K by centrifuging sludge oil K3, and recovery that is separated and recovered by this centrifugal separator 56. Oil tank 57 for storing the oil K
And are provided.

【００６３】上記冷却塔５１は、いわゆる気液分離器で
あり、熱分解工程２から導入された熱ガス状態の熱分解
ガスＧを、頂部から供給される冷却油と向流で直接熱交
換させて冷却し、油成分を取り除くものである。熱分解
ガスＧから取り除かれた油成分は、冷却塔５１の底部に
分解油Ｋ１となって貯留されるとともに、油成分の抜け
た熱分解ガスＧは、精製ガスＧ１となって熱分解工程２
の熱分解炉２１に燃料として供給されるようになってい
る。The cooling tower 51 is a so-called gas-liquid separator, which directly exchanges heat of the pyrolysis gas G in the hot gas state introduced from the pyrolysis step 2 with the cooling oil supplied from the top. It is then cooled to remove the oil component. The oil component removed from the pyrolysis gas G is stored as the cracked oil K1 at the bottom of the cooling tower 51, and the pyrolysis gas G from which the oil component has been removed becomes the purified gas G1 and undergoes the pyrolysis step 2
The fuel is supplied to the thermal decomposition furnace 21 as a fuel.

【００６４】上記シックナ５３で分離された循環油Ｋ２
は、流路途中に設けられた循環油クーラ５４によって冷
却水と間接熱交換で冷却され、上記冷却油として頂部か
ら冷却塔５１内に供給されるようになっている。また、
シックナ５３において分離されたスラッジ油Ｋ３も、オ
イルクーラ５５において冷却水との間接熱交換で冷却さ
れるようになっている。そして、上記遠心分離機５６に
おいては、遠心分離の結果分離されたスラッジＷ７は、
熱分解工程２に返送され、破砕物Ｗ１と一緒に熱分解炉
２１内に装填されるようにしている。Circulating oil K2 separated by the thickener 53
Is cooled by indirect heat exchange with cooling water by a circulating oil cooler 54 provided in the middle of the flow path, and is supplied as cooling oil into the cooling tower 51 from the top. Also,
The sludge oil K3 separated in the thickener 53 is also cooled in the oil cooler 55 by indirect heat exchange with cooling water. Then, in the centrifugal separator 56, the sludge W7 separated as a result of the centrifugal separation is
It is returned to the thermal decomposition step 2 and loaded into the thermal decomposition furnace 21 together with the crushed material W1.

【００６５】上記遠心分離機５６から導出された回収油
Ｋは、油タンク５７に一時貯留され、下流側に設けられ
た圧送ポンプ５８の駆動によって順次抜き出され、燃焼
処理工程６に燃料として供給されるようになっている。The recovered oil K derived from the centrifuge 56 is temporarily stored in the oil tank 57, is sequentially withdrawn by the drive of the pressure feed pump 58 provided on the downstream side, and is supplied as fuel to the combustion treatment process 6. It is supposed to be done.

【００６６】図６は、燃焼処理工程６、熱回収工程７お
よび排気ガス処理工程９の一例を示す説明図である。こ
の図において、左側に燃焼処理工程６、中央に熱回収工
程７、そして右側に排気ガス処理工程９を描いている。
この図に示すように、燃焼処理工程６には、粉油乾式混
合バーナ６０が備えられている。この粉油乾式混合バー
ナ６０は、本実施例の場合、バーナ本体６５と、このバ
ーナ本体６５に連設された予備燃焼室６６とから構成さ
れている。なお、上記予備燃焼室６６は必須ではなく、
バーナ本体６０から直接ボイラ７１に接続してもよい。
上記バーナ本体６５には、第２バグフィルタ集塵機４５
から気流輸送された粉砕カーボンＷ５と、ガス処理工程
５から配管移送された回収油Ｋとが供給され、それらが
合流されて燃焼に供されるようになっている。FIG. 6 is an explanatory view showing an example of the combustion treatment step 6, the heat recovery step 7 and the exhaust gas treatment step 9. In this figure, a combustion processing step 6 is drawn on the left side, a heat recovery step 7 is drawn in the center, and an exhaust gas processing step 9 is drawn on the right side.
As shown in this figure, the combustion treatment step 6 is provided with a powder oil dry type mixing burner 60. In the case of this embodiment, the powder-oil dry mixing burner 60 is composed of a burner body 65 and a pre-combustion chamber 66 connected to the burner body 65. The preliminary combustion chamber 66 is not essential,
The burner body 60 may be directly connected to the boiler 71.
The burner body 65 includes a second bag filter dust collector 45.
The pulverized carbon W5 air-transported from and the recovered oil K pipe-transferred from the gas treatment step 5 are supplied and combined to be used for combustion.

【００６７】図７は、粉油乾式混合バーナの一例を示す
横断面図である。この図に示すように、上記バーナ本体
６５は、横置きの円筒状の風箱６５ａと、この風箱６５
ａに軸方向に内嵌された粉体供給管６５ｂと、この粉体
供給管６５ｂに軸方向に内嵌された内筒６５ｃとを具備
している。上記風箱６５ａの外周面には、内部に燃焼空
気Ａ２を導入するための空気導入孔６５７が設けられて
いるとともに、粉体供給管６５ｂの風箱６５ａから外部
に突出した部分には、気流輸送の粉砕カーボンＷ５を導
入するカーボン導入口６５８が設けられている。FIG. 7 is a cross sectional view showing an example of a powder oil dry type mixing burner. As shown in this figure, the burner body 65 includes a horizontal cylindrical wind box 65a and a wind box 65a.
It has a powder supply pipe 65b axially fitted in a and an inner cylinder 65c fitted axially in the powder supply pipe 65b. An air introduction hole 657 for introducing the combustion air A2 is provided inside the outer peripheral surface of the wind box 65a, and a portion of the powder supply pipe 65b protruding from the wind box 65a to the outside has an air flow. A carbon inlet 658 for introducing the crushed carbon W5 for transportation is provided.

【００６８】上記風箱６５ａの下流側（右方）には、予
備燃焼室６６内に向いた環状の空気供給口６５２が形成
されているとともに、上記粉体供給管６５ｂの下流側に
も予備燃焼室６６内に向いた環状のカーボン供給口６５
４が設けられている。また、内筒６５ｃの内部に油バー
ナ室６５６が形成され、この油バーナ室６５６に、先端
が予備燃焼室６６内に向いた油バーナ６５ｄが内装され
ている。この油バーナ６５ｄには、ガス処理工程５から
の回収油Ｋと、図略の圧縮機からの圧縮空気Ａ３が供給
されるようになっており、この圧縮空気Ａ３で回収油Ｋ
を勢いよく予備燃焼室６６内に噴出させるようにしてい
る。また、上記粉体供給管６５ｂの下流端の外周には、
火炎を保持するための所定形状のスワラー６５５が取り
付けられている。An annular air supply port 652 facing the inside of the pre-combustion chamber 66 is formed on the downstream side (right side) of the wind box 65a, and a backup is also provided on the downstream side of the powder supply pipe 65b. An annular carbon supply port 65 facing the inside of the combustion chamber 66
4 are provided. Further, an oil burner chamber 656 is formed inside the inner cylinder 65c, and an oil burner 65d whose tip is directed into the pre-combustion chamber 66 is installed in the oil burner chamber 656. The oil burner 65d is supplied with the recovered oil K from the gas treatment step 5 and the compressed air A3 from a compressor not shown, and the recovered oil K is supplied with the compressed air A3.
Is vigorously ejected into the preliminary combustion chamber 66. Further, on the outer circumference of the downstream end of the powder supply pipe 65b,
A swirler 655 having a predetermined shape for holding the flame is attached.

【００６９】上記予備燃焼室６６内で、カーボン供給口
６５４を介して導入された粉砕カーボンＷ５、および油
バーナ６５ｄから導入された回収油Ｋが、風箱６５ａか
ら空気供給口６５２を通って供給された燃焼空気Ａ２を
得て燃焼に供されるようになっている。In the pre-combustion chamber 66, the crushed carbon W5 introduced through the carbon supply port 654 and the recovered oil K introduced through the oil burner 65d are supplied from the wind box 65a through the air supply port 652. The combustion air A2 thus obtained is obtained and used for combustion.

【００７０】上記燃焼処理工程６に適用される粉油乾式
混合バーナ６０は、以上のように構成されているので、
カーボン導入口６５８を介して予備燃焼室６６内に気流
輸送で導入された燃焼空気Ａ同伴の粉砕カーボンＷ５
は、すでに燃焼している油バーナ６５ｄの高温火炎中に
吹き込まれて着火し、完全燃焼する。Since the powder-oil dry-type mixing burner 60 applied to the combustion treatment step 6 is configured as described above,
Pulverized carbon W5 accompanied by combustion air A introduced by air flow into the pre-combustion chamber 66 through the carbon introduction port 658.
Is blown into the high-temperature flame of the oil burner 65d which has already burned, ignites, and completely burns.

【００７１】そして、本実施例においては、粉砕カーボ
ンＷ５、回収油Ｋ、圧縮空気Ａ３および燃焼空気Ａ２の
予備燃焼室６６内への供給量が適切に調節され、予備燃
焼室６６内の燃焼温度が１０００℃以上になるように制
御されている。予備燃焼室６６内の温度を１０００℃以
上の高温に設定することにより、通常は燃焼し難いカー
ボンブラックからなる粉砕カーボンＷ５は良好に燃焼
し、燃焼効率が向上する。Further, in the present embodiment, the supply amounts of the crushed carbon W5, the recovered oil K, the compressed air A3 and the combustion air A2 into the preliminary combustion chamber 66 are appropriately adjusted, and the combustion temperature in the preliminary combustion chamber 66 is adjusted. Is controlled to be 1000 ° C. or higher. By setting the temperature in the pre-combustion chamber 66 to a high temperature of 1000 ° C. or higher, the crushed carbon W5 made of carbon black, which is usually difficult to burn, burns well and the burning efficiency is improved.

【００７２】具体的には、粉砕カーボンＷ５の混合割合
は、粉砕カーボンＷ５と回収油Ｋとを合わせた合計燃料
量の８０重量％未満に設定され、回収油Ｋは２０重量％
以上に設定されている。また、排ガスＧ６中の酸素濃度
は３〜１０％になるように燃焼管理が行われている。粉
砕カーボンＷ５の混合割合が８０重量％未満に設定され
るのは、８０重量％以上になると粉砕カーボンＷ５が完
全燃焼し難くなるからである。そして、通常は粉砕カー
ボンＷ５の混合割合が約４０重量％になるように調節さ
れている。Specifically, the mixing ratio of the crushed carbon W5 is set to less than 80% by weight of the total fuel amount of the crushed carbon W5 and the recovered oil K, and the recovered oil K is 20% by weight.
It is set above. Further, combustion control is performed so that the oxygen concentration in the exhaust gas G6 is 3 to 10%. The mixing ratio of the crushed carbon W5 is set to less than 80% by weight because it becomes difficult for the crushed carbon W5 to completely burn when it is 80% by weight or more. And, usually, the mixing ratio of the pulverized carbon W5 is adjusted to be about 40% by weight.

【００７３】なお、本実施例においては、燃焼処理工程
６の粉油乾式混合バーナ６０は、バーナ本体６５と、こ
のバーナ本体６５に連設された予備燃焼室６６とから構
成されているが、本発明は、バーナ本体６５に予備燃焼
室６６が連設されることに限定されるものではなく、特
に予備燃焼室６６を設けることなくバーナ本体６５をボ
イラ７１に直接接続させてもよい。In this embodiment, the powder oil dry type mixing burner 60 in the combustion treatment step 6 is composed of the burner main body 65 and the preliminary combustion chamber 66 connected to the burner main body 65. The present invention is not limited to the case where the pre-combustion chamber 66 is connected to the burner main body 65, and the burner main body 65 may be directly connected to the boiler 71 without providing the pre-combustion chamber 66.

【００７４】上記熱回収工程７には、図６に示すよう
に、ボイラ７１が備えられている。このボイラ７１は内
部に熱交換室７０を有する円筒体または箱状体で形成さ
れている。この熱交換室７０内には熱交換用のパイプが
多数並設された蒸気発生器７２が設けられ、この蒸気発
生器７２に軟質化されたイオン交換水Ｋ４が供給され
る。ボイラ７１の下部には燃焼室７０ａが設けられ、そ
の下にはすり鉢状のホッパー部７１ａが形成されてい
る。The heat recovery step 7 is provided with a boiler 71 as shown in FIG. The boiler 71 is formed of a cylindrical body or a box-shaped body having a heat exchange chamber 70 inside. A steam generator 72 having a large number of heat exchange pipes arranged in parallel is provided in the heat exchange chamber 70, and the softened ion-exchanged water K4 is supplied to the steam generator 72. A combustion chamber 70a is provided below the boiler 71, and a mortar-shaped hopper portion 71a is formed below the combustion chamber 70a.

【００７５】そして、上記ボイラ７１には、上流側の粉
油乾式混合バーナ６０から排出された燃焼排ガスＧ３が
導入され、蒸気発生器７２においてこの燃焼排ガスＧ３
とイオン交換水Ｋ４とが熱交換され、蒸気Ｇ５が発生す
る。この蒸気Ｇ５は、本実施例においては、発電用とし
て発電設備８に供給される。なお、蒸気Ｇ５は発電用以
外にも利用可能である。蒸気Ｇ５発生用に使用された燃
焼排ガスＧ３は、イオン交換水Ｋ４との熱交換によって
低温化し、排ガスＧ６となって排出される。The combustion exhaust gas G3 discharged from the powder oil dry type mixing burner 60 on the upstream side is introduced into the boiler 71, and the combustion exhaust gas G3 is generated in the steam generator 72.
And ion-exchanged water K4 are heat-exchanged with each other to generate steam G5. In the present embodiment, this steam G5 is supplied to the power generation equipment 8 for power generation. The steam G5 can also be used for purposes other than power generation. The combustion exhaust gas G3 used for generating the steam G5 is reduced in temperature by heat exchange with the ion-exchanged water K4, and is discharged as exhaust gas G6.

【００７６】上記燃焼排ガスＧ３に同伴して熱交換室７
０内に導入されたダストＷ８は、大きな容積の熱交換室
７０内をゆっくり移動している間に重力落下してホッパ
ー部７１ａ内に貯留され、適宜外部に抜き出される。The heat exchange chamber 7 is entrained in the combustion exhaust gas G3.
The dust W8 introduced into 0 falls by gravity while slowly moving in the large-capacity heat exchange chamber 70, is stored in the hopper 71a, and is appropriately extracted to the outside.

【００７７】上記排気ガス処理工程９には、乾式の集塵
機であるマルチサイクロン７３および電気集塵機９１
と、湿式脱硫装置９３とが備えられている。上記マルチ
サイクロン７３においては、排ガスＧ６中に残留しダス
トＷ１０が除塵され、適宜底部から抜き出されるように
なっている。上記電気集塵機９１にはボイラ７１から導
出された排ガスＧ６が供給され、この排ガスＧ６中に残
留しているダストが除去されるようになっている。電気
集塵機９１の下部にはコンベヤ装置９６が設けられてい
る。このコンベヤ装置９６は、上記マルチサイクロン７
３およびボイラ７１の下部にまで延設され、電気集塵機
９１、マルチサイクロン７３およびボイラ７１捕捉され
たダストＷ９，Ｗ１０，Ｗ８は、コンベヤ装置９６で移
送され、系外に導出されるようになっている。この系外
に導出されたダストから、酸化亜鉛等の有価金属が別途
回収処理される。ゴム系廃棄物Ｗとして廃タイヤが用い
られた場合、コンベヤ装置９６からは高濃度の亜鉛（約
４０重量％）を含有した有価集塵灰が導出される。In the exhaust gas treatment step 9, the multi-cyclone 73, which is a dry dust collector, and the electric dust collector 91.
And a wet desulfurization device 93. In the multi-cyclone 73, the dust W10 remaining in the exhaust gas G6 is removed and appropriately extracted from the bottom. The exhaust gas G6 derived from the boiler 71 is supplied to the electric dust collector 91, and the dust remaining in the exhaust gas G6 is removed. A conveyor device 96 is provided below the electric dust collector 91. This conveyor device 96 is the same as the multi cyclone 7 described above.
3 and the dust W9, W10, W8 which is extended to the lower part of the boiler 71 and is captured by the electrostatic precipitator 91, the multi-cyclone 73 and the boiler 71 is transferred by the conveyor device 96 and is led out of the system. There is. Valuable metals such as zinc oxide are separately recovered from the dust that is discharged out of the system. When waste tires are used as the rubber-based waste W, valuable dust ash containing high-concentration zinc (about 40% by weight) is discharged from the conveyor device 96.

【００７８】上記湿式脱硫装置９３は、本実施例の場
合、液体と気体とを向流接触させて気体中に含まれる粉
塵を物理的に液体に移行させて除去する機能と、気体中
に含まれる有害物質を化学的に液体に移行させて除去す
る機能とを兼ね備えたものを採用している。そして、湿
式脱硫装置９３は吸収塔９３ａで形成し、水に苛性ソー
ダ等が溶解されたアルカリ液を洗浄液Ｋ５として使用
し、この洗浄液Ｋ５を吸収塔９３ａ内の頂部から散液
し、この洗浄液Ｋ５と、吸収塔９３ａ内の下部に導入さ
れた電気集塵機９１からの排ガスＧ６′とを向流接触さ
せるようにしている。In the case of this embodiment, the wet desulfurization apparatus 93 has a function of countercurrently contacting a liquid and a gas to physically transfer the dust contained in the gas to the liquid and remove the dust, and a function to remove the dust contained in the gas. It has a function that chemically removes the harmful substances that are generated and removes them. Then, the wet desulfurization apparatus 93 is formed by the absorption tower 93a, uses an alkaline liquid in which caustic soda is dissolved in water as the cleaning liquid K5, and sprays this cleaning liquid K5 from the top of the absorption tower 93a. The exhaust gas G6 'from the electrostatic precipitator 91 introduced into the lower part of the absorption tower 93a is brought into countercurrent contact.

【００７９】この向流接触によって、排ガスＧ６′中に
残留しているダストは除去されるとともに、排ガスＧ
６′内に存在している硫黄酸化物はアルカリ洗浄液Ｋ５
によって中和されて除去される。洗浄液Ｋ５は循環使用
される。そして、上記湿式脱硫装置９３によって清浄化
された排ガスＧ６′は、清浄ガスＧ７となり、排出ブロ
ワ９４によって吸収塔９３ａの頂部から排出され、スタ
ック９５を通って外部に排出される。By this countercurrent contact, the dust remaining in the exhaust gas G6 'is removed and the exhaust gas G6' is removed.
Sulfur oxides present in 6'are alkali cleaning solution K5
Are neutralized and removed by. The cleaning liquid K5 is recycled. Then, the exhaust gas G6 'cleaned by the wet desulfurization device 93 becomes a clean gas G7, and is discharged from the top of the absorption tower 93a by the discharge blower 94 and discharged to the outside through the stack 95.

【００８０】本発明のゴム系廃棄物の燃焼処理方法は、
以上詳述したように、金属が混在してなるゴム系廃棄物
Ｗを破砕処理する破砕工程１と、破砕物Ｗ１を熱分解処
理する熱分解工程２と、熱分解残渣Ｗ２を金属残渣Ｗ３
とカーボン残渣Ｗ４とに選別する選別工程３と、選別さ
れたカーボン残渣Ｗ４を粉砕するカーボン粉砕工程４
と、熱分解工程２で発生した熱分解ガスＧを精製し、精
製ガスＧ１を熱分解工程２の燃料として送出するガス処
理工程５と、カーボン粉砕工程４で粉砕された粉砕カー
ボンＷ５を、ガス処理工程５で得られた回収油Ｋを燃料
として粉油乾式混合バーナ６０を用いて燃焼処理する燃
焼処理工程６と、この燃焼処理工程６で発生した燃焼排
ガスＧ３から熱回収する熱回収工程７と、熱回収後の排
ガスＧ６を清浄化する排気ガス処理工程９とからなるも
のである。The combustion treatment method for rubber waste according to the present invention comprises:
As described above in detail, the crushing step 1 for crushing the rubber-based waste W containing mixed metals, the thermal decomposition step 2 for thermally decomposing the crushed material W1, and the thermal decomposition residue W2 for the metal residue W3.
And a carbon residue W4, and a carbon crushing step 4 for crushing the selected carbon residue W4.
And a gas treatment step 5 for purifying the pyrolysis gas G generated in the pyrolysis step 2 and sending the purified gas G1 as a fuel for the pyrolysis step 2, and a pulverized carbon W5 pulverized in the carbon pulverization step 4 A combustion processing step 6 in which the recovered oil K obtained in the processing step 5 is used as a fuel for combustion processing using a powder oil dry mixing burner 60, and a heat recovery step 7 for recovering heat from the combustion exhaust gas G3 generated in the combustion processing step 6. And an exhaust gas treatment step 9 for cleaning the exhaust gas G6 after heat recovery.

【００８１】従って、破砕工程１で破砕されたゴム系廃
棄物Ｗは、熱分解工程２において熱分解され、その結果
熱分解ガスＧと熱分解残渣Ｗ２とが生成し、上記熱分解
ガスＧはガス処理工程５において精製されて精製ガスＧ
１と回収油Ｋとになるとともに、上記熱分解残渣Ｗ２は
選別工程３で選別されて金属残渣Ｗ３が取り除かれたカ
ーボン残渣Ｗ４になり、このカーボン残渣Ｗ４はつぎの
カーボン粉砕工程４で粉砕されたのち燃焼処理工程６に
おいて燃焼処理され、その結果得られた燃焼排ガスＧ３
は熱回収工程７において熱回収され、その後排気ガス処
理工程９で清浄化され、清浄ガスＧ７として系外に排出
される。Therefore, the rubber-based waste W crushed in the crushing step 1 is thermally decomposed in the thermal decomposition step 2, and as a result, the thermal decomposition gas G and the thermal decomposition residue W2 are produced, and the thermal decomposition gas G is generated. Purified gas G purified in the gas treatment step 5
1 and the recovered oil K, the pyrolysis residue W2 becomes a carbon residue W4 which is selected in the selection step 3 to remove the metal residue W3, and the carbon residue W4 is crushed in the next carbon crushing step 4. Combustion exhaust gas G3 obtained as a result of the combustion treatment after that in combustion treatment step 6
Is recovered in the heat recovery step 7, then cleaned in the exhaust gas processing step 9, and discharged as a clean gas G7 out of the system.

【００８２】そして、本発明においては、ガス処理工程
５で精製された精製ガスＧ１は、熱分解工程２の燃料と
して使用され、かつ、ガス処理工程５で分離された回収
油Ｋおよびカーボン粉砕工程４からの粉砕カーボンＷ５
は燃焼処理工程６の燃料とされるとともに、熱分解工程
２および燃焼処理工程６で発生した燃焼排ガスＧ３は熱
回収工程７で熱回収されるようになっているため、外部
からエネルギーを補給することなく系内で自己完結的に
エネルギーバランスがとられた状態になっており、ゴム
系廃棄物Ｗの処理コストの低減を図ることができる。In the present invention, the refined gas G1 refined in the gas treatment step 5 is used as a fuel in the thermal decomposition step 2 and the recovered oil K and the carbon pulverization step separated in the gas treatment step 5 are used. Grinded carbon W5 from 4
Is used as a fuel for the combustion treatment process 6, and the combustion exhaust gas G3 generated in the thermal decomposition process 2 and the combustion treatment process 6 is recovered in the heat recovery process 7, so that energy is supplied from the outside. In this way, the energy balance is maintained in a self-contained manner in the system, and it is possible to reduce the processing cost of the rubber waste W.

【００８３】また、上記熱分解工程２においては、高性
能の外熱ロータリーキルン方式の熱分解炉２１が用いら
れているため、熱分解効率が向上するとともに、上記ボ
イラ７１においては、炉内の燃焼温度を１０００℃以上
の高温にすることが可能な粉油乾式混合バーナ６０が適
用されているため、従来通常の焼却設備では容易に完全
燃焼させることができなかったカーボンブラックからな
る粉砕カーボンＷ５を瞬時に完全燃焼させることがで
き、ゴム系廃棄物Ｗを完全処理する上で極めて有効であ
る。Further, in the thermal decomposition step 2, since the high-performance external heat rotary kiln type thermal decomposition furnace 21 is used, the thermal decomposition efficiency is improved, and in the boiler 71, combustion in the furnace is performed. Since the powder oil dry type mixing burner 60 capable of raising the temperature to 1000 ° C. or higher is applied, the pulverized carbon W5 made of carbon black that could not be easily completely burned by the conventional incinerator is used. It can be completely burned in an instant and is extremely effective in completely treating the rubber waste W.

【００８４】ちなみに、廃タイヤからなるゴム系廃棄物
Ｗの材料構成を、ゴム成分５５重量％、カーボンブラッ
ク成分３０重量％、スチール成分１５重量％としたと
き、従来の通常の焼却設備においては、カーボンブラッ
ク成分は燃焼されなかったため、燃焼による廃タイヤ１
ｋｇ当りの発熱量は、５５００ｋｃａｌ／ｋｇ（ゴムの
発熱量１００００ｋｃａｌ／ｋｇ×０．５５）であった
のに対し、本発明においては、カーボンブラック成分も
燃焼されるため、７７５０ｋｃａｌ／ｋｇ（ゴムの発熱
量１００００ｋｃａｌ／ｋｇ×０．５５＋カーボンブラ
ックの発熱量７５００ｋｃａｌ／ｋｇ×０．３０）にな
り、従来の１．４倍の燃焼熱が得られることになる。従
来の１．４倍の燃焼熱が熱回収されるとすると、熱回収
率も従来の１．４倍になり、本発明が熱回収の面で如何
に優れたものであるかが判る。By the way, when the rubber-based waste W composed of waste tires has a material composition of 55% by weight of a rubber component, 30% by weight of a carbon black component and 15% by weight of a steel component, in a conventional ordinary incinerator, Since the carbon black component was not burned, waste tires from burning 1
The calorific value per kg was 5500 kcal / kg (rubber calorific value 10000 kcal / kg × 0.55), whereas in the present invention, since the carbon black component is also burned, 7750 kcal / kg (rubber The calorific value is 10,000 kcal / kg × 0.55 + the calorific value of carbon black is 7500 kcal / kg × 0.30), and 1.4 times the combustion heat of the conventional case can be obtained. If the combustion heat of 1.4 times that in the conventional case is recovered, the heat recovery rate will also be 1.4 times that in the conventional case, and it can be seen how the present invention is excellent in terms of heat recovery.

【００８５】以上の実施例においては、系内に破砕工程
１においてゴム系廃棄物Ｗを５〜２０ｃｍの破砕物Ｗ１
にしているが、本発明は、ゴム系廃棄物Ｗをこのような
サイズに破砕することに限定されるものではなく、ゴム
系廃棄物Ｗが廃タイヤの場合など、原姿を留めた状態で
熱分解工程２で熱分解に供してもよい。また、熱分解工
程に適用される熱分解炉２１は、上記のようなロータリ
ー式のものに限定されるものではなく、従来一般に用い
られている図８の（イ）に示すような火格子式のもの
や、図９の（ニ）に示す間接加熱方式の乾留炉でもよ
い。In the above embodiment, the rubber waste W in the crushing step 1 in the crushing process 1 is crushed into 5 to 20 cm.
However, the present invention is not limited to crushing the rubber-based waste W to such a size, and the rubber-based waste W can be used in a state where the rubber-based waste W is a waste tire. It may be subjected to thermal decomposition in the thermal decomposition step 2. Further, the thermal decomposition furnace 21 applied to the thermal decomposition step is not limited to the rotary type as described above, and a grate type as shown in FIG. Or the indirect heating type dry distillation furnace shown in FIG. 9D.

【００８６】また、従来の燃焼設備でゴム系廃棄物Ｗを
燃焼処理した際に生成する未燃分が多く残留した焼却灰
を、粉油乾式混合バーナ６０に導入するように構成する
ことも可能である。そうすることによって、従来廃棄処
分に付されていた燃焼灰を再度燃焼させてエネルギーを
取り出すことが可能になり、エネルギーの有効活用の面
で好都合である。It is also possible to introduce the incineration ash containing a large amount of unburned components generated when the rubber waste W is burnt in the conventional combustion equipment into the powder oil dry mixing burner 60. Is. By doing so, it becomes possible to re-burn the combustion ash that has been conventionally disposed of and to extract energy, which is convenient in terms of effective use of energy.

【００８７】（燃焼試験例）図７に示す粉油乾式混合バ
ーナ６０を用い、実際にゴム系廃棄物Ｗとして廃タイヤ
を用い、それから得られた粉砕カーボンＷ５と回収油Ｋ
とを合流させた燃焼試験を実施した。粉油乾式混合バー
ナ６０としては、２５０万ｋｃａｌ／ｈｒの能力のもの
を使用した。粉砕カーボンＷ５としては、ゴム系廃棄物
Ｗを乾留して得た乾留残渣をボールミルで微粉砕し、２
００メッシュの篩目を８０％以上パスしたものを使用し
た。また、回収油Ｋとしては、それに性状が近いＡ重油
を使用した。(Combustion test example) A powder oil dry type mixing burner 60 shown in FIG. 7 was used, a waste tire was actually used as a rubber waste W, and ground carbon W5 and recovered oil K obtained from the waste tire were used.
A combustion test was carried out in which The powder-oil dry mixing burner 60 used had a capacity of 2.5 million kcal / hr. As the crushed carbon W5, the dry distillation residue obtained by dry distillation of the rubber-based waste W is pulverized with a ball mill to obtain 2
The one that passed 80% or more of the sieve mesh of 00 mesh was used. As the recovered oil K, heavy oil A having properties similar to that of the recovered oil K was used.

【００８８】そして、２００メッシュ８０％パスの粉砕
カーボンと、Ａ重油との合計重量に対する粉砕カーボン
の割合を、２１〜６７重量％の間で種々変化させ、それ
らを粉油乾式混合バーナ６０で実際に燃焼させて燃焼の
状態を観察した。なお、予備燃焼室６６内の温度は１１
００℃になるように制御した。試験条件および試験結果
は表１に示す通りである。Then, the ratio of the crushed carbon to the total weight of the crushed carbon of 200 mesh 80% pass and the heavy oil A was variously changed from 21 to 67% by weight, and they were actually changed by the powder oil dry mixing burner 60. After burning, the state of combustion was observed. The temperature in the preliminary combustion chamber 66 is 11
The temperature was controlled to be 00 ° C. The test conditions and test results are shown in Table 1.

【００８９】[0089]

【表１】 [Table 1]

【００９０】この表から判る通り、燃焼廃ガス中には二
酸化炭素がパーセントオーダでは検出されず、また、バ
ッカラッカ判定ではすべてが「２」であるとともに、炉
内の状況および燃焼廃ガスの目視観察による燃焼度の判
定はすべて良好であり、粉砕カーボンが確実に完全燃焼
したことが確認された。また、燃焼廃ガス中の酸素の濃
度は２．９〜３．２％であったが、この程度の酸素濃度
になるように燃焼管理を行うことによって微粉カーボン
が良好に燃焼することが確認された。As can be seen from this table, carbon dioxide was not detected in the combustion exhaust gas in percent order, all were "2" in the Baccaraca judgment, and the condition inside the furnace and the visual observation of the combustion exhaust gas were observed. It was confirmed that the burned carbon was judged to be completely burned, and that the crushed carbon was completely burned. Further, the concentration of oxygen in the combustion waste gas was 2.9 to 3.2%, but it was confirmed that the fine carbon powder satisfactorily burns by performing combustion control so that the oxygen concentration is in this range. It was

【００９１】上記燃焼試験のうち、特に実施例４につい
て、燃焼廃ガスの組成を分析した分析結果は表２の通り
である。Table 2 shows the results of analysis of the composition of the combustion waste gas, particularly in Example 4 of the above combustion tests.

【００９２】[0092]

【表２】 [Table 2]

【００９３】この表から判る通り、一酸化炭素の濃度は
１１６ｐｐｍと非常に稀薄であり、スタックから外気中
に排出しても問題のないことが判る。また、捕集された
煤塵量（図６のダストＷ８，９，１０に相当）の実測値
は、２．８４ｇ／Ｎｍ³であり、この量は、燃料の組成
から逆算した計算値によく一致しており、このことから
も完全燃焼が確実に行われたことが確認された。As can be seen from this table, the concentration of carbon monoxide is extremely low at 116 ppm, and it can be seen that there is no problem even if it is discharged from the stack into the outside air. Further, the measured value of the collected soot dust amount (corresponding to the dust W8, 9, 10 in FIG. 6) is 2.84 g / Nm ³ , and this amount is well matched to the calculated value calculated back from the fuel composition. From this, it was confirmed that complete combustion was surely performed.

【００９４】また、上記実施例４の煤塵の組成分析を行
った。分析結果は表３に示す通りである。Further, the composition analysis of the dust of Example 4 was conducted. The analysis results are shown in Table 3.

【００９５】[0095]

【表３】 [Table 3]

【００９６】この表から判る通り、煤塵中には約４０重
量％の亜鉛が含まれていることが確認された。この煤塵
から有価金属である亜鉛を回収することが可能である。As can be seen from this table, it was confirmed that the dust contained approximately 40% by weight of zinc. It is possible to recover zinc, which is a valuable metal, from this soot dust.

【００９７】[0097]

【発明の効果】本発明の請求項１記載のゴム系廃棄物の
燃焼処理方法によれば、金属が混在してなるゴム系廃棄
物は、まず破砕工程において所定のサイズに破砕され、
つぎの熱分解工程において熱分解処理が施され、熱分解
ガスが発生するとともに、カーボン残渣および金属残渣
が生成する。そして、上記熱分解ガスはガス処理工程に
おいて精製されて精製ガスと回収油とに分離されるとと
もに、上記カーボン残渣および金属残渣は選別工程にお
いて選別され、カーボン残渣のみがカーボン粉砕工程で
粉砕された後、燃焼処理工程に供給される。According to the method for combustion treatment of rubber waste according to claim 1 of the present invention, the rubber waste mixed with metal is first crushed to a predetermined size in the crushing step,
In the next pyrolysis step, a pyrolysis treatment is performed, a pyrolysis gas is generated, and a carbon residue and a metal residue are produced. The pyrolysis gas is refined in the gas treatment step to be separated into refined gas and recovered oil, the carbon residue and the metal residue are selected in the selection step, and only the carbon residue is crushed in the carbon crushing step. Then, it is supplied to the combustion treatment process.

【００９８】そして、この燃焼処理工程に供給された粉
状のカーボン残渣と、上記ガス処理工程で得られた回収
油とは粉油乾式混合バーナにおいて同バーナの固有の特
質によりそれぞれが燃焼状態で混合され、確実に完全燃
焼する。この完全燃焼によって生成した燃焼排ガスから
下流側の熱回収工程において熱が回収される。The powdery carbon residue supplied to the combustion treatment step and the recovered oil obtained in the gas treatment step are burned in the powder oil dry mixing burner due to the unique characteristics of the burner. Mixed and ensures complete combustion. Heat is recovered from the combustion exhaust gas generated by this complete combustion in the heat recovery process on the downstream side.

【００９９】このように、熱分解工程において一旦熱分
解処理の施されたゴム廃棄物のカーボン残渣は、選別工
程において不燃物である金属残渣と選別され、カーボン
粉砕工程において微粉砕され、燃焼処理工程において粉
油乾式混合バーナを用いた燃焼処理に付されるため、粉
油乾式混合バーナの利用により、従来、通常の燃焼処理
では確実な燃焼が行われ難かったカーボンブラックは良
好に燃焼し、燃焼効率が向上するとともに、黒い未燃カ
ーボンが系外に排出されず、環境保全上好都合である。As described above, the carbon residue of the rubber waste that has been once subjected to the thermal decomposition treatment in the thermal decomposition step is separated from the non-combustible metal residue in the selection step, finely pulverized in the carbon pulverization step, and burned. Since it is subjected to a combustion process using a powder oil dry mixing burner in the process, by using the powder oil dry mixing burner, carbon black, which was difficult to be reliably burned in the conventional combustion process, burns well, Combustion efficiency is improved, and black unburned carbon is not discharged outside the system, which is convenient for environmental protection.

【０１００】また、カーボン粉砕工程で粉砕された粉砕
カーボン、および上記ガス処理工程で得られた回収油と
の混合割合は、８０重量％未満および２０重量％以上に
設定されているため、このような混合割合であれば、燃
焼制御が容易であり、かつカーボンブラックが主成分で
ある粉砕カーボンをも完全燃焼させることができる。そ
の結果燃焼灰中は未燃カーボンが含まれない状態にな
り、従来方式の燃焼炉ではタイア重量の３０〜１３重量
％も残った焼却灰の量が本初っめい方法にすれば略２重
量％にまで減少するとともに、燃焼灰からの酸化亜鉛等
の分離回収が容易になるという利点も得られる。Further, the mixing ratio of the crushed carbon crushed in the carbon crushing step and the recovered oil obtained in the gas treatment step is set to less than 80% by weight and 20% by weight or more. With such a mixing ratio, combustion control is easy, and pulverized carbon whose main component is carbon black can be completely burned. As a result, unburned carbon is not contained in the combustion ash, and the amount of incineration ash that remains 30 to 13% by weight of the tire weight in the conventional combustion furnace is about 2 weight if this method is used for the first time. %, And the advantages of facilitating separation and recovery of zinc oxide and the like from combustion ash are obtained.

【０１０１】さらに、破砕工程から熱回収工程に到る全
系内でエネルギーバランスがとられた自己完結の処理を
施すことが可能になり、しかも熱回収によって余剰のエ
ネルギーの有効利用を図ることが可能であり、運転コス
トを軽減する上で有効である。Furthermore, it becomes possible to perform a self-contained treatment in which energy is balanced in the entire system from the crushing process to the heat recovery process, and the excess energy can be effectively utilized by the heat recovery. It is possible and effective in reducing the operating cost.

【０１０２】加えて、請求項１記載の発明は、破砕工程
から熱回収工程に到る全系内でエネルギーバランスおよ
び物質の流れのバランスがとられた自己完結方式の処理
方法であり、しかも熱回収によって余剰のエネルギーの
有効利用を図ることができるものであり、ゴム系廃棄物
の処理コストを軽減させる上で極めて有効である。In addition, the invention of claim 1 is a self-contained treatment method in which energy balance and material flow are balanced in the entire system from the crushing process to the heat recovery process, and By recovering, excess energy can be effectively used, and it is extremely effective in reducing the processing cost of rubber waste.

【０１０３】本発明の請求項２記載のゴム系廃棄物の燃
焼処理方法によれば、熱分解工程においては、供給され
たゴム系廃棄物は、外熱式ロータリーキルン方式の熱分
解炉の回転によって炉内で一様に撹拌され、熱の供給が
むらなく行われるため、ゴム系廃棄物は、均一、確実か
つ効率的に熱分解され、ゴム系廃棄物から高収率でカー
ボン残渣と回収油とを得る上で好都合である。According to the method for combustion treatment of rubber waste according to claim 2 of the present invention, in the thermal decomposition step, the supplied rubber waste is generated by the rotation of the pyrolysis furnace of the external heat type rotary kiln system. The rubber waste is uniformly agitated in the furnace and the heat is supplied evenly, so that the rubber waste is decomposed uniformly, reliably and efficiently, and the carbon residue and recovered oil are recovered in high yield from the rubber waste. It is convenient for obtaining and.

【０１０４】本発明の請求項３記載のゴム系廃棄物の燃
焼処理方法によれば、カーボン粉砕工程において、略２
００メッシュの粉砕カーボンが粉油乾式混合バーナに供
給されるため、カーボンは微細な粒子の粉砕カーボンに
なり、その結果トータルの表面積が非常に大きくなり、
燃焼空気や火炎との接触面積が増大し、カーボンを完全
燃焼させる上で有効である。According to the combustion treatment method of the rubber waste according to claim 3 of the present invention, in the carbon crushing step, about 2
Since 00 mesh crushed carbon is supplied to the powder oil dry-type mixing burner, the carbon becomes fine particles of crushed carbon, resulting in a very large total surface area,
The contact area with the combustion air and flame increases, which is effective in completely burning carbon.

【０１０５】本発明の請求項４記載のゴム系廃棄物の燃
焼処理方法によれば、燃焼処理において、粉砕カーボン
をすでに燃焼している回収油の高温火炎の中に燃焼空気
とともに吹き込み、かつ、燃焼温度が１０００℃以上に
制御されるため、粉砕カーボンが回収油に合流されたと
きにはすでに粉砕カーボンは燃焼状態になっており、回
収油の火炎中で確実に燃焼する。According to the method for combustion treatment of rubber waste according to claim 4 of the present invention, in the combustion treatment, the pulverized carbon is blown into the high temperature flame of the recovered oil which has already burned, together with the combustion air, and Since the combustion temperature is controlled to 1000 ° C. or higher, when the crushed carbon is joined to the recovered oil, the crushed carbon is already in a combustion state, and it is surely burned in the flame of the recovered oil.

【０１０６】本発明の請求項５記載のゴム系廃棄物の燃
焼処理方法によれば、熱回収工程から導出された熱回収
済みのガスが、除塵および脱硫処理されるようになって
いるため、清浄化された排ガスが系外に排出されるとと
もに、除塵処理によって集められた燃焼灰から、酸化亜
鉛等の有価金属を回収することができる。According to the combustion treatment method for rubber waste according to the fifth aspect of the present invention, the heat-recovered gas derived from the heat-recovery step is subjected to dust removal and desulfurization treatment. The purified exhaust gas is discharged to the outside of the system, and valuable metals such as zinc oxide can be recovered from the combustion ash collected by the dust removal process.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明に係るゴム系廃棄物の燃焼処理方法の一
例を示す工程図である。FIG. 1 is a process drawing showing an example of a combustion treatment method for rubber waste according to the present invention.

【図２】破砕工程の一例を示す説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram showing an example of a crushing step.

【図３】熱分解工程および選別工程を示す説明図であ
る。FIG. 3 is an explanatory diagram showing a thermal decomposition step and a sorting step.

【図４】カーボン粉砕工程の一例を示す説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram showing an example of a carbon crushing step.

【図５】ガス処理工程の一例を示す説明図である。FIG. 5 is an explanatory diagram showing an example of a gas treatment process.

【図６】燃焼処理工程、熱回収工程および排気ガス処理
工程それぞれの一例を示す説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram showing an example of each of a combustion treatment process, a heat recovery process, and an exhaust gas treatment process.

【図７】燃焼処理工程に適用される粉油乾式混合バーナ
の一例を示す横断面図である。FIG. 7 is a cross-sectional view showing an example of a powder oil dry type mixing burner applied to a combustion treatment step.

【図８】従来の直接燃焼方式の廃棄物の焼却装置を示す
説明図であり、（イ）は格子式、（ロ）はロータリーキ
ルン式、（ハ）は流動層式のものをそれぞれ示してい
る。FIG. 8 is an explanatory view showing a conventional direct combustion type waste incinerator, wherein (a) shows a lattice type, (b) shows a rotary kiln type, and (c) shows a fluidized bed type. .

【図９】従来の乾留方式の廃棄物の処理装置を示す説明
図であり、（ニ）は外熱式、（ホ）は内熱式のものをそ
れぞれ示している。FIG. 9 is an explanatory view showing a conventional dry distillation type waste treatment device, wherein (d) shows an external heating type and (e) shows an internal heating type.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 破砕工程 １１ タイヤヤード １２ タイヤリフタ １３ 破砕機 １４ 定量供給装置 １４ａ 貯留部 １４ｂ テーブルフィーダ １４ｃ レベラー １４ｄ コンベヤベルト ２ 熱分解工程 ２１ 熱分解炉 ２２ 炉本体 ２２ａ 熱分解室 ２３ 加熱炉 ２３ａ 燃焼室 ２３ｂ 燃焼バーナ ２３ｃ 空気孔 ２４ 破砕物投入筒 ２４ａ スクリュフィー
ダ ２５ 残渣排出筒 ２５ａ スクリュフィー
ダ ２６ 熱分解ガス排出部 ３ 選別工程 ３ａ 金属残渣ヤード ３１ 移送ベルト ３２ 磁選機 ３３ 吸引フード ４ カーボン粉砕工程 ４１ 粗炭サイロ ４２ 第１バグフィルタ集塵機 ４３ 定量フィーダ ４４ 粉砕機 ４５ 第２バグフィルタ集塵機 ４６ 空気配管 ５ ガス処理工程 ５１ 冷却塔 ５２ 抜出しポンプ ５３ シックナ ５４ 循環油クーラ ５５ オイルクーラ ５６ 遠心分離機 ５７ 油タンク ５８ 圧送ポンプ ６ 燃焼処理工程 ６０ 粉油乾式混合バー
ナ ６５ バーナ本体 ６５ａ 風箱 ６５ｂ 粉体供給管 ６５ｃ 内筒 ６５ｄ 油バーナ ６５２ 空気供給口 ６５４ カーボン供給口 ６５５ スワラー ６５６ 油バーナ室 ６５７ 空気導入孔 ６５８ カーボン導入口 ６６ 予備燃焼室 ７ 熱回収工程 ７０ 熱交換室 ７０ａ 燃焼室 ７１ ボイラ ７１ａ ホッパー部 ７２ 蒸気発生器 ８ 発電設備 ９ 排気ガス処理工程 ９１ 電気集塵機 ９２ 押込みブロワ ９３ 湿式脱硫装置 ９３ａ 吸収塔 ９４ 排出ブロワ ９５ スタック Ｗ ゴム系廃棄物 Ｗ１ 破砕物 Ｗ２ 熱分解残渣 Ｗ３ 金属残渣 Ｗ４ カーボン残渣 Ｗ５ 粉砕カーボン Ｗ７ スラッジ Ｗ８，Ｗ９ ダスト Ｇ，Ｇ２，Ｇ４ 熱分解ガス Ｇ１ 精製ガス Ｇ３ 燃焼排ガス Ｇ５ 蒸気 Ｇ６ 排ガス Ｇ７ 清浄ガス Ｋ 回収油 Ｋ１ 分解油 Ｋ２ 循環油 Ｋ３ スラッジ油 Ｋ４ イオン交換水 Ｋ５ 洗浄液 Ａ，Ａ２ 燃焼空気 Ａ３ 圧縮空気DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Crushing process 11 Tire yard 12 Tire lifter 13 Crusher 14 Quantitative supply device 14a Storage part 14b Table feeder 14c Leveler 14d Conveyor belt 2 Pyrolysis process 21 Pyrolysis furnace 22 Furnace body 22a Pyrolysis chamber 23 Heating furnace 23a Combustion chamber 23b Combustion burner 23c Air hole 24 Crushed material input cylinder 24a Screw feeder 25 Residue discharge cylinder 25a Screw feeder 26 Pyrolysis gas discharge part 3 Sorting process 3a Metal residue yard 31 Transfer belt 32 Magnetic separator 33 Suction hood 4 Carbon crushing process 41 Coarse carbon silo 42 No. 1 Bag filter dust collector 43 Quantitative feeder 44 Crusher 45 Second bag filter dust collector 46 Air piping 5 Gas treatment process 51 Cooling tower 52 Extraction pump 53 Thickener 54 Circulating oil cooler 55 Oil cooler 56 Centrifugal separation 57 Oil Tank 58 Pressure Pump 6 Combustion Treatment Process 60 Powdered Oil Dry Mixing Burner 65 Burner Main Body 65a Air Box 65b Powder Supply Pipe 65c Inner Cylinder 65d Oil Burner 652 Air Supply Port 654 Carbon Supply Port 655 Swirler Room 657 Air Introduction Hole 658 Carbon inlet 66 Pre-combustion chamber 7 Heat recovery process 70 Heat exchange chamber 70a Combustion chamber 71 Boiler 71a Hopper 72 Steam generator 8 Power generation equipment 9 Exhaust gas treatment process 91 Electrostatic precipitator 92 Push blower 93 Wet desulfurization device 93a Absorption tower 94 Discharge blower 95 Stack W Rubber waste W1 Crushed product W2 Pyrolysis residue W3 Metal residue W4 Carbon residue W5 Crushed carbon W7 Sludge W8, W9 Dust G, G2, G4 Pyrolysis gas G1 Purified gas G3 Combustion exhaust gas G5 Steam G6 Exhaust gas G7 Clean gas K Recovered oil K1 Cracked oil K2 Circulating oil K3 Sludge oil K4 Ion exchange water K5 Cleaning liquid A, A2 Combustion air A3 Compressed air

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０９Ｂ 3/00 ＺＡＢ 5/00 ＺＡＢ Ｃ１０Ｂ 53/00 Ｂ Ｃ１０Ｊ 3/00 Ａ Ｆ０１Ｋ 27/02 Ｆ２３Ｇ 5/027 ＺＡＢ Ａ 5/20 ＺＡＢ Ａ 5/46 ＺＡＢ Ａ Ｂ０９Ｂ 3/00 ３０２ Ｂ 5/00 ＺＡＢ Ｄ Continuation of the front page (51) Int.Cl. ⁶ Identification number Internal reference number in the agency FI Technical display location B09B 3/00 ZAB 5/00 ZAB C10B 53/00 B C10J 3/00 A F01K 27/02 F23G 5/027 ZAB A 5/20 ZAB A 5/46 ZAB A B09B 3/00 302 B 5/00 ZAB D

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 金属が混在してなるゴム系廃棄物の熱処
理方法であって、ゴム系廃棄物を破砕処理する破砕工
程、この破砕工程で破砕された破砕物を熱分解処理する
熱分解工程、この熱分解工程で得られた熱分解残渣を金
属残渣とカーボン残渣とに選別する選別工程、この選別
工程で選別されたカーボン残渣を粉砕するカーボン粉砕
工程、上記熱分解工程で発生した熱分解ガスを精製して
得られる精製ガスを熱分解工程の燃料として送出するガ
ス処理工程、および上記カーボン粉砕工程で粉砕された
粉砕カーボンの８０重量％未満と、上記ガス処理工程で
得られた回収油の２０重量％以上とを粉油乾式混合バー
ナを用いて燃焼させ、発生した燃焼排ガスから熱回収す
る熱回収工程から構成されていることを特徴とするゴム
系廃棄物の燃焼処理方法。1. A heat treatment method for rubber-based waste containing a mixture of metals, which comprises a crushing step for crushing the rubber-based waste, and a thermal decomposition step for thermally decomposing the crushed material crushed in this crushing step. A sorting step of sorting the thermal decomposition residue obtained in this thermal decomposition step into a metal residue and a carbon residue, a carbon crushing step of crushing the carbon residue selected in this sorting step, a thermal decomposition generated in the thermal decomposition step A gas treatment step of delivering a purified gas obtained by purifying the gas as a fuel of a thermal decomposition step, and less than 80% by weight of the pulverized carbon pulverized in the carbon pulverization step, and a recovered oil obtained in the gas treatment step 20% by weight or more of the rubber waste is burned using a powder oil dry mixing burner to recover heat from the generated flue gas. Law. 【請求項２】 上記熱分解工程には、円筒状の熱分解室
がその外周面を加熱手段に囲繞された状態で軸心回りに
回転するように構成された、外熱式ロータリーキルン方
式の熱分解炉が適用されていることを特徴とする請求項
１記載のゴム系廃棄物の燃焼処理方法。2. In the thermal decomposition step, an external heat type rotary kiln type heat is constructed in which a cylindrical thermal decomposition chamber is configured to rotate around its axis with its outer peripheral surface surrounded by heating means. The combustion treatment method for rubber waste according to claim 1, wherein a decomposition furnace is applied. 【請求項３】 上記カーボン粉砕工程において、略２０
０メッシュの粉砕カーボンを得ることを特徴とする請求
項１または２記載のゴム系廃棄物の燃焼処理方法。3. In the carbon crushing step, approximately 20
The method for combustion treatment of rubber waste according to claim 1 or 2, wherein pulverized carbon of 0 mesh is obtained. 【請求項４】 上記粉油乾式混合バーナを用いた燃焼処
理において、上記粉砕カーボンをすでに燃焼している回
収油の高温火炎の中に燃焼空気とともに吹き込み、か
つ、燃焼温度を１０００℃以上に制御することを特徴と
する請求項１乃至３のいずれかに記載のゴム系廃棄物の
燃焼処理方法。4. In the combustion process using the powder oil dry type burner, the pulverized carbon is blown into the high temperature flame of the recovered oil that has already burned with the combustion air, and the combustion temperature is controlled to 1000 ° C. or higher. The method for burning treatment of rubber waste according to any one of claims 1 to 3, characterized in that. 【請求項５】 上記熱回収工程から導出された熱回収済
みのガスを除塵および脱硫処理することを特徴とする請
求項１乃至４のいずれかに記載のゴム系廃棄物の燃焼処
理方法。5. The method for combustion treatment of rubber waste according to any one of claims 1 to 4, wherein the heat-recovered gas derived from the heat recovery step is subjected to dust removal and desulfurization treatment.