JPH08157951A - Continuous high-temperature heat treatment of thin steel sheet - Google Patents
Continuous high-temperature heat treatment of thin steel sheetInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、金属帯の６００℃以上
の高温における薄鋼板の連続熱処理方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a continuous heat treatment method for a thin steel sheet of a metal strip at a high temperature of 600 ° C or higher.
【０００２】[0002]
【従来の技術】冷延鋼板等の鋼板を展開して連続熱処理
するための加熱方法としては、特公昭６０−２６８１８
号公報に記載されているように、金属帯に通電ロールを
介して直接通電し、金属帯自体のジュール熱により加熱
する方法がある。また、特公平１−１４２０３２号公
報、特開平１−１８７７８９号公報に記載されているよ
うに、環状トランスを貫通する金属帯の前後に通電ロー
ルを設け、両通電ロールを導電性部材により閉回路を構
成し、環状トランスに外部電源から交流電流を通電する
ことにより上記閉回路を二次コイルとして誘導電流を発
生させ、この誘導電流によるジュール熱で金属帯を加熱
する方法がある。2. Description of the Related Art As a heating method for expanding and continuously heat-treating a cold rolled steel sheet or the like, Japanese Patent Publication No. 60-26818 is known.
As described in the publication, there is a method of directly energizing a metal strip through an energizing roll and heating it by Joule heat of the metal strip itself. Further, as described in Japanese Patent Publication No. 142032 and Japanese Patent Laid-Open No. 1-187789, a current-carrying roll is provided before and after a metal band penetrating an annular transformer, and both current-carrying rolls are closed by a conductive member. There is a method in which an alternating current is supplied from an external power source to the annular transformer to generate an induced current using the closed circuit as a secondary coil, and the metal band is heated by Joule heat generated by the induced current.
【０００３】金属帯に直接電流を通し、ジュール熱で加
熱する方法は、直下型無酸化加熱、輻射管加熱、間接電
気加熱等による加熱に比べて単位時間当たりの加熱能力
が高く、設備をコンパクトにすることができ、また加熱
帯の雰囲気保持が容易である等の利点がある。In the method of directly applying an electric current to the metal strip and heating it with Joule heat, the heating capacity per unit time is higher than the heating by direct-type non-oxidizing heating, radiation tube heating, indirect electric heating, etc., and the equipment is compact. It is also possible to maintain the atmosphere of the heating zone easily.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】直接通電により冷延鋼
板等の金属帯を連続熱処理するための加熱方法におい
て、一定板厚部で所定の温度になるよう電流の設定を行
うため、通板処理速度が変化する場合は鋼板と通電ロー
ル間の接触部分での単位幅あたりの電流密度が変化し、
高速通板時は高電流密度、低速通板時は低電流密度とな
る。In a heating method for continuously heat-treating a metal strip such as a cold-rolled steel sheet by direct energization, the current is set so that a predetermined temperature is obtained at a constant thickness portion. When the speed changes, the current density per unit width at the contact part between the steel plate and the current-carrying roll changes,
The current density is high during high-speed strip running and low during low-speed strip running.
【０００５】一方、通電用のコンダクターロールとして
は、メッキ設備、電解洗浄設備等においてスチール製、
またはＮｉメッキ、Ｃｒメッキを施したものが用いられ
ている。この場合、コンダクターロールに付随して鋼板
をコンダクターロールとの間で挟むためのスナバーロー
ルを設ける場合もあり、また設けない場合もある。ま
た、実開昭６１−２０６６６８号公報には金属帯を通電
加熱する装置として、金属帯を鋼板をコンダクターロー
ルとの間で挟むためのスナバーロールを設けたり、ピン
チロールの片側をコンダクターロールとしたものが記載
されている。On the other hand, a conductor roll for energization is made of steel in plating equipment, electrolytic cleaning equipment, etc.
Alternatively, those plated with Ni or Cr are used. In this case, a snubber roll for sandwiching the steel plate between the conductor roll and the conductor roll may or may not be provided. Further, in Japanese Utility Model Laid-Open No. 61-206668, as a device for electrically heating a metal strip, a snubber roll for sandwiching the steel strip between the steel strip and the conductor roll is provided, or one side of the pinch roll is used as a conductor roll. Things are listed.
【０００６】しかし、薄鋼板を６００℃以上の高温で連
続処理する場合は、鋼板が蛇行した場合に、高温域で鋼
板の耐座屈強度が低下することにより、スナバーロール
又はピンチロールを使用するとコンダクターロールとス
ナバーロールの間で鋼板が平坦に挿入されず、絞りと呼
ばれる欠陥が発生して品質を損なうとともに、絞りが大
きい場合には鋼板の破断にいたるという問題がある。ピ
ンチロールを用いても同様である。一方、スナバーロー
ルないしピンチロールを使用しない場合には、特に高速
通板において、高温域で鋼板の電気抵抗が上昇するこ
と、及び高温熱処理には高電流密度の通電が必要なこと
から、鋼板とコンダクターロールの間でスパークが発生
する。スパークは、コンダクターロール、鋼板の双方に
損傷を発生させ、品質低下の原因となる。However, when a thin steel sheet is continuously treated at a high temperature of 600 ° C. or higher, when the steel sheet meanders, the buckling strength of the steel sheet decreases in the high temperature range, so that if a snubber roll or a pinch roll is used, There is a problem that the steel sheet is not inserted flatly between the conductor roll and the snubber roll, defects called drawing occur and the quality is impaired, and when the drawing is large, the steel sheet breaks. The same applies when pinch rolls are used. On the other hand, when the snubber roll or the pinch roll is not used, especially in high-speed rolling, the electrical resistance of the steel plate increases in the high temperature region, and since high-temperature heat treatment requires energization with a high current density, Sparks occur between the conductor rolls. Sparks cause damage to both the conductor roll and the steel plate, which causes quality deterioration.
【０００７】本発明は、通電加熱法の利点を生かしつ
つ、薄鋼板を６００℃以上の高温で、絞り、スパーク等
の品質欠陥を防止し、生産性の高い鋼板の連続熱処理方
法を提供することを目的とする。[0007] The present invention provides a continuous heat treatment method for a steel sheet, which is capable of preventing quality defects such as drawing and sparking at a high temperature of 600 ° C or higher, while taking advantage of the electric heating method, and having high productivity. With the goal.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は次の通り
である。鋼板をコンダクターロールを設置した通電加熱
装置で加熱するに際し、コンダクターロールの表層材を
カーボン又はカーボン上にチタン化合物等硬質材料を溶
射又はメッキしたものとし、鋼板をコンダクターロール
に巻付けて、巻付部を通電域とし、通電時の鋼板の単位
幅当たりの線電流密度Ｉを下記（１）式として６００℃
以上に加熱することを特徴とする薄鋼板の連続高温熱処
理方法。 ｌｎ（Ｉ）≦０．９４×ｌｎ（Ｐ／Ｅ）＋１４．８ （１） ここで、Ｉは鋼板の幅当たりの線電流密度（Ａ／mm）、
Ｐは鋼板張力によって付与される鋼板とコンダクターロ
ールの接触面圧、Ｅは接触部の等価ヤング率で、コンダ
クターロール表層材のヤング率Ｅ1 及びポアソン比
ν1 、鋼板のヤング率Ｅ2 及びポアソン比ν2 によって
次式によって与えられる。なお、Ｐ／Ｅの次元は無次元
である。 １／Ｅ＝（１−ν1 2 ）／Ｅ1 ＋（１−ν2 2 ）／Ｅ2 The gist of the present invention is as follows. When heating a steel plate with an electric heating device equipped with a conductor roll, the conductor roll surface material shall be carbon or carbon with a hard material such as a titanium compound sprayed or plated, and the steel plate shall be wound around the conductor roll and wound. The part is the energization area, and the linear current density I per unit width of the steel sheet when energized is 600 ° C as the following equation (1).
A continuous high-temperature heat treatment method for a thin steel sheet, which comprises heating as described above. ln (I) ≦ 0.94 × ln (P / E) +14.8 (1) where I is the linear current density per width of the steel sheet (A / mm),
P is the contact surface pressure between the steel plate and the conductor roll, which is given by the steel plate tension, E is the equivalent Young's modulus of the contact part, which is Young's modulus E 1 and Poisson's ratio ν 1 of the conductor roll surface layer material, Young's modulus E 2 and Poisson of the steel plate. The ratio ν 2 is given by The dimension of P / E is dimensionless. 1 / E = (1-ν 1 2 ) / E 1 + (1-ν 2 2 ) / E 2
【０００９】まず、通電域をコンダクターロールへの鋼
板の巻きつけ部とする理由は、上述したように鋼板の絞
りを防止するためである。冷延鋼板は通常、室温では３
００MPa 以上の降伏応力を有するのに対し、高温では降
伏応力が大幅に低下し、５０MPa 以下となる。特に、熱
処理の対象となる圧延加工後の鋼板においては、６００
℃以上の高温では再結晶がおこり、急激に降伏応力が低
下する。これにともなって、鋼板の耐座屈性能も大幅に
低下し、特に板厚の小さい薄鋼板では絞りが発生しやす
くなる。そこで、鋼板温度６００℃以上の領域のコンダ
クターロールはスナバーロール、ピンチロール等によら
ず、巻きつけによって鋼板とコンダクターロールの接触
を維持する。First, the reason why the current-carrying region is the winding portion of the steel sheet around the conductor roll is to prevent the steel sheet from being drawn as described above. Cold rolled steel usually has 3 at room temperature.
While it has a yield stress of 00 MPa or more, at high temperatures, the yield stress drops significantly to 50 MPa or less. In particular, in the case of the rolled steel sheet that is the target of heat treatment, 600
At high temperatures above ℃, recrystallization occurs and the yield stress drops sharply. Along with this, the buckling resistance of the steel sheet is also significantly reduced, and drawing tends to occur particularly in a thin steel sheet having a small thickness. Therefore, the conductor roll in the region where the steel plate temperature is 600 ° C. or higher does not depend on the snubber roll, the pinch roll, etc. but maintains the contact between the steel plate and the conductor roll by winding.
【００１０】この場合、鋼板の張力によって鋼板とコン
ダクターロールの接触力は変化し、十分な接触がえられ
ない場合にはスパークが発生することになるが、発明者
らは、スパークの発生が鋼板とコンダクターロールの接
触面圧及びコンダクターロールのヤング率に強く影響さ
れることを実験により見いだした。このような影響が存
在する理由は次のように考えられる。まず、スパークの
発生しやすさは、鋼板とコンダクターロールの間の接触
抵抗に依存するから、接触面圧が大きいほどスパークは
起こりにくい。またヤング率については、ヤング率が小
さいほど、コンダクターロールの表面弾性変形が生じ
て、同じ接触面圧でも、鋼板表面とコンダクターロール
表面の正味の接触面積が増加し、接触抵抗が減少するた
め、スパークが起こりにくくなる。In this case, the contact force between the steel plate and the conductor roll changes due to the tension of the steel plate, and sparks occur when sufficient contact cannot be obtained. It was found by experiments that the contact surface pressure of the conductor roll and the Young's modulus of the conductor roll were strongly affected. The reason why such an influence exists is considered as follows. First, since the likelihood of spark generation depends on the contact resistance between the steel plate and the conductor roll, the spark is less likely to occur as the contact surface pressure increases. Regarding Young's modulus, as the Young's modulus is smaller, the surface elastic deformation of the conductor roll occurs, and even with the same contact surface pressure, the net contact area between the steel plate surface and the conductor roll surface increases and the contact resistance decreases, Sparks are less likely to occur.
【００１１】図１に、上記を裏付ける実験結果を示す。
図１はコンダクターロールと鋼板を巻きつけにより、接
触角６０°で接触させてスパーク発生限界を調査したも
のであるが、接触面圧／等価ヤング率の増加により、ス
パークなしに通電できる線電流密度が増加することがわ
かる。図１より、実験によるスパーク防止条件として、
上述した（１）式が得られる。FIG. 1 shows the experimental results supporting the above.
Figure 1 shows the spark generation limit investigated by winding a conductor roll and a steel plate in contact with each other at a contact angle of 60 °. The increase in contact surface pressure / equivalent Young's modulus allows the line current density that can be applied without sparking. It can be seen that From Figure 1, as the spark prevention condition by the experiment,
The above-mentioned formula (1) is obtained.
【００１２】なお、巻きつけ部を、例えば大幅に増加さ
せるとスパークなしに通電できる線電流密度が増加する
のではないかと考えられるが、本発明の実験においては
大きな影響は認められなかった。この理由は、巻きつけ
部に流れる電流は均一ではなく、鋼板の電流が流れる側
の接触領域の電流に対して、反対側の電流は小さく、接
触部の電流密度が均一でないこに起因していると考えら
れる。Although it is considered that the wire current density at which the winding portion can be energized without sparking increases, for example, if the winding portion is greatly increased, a large influence is not recognized in the experiment of the present invention. The reason for this is that the current flowing through the winding part is not uniform, and the current on the opposite side is smaller than the current in the contact region on the side where the current of the steel plate flows, and the current density at the contact part is not uniform. It is believed that
【００１３】更に、本発明の実施例について図面を参照
しながら説明する。本発明の全体装置構成を示す実施例
を図２に示す。図２において鋼板１は鋼板巻戻装置７、
入側ループ装置８、ブライドル５、通電加熱装置２、冷
却装置９、ブライドル６、出側ループ装置１０、鋼板巻
取装置１１の順で通過する。鋼板１は通電加熱装置２に
おいて、コンダクターロール３，４の間で通電によって
加熱される。ブライドル５及びブライドル６は、コンダ
クターロール３，４におけるスパークの発生を防止しう
る張力を鋼板に付与する。本構成例においては、冷却装
置は通板ロール１２及び冷却ガス噴射装置１３で構成さ
れている。ブライドル６は通電加熱装置２に連続して設
置されておらず、冷却装置９の次に設置しているが、通
電加熱装置２に連続して設置し、冷却装置内の鋼板張力
を維持する装置を別に設置することも可能である。また
ブライドル５は通電加熱装置に連続しているが、この間
にガス予熱装置等を別に設けることも可能である。Further, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 2 shows an embodiment showing the overall apparatus configuration of the present invention. In FIG. 2, the steel plate 1 is a steel plate rewinding device 7,
The entrance loop device 8, the bridle 5, the electric heating device 2, the cooling device 9, the bridle 6, the exit loop device 10, and the steel plate winding device 11 are passed in this order. The steel plate 1 is heated in the electric heating device 2 by passing electric current between the conductor rolls 3 and 4. The bridle 5 and the bridle 6 give a tension to the steel sheet which can prevent sparks from occurring in the conductor rolls 3 and 4. In this configuration example, the cooling device includes the sheet passing roll 12 and the cooling gas injection device 13. The bridle 6 is not continuously installed in the electric heating device 2 but is installed next to the cooling device 9, but is continuously installed in the electric heating device 2 to maintain the steel plate tension in the cooling device. It is also possible to install separately. Further, the bridle 5 is connected to the electric heating device, but a gas preheating device or the like can be separately provided between them.
【００１４】図３は本発明において使用する通電加熱装
置の構成を示している。図３において、鋼板１を環状ト
ランス１５内を貫通させ、環状トランス１５の入側及び
出側で、各々コンダクターロール３、コンダクターロー
ル４に鋼板を巻きつけ、コンダクターロール３及び４を
導電性部材１４で接続し、鋼板１、コンダクターロール
３、導電性部材１４、及びコンダクターロール４で閉回
路を構成する。環状トランス１５には外部より交流電流
を通し、前記閉回路に誘導電流を発生させ、鋼板１にお
いて発生するジュール熱により鋼板１を加熱する。FIG. 3 shows the structure of an electric heating device used in the present invention. In FIG. 3, the steel plate 1 is penetrated through the annular transformer 15, and the steel plate is wound around the conductor roll 3 and the conductor roll 4 at the inlet side and the outlet side of the annular transformer 15, respectively. And the steel plate 1, the conductor roll 3, the conductive member 14, and the conductor roll 4 form a closed circuit. An alternating current is passed through the ring transformer 15 from the outside to generate an induced current in the closed circuit, and the steel sheet 1 is heated by the Joule heat generated in the steel sheet 1.
【００１５】図３に示した通電加熱装置は環状トランス
１５に外部より交流電流を通して誘導電流を発生させる
方式であるが、環状トランスに替えて上記閉回路内に電
源を設置して、鋼板に通電させる方式も可能である。The energization heating apparatus shown in FIG. 3 is a method of generating an induction current by passing an alternating current from the outside into the annular transformer 15, but instead of the annular transformer, a power source is installed in the closed circuit to energize the steel sheet. A method of making it possible is also possible.
【００１６】図４は図３等に示される加熱装置に用いる
コンダクターロールの構成例である。本実施例では、鋼
板と接触するコンダクターロールの表層材はカーボンス
リーブ１７で構成している。このカーボンスリーブ１７
は取り付け用リング１８を介してシャフト１６に取り付
けられる。カーボンスリーブ１７の表層にチタン、タン
グステン、またはその化合物を溶射またはメッキしても
よい。このような溶射またはメッキを行う理由は、鋼板
とカーボンの直接接触によるカーボンの摩耗を防止し、
コンダクターロールの寿命を長くするためである。FIG. 4 is a structural example of a conductor roll used in the heating device shown in FIG. In this embodiment, the surface layer material of the conductor roll contacting the steel plate is composed of the carbon sleeve 17. This carbon sleeve 17
Is attached to the shaft 16 via a mounting ring 18. The surface of the carbon sleeve 17 may be sprayed or plated with titanium, tungsten, or a compound thereof. The reason for performing such thermal spraying or plating is to prevent abrasion of carbon due to direct contact between steel plate and carbon,
This is to extend the life of the conductor roll.
【００１７】[0017]
【実施例】図４に示したコンダクターロールを使用し
て、板厚０．３mm、板幅９００mmの冷間圧延後の鋼板に
ついて、カーボンコンダクターロールを用いて図３の構
成の設備で、通板速度４００ｍ／分で３０℃から７５０
℃に加熱した。カーボンコンダクターロールのヤング率
は、１００００MPa 、鋼板のヤング率は７５０℃におい
て１５００００MPa であり、カーボンコンダクターロー
ルのポアソン比は０．１、鋼板のポアソン比は０．３、
コンダクターロール径は３００mmである。鋼板断面当た
りの張力は３０MPa で、線電流密度２０Ａ／mmで加熱し
たところ、スパークはなく、良好な形状で加熱すること
ができた。一方、この状態で線電流密度を４０Ａ／mmに
上げるとスパークが発生した。この場合、接触面圧は、
（鋼板断面当たりの張力）×（板厚）／（コンダクター
ロール半径）で与えられるので、０．０６MPa となる。[Examples] Using the conductor roll shown in FIG. 4, a steel plate after cold rolling having a plate thickness of 0.3 mm and a plate width of 900 mm was rolled with a carbon conductor roll using the equipment of the configuration shown in FIG. 30 ° C to 750 at a speed of 400 m / min
Heated to ° C. The Young's modulus of the carbon conductor roll is 10,000 MPa, the Young's modulus of the steel plate is 150,000 MPa at 750 ° C., the Poisson's ratio of the carbon conductor roll is 0.1, the Poisson's ratio of the steel plate is 0.3,
The conductor roll diameter is 300 mm. The tension per section of the steel sheet was 30 MPa, and when the wire was heated at a linear current density of 20 A / mm, there was no spark and heating could be performed in a good shape. On the other hand, when the line current density was increased to 40 A / mm in this state, sparks were generated. In this case, the contact surface pressure is
Since it is given by (tension per section of steel plate) × (plate thickness) / (conductor roll radius), it becomes 0.06 MPa.
【００１８】なお、通常薄鋼板の連続高温熱処理装置で
は、通板張力は１０MPa 程度であり、前後にブライドル
を設置することによって、鋼板に張力を付与した。ま
た、張力を１０MPa まで低下させたところ、１５Ａ／mm
でもスパークが発生し、鋼板を通板速度１００ｍ／分以
上で７５０℃まで加熱することはできなかった。In a continuous high-temperature heat treatment apparatus for thin steel plates, the plate tension is about 10 MPa, and tension is applied to the steel plates by installing bridles at the front and rear. Also, when the tension is reduced to 10 MPa, it becomes 15 A / mm.
However, sparks were generated, and the steel sheet could not be heated to 750 ° C. at a sheet passing speed of 100 m / min or more.
【００１９】[0019]
【発明の効果】本発明の高温熱処理方法により、スパー
ク、絞り等の品質欠陥を防止しつつ、通電加熱を行なう
ことができ、高品質で生産性の高い鋼板の熱処理が可能
となる。According to the high temperature heat treatment method of the present invention, it is possible to perform current heating while preventing quality defects such as sparking and drawing, and it is possible to heat treat a steel sheet of high quality and high productivity.
【図１】スパークの発生限界を示す。FIG. 1 shows the limit of spark generation.
【図２】本発明を用いた焼鈍ラインの全体構成を示す実
施例図。FIG. 2 is an embodiment diagram showing the overall structure of an annealing line using the present invention.
【図３】本発明の通電加熱装置の構成例図。FIG. 3 is a structural example diagram of an electric heating device of the present invention.
【図４】コンダクターロールの構成例図。FIG. 4 is a diagram showing a configuration example of a conductor roll.
１ 鋼板 ２ 通電加熱装置 ３ 入側コンダクターロール ４ 出側コンダクターロール ５ 入側ブライドル ６ 出側ブライドル ７ 鋼板巻戻装置 ８ 入側ループ装置 ９ 冷却装置 １０ 出側ループ装置 １１ 鋼板巻取装置 １２ 通板ロール １３ 冷却ガス噴射装置 １４ 導電性部材 １５ 環状トランス １６ シャフト １７ カーボンスリーブ １８ 取り付け用リング DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Steel plate 2 Electric heating device 3 Input side conductor roll 4 Output side conductor roll 5 Input side bridle 6 Output side bridle 7 Steel plate rewinding device 8 Input side loop device 9 Cooling device 10 Output side loop device 11 Steel plate winding device 12 Through plate Roll 13 Cooling gas injection device 14 Conductive member 15 Annular transformer 16 Shaft 17 Carbon sleeve 18 Attachment ring
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西村 基 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Moto Nishimura 1-1, Toibata-cho, Tobata-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka New Nippon Steel Corporation Yawata Works
Claims (1)
電加熱装置で加熱するに際し、コンダクターロールの表
層材をカーボン又はカーボン上にチタン化合物等硬質材
料を溶射又はメッキしたものとし、鋼板をコンダクター
ロールに巻付けて、巻付部を通電域とし、通電時の鋼板
の単位幅当たりの線電流密度Ｉを ｌｎ（Ｉ）≦０．９４×ｌｎ（Ｐ／Ｅ）＋１４．８ 但し １／Ｅ＝（１−ν1 2 ）／Ｅ1 ＋（１−ν2 2 ）
／Ｅ2 として６００℃以上に加熱することを特徴とする薄鋼板
の連続高温熱処理方法。 Ｐ：鋼板張力によって付与される鋼板とコンダクターロ
ールの接触面圧 Ｅ：接触部の等価ヤング率 Ｅ1 ：コンダクターロールのヤング率 Ｅ2 ：鋼板のヤング率 ν1 ：コンダクターロールのポアソン比 ν2 ：鋼板のポアソン比1. When a steel sheet is heated by an electric heating device provided with a conductor roll, the surface layer material of the conductor roll is carbon or carbon coated with a hard material such as a titanium compound by thermal spraying or plating, and the steel sheet is wound around the conductor roll. The line current density I per unit width of the steel sheet during energization is defined as ln (I) ≦ 0.94 × ln (P / E) +14.8, where 1 / E = (1 −ν 1 2 ) / E 1 + (1-ν 2 2 )
/ E 2 is a continuous high-temperature heat treatment method for thin steel sheets, characterized by heating to 600 ° C. or higher. P: Contact surface pressure between steel plate and conductor roll given by steel plate tension E: Equivalent Young's modulus of contact portion E 1 : Young's modulus of conductor roll E 2 : Young's modulus of steel plate ν 1 : Poisson's ratio of conductor roll ν 2 : Poisson's ratio of steel plate
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30067194A JPH08157951A (en) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | Continuous high-temperature heat treatment of thin steel sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30067194A JPH08157951A (en) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | Continuous high-temperature heat treatment of thin steel sheet |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08157951A true JPH08157951A (en) | 1996-06-18 |
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ID=17887674
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP30067194A Withdrawn JPH08157951A (en) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | Continuous high-temperature heat treatment of thin steel sheet |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08157951A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009097426A3 (en) * | 2008-01-29 | 2009-11-05 | Honda Motor Co., Ltd. | Steel sheet heat treatment/stamp system and method |
-
1994
- 1994-12-05 JP JP30067194A patent/JPH08157951A/en not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020205 |