JPH08143957A - Production of thick plate of n-containing austenitic stainless steel - Google Patents

Abstract

PURPOSE: To prevent the occurrence of defects such as surface crack at the time of hot-rolling a thick continuously cast slab by reducing the contents of S and O in a nitrogen-containing austenitic stainless steel and also incorporating specific small amounts of Ca and Al. CONSTITUTION: The thick austenitic stainless steel plate is produced by casting an austenitic stainless steel, improved in yield strength by the incorporation of 0.1-0.3% N, into a continuously cast slab of >=150mm plate thickness and then hot-rolling this cast slab. At this time, in order to prevent the deterioration in the product yield of stainless steel plate due to the occurrence of cracks at the surface of a rolled stock, the contents of S and O as harmful impurities are limited to 0.0003-0.001% and <0.003%, respectively, and remaining trace amounts of S and O are slagged off in the form of CaS and Al2 O3 by the addition of deoxidizing and desulfurizing substances, such as Al and Ca, and highly basic flux, and also 0.0008-0.003% Ca and 0.005-0.05% Al are incorporated. By this method, toughness can be improved and surface cracking at the time of hot rolling can be prevented.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、Ｎ含有高強度オーステ
ナイトステンレス厚鋼板を強度、靭性を低下させること
なく連続鋳造により歩留まりよく製造する方法に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing N-containing high-strength austenitic stainless steel sheet by continuous casting with good yield without lowering strength and toughness.

【０００２】[0002]

【従来の技術】オーステナイト系ステンレスの厚板はＳ
ＵＳ３０４が主要鋼種であり、使用実績の８割を越え
る。オーステナイトステンレス鋼では組織の均一化と炭
化物の固溶による耐食性の向上を目的として溶体化処理
と称する１０００℃〜１１５０℃の温度域での最終焼鈍
が施された状態で使用されるが、このようにして製造さ
れた一般のオーステナイトステンレス鋼は降伏強度が低
いために構造部材には適していない。2. Description of the Related Art Thick plates of austenitic stainless steel are S
US304 is the main steel type, which exceeds 80% of the actual usage. Austenitic stainless steel is used in the state of being subjected to final annealing in a temperature range of 1000 ° C to 1150 ° C called solution treatment for the purpose of homogenizing the structure and improving corrosion resistance due to solid solution of carbides. The general austenitic stainless steel produced by the above method is not suitable for structural members because of its low yield strength.

【０００３】高強度が要求される用途に対してはＮを含
有する鋼種が適しており、ＳＵＳ３０４Ｎ１、Ｎ２、３
０４ＬＮ等の鋼種が規格化されている。このようなＮ含
有オーステナイトステンレス鋼の問題点は連続鋳造（Ｃ
Ｃ）スラブの熱間加工性が悪く、熱間圧延時に耳割れや
表面割れを発生し歩留まり低下を招く場合があることで
ある。厚板製品では深い表面割れが発生すると製品板厚
が確保できずスクラップとなることもある。板厚が４０
ｍｍを越えるような厚鋼板は諸特性を改善するための圧
下比確保の観点から１５０ｍｍ以上の鋳込み厚のＣＣス
ラブを素材とすることが必要である。ところが、このよ
うな厚肉のＣＣスラブは熱間加工性が悪く、厚板を製造
する場合に大きな問題となっている。Steel grades containing N are suitable for applications where high strength is required. SUS304N1, N2, 3
Steel types such as 04LN have been standardized. The problem with such N-containing austenitic stainless steel is that continuous casting (C
C) The hot workability of the slab is poor, and there are cases in which edge cracks and surface cracks occur during hot rolling, leading to a reduction in yield. In the case of thick plate products, if deep surface cracks occur, the product plate thickness may not be secured and may be scrapped. Board thickness is 40
For a thick steel plate having a thickness of more than mm, it is necessary to use a CC slab having a cast thickness of 150 mm or more as a material from the viewpoint of securing a reduction ratio for improving various properties. However, such a thick CC slab has poor hot workability, which is a serious problem when manufacturing thick plates.

【０００４】オーステナイトステンレス鋼の熱間加工性
が悪いのは鋼中のＳ、Ｏが起因していることが知られて
おり、Ｓ、Ｏの影響を除外するために硫化物、酸化物生
成元素、例えばCa、Ce等を添加する方法が採られてき
た。It is known that the poor hot workability of austenitic stainless steel is caused by S and O in the steel. In order to exclude the effect of S and O, sulfide and oxide forming elements are included. For example, a method of adding Ca, Ce or the like has been adopted.

【０００５】熱間加工性を向上させようとする諸対策が
本来の高強度および靭性を損なわれないようにすること
も必要である。オーステナイトステンレス鋼の靭性に対
してもＳ、Ｏが有害であり、含有量を低下することで良
好な靭性が得られることは知られている。It is also necessary that various measures for improving hot workability do not impair the original high strength and toughness. It is known that S and O are also harmful to the toughness of austenitic stainless steel, and good toughness can be obtained by reducing the content.

【０００６】凝固組織に観察されるδフェライトの含有
量が少ない場合にも熱間加工性が劣ることが知られてい
た。It has been known that the hot workability is poor even when the content of δ ferrite observed in the solidified structure is small.

【０００７】特公平５−７４５７号公報には、Ｎ含有オ
ーステナイトステンレス鋼の熱間加工割れを防止するた
めに、Ｓを１０ｐｐｍ以下、Ｏを３０ｐｐｍ以下かつＰ
Ｖ（ｐｐｍ）＝Ｓ＋Ｏ−０．８Ｃａ−０．３Ｃｅで表現
される微量元素含有量を３δＦ（％）＋４５以下とした
連続鋳造スラブを熱間圧延する方法が開示されている。
ここでδＦ（％）は、δフェライト量に対応する計算式
で、３（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）−２．８（Ｎｉ＋
０．５（Ｍｎ＋Ｃｕ）＋３０（Ｃ＋Ｎ））−１９．８で
定義されている。Japanese Patent Publication No. 5-7457 discloses that in order to prevent hot work cracking of N-containing austenitic stainless steel, S is 10 ppm or less, O is 30 ppm or less and P is P or less.
A method of hot rolling a continuously cast slab in which the content of trace elements expressed by V (ppm) = S + O-0.8Ca-0.3Ce is 3? F (%) + 45 or less is disclosed.
Here, δF (%) is a calculation formula corresponding to the amount of δ ferrite, and is 3 (Cr + Mo + 1.5Si) -2.8 (Ni +
0.5 (Mn + Cu) +30 (C + N))-19.8.

【０００８】[0008]

【発明が解決しようとする課題】上記特公平５−７４５
７号公報に開示されている方法を、本発明が対象とする
厚板を試験的に製造するために連続鋳造において厚さ１
５０mm以上のスラブに適用したところ熱間加工性が改善
されなく表面割れが発生した。[Patent Document 1] Japanese Patent Publication No. 5-745
In the continuous casting, the method disclosed in Japanese Patent Publication No. 7 is used to experimentally manufacture a thick plate targeted by the present invention.
When applied to slabs of 50 mm or more, hot workability was not improved and surface cracking occurred.

【０００９】Ｓを３ｐｐｍ、Ｏを１９ｐｐｍに低減し、
Ｎを１５００ｐｐｍ、Ｃａを１８ｐｐｍ、及びＡｌを通
常量の０．０７％含有させた（ＰＶ＝８ｐｐｍ，δＦ＝
−０．２％）２０６ｍｍ厚の３０４ＬＮ鋼ＣＣスラブ
を、板厚４０mmの厚板に圧延したところ、表面割れが発
生し、製品採取できなかった。すなわち、上記公報に開
示された方法は、厚さ１５０mm以上の厚肉のＣＣスラブ
には充分な効果がなく、熱間加工性を充分に高めること
ができなかった。S was reduced to 3 ppm and O was reduced to 19 ppm,
N was contained at 1500 ppm, Ca was contained at 18 ppm, and Al was contained at 0.07% of the usual amount (PV = 8 ppm, δF =
-0.2%) A 304 LN steel CC slab having a thickness of 206 mm was rolled into a thick plate having a thickness of 40 mm, and surface cracking occurred, and a product could not be collected. That is, the method disclosed in the above publication has no sufficient effect on a thick CC slab having a thickness of 150 mm or more, and hot workability cannot be sufficiently enhanced.

【００１０】本発明の目的は、厚さ１５０mm以上の連続
鋳造スラブの圧延時の表面割れを防止することにより、
高強度Ｎ含有オーステナイトステンレス厚板を歩留まり
よく製造することである。An object of the present invention is to prevent surface cracking during rolling of a continuously cast slab having a thickness of 150 mm or more,
It is to produce a high-strength N-containing austenitic stainless steel thick plate with good yield.

【００１１】[0011]

【課題を解決するための手段】本発明者は、熱間加工性
の悪い高強度Ｎ含有オーステナイト系ステンレス鋼の厚
さ１５０mm以上の連続鋳造スラブから厚板を製造するに
際し発生する表面割れを防止するため、Ca添加した場合
の微量成分元素の及ぼす影響につき鋭意研究を行った結
果、下記の知見を得るに至った。DISCLOSURE OF THE INVENTION The present inventor has prevented the surface cracks that occur when a thick plate is manufactured from a continuously cast slab of a high strength N-containing austenitic stainless steel having a poor hot workability and having a thickness of 150 mm or more. Therefore, as a result of intensive studies on the influence of trace element elements when Ca is added, the following findings have been obtained.

【００１２】A ）熱間加工性を改善するためにCaを添加
した場合、固溶Caがスラブ表面割れの原因となってお
り、厚肉の連続鋳造スラブの場合は表層部の凝固速度が
小さく粗い凝固組織となり、固溶Caが特に問題となる。A) When Ca is added to improve hot workability, solid solution Ca causes slab surface cracking. In the case of a thick continuous cast slab, the solidification rate of the surface layer is small. A coarse solidified structure is formed, and solute Ca is a particular problem.

【００１３】B ）Ｓ含有量が３〜１０ppm の場合、熱間
加工性に問題とならない固溶Ca量とするためにはCa量を
８〜３０ppm に制限する必要があること。B) When the S content is 3 to 10 ppm, it is necessary to limit the Ca content to 8 to 30 ppm in order to obtain a solid solution Ca content that does not cause a problem in hot workability.

【００１４】C ）Ｓ含有量が３ppm 未満と少ない場合
は、Caを特に添加しなくてもよいが、溶製時にＳが安定
して３ppm 以下にならない場合にはCaを添加しておくの
が安全であるが、その場合の適正Ca量は１５ppm 以下で
あること。C) If the S content is as low as less than 3 ppm, it is not necessary to add Ca, but if S does not stably become 3 ppm or less during melting, Ca should be added. It is safe, but in that case the appropriate amount of Ca should be 15 ppm or less.

【００１５】D ）固溶Ca（Ca）は次式で表される平衡関
係により決定され、固溶Al（Al）が多い程、固溶Caも多
くなるのでAl量は0.005 〜0.05％と少量にしなければな
らないこと。 ３ＣａＯ＋２Ａｌ＝３Ｃａ
＋Ａｌ₂ Ｏ₃ 本発明は、このような知見に基づいてなされたもので、
その要旨とするところは、「重量％でＮ：０．１〜０．
３％、Ｓ：０．０００３〜０．００１％、Ｏ：０．００
３以下、Ｃａ：０．０００８〜０．００３％、Ａｌ：
０．００５〜０．０５％含有する鋼または、Ｎ：０．１
〜０．３％、Ｓ：０．０００３％未満、Ｏ：０．００３
以下、Ｃａ：０〜０．００１５％、Ａｌ：０．００５〜
０．０５％含有する鋼を、１５０ｍｍ以上の厚みの鋳型
を用いて連続鋳造によりスラブとなし、このスラブを熱
間圧延して厚鋼板にすることを特徴とするＮ含有高強度
オーステナイトステンレス厚鋼板の製造方法」にある。D) Solid solution Ca ( Ca ) is determined by the equilibrium relation represented by the following equation. The more solid solution Al ( Al ), the more solid solution Ca. Therefore, the amount of Al is as small as 0.005 to 0.05%. What you have to do. 3CaO + 2 Al = 3 Ca
+ Al ₂ O _{3 The} present invention has been made based on such findings,
The gist is that "N in weight%: 0.1 to 0.
3%, S: 0.0003 to 0.001%, O: 0.00
3 or less, Ca: 0.0008 to 0.003%, Al:
Steel containing 0.005-0.05% or N: 0.1
~ 0.3%, S: less than 0.0003%, O: 0.003
Hereinafter, Ca: 0 to 0.0015%, Al: 0.005 to
Steel containing 0.05% is formed into a slab by continuous casting using a mold having a thickness of 150 mm or more, and the slab is hot-rolled into a thick steel plate, which is a N-containing high-strength austenitic stainless steel plate. Manufacturing method ”.

【００１６】[0016]

【作用】次に、各成分元素の含有量及び製造条件を限定
した理由と作用について以下に述べる。Next, the reasons and functions for limiting the content of each component element and the manufacturing conditions will be described below.

【００１７】本発明者は、鋼塊の熱間変形能、熱間加工
性と微量成分元素含有量の関係を明らかにするために下
記試験を行った。The present inventor conducted the following tests in order to clarify the relationship between the hot deformability and hot workability of steel ingots and the contents of trace element elements.

【００１８】ＭｇＯまたはＣａＯるつぼ中でＳＵＳ３１
６ＬＮ鋼を真空溶解し、Ａｌ、Ｃａ等の脱酸脱硫元素の
添加もしくは高塩基度フラックスによる脱酸脱硫精錬を
おこない微量元素含有量を変化させた１７ｋｇ偏平鋼塊
（鋳型厚み５０ｍｍ）を砂型に鋳造し、凝固後徐冷炉に
挿入して、厚さ１５０mmのスラブの表層部の冷却速度と
ほぼ同じ冷却速度である０．５℃／秒で８００℃まで徐
冷した後常温まで放冷した。SUS31 in a MgO or CaO crucible
6LN steel is melted in vacuum, and deoxidation desulfurization refining by addition of deoxidation desulfurization elements such as Al and Ca or high basicity flux is performed to change the content of trace elements. After casting and solidification, it was inserted into a slow cooling furnace, gradually cooled to 800 ° C. at a cooling rate of 0.5 ° C./sec, which is almost the same as the cooling rate of the surface layer of a slab having a thickness of 150 mm, and then allowed to cool to room temperature.

【００１９】変化させた微量元素含有量の範囲はＳが１
０ppm 以下、Ｏは２６ppm 以下、Ｃａは２６ppm 以下、
Ａｌは０．０８％以下である。In the range of changed trace element contents, S is 1
0ppm or less, O is 26ppm or less, Ca is 26ppm or less,
Al is 0.08% or less.

【００２０】熱間変形能については鋼塊表層部より平滑
丸棒引張試験片を採取し、直接抵抗加熱方式の高温引張
り試験機により歪速度が約１／ｓの引張試験を実施し、
断面絞りにより評価した。Regarding the hot deformability, a smooth round bar tensile test piece was sampled from the surface layer of the steel ingot and subjected to a tensile test with a strain rate of about 1 / s by a high temperature tensile tester of the direct resistance heating type,
Evaluation was made by cross-section drawing.

【００２１】また、偏平鋼塊から板厚４４ｍｍの圧延試
験片を採取し、１２５０℃で１時間加熱した後、１１５
０〜８５０℃で熱間圧延を施し板厚６．５ｍｍの熱延鋼
板とした。得られた鋼板を１０５０℃に３０分加熱後水
冷し、−１００℃におけるハーフサイズシャルピー衝撃
試験を行い靭性を評価した。これらの結果を図１〜２に
示す。Further, a rolled test piece having a plate thickness of 44 mm was taken from the flat steel ingot, heated at 1250 ° C. for 1 hour, and then 115
Hot rolling was performed at 0 to 850 ° C. to obtain a hot rolled steel sheet having a sheet thickness of 6.5 mm. The obtained steel sheet was heated at 1050 ° C. for 30 minutes, cooled with water, and subjected to a half size Charpy impact test at −100 ° C. to evaluate the toughness. The results are shown in FIGS.

【００２２】図１は、１０００℃と１１００℃で引張試
験を行い、破面の絞りを測定した結果を示す図である。
Ｓ含有量を極低の３ppm 未満にした鋼及び７〜１０ppm
とした鋼の２種のＳＵＳ３１６ＬＮ鋼についてＳ、Ｃａ
とＡｌの熱間加工性に及ぼす影響を調べたものである。
鋼中Ｃａ含有量は２〜２６ppm 、Ｏは１１〜２６ppmで
あった。図中各点は、１０００℃と１１００℃での絞り
の平均値である。FIG. 1 is a diagram showing the results of measuring the fractured surface area by conducting a tensile test at 1000 ° C. and 1100 ° C.
Steel with S content less than 3ppm, which is extremely low, and 7 to 10ppm
About two kinds of SUS316LN steels
The effect of Al and Al on the hot workability was investigated.
The Ca content in the steel was 2 to 26 ppm and the O content was 11 to 26 ppm. Each point in the figure is the average value of the diaphragm at 1000 ° C and 1100 ° C.

【００２３】図２は、同じくＳＵＳ３１６ＬＮCa添加鋼
について、ハーフサイズのシャルピー試験によりＡｌの
靭性に及ぼす影響を調べた結果を示す。FIG. 2 shows the results of examining the effect of Al on the toughness of Al by the half size Charpy test for the SUS316LNCa-added steel.

【００２４】図１より明かなように、Ｓが７〜１０ppm
の場合はCa無添加に較べCa添加鋼は断面絞りが格段に良
くなるが、Al量が増加するに従い断面絞りは悪化する。
また、Ｓ含有量が３ppm 未満と極低になるとCaを添加し
なくとも絞り性は良いが添加の効果も少しある。しか
し、両者ともAlが増加するに従い絞り性が悪化してい
る。As is clear from FIG. 1, S is 7 to 10 ppm.
In the case of, the cross-section drawing of the Ca-added steel is remarkably better than that of the Ca-free steel, but the cross-section drawing becomes worse as the Al content increases.
Further, when the S content is extremely low, less than 3 ppm, the drawability is good even if Ca is not added, but there is a slight effect of the addition. However, in both cases, the drawability deteriorates as Al increases.

【００２５】図２はＳ量の多少に関係なくAl量が0.005
〜0.05％の範囲では靭性が比較的良好でAl含有量が増え
るに従い靭性が劣化していることを示している。Al0.01
％当たりで約１ｋｇｆ−ｍの吸収エネルギー低下をもた
らしている。FIG. 2 shows that the Al content is 0.005 regardless of the S content.
In the range of up to 0.05%, the toughness is relatively good, and the toughness deteriorates as the Al content increases. Al0.01
This results in a reduction in absorbed energy of about 1 kgf-m per%.

【００２６】１）成分組成 Ｎ：Ｎはオーステナイトステンレス鋼の強度と耐食性を
改善するために添加される。０．１％未満ではその効果
が充分でなく、また０．３％を超えると熱間加工性を低
下させ、製造コストの上昇を招くため、０．１％以上
０．３％以下とした。1) Component Composition N: N is added to improve the strength and corrosion resistance of austenitic stainless steel. If it is less than 0.1%, the effect is not sufficient, and if it exceeds 0.3%, the hot workability is deteriorated and the manufacturing cost is increased, so the content was made 0.1% or more and 0.3% or less.

【００２７】Ｓ：Ｓは熱間加工性および靭性を低下させ
る元素であり、０．００１％を超えると熱間加工性、靭
性が著しく低下するので０．００１％以下とした。ま
た、０．００３未満では、Ｃａを添加しなくとも熱間加
工性は良好になる。S: S is an element that deteriorates hot workability and toughness. If it exceeds 0.001%, hot workability and toughness are remarkably deteriorated, so S is made 0.001% or less. On the other hand, if it is less than 0.003, the hot workability becomes good without adding Ca.

【００２８】Ｏ：Ｏも熱間加工性と靭性を低下させる元
素であり、０．００３％を超えるとそれらの特性劣化が
著しいので上限を０．００３％とした。O: O is also an element that deteriorates hot workability and toughness, and if it exceeds 0.003%, the characteristics thereof are significantly deteriorated, so the upper limit was made 0.003%.

【００２９】Ｃａ：ＣａはＳ及びＯを固定し熱間加工性
を向上させる作用がある。Ｓ含有量が０．０００３％以
上０．００１％以下の場合に、Ｃａを０．０００８〜
０．００３％以下の範囲で含有させることが重要であ
る。０．０００８未満ではＯ、Ｓを充分に固定すること
ができなく、一方０．００３％を超えると熱間加工性と
靭性が著しく劣化する。従って、Ｓ含有量が０．０００
３〜０．００１％の場合はＣａ含有量の上限を０．００
３％とする。なお、Ｓが０．０００３％未満の場合には
特にＣａを添加する必要はないが、Ｓを０．０００３％
未満の極低に安定して溶製するのが困難であり、Ｃａを
添加するのが好ましいが、その場合はＣａ含有量は０．
００１５％以下にする必要がある。Ca: Ca has a function of fixing S and O and improving hot workability. When the S content is 0.0003% or more and 0.001% or less, Ca is 0.0008 to
It is important to contain it in the range of 0.003% or less. If it is less than 0.0008, O and S cannot be sufficiently fixed, while if it exceeds 0.003%, hot workability and toughness are significantly deteriorated. Therefore, the S content is 0.000
In the case of 3 to 0.001%, the upper limit of Ca content is 0.00
3%. If S is less than 0.0003%, it is not necessary to add Ca, but S is 0.0003%.
It is difficult to stably produce in a very low level of less than 10% and it is preferable to add Ca, but in that case, the Ca content is 0.
It should be 0015% or less.

【００３０】図３は、本発明におけるＳ量とCa量との関
係を整理したものである。Ｓ量が０．０００３〜０．０
０１％の場合、Caが０．０００８％未満であるとＳを充
分に固定することができず固溶Ｓが多くなり、一方０．
００３％を超えると固溶Caが多くなる。Caが８〜３０pp
m の範囲でＣａＯ、Ａｌ₂ Ｏ₃ 、ＣａＳが生成され加工
性が改善される。FIG. 3 shows the relationship between the S content and the Ca content in the present invention. S amount is 0.0003 to 0.0
In the case of 01%, if Ca is less than 0.0008%, S cannot be sufficiently fixed and the amount of solid solution S increases, while the content of S.
If it exceeds 003%, the amount of solid solution Ca increases. Ca is 8-30pp
In the range of m, CaO, Al ₂ O ₃ and CaS are produced and the workability is improved.

【００３１】また、Ｓ量が３ppm 未満の場合は、Caが１
５ppm 以上となると固溶Caが多くなり、熱間加工性が劣
化する。When the amount of S is less than 3 ppm, Ca is 1
If it is 5 ppm or more, the amount of solid solution Ca increases and the hot workability deteriorates.

【００３２】Ａｌ：Ａｌ含有量を適切に制限することが
本発明の重要な構成要件である。Ａｌは脱酸のために不
可欠の元素でありＳｏｌ．Ａｌにて０．００５％以上含
有させる。Al: Properly limiting the Al content is an important constituent of the present invention. Al is an indispensable element for deoxidation, and Sol. Al is contained at 0.005% or more.

【００３３】このＡｌにより有効に脱酸され熱間加工性
が向上する。一方０．０５％を超えると固溶Ｃａ量が増
加し、厚肉ＣＣスラブの熱間加工性が劣化すると共に、
靭性がも劣化するので上限は０．０５％にする必要があ
る。This Al effectively deoxidizes and improves hot workability. On the other hand, if it exceeds 0.05%, the amount of solid solution Ca increases, and the hot workability of the thick CC slab deteriorates.
Since the toughness also deteriorates, the upper limit must be 0.05%.

【００３４】そのほかＮ含有オーステナイトステンレス
鋼に一般に含有される成分元素について記述する。In addition, constituent elements generally contained in N-containing austenitic stainless steel will be described.

【００３５】Ｃ：Ｃは耐食性を劣化させる元素であり、
通常０．０８％以下が好ましい。C: C is an element that deteriorates corrosion resistance,
Usually, 0.08% or less is preferable.

【００３６】Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を担う
主要元素であり、１６〜２５％含有する。Cr: Cr is a main element responsible for the corrosion resistance of stainless steel, and is contained in 16 to 25%.

【００３７】Ｓｉ、Ｍｎ：Ｓｉ、Ｍｎは鋼の脱酸にかか
る基本元素であり添加が必要であるが過剰な添加は加工
性をそこなう場合があるのでそれぞれ１％以下、２．５
％以下が好ましい。Si, Mn: Si and Mn are basic elements involved in deoxidation of steel and need to be added. However, excessive addition may impair workability.
% Or less is preferable.

【００３８】Ｎｉ：Ｎｉはオーステナイトステンレス鋼
の組織と耐酸性を確保するための元素であり、７〜１５
％含有させるのが好ましい。Ni: Ni is an element for ensuring the structure and acid resistance of austenitic stainless steel, and is 7 to 15
% Is preferably contained.

【００３９】Ｍｏ：Ｍｏはステンレス鋼の耐食性を高め
るために添加される元素である。４％までの範囲で含有
させるのが好ましい。Mo: Mo is an element added to enhance the corrosion resistance of stainless steel. It is preferable to contain it in the range of up to 4%.

【００４０】Ｐ：Ｐは耐食性に有害な元素であり、０．
０４％以下に制限することが望ましい。P: P is an element harmful to the corrosion resistance, and
It is desirable to limit it to 04% or less.

【００４１】Ｃｕ：Ｃｕは一般耐食性を向上させるため
に添加する場合がある。過剰な添加は熱間加工性を低下
させるので１．０％以下とすることが好ましい。Cu: Cu may be added in order to improve general corrosion resistance. Excessive addition lowers the hot workability, so the content is preferably 1.0% or less.

【００４２】Ｖ，Ｎｂ：これらの元素はステンレス鋼の
強度を付加的に高めるために必要に応じて添加されるも
のである。このためには０．０１％以上の添加が必要で
ある。V, Nb: These elements are added as required in order to additionally increase the strength of stainless steel. For this purpose, it is necessary to add 0.01% or more.

【００４３】そのほか熱間加工性を高めるために０．０
０５％以下のＭｇ、Ｂおよび０．１％以下のＺｒ、Ｙ、
Ｌａ、Ｃｅを含有させることができる。In addition, 0.0 to improve hot workability.
05% or less of Mg, B and 0.1% or less of Zr, Y,
La and Ce can be contained.

【００４４】本発明が対象とするオーステナイトステン
レス鋼は、Ｎ、Ｓ、Ｏ、Ｃａ、Ａｌ、の各含有量が本発
明で規定する量を満足しておればよく、上記のような元
素を含有させることができ、代表的なものとしては、Ｊ
ＩＳに規定されたＳＵＳ３０４Ｎ１，３０４Ｎ２，３０
４ＬＮ，３１６Ｎ，３１６ＬＮを挙げることができる。The austenitic stainless steel to which the present invention is applied has only to satisfy the contents of N, S, O, Ca and Al specified by the present invention, and contains the above-mentioned elements. It can be done, and the typical one is J
SUS304N1, 304N2, 30 specified by IS
4LN, 316N, 316LN can be mentioned.

【００４５】２）スラブの鋳込み厚さ スラブの表層部の結晶粒径が大きいほど熱間加工性が劣
化する。この結晶粒径は溶鋼の凝固速度の関係で鋳込み
厚さが厚いほど大きくなる関係が存在する。2) Cast thickness of slab The hot workability deteriorates as the crystal grain size of the surface layer of the slab increases. There is a relationship that the crystal grain size becomes larger as the casting thickness becomes thicker in relation to the solidification rate of molten steel.

【００４６】スラブ厚さが１５０mm未満の場合は、スラ
ブ表層部の結晶粒径も小さく、熱間加工疵の問題が発生
することは少ないので厚さ１５０mm未満のスラブは本発
明の対象より除外した。When the slab thickness is less than 150 mm, the crystal grain size of the surface layer of the slab is small and the problem of hot work flaws is less likely to occur. Therefore, slabs with a thickness of less than 150 mm are excluded from the object of the present invention. .

【００４７】なお、本発明では、厚鋼板は厚さ２５mm以
上をいう。２５mm以下に圧延してもよいが、その場合は
１５０mm以下の薄いスラブを用いる方が製造効率がよ
い。In the present invention, the thick steel plate has a thickness of 25 mm or more. It may be rolled to 25 mm or less, but in that case, it is more efficient to use a thin slab of 150 mm or less.

【００４８】[0048]

【実施例】表１に示す化学組成の連続鋳造スラブをもと
に表２に示す厚板圧延をおこなった。表２に圧延温度実
績と評価結果を示す。Ｓについては極低量分析をおこな
いそれぞれ０．１ppm の単位で、Ｏ、Ｃａについてはpp
m 単位で含有量を求めた。EXAMPLE The thick plate rolling shown in Table 2 was carried out based on the continuously cast slab having the chemical composition shown in Table 1. Table 2 shows rolling temperature results and evaluation results. An extremely low amount analysis was conducted for S and 0.1 ppm each, and for O and Ca, pp
The content was determined in m units.

【００４９】[0049]

【表１】 [Table 1]

【００５０】[0050]

【表２】 [Table 2]

【００５１】４〜６トンのスラブに溶断したのち２mm／
面のグラインダー手入れをおこない、再加熱、厚板圧延
をおこなった。熱間圧延後に溶体化焼鈍と酸洗をおこな
い、発生している表面割れをグラインダーにより手直し
した。その深さにより○、△、×と評価をおこなった。
○は最大の深さが０．１ｍｍ未満，△は０．１以上０．
５ｍｍ未満，×は０．５ｍｍ以上２ｍｍ未満、××は２
ｍｍ以上である。2 mm / after cutting into 4 to 6 ton slab
The surface was grinded, reheated, and the plate was rolled. After hot rolling, solution annealing and pickling were performed, and the generated surface cracks were repaired with a grinder. It was evaluated as ◯, Δ, and x depending on the depth.
◯ indicates the maximum depth is less than 0.1 mm, Δ indicates 0.1 or more and 0.
Less than 5 mm, x is 0.5 mm or more and less than 2 mm, xx is 2
mm or more.

【００５２】また得られた厚鋼板に１０５０〜１１２０
℃での溶体化焼鈍を加え、板厚中央部より２ｍｍＶノッ
チＪＩＳ４号シャルピー試験片（10mm角）を圧延直角方
向に各２本採取し、−１００℃にて試験をおこなった。
表２に吸収エネルギーの平均値を示す。Further, the thick steel plate thus obtained was provided with 1050 to 1120.
Solution annealing was performed at ℃, and 2 mm V-notch JIS No. 4 Charpy test pieces (10 mm square) were sampled in the direction perpendicular to the rolling direction from the center of the plate thickness, and two samples were taken at -100 ° C.
Table 2 shows the average value of absorbed energy.

【００５３】[0053]

【発明の効果】本発明法により１５０mm以上の厚い連続
鋳造スラブから靭性に優れたＮ含有高強度オーステナイ
トステンレス厚鋼板を歩留まりよく製造ができるように
なった。歩留まりがよくなると共に厚鋼板手入れ工程が
省略でき製造コストも下げることができる。According to the method of the present invention, a N-containing high-strength austenitic stainless steel sheet having excellent toughness can be produced with good yield from a thick continuously cast slab having a thickness of 150 mm or more. The yield is improved and the thick steel plate maintenance process can be omitted, so that the manufacturing cost can be reduced.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】Ｃａ、Ｓ、Ａｌの熱間加工性に及ぼす影響を示
す図である。FIG. 1 is a diagram showing the influence of Ca, S, and Al on hot workability.

【図２】Ａｌの低温靭性に及ぼす影響を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing the influence of Al on low temperature toughness.

【図３】本発明におけるＳとＡｌ含有量の関係を示す図
である。FIG. 3 is a diagram showing a relationship between S and Al content in the present invention.

Claims (2)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】重量％でＮ：０．１〜０．３％、Ｓ：０．
０００３〜０．００１％、Ｏ：０．００３以下、Ｃａ：
０．０００８〜０．００３％、Ａｌ：０．００５〜０．
０５％を含有する鋼を、１５０ｍｍ以上の厚みの鋳型を
用いて連続鋳造によりスラブとなし、このスラブを熱間
圧延して厚鋼板にすることを特徴とするＮ含有オーステ
ナイトステンレス厚鋼板の製造方法。1. A weight percentage of N: 0.1-0.3%, S: 0.
0003 to 0.001%, O: 0.003 or less, Ca:
0.0008-0.003%, Al: 0.005-0.
Steel containing 05% is formed into a slab by continuous casting using a mold having a thickness of 150 mm or more, and the slab is hot-rolled into a thick steel plate, which is a method for producing an N-containing austenitic stainless steel plate. . 【請求項２】重量％でＮ：０．１〜０．３％、Ｓ：０．
０００３％未満、Ｏ：０．００３以下、Ｃａ：０〜０．
００１５％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％を含有する
鋼を、１５０ｍｍ以上の厚みの鋳型を用いて連続鋳造に
よりスラブとなし、このスラブを熱間圧延して厚鋼板に
することを特徴とするＮ含有オーステナイトステンレス
厚鋼板の製造方法。2. N: 0.1 to 0.3% by weight, S: 0.
Less than 0003%, O: 0.003 or less, Ca: 0 to 0.
A steel containing 0015% and Al: 0.005 to 0.05% is formed into a slab by continuous casting using a mold having a thickness of 150 mm or more, and the slab is hot-rolled into a thick steel plate. And a method for producing an N-containing austenitic stainless steel plate.