JPH08140319A - Rotor of induction motor - Google Patents
Rotor of induction motorInfo
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- JPH08140319A JPH08140319A JP6302842A JP30284294A JPH08140319A JP H08140319 A JPH08140319 A JP H08140319A JP 6302842 A JP6302842 A JP 6302842A JP 30284294 A JP30284294 A JP 30284294A JP H08140319 A JPH08140319 A JP H08140319A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/64—Electric machine technologies in electromobility
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ダイキャストにより製
造するアルミまたはアルミ合金の篭形導体を備える誘導
モータのロータに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an induction motor rotor provided with a die-cast aluminum or aluminum alloy cage conductor.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、とくに篭形の誘導モータのロータ
構造として図６に示すようなものがある。これは、ロー
タを銅バーの組立で構成するもので、ロータコア板材１
０１のロータスロット１０３は、図中、Ａ部として示す
ように、ロータ外周部１０４との連通部１０５を有する
ように形成されている。しかし、ロータをアルミダイキ
ャストにより製造する場合は、図７に示されるように、
ロータコア板材１１１は、篭形導体を形成するロータバ
ーが配設されるロータスロット１１３を、図中、Ｂ部と
して示すように、ロータ外周部１１４から距離Ｃだけ離
した形状としている。これは、銅バー構造においては、
銅バーはバー状のものを後から挿入するので、銅バーが
はみ出すことはないのに対して、アルミダイキャストに
より製造する場合は、図６のような構造にすると、連通
部１０５から外周部に溶けたアルミが漏れてはみ出して
しまうため、このような漏れを防ぐために開放されない
形状とされているものである。2. Description of the Related Art Conventionally, there is a rotor structure of a basket-type induction motor as shown in FIG. In this, the rotor is constructed by assembling a copper bar.
The rotor slot 103 of No. 01 is formed so as to have a communicating portion 105 with the rotor outer peripheral portion 104, as shown by A portion in the drawing. However, when the rotor is manufactured by aluminum die casting, as shown in FIG.
The rotor core plate member 111 has a shape in which a rotor slot 113 in which a rotor bar forming a cage-shaped conductor is disposed is separated from a rotor outer peripheral portion 114 by a distance C, as indicated by a portion B in the drawing. In the copper bar structure, this is
Since a copper bar is inserted later, the copper bar does not stick out. On the other hand, when manufacturing by aluminum die casting, if the structure as shown in FIG. The molten aluminum leaks out and squeezes out, so that it is not opened to prevent such leakage.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の篭形誘導モータのロータにあっては、図７の
Ｂ部において、もれ磁束が発生する。Ｃ寸法が大きいと
もれ磁束が大きくなり、誘導モータが出しうる最大のト
ルクである停動トルクが減少してしまう。停動トルクは
最大電流に比例しており、最大電流はもれ磁束と半比例
関係にある。したがって、停動トルクともれ磁束とは半
比例の関係となる。このため、寸法に余裕がある場合は
よいが、例えば、電気自動車用モータのように非常に小
型軽量化されたモータにおいては、もれ磁束を小さくす
ることが要求されるため、Ｃ寸法を加工の限界近くまで
低減する必要がある。However, in the rotor of such a conventional cage-type induction motor, a leakage magnetic flux is generated at the portion B in FIG. When the C dimension is large, the magnetic flux increases, and the stall torque, which is the maximum torque that the induction motor can produce, decreases. The stall torque is proportional to the maximum current, and the maximum current is in a semi-proportional relationship with the leakage magnetic flux. Therefore, there is a semi-proportional relationship between the stall torque and the leakage magnetic flux. For this reason, it is preferable that the size be large, but for example, in a motor that is extremely small and light, such as a motor for an electric vehicle, it is required to reduce the leakage magnetic flux, so that the C dimension is processed. It is necessary to reduce to near the limit of.
【０００４】しかし他方で、Ｃ寸法を低減するとロータ
の極く表面にアルミが存在するため、とくに誘導モータ
をＰＷＭ（パルス幅変調）により可変速駆動する場合に
は、ＰＷＭ駆動によるキャリア損失が大きくなり、効率
が悪化してしまう。すなわち、Ｂ部（Ｃ寸法部分）に
は、交番磁界が発生しており、導体があると、渦電流が
発生して損失が出る。On the other hand, however, when the C dimension is reduced, aluminum is present on the very surface of the rotor. Therefore, when the induction motor is driven at a variable speed by PWM (pulse width modulation), the carrier loss due to PWM driving is large. And efficiency deteriorates. That is, an alternating magnetic field is generated in the B portion (C dimension portion), and if there is a conductor, eddy current is generated and loss occurs.
【０００５】図８に、ＰＷＭ駆動時のロータスロット内
のアルミ導体部の電流密度分布の解析結果を示す。図に
おいて、上部がロータ外周面側で、下部が軸側である。
同図から分かるように、外周付近では電流密度が極端に
上昇している。これは、ＰＷＭ駆動によるリップル電流
に起因する磁束（交番磁束）によってうず電流が発生し
ていることによる。したがって、アルミがロータの極く
表面近くに存在するとうず電流が流れ、ジュール損が発
生する。電気抵抗は無限大でも０でもジュール損は０で
あり、数学的にはジュール損を最大にする導電率が存在
するが、一般的には抵抗大で損失は減少する。FIG. 8 shows the analysis result of the current density distribution of the aluminum conductor portion in the rotor slot during PWM driving. In the figure, the upper part is the rotor outer peripheral surface side and the lower part is the shaft side.
As can be seen from the figure, the current density is extremely increased near the outer circumference. This is because the eddy current is generated by the magnetic flux (alternating magnetic flux) resulting from the ripple current generated by the PWM drive. Therefore, if aluminum exists very close to the surface of the rotor, eddy current flows and Joule loss occurs. Even if the electric resistance is infinite or zero, the Joule loss is 0, and there is a conductivity that maximizes the Joule loss mathematically, but generally the resistance is large and the loss decreases.
【０００６】また、誘導モータの無負荷時の損失は、キ
ャリア周波数にもよるが、正弦波駆動時に対し、ＰＷＭ
駆動時では２倍増えて約３倍となってしまう。鉄損と銅
損の両方でＰＷＭ駆動時に損失が増加する。したがっ
て、電気自動車用モータのように速度が変動する場合
は、ＰＷＭ駆動化により損失が増加する。また、電気自
動車の場合は、負荷が大きく変動するため、定格負荷付
近（加速時相当）では、その悪化代が相対的に小さい
が、例えば６０Ｋｍ／ｈの定速走行のような非常に負荷
の小さいモードでは、キャリア周波数による損失悪化が
電気自動車の一充電走行距離を減少させるという問題が
あった。The loss of the induction motor when there is no load depends on the carrier frequency.
When driving, it doubles to approximately triple. Both the iron loss and the copper loss increase the loss during PWM driving. Therefore, when the speed fluctuates as in the electric vehicle motor, the loss increases due to the PWM driving. In addition, in the case of an electric vehicle, the load fluctuates greatly, so the deterioration margin is relatively small in the vicinity of the rated load (corresponding to acceleration), but for example, at a constant speed of 60 Km / h, the load is extremely low. In the small mode, there is a problem that the deterioration of the loss due to the carrier frequency decreases the one-charge mileage of the electric vehicle.
【０００７】さらに、ロータに発生するキャリア損失
は、外周部（表面部）で、そのほとんどが発生している
ため、銅バー構造として銅バーを内周側に配設すればよ
いが、コストが上昇してしまうという問題がある。本発
明は、このような従来の問題点に着目してなされたもの
であり、ロータスロット内の高損失発生部をなくした効
率の良い誘導モータのロータを提供することを目的とす
る。Further, most of the carrier loss generated in the rotor is generated in the outer peripheral portion (surface portion), so it is sufficient to dispose the copper bar on the inner peripheral side as a copper bar structure, but the cost is low. There is a problem of rising. The present invention has been made in view of such conventional problems, and an object thereof is to provide an efficient induction motor rotor in which a high loss occurrence portion in a rotor slot is eliminated.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】このため請求項１に記載
の本発明は、ダイキャストにより製造するアルミまたは
アルミ合金の篭形導体を備える誘導モータのロータであ
って、ロータコアにロータスロットを半径方向に２個ず
つ配し、内周側のロータスロット内にのみ、アルミまた
はアルミ合金を充填して篭形導体をなすロータバーを形
成したものとした。上記半径方向に２個ずつ配設したロ
ータスロットの外周側のロータスロット内はなにも充填
しない空間とすることができ、あるいは、非磁性かつ電
気抵抗の高い不導体を充填することができる。For this reason, the present invention according to claim 1 is a rotor of an induction motor provided with a cage conductor of aluminum or aluminum alloy manufactured by die casting, wherein a rotor slot is radiused to a rotor core. Two rotors were arranged in the direction, and only the inner rotor slot was filled with aluminum or aluminum alloy to form a rotor bar forming a cage conductor. The rotor slots on the outer peripheral side of the two rotor slots arranged in the radial direction may be filled with nothing, or may be filled with a non-magnetic non-conductor having a high electric resistance.
【０００９】また、請求項４に記載の発明は、ダイキャ
ストにより製造するアルミまたはアルミ合金の篭形導体
を備える誘導モータのロータであって、篭形導体を形成
するロータバーが配設されるロータスロット位置のロー
タ外周面に凹部を形成するとともに、上記ロータスロッ
ト内にアルミまたはアルミ合金を充填して前記ロータバ
ーを形成したものとした。Further, the invention according to claim 4 is a rotor of an induction motor having a cage conductor of aluminum or aluminum alloy manufactured by die casting, wherein a rotor bar forming the cage conductor is arranged. A recess is formed on the outer peripheral surface of the rotor at the lot position, and the rotor bar is formed by filling the rotor slot with aluminum or an aluminum alloy.
【００１０】[0010]
【作用】請求項１のものでは、半径方向に２個ずつ配し
たロータスロットのうち、内周側のものにのみアルミま
たはアルミ合金を充填してあるので、ロータ表面近くに
は電気抵抗の低い物質が存在せず、そのため、渦電流の
発生が抑制される。請求項４のものでは、ロータバーが
配設されるロータスロット位置のロータ外周面を凹部と
したので同様に、渦電流の発生部位が削除され、損失発
生がない。According to the first aspect of the present invention, among the two rotor slots arranged in the radial direction, only the inner peripheral side is filled with aluminum or aluminum alloy, so that the electric resistance is low near the rotor surface. There is no substance, so the generation of eddy currents is suppressed. According to the fourth aspect, since the rotor outer peripheral surface at the rotor slot position where the rotor bar is disposed is the recessed portion, similarly, the eddy current generating portion is deleted, and the loss does not occur.
【００１１】[0011]
【実施例】以下、本発明を図面に基づいて説明する。図
１、図２は、本発明の第１の実施例の構成を示す図であ
る。図１はロータコアの全体斜視図、図２は部分詳細を
示す図である。ロータコア１を形成するロータコア板材
２には篭形導体を形成するロータバー４が配設されるロ
ータスロット（内周側ロータスロット）３が、ロータコ
ア１の周方向に複数設けられている。各ロータスロット
３に対応して、その半径方向外側にロータスロット（外
周側ロータスロット）５が設けられている。そして、内
周側ロータスロット３にはアルミまたはアルミ合金が注
湯して充填され、ロータバー４が形成される。外周側ロ
ータスロット５は何も充填されない空の空間となってい
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below with reference to the drawings. 1 and 2 are diagrams showing the configuration of a first embodiment of the present invention. FIG. 1 is an overall perspective view of the rotor core, and FIG. 2 is a diagram showing partial details. The rotor core plate 2 forming the rotor core 1 is provided with a plurality of rotor slots (inner circumference side rotor slots) 3 in which the rotor bars 4 forming cage-shaped conductors are arranged in the circumferential direction of the rotor core 1. Corresponding to each rotor slot 3, a rotor slot (outer peripheral rotor slot) 5 is provided on the outer side in the radial direction. Then, aluminum or an aluminum alloy is poured and filled in the inner rotor slot 3 to form the rotor bar 4. The outer rotor slot 5 is an empty space that is not filled with anything.
【００１２】なお、ロータコア板材２を積み重ねたあと
その両端には、図３に示されるように、外周側ロータス
ロット５を有せず内周側ロータスロット３のみを備える
ロータコア板材６が配置される。これにより、ダイキャ
ストによる製造時において、注湯時に高圧が加圧された
際、外周側ロータスロット５の空間にアルミがはみ出し
てしまうおそれが解消される。After stacking the rotor core plate members 2, as shown in FIG. 3, rotor core plate members 6 having no inner peripheral rotor slot 3 but no outer peripheral rotor slot 5 are arranged at both ends thereof. . As a result, during manufacturing by die casting, when high pressure is applied at the time of pouring, there is no fear of aluminum squeezing out into the space of the outer peripheral rotor slot 5.
【００１３】本実施例は以上のように構成され、外周側
ロータスロット５が何も充填しない空の空間となってい
る。したがって、ロータスロット内の高電流密度部、す
なわち高損失発生部位がなくなり、誘導モータの無負荷
時損失は、前述のように、正弦波駆動時とＰＷＭ駆動時
とでは、後者の方が２倍増えて、約３倍程度あるのが一
般的であるにもかかわらず、無負荷時損失は３０〜５０
％低減する。これにより、例えば電気自動車用モータの
４０Ｋｍ／ｈ相当の回転数での無負荷損が、従来は約５
００Ｗあったと仮定して、例えば２００Ｗ損失が低減で
きたとすると、無負荷損は３００Ｗとなり、モータ効率
としては約５％向上する。その結果、電気自動車の一充
電走行距離を５％延ばすことができる。This embodiment is constructed as described above, and the outer rotor slot 5 is an empty space that is not filled with anything. Therefore, the high current density portion in the rotor slot, that is, the portion where high loss occurs, disappears, and the no-load loss of the induction motor is, as described above, doubled in the sine wave drive and the PWM drive. Although it is generally increased to about 3 times, the no-load loss is 30 to 50.
% Reduction. As a result, for example, the no-load loss at a rotation speed equivalent to 40 km / h of the electric vehicle motor is about 5 in the conventional case.
Assuming that it is 00 W, if the loss of 200 W can be reduced, the no-load loss is 300 W, and the motor efficiency is improved by about 5%. As a result, it is possible to extend the one-charge mileage of the electric vehicle by 5%.
【００１４】次に、外周側ロータスロット５の大きさと
損失低減効果との関係を検討する。ロータスロット５の
大きさの有効長は、極数（極ピッチ）とキャリア周波数
により左右される。例えば、典型例として、８極かつキ
ャリア周波数１０ｋＨｚの場合を考えると、ロータスロ
ット５部の高さ（半径方向距離）はブリッジ部を含めて
６ｍｍあればほとんどの渦電流損が低減できる。６ｍｍ
の寸法が設計上取れない場合は、４ｍｍ程度あれば２／
３以上の大幅削減が可能である。当然のことながら、極
数が小さい場合は深くする必要があるし、逆に大きい場
合は浅くてもよい。また、同様にキャリア周波数が高く
なれば浅くてもよい。なお、キャリア周波数は１０ｋＨ
ｚより低いと電磁音が出るため、電気自動車用としては
１０ｋＨｚ以上に設定するのが好ましい。Next, the relationship between the size of the outer peripheral rotor slot 5 and the loss reduction effect will be examined. The effective length of the rotor slot 5 depends on the number of poles (pole pitch) and the carrier frequency. For example, considering a case of 8 poles and carrier frequency of 10 kHz as a typical example, most of the eddy current loss can be reduced if the height (radial distance) of the rotor slot 5 is 6 mm including the bridge. 6 mm
If the dimension of 4 cannot be obtained due to the design, it is 2 / if there is about 4 mm.
A significant reduction of 3 or more is possible. As a matter of course, when the number of poles is small, it needs to be deep, and when it is large, it may be shallow. Similarly, it may be shallow if the carrier frequency is high. The carrier frequency is 10 kHz
Since electromagnetic noise is produced when the frequency is lower than z, it is preferably set to 10 kHz or higher for electric vehicles.
【００１５】次に、図４は本発明の第２の実施例を示
す。この実施例のロータコアの形状は基本的に前実施例
と同じであるが、外周側ロータスロット５に雲母などの
融点が高く、非磁性かつ電気抵抗の高い不導体７が充填
され、内周側ロータスロット３にアルミまたはアルミ合
金が注湯で充填されている。その他は前実施例の構成と
同じである。この実施例によっても、ロータ表面近くに
電気抵抗の低い物質が存在しないので、ＰＷＭによる損
失を大幅に低減できる。したがって、ＰＷＭ駆動誘電モ
ータの効率、特に低負荷時の効率を飛躍的に上昇せしめ
ることが可能となる。Next, FIG. 4 shows a second embodiment of the present invention. The shape of the rotor core of this embodiment is basically the same as that of the previous embodiment, but the outer rotor slot 5 is filled with a non-conductor 7 having a high melting point such as mica, which is non-magnetic and has high electric resistance, The rotor slot 3 is filled with aluminum or aluminum alloy by pouring. Others are the same as the configuration of the previous embodiment. Also in this embodiment, since there is no substance having a low electric resistance near the surface of the rotor, the loss due to PWM can be greatly reduced. Therefore, it is possible to dramatically increase the efficiency of the PWM drive induction motor, particularly the efficiency at low load.
【００１６】なお、製造手順としては、まず外周側ロー
タスロット５にあらかじめ上記不導体７が充填されたあ
と、内周側ロータスロット３にアルミまたはアルミ合金
をダイキャストにより充填するのが好ましい。これによ
り、ロータコア板材の両端に、図３に示したような内周
側ロータスロット３のみを備える板材を配置しなくて
も、外周側ロータスロット５内へアルミがはみ出すこと
がない。As a manufacturing procedure, it is preferable to first fill the outer peripheral rotor slot 5 with the non-conductor 7 in advance, and then fill the inner peripheral rotor slot 3 with aluminum or an aluminum alloy by die casting. As a result, aluminum does not protrude into the outer peripheral rotor slot 5 without disposing plate members having only the inner peripheral rotor slot 3 as shown in FIG. 3 at both ends of the rotor core plate material.
【００１７】図５には、本発明の第３の実施例を示す。
この実施例は、ロータコア１１のロータバー１４が配
設されるロータスロット１３の位置に対応して、外周凹
部１５を設けたものである。その他の構成は第１の実施
例と同様である。本実施例によれば、ロータ表面近くに
電気抵抗の低い物質が存在しないので、上述の各実施例
と同様に、ＰＷＭによる損失を大幅に低減できる効果が
得られるとともに、ロータコア板材１２の打ち抜き型の
形状変更の違いのみで従来方法とほとんど同様の工程で
製造可能であり、コストの増大も招かない。FIG. 5 shows a third embodiment of the present invention.
In this embodiment, an outer peripheral recess 15 is provided in correspondence with the position of the rotor slot 13 in which the rotor bar 14 of the rotor core 11 is disposed. The other structure is similar to that of the first embodiment. According to the present embodiment, since there is no substance having a low electric resistance near the rotor surface, the effect of greatly reducing the loss due to PWM can be obtained and the punching die for the rotor core plate material 12 can be obtained as in the above embodiments. It is possible to manufacture in almost the same process as the conventional method only by changing the shape, and the cost does not increase.
【００１８】[0018]
【発明の効果】以上のとおり、本発明は、ダイキャスト
により製造するアルミまたはアルミ合金の篭形導体を備
える誘導モータのロータにおいて、ロータコアにロータ
スロットを半径方向に２個ずつ設け、その内周側のロー
タスロット内にのみアルミまたはアルミ合金を充填して
前記篭形導体をなすロータバーを形成したので、ロータ
表面近くでのうず電流の発生が抑制される。これによ
り、スロット内の高電流密度部すなわち高損失発生部位
がなくなるので、ＰＷＭ駆動時の無負荷損失が低減さ
れ、とくに電気自動車用の誘導モータ等に用いることに
より一充電走行距離が延びるなどの効果が得られる。As described above, according to the present invention, in the rotor of the induction motor having the cage conductor of aluminum or aluminum alloy manufactured by die casting, two rotor slots are provided in the rotor core in the radial direction, and the inner periphery thereof is provided. Since aluminum or aluminum alloy is filled only in the rotor slot on the side to form the rotor bar forming the cage conductor, generation of eddy current near the rotor surface is suppressed. This eliminates the high current density portion in the slot, that is, the high loss occurrence portion, so that the no-load loss at the time of PWM driving is reduced, and in particular, when it is used in an induction motor for an electric vehicle, one charging traveling distance is extended. The effect is obtained.
【００１９】なお、上記半径方向に２個ずつ配設したロ
ータスロットの外周側のロータスロット内に非磁性かつ
電気抵抗の高い不導体を充填すれば、ダイキャスト製造
の際に外周側のロータスロット内にアルミまたはアルミ
合金がはみ出すのが防止される。また、外周側のロータ
スロットのかわりに、ロータ外周面に凹部を形成するこ
とにより、同様にＰＷＭ駆動時の損失が低減されるとと
もに、ロータコア板材の加工が従来と同様工程で行な
え、低コストで製造できるという効果が得られる。Incidentally, if non-magnetic and high electric resistance non-conductor is filled in the rotor slots on the outer peripheral side of the rotor slots arranged two by two in the radial direction, the rotor slots on the outer peripheral side can be produced during die casting. Aluminum or aluminum alloy is prevented from protruding inside. Further, by forming a recess on the outer peripheral surface of the rotor instead of the outer rotor slot, the loss during PWM driving is similarly reduced, and the processing of the rotor core plate material can be performed in the same process as in the past, at a low cost. The effect that it can be manufactured is obtained.
【図１】本発明の第１の実施例の構成を示すロータコア
の全体斜視図である。FIG. 1 is an overall perspective view of a rotor core showing a configuration of a first embodiment of the present invention.
【図２】第１の実施例の部分詳細を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing partial details of the first embodiment.
【図３】ロータコアの端部に配置されるコア板材を示す
図である。FIG. 3 is a diagram showing a core plate member arranged at an end portion of a rotor core.
【図４】本発明の第２の実施例の構成を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing a configuration of a second exemplary embodiment of the present invention.
【図５】本発明の第３の実施例の構成を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a configuration of a third exemplary embodiment of the present invention.
【図６】銅バーの組立による従来例を示す図である。FIG. 6 is a view showing a conventional example by assembling a copper bar.
【図７】アルミダイキャストによる従来例を示す図であ
る。FIG. 7 is a diagram showing a conventional example by aluminum die casting.
【図８】ＰＷＭ駆動時のスロット内のアルミ導体部の電
流密度分布を示す説明図である。FIG. 8 is an explanatory diagram showing a current density distribution of an aluminum conductor portion in a slot during PWM driving.
１ ロータコア ２、６ ロータコア板材 ３ 内周側ロータスロット ４ ロータバー ５ 外周側ロータスロット ７ 不導体 １１ ロータコア １２ ロータコア板材 １３ ロータスロット １４ ロータバー １５ 外周凹部 1 Rotor Core 2, 6 Rotor Core Plate Material 3 Inner Circumferential Side Rotor Slot 4 Rotor Bar 5 Outer Side Rotor Slot 7 Nonconductor 11 Rotor Core 12 Rotor Core Plate Material 13 Rotor Slot 14 Rotor Bar 15 Outer Circumferential Recess
Claims (4)
はアルミ合金の篭形導体を備える誘導モータのロータで
あって、ロータコアにロータスロットを半径方向に２個
ずつ配し、内周側のロータスロット内にのみ、アルミま
たはアルミ合金を充填して前記篭形導体をなすロータバ
ーを形成したことを特徴とする誘導モータのロータ。1. A rotor of an induction motor, comprising an aluminum or aluminum alloy cage conductor manufactured by die casting, wherein two rotor slots are arranged in a rotor core in a radial direction, and the rotor slots are provided in an inner peripheral side of the rotor slot. A rotor for an induction motor, characterized in that a rotor bar forming the basket-shaped conductor is formed by filling only aluminum or aluminum alloy.
スロットの外周側のロータスロット内を空間としたこと
を特徴とする請求項１記載の誘導モータのロータ。2. The rotor of an induction motor according to claim 1, wherein a space is provided inside the rotor slot on the outer peripheral side of the rotor slots arranged two by two in the radial direction.
スロットの外周側のロータスロット内に非磁性かつ電気
抵抗の高い不導体を充填したことを特徴とする請求項１
記載の誘導モータのロータ。3. A non-magnetic, high-electrical-conductivity non-conductor is filled in the rotor slots on the outer peripheral side of the two rotor slots arranged in the radial direction.
Induction motor rotor as described.
はアルミ合金の篭形導体を備える誘導モータのロータで
あって、前記篭形導体を形成するロータバーが配設され
るロータスロット位置のロータ外周面に凹部を形成する
とともに、前記ロータスロット内にアルミまたはアルミ
合金を充填して前記ロータバーを形成したことを特徴と
する誘導モータのロータ。4. A rotor of an induction motor having a cage conductor made of aluminum or an aluminum alloy, which is manufactured by die casting, wherein a recess is formed in the rotor outer peripheral surface at a rotor slot position in which a rotor bar forming the cage conductor is disposed. And a rotor bar is formed by filling the rotor slot with aluminum or an aluminum alloy.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6302842A JPH08140319A (en) | 1994-11-11 | 1994-11-11 | Rotor of induction motor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6302842A JPH08140319A (en) | 1994-11-11 | 1994-11-11 | Rotor of induction motor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08140319A true JPH08140319A (en) | 1996-05-31 |
Family
ID=17913758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6302842A Withdrawn JPH08140319A (en) | 1994-11-11 | 1994-11-11 | Rotor of induction motor |
Country Status (1)
| Country | Link |
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